UA48312C2 - Cпосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку (варіанти) - Google Patents

Cпосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку (варіанти) Download PDF

Info

Publication number
UA48312C2
UA48312C2 UA99127084A UA99127084A UA48312C2 UA 48312 C2 UA48312 C2 UA 48312C2 UA 99127084 A UA99127084 A UA 99127084A UA 99127084 A UA99127084 A UA 99127084A UA 48312 C2 UA48312 C2 UA 48312C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
stream
flow
cooling
liquid
methane
Prior art date
Application number
UA99127084A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
Ерік Т. Кол
Юджин Р. Томас
Рональд Р. Бовен
Original Assignee
Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані, Ексонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Ексонмобіл Апстрім Рісерч Компані
Publication of UA48312C2 publication Critical patent/UA48312C2/uk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0266—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0247—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control start-up of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254—Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/20—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using solidification of components
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/80—Separating impurities from carbon dioxide, e.g. H2O or water-soluble contaminants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/80—Separating impurities from carbon dioxide, e.g. H2O or water-soluble contaminants
    • F25J2220/82—Separating low boiling, i.e. more volatile components, e.g. He, H2, CO, Air gases, CH4
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/80—Separating impurities from carbon dioxide, e.g. H2O or water-soluble contaminants
    • F25J2220/84—Separating high boiling, i.e. less volatile components, e.g. NOx, SOx, H2S
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30—Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/10—Control for or during start-up and cooling down of the installation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/40—Control of freezing of components
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/928—Recovery of carbon dioxide
    • Y10S62/929—From natural gas

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Abstract

Cпосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку відноситься до виробництва зрідженого природного газу під тиском. Багатокомпонентний живильний потік вводять у роздільну систему, що має секцію заморожування, яка працює за тиску вище приблизно 1380 кПа і за умови формування твердих частинок для компонента, що заморожують, і ректифікаційну секцію, яка розташована під секцією заморожування. Роздільна система виробляє потік багатої на метан пари і потік рідини, багатої на компонент, що заморожується. Щонайменше частина потоку пари охолоджується для одержання багатого на метан зрідженого потоку, який має температуру вище приблизно -112°С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був в точці початку його кипіння або більш низькій.

Description

Опис винаходу
Цей винахід відноситься до способу зрідження природного газу і, більш конкретно, відноситься до способу 2 виробництва зрідженого природного газу під тиском (ЗПГПТ) з потоку природного газу, який містить щонайменше один компонент, що заморожується.
Завдяки його якостям, які відноситься до чистоти горіння і зручності застосування, природний газ в останні роки став широко використовуватись. Багато джерел природного газу розташовані у віддалених районах, на великих відстанях від будь-яких комерційних ринків газу. Іноді для транспортування здобутого 710 природного газу до комерційного ринку використовують трубопровід. Коли транспортування по трубопроводу неможливе, здобутий природний газ часто перероблюють в зріджений природний газ (який називається "ЗПГ") для транспортування на ринок.
Однією з характерних ознак станції для зрідження природного газу є великі інвестиційні капіталовкладення, що необхідні для створення станції. Обладнання, яке використовується для зрідження природного газу, в цілому 72 досить дороге. Станція для зрідження газу заснована на декількох базових системах, які включають обладнання для очищення газу для видалення домішок, зрідження, охолодження, енергетичне обладнання та споруди для зберігання і навантажування на транспортні засоби. Хоча вартість станцій для зрідження природного газу широко коливається в залежності від місцезнаходження станції, типовий звичайний проект по зрідженню природного газу може коштувати від 5 до 10 мільярдів доларів США, включаючи витрати на розробку родовища.
Охолоджувальні системи станції можуть оцінюватися на суму, яка складає до 3090 витрат.
Охолоджувальні системи для зрідження природного газу дорогі у зв'язку з тим, що для зрідження природного газу необхідне дуже сильне охолодження. Типовий потік природного газу потрапляє до установки для зрідження природного газу під тиском від близько 4830кПа до близько 7600кПа і з температурами від близько 207С до близько 40"С. Природний газ, яким переважно є метан, не може бути зріджений простим підвищенням тиску, як у с 22 випадку з більш важкими вуглеводнями, які використовуються в енергетичній галузі. Критичною температурою Го) для метану є -82,5"С. Це означає, що метан може бути зріджений тільки при температурі більш низький, ніж ця, незалежно від тиску, що застосовується. Оскільки природний газ є сумішшю газів, він зріджується в межах діапазону температур. Критична температура природного газу складає від близько -857С до близько -6276.
Типово, що склад природного газу при атмосферному тиску буде зріджуватись в температурному діапазоні с 30 між близько -1652С і -1552С. Оскільки обладнання для охолодження складає таку значну частину витрат на «- обладнання для зрідження природного газу, великі зусилля були докладені для зменшення витрат на охолодження. о
Відомо багато систем для зрідження природного газу шляхом послідовного пропускання газу під підвищеним Ге) тиском Через безліч етапів охолодження, на протязі яких газ охолоджується до послідовно більш низьких
Зо температур до зрідження газу. При звичайному зрідженні газ охолоджують до температури, яка складає близько М -1460"С при атмосферному тиску або близькому до нього. Охолодження звичайно виконують шляхом теплообміну з одним, або більше холодоагентами, таким як пропан, пропілен, етан, етилен і метан. Хоча багато циклів охолодження використовувались для зрідження природного газу, найбільш широко відомими для « зрідження природного газу є три типи: (1) "каскадний цикл", в якому використовують багато однокомпонентних З 70 холодоагентів в теплообмінниках, що розташовані послідовно для зменшення температури газу до температури с зрідження; (2) "цикл розширення", який розширює газ від високого тиску до низького з відповідним зменшенням
Із» температури, і (3) "цикл багатокомпонентного охолодження", в якому використовується багатокомпонентний холодоагент в спеціально сконструйованих теплообмінниках. В більшості циклів зрідження природного газу використовуються варіації або комбінації цих трьох базових типів. 45 На звичайних станціях зрідження природного газу вода, вуглекислий газ, сірчисті сполуки, такі як т- сірчистий водень та інші кислі гази, п-пентан і більш важкі вуглеводні, включаючи бензол, повинні бути по
Ге | суті видалені з процесу обробки природного газу до рівнів, які досягають частин на мільйон. Частина з цих сполук буде замерзати, викликаючи проблеми закупорювання в обладнанні для обробки. Інші сполуки, такі як ті, о що містять сірку, як правило видаляють для відповідності комерційній специфікації. На звичайній станції - 20 зрідження природного газу для очистки газу для видалення вуглекислого газу і кислих газів вимагається спеціальне обладнання. В обладнанні для очистки газу, як правило, використовують регенеративний спосіб з із хімічним і/або фізичним розчиненням, і воно вимагає капіталовкладень. Крім того, експлуатаційні витрати також високі. Для видалення водяної пари необхідні дегідратори з сухим прошарком, такі як молекулярні сита. Колона для промивки газу і фракціонуюче обладнання використовуються для видалення вуглеводнів, які викликають проблеми закупорення. На звичайному підприємстві для зрідження природного газу також видаляють ртуть,
ГФ) оскільки вона може викликати пошкодження обладнання, сконструйованого з алюмінію. Крім того, більшу частину азоту, який може бути присутнім в природному газі, видаляють після обробки, оскільки азот не о залишається в рідкий фазі при транспортуванні звичайного зрідженого природного газу, і наявність парів азоту в контейнерах зі зрідженим природним газом в пункті доставки є непереважною. 60 В патенті 05 4,284,423, кл.Е 25 3 3/02, опублікованому 18 серпня 1981 року, описаний спосіб виробництва зрідженого природного газу багатокомпонентного живильного потоку, який містить метан і компонент, що заморожується і має відносну випаровуваність, що менша за випаровуваність метану. В цьому патенті розглянуто введення живильного газу, що містить СН у, та СО», в роздільну колонку. Верхній потік з роздільної колонки зріджується і повертається до фракціонуючої колонки як зворотній потік. Недоліком цього бо рішення є те, що фракціонуюча колонка не використовується за умов, які можуть призвести до формування твердих частинок СО», а також цей спосіб не передбачає отримання багатого на метан продукту під тиском з температурою вище -1127"С. В промисловості залишається суттєвою потреба в удосконаленому способі зрідження природного газу, який містить СО 5 в концентраціях, які викликали б його заморожування в процесі зрідження, і одночасно були би економічними в споживанні потужності.
Даний винахід усуває ці недоліки.
Винахід, в цілому, відноситься до способу виробництва зрідженого природного газу багатокомпонентного живильного потоку, який містить метан і компонент, що заморожується і має відносну випаровуваність, що менша за випаровуваність метану. 70 Компонентом, що заморожується, звичайно буває СО», Нь5 або інший кислий газ, може бути і який небудь інший компонент, який потенційно може формувати тверді частинки в роздільній системі.
Згідно зі способом, що відповідає цьому винаходу, багатокомпонентний живильний потік, який містить метан і компонент, що заморожується, який має відносну випарюваність, яка менша за випарюваність метану, вводять в роздільну систему, яка має морозильну секцію, що працює під тиском, який вище, ніж приблизно 1380кПа, і в /5 умовах, які сприяють формуванню твердих частинок з компоненту, що заморожується, і ректифікаційну секцію, яка має зону керованого заморожування ("ЗКЗ"), виробляє потік багатої метаном пари і потік рідини, багатої на компонент, що заморожується. Щонайменше, частина потоку пари охолоджується для виробництва багатого метаном зрідженого потоку, що має температуру вищу, ніж приблизно -1127С, і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у точці початку його кипіння або нижче неї. Першу частину зрідженого потоку видаляють з процесу в формі потоку зрідженого продукту під тиском (ЗПГПТ). Друга частина зрідженого потоку повертається в роздільну систему для виконання функції холодоагенту в роздільній системі.
В одному прикладі здійснення винаходу потік пари виводять з верхнього району роздільної системи, стискають до підвищеного тиску їі охолоджують. Охолоджений стиснений потік після того розширюється розширювальним засобом для виробництва переважно рідкого потоку. Перша частина рідкого потоку подається с ов як Зворотній потік до роздільної системи, за допомогою чого забезпечується охолодження з розімкнутим циклом о роздільної системи, і друга частина рідкого потоку виводиться як потік продукту, що має температуру, яка вище приблизно -1127С, і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у точці початку його кипіння, або нижче за неї.
В іншому прикладі здійснення винаходу, потік пари виводиться з верхнього району роздільної системи і с зо охолоджується системою охолодження із замкнутим циклом для зрідження багатого на метан потоку пари для виробництва рідини, що має температуру, яка вище приблизно -112"С, і тиск, достатній для того, щоб рідкий -- продукт був у точці початку кипіння, або нижче за неї. с
Спосіб, що відповідає цьому винаходу, може використовуватись як для первинного зрідження природного газу у живильного джерела для зберігання і транспортування, так і для повторного зрідження парів природного со зв Тазу, які виділяються при зберіганні і завантаженні на транспортний засіб. Відповідно, метою цього винаходу є «Е одержання вдосконаленої, комплексної системи зрідження і видалення СО 5 для зрідження або повторного зрідження природного газу з високими концентраціями СО 5» (більш, ніж приблизно 595). ІНШОЮ метою цього винаходу є одержання вдосконаленої системи зрідження, яка потребує значно меншої сили стискання, ніж у відомих системах. Ще однією метою цього винаходу є одержання, більш ефективного способу зрідження шляхом « зберігання робочої температури на протязі здійснення всього способу вище, ніж приблизно -1127С, що дозволяє з с виконувати обробляюче обладнання з менш дорогих матеріалів, ніж цього потребує звичайний спосіб зрідження
Й природного газу, в якому, щонайменше, частина способу здійснюється при температурах до приблизно -16070. а Охолодження до дуже низьких температур, згідно із звичайним способом зрідження природного газу, коштує дуже дорого порівняно з відносно помірним охолодженням, якого потребує виробництво зрідженого природного азу під тиском, згідно з практикою цього винаходу. ї5» Цей винахід і його переваги можна буде краще зрозуміти, якщо звернутися до наступного докладного опису і фігурам, що прикладаються, які є блок-схемами типових прикладів цього винаходу. со Фіг.1 схематично зображує кріогенний процес в зоні заморожування, що в цілому, ілюструє замкнутий цикл оо охолодження для виробництва зрідженого природного газу під тиском, згідно зі способом, що відповідає цьому винаходу. - Фіг.2 схематично зображує кріогенний процес в зоні заморожування, що в цілому, ілюструє замкнутий цикл
Із охолодження для виробництва зрідженого природного газу під тиском, згідно зі способом, що відповідає цьому винаходу.
Фіг.3 схематично зображує ще один приклад здійснення цього винаходу, в якому вуглекислий газ і метан ов розділяються ректифікацією в ректифікаційній колоні, яка має зону заморожування, в якій один верхній потік продукту є зрідженим природним газом під тиском, та інший верхній потік продукту є газом, який збувається в (Ф, споживацьку газову магістраль. ка Блок-схеми, які представлені на фігурах, ілюструють різні приклади здійснення способу, який відповідає цьому винаходу. Фігури не призначені для виключення з об'єму винаходу інших прикладів його здійснення, які є бо нормальними і очікуваними модифікаціями цих конкретних прикладів. Різні необхідні підсистеми, такі як насоси, клапани, змішувачі потоку, системи керування і датчики були виключені на фігурах для спрощення і наочності.
Спосіб, ще відповідає цьому винаходу, забезпечує ректифікаційне розділення в роздільній системі багатокомпонентного живильного потоку, який містить метан і щонайменше один компонент, що заморожується, який має відносну випарюваність, меншу за випарюваність метану, в якому роздільна система містить зону 65 керованого заморожування ("ЗКУ"). Роздільна система виробляє верхній потік пари, збагаченої метаном, і нижній продукт, збагачений компонентом, що заморожується. Щонайменше, частину верхнього потоку пари потім зріджують для виробництва зрідженого природного газу, що має температуру, яка вища приблизно -112"7С, і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у точці початку кипіння або нижче неї. Цей продукт інколи тут згадується як зріджений природний газ під тиском ("ЗГТГПТ"). Іншу частину такого зрідженого верхнього потоку повертають в роздільну систему як зворотний потік.
Термін "точка початку кипіння" означає температуру і тиск, при яких рідина починає перетворюватись в газ.
Наприклад, якщо деякий об'єм зрідженого природного газу під тиском утримують під постійнім тиском, але його температура підвищується, то температура, при якій починають формуватися бульбашки газу в зрідженому природному газі під тиском, є точкою початку кипіння. В точці початку кипіння, зрідженений природний газ під 7/0 тиском є насиченою рідиною. Переважно, щоб зріджений природний газ під тиском не був конденсованим тільки до його точки початку кипіння, а був додатково охолоджений для додаткового зниження температури рідини.
Додаткове охолодження зрідженого природного газу під тиском зменшує кількість випарів при зберіганні, транспортуванні і користуванні.
До появи цього винаходу, спеціалістам в даній галузі техніки було добре зрозуміло, що зона керованого /5 заморожування повинна видаляти небажаний СО 5. Не було взято до уваги, що процес керованого заморожування міг би поєднуватися з процесом зрідження для виробництва зрідженого природного газу під тиском.
Спосіб, який відповідає цьому винаходу, більш економічний в застосуванні, оскільки він потребує менше енергії для зрідження природного газу, ніж спосіб, який використовувався раніше, і обладнання, що 2о Використовується згідно зі способом, який відповідає цьому винаходу, може вироблятися з менш дорогих матеріалів. В протилежність цьому, способи відомого рівня техніки, що призначені для виробництва зрідженого природного газу при атмосферному тиску, який має такі низькі температури як -1607С, вимагають обладнання, яке виконане з дорогих матеріалів для безпеки праці.
Згідно з цим винаходом, потреба в енергії, яка необхідна для зрідження природного газу, який містить сч ов Значні концентрації компонента, що заморожується, такого як СО 5, значно знижена порівняно з потребою в енергії для здійснення звичайного способу виробництва зрідженого природного газу з такого природного газу. і)
Зменшення необхідної для охолодження енергії, яка вимагається згідно зі способом, що відповідає цьому винаходу, призводить до значного зменшення капіталовкладень, пропорційне зменшенню виробничих витрат і збільшенню ефективності і надійності, таким чином, значно збільшуючи економічність виробництва зрідженого с зо природного газу.
При робочих тисках і температурах, відповідних цьому винаходу, близько З,Бмас. 95 нікелю може (8-7 використовуватися в трубопроводах і обладнанні в найбільш холодних робочих районах процесу зрідження, тоді (є як більш дорогий вміст Умас. 95 нікелю чи алюмінію звичайно вимагається для такого ж обладнання згідно із звичайним способом виробництва зрідженого природного газу. Це дає ще одне значне зменшення вартості со з5 Здійснення способу, який відповідає цьому винаходу, порівняно з відомими способами виробництва зрідженого «г природного газу.
Першою важливою обставиною при кріогенній обробці природного газу є забруднення. Сирий природний газ, як вихідна сировина, яка придатна для здійснення способу, що відповідає цьому винаходу, може містити природний газ, одержаний із свердловини з сирою нафтою (попутний газ) або з газової свердловини « (незв'язаний газ). Сирий природний газ часто містить воду, вуглекислий газ, сірчистий водень, азот, бутан, в с вуглеводні з шістю, або більше атомами вуглецю в молекулі, бруд, сірчисте залізо, парафін та нафту. . Розчинності цих домішок варіюються в залежності від температури, тиску і складу. При кріогенних температурах и? СО», вода та інші домішки можуть формувати тверді частинки, які можуть забивати проходи для потоків в кріогенних теплообмінниках. Ці потенційні труднощі можуть бути подолані за допомогою видалення таких домішків, якщо умови в їх чистому компоненті, межі твердої фази при певних температурах і тиску їх прогнозуються. В наступному описі винаходу припускається, що потік природного газу містить СО». Якщо потік природного газу містить високомолекулярні вуглеводні, які могли заморожуватися при зрідженні, ці важкі со вуглеводні будуть видалятися разом з СО». оо Однією з переваг цього винаходу є те, що більш високі робочі температури допускають вміст в природному Тазі більш високих рівнів концентрації компонентів, що заморожуються, ніж це було б можливим при звичайному - способі зрідження природного газу. Наприклад, на звичайній станції для зрідження природного газу, яка
Ге виробляє зріджений природний газ при температуре -1607С, вміст СО 5 повинен бути нижче приблизно 50 частинок на мільйон для усунення проблем заморожування. В протилежність цьому, при підтриманні робочих температур вище приблизно -112"С, природний газ може містити СО» на таких високих рівнях, як приблизно дво 1,4 молекулярного 96 СО» при температурах -1127С 14,2965 при -9572 без одержання проблем заморожування при здійсненні способу зрідження, що відповідає цьому винаходу. (Ф) Крім того, при здійсненні способу, що відповідає цьому винаходу, немає необхідності у видаленні помірних ка кількостей азоту, які містяться в природному газі, оскільки азот буде залишатися в рідкій фазі разом із зрідженими вуглеводнями, при робочих тисках і температурах, що відповідають цьому винаходу. Здатність бр Зменшення, або в деяких випадках вилучення обладнання, яке потрібне для очищення газу і видалення азоту, надає значних технічних і економічних переваг. Ці та інші переваги винаходу будуть краще зрозумілі із посиланням на фігури, які ілюструють спосіб зрідження.
Як показано на фіг.1, живильний потік 10 природного газу потрапляє до системи під тиском вище приблизно
З100кПа, і переважно, вище приблизно 4800кПа і з температурами, переважно, від біля 0"С до 40"С; проте, якщо 65 необхідно, можуть використовуватись різні тиски та температури і система може бути відповідно модифікована.
Якщо потік 10 газу має тиск нижче приблизно 1380кПа, він може бути стиснутий придатним компресорним засобом (не показано), яке може містити один або більше компресорів. В цьому описі способу, який відповідає винаходу, припускається, що потік 10 природного газу був належним чином оброблений для видалення води з використанням звичайних і добре відомих способів (не показані на фіг.ї1) для одержання "сухого" потоку природного газу.
Живильний потік 10 проходить крізь охолоджувач 30. Охолоджувач ЗО може містити один або більше звичайних теплообмінників, які охолоджують потік природного газу до кріогенних температур, переважно, до приблизно -5072С -707С і, більш переважно, до температур, які трохи перевищують температуру затвердження
СО». Охолоджувач 30 може містити один або більше теплообмінних систем, які охолоджуються звичайними 7/0 охоподжувальними пристроями, один або більше розширюючих засобів, таких як клапани Джоуля-Томпсона або турборозширювачі, один або більше теплообмінників, в яких як холодоагент використовується рідина з нижньої секції фракціонуючої колони 31, один або більше теплообмінників, в яких як холодоагент використовується нижній потік продукту з фракціонуючої колони 31, або будь-яке інше придатне джерело охолодження. Переважна охолоджуюча система буде залежати від доступності охолоджуючих засобів, обмежень простору, якщо вони є, 7/5 Міркувань охорони оточуючого середовища і безпеки. Спеціалісти з цієї галузі техники можуть вобрати придатну систему охолоджування, беручи до уваги робочі умови процесу зрідження.
Охолоджений потік 11, який виходить з живильного охолоджувача 30, подається в фракціонуючу колону 31, що має зону керованого заморожування ("ЗКЗ"), яка є спеціальною секцією для твердіння і плавлення СО 5.
Секція керованого заморожування, в якій здійснюється твердіння і плавлення СО 5 не містить насадок або жолобків, як звичайні дистиляційні колони, натомість вона містить одне або більше розпилювальних сопел і плавильний піддон. Твердий СО» формується в випарювальному просторі в дистиляційній колоні і падає в рідину в плавильному піддоні. По суті всі тверді частинки, що формуються, опиняються замкненими в зону керованого заморожування. Ректифікаційна колона 31 має звичайну ректифікаційну секцію нижче від секції керованого заморожування і, переважно, ще одну ректифікаційну секцію вище від секції керованого сч ов Заморожування. Конструкція і робота фракціонуючої колони 31 відомі спеціалістам в цій галузі техніки.
Приклади конструкцій зон керованого заморожування розкриті в патентах США МоМо 4533372, 4923493, 5062270, і) 5120338 і 5265428.
Багатий на СО» потік 12 виходить з нижньої частини колони 31. Рідкий нижній продукт нагрівається у випарнику З5, і його частина повертається в нижню секцію колони 31 у вигляді випарів. Частина, що лишилася, с
Зо (потік 13) виходить з процесу обробки у вигляді багатого на СО» продукту. Багатий на метан потік 14 виходить з верхньої частини колони 31 і проходить через теплообмінник 32, який охолоджується потоком 17, що -- сполучається із звичайною охолоджуючою системою 33 з замкнутим циклом. Може використовуватися со однокомпонентна, багатокомпонентна або каскадна система охолоджування. Каскадна охолоджувальна система могла б містити, щонайменше, два замкнутих цикли охолоджування. Охолоджувальна система із замкнутим со
Зз5 циклом може використовувати як холодоагент метан, етан, пропан, бутан, пентан, вуглекислий газ, сірчистий «г водень і азот. Частіше в охолоджувальній системі з замкнутим циклом переважним холодоагентом є пропан.
Хоча на фіг.1 показаний тільки один теплообмінник 32, згідно з цим винаходом може використовуватися безліч теплообмінників для охолоджування потоку 14 пари на протязі безлічі етапів. Теплообмінник 32, переважно конденсує по суті весь потік 14 пари в рідину. Потік 19, що виходить з теплообмінника, має температуру, яка « 70 вища, приблизно, -112"С, і тиск достатній для того, щоб рідкий продукт був в точці початку кипіння або більш в с низький. Перша частина рідкого потоку 19 проходить як потік 20 в придатний засіб 34 для зберігання, такий як
Й стаціонарна цистерна для зберігання, або на транспортний засіб, такий як судно для перевезення зрідженого а природного газу під тиском, вантажний автомобіль або залізнична цистерна, придатні для утримання зрідженого газу під тиском з температурою вище приблизно -112"7С і під тиском, достатнім для того, щоб рідкий продукт був
В точці початку кипіння або більш низькій. Друга частина рідкого потоку 19 повертається у вигляді потоку 21 в їх роздільну колону 31 для охолодження роздільної колони 31. Відносні пропорції потоків 20 і 21 будуть залежать від складу живильного газу 10, робочих характеристик роздільної колони 31 і бажаної специфікації продукту. со При зберіганні, транспортуванні, і споживанні зрідженого природного газу може заявлятися помірна 2) кількість "випарів" в результаті випарення зрідженого природного газу. Спосіб, що відповідає цьому винаходу, 5р Може, при необхідності, містити повторне зрідження випарів, які багаті на метан. Як показано на фіг.1, потік - 16 випарів може, при необхідності, вводитися в потік 14 пари для охолодження теплообмінником 32. Потік 16
Ге випарів повинен мати тиск (або близький до нього) потоку 14 пари, в який вводять випари. В залежності від тиску випарів, може вимагатись регулювання тиску випарів, при допомозі одного або більш компресорів або розширювачів (не показані на фігурках) для відповідності тиску в точці, де випари потрапляють до процесу ов Зрідження. Невелика частина потоку 14 пари може, при необхідності, видалятися з процесу в як паливо (потік 15) для подавання частини енергії, необхідної для приведення в рух компресорів і насосів, в процесі (Ф, зрідження. Це паливо може, при необхідності, використовуватися як джерело охолоджування для сприяння ка охолоджуванню живильного потоку 10.
Фіг.2 схематично ілюструє інший приклад здійснення цього винаходу, в якому охолоджування з розімкнутим бо циклом використовують для забезпечення охолоджування роздільної колони 51 і для виробництва зрідженого природного газу під тиском. Як показано на фіг.2, багатокомпонентний потік 50 газу, що містить метан і вуглекислий газ, який був зневоднений і охолоджений будь-яким придатним засобом охолоджування (не показано на фіг.2), подають в колону 51 із зоною керованого заморожування, яка має точно таку ж конструкцію, яка і роздільна колона 31, що показана на фіг.1. Цей приклад здійснення винаходу ефективно усуває можливість 65 Формування твердих частинок в процесі зрідження шляхом спрямування живильного потоку 64 безпосередньо в колону 51 із зоною керованого заморожування.
Температура газу, що подається в колону 51 із зоною керованого заморожування, вище температури твердіння СО». Багатий на метан потік 52 пари виходить з верхньої частини колони 51 із зоною керованого заморожування, і збагачений вуглекислим газом потік 53 виходить з нижньої частини колони 51 із зоною Керованого заморожування. Рідкий нижній продукт нагрівається у випарнику 65, і його частина повертається до нижньої секції колони 51 із зоною керованого заморожування як випарена пара. Частина, що залишалася, (потік 54) виводиться з процесу обробки у вигляді багатого СО» рідкого продукту.
Перша частина верхнього потоку 52 повертається назад в колону 51 із зоною керованого заморожування у вигляді потоку 64 для забезпечення охолодження у вигляді потоку 64 для забезпечення охолодження із /о замкнутим контуром колони 51 із зоною керованого заморожування. Друга частина верхнього потоку 52 виводиться (потік 63) у вигляді одержанного зрідженого природного газу під тиском, який відповідає робочому тиску колони 51 із зоною керованого заморожування або близький до нього, і з температурою, яка вище приблизно -1127"С. Третя частина верхнього потоку 52 може, при необхідності, виводитися (потік 59) для використання як газ для споживчої магістралі або для подальшої обробки.
Принципові компоненти охолоджування з розімкнутим циклом у цьому прикладі здійснення винаходу містять стиснення одним або більше компресорів 57 верхнього потоку 52, що виходить з верхньої частини колони 51, із зоною керованого заморожування, охолоджування стисненого газу одним або більше охолоджувачів 58, проходження щонайменше частини охолодженого газу (потік 61) в один або більше розширювальних засобів 62 для зменшення тиску потоку газу і його охолодження, і подачу частини (потік 64) охолоджуваного розширеного 2о потоку в колону 51 із зоною керованого заморожування. Повернення частини верхнього потоку 52, згідно з цим способом, забезпечує охолодження з розімкнутим циклом колони 51 із зоною керованого заморожування. Потік 60 охолоджується теплообмінником 55, який також нагріває верхній потік 52. Тиском потоку 64, переважно, керують шляхом регулювання сили стиснення, яка виробляється компресором 57, для забезпечення того, Щоб тиски в рідині потоків 60, 61 і 64 були достатньо високими для попередження формування твердих частинок. сч ов Повернення, щонайменше, частини верхнього потоку 52 пари у верхню частину колони 51 у вигляді рідини, конденсованої охолоджуванням з розімкнутим циклом, також забезпечує зворотний приплив в колону 51. і)
Колона 51 із зоною керованого заморожування має звичайну ректифікаційну секцію над секцією керованого заморожування. Секція керованого заморожування виконує формування і плавлення твердих частинок СО ».. На початку роботи весь потік 64 може спрямовуватися безпосередньо до секції керованого заморожування. Коли с
Зо потік 64 стає бідним на речовини, що формують тверді частинки, більша частина потоку 64 може подаватися до ректифікаційної секції колони, що знаходиться над секцією керованого заморожування. --
Фіг.3 схематично ілюструє інший приклад здійснення цього винаходу, в якому способом, що відповідає цьому с винаходу, як потоки продукту виробляють як зріджений природний газ під тиском, так і газ для споживчої магістралі. В цьому прикладі здійснення винаходу верхні потоки продукту становлять 5095 зрідженого со
Зв природного газу під тиском (потік 126) і 5095 газу (поток 110) для споживчої магістралі. Проте додатковий «г зріджений природний газ під тиском, що досягає 10095 всього об'єму, може вироблятися завдяки застосуванню додаткового охолодження або шляхом теплообміну з більш холодним рідинами, або зниження тиску в розширювачі, за рахунок застосування обладнання для додаткового стиснення і додаткових охолодників. Також менше зрідженого природного газу під тиском можна виробляти, застосовуючи менше охолоджування. «
Відносно фіг.3 передбачається, що живильний потік 101 природного газу містить понад 5 молекулярних 90 шщ с СО» і по суті не містить води для запобігання утворенню заморожених частинок і гідрату в процесі обробки.
Після зневоднення живильний потік охолоджують, знижують його тиск і подають в ректифікаційну колону 190, яка з працює під тиском в межах від, приблизно, 1379кПа до, приблизно, 4482кПа. Ректифікаційна колона 190, яка має секцію керованого заморожування, подібно роздільній колоні 31, що показана на фіг.1, розділяє живильний потік на збагачений метаном верхній пароподібний продукт і збагачений вуглекислим газом рідкий нижній продукт. їх Згідно з цим винаходом ректифікаційна колона 190 має, щонайменше, дві і три окремі секції, ректифікаційну секцію 193, зону 192 керованого заморожування (ЗКЗ), розташовану над ректифікаційною секцією 193, і, при со необхідності, верхню ректифікаційну секцію 191. 2) В цьому прикладі живильний потік подається до верхньої частини ректифікаційної секції 193 у формі потоку 105, де він піддається звичайній ректифікації. Ректифікаційні секції 191 і 193 містять піддони і/або насадки - і забезпечують необхідний контакт між рідинами, що стікають вниз, і парами, що піднімаються вверх. Більш
Ге легкі пари виходять з ректифікаційної секції 193 і надходять в зону 192 керованого заморожування. Надійшовши в зону 192 керованого заморожування, пари контактують з рідиною (поворотною рідиною, що розпилюється в зоні заморожування), яка виходить з сопел або розпилювальних вузлів 194. Після цього пари продовжують ов підніматися вверх через верхню ректифікаційну секцію 191. Для ефективного відокремлення СО 5 від потоку природного газу в колоні 190, потрібне охолодження для забезпечення переміщення в рідкому стані у верхніх (Ф) секціях колони 190. Згідно з практикою, що застосовується в данному прикладі здійснення винаходу, ка охолоджування верхньої частини колони 190 забезпечується охолоджуванням з розімкнутим циклом.
У прикладі здійснення винаходу, показаному на фіг.3, живильний газ, що надходить, розділюється на два бо потоки: потік 102 і потік 103. Потік 102 охолоджується в одному або більше теплообмінниках. В цьому прикладі використовують три теплообмінники 130, 132, і 132 для охолодження потоку 102 і для виконання функції випарника для вироблення тепла для ректифікаційної секції 193 колони 190. Потік 103 охолоджується одним або більше теплообмінниками, які знаходяться в теплообмінному контакті з одним із нижніх потоків продукту колони 190. Фіг.3 зображує два теплообмінники 133 і 141, які нагрівають нижні продукти, що виходять з колони 190. 65 Однак кількість теплообмінників, що забезпечують охолоджування живильного потоку, буде залежати від ряду факторів, включаючи, але не обмежуючись ними, швидкість потоку газу, що входить, склад газу, що входить,
температуру живильного газу і вимоги теплообміну. При необхідності, хоча це і не показано на фіг.3, живильний потік 101 може охолоджуватися, щонайменше, частково звичайними охолоджуючими системами, такими як однокомпонентні або багатокомпонентні охолоджуючі системи.
Потоки 102 і 103 знову комбінуються, і комбінований потік проходить через придатний розширювальний засіб, такий як клапан 150 Джоуля-Томпсона, досягаючи тиску, приблизно відповідному робочому тиску в роздільній колоні 190. В альтернативному варіанті, замість клапану 150 Джоуля-Томпсона може використовуватися турборозширювач. Миттєве розширення за допомогою клапану 150 утворює охолоджений розширюванням потік 105, який спрямований у верхню частину ректифікаційної секції 193 в точку, де температура, переважно, 7/0 достатньо висока для виключення заморожування СО».
Верхній потік 106 пари з роздільної колони 190 проходить через теплообмінник 145, який нагріває потік 106 пари. Нагрітий потік пари (потік 107) повторно стискається однокаскадним стисненням або багатокаскадним стисненням низкою компресорів. В цьому прикладі потік 107 проходить послідовно через два звичайних компресори 160 і 161. Після кожного етапу стиснення потік 107 охолоджується додатковими охолодниками 138 і 7/5 139, з використанням як охолоджуючої речовини оточуючого повітря або води. При стисненні і охолодженні потоку 107 отримують газ, який може використовуватися для збуту в споживчу газову магістраль або піддаватися подальшій обробці. Стиснення потоку 107 пари звичайне буде проводитись до одержання щонайменше тиску, який відповідає вимогам магістралі.
Частина потоку 107 після проходження через компресор 160 може, при необхідності, виводитись (потік 128) 2о для використання як палива для станції обробки газу. Інша частина потоку 107 після проходження через додатковий охолодник 139 виводиться (потік 110) як споживчий газ. Частина потоку 107, що залишалася, проходить як потік 108 у теплообмінники 140, 136 і 137.
Потік 108 охолоджується в теплообмінниках 136 і 137 холодною рідиною з потоку 124, що виходить з нижньої частини колони 190. Потік 108 потім додатково охолоджують в теплообміннику 145, завдяки теплообміну з сч ов верхнім потоком 106 пари, який отримується при нагріванні потоку 106. Потік 108 потім розширюється придатним розширювальним пристроєм, таким як розширювач 158, для одержання тиску, приблизно рівному робочому і) тиску колони 190. Потім потік 108 розділяється, при цьому одна його частина проходить як зріджений природний газ під тиском (потік 126) з температурою вище приблизно -1127С і тиск вище приблизно 1380кПа для зберігання або транспортування. Інша частина (потік 109) надходить до роздільної колони 190. Тиск на виході компресора с 151 регулюється для одержання тиску, який достатньо високий для того, щоб падіння тиску в розширювачі 158 виробляло достатнє охолодження для забезпечення того, що потоки 109 і 126 переважно являють собою рідину, - збагачену метаном. Для виробництва додаткового зрідженого природного газу під тиском (потік 126), додаткове с стискання може здійснюватися після компресора 160 і до теплообмінника 136. Для початку процесу, потік 109, переважно, подають через потік 109А і вприскують безпосередньо до секції 192 керованого заморожування при со допомозі розпилювального сопла 194. Після того, як процес розпочався, потік 109 може подаватися (потік 1098) «Е до верхньої секції 191 роздільної колони 190.
Потік 115 збагаченого СО» рідкого продукту виходить з нижньої частини колони 190. Потік 115 розділяється на дві частини: потік 116 і потік 117. Потік 116 проходить через придатний розширювальний засіб, такий як клапан 153 Джоуля-Томпсона, для зниження тиску. Потік 124, який виходить з клапана 153, потім нагрівається в « теплообміннику 136, і потік 124 проходить через інший клапан 154 Джоуля-Томпсона і ще один теплообмінник пл») с 137. Одержаний в результаті потік 125 потім зливається з потоком 120 пари, що виходить з розділювача 181.
Потік 117 розширюється придатним розширювальним пристроєм, таким як розширювальний клапан 151, |і з проходить через теплообмінник 133, таким чином, охолоджуючи живильний потік 103. Потік 117 потім спрямовується в розділювач 180, який є звичайним пристроєм для розділення газу і рідини. Пара з розділювача 180 (потік 118) проходить через один або більше компресорів і насосів високого тиску для підвищення тиску. На їх фіг.3 показана серія з двох компресорів 164 і 165 і насос 166 з охолодниками 143 і 144. Потік 122 продукту, що виходить з насосу цієї серії, має тиск і температуру, придатні для нагнітання в підземні формації. со Рідкі продукти, що виходять з розділювача 180 потоком 119, проходять через розширювальний пристрій, 2) такий як розширювальний клапан 152, і потім проходять через теплообмінник 141, який знаходиться в теплообмінній взаємодії з живильним потоком 103, таким чином додатково охолоджуючи живильний потік 103. - Потік 119 потім спрямовується в розділювач 181, який є звичайним пристроєм для розділення газу і рідини. Пари
Ге з роздільника 181 проходять (потік 120) до компресору 163, за яким іде звичайний додатковий охолоджувач 142.
Потік 120 потім зливається з потоком 118. Будь-який конденсат, доступний з потоку 121, може добуватися звичайними способами миттєвого випарювання або стабілізації і потім може продаватися, спалюватися або ВИиКОристовуватися як паливо.
Хоча роздільні системи, що показані на фіг.1 - 3, мають тільки одну ректифікаційну колону (колона 31 на (Ф) фіг.1, колона 51 на фіг.2 і колона 190 на фіг.3), роздільні системи, що відповідають даному винаходу, можуть ка містити дві або більше ректифікаційних колон. Наприклад, для зменшення висоти колони 190, що показана на фіг.3, може бути бажано розділити колону 190 на дві або більше колон (не показані на фігурах). Перша колона бо Містить дві секції: ректифікаційну секцію і зону керованого заморожування над дистиляційною секцію, яка виконує таку ж функцію, як і секція 191, що показана на фіг.3. Багатокомпонентний живильний потік подають до першої ректифікаційної колони. Рідкий осад з другої колони подають в зону заморожування першої колони.
Верхню пару з першої колони подають до нижньої частини другої колони. Друга колона має такий же розімкнутий цикл охолодження, як показано на фіг.3 відносно колони 190. Потік пари з другої ректифікаційної колони 65 Виводять, охолоджують, і частину його повертають до верхньої частини другої роздільної колони.
Приклади
Імітовані баланси маси і енергії були виконані для ілюстрації прикладів здійснення винаходу, що показані на фіг.1 і фіг.3, і результати показані в таблицях 1 і 2, відповідно, що наведені нижче. Для даних, що представлені в таблиці 1, припускалося, що верхній потік продукту є 100 90-м зрідженим природним газом під
ТИСКОМ (потік 20 на фіг.1), і охолоджуюча система була каскадною пропан-етиленовою системою. Для даних, що представлені в таблиці 2, припускалося, що верхні потоки продукту складають 5095 стисненого зрідженого природного продукту (потік 126 на фіг.3) і 5095 споживчого газу (потік 110 на фіг.3).
Данні були одержані з використанням доступної на ринку програми імітації процесу, що має назву НУЗУ5 тм (яка постачається Нургоїесп Це. ої СаЇІдагу, Сапада); проте інші доступні на ринку програми імітації процесу 70 можуть використовуватися для одержання даних, включаючи, наприклад, НУЗІМ тм, РКОЇЇ7м і АЗРЕМ РІГ От, які відомі спеціалістам з даної галузі техніки. Дані, що представлені в таблицях, запропоновані для кращого розуміння прикладів здійснення винаходу, що показані на фіг.1 і З, але винахід не повинен тлумачитися, як обмежений ними. Температури і швидкості потоків не повинні розглядатися як обмеження винаходу, який може мати багато варіацій температур і швидкостей потоків, в рамках викладеного тут.
Додаткова імітація способу була здійснена з використанням базової блок-схеми, що показана на фіг.1, (застосовуючи такий же склад живильного потоку і температуру, як і використані для одержання даних, що показані у таблиці 1) для виробництва звичайного зрідженого природного газу під тиском, що близький до атмосферного, і з температурою -1617С. Звичайний спосіб виробництва зрідженого природного газу з застосуванням зони керованого заморожування вимагає значно більшого охолодження, ніж спосіб виробництва зрідженого природного газу під тиском з застосуванням зони керованого заморожування, що показаний на фіг.1.
Для одержання охолоджування, яке вимагає для виробництва зрідженого природного газу при температурі -1617С, охолоджувальна система повинна бути розширена від системи з каскадом пропан/етилен до системи з каскадом пропан/етилен/метан. Додатково потік 20 міг би потребувати подальшого охолоджування з використанням метану, і тиск продукту міг би знижуватися з використанням розширювача рідини або клапана Га Джоуля-Томсона для виробництва зрідженого природного газу при атмосферному тиску або близькому до нього.
Через понижені температури СО», що міститься у зрідженому природному газі, повинен видалятися до рівня, і) який складає приблизно 50 частин на мільйон, для усунення проблем, пов'язаних з заморожуванням СО 5 при здійсненні цього способу, замість 295 СО», згідно із способом одержання зрідженого газу під тиском з застосуванням зони керованого заморожування, що показаний на фіг.1. сі
Таблиця З демонструє порівняння вимог до стиснення холодоагенту для звичайного способу одержання зрідженого природного газу і способу одержання зрідженого природного газу під тиском, який описано в - імітованому прикладі, викладеному в попередньому абзаці. Як показано в таблиці З, сумарна сила, що потребує «9 для стиснення холодоагенту була, на 6796 вище для виробництва звичайного зрідженого природного газу, в порівнянні з виробництвом зрідженого природного газу під тиском, згідно з цим винаходом. со
Спеціаліст з даної галузі техніки, особливо той, що користується перевагами, запропонованими цим «І патентом, знайде багато модифікацій і варіантів здійснення конкретних способів, що описані вище. Наприклад, безліч різних температур і тисків може використовуватись, згідно з винаходом, в залежності від загальної конструкції системи і складу живильного газу. Крім того, ланцюжок охолоджування живильного газу може бути « доповнений або змінений в залежності від загальних конструктивних потреб для досягнення вимог оптимального | ефективного теплообміну. Крім того, деякі операції способу можуть виконуватися з використанням додаткових - с пристроїв, які взаємозамінні з показаними пристроями. Наприклад, розділення і охолоджування можуть ц виконуватися в одному пристрої. Як викладено вище, конкретно описані варіанти здійснення винаходу і приклади "» не слід використовувати для обмеження обсягу винаходу, який визначений наведеними нижче пунктами формули винаходу та їх еквівалентами. г
Комплексний спосіб керованого заморожування/одержання зрідженого природного со с Потік Фаза Пара/рідини | Тиск (кПа) Температура" С) Сумарний потік (кгмоль/год) |Молекулярних 95. щи їз з о о) 60 циклом тр; 00000л6300000я6000л;00400000266000000600000 13 65 102 пара 6764 18,3 19731 ти ОА 26,6 0,6 1,3 тавро вва 01зоте;о р о4, 00 6;11о5, т зо Парарідння, вв 00000078, 000вм? 00070002) 00660005, 13, 05 Пераіідна отв) 000005би)000ловво 004) 0веі005) 13 в96|000000пара отв 00000звя 00360000 15) 000овлолбяюуо0о 00 пава 00000зб6)000зйв 000015) ва лвямнооо 81000 пара) лввоз 00000600 23300016, вв бно оо,
Ге 0овіднна!о/отвв логи вові ом лє) ев4) бумли//// оо 00пввалввая 00000) 000вмв 00015) ва лвямнооо 1750111 відн) отв 000001) 09660000,)01101010л/ тв, 600 віднви отв 00001) 000вва0в50000)000100007) в відне) отв 010000) 000зоювв600,) 11010107), нер павалвва мі татуввебїа!о1 000 вда) ля; 000 и)000влю вв 00,1 0и005) зв шо 3»ю0100пвва)ви)0000038100000 ямб втя00,)001001000005, 1 вд) вм) 00000283)000102їлвябо;00о6) вот за відна) сві 0000056) 000з65м 00910 000,)010101 07/03, я00000пввалввв000002ва)0002з0и1я) ва лбямн;о оо яв парарідння ле310000002220000в52000965000000,)00010007/ тв, 2 100пав;овм 00000022). 66000010 07 ж 0000вдяе) отв 000 лм) 000вмв 015) ва лвямн;ооо лаві 11лплара/ вве) БбИ 1633, ом 16 овя! лбемлн////- 00 с й природного газу під тиском сч юю 00000001 - со (компресори з метновим холодовентм 14031000 Моз! 00лобва 00000 поле їй холодоагенту «Її

Claims (30)

  1. Формула винаходу ч 40 ші с 1. Спосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку, який містить з» метан і компонент, що заморожують і який має відносну випарюваність, що менша за випарюваність метану, який відрізняється тим, що включає операції: (а) введення багатокомпонентного живильного потоку в роздільну систему, що має секцію заморожування, 745 яка працює за тиску вище, приблизно 1380 кПа і за умови формування твердих частинок для компонента, що е заморожують, і ректифікаційну секцію, яка розташована під секцією заморожування; вказана роздільна система (ос) виробляє потік пари, багатої на метан, і потік рідини, багатої на компонент, що заморожують; (Б) охолодження щонайменше частини вказаного потоку пари для одержання багатого на метан зрідженого Мамі потоку, що має температуру вище приблизно -1127С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у точці - 70 початку його кипіння або більш низькій; (с) виведення першої частини зрідженого потоку операції (р), як потоку зрідженого продукту, багатого на Ко) . метан; (4) введення другої частини зрідженого потоку операції (б) у вказану роздільну систему для забезпечення охолодження вказаної роздільної системи.
  2. 2. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що в засіб для зберігання при температурі вище -1127С додатково ГФ) вводять потік зрідженого продукту. юю З.
  3. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що операція охолодження (б) додатково містить етапи стиснення вказаного потоку пари для одержання потоку високого тиску, охолодження щонайменше частини вказаного стисненого потоку в теплообміннику і розширення охолодженого стисненого потоку до одержання меншого 60 тиску, завдяки чому стиснений потік додатково охолоджують для одержання багатого на метан зрідженого потоку, що має температуру вище приблизно -112"7С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був в точці початку його кипіння або більш низькій.
  4. 4. Спосіб за п. 3, який відрізняється тим, що охолодження стисненого потоку в теплообміннику здійснюють зовнішнім теплообміном з потоком пари операції (а). бо 5. Спосіб за п. З, який відрізняється тим, що додатково містить операцію охолодження потоку рідини,
  5. виробленого вказаною роздільною системою шляхом розширення, і використання розширеного охолодженого потоку рідини для охолодження зовнішнім теплообміном стисненого потоку.
  6. 6. Спосіб за п. З, який відрізняється тим, що додатково містить операцію регулювання тиску стисненого потоку і тиску розширеного потоку для запобігання формування твердих частинок у другій частині зрідженого потоку, введеного в роздільну систему.
  7. 7. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що вказана роздільна система в ході операції (а) містить першу ректифікаційну колону і другу ректифікаційну колону, причому вказана перша ректифікаційна колона містить ректифікаційну секцію і зону заморожування, яка розташована над ректифікаційною секцією, вказана друга 70 ректифікаційна колона містить ректифікаційну секцію, що додатково включає операції введення вказаного багатокомпонентного живильного потоку операції (а) у вказану першу ректифікаційну колону подавання верхнього потоку пари із вказаної зони заморожування до нижньої частини другої ректифікаційної колони, виведення потоку пари з другої ректифікаційної колони і охолодження вказаної пари згідно з операцією (Б), подавання другої частини зрідженого потоку операції (4) у верхню частину другої роздільної колони, виведення /5 Нижнього потоку рідини з вказаної другої ректифікаційної колони, і подавання нижнього потоку рідини до вказаної зони заморожування вказаної першої ректифікаційної колони.
  8. 8. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що роздільна система містить першу ректифікаційну секцію, другу ректифікаційну секцію, яка розташована під першою ректифікаційною секцією, і зону заморожування, що розташована поміж першою і другою ректифікаційними секціями, в якому другу частину зрідженого потоку операції (а) вводять до першої ректифікаційної секції.
  9. 9. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що охолодження вказаного потоку пари в ході операції (Б) виконують в теплообміннику, який охолоджують охолоджувальною системою з замкнутим циклом.
  10. 10. Спосіб за п. 9, який відрізняється тим, що охолоджувальна система з замкнутим циклом містить пропан як переважний холодоагент. с
  11. 11. Спосіб за п. 9, який відрізняється тим, що охолоджувальна система з замкнутим циклом має холодоагент, що містить метан, етан, пропан, бутан, пентан, вуглекислий газ, сірчистий водень і азот. і)
  12. 12. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що перед операцією (б) він додатково містить операцію введення до вказаного процесу випарів, які одержанні при випарюванні багатого на метан зрідженого газу.
  13. 13. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що зрідження потоку газу виконують з використанням двох с зо Замкнутих циклів охолодження в каскадній конфігурації.
  14. 14. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що багатокомпонентний потік газу операції (Б) має тисквищий за 87 3100 кПа. с
  15. 15. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що заморожуваним компонентом є вуглекислий газ.
  16. 16. Спосіб за п.1, який відрізняється тим, що операція охолодження (Б) додатково включає етапи стиснення со з5 вказаного потоку пари для одержання стисненого потоку, охолодження щонайменше частини вказаного «г стисненого потоку в теплообміннику, виведення першої частини охолодженого стисненого потоку як потоку газоподібного продукту, і розширення другої частини охолодженого стисненого потоку до одержання меншого тиску, за допомогою чого стиснений потік додатково охолоджують для одержання багатого на метан зрідженого потоку, що має температуру вище приблизно -1127С і тиск, достатній для того, щоб рідкий продукт був у точці « початку його кипіння або більш низькій. в с
  17. 17. Спосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку, що містить Й метан і компонент, що заморожують, який має відносну випарюваність, що менша за випарюваність метану, який и?» відрізняється тим, що включає операції: (а) введення багатокомпонентного живильного потоку у роздільну систему, причому вказана роздільна система працює в умовах формування твердих частинок для вказаного компонента, що заморожують; їх (Б) виведення потоку пари з верхньої частини вказаної роздільної системи; (с) стиснення вказаного потоку пари для одержання потоку з більш високим тиском; со (4) охолодження щонайменше частини вказаного стисненого потоку з використанням холоду, який отримують 2) від потоку пари операції (Б); (е) розширення вказаного охолодженого стисненого потоку для додаткового охолодження вказаного - стисненого потоку, причому вказаний розширений потік переважно являє собою рідину. Ге (9 подавання щонайменше частини вказаного розширеного потоку до верхньої частини роздільної системи для забезпечення охолодження вказаної роздільної системи; (9) добування з розширеного потоку рідкого продукту, який багатий на метан.
  18. 18. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що додатково містить операції добування частини вказаного стисненого потоку пари операції (с) і охолодження частини, що залишилась, вказаного потоку пари згідно з Ф) операцією (а). ка
  19. 19. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що вказаний потік пари операції (5) нагрівають перед стисненням в ході операції (с). во
  20. 20. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що роздільна система містить першу ректифікаційну секцію, другу ректифікаційну секцію, що розташована під першою ректифікаційною секцією, і зону заморожування, розташовану між першою і другою ректифікаційним секціями, в якому розширений потік рідини вводять у першу ректифікаційну секцію.
  21. 21. Спосіб за п. 20, який відрізняється тим, що вказаний багатокомпонентний живильний потік вводять під 6в5 першу ректифікаційну секцію.
  22. 22. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що додатково включає операцію видалення рідини з роздільної системи, охолоджування вказаної рідини розширювальним засобом і щонайменше часткове випарювання вказаної рідини завдяки теплообміну із стисненим потоком операції (с).
  23. 23. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що додатково включає операцію видалення з роздільної системи Відини, що збагачена вказаним компонентом, що заморожується, охолодження вказаної рідини, збагаченої компонентом, що заморожують, за допомогою розширювального засобу, і охолодження багатокомпонентного живильного потоку до того, як він надходить в роздільну систему, за допомогою теплообміну з вказаною збагаченою заморожуваним компонентом рідиною, яка була піддана розширенню.
  24. 24. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що додатково включає операцію охолодження 7/0 багатокомпонентного потоку розширювальним засобом до того, як він потрапляє в роздільну систему.
  25. 25. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що тиск потоку з підвищеним тиском операції (с) і тиск розширеного потоку (е) регулюють для запобігання формування твердих частинок в потоці, який подають до роздільної системи в ході операції (б).
  26. 26. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що потік добутого рідкого продукту операції (9) має тиск вище /5 приблизно 1380 кПа.
  27. 27. Спосіб за п.17, який відрізняється тим, що розширений потік операції (е) переважно являє собою рідину під тиском вище ніж приблизно 1380 кПа (200 рзіа) та потік рідкого, багатого на метан продукту, отриманого згідно з операцією (9), являє собою зріджений природний газ під тиском вище приблизно 1380 кПа.
  28. 28. Спосіб виробництва зрідженного природного газу з багатокомпонентного живильного потоку, що містить го метан і компонент, що заморожують, і який має відносну випарюваність, що менша за випарюваність метану, який відрізняється тим, що (а) рідина має температуру вищу приблизно -1127С і тиск, достатній для того, щоб рідина була в точці початку кипіння або нижче; (Б) багатокомпонентний живильний потік, що має тиск вищий приблизно 1380 кПа, вводять в роздільну сч систему, що працює в умовах формування твердих частинок для вказаного компонента, що заморожують, для одержання потоку багатої на метан пари і потоку рідини, яка багата на вказаний компонент, що отверджують в і) роздільній системі; (с) потік пари зріджується охолоджувальною системою із замкнутим циклом для одержання багатої на метан рідини, що має температуру вище приблизно -1127С і тиск, достатній для того, щоб рідина була в точці початку с зо її кипіння або нижче; та (4) вказана багата на метан рідина вводиться у ємкість для зберігання при температурі вищій -11276. --
  29. 29. Спосіб за п. 28, який відрізняється тим, що зрідження багатокомпонентного живильного потоку виконують с за допомогою охолоджувальної системи з замкнутим циклом.
  30. 30. Спосіб за п. 28, який відрізняється тим, що перед зрідженням живильного потоку, додатково включають со операцію комбінування потоку пари з роздільної системи з газовими випарами, що одержані при випарюванні «Е зрідженого природного газу.
    - . и? щ» (ее) (95) - 70 Ко) іме) 60 б5
UA99127084A 1997-07-01 1998-06-26 Cпосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку (варіанти) UA48312C2 (uk)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5146097P 1997-07-01 1997-07-01
US8767798P 1998-06-02 1998-06-02
PCT/US1998/013233 WO1999001706A1 (en) 1997-07-01 1998-06-26 Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA48312C2 true UA48312C2 (uk) 2002-08-15

Family

ID=26729441

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA99127084A UA48312C2 (uk) 1997-07-01 1998-06-26 Cпосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку (варіанти)

Country Status (40)

Country Link
US (1) US5956971A (uk)
EP (1) EP0993585A4 (uk)
JP (1) JP4544654B2 (uk)
KR (1) KR100338881B1 (uk)
CN (1) CN1171063C (uk)
AR (1) AR015910A1 (uk)
AT (1) AT413600B (uk)
AU (1) AU735706B2 (uk)
BG (1) BG63828B1 (uk)
BR (1) BR9810069A (uk)
CA (1) CA2293590C (uk)
CH (1) CH694000A5 (uk)
CO (1) CO5040203A1 (uk)
CZ (1) CZ299017B6 (uk)
DE (1) DE19882493T1 (uk)
DK (1) DK199901814A (uk)
DZ (1) DZ2543A1 (uk)
ES (1) ES2214919B1 (uk)
FI (1) FI19992789A7 (uk)
GB (1) GB2344414B (uk)
GE (1) GEP20022623B (uk)
HU (1) HUP0003943A3 (uk)
ID (1) ID23875A (uk)
IL (1) IL133336A (uk)
MY (1) MY114067A (uk)
NO (1) NO314960B1 (uk)
NZ (1) NZ502041A (uk)
OA (1) OA11270A (uk)
PE (1) PE43199A1 (uk)
PL (1) PL189829B1 (uk)
RO (1) RO120220B1 (uk)
RU (1) RU2194930C2 (uk)
SE (1) SE521587C2 (uk)
SK (1) SK178699A3 (uk)
TN (1) TNSN98117A1 (uk)
TR (1) TR199903337T2 (uk)
TW (1) TW366409B (uk)
UA (1) UA48312C2 (uk)
WO (1) WO1999001706A1 (uk)
YU (1) YU70599A (uk)

Families Citing this family (175)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2317539C (en) 1998-01-08 2003-08-19 Satish Reddy Autorefrigeration separation of carbon dioxide
US6035662A (en) * 1998-10-13 2000-03-14 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for enhancing carbon dioxide recovery
MY117066A (en) 1998-10-22 2004-04-30 Exxon Production Research Co Process for removing a volatile component from natural gas
MY114649A (en) 1998-10-22 2002-11-30 Exxon Production Research Co A process for separating a multi-component pressurized feed stream using distillation
MY115506A (en) 1998-10-23 2003-06-30 Exxon Production Research Co Refrigeration process for liquefaction of natural gas.
MY117068A (en) 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
TW446800B (en) 1998-12-18 2001-07-21 Exxon Production Research Co Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
MY123311A (en) * 1999-01-15 2006-05-31 Exxon Production Research Co Process for producing a pressurized methane-rich liquid from a methane-rich gas
US6237347B1 (en) 1999-03-31 2001-05-29 Exxonmobil Upstream Research Company Method for loading pressurized liquefied natural gas into containers
US6205813B1 (en) * 1999-07-01 2001-03-27 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing fuel and high purity methane
MY122625A (en) 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
US6510706B2 (en) * 2000-05-31 2003-01-28 Exxonmobil Upstream Research Company Process for NGL recovery from pressurized liquid natural gas
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
US6578654B2 (en) * 2001-04-05 2003-06-17 New Venture Gear, Inc. Electronically-controlled coupling for all-wheel drive system
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7637122B2 (en) 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
BR0210218A (pt) 2001-06-29 2004-06-08 Exxonmobil Upstream Res Co Método de absorção para recuperar e método para separar componentes de c2+ de uma mistura lìquida pressurizada contendo c1 e c2+
US6560988B2 (en) 2001-07-20 2003-05-13 Exxonmobil Upstream Research Company Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
US6743829B2 (en) * 2002-01-18 2004-06-01 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
NZ534723A (en) * 2002-01-18 2004-10-29 Univ Curtin Tech Process and device for production of LNG by removal of freezable solids
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
US6672104B2 (en) * 2002-03-28 2004-01-06 Exxonmobil Upstream Research Company Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas
JP4138399B2 (ja) * 2002-08-21 2008-08-27 三菱重工業株式会社 液化天然ガスの製造方法
AU2002951005A0 (en) * 2002-08-27 2002-09-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of removing carbon dioxide fouling from cryogenic equipment
US20040093875A1 (en) * 2002-11-19 2004-05-20 Moses Minta Process for converting a methane-rich vapor at one pressure to methane-rich vapor at a higher pressure
AU2003900534A0 (en) 2003-02-07 2003-02-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process and apparatus for removal of a contaminant from a natural gas feed stream
FR2851936B1 (fr) * 2003-03-04 2006-12-08 Procede d'extraction du dioxyde de carbone et du dioxyde de soufre par anti-sublimation en vue de leur stockage
CN100513954C (zh) * 2003-03-27 2009-07-15 Bp北美公司 将天然气加工成液体产品的集成处理工艺
EP1794262A4 (en) * 2004-06-18 2010-03-03 Exxonmobil Upstream Res Co DESIGN OF A HYDROCARBON FLUID PROCESSING SYSTEM
MY141887A (en) * 2004-07-12 2010-07-16 Shell Int Research Treating liquefied natural gas
WO2006029108A1 (en) * 2004-09-08 2006-03-16 Bp Corporation North America Inc. Method for transporting synthetic products
US7454923B2 (en) * 2004-11-12 2008-11-25 Praxair Technology, Inc. Light component separation from a carbon dioxide mixture
EP1819976A4 (en) * 2004-12-03 2012-04-04 Exxonmobil Upstream Res Co INTEGRATED REINTER SPRAYING PROCESS FOR ACID GAS AND ACID GAS
US20060156758A1 (en) * 2005-01-18 2006-07-20 Hyung-Su An Operating system of liquefied natural gas ship for sub-cooling and liquefying boil-off gas
MX2007009824A (es) * 2005-02-17 2007-09-04 Shell Int Research Planta y metodo para licuar gas natural.
ATE480745T1 (de) * 2005-02-24 2010-09-15 Twister Bv Verfahren und system zur kühlung eines erdgasstroms und trennung des gekühlten stroms in verschiedene teile
WO2006092847A1 (ja) * 2005-03-01 2006-09-08 Toshihiro Abe 二酸化炭素の液化方法及び二酸化炭素回収装置
WO2006108821A1 (en) * 2005-04-12 2006-10-19 Shell Internationale Research Maatschappij Method and apparatus for liquefying a natural gas stream
WO2007021351A1 (en) * 2005-08-09 2007-02-22 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process for lng
FR2894838B1 (fr) * 2005-12-21 2008-03-14 Gaz De France Sa Procede et systeme de capture du dioxyde de carbone present dans des fumees
WO2007126676A2 (en) 2006-04-21 2007-11-08 Exxonmobil Upstream Research Company In situ co-development of oil shale with mineral recovery
WO2007148122A2 (en) * 2006-06-23 2007-12-27 T Baden Hardstaff Limited Process and device for producing lng
US20080016910A1 (en) * 2006-07-21 2008-01-24 Adam Adrian Brostow Integrated NGL recovery in the production of liquefied natural gas
CA2663823C (en) * 2006-10-13 2014-09-30 Exxonmobil Upstream Research Company Enhanced shale oil production by in situ heating using hydraulically fractured producing wells
BRPI0719213A2 (pt) 2006-10-13 2014-06-10 Exxonmobil Upstream Res Co Método para abaixar a temperatura de uma formação subsuperfiacial
US8151884B2 (en) 2006-10-13 2012-04-10 Exxonmobil Upstream Research Company Combined development of oil shale by in situ heating with a deeper hydrocarbon resource
CA2663824C (en) 2006-10-13 2014-08-26 Exxonmobil Upstream Research Company Optimized well spacing for in situ shale oil development
US9121636B2 (en) * 2006-11-16 2015-09-01 Conocophillips Company Contaminant removal system for closed-loop refrigeration cycles of an LNG facility
AU2007324597B2 (en) * 2006-11-22 2010-09-09 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for providing uniformity of vapour and liquid phases in a mixed stream
EP1936307A1 (en) * 2006-12-11 2008-06-25 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
US20100018248A1 (en) * 2007-01-19 2010-01-28 Eleanor R Fieler Controlled Freeze Zone Tower
CA2674618C (en) * 2007-01-19 2015-02-10 Exxonmobil Upstream Research Company Integrated controlled freeze zone (cfz) tower and dividing wall (dwc) for enhanced hydrocarbon recovery
US7883569B2 (en) * 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
AU2008227167B2 (en) 2007-03-22 2013-08-01 Exxonmobil Upstream Research Company Granular electrical connections for in situ formation heating
AU2008227164B2 (en) 2007-03-22 2014-07-17 Exxonmobil Upstream Research Company Resistive heater for in situ formation heating
US20080264099A1 (en) * 2007-04-24 2008-10-30 Conocophillips Company Domestic gas product from an lng facility
AU2008253749B2 (en) 2007-05-15 2014-03-20 Exxonmobil Upstream Research Company Downhole burner wells for in situ conversion of organic-rich rock formations
AU2008253753B2 (en) 2007-05-15 2013-10-17 Exxonmobil Upstream Research Company Downhole burners for in situ conversion of organic-rich rock formations
US8146664B2 (en) 2007-05-25 2012-04-03 Exxonmobil Upstream Research Company Utilization of low BTU gas generated during in situ heating of organic-rich rock
CN101680293B (zh) * 2007-05-25 2014-06-18 埃克森美孚上游研究公司 结合原位加热、动力装置和天然气处理装置产生烃流体的方法
DE102007032536B4 (de) * 2007-07-12 2013-04-18 Biogas Süd Entwicklungsgesellschaft OHG Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von flüssigem und/oder gasförmigem Methan
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8899074B2 (en) * 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8555672B2 (en) 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8020406B2 (en) * 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas
US8082995B2 (en) 2007-12-10 2011-12-27 Exxonmobil Upstream Research Company Optimization of untreated oil shale geometry to control subsidence
BRPI0906940A2 (pt) * 2008-01-11 2015-07-28 Shell Internacionale Res Mij B V Processo para remover contaminantes ácidos e hidrocarbonetos de uma corrente de alimentação gasosa, dispositivo, e, processo para liquefazer o gás natural.
US8973398B2 (en) 2008-02-27 2015-03-10 Kellogg Brown & Root Llc Apparatus and method for regasification of liquefied natural gas
WO2009142803A1 (en) 2008-05-23 2009-11-26 Exxonmobil Upstream Research Company Field management for substantially constant composition gas generation
BRPI0913179A2 (pt) * 2008-05-30 2016-01-12 Shell Int Research processo para produzir gás de hidrocarboneto purificado, e, gás natural liquefeito .
US8381544B2 (en) * 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
US20100107687A1 (en) * 2008-11-06 2010-05-06 Diki Andrian Process for removing gaseous contaminants from a feed gas stream comprising methane and gaseous contaminants
FR2940414B1 (fr) * 2008-12-19 2012-10-26 Air Liquide Procede de capture du dioxyde de carbone par cryo-condensation
FR2940413B1 (fr) * 2008-12-19 2013-01-11 Air Liquide Procede de capture du co2 par cryo-condensation
BRPI1008388A2 (pt) 2009-02-23 2017-06-27 Exxonmobil Upstream Res Co método e sistema para recuperar hidrocarbonetos de uma formação de subsuperfície em uma área de desenvolvimento, e, método para tratar água em uma instalação de tratamento de água
MY155414A (en) * 2009-04-20 2015-10-15 Exxonmobil Upstream Res Co Cryogenic system for removing acid gases from a hydrocarbon gas stream, and method of removing acid gases
US8540020B2 (en) 2009-05-05 2013-09-24 Exxonmobil Upstream Research Company Converting organic matter from a subterranean formation into producible hydrocarbons by controlling production operations based on availability of one or more production resources
EP2459916B1 (en) 2009-07-30 2013-05-29 Twister B.V. Throttling valve
WO2011014345A1 (en) * 2009-07-30 2011-02-03 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for removing heavy hydrocarbons and acid gases from a hydrocarbon gas stream
MY161120A (en) * 2009-09-09 2017-04-14 Exxonmobil Upstream Res Co Cryogenic system for removing acid gases from a hydrocarbon gas stream
AU2010299507B2 (en) * 2009-09-28 2015-02-26 Koninklijke Philips Electronics N.V. System and method for liquefying and storing a fluid
AT508831B1 (de) * 2009-10-02 2012-09-15 Ge Jenbacher Gmbh & Co Ohg Verfahren zur aufbereitung von erdölbegleitgas
MX337923B (es) * 2009-11-02 2016-03-28 Exxonmobil Upstream Res Co Sistema criogenico para la eliminacion de gases acidos de una corriente de gas de hidrocarburos, con eliminacion de un sulfuro de hidrogeno.
US8863839B2 (en) 2009-12-17 2014-10-21 Exxonmobil Upstream Research Company Enhanced convection for in situ pyrolysis of organic-rich rock formations
NO333898B1 (no) * 2009-12-22 2013-10-14 Waertsilae Oil & Gas Systems As Fremgangsmåte og system for lasting av varm cargo
BR112012017599A2 (pt) 2010-01-22 2016-08-16 Exxonmobil Upstream Res Co remoção de gases ácidos de um fluxo de gás, com captura e sequestro de co2
SG182399A1 (en) 2010-02-03 2012-08-30 Exxonmobil Upstream Res Co Systems and methods for using cold liquid to remove solidifiable gas components from process gas streams
EA021771B1 (ru) * 2010-03-02 2015-08-31 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ получения потока газообразных углеводородов с малым содержанием загрязнений
US20110259044A1 (en) * 2010-04-22 2011-10-27 Baudat Ned P Method and apparatus for producing liquefied natural gas
US20120000242A1 (en) * 2010-04-22 2012-01-05 Baudat Ned P Method and apparatus for storing liquefied natural gas
FR2959512B1 (fr) * 2010-04-29 2012-06-29 Total Sa Procede de traitement d'un gaz naturel contenant du dioxyde de carbone
CA2800699C (en) * 2010-06-03 2016-01-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MX362706B (es) * 2010-07-30 2019-02-01 Exxonmobil Upstream Res Company Star Sistemas criogenicos para remover gases acidos de una corriente de gas de hidrocarburo que usan dispositivos de separacion de co-corriente.
WO2012030426A1 (en) 2010-08-30 2012-03-08 Exxonmobil Upstream Research Company Olefin reduction for in situ pyrolysis oil generation
WO2012030425A1 (en) 2010-08-30 2012-03-08 Exxonmobil Upstream Research Company Wellbore mechanical integrity for in situ pyrolysis
US20130219955A1 (en) * 2010-10-15 2013-08-29 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method for producing pressurized liquefied natural gas, and production system used in same
US8764885B2 (en) 2010-11-19 2014-07-01 Sustainable Energy Solutions, Llc Systems and methods for separating condensable vapors from gases by direct-contact heat exchange
US20120168137A1 (en) * 2011-01-03 2012-07-05 Osvaldo Del Campo Compressed natural gas (cng) sub-cooling system for cng-filling stations
AU2012258510B2 (en) 2011-05-26 2016-09-22 Sustainable Energy Solutions, Llc Systems and methods for separating condensable vapors from light gases or liquids by recuperative cryogenic processes
CA2845012A1 (en) 2011-11-04 2013-05-10 Exxonmobil Upstream Research Company Multiple electrical connections to optimize heating for in situ pyrolysis
US20140338395A1 (en) * 2011-12-20 2014-11-20 Exxon Mobil Upstream Research Company Method of Separating Carbon Dioxide from Liquid Acid Gas Streams
CA2763081C (en) * 2011-12-20 2019-08-13 Jose Lourenco Method to produce liquefied natural gas (lng) at midstream natural gas liquids (ngls) recovery plants.
US9593883B2 (en) * 2011-12-27 2017-03-14 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Module for treatment of carbon dioxide and treatment method thereof
CA2867287C (en) 2012-03-21 2019-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Separating carbon dioxide and ethane from a mixed stream
CN102620524B (zh) * 2012-04-16 2014-10-15 上海交通大学 带凝华脱除co2的级联式天然气带压液化工艺
US8770284B2 (en) 2012-05-04 2014-07-08 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods of detecting an intersection between a wellbore and a subterranean structure that includes a marker material
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
KR101341798B1 (ko) * 2012-08-10 2013-12-17 한국과학기술원 천연가스 액화시스템
US20140157822A1 (en) * 2012-12-06 2014-06-12 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Thermal performing refrigeration cycle
WO2015060919A1 (en) 2013-10-22 2015-04-30 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for regulating an in situ pyrolysis process
US9394772B2 (en) 2013-11-07 2016-07-19 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for in situ resistive heating of organic matter in a subterranean formation
WO2015084497A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of dehydrating a feed stream processed in a distillation tower
WO2015084494A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and device for separating hydrocarbons and contaminants with a spray assembly
WO2015084495A2 (en) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of maintaining a liquid level in a distillation tower
US9562719B2 (en) 2013-12-06 2017-02-07 Exxonmobil Upstream Research Company Method of removing solids by modifying a liquid level in a distillation tower
MY176633A (en) * 2013-12-06 2020-08-19 Exxonmobil Upstream Res Co Method and system of modifiying a liquid level during start-up operations
US9829247B2 (en) 2013-12-06 2017-11-28 Exxonmobil Upstream Reseach Company Method and device for separating a feed stream using radiation detectors
US10139158B2 (en) 2013-12-06 2018-11-27 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for separating a feed stream with a feed stream distribution mechanism
MY177768A (en) 2013-12-06 2020-09-23 Exxonmobil Upstream Res Co Method and device for separating hydrocarbons and contaminants with a heating mechanism to destabilize and/or prevent adhesion of solids
US9874395B2 (en) 2013-12-06 2018-01-23 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for preventing accumulation of solids in a distillation tower
US9696086B2 (en) * 2014-01-28 2017-07-04 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
US9504984B2 (en) 2014-04-09 2016-11-29 Exxonmobil Upstream Research Company Generating elemental sulfur
EA032849B1 (ru) 2014-04-22 2019-07-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способ запуска дистилляционной колонны и система для его осуществления
WO2015191161A1 (en) 2014-06-11 2015-12-17 Exxonmobil Upstream Research Company Method for separating a feed gas in a column
MY177735A (en) 2014-07-08 2020-09-23 Exxonmobil Upstream Res Co Method and system for separating fluids in a distillation tower
US10288347B2 (en) 2014-08-15 2019-05-14 1304338 Alberta Ltd. Method of removing carbon dioxide during liquid natural gas production from natural gas at gas pressure letdown stations
CA2962608C (en) 2014-10-22 2019-01-08 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of controlling a temperature within a melt tray assembly of a distillation tower
CA2966991C (en) 2014-11-17 2019-04-09 Exxonmobil Upstream Research Company Heat exchange mechanism for removing contaminants from a hydrocarbon vapor stream
US9644466B2 (en) 2014-11-21 2017-05-09 Exxonmobil Upstream Research Company Method of recovering hydrocarbons within a subsurface formation using electric current
CA2972696C (en) 2014-12-30 2019-06-11 Nicholas F. Urbanski Accumulation and melt tray assembly for a distillation tower
US20160216030A1 (en) 2015-01-23 2016-07-28 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of Heavy Hydrocarbons and NGLs from Natural Gas in Integration with Liquefaction of Natural Gas
EA201791687A1 (ru) * 2015-02-27 2017-12-29 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Снижение тепловой нагрузки и нагрузки по дегидратации подаваемого потока, поступающего в процесс криогенной перегонки
JP6423297B2 (ja) * 2015-03-20 2018-11-14 千代田化工建設株式会社 Ｂｏｇ処理装置
US10619918B2 (en) 2015-04-10 2020-04-14 Chart Energy & Chemicals, Inc. System and method for removing freezing components from a feed gas
TWI707115B (zh) 2015-04-10 2020-10-11 美商圖表能源與化學有限公司 混合製冷劑液化系統和方法
MY185885A (en) 2015-06-22 2021-06-14 Exxonmobil Upstream Res Co Purge to intermediste pressure in cryogenic distillation
US10006698B2 (en) * 2015-07-27 2018-06-26 GE Oil & Gas, Inc. Using methane rejection to process a natural gas stream
CA2997628C (en) 2015-09-16 2022-10-25 1304342 Alberta Ltd. A method of preparing natural gas at a gas pressure reduction stations to produce liquid natural gas (lng)
CA2994812C (en) 2015-09-18 2020-03-10 Exxonmobil Upstream Research Company Heating component to reduce solidification in a cryogenic distillation system
CA2998466C (en) 2015-09-24 2021-06-29 Exxonmobil Upstream Research Company Treatment plant for hydrocarbon gas having variable contaminant levels
RU2626612C2 (ru) * 2015-12-16 2017-07-31 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Автономная установка очистки сжиженного природного газа (варианты)
CN105716372B (zh) * 2016-03-01 2018-05-25 神华集团有限责任公司 粗煤气脱碳脱硫的方法
CA3024545C (en) 2016-03-30 2020-08-25 Exxonmobile Upstream Research Company Self-sourced reservoir fluid for enhanced oil recovery
US11668522B2 (en) 2016-07-21 2023-06-06 Air Products And Chemicals, Inc. Heavy hydrocarbon removal system for lean natural gas liquefaction
US10605522B2 (en) * 2016-09-01 2020-03-31 Fluor Technologies Corporation Methods and configurations for LNG liquefaction
RU2636966C1 (ru) * 2016-11-14 2017-11-29 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" Способ производства сжиженного природного газа
US20190099693A1 (en) * 2017-10-04 2019-04-04 Larry Baxter Combined Solids-Producing Direct-Contact Exchange and Separations
CN108151442A (zh) * 2017-12-04 2018-06-12 中国科学院理化技术研究所 原料气中lng的低温制取系统
CN109916136A (zh) * 2017-12-13 2019-06-21 中船重工鹏力（南京）超低温技术有限公司 Bog原料气低温提纯并制取lng的系统
RU187598U1 (ru) * 2017-12-18 2019-03-13 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "ГЕЛИЙМАШ" (ОАО "НПО "ГЕЛИЙМАШ") Установка частичного сжижения природного газа
CN110130870A (zh) * 2018-02-09 2019-08-16 上海利策科技股份有限公司 一种油气田的气体的处理的方法及设备
WO2020005553A1 (en) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company (Emhc-N1.4A.607) Mixing and heat integration of melt tray liquids in a cryogenic distillation tower
WO2020005552A1 (en) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company Hybrid tray for introducing a low co2 feed stream into a distillation tower
FR3099818B1 (fr) * 2019-08-05 2022-11-04 Air Liquide Dispositif de réfrigération et installation et procédé de refroidissement et/ou de liquéfaction
US11353261B2 (en) * 2019-10-31 2022-06-07 Air Products And Chemicals, Inc. Lights removal from carbon dioxide
RU201895U1 (ru) * 2020-10-26 2021-01-20 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова» Устройство для очистки биогаза
FR3123969B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone avec pré-séparation en amont de la colonne de distillation
FR3123967B1 (fr) 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone avec solidification du dioxyde de carbone à l’extérieur de la colonne de distillation.
FR3123968B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du CO2 comprenant le soutirage de vapeur d’un étage intermédiaire de la colonne de distillation
FR3123966B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Installation combinée de séparation cryogénique et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone compris dans un flux de biogaz
FR3123971B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Purification cryogénique de biogaz avec soutirage à un étage intermédiaire et solidification externe de dioxyde de carbone.
FR3123972B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Méthode de séparation et de liquéfactions de méthane et de dioxyde de carbone avec élimination des impuretés de l’air présente dans le méthane.
CN114225446B (zh) * 2021-12-14 2024-05-14 天津商业大学 一种蒸馏蒸气直接压缩回热的蒸馏装置和方法
CN115468379A (zh) * 2022-08-29 2022-12-13 青岛双瑞海洋环境工程股份有限公司 船用氨蒸发气再液化系统
KR102854355B1 (ko) * 2022-09-22 2025-09-03 주식회사 패리티 냉동 컬럼을 적용한 냉동 동결 분리기
WO2024119271A1 (en) * 2022-12-08 2024-06-13 Foundation Renewable Carbon Inc. Liquefaction apparatus and method using a by-product of an adjacent air separation unit as a cooling medium

Family Cites Families (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
GB997507A (en) * 1963-11-04 1965-07-07 Couch Internat Methane Ltd Process for the cold separation of gas mixtures
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3690114A (en) * 1969-11-17 1972-09-12 Judson S Swearingen Refrigeration process for use in liquefication of gases
IT1038286B (it) * 1975-05-20 1979-11-20 Snam Progetti Procedimento per la rimozione della co2 dal gas naturale mediante distillazione
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4152129A (en) * 1977-02-04 1979-05-01 Trentham Corporation Method for separating carbon dioxide from methane
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4284423A (en) * 1978-02-15 1981-08-18 Exxon Research & Engineering Co. Separation of carbon dioxide and other acid gas components from hydrocarbon feeds containing admixtures of methane and hydrogen
DE2820212A1 (de) * 1978-05-09 1979-11-22 Linde Ag Verfahren zum verfluessigen von erdgas
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
US4462814A (en) * 1979-11-14 1984-07-31 Koch Process Systems, Inc. Distillative separations of gas mixtures containing methane, carbon dioxide and other components
US4370156A (en) * 1981-05-29 1983-01-25 Standard Oil Company (Indiana) Process for separating relatively pure fractions of methane and carbon dioxide from gas mixtures
JPS57204784A (en) * 1981-06-12 1982-12-15 Hajime Nishimura Manufacture of low-temperature liquefied gas
GB2106623B (en) * 1981-06-19 1984-11-07 British Gas Corp Liquifaction and storage of gas
US4451274A (en) * 1981-10-01 1984-05-29 Koch Process Systems, Inc. Distillative separation of methane and carbon dioxide
US4383842A (en) * 1981-10-01 1983-05-17 Koch Process Systems, Inc. Distillative separation of methane and carbon dioxide
US4449994A (en) * 1982-01-15 1984-05-22 Air Products And Chemicals, Inc. Low energy process for separating carbon dioxide and acid gases from a carbonaceous off-gas
DE3215829A1 (de) * 1982-04-28 1983-11-03 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur gewinnung von kohlenmonoxid
US4445917A (en) * 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4533372A (en) * 1983-12-23 1985-08-06 Exxon Production Research Co. Method and apparatus for separating carbon dioxide and other acid gases from methane by the use of distillation and a controlled freezing zone
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
DE3408760A1 (de) * 1984-03-09 1985-09-12 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur gewinnung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen
US4617039A (en) * 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
US4675035A (en) * 1986-02-24 1987-06-23 Apffel Fred P Carbon dioxide absorption methanol process
DE3736502C1 (de) * 1987-10-28 1988-06-09 Degussa Vakuumofen zur Waermebehandlung metallischer Werkstuecke
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4923493A (en) * 1988-08-19 1990-05-08 Exxon Production Research Company Method and apparatus for cryogenic separation of carbon dioxide and other acid gases from methane
RU2039329C1 (ru) * 1989-04-05 1995-07-09 Мобил Ойл Корпорейшн Способ криогенного разделения газовых смесей и устройство для его осуществления
US5062270A (en) * 1990-08-31 1991-11-05 Exxon Production Research Company Method and apparatus to start-up controlled freezing zone process and purify the product stream
US5265428A (en) * 1990-10-05 1993-11-30 Exxon Production Research Company Bubble cap tray for melting solids and method for using same
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
US5120338A (en) * 1991-03-14 1992-06-09 Exxon Production Research Company Method for separating a multi-component feed stream using distillation and controlled freezing zone
US5157925A (en) * 1991-09-06 1992-10-27 Exxon Production Research Company Light end enhanced refrigeration loop
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
DE4440407C1 (de) * 1994-11-11 1996-04-04 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer Ethan-reichen Fraktion zum Wiederauffüllen eines Ethan-enthaltenden Kältekreislaufs eines Verfahrens zum Verflüssigen einer kohlenwasserstoffreichen Fraktion
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
DE69523437T2 (de) * 1994-12-09 2002-06-20 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Anlage und Verfahren zur Gasverflüssigung
US5566554A (en) * 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5664931A (en) * 1995-08-02 1997-09-09 R. A. Jones & Co., Inc. Edge lifting end effector

Also Published As

Publication number Publication date
YU70599A (sh) 2001-05-28
FI19992789A7 (fi) 1999-12-27
NO996557L (no) 2000-02-21
PE43199A1 (es) 1999-05-25
BG63828B1 (bg) 2003-02-28
IL133336A0 (en) 2001-04-30
SE521587C2 (sv) 2003-11-18
ES2214919A1 (es) 2004-09-16
US5956971A (en) 1999-09-28
HUP0003943A3 (en) 2003-10-28
BR9810069A (pt) 2000-09-05
CO5040203A1 (es) 2001-05-29
NO996557D0 (no) 1999-12-29
EP0993585A4 (en) 2002-05-15
NO314960B1 (no) 2003-06-16
HUP0003943A2 (hu) 2001-06-28
ID23875A (id) 2000-05-25
GB2344414B (en) 2001-07-25
RO120220B1 (ro) 2005-10-28
OA11270A (en) 2003-07-30
CN1261428A (zh) 2000-07-26
PL189829B1 (pl) 2005-09-30
ES2214919B1 (es) 2005-08-01
AU735706B2 (en) 2001-07-12
RU2194930C2 (ru) 2002-12-20
EP0993585A1 (en) 2000-04-19
KR20010014370A (ko) 2001-02-26
GB2344414A (en) 2000-06-07
PL337614A1 (en) 2000-08-28
MY114067A (en) 2002-07-31
DK199901814A (da) 1999-12-17
SK178699A3 (en) 2000-11-07
GB9930048D0 (en) 2000-02-09
CN1171063C (zh) 2004-10-13
JP2002508057A (ja) 2002-03-12
ATA908298A (de) 2005-08-15
CA2293590C (en) 2007-07-24
AU8167998A (en) 1999-01-25
CH694000A5 (de) 2004-05-28
AT413600B (de) 2006-04-15
DZ2543A1 (fr) 2003-02-08
DE19882493T1 (de) 2000-08-24
CZ9904560A3 (en) 2001-05-16
IL133336A (en) 2003-05-29
CA2293590A1 (en) 1999-01-14
SE9904584L (sv) 1999-12-15
SE9904584D0 (sv) 1999-12-15
BG103999A (en) 2000-12-29
NZ502041A (en) 2001-06-29
AR015910A1 (es) 2001-05-30
KR100338881B1 (ko) 2002-05-30
TNSN98117A1 (fr) 2000-12-29
JP4544654B2 (ja) 2010-09-15
GEP20022623B (en) 2002-01-25
CZ299017B6 (cs) 2008-04-02
TW366409B (en) 1999-08-11
WO1999001706A1 (en) 1999-01-14
TR199903337T2 (xx) 2000-04-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA48312C2 (uk) Cпосіб виробництва зрідженого природного газу з багатокомпонентного живильного потоку (варіанти)
RU2204094C2 (ru) Усовершенствованный способ каскадного охлаждения для сжижения природного газа
RU2195611C2 (ru) Способ охлаждения многокомпонентным хладагентом для сжижения природного газа
KR100338879B1 (ko) 개선된 천연 가스 액화 방법
AU1314500A (en) Volatile component removal process from natural gas
OA11273A (en) Riser or Hybrid Column for Fluid Transfer
MXPA99011351A (en) Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component
MXPA99011424A (en) Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
MXPA99011347A (es) Proceso de refrigeracion en cascada mejorado paralicuefaccion de gas natural
MXPA99011348A (es) Proceso mejorado para licuefaccion de gas natural