UA61920C2 - A piece of super-alloy and a method for making thereof - Google Patents
A piece of super-alloy and a method for making thereof Download PDFInfo
- Publication number
- UA61920C2 UA61920C2 UA99020956A UA99020956A UA61920C2 UA 61920 C2 UA61920 C2 UA 61920C2 UA 99020956 A UA99020956 A UA 99020956A UA 99020956 A UA99020956 A UA 99020956A UA 61920 C2 UA61920 C2 UA 61920C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- layer
- coating
- surface coating
- aluminum oxide
- thermal barrier
- Prior art date
Links
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 138
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 133
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 87
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 29
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 29
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 13
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000005524 ceramic coating Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 84
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 45
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 45
- 239000012720 thermal barrier coating Substances 0.000 claims description 40
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 23
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000002345 surface coating layer Substances 0.000 claims description 15
- 230000005012 migration Effects 0.000 claims description 10
- 238000013508 migration Methods 0.000 claims description 10
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 claims description 9
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims description 8
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 5
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 2
- 238000007788 roughening Methods 0.000 claims description 2
- 239000012634 fragment Substances 0.000 abstract description 2
- 239000011438 cord wood Substances 0.000 abstract 4
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 22
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 15
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 239000002585 base Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 6
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 6
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 159000000011 group IA salts Chemical class 0.000 description 4
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 4
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 description 3
- -1 alkaline sulfates Chemical class 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 238000005486 sulfidation Methods 0.000 description 3
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 150000001447 alkali salts Chemical class 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000002294 plasma sputter deposition Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N yttrium(III) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Y+3].[Y+3] RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N chromate(2-) Chemical compound [O-][Cr]([O-])(=O)=O ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 1
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001233 yttria-stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RVRKDGLTBFWQHH-UHFFFAOYSA-N yttrium zirconium Chemical compound [Y][Zr][Y] RVRKDGLTBFWQHH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/042—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material including a refractory ceramic layer, e.g. refractory metal oxides, ZrO2, rare earth oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/048—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material with layers graded in composition or physical properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12542—More than one such component
- Y10T428/12549—Adjacent to each other
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12611—Oxide-containing component
- Y10T428/12618—Plural oxides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
Опис винаходу
Група винаходів, що заявляється, відноситься, взагалі, до покриттів металевих виробів, зокрема, до 2 термобар'єрних покриттів (ТБП) і до нанесення покриття на ТБП.
Найбільш близьким по сукупності ознак до деталі із суперсплаву, що заявляється як винахід, є вибрана як прототип деталь із суперсплаву з термобар'єрним покриттям (дивися опис винаходу до патенту США (5)
Мо4,405,659, МПК С23С11/00, 1983), яка має основу із суперсплаву, шар оксиду алюмінію, зціплений з ним колончастий шар із керамічного матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття на шарі оксиду алюмінію. На 70 зовнішній поверхні деталі, що охолоджуються повітрям, такої як деталь турбіни, є термобар'єрне покриття (ТБП), таке як діоксид цирконію, стабілізований оксидом ітрію. Тонкий рівномірний металевий зв'язувальний шар, наприклад, приблизно 0,025-0,25мм, нанесено на зовнішню поверхню металевої деталі, такої як турбінна лопать, що виготовлена із суперсплаву. Зв'язувальний шар може бути сплавом МСгГАїЇМ, міжметалевим алюмінідом або іншим придатним матеріалом. В сплаві МСТАЇМ компонент "М" означає метал, що обирають з групи, яка складається із заліза, кобальту, нікелю та їх сумішей. Відносно тонший шар оксиду алюмінію, десь приблизно 0,25-2,5мкм, утворюють на зв'язувальному шарі шляхом окиснення. Альтернативно шар оксиду алюмінію можна утворювати безпосередньо на основі, не використовуючи зв'язувального покриття.
У деталі із суперсплаву, що заявляється, і прототипу співпадають наступні істотні ознаки: деталі мають основу із суперсплаву, шар оксиду алюмінію, зціплений з ним колончастий шар із керамічного матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття на шарі оксиду алюмінію.
Найбільш близьким по сукупності ознак до способу виготовлення деталі-із суперсплаву, що заявляється як винахід, є вибраний як прототип спосіб виготовлення деталі із суперсплаву з термобар'єрним покриттям (дивися опис винаходу до патенту США (5) Мо4,405,659, МПК С23С11/00, 1983), що включає формування шару оксиду алюмінію і нанесення колончастого шару із керамічного матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття на шарі с 29 оксиду алюмінію. На зовнішню поверхню деталі, що охолоджуються повітрям, такої як деталь турбіни, наносять Ге) термобар'єрне покриття (ТБП), таке як діоксид цирконію, стабілізований оксидом ітрію. Спочатку на основу-зовнішню поверхню металевої деталі, такої як турбінна лопать, що виготовлена із суперсплаву, наносять тонкий рівномірний металевий зв'язувальний шар товщина якого складає, наприклад, приблизно 0,025-0,25мм.
Зв'язувальний шар може бути сплавом МУгГАїУ, міжметалевим алюмінідом або іншим придатним матеріалом. В о 30 сплаві МСГАЇМ компонент "М" означає метал, що обирають з групи, яка складається із заліза, кобальту, нікелю с та їх сумішей. Відносно тонший шар оксиду алюмінію, десь приблизно 0,25-2,5мкм, утворюють на зв'язувальному шарі шляхом окиснення. Альтернативно шар оксиду алюмінію можна утворювати безпосередньо на основі, не о використовуючи зв'язувального покриття. Термобар'єрне покриття, таке як діоксид цирконію, стабілізований «-- оксидом ітрію, наноситься потім на шар оксиду алюмінію шляхом конденсації з парової фази або іншого 35 придатного процесу у формі окремих колончастих зерен, кожне з яких міцно зціплене з шаром оксиду алюмінію о деталі, але не одне з одним.
У способі виготовлення деталі із суперсплаву, що заявляється, і прототипу співпадають наступні істотні ознаки: способи включають формування шару оксиду алюмінію і нанесення колончастого шару із керамічного « матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття на шарі оксиду алюмінію. З 50 Аналіз технічних властивостей прототипу винаходу "Деталь із суперсплаву" та прототипу винаходу "Спосіб с виготовлення деталі із суперсплаву"у, обумовлених їх ознаками, показує, що отриманню очікуваного нового з» технічного результату при використанні вище згаданих прототипів перешкоджають наступні однакові причини.
Долішній метал та керамічний ТБП звичайно мають різні коефіцієнти теплового розширення. Внаслідок цього, проміжки між колончастими зернами сприяють запобіганню руйнування ТБП під час теплового розширення 45 долішнього металу. Протягом терміну служби деталей, покритих ТБП, і, зокрема, під час роботи в екстремальних б температурних умовах, таких як, наприклад, у літака, у ТБП спостерігають зіпсування від розтріскування. - Зіпсування ТБП пов'язано з великою величиною напружень, пов'язаних з неминучим розростанням та стовщуванням шару оксиду алюмінію, що, в свою чергу, залежить від кількості кисню, що мігрує до поверхні о розподілу через керамічний матеріал або через проміжки, що утворені між колончастими зернами. Незважаючи ка 20 на те, що це до кінця не є зрозумілим, але вважають, що відносно тонкий шар оксиду алюмінію є необхідним для
ТБП і відповідає за зціплення ТБП, яке послідовно наноситься. Відомо, що шар оксиду алюмінію сприяє захисту с долішнього зв'язувального покриття і основи проти окиснення і корозії і що ТБП сприяє зменшуванню корозії долішнього зв'язувального покриття (при наявності) і металу шляхом покривання зв'язувального покриття. У такому випадку він діє як буфер між зв'язувальним покриттям і домішками із навколишнього середовища. Відомо також, що шар оксиду алюмінію неодмінно розростається та стовщується протягом часу у присутності кисню і що
ГФ) відносно товстий шар оксиду алюмінію завдає розтріскування ТБП. Через те, що діоксид цирконію є відносно проникним до кисню, ТБП із діоксиду цирконію стабілізованого оксидом ітрію не бере головну участь у захисті о проти окислення шару оксиду алюмінію. Під час використання деталей з ТБП у літаках швидкість розростання шару оксиду алюмінію є відносно малою. бо Відомо, що надто небажано запобігати корозії або окисленню лише шляхом нанесення керамічного ТБП таким чином, щоб цілком покрити зв'язувальне покриття, тим самим, наприклад, ліквідувавши проміжки між колончастими зернами. Таке виконання завдяки різниці між швидкістю теплового розширення металу та кераміки приведе до швидкого пошкодження ТБП в умовах роботи деталі при циклічному режимі нагрівання та охолодження. Також небажано спочатку створювати товстий шар оксиду алюмінію, який може завдати бо пошкодження ТБП, а саме, розтріскування, що обговорювалося раніше.
Ерозія також викликає пошкодження ТБП. Авіаційне паливо практично не містить сторонніх домішок, що утворюють частинки і збільшують ерозію ТБП. Корозія також може завдавати пошкоджень ТБП та долішньої деталі.
У промисловому турбінному обладнанні, де турбінні деталі звичайно не мають ТБП згідно з економічних причин, а також тому, що промислові газові турбіни традиційно працювали в умовах більш низьких температур, деталі звичайно зазнають ерозії, внаслідок чого з'являються частинки та відламки корозійних матеріалів. До них належать насичені лугом солі, такі як лужні сульфати, які завжди зустрічаються у промисловому навколишньому середовищі, а також продукти, такі як продукти згоряння палива з відносно високим рівнем 7/0 бторонніх домішок. Насичені лугом солі врешті решт сконденсуються на поверхнях деталей і значно скоротять термін служби деталі. Розчинена сіль спричиняє корозію сплавів, розчиняючи оксидну плівку на поверхні. Таку корозію називають сульфідаційною корозією або гарячою корозією. Внаслідок цієї корозії також з'являються зазначені вище пошкодження у вигляді розтріскування. Протягом багатьох років пошкодження, що з'являються внаслідок корозії, досаждають промисловості, в якій використовують турбіни.
Одним із способів захисту деталей промислової турбіни від сульфідаційної корозії є створення оксиду хрому безпосередньо на металевій поверхні деталі, наприклад, шляхом створення хромового пакувального покриття або шляхом дифузії безпосередньо у основу. Проте, захист за допомогою оксиду хрому не відповідає умовам роботи обладнання при відносно високих температурах, таких як у турбінах літаків. Вище приблизно 9007С оксид хрому набуває нестабільності і реагує з киснем, тим самим утворюючі летку сполуку СгтО3з. У літаку турбінні деталі, які охолоджуються повітрям, звичайно працюють при температурі, що перевищує приблизно 13507С.
Отже, фахівці у даній області не будуть використовувати оксид хрому для захисту деталей турбіни літака.
Там, де на деталь, покриту ТБП, впливали лужні солі, спостерігали взаємодію лужних солей із керамічним матеріалом, внаслідок чого прискорювалось розростання шару оксиду алюмінію на поверхні розподілу, хоча така взаємодія ще не повністю зрозуміла. сч
Отже, деталі, оброблені ТБП, звичайно мають прийнятні терміни служби, проте подальше підвищення їхнього терміну служби є бажаним. і)
У основу винаходу поставлена задача створити таку деталь із суперсплаву, в якій удосконалення шляхом введення нового елемента дозволило б при використанні винаходу забезпечити досягнення технічного результату, що полягає в підвищенні терміну служби деталі. о зо У основу винаходу поставлена також задача створити такий спосіб виготовлення деталі із суперсплаву, в якому удосконалення шляхом введення нової дії дозволило б при використанні винаходу забезпечити с досягнення технічного результату, що полягає в підвищенні терміну служби деталі. б
Для вирішення зазначених задач заявляється група винаходів, пов'язаних єдиним винахідницьким задумом.
В цю групу входять "Деталь із суперсплаву" та "Спосіб виготовлення деталі із суперсплаву". --
Деталь із суперсплаву, що заявляється як винахід, який спрямований на розв'язання поставленої задачі, «о містить основу із суперсплаву, шар оксиду алюмінію, зціплений з ним колончастий шар із керамічного матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття на шарі оксиду алюмінію. Від прототипу винахід, який заявляється, відрізняється тим, що на термобар'єрне покриття нанесено шар поверхневого покриття.
У деяких конкретних формах виконання деталь із суперсплаву, що заявляється, характеризується « наступними відмінними ознаками. Шар поверхневого покриття має товщину приблизно 0,05-0,5мм. Шар з с поверхневого покриття має товщину приблизно 0,05-0,1мм. Шар поверхневого покриття складається з оксиду . хрому та оксиду алюмінію. Шар поверхневого покриття містить приблизно 55-9Змас. 906 оксиду хрому та, а відповідно, 45-7мас. 90 оксиду алюмінію. Шар поверхневого покриття містить оксид хрому, і склад шару поверхневого покриття змінюється по товщині поверхневого покриття таким чином, що поверхневе покриття
Містить більше оксиду хрому біля зовнішньої поверхні поверхневого покриття, ніж біля термобар'єрного
Ге» покриття. Шар поверхневого покриття є або містить матеріал, стійкий до корозії. Шар поверхневого покриття містить матеріал, який затримує кисень і запобігає міграції кисню до термобар'єрного покриття та до шару - оксиду алюмінію. Поверхневе покриття містить матеріал, стійкий до ерозії. Шар оксиду алюмінію забезпечено на со зв'язувальному покритті, яке нанесено на основу.
При використанні винаходу очікується досягнення технічного результату, що полягає в підвищенні терміну ю служби деталі із суперсплаву. о Між сукупністю істотних ознак винаходу і технічним результатом, що досягається, є наступний причинно-наслідковий зв'язок: поверхневе покриття запобігає міграції кисню до термобар'єрного покриття та до долішнього шару оксиду алюмінію. Це призводить до того, що шар оксиду алюмінію менш розростається та
Менш стовщується протягом часу, а це, в свою чергу, подовжує термін служби деталі.
Отже, поверхневе покриття запобігає міграції кисню до долішнього шару оксиду алюмінію. Коли поверхневе
Ф) покриття складається із оксиду алюмінію та оксиду хрому, міграція знижується у декілька разів, а це ка призводить до того, що шар оксиду алюмінію менш розростається та стовщується протягом часу, тим самим відповідно подовжуючи термін служби деталі. Поверхневе покриття є стійким до корозії, зокрема там, де бо поверхневе покриття містить оксид хрому. Поверхневе покриття підсилює стійкість деталі до ерозії. Через те, що поверхневе покриття складається із оксиду алюмінію та оксиду хрому, стійкість до ерозії підвищується в декілька разів. Отже, поверхневе покриття подовжує термін служби деталі.
Спосіб виготовлення деталі із суперсплаву, що заявляється як винахід, який спрямований на розв'язання поставленої задачі, включає формування шару оксиду алюмінію і нанесення колончастого шару із керамічного 65 матеріалу, що утворює на шарі оксиду алюмінію термобар'єрне покриття, яке має відносно маленькі проміжки між суміжними колончастими зернами. Від прототипу винахід, який заявляється, відрізняється тим, що поверхню термобар'єрного покриття підготовляють до нанесення поверхневого покриття, забезпечуючи заздалегідь передбачену шорсткість поверхні і видалення з поверхні відламків та сторонніх домішок, потім на термобар'єрне покриття наносять шар поверхневого покриття так, щоб покрити колончасте керамічне покриття і проміжки між буміжними колончастими зернами і сформувати безперервне поверхневе покриття на термобар'єрному покритті
Переважно, щоб на поверхню термобар'єрного покриття шар матеріалу наносився у формі частинок, наприклад, шляхом плазмового напилювання таким чином, щоб покрити колончасте керамічне покриття і проміжки, так щоб утворити резистентне до корозії та кисню безперервне поверхневе покриття на 70 термобар'єрному покритті.
У деяких конкретних формах виконання спосіб виготовлення деталі із суперсплаву, що заявляється, характеризується наступними відмінними ознаками. Передбачена шорсткість поверхні термобар'єрного покриття становить приблизно 2,0-3,2мкм. Етап підготовки поверхні термобар'єрного покриття включає вимірювання шорсткості поверхні, визначення різниці між заздалегідь передбаченою шорсткістю та виміряною шорсткістю, /5 Полірування або надання шорсткості поверхні відповідно різниці до тих пір, поки шорсткість не буде такою ж, як і заздалегідь передбачена шорсткість. Поверхневе покриття містить оксид хрому та оксид алюмінію.
Поверхневе покриття містить оксид хрому, і склад матеріалу поверхневого покриття змінюють під час етапу його нанесення таким чином, що поверхневе покриття містить більше оксиду хрому біля зовнішньої поверхні поверхневого покриття, ніж біля термобар'єрного покриття. Етап нанесення поверхневого покриття здійснюють з 2о використанням процесу, який обирають із групи, до якої належать плазмове напилювання, напилювання шляхом конденсації з отриманої за допомогою електронного променю парової фази та електродугове перенесення. Етап нанесення поверхневого покриття здійснюють до тих пір, поки поверхневе покриття не буде мати товщину приблизно 0,05-0,25мм.
При використанні винаходу очікується досягнення технічного результату, що полягає в підвищенні терміну сч служби деталі із суперсплаву.
Між сукупністю істотних ознак винаходу "Спосіб виготовлення деталі із суперсплаву і технічним і) результатом, що досягається, є наступний причинно-наслідковий зв'язок: поверхневе покриття запобігає міграції кисню до термобар'єрного покриття та до долішнього шару оксиду алюмінію. Це призводить до того, що шар оксиду алюмінію менш розростається та менш стовщується протягом часу, а це, в свою Чергу, подовжує термін о зо служби деталі.
Отже, поверхневе покриття запобігає міграції кисню до долішнього шару оксиду алюмінію. Коли поверхневе с покриття складається із оксиду алюмінію та оксиду хрому, міграція знижується у декілька разів, а це Ге! призводить до того, що шар оксиду алюмінію менш розростається та стовщується протягом часу, тим самим відповідно подовжуючи термін служби деталі. Поверхневе покриття є стійким до корозії, зокрема там, де -- зв поверхневе покриття містить оксид хрому. Поверхневе покриття підсилює стійкість деталі до ерозії. Через те, «о що поверхневе покриття складається із оксиду алюмінію та оксиду хрому, стійкість до ерозії підвищується в декілька разів. Отже, нанесення поверхневого покриття подовжує термін служби деталі.
Нам невідомо, щоб хтось наносив поверхневе покриття на ТБП для того, щоб запобігти корозії або окисненню долішнього шару оксиду алюмінію. «
Суть винаходу пояснюється графічними матеріалами, на яких зображено: в с на фіг.1 показано поперечний перетин деталі, що має ТБП і поверхневе покриття згідно з цим винаходом; . на фіг2 зображено мікрофотографію деталі з фіг.1, що ілюструє більш докладно ТБП та поверхневе и?» покриття.
На графічних матеріалах проставлені такі позначення: 1-деталь;
Ге» 2-основа;
З-шар оксиду алюмінію; - 4-термобар'єрне покриття; со 5-поверхневе покриття; б-зв'язувальне покриття. ю В конкретному прикладі здійснення винаходу (фіг.1) показана частина турбінної деталі 1 із суперсплаву, о яка має основу 2 із суперсплаву, на якій сформовано шар оксиду алюмінію 3. З шаром оксиду алюмінію З зціплений колончастий шар із керамічного матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття (ТБП) 4 на шарі оксиду алюмінію 3. На термобар'єрне покриття 4 нанесено шар поверхневого покриття 5. В даному конкретному ов прикладі шар оксиду алюмінію З сформовано на зв'язувальному покритті б, яке нанесено на основу 2. В експериментах, що були здійснені у зв'язку з цим винаходом, ТБП утворювали із керамічного матеріалу, такого
Ф) як стабілізований оксидом ітрію діоксид цирконію (57), але цей винахід може рівним чином використовувати ка ТБП, які складаються з інших матеріалів. Деталь 1 із суперсплаву покрита шаром зв'язувального покриття 6 із, наприклад, МеОГАЇУ, міжметалевого алюмініду або іншого придатного матеріалу. В сплаві МСТАЇМ компонент "М" бо означає метал, що обирають з групи, яка складається із заліза, кобальту, нікелю та їх сумішей. Переважно, проте не обов'язково, щоб товщина шару становила близько 0,05-0,25мм і була рівномірною. Шар зв'язувального покриття б також можна обробити, наприклад, дробоструминною обробкою та/або нагріванням для того, щоб ущільнити будь-які порожнечі та удосконалити структуру покриття. Взагалі, шар оксиду алюмінію З формуюють потім на зв'язувальному покритті 6. Альтернативно шар оксиду алюмінію можна сформувати після нанесення 65 ТБП або безпосередньо на основі, не використовуючи зв'язувального покриття. ТБП 4, наприклад, із керамічного матеріалу, такого як стабілізований оксидом ітрію діоксид цирконію (57), потім наносять на зв'язувальне покриття б, наприклад, шляхом конденсації з отриманої за допомогою електронного променю парової фази (КЕППФ). Як зазначалося вище, керамічні ТБП та долішній метал мають різні коефіцієнти теплового розширення; отже, протягом часу ТБП буде розтріскуватися. Якщо ТБП не має поверхневого покриття, тріщини сприяють міграції кисню та речовин, які призводять корозію, що завдає пошкоджень ТБП. Тому цей винахід буде корисний і для ТБП, які складаються із матеріалів інших, ніж У57, а також наносяться способами, відмінними від КЕППФ.
Цей винахід передбачає нанесення поверхневого покриття 5 на ТБП 4. Переважно, але не обов'язково, щоб поверхневе покриття було твердим розчином оксиду хрому та оксиду алюмінію. Поверхневе покриття повинно бути достатньо товстим, щоб покрити ТБП і функціонувати згідно з вимогами, але не настільки товстим, щоб 7/о розтріскуватися під час роботи у тепловому режимі. Крім того, вага занадто товстого поверхневого покриття, особливо при помноженні на кількість лопаток турбіни, значно підвищує масу, що обертається, і, отже, бажано наносити поверхневе покриття 5 якраз такої товщини, щоб воно функціонувало згідно з вимогами. Для поверхневого покриття із оксиду алюмінію та оксиду хрому, ми вважаємо, що товщина поверхневого покриття 5 повинна становити приблизно 0,05-0,25мм, і більш переважно, приблизно 0,05-0,12мм. Вважається, що більш /5 Товсте поверхневе покриття буде функціонувати згідно з вимогами, але більш товсті поверхневі покриття можуть мати тенденцію до розтріскування під час роботи деталі при циклічному режимі нагрівання та охолодження.
Під час роботи деталі 1 із суперсплаву, що має термобар'єрне покриття, при циклічному режимі нагрівання та охолодження поверхневе покриття 5 із оксидів хрому та алюмінію на ТБП 4 не тільки забезпечує стійкість до сульфідаційної корозії та інших видів корозії, але, несподівано, також перешкоджає кисню досягти поверхні розподілу ТБП 4 і долішнього шару із оксиду алюмінію 3. Це призводить до того, що шар оксиду алюмінію менш розростається та стовщується протягом часу. Отже, поверхневе покриття 5 забезпечує стійкість до корозії та до окиснення, внаслідок чого значно подовжується термін служби деталі із суперсплаву.
Спосіб виготовлення вище згаданої деталі 1 із суперсплаву включає формування на основі 2 шару оксиду алюмінію З і нанесення колончастого шару із керамічного матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття (ТБП) 4 сч ов на шарі оксиду алюмінію. Після цього поверхню термобар'єрного покриття 4 підготовляють до нанесення поверхневого покриття 5, забезпечуючи заздалегідь передбачену шорсткість поверхні і видалення з поверхні і) відламків та сторонніх домішок, щоб гарантувати якісне зв'язування поверхневого покриття з ТБП,. Потім на термобар'єрне покриття 4 будь-яким придатним способом, наприклад, таким як електродугове плазмове напилювання, наносять шар поверхневого покриття 5 так, щоб покрити колончасте керамічне покриття і о зо проміжки між суміжними колончастими зернами і сформувати безперервне поверхневе покриття 5 на ТБП 4.
Спочатку важливо, щоб поверхня ТБП 4 була чистою, наприклад, вільною від відламків та мастил, які осіли с під час обробки деталі. Добре відомо, що очистити поверхню металевої деталі можна очищувальним розчином Ге! або шляхом "самоочищення" деталі завдяки нагріванню до певної температури перед нанесенням покриття.
Проте, загально не є відомим те, що поверхня керамічного матеріалу, такого як ТБП із стабілізованого оксидом -- їтрію діоксиду цирконію, не може самоочищуватися, отже, її необхідно очистити перед нанесенням іншого «о матеріалу на кераміку. Очищувальний розчин, такий як спирт або ацетон, наносять на поверхню ТБП. Потім очищувальний розчин видаляють, переважно, але не обов'язково, шляхом достатнього нагрівання деталі у печі, щоб висушити поверхню, на яку буде нанесено поверхневе покриття. Якщо використовуються спирт або ацетон і якщо температура, до якої нагрівають деталь, не є критичною щодо винаходу, деталь слід нагрівати до, « принаймні, приблизно 6570. в с Коли поверхня ТБП 4 є чистою, перевіряють її шорсткість. Як обговорюється нижче та відносно поверхневого
Й покриття, що складається із оксиду алюмінію та оксиду хрому, яке наносять електродуговим плазмовим а напилюванням, виявили, що виникає деякий хімічний зв'язок, але первісним зв'язувальним механізмом є механічне зв'язування. Якщо поверхня є надто гладкою або надто шорсткою, або надто хвилястою, матеріал поверхневого покриття може не зв'язатися з поверхнею під час електродугового плазмового напилювання.
Ге» Отже, відповідна шорсткість поверхні забезпечує задовільне зв'язування поверхневого покриття 5 з ТБП 4.
Шорсткість поверхні ТБП 4 вимірюють для того, щоб визначити дійсну шорсткість, наприклад, з - використанням профілометра, з ходом, принаймні, 2,5мм, із згладжуванням хвилястості приблизно 0,7бмм. Існує
Ге) також безліч інших способів вимірювання. Прийнятна середня шорсткість становить приблизно 2-3,2мкм і 5о переважно приблизно до 2,5мкм. Якщо виміряна шорсткість є меншою, ніж прийнятна шорсткість, на більш, ніж о задану величину, то поверхня є надто гладкою, і поверхневе покриття може недостатньо зціпитися із ТБП. о Поверхні необхідно надати прийнятної середньої шорсткості. Якщо виміряна шорсткість перевищує прийнятну шорсткість, тоді поверхню треба відполірувати до прийнятної середньої шорсткості.
Обдування абразивним порошком є одним із задовільних способів для обробки поверхні ТБП; існують також
Б Й інші способи обробки. В одному випадку поверхню полірували шляхом обдування абразивним порошком із оксиду алюмінію 0,22мм під тиском 172кПа з використанням струминного апарата усмоктувального типу. (Ф) Насадка відстояла від поверхні приблизно на 100мм; обдування абразивним порошком здійснювали протягом ка 1-2 хвилин. Діапазон розміру порошку становить приблизно від 0,15мм до 0,25мм, переважний розмір 0,22мм.
Прийнятні результати можна отримати, навіть, з більшим діапазоном розмірів та з порошками із інших бо матеріалів. Для полірування або надання шорсткості поверхні під час обдування абразивним порошком використовували різноманітні матеріали та параметри обробки.
Після того, як підготували поверхню із ТБП 4, наносять поверхневе покриття 5. Незважаючи на те, що описане нижче нанесення поверхневого покриття здійснюється шляхом плазмового напилювання, з тим же результатом можна застосувати інші способи, такі як електродугове перенесення або напилювання шляхом 65 конденсації з отриманої за допомогою електронного променю парової фази.
Підготовлену поверхню ТБП 4 слід спочатку підігріти. Тести на пенетрацію з використанням барвників вказують на значне розтріскування поверхневого покриття у деталях, які не зазнали підігріву. Всю поверхню, на яку повинно бути нанесено поверхневе покриття, підігрівають до приблизно 500"С, важливо уникнути місцевого нагрівання. Вибір способу підігріву деталі залежить від розміру та геометричної форми деталі. Якщо підігрів з використанням нагрівального пальника або плазмової пушки є прийнятним для невеликих деталей, наприклад, менших, ніж приблизно 10Омм, то крупніші деталі можна підігріти з використанням зовнішніх пальників для того, щоб уникнути місцевого нагрівання.
Після того, як поверхню ТБП 4 відповідно підігріли, наносять поверхневе покриття. Незважаючи на те, що наступний опис стосується нанесення твердого розчину оксиду хрому та оксиду алюмінію, можливим є 7/0 Використання й інших матеріалів з досягненням подібних або таких же самих результатів. Оксид хрому та оксид алюмінію є взаєморозчинними. Вважають, що взаєморозчинність є важливою характеристикою складників поверхневого покриття. Крім того, теплове розширення оксиду хрому є подібним до теплового розширення долішнього ТБП із діоксиду цирконію, що зменшує можливість розтріскування під час роботи при циклічному режимі нагрівання та охолодження.
Як відзначалося вище, перевага віддається поверхневому покриттю із твердого розчину оксиду хрому та оксиду алюмінію. Матеріал постачають до плазмового розпилювача у вигляді порошку. Як і склад розчину, велике значення має розмір частинок твердого розчину. Середній розмір частинок повинен дорівнювати приблизно 15-45мкм, і переважно приблизно 25мкм. При максимальному середньому розмірі частинок вони повинні мати розмір приблизно 20-100мкм, а.при мінімальному середньому розмірі частинки повинні мати розмір 2о З-22МкМ. При переважному середньому розмірі частинок вони повинні мати розмір приблизно 15-45мкм. Якщо середній розмір частинок становить менш-ніж 15мкм, отримане поверхневе покриття демонструє надмірне ущільнювання і розтріскування протягом наступної роботи деталі при циклічному режимі нагрівання та охолодження. Якщо середній розмір частинок становить більш ніж 45мкм, покриття характеризується надмірною пористістю і шорсткістю. Розмір частинок визначили .з використанням лазерного аналізатора розміру частинок. сч
Стосовно складу, порошок складається із приблизно від 55 до 9Змас. 95 оксиду хрому та, відповідно, від 45 до 7мас. 96 оксиду алюмінію. Переважним складом є приблизно 7Омас. 96 оксиду хрому та ЗОмас. 96 оксиду і) алюмінію. Перевага надається попередньому діапазону, а склад поза межами цього діапазону створить порошки, які формують функціональні поверхневі покриття.
Оксид хрому та оксид алюмінію переважно змішують шляхом сплавлення та здрібнення для того, щоб о зо забезпечити ретельне змішування, але інші способи змішування будуть забезпечувати прийнятні результати.
Проте, механічні суміші або агломерації порошку не є достатньо ретельними для оксиду хрому та оксиду с алюмінію. Наслідком таких сумішей є поверхневе покриття з острівками оксиду алюмінію або оксиду хрому, які Ге! мають коефіцієнти теплового розширення, які відрізняються від коефіцієнту теплового розширення більшої частини покриття, що сприяє появі розтріскування або розколювання та ранньому пошкодженню під час роботи -- з5 при циклічному режимі нагрівання та охолодження. со
Приклад 1.
Із порошку, який має переважний середній розмір частинок, наносили поверхневе покриття 5 шляхом електродугового плазмового напилювання з використанням розпилювальної пушки моделі УМВБ Мейо з повітряними соплами, насадкою СН і отвором для порошку Мо2. Розпилювання здійснювали на відстані « приблизно 63-75мм від насадки до деталі 1 і згідно з наступними параметрами. Первісним газом був аргон, який пт) с подавали при приблизно 690кПа та із витратою 37,вл/хв. Вторинним газом був також аргон, який подавали при . 516кПа та із витратою 7,1 л/хв. Електроенергія подавалася при 550А і 65-708В; електричну напругу регулювали и?» змінюванням струму вторинного газу на /-2 4л/хв.
Порошок подавали до пушки з використанням фідеру 5йцгег Тміп 10С, Меїсо ЗМР або Меїсо 4МР. У якості
Газу-носія використовували аргон. Газ-носій подавали із витратою 2,6 л/хв, а порошок подавали із витратою 1х10
Ге») "Зкг/с). Повітряні сопла були встановлені паралельно і працювали при 276кПа. Можна також застосовувати Меїсо з Т7МР або ЗМР при роботі за вище зазначеними параметрами.
Приклад 2. (Се) Із порошку, який має мінімальний середній розмір частинок, наносили поверхневе покриття 5 шляхом електродугового плазмового напилювання з використанням розпилювальної пушки моделі УМВБ Мейо з де повітряними соплами, насадкою ОР або 733 і отвором для порошку Мо2. Розпилювання здійснювали на відстані о приблизно 75-89мм від насадки до деталі 1 і згідно з наступними параметрами. Первісним газом був аргон, який подавали при приблизно 690ОкПа та із витратою 59л/хв. Вторинним газом був також аргон, який подавали при
З45кПа та із витратою 7,1л/хв. Електроенергія подавалася при 500А і 65-70В; електричну напругу регулювали
Змінюванням струму вторинного газу на «з /-2,4Лл/хв.
Порошок подавали до пушки з використанням фідеру Зийігег Тм/іп 10С, Меїсо ЗМР або Меїсо 4МР. У якості
Ф, газу-носія використовували аргон. Газ-носій подавали із витратою З,вл/хв для того, щоб подавати порошок із іме) витратою 0,75Х10кг/с. Повітряні сопла були встановлені паралельно і працювали при 414кПа. Можна також застосовувати Меїсо 7МР або ЗМР при роботі за вище зазначеними параметрами. бо Приклад З
Із порошку, який має максимальний середній розмір частинок, наносили поверхневе покриття 5 шляхом електродугового плазмового напилювання з використанням розпилювальної пушки моделі 9УМВ Меїйго без повітряних сопел, але із насадкою (ЗН і отвором для порошку Мо2. Розпилювання здійснювали на відстані приблизно 63-75мм від насадки до деталі 1 і згідно з наступними параметрами. Первісним газом був аргон, який 65 подавали при приблизно 690кПа та із витратою 37,вл/хв. Вторинним газом був також аргон, який подавали при 516кПа та із витратою 7,1 л/хв. Електроенергія подавалася при 550А і 70-75В; електричну напругу регулювали змінюванням струму вторинного газу на /-2,4л/хв.
Порошок подавали до пушки з використанням фідеру Зйгег Тм/іп 10С, Меїсо ЗМР або Меїсо 4МР. У якості газу-носія використовували аргон. Газ-носій подавали із витратою 2,бл/хв, а порошок подавали із витратою 800110 Зкг/с,
Як відзначалося вище, тести із поверхневими покриттями, що складаються із оксиду алюмінію та оксиду хрому і які наносяться плазмовим напилюванням, вказують на те, що первісний зв'язувальний механізм-це механічне зв'язування. Цей факт підтверджує той висновок, що підготовка поверхні ТБП 4 є необхідною для отримання задовільного поверхневого покриття 5, зокрема, задовільної шорсткості поверхні.
Згідно з фіг.2, поверхневе покриття 5 покриває ТБП 4, але не розповсюджується далі у проміжки між окремими колончастими зернами. Таким чином, поверхневе покриття 5 спроможне ефективно зв'язуватися із
ТБП 4 та розширюватися разом із ним, не закріплюючи зерна ТБП у взаємно фіксованому положенні одне з одним, внаслідок чого могли б з'явитися пошкодження під час роботи деталі при циклічному режимі нагрівання та охолодження. Крім того, навіть якщо частина поверхневого покриття зазнає розтріскування, значна частина 75 усього ТБП зберігає поверхневе покриття, тим самим обмежуючи прохід кисню до стабілізованого оксидом ітрію діоксиду цирконію (57) у декілька разів на відміну від ТБП, які не мають поверхневого покриття.
В одному експерименті зразки кераміки протестували на корозію. Зразки містили твердий розчин а) чистого оксиду алюмінію в одному наборі зразків, б) бОмас 95 оксиду алюмінію та 40мас 95 оксиду хрому у іншому наборі зразків, та в) 40мас 95 оксиду алюмінію та бОмас 95 оксиду хрому у додатковому наборі зразків. Потім на зразки нанесли сплавлені лужні сульфати і утримували їх протягом 50 годин при 100070.
Як зазначалося вище, сплавлені солі викликають корозію сплавів шляхом розчинення поверхневої оксидної окалини. У випадку з оксидом алюмінію відбувається реакція ОО" АІ205-2А1О2.
У випадку з оксидом ітрію відбувається реакція ОТ М203-2У02. с
Присутність оксиду хрому зменшує корозійну дію сплавлених солей згідно з наступною реакцією: о
СтОз20 7 т3/205-2СгО4.
Із попереднього рівняння виходить, що оксид хрому видаляє іони кисню. Крім того, оксид хрому також утворює азертроп із сульфатами. Азеотроп є більш летким, ніж його складові речовини. Отже, він сприяє більш швидкому випаровуванню солі, яка причиняє корозію. о
Сплавлена лужна сіль також призводить до корозії ТБП. У випадку, коли ТБП містить стабілізований оксидом с їтрію діоксид цирконію (57), одним із продуктів реакції є МауО». Отже, декілька зразків покрили сплавленою лужною сіллю і помістили окремо у посудини із дистильованою водою для того, щоб визначити природу іонів. (9
Зразки покрилися іонами натрію, ітрію та сульфату, виробленими чистим оксидом алюмінію, вказуючи на те, що «- корозія відбувається.
Зо Зразки, які були покриті твердим розчином оксиду хрому та оксиду алюмінію, виробляли іони натрію, хрому ре) та сульфату. Розчин набув жовтого кольору, підтверджуючи присутність іонів хромату. Відсутність розчинного оксиду ітрію вказує на те, що корозія не відбулася. Крім того, визначили, що майже вся сіль, яку нанесли, випарилася з поверхні ТБП. «
Як зазначалося вище, ерозія також знищує цілісність ТВП. Виявили, що поверхневе покриття ТБП підвищує стійкість деталі до ерозії у декілька разів та, окрім того, що воно значно підвищує стійкість деталі до о, с корозії. Більше того, визначили, що внаслідок застосування поверхневого покриття із оксиду хрому та оксиду "» алюмінію утворюється темніший шар покриття, ніж у ТБП із стабілізованого оксидом ітрію діоксиду цирконію " (У52). Тим самим це покриття підвищує теплове випромінювання з покриття, як з цілковито чорного тіла, і далі знижує температуру долішньої деталі.
Хоча цей винахід демонструвався і описувався докладно, різноманітні варіації, які не відступатимуть від ме) об'єму формули цього винаходу, можуть бути зроблені. Наприклад, може стати необхідними змінити склад - покриття через товщину покриття, так щоб покрити чистим оксидом хрому (або, принаймні, підвищеними рівнями оксиду хрому) поверхню поверхневого покриття. Отже, слід розуміти, що винахід описано шляхом ілюстрації, а ісе) не обмеження. г 20 Із опису, який представлено вище, зрозуміло, що у своїх переважних варіантах здійснення, принаймні, цей винахід пропонує поверхневе покриття для деталі, що має ТБП, яке запобігає міграції кисню до зв'язувального с покриття, і тим самим запобігає розростанню шару оксиду алюмінію та збільшує термін служби деталі; а також стійке до корозії покриття для деталі, що має ТБП.
Таке нанесення поверхневого покриття на ТБП збільшує цілісність ТБП і, відповідно, термін служби 2о долішньої деталі.
Ф) ка
Claims (17)
- Формула винаходу 60 1. Деталь із суперсплаву, яка містить основу із суперсплаву, шар оксиду алюмінію, зчеплений з ним колончастий шар із керамічного матеріалу, що утворює термобар'єрне покриття на шарі оксиду алюмінію, яка відрізняється тим, що на термобар'єрне покриття нанесено шар поверхневого покриття.
- 2. Деталь за п. 1, яка відрізняється тим, що шар поверхневого покриття має товщину приблизно 0,05-0,5 мм.
- 3. Деталь за п. 2, яка відрізняється тим, що шар поверхневого покриття має товщину приблизно 0,05-0,1 мм. 65
- 4. Деталь за будь-яким з пп. 1-3, яка відрізняється тим, що шар поверхневого покриття складається з оксиду хрому та оксиду алюмінію.
- 5. Деталь за п. 4, яка відрізняється тим, що шар поверхневого покриття містить приблизно 55 - 93 мас. 95 оксиду хрому та, відповідно, 45-7 мас. 96 оксиду алюмінію.
- 6. Деталь за будь-яким з пп. 1-5, яка відрізняється тим, що шар поверхневого покриття містить оксид хрому, | склад шару поверхневого покриття змінюється по товщині поверхневого покриття таким чином, що поверхневе покриття містить більше оксиду хрому біля зовнішньої поверхні поверхневого покриття, ніж біля термобар'єрного покриття.
- 7. Деталь за будь-яким з пп. 1-6, яка відрізняється тим, що шар поверхневого покриття є або містить матеріал, стійкий до корозії. 70
- 8. Деталь за будь-яким з пп. 1-7, яка відрізняється тим, що шар поверхневого покриття містить матеріал, який затримує кисень і запобігає міграції кисню до термобар'єрного покриття та до шару оксиду алюмінію.
- 9. Деталь за будь-яким з пп. 1-8, яка відрізняється тим, що поверхневе покриття складається з матеріалу, стійкого до ерозії.
- 10. Деталь за будь-яким з пп. 1-9, яка відрізняється тим, що шар оксиду алюмінію забезпечено на /5 Зв'язувальному покритті, яке нанесено на основу.
- 11. Спосіб виготовлення деталі із суперсплаву, який включає формування шару оксиду алюмінію і нанесення колончастого шару із керамічного матеріалу, що утворює на шарі оксиду алюмінію термобар'єрне покриття, яке має проміжки між суміжними колончастими зернами, який відрізняється тим, що поверхню термобар'єрного покриття підготовлюють до нанесення поверхневого покриття, забезпечуючи заздалегідь передбачену шорсткість поверхні і видалення з поверхні відламків та сторонніх домішок, потім на термобар'єрне покриття наносять шар поверхневого покриття так, щоб покрити колончасте керамічне покриття і проміжки між суміжними колончастими зернами і сформувати безперервне поверхневе покриття на термобар'єрному покритті.
- 12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що передбачена шорсткість поверхні термобар'єрного покриття становить приблизно 2,0-3,2 мкм. сч
- 13. Спосіб за п. 11 або п. 12, який відрізняється тим, що етап підготовки поверхні термобар'єрного покриття включає вимірювання шорсткості поверхні, визначення різниці між заздалегідь передбаченою шорсткістю та і) виміряною шорсткістю, полірування або надання шорсткості поверхні відповідно до різниці доти, поки шорсткість не буде такою ж, як і заздалегідь передбачена шорсткість.
- 14. Спосіб за будь-яким з пп. 11 - 13, який відрізняється тим, що поверхневе покриття утворюють з оксиду о зо Хрому та оксиду алюмінію.
- 15. Спосіб за будь-яким з пп. 11-14, який відрізняється тим, що поверхневе покриття містить оксид хрому, і с склад матеріалу поверхневого покриття змінюють під час етапу його нанесення таким чином, що поверхневе б покриття містить більше оксиду хрому біля зовнішньої поверхні поверхневого покриття, ніж біля термобар'єрного покриття. --
- 16. Спосіб за будь-яким з пп. 11-15, який відрізняється тим, що етап нанесення поверхневого покриття «о здійснюють з використанням процесу, який вибирають із групи, до якої належать плазмове напилювання, напилювання шляхом конденсації з отриманої за допомогою електронного променя парової фази та електродугове перенесення.
- 17. Спосіб за будь-яким з пп. 11 - 16, який відрізняється тим, що етап нанесення поверхневого покриття « здійснюють доти, поки поверхневе покриття не буде мати товщину приблизно 0,05 - 0,25 мм. з с ;» (22) - се) з 50 (42) Ф) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/026,240 US6060177A (en) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | Method of applying an overcoat to a thermal barrier coating and coated article |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA61920C2 true UA61920C2 (en) | 2003-12-15 |
Family
ID=21830666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA99020956A UA61920C2 (en) | 1998-02-19 | 1999-02-18 | A piece of super-alloy and a method for making thereof |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6060177A (uk) |
| EP (1) | EP0937787B1 (uk) |
| JP (1) | JP3051395B2 (uk) |
| DE (1) | DE69904248T2 (uk) |
| ES (1) | ES2189349T3 (uk) |
| UA (1) | UA61920C2 (uk) |
Families Citing this family (51)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9811456D0 (en) * | 1998-05-29 | 1998-07-29 | Rolls Royce Plc | A metallic article having a thermal barrier coating and a method of application thereof |
| US6203927B1 (en) | 1999-02-05 | 2001-03-20 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Thermal barrier coating resistant to sintering |
| US6403165B1 (en) | 2000-02-09 | 2002-06-11 | General Electric Company | Method for modifying stoichiometric NiAl coatings applied to turbine airfoils by thermal processes |
| DE10008861A1 (de) * | 2000-02-25 | 2001-09-06 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Kombinierte Wärmedämmschichtsysteme |
| US6340500B1 (en) * | 2000-05-11 | 2002-01-22 | General Electric Company | Thermal barrier coating system with improved aluminide bond coat and method therefor |
| US6846574B2 (en) * | 2001-05-16 | 2005-01-25 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Honeycomb structure thermal barrier coating |
| EP1284337B1 (de) | 2001-08-14 | 2005-04-06 | ALSTOM Technology Ltd | Verfahren zur Bearbeitung einer beschichteten Gasturbinenschaufel |
| US6821641B2 (en) | 2001-10-22 | 2004-11-23 | General Electric Company | Article protected by thermal barrier coating having a sintering inhibitor, and its fabrication |
| US20030152814A1 (en) * | 2002-02-11 | 2003-08-14 | Dinesh Gupta | Hybrid thermal barrier coating and method of making the same |
| US6774076B2 (en) * | 2002-04-08 | 2004-08-10 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Chromia spray powders and a process for making the same |
| US6929852B2 (en) | 2002-08-08 | 2005-08-16 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Protective overlayer for ceramics |
| US6933066B2 (en) * | 2002-12-12 | 2005-08-23 | General Electric Company | Thermal barrier coating protected by tantalum oxide and method for preparing same |
| US6893750B2 (en) * | 2002-12-12 | 2005-05-17 | General Electric Company | Thermal barrier coating protected by alumina and method for preparing same |
| US7181915B2 (en) * | 2002-12-31 | 2007-02-27 | General Electric Company | High temperature centerbody for temperature reduction by optical reflection and process for manufacturing |
| US6925811B2 (en) * | 2002-12-31 | 2005-08-09 | General Electric Company | High temperature combustor wall for temperature reduction by optical reflection and process for manufacturing |
| US7003959B2 (en) * | 2002-12-31 | 2006-02-28 | General Electric Company | High temperature splash plate for temperature reduction by optical reflection and process for manufacturing |
| DE10332938B4 (de) * | 2003-07-19 | 2016-12-29 | General Electric Technology Gmbh | Thermisch belastetes Bauteil einer Gasturbine |
| US7179323B2 (en) * | 2003-08-06 | 2007-02-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Ion transport membrane module and vessel system |
| US7658788B2 (en) * | 2003-08-06 | 2010-02-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Ion transport membrane module and vessel system with directed internal gas flow |
| US7425231B2 (en) * | 2003-08-06 | 2008-09-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Feed gas contaminant removal in ion transport membrane systems |
| DE10337019A1 (de) * | 2003-08-12 | 2005-03-10 | Alstom Technology Ltd Baden | Verfahren zur Bearbeitung einer beschichteten Gasturbinenschaufel |
| US20050100757A1 (en) * | 2003-11-12 | 2005-05-12 | General Electric Company | Thermal barrier coating having a heat radiation absorbing topcoat |
| US7285312B2 (en) * | 2004-01-16 | 2007-10-23 | Honeywell International, Inc. | Atomic layer deposition for turbine components |
| US20050238807A1 (en) * | 2004-04-27 | 2005-10-27 | Applied Materials, Inc. | Refurbishment of a coated chamber component |
| US7413808B2 (en) * | 2004-10-18 | 2008-08-19 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating |
| US7935387B2 (en) * | 2004-10-20 | 2011-05-03 | Ues, Inc. | Methods for fabricating YAG barrier coatings |
| US7771519B2 (en) * | 2005-01-03 | 2010-08-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liners for ion transport membrane systems |
| US7306859B2 (en) * | 2005-01-28 | 2007-12-11 | General Electric Company | Thermal barrier coating system and process therefor |
| US20060280955A1 (en) * | 2005-06-13 | 2006-12-14 | Irene Spitsberg | Corrosion resistant sealant for EBC of silicon-containing substrate and processes for preparing same |
| US20060280954A1 (en) * | 2005-06-13 | 2006-12-14 | Irene Spitsberg | Corrosion resistant sealant for outer EBL of silicon-containing substrate and processes for preparing same |
| US8021742B2 (en) * | 2006-12-15 | 2011-09-20 | Siemens Energy, Inc. | Impact resistant thermal barrier coating system |
| US20080145643A1 (en) | 2006-12-15 | 2008-06-19 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating |
| US8001669B2 (en) * | 2007-09-27 | 2011-08-23 | United Technologies Corporation | Pressurized cleaning of a turbine engine component |
| US9725797B2 (en) | 2008-04-30 | 2017-08-08 | United Technologies Corporation | Process for forming an improved durability thick ceramic coating |
| US20100028549A1 (en) | 2008-07-31 | 2010-02-04 | United Technologies Corporation | Dispersion Strengthened Rare Earth Stabilized Zirconia |
| US20100304037A1 (en) * | 2009-06-01 | 2010-12-02 | United Technologies Corporation | Thermal Barrier Coatings and Application Methods |
| WO2011066532A2 (en) | 2009-11-30 | 2011-06-03 | United Technologies Corporation | Coating methods and apparatus |
| FR2962447B1 (fr) * | 2010-07-06 | 2013-09-20 | Snecma | Barriere thermique pour aube de turbine, a structure colonnaire avec des colonnes espacees |
| US9139897B2 (en) | 2010-12-30 | 2015-09-22 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coatings and methods of application |
| US8642140B2 (en) | 2011-03-09 | 2014-02-04 | United Technologies Corporation | Ceramic coating deposition |
| US8951350B2 (en) | 2011-05-03 | 2015-02-10 | United Technologies Corporation | Coating methods and apparatus |
| US9023437B2 (en) | 2012-05-15 | 2015-05-05 | United Technologies Corporation | Ceramic coating deposition |
| DE102015213555A1 (de) * | 2015-07-20 | 2017-03-09 | MTU Aero Engines AG | Dichtrippenpanzerung und Verfahren zur Herstellung derselben |
| US10578014B2 (en) * | 2015-11-20 | 2020-03-03 | Tenneco Inc. | Combustion engine components with dynamic thermal insulation coating and method of making and using such a coating |
| JP6908973B2 (ja) * | 2016-06-08 | 2021-07-28 | 三菱重工業株式会社 | 遮熱コーティング、タービン部材、ガスタービン、ならびに遮熱コーティングの製造方法 |
| US9988716B2 (en) | 2016-07-28 | 2018-06-05 | United Technologies Corporation | Coating methods and apparatus |
| EP3333284A1 (en) * | 2016-12-08 | 2018-06-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Nondestructive method to evaluate microstructure of segmented coatings |
| US12196093B2 (en) | 2017-05-25 | 2025-01-14 | Rtx Corporation | Aluminum-chromium oxide coating and method therefor |
| CN109023201B (zh) * | 2018-07-19 | 2020-05-22 | 西安交通大学 | 一种双层梯度结构热障涂层及其制备工艺 |
| EP3892750A1 (en) * | 2020-04-07 | 2021-10-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Surface treatment before applying tbc |
| CN113897573B (zh) * | 2021-09-28 | 2023-12-12 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种适用于化纤倍捻机铝基转杯陶瓷涂层的制备方法 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4321310A (en) * | 1980-01-07 | 1982-03-23 | United Technologies Corporation | Columnar grain ceramic thermal barrier coatings on polished substrates |
| US4405659A (en) * | 1980-01-07 | 1983-09-20 | United Technologies Corporation | Method for producing columnar grain ceramic thermal barrier coatings |
| DE3513882A1 (de) * | 1985-04-17 | 1986-10-23 | Plasmainvent AG, Zug | Schutzschicht |
| US4738227A (en) * | 1986-02-21 | 1988-04-19 | Adiabatics, Inc. | Thermal ignition combustion system |
| US4904542A (en) * | 1988-10-11 | 1990-02-27 | Midwest Research Technologies, Inc. | Multi-layer wear resistant coatings |
| US5087477A (en) * | 1990-02-05 | 1992-02-11 | United Technologies Corporation | Eb-pvd method for applying ceramic coatings |
| US5034284A (en) * | 1990-05-10 | 1991-07-23 | United Technologies Corporation | Thermal fatigue resistant coatings |
| US5169674A (en) * | 1990-10-23 | 1992-12-08 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Method of applying a thermal barrier coating system to a substrate |
| US5236787A (en) * | 1991-07-29 | 1993-08-17 | Caterpillar Inc. | Thermal barrier coating for metallic components |
| US5245264A (en) * | 1992-03-24 | 1993-09-14 | J. M. Voith, Gmbh | Real time straightness deviation measuring and compensation device for machine tools |
| US5305726A (en) * | 1992-09-30 | 1994-04-26 | United Technologies Corporation | Ceramic composite coating material |
| US5350599A (en) * | 1992-10-27 | 1994-09-27 | General Electric Company | Erosion-resistant thermal barrier coating |
| US5338577A (en) * | 1993-05-14 | 1994-08-16 | Kemira, Inc. | Metal with ceramic coating and method |
| US5562998A (en) * | 1994-11-18 | 1996-10-08 | Alliedsignal Inc. | Durable thermal barrier coating |
| US5660885A (en) * | 1995-04-03 | 1997-08-26 | General Electric Company | Protection of thermal barrier coating by a sacrificial surface coating |
| US5740515A (en) * | 1995-04-06 | 1998-04-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Erosion/corrosion protective coating for high-temperature components |
| DE19680259T1 (de) * | 1995-04-06 | 1997-06-19 | Gen Electric | Verfahren und Verbundstoff zum Schutz eines Wärmesperren-Überzuges durch einen undurchlässigen Sperrüberzug |
| US5773141A (en) * | 1995-04-06 | 1998-06-30 | General Electric Company | Protected thermal barrier coating composite |
| US5512382A (en) * | 1995-05-08 | 1996-04-30 | Alliedsignal Inc. | Porous thermal barrier coating |
| US5683825A (en) * | 1996-01-02 | 1997-11-04 | General Electric Company | Thermal barrier coating resistant to erosion and impact by particulate matter |
| US5900326A (en) * | 1997-12-16 | 1999-05-04 | United Technologies Corporation | Spallation/delamination resistant thermal barrier coated article |
-
1998
- 1998-02-19 US US09/026,240 patent/US6060177A/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-02-04 EP EP99300830A patent/EP0937787B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-04 ES ES99300830T patent/ES2189349T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-04 DE DE69904248T patent/DE69904248T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-16 JP JP11036692A patent/JP3051395B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-18 UA UA99020956A patent/UA61920C2/uk unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2189349T3 (es) | 2003-07-01 |
| EP0937787A1 (en) | 1999-08-25 |
| EP0937787B1 (en) | 2002-12-04 |
| JP3051395B2 (ja) | 2000-06-12 |
| DE69904248D1 (de) | 2003-01-16 |
| DE69904248T2 (de) | 2003-08-14 |
| JPH11310885A (ja) | 1999-11-09 |
| US6060177A (en) | 2000-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA61920C2 (en) | A piece of super-alloy and a method for making thereof | |
| EP0909831B1 (en) | Process for depositing a bond coat for a thermal barrier coating system | |
| KR100631447B1 (ko) | 다공성을갖는적층된세라믹코팅 | |
| EP1076727B1 (en) | Multilayer bond coat for a thermal barrier coating system and process therefor | |
| US5866271A (en) | Method for bonding thermal barrier coatings to superalloy substrates | |
| EP0916744B1 (en) | Strain tolerant ceramic coating | |
| EP2305852B1 (en) | Method for the Production of a single layer bond coat. | |
| EP1013795A1 (en) | Method for applying improved durability thermal barrier coatings | |
| EP0969117A2 (en) | Method of forming a thermal barrier coating system | |
| JP2019533090A (ja) | セラミック化合物を含む層を有する固体基材の表面をコーティングする方法、及び該方法で得られたコーティング基材 | |
| CA2517298C (en) | Process for applying a protective layer | |
| CA2709931A1 (en) | Method for improving resistance to cmas infiltration | |
| CN101204863A (zh) | 热障涂层系统及用于涂层部件的方法 | |
| JP2011047049A (ja) | タービン燃焼部品上に保護コーティングを堆積する方法 | |
| US20090011260A1 (en) | Heat-Insulating Protective Layer for a Component Located Within the Hot Gas Zone of a Gas Turbine | |
| US6383658B1 (en) | Thermally sprayed coatings having an interface with controlled cleanliness | |
| US20030118873A1 (en) | Stabilized zirconia thermal barrier coating with hafnia | |
| He et al. | Development of refractory silicate-yttria-stabilized zirconia dual-layer thermal barrier coatings | |
| RU2263157C1 (ru) | Способ получения гибко приспосабливающегося теплобарьерного покрытия | |
| Qureshi et al. | Effect of Bondcoat Thickness on High Temperature Hot Corrosion of ZrO₂-8Y₂O₃ Thermal Barrier Coating | |
| EP2778257B1 (en) | Process of fabricating thermal barrier coatings | |
| Farooq et al. | Stabilize Consequences of Y2O3 in Zirconia Thermal Barrier Coatings (TBC) | |
| CA3040347C (en) | Method for coating a surface of a solid substrate with a layer comprising a ceramic compound, and coated substrate thus obtained | |
| Brossa et al. | Structure and composition of MCrAlY coatings modified by Al additions | |
| Kumar et al. | To study erosion behavior of Cr |