UA76704C2 - Легована інструментальна сталь для холодної обробки і спосіб вигототовлення методом порошкової металургії деталі або інструмента з такої сталі - Google Patents

Легована інструментальна сталь для холодної обробки і спосіб вигототовлення методом порошкової металургії деталі або інструмента з такої сталі Download PDF

Info

Publication number
UA76704C2
UA76704C2 UA2002042895A UA200242895A UA76704C2 UA 76704 C2 UA76704 C2 UA 76704C2 UA 2002042895 A UA2002042895 A UA 2002042895A UA 200242895 A UA200242895 A UA 200242895A UA 76704 C2 UA76704 C2 UA 76704C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel
tool
content
powder metallurgy
cold working
Prior art date
Application number
UA2002042895A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
Вернер Лібфарт
Вернер ЛИБФАРТ
Роланд Рабіч
Original Assignee
Бьолер Едельсталь Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Бьолер Едельсталь Гмбх filed Critical Бьолер Едельсталь Гмбх
Publication of UA76704C2 publication Critical patent/UA76704C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/56—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.7% by weight of carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/36—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.7% by weight of carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
    • B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
    • B22F9/082—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying atomising using a fluid
    • B22F2009/0896—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying atomising using a fluid particle transport, separation: process and apparatus
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2241/00—Treatments in a special environment
    • C21D2241/01—Treatments in a special environment under pressure
    • C21D2241/02—Hot isostatic pressing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

Винахід належить до чорної металургії, а саме до складу легованої інструментальної сталі для холодної обробки та способу виготовлення методом порошкової металургії деталі або інструменту з неї. Легована інструментальна сталь для холодної обробки, яка призначена для виготовлення методом порошкової металургії виробів, зокрема інструментів, яка містить мас. %: 2,05 – 2,65 вуглецю, до 2,0 кремнію і марганцю, 6,1 – 9,8 хрому, 0,5 – 2,4 вольфраму, 2,15 – 4,7 молібдену, 7,05 – 9,0 ванадію, 0,25 – 2,45 ніобію, до 10,0 кобальту, до 0,3 сірки, до 0,32 азоту, до 1,5 нікелю, також супутні елементи і технологічно зумовлені домішки до 2,6 мас. %, решта - залізо, причому зазначені вироби мають вміст кисню менше 100 млн-1 і вміст та конфігурацію неметалічних включень, що відповідають значенню показника К0, який дорівнює щонайбільше 3 при випробуванні за ДІН 50602. Винахід забезпечує підвищення міцності на розрив при згинанні, твердості, ударної в’язкості та стійкості до спрацювання виготовлених виробів з легованої інструментальної сталі.

Description

вуглець від 2,05 до 2,65 станням азоту чистотою 99,999мас.ю у порошок кремній до 2,0 легованої інструментальної сталі з розподілом марганець до 2,0 розмірів частинок, який відповідає вмісту щонай- хром відб,10 до 9,80 менше 60905 від його загальної маси частинок роз- вольфрам від 0,50 до 2,40 міром 100мкм або менше, після чого при підтри- молібден від 2,15 до 4,70 манні атмосфери азоту та виключенні фізичної ванадій від 7,05 до 9,0 сорбції кисню на поверхні часток вказаного порош- ніобій від 0,25 до 2,45 ку, виконують заповнення цим порошком капсули і кобальт до 10,0 закривання останньої та здійснюють гаряче ізоста- сірка до 0,3 тичне пресування вказаного порошку у щільний азот від 0,04 до 0,32 матеріал, в разі потреби - з подальшим гарячим нікель до 1,50, деформуванням, причому під впливом температу- а також супутні елементи і технологічно зумовлені ри відбувається зростання рівномірно розподіле- домішки до 2,бмас.9о, решта - залізо, в якому рід- них монокарбідів до розміру менше ніж 10мкм. кий сплав вказаного складу розпилюють з викори-
Цей винахід стосується легованої інструмен- ного матеріалу деталей або інструментів слід ви- тальної сталі для холодної обробки, яка призначе- готовляти матеріал методом порошкової металу- на для виготовлення методом порошкової металу- ргії. ргії виробів, зокрема, інструментів, що мають Виготовлення матеріалів методом порошкової високу в'язкість та твердість, а також високу стій- металургії (ПМ) включає як основні стадії розпи- кість проти спрацювання та втомленості мате- лювання або диспергування розплавленої сталі з ріалу. допомогою газу - відповідно азоту - на дрібні крап-
Інструменти та деталі інструментів, як прави- лини, які застигають із високою швидкістю, утво- ло, зазнають різноманітних навантажень, що само рюючи металевий порошок, завантаження мета- по собі вимагає відповідного профілю властивос- левого порошку в одну або кілька капсул та тей матеріалу. Проте забезпечення особливо за- ущільнення його в капсулах, закривання капсул і довільної пристосованості матеріалу інструмента нагрівання порошку в капсулі з гарячим ізостатич- до певного виду навантажень, природно, пов'язане ним пресуванням (ГІП) для одержання щільного з погіршенням його стійкості до інших наванта- однорідного матеріалу. Одержаний таким чином жень, отже, для досягнення високої експлуатацій- ПМ-матеріал можна використовувати для виготов- ної якості інструмента слід забезпечити високий лення деталей або інструментів безпосередньо, рівень кількох характеристик його різноманітних тобто в стані після ГІП, або попередньо піддавати властивостей, інакше кажучи, експлуатаційні хара- гарячому деформуванню, наприклад, шляхом ку- ктеристики інструмента являють собою компроміс вання або прокатування. між окремими властивостями його матеріалу. З Матеріали інструментів або деталей, які пра- економічних міркувань, однак, завжди бажаним є цюють при високих навантаженнях, наприклад, досягнення загального підвищення характеристик різальних інструментів, пуансонів та матриць матеріалу інструментів або деталей. штампів тощо, повинні мати, відповідно до наван-
Матеріали інструментів зі швидкорізальної таження, одночасно високу стійкість проти абрази- сталі завжди включають в себе фазу високої твер- вного спрацювання, високу в'язкість та стійкість дості, яка складається з карбідів, і матричну фазу, проти утомленості. Для зниження спрацювання в якій розподілені ці карбіди, причому ці фази і, слід прагнути до досягнення високого вмісту твер- зокрема, їх вміст у матеріалі, залежать від хімічно- дих, у даному випадку грубозернистих, карбідів го складу сплаву. (перевага віддається монокарбідам); при цьому,
При виготовленні звичайним способом, який однак, із підвищенням вмісту карбідів падає в'яз- включає в себе затвердіння сплаву в ливарних кість матеріалу. Стійкість проти утомленості, яка формах, можливий вміст вуглецю та карбідотвір- значною мірою виявляється як протидія утворен- них елементів у сплаві обмежують із міркувань ню тріщин при дуже високих змінних за величиною кінетики затвердіння, оскільки первинні карбіди, які або знаком механічних навантаженнях матеріалу, виділяються з розплаву, в разі їх високого вмісту досягається за рахунок високої твердості матриці спричиняють виникнення грубозернистої неодно- та низької схильності до зародження тріщин під рідної структури матеріалу (і, як наслідок, низькі впливом зерен карбідів та неметалічних включень. механічні властивості матеріалу) і негативно впли- Як вказано вище, експлуатаційна якість дета- вають на його оброблюваність або повністю роб- лей або інструментів являє собою компроміс між лять її неможливою. стійкістю проти спрацювання, в'язкістю та стійкістю
Для забезпечення, з одного боку, збільшення проти утомленості матеріалу в термічно поліпше- концентрацій карбідотвірних елементів і вуглецю з ному стані. Із метою загального поліпшення якості метою підвищення вмісту карбідів їі покращення інструментальних сталей для холодної обробки таким чином стійкості матеріалу проти спрацюван- фахівці відповідної галузі на протязі вже тривалого ня, а з другого боку - достатньої оброблюваності, часу намагаються підвищити профіль характерис- однорідності та в'язкості виготовлених із зазначе- тик таких сталей.
Метою цього винаходу є одночасне підвищен- 2,4595(мас.) спричиняє зменшення міцності матри- ня механічних характеристик заготовок з інструме- ці і, зокрема, зниження стійкості матеріалу проти нтальної сталі в термічно поліпшеному стані, а утомленості; навпаки, при концентрації ванадію саме міцності на розрив при згинанні, ударної в'яз- менш ніж 7,0595(мас.) та/або ніобію менш ніж кості та стійкості проти спрацювання, для забезпе- 0,2595(мас.) посилюється утворення карбідних фаз чення відповідної якості матеріалу з урахуванням нижчої твердості, наприклад, карбідів М7Сз, що вимог до нього. призводить до зниження стійкості сталі проти
Ця мета, згідно з винаходом, досягається тим, спрацювання. що легована інструментальна сталь для холодної При вмісті вуглецю в межах вузького інтервалу обробки, яка призначена для виготовлення мето- від 2,0590(мас.) до 2,6590(мас.) і концентраціях дом порошкової металургії виробів, які мають ви- елементів - утворювачів монокарбідів, які відпові- соку в'язкість та твердість, а також високу стійкість дають цьому винаходу, зокрема, при вмісті вольф- проти спрацювання та проти утомленості матеріа- раму від 0,595(мас.) до 2,495(мас.) та молібдену від лу, зокрема, інструментів, включає в себе у 2,1596(мас.) до 4,7095(мас), повністю використову-
Уо(мас): ється потенціал вторинного підвищення твердості
Вуглець (С) від 2,05 до 2,65 сплаву при термічному поліпшенні і підвищується
Кремній (51) до 2,0 його стійкість проти відпуску. Для забезпечення
Марганець (Мп) до 2,0 зміцнення під впливом утворення змішаних крис-
Хром (Ст) від 6,10 до 9,80 талів передбачено вміст хрому від 6,1095(мас.) до
Вольфрам (УМ) від 0,50 до 2,40 9,80905(мас), при цьому підвищення вторинної тве-
Молібден (Мо) від2,155д0о 4,70 рдості та твердості матриці інструментальної сталі
Ванадій (М) від 7,05до 9,0 забезпечується згідно з винаходом присутністю
Ніобій (МБ) від 0,25 до 2,45 азоту в концентрації від 0,0495(мас.) до
Кобальт (Со) до 10,0 0,2290(мас).
Сірка (5) до 0,3 При вмісті елементів вольфраму, молібдену та
Азот (М) від 0,04 до 0,32 хрому як вище верхньої, так і нижче нижньої межі
Нікель (МІ) до 1,50. діапазонів, передбачених винаходом, синергія а також супутні елементи до 2,65(мас.) і тех- порушується, і щонайменше одна характеристика нологічно зумовлені домішки, решта залізо (Ре), інструментальної сталі погіршується, що може причому зазначені вироби мають вміст кисню (0) частково негативно вплинути на можливості її ви- менше 100 частин на мільйон і вміст та конфігура- користання. цію неметалічних включень у відповідності зі зна- Як вказано вище, для підвищення експлуата- ченням показника КО згідно з випробуванням за ційної якості деталі або інструмента слід, поряд із
ДІН 50602 щонайбільше 3. заходами, які стосуються легування, мають певне
Значне підвищення якості матеріалу згідно з значення також заходи технологічного порядку. винаходом досягається синергічним ефектом ле- Оскільки з точки зору підвищення в'язкості матері- гувальних та технологічних заходів, спрямованих алу слід уникати утворення локальних нагрома- на оптимізацію структури матеріалу, а також інди- джень відносно грубих зерен карбідів (так званих відуальних та сумарних властивостей фаз зазна- карбідних кластерів) із міркувань мінімізації розмі- ченої структури. рів дефектів у матеріалі, обробленому способом
З'ясовано, що для в'язкості матеріалу має зна- гарячого ізостатичного пресування, при виготов- чення не тільки кількість карбідів, але такою ж мі- ленні виробів методом порошкової металургії і, рою морфологія карбідів, оскільки остання зале- відповідно, при одержанні порошку слід технологі- жить від довжини вільного пробігу між карбідами в чними методами забезпечити такий розподіл зе- матриці. У готовому до експлуатації інструменті рен порошку за розмірами, щоб щонайменше 6092 карбіди, з точки зору підвищення стійкості проти зерен мали розмір менш ніж 100мкм. З'ясовано, спрацювання, мають являти собою переважно що висока швидкість твердіння краплин розплаву, монокарбіди, рівномірно розподілені в матриці у пов'язана з малими розмірами частинок металево- формі зерен діаметром не більше 10мкм, перевага го порошку, забезпечує рівномірний розподіл дріб- віддається діаметру менше 4мкм. нодисперсних монокарбідів і пересичення основ-
Ванадій та ніобій є найсильнішими карбідотві- ної маси зерна порошку карбідами у відповідності рними агентами, і їх спільна присутність передба- зі вмістом вуглецю. чається з міркувань легування в діапазонах конце- Під час гарячого ізостатичного пресування, а нтрацій відповідно 7,05-9,0900мас.) М і 0,25- також при гарячому деформуванні пресованого 2,А595(мас.) МО. Цим досягається, з одного боку, виробу (в разі його застосування) міра пересиче- утворення монокарбідів, а саме змішаних ванадіє- ності основної маси зерна знижується внаслідок во-ніобієвих карбідів, які забезпечують особливі дифузії при високих температурах, дрібні зерна переваги; з іншого боку, у цих областях вмісту ва- монокарбідів округлої форми виростають до бажа- надій та ніобій забезпечують таку спорідненість ного розміру, який не перевищує 1О0мкм, при цьому матеріалу до вуглецю, що подальші карбідотвірні досягається цілеспрямоване включення подаль- елементи - хром, вольфрам та молібден - при при- ших легувальних елементів у змішані кристали і, в сутності їх в концентраціях, які відповідають вина- кінцевому підсумку, зміцнення матриці. Ці техноло- ходу, забезпечують ефект зміцнення за рахунок гічні заходи забезпечують регулювання морфології утворення змішаних кристалів із залишковим вуг- карбідів з урахуванням досягнення мінімального лецем і підвищення твердості матриці. Вміст вана- розміру дефектів та складу матриці - в напрямі дію та/або ніобію понад відповідно 9,095(мабс.) і досягнення максимального потенціалу вторинної твердості за умови додержання складу матеріалу, обробки згідно з винаходом (Сплав А) і сплавів, який відповідає цьому винаходу. У цьому зв'язку взятих для порівняння (сплави В-/). слід вказати на важливість додержання вищеза- В Таблиці 2 представлено результати випро- значеного діапазону вмісту ніобію з точки зору бувань міцності на розрив при згинанні, ударної регулювання росту зерен. в'язкості при згинанні та стійкості проти спрацю-
Особливе значення має міра чистоти матеріа- вання для сплаву А згідно з винаходом та сплавів лу згідно з винаходом стосовно до вмісту оксидів, В-У, взятих для порівняння. оскільки неметалічні включення можуть не тільки Міцність сплавів на розрив при згинанні визна- погіршити механічні властивості матеріалу, але чали на загартованих до 61 НЕС зразках кругового також спричинити негативні ефекти зародження і перерізу (Ка-5,Омм) із використанням пристрою за проростання центрів кристалізації в процесі твер- Фіг.1. Початкове зусилля РЕ; становило 200Н, шви- діння та термічної обробки матеріалу. Із точки зору дкість руху робочого органу випробувальної ма- винаходу важливо також, щоб диспергування шини до досягнення початкового зусилля стано- сплаву високої частоти виконувалося з викорис- вила 2мм/хв., а швидкість при випробуванні - танням азоту чистоти не нижче 99,99995 і щоб фі- 5мм/хв. зична сорбція кисню на поверхні зерен порошку до Вимірювання ударної в'язкості при згинанні ви- закриття його в капсулі була зведена до мінімуму, конувалися на зразках сплавів, форма яких пока- чим забезпечується вміст кисню в матеріалі після зана на Фіг.2. гарячого ізостатичного пресування менш ніж 100 Схема пристрою для визначення стійкості про- частин на мільйон, і такі вміст та конфігурація не- ти спрацювання представлена на фіг.3. металічних включень, які відповідають значенню Зіставлення показників міцності на розрив при показника КО згідно з випробуванням за ДІН 50602 згинанні для сплаву А згідно з винаходом і для щонайбільше 3. сплавів порівняння (В-.)) (Таблиця 2), представле-
Варіанти здійснення винаходу, яким віддаєть- них у формі стовпчикових діаграм на Ффіг.4, свід- ся перевага, охарактеризовані в залежних пунктах чить, що сплави Е, Е, Н та | мають майже однакові формули винаходу. Винахід більш детально опи- високі характеристики, при цьому найвищу міц- саний нижче з посиланнями на результати порів- ність на розрив при згинанні має сплав І. няльних випробувань. При зіставленні характеристик ударної в'язко-
В Таблиці 1 подано хімічний склад сталі згідно сті при згинанні легованих інструментальних ста- з винаходом та сплавів, взятих для порівняння. лей для холодної обробки (фіг.5) видно, що най-
В Таблиці 2 подано значення характеристик, вище значення цього показника має знов-таки отримані при механічних випробуваннях сплавів. сплав І. Результати вимірювань для сплаву А згід-
На Ффіг.1 представлено випробувальний прист- но з винаходом та для сплаву Е свідчать, що ці рій для визначення міцності на розрив при згинан- сплави незначно поступаються сплаву | стосовно ні. до зазначеної механічної властивості.
На Фіг.2 показано форму зразка для випробу- Результати випробувань сплавів на стійкість вань ударної в'язкості при згинанні. проти спрацювання, графічно представлені на
На Фіг.3 схематично показано пристрій для Фіг.б, свідчать, що найвищі значення цього показ- вимірювання стійкості проти спрацювання. ника мають сплав Н та сплав А згідно з винахо-
На Фіг.А зіставлені характеристики міцності дом. сплавів на розрив при згинанні. Із результатів випробувань видно, що такі ва-
На Фіг.5 зіставлені характеристики ударної в'я- жливі властивості, як міцність на розрив при зги- зкості при згинанні. нанні, ударна в'язкість при згинанні та стійкість
На Фіг.б зіставлені характеристики стійкості проти спрацювання, для легованої інструменталь- сплавів проти спрацювання. ної сталі для холодної обробки згідно з винаходом
Таблиця 1 наочно характеризує хімічний склад знаходяться на однаково високому рівні і є відріз- легованої інструментальної сталі для холодної няльними ознаками цього нового сплаву.
Таблиця 1
Мп | 052 | 053 | 049 | 055 | 066 | 071 | 055 | 050 | 032 | 031 мо | 9 | 125 | 7л2 | 186 | 745 | 061 | 09 | 001 |! - | - м ' | 0095 | 008 | 0064 | - | - | 009 | 006 | 0075 | 0038 | оз
Со | 04 | «м | - | - | «0 | оз | 0038 | - | - | о004 м | 07 | оз | 07 | 028 | 089 | 051 | 076 | - | 036 | - о | ооо | 0032 | - | - | 0041 | ов | 0044 | - | 0054 | 00098 "Сплав А - сплав згідно з винаходом
Таблиця 2
Міцність на розрив при згинанні, Ударна в'язкість при зги- | Стійкість проти спрацювання, 1/г. Про-
Сплав Н/мм?. Чотирьохточкова проба на | нанні, Дж. Зразок без над- ба з карборундовим шліфувальним згинання різ папером 4843 4487
Термічно оброб- 4524 лений до твердості Сплав б | 1636 Та в1 НАС 4720 4825 4585 14,35 2716 14,73 4845 13,80 4468 11,86 "Сплав А - сплав згідно з винаходом в/2 гг а Б ми аз'Тмм
Е І и що , в 5 з М ль є -і- тт тт нти ши ш-- меню а зн зв мим : г? Е ШИ! ! й «ко - - -- -----Й тя В тт -- слив Сплав Єтлав Є ден шити По Сплао б Спати НО слях 10 Спявк 4
Фіг Фіг4 - св руни и нн нин ії; ше ри 5 в. ЕН
Відстань між опорами 40 мм З ши шщ щ щ щ щ шщ щ що і - Я і плин спатчжая своїх хх з ЩЕ ШЕ ШИ ЩЕ ЩЕ ШИ Ж ШИ ЩЕ
З : : і й ; буру став своє Сх Сяє Омаєв Слялої Сем спе Сплав
Яхухти особою
Фіг2 Фіг5
З00 ке
Диск Н г пня ттЕтттттттнтттт т нт ттняянкнкннккнн шикрувасьтки : і ОТ :ч паперу ярі ІК КЕ Ах 450 тів 1 ШЩ Ш щ що ДГ БЕ ш В.
СН а, Ї ! и ВАН
Зразки для - лові френч м х мама жк ше ще щ нення - Ж. ше "випробування КД а Ох Тримач двя зразків. я Ї І не ле в ни ВО й ОО Часи ойерів пиймах з ЩЕ ЩЕ ШЕ ШЕ ЩЕ «ирасювання ІТК іюстідтв! Н і
А ОЙ, І пе БЕ я і с. щк ни нак . с. . - рої ле Ш 5 й бо ям і - ; я
Й бно обилюеЯ оби обимах і) дамі би о (сов сиві осбиняжї Сила і Вхрмтм сток
Фіг.3 Фігб
Комп'ютерна верстка Т. Чепелева Підписне Тираж 26 прим.
Міністерство освіти і науки України
Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна
ДП "Український інститут промислової власності", вул. Глазунова, 1, м. Київ - 42, 01601
UA2002042895A 2001-04-11 2002-04-10 Легована інструментальна сталь для холодної обробки і спосіб вигототовлення методом порошкової металургії деталі або інструмента з такої сталі UA76704C2 (uk)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT0058701A AT410448B (de) 2001-04-11 2001-04-11 Kaltarbeitsstahllegierung zur pulvermetallurgischen herstellung von teilen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA76704C2 true UA76704C2 (uk) 2006-09-15

Family

ID=3677079

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA2002042895A UA76704C2 (uk) 2001-04-11 2002-04-10 Легована інструментальна сталь для холодної обробки і спосіб вигототовлення методом порошкової металургії деталі або інструмента з такої сталі

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6773482B2 (uk)
EP (1) EP1249512B1 (uk)
KR (1) KR100476505B1 (uk)
CN (1) CN1164787C (uk)
AR (1) AR034306A1 (uk)
AT (1) AT410448B (uk)
BR (1) BR0202148B1 (uk)
CA (1) CA2381508C (uk)
DE (1) DE50208230D1 (uk)
DK (1) DK1249512T3 (uk)
ES (1) ES2272662T3 (uk)
RU (1) RU2221069C1 (uk)
TW (1) TW589388B (uk)
UA (1) UA76704C2 (uk)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT411534B (de) * 2002-07-08 2004-02-25 Boehler Edelstahl Kaltarbeitsstahl mit hohem verschleisswiderstand
SE0402439L (sv) * 2004-10-07 2006-02-28 Sandvik Intellectual Property Metod för att kontrollera syrehalten i ett pulver och metod att framställa en kropp av metallpulver
US20060231167A1 (en) * 2005-04-18 2006-10-19 Hillstrom Marshall D Durable, wear-resistant punches and dies
DE102005020081A1 (de) 2005-04-29 2006-11-09 Köppern Entwicklungs-GmbH Pulvermetallurgisch hergestellter, verschleißbeständiger Werkstoff
US7288157B2 (en) * 2005-05-09 2007-10-30 Crucible Materials Corp. Corrosion and wear resistant alloy
CN100413988C (zh) * 2005-10-27 2008-08-27 广东省韶关钢铁集团有限公司 一种锤式破碎机用锤头
RU2340700C2 (ru) * 2005-11-11 2008-12-10 Общество С Ограниченной Ответственностью Корпорация "Волгамашмаркет" Сталь
FR2893954B1 (fr) * 2005-11-29 2008-02-29 Aubert & Duval Soc Par Actions Acier pour outillage a chaud, et piece realisee en cet acier et son procede de fabrication
SE0600841L (sv) * 2006-04-13 2007-10-14 Uddeholm Tooling Ab Kallarbetsstål
ES2418135T3 (es) * 2009-02-17 2013-08-12 Mec Holding Gmbh Aleación resistente al desgaste
AT508591B1 (de) * 2009-03-12 2011-04-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Kaltarbeitsstahl-gegenstand
EP2570508A1 (en) 2011-09-19 2013-03-20 Sandvik Intellectual Property AB A roll for hot rolling
CN102660714B (zh) * 2012-06-05 2013-12-18 河南理工大学 一种高碳高钒耐磨钢
CN103157796B (zh) * 2013-04-10 2014-11-05 湖南环宇粉末冶金有限公司 一种粉末冶金工具钢的成型方法
CN103600062B (zh) * 2013-10-10 2016-01-13 铜陵新创流体科技有限公司 一种粉末冶金合金复合材料及其制备方法
CN103589960A (zh) * 2013-11-04 2014-02-19 虞伟财 一种电锯锯条用工具钢
EP2933345A1 (en) * 2014-04-14 2015-10-21 Uddeholms AB Cold work tool steel
WO2016170397A1 (fr) * 2015-04-23 2016-10-27 Aperam Acier, produit réalisé en cet acier, et son procédé de fabrication
CN104878304B (zh) * 2015-05-15 2017-05-03 河冶科技股份有限公司 喷射成形耐磨耐蚀工具钢
CN104878306B (zh) * 2015-05-15 2017-05-03 河冶科技股份有限公司 喷射成形耐磨工具钢
CN104894482B (zh) * 2015-05-15 2017-05-03 河冶科技股份有限公司 喷射成形工具钢
CN104878305B (zh) * 2015-05-15 2017-10-10 安泰科技股份有限公司 耐磨损耐腐蚀合金钢
CN104894483B (zh) * 2015-05-15 2018-07-31 安泰科技股份有限公司 粉末冶金耐磨工具钢
CN104878298B (zh) * 2015-05-15 2017-05-03 安泰科技股份有限公司 粉末冶金耐磨损耐腐蚀合金
CN104874802B (zh) * 2015-05-15 2017-10-10 安泰科技股份有限公司 粉末冶金耐磨损耐腐蚀合金棒材
CN104889400B (zh) * 2015-05-15 2017-10-10 安泰科技股份有限公司 粉末冶金耐磨耐蚀合金管材
CN105384008A (zh) * 2015-12-22 2016-03-09 常熟市复林造纸机械有限公司 一种卷纸机用高硬度滚筒
RU2650942C1 (ru) * 2017-12-19 2018-04-18 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE344968C (sv) * 1970-08-28 1976-02-02 Hoeganaes Ab Pulvermaterial for framstellning av hoglegerat stal med god anlopningsbestendighet och varmhardhet
SE457356C (sv) * 1986-12-30 1990-01-15 Uddeholm Tooling Ab Verktygsstaal avsett foer kallbearbetning
SE456650C (sv) * 1987-03-19 1989-10-16 Uddeholm Tooling Ab Pulvermetallurgiskt framstaellt kallarbetsstaal
US4929419A (en) * 1988-03-16 1990-05-29 Carpenter Technology Corporation Heat, corrosion, and wear resistant steel alloy and article
RU1663953C (ru) * 1988-04-18 1995-06-09 Московский институт стали и сплавов Инструментальная сталь
AT393387B (de) * 1989-10-23 1991-10-10 Boehler Gmbh Kaltarbeitsstahl mit hoher druckfestigkeit und verwendung dieses stahles
ATE150994T1 (de) * 1991-08-07 1997-04-15 Erasteel Kloster Ab Pulvermetallurgisch hergestellter schnellarbeitsstahl
JP2746059B2 (ja) * 1993-06-08 1998-04-28 住友金属工業株式会社 熱間圧延用ロール
FR2722211B1 (fr) * 1994-07-06 1996-08-30 Thyssen Aciers Speciaux Sa Acier pour outils de mise en forme
US5679908A (en) * 1995-11-08 1997-10-21 Crucible Materials Corporation Corrosion resistant, high vanadium, powder metallurgy tool steel articles with improved metal to metal wear resistance and a method for producing the same
US5830287A (en) * 1997-04-09 1998-11-03 Crucible Materials Corporation Wear resistant, powder metallurgy cold work tool steel articles having high impact toughness and a method for producing the same
US5976459A (en) * 1998-01-06 1999-11-02 Crucible Materials Corporation Method for compacting high alloy tool steel particles
ATE206485T1 (de) * 1998-01-06 2001-10-15 Sanyo Special Steel Co Ltd Die herstellung von einem kaltarbeitswerkzeugstahl
SE511700C2 (sv) * 1998-03-23 1999-11-08 Uddeholm Tooling Ab Stålmaterial för kallarbetsverktyg framställt på icke pulvermetallurgiskt sätt samt detta sätt
RU2137860C1 (ru) * 1998-04-29 1999-09-20 Костромской государственный технологический университет Порошковый инструментальный сплав на основе железа
AT411580B (de) * 2001-04-11 2004-03-25 Boehler Edelstahl Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von gegenständen

Also Published As

Publication number Publication date
ES2272662T3 (es) 2007-05-01
CN1382825A (zh) 2002-12-04
CA2381508A1 (en) 2002-10-11
AT410448B (de) 2003-04-25
US20030068248A1 (en) 2003-04-10
TW589388B (en) 2004-06-01
EP1249512B1 (de) 2006-09-27
DE50208230D1 (de) 2006-11-09
CA2381508C (en) 2006-11-28
EP1249512A1 (de) 2002-10-16
CN1164787C (zh) 2004-09-01
DK1249512T3 (da) 2007-02-05
BR0202148A (pt) 2003-06-10
ATA5872001A (de) 2002-09-15
RU2221069C1 (ru) 2004-01-10
US6773482B2 (en) 2004-08-10
KR20020080263A (ko) 2002-10-23
HK1051879A1 (en) 2003-08-22
BR0202148B1 (pt) 2010-11-16
KR100476505B1 (ko) 2005-03-17
AR034306A1 (es) 2004-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA76704C2 (uk) Легована інструментальна сталь для холодної обробки і спосіб вигототовлення методом порошкової металургії деталі або інструмента з такої сталі
KR820002180B1 (ko) 바나듐-탄화물 성분을 다량 함유하는 분말야금강 제품
US4340432A (en) Method of manufacturing stainless ferritic-austenitic steel
JP3257649B2 (ja) 高靭性高速度鋼部材およびその製造方法
US4531974A (en) Work-hardenable austenitic manganese steel and method for the production thereof
TWI434943B (zh) 冷作工具鋼材物件
US20230071728A1 (en) Forged grinding balls for semi-autogenous grinder
Cen et al. Effect of heat treatment on structure and wear resistance of high chromium cast steel containing boron
Todić et al. The Influence of the Vanadium Content on the Toughness and Hardness of Wear resistant High-alloyed Cr-Mo Steel.
Galgali et al. Preparation of TiC reinforced steel composites and their characterisation
JP6950071B2 (ja) Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｎｂ合金
PT1471160E (pt) Objecto em aço para trabalhar a frio
RU2113495C1 (ru) Способ получения литой заготовки из белого износостойкого чугуна для быстроизнашиваемой детали
Liang et al. Effects of oxygen content, Mn/S ratio, Cu content, hot-rolling, and annealing on morphology/distribution of MnS inclusions and microstructure/mechanical properties of free-cutting stainless steel
Opapaiboon et al. Effect of chromium content on the three-body-type abrasive wear behavior of multi-alloyed white cast iron
CZ296510B6 (cs) Mlecí prostredky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku a zpusob jejich výroby
Liu et al. Effect of carbon equivalent on thermal and mechanical properties of compacted graphite cast iron
Shi et al. Investigation of nonmetallic inclusions in high-speed steels
EP0178894A2 (en) A method of heat treating high chromium cast ferrous-based alloys and a wearing element formed of a high chromium cast ferrous based alloy
JP3719664B2 (ja) 大物用高クロム鋳鉄鋳物及びその製造方法
Ma et al. Effect of alloying method on microstructure and wear resistance of Fe-Cr-VB based alloy
KR100260025B1 (ko) 수명이 연장된 고경도 고인성 고크롬 백주철 및 이의 제조방법
Humphreys et al. Microstructure and chemistry of Al–V–Fe–Si nanoquasicrystalline alloys
JP2702728B2 (ja) 鋳塊の塑性加工による高硬度高靭性高速度鋼
CN114318130A (zh) 沉淀硬化合金