WO1993000181A1 - Regelung bei dem herstellen von warmband mittels eines mehrgerüstigen warmbandwalzwerks - Google Patents

Regelung bei dem herstellen von warmband mittels eines mehrgerüstigen warmbandwalzwerks Download PDF

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions

Definitions

  • the invention relates to a regulation in the production of hot strip by means of a multi-stand hot strip rolling mill, in particular a broadband rolling mill, which has a superordinate process control system to which a pass schedule with the
  • Initial and final dimensions, with material data, rolling temperatures etc. are specified, and a guide system for setpoint control of subordinate, coupled individual controllers for the variable function variables of the individual roll stands, e.g. Roll setting, speed, torque, etc., the setpoints of the individual controllers are determined by a calculation process using model equations with converging parameter adjustment to the actual parameters such that a predeterminable operating point control results.
  • the aim is to achieve the required profile formation and flatness of the strips produced by a small number of simple roll stands without complex mechanical roller actuators.
  • roller actuators are unavoidable, these actuators should be simple and limited to just a few stands.
  • hot strip mills which are designed according to these criteria, there has been no real possibility to optimize the thickness profile.
  • a stitch schedule design based on empirical values is still common. From EP-0 121 148 B1 a profile and flatness control for hot strip tandem mills is known, in which the strip profile at the critical thickness, below which no substantial reshaping of the rolled strip in the width direction can be achieved, is the basis for a complex one Flatness and profile formation regulation of the hot strip is used. A regulation with the same effect is also disclosed in DE 27 36 234 A2.
  • Rolling mills with the aforementioned regulations require a large number of thicknesses, profile and flatness measuring devices in the course of the rolling mill as well as complex scaffolding regulations.
  • the total cost of a hot strip, in particular broadband, controlled in this way is high.
  • Both the measuring devices and the roller actuators are maintenance-intensive and increase the operating effort considerably.
  • a multi-stand hot strip rolling mill in particular a broadband rolling mill
  • modernization of old rolling mills should also be possible with the control according to the invention without the rolling mills having to be converted or with a
  • the problem is solved by a profile control and regulation via changes in the load distribution on the individual stands in such a way that the operating points lie in the predetermined tolerance range of a shape control straight line.
  • the mill operator Years of experience with computer technology that is familiar in principle so it is advantageously simple in terms of rolling technology, possible to achieve the required profile and flatness values as far as possible - only by influencing the main influencing variable of the rolling process, the distribution of the required total rolling force to the individual stands.
  • the appropriate load distribution can be achieved by using a shape control line for the required adaptation model.
  • the required profile for strips with different rolling temperatures, profile configurations, final thicknesses etc. is achieved.
  • the 'control and computer technology invention can not reduce irrelevant the "Hardware" -Expenses in the rolling technology combined with greater flexibility.
  • a profile funnel with transitions for the limits of / 5 and o ⁇ results in the range of the critical thickness as the tolerance range of the shape control straight line
  • the Profile funnel is formed in the area of the deviation angle / symmetrically to the shape control straight line and asymmetrically in the area of the deviation angle, in particular in a ratio of 2: 1, between the area above and below the shape control straight line.
  • the optimization computer carries out a quick calculation of the load distribution options for a rolling operation and can clarify the question of whether and with which load distribution the required profile can be achieved at the target thickness or whether the target thickness or profile cannot be achieved in this way for the given rolling mill . If necessary, if the calculation on the optimization computer shows that the target profile or target thickness cannot be reached, the boundary conditions have to be changed or additional actuators for the roll stands have to be provided and used. The influencing of the profile and the final thickness by roller actuators is known to the rolling mill operator.
  • the data of the target profile of the strip produced are used to calculate the shape control line. If there are operating points outside the profile funnel during the calculation, recalculation takes place with new load distribution assumptions until all operating points lie in the profile funnel. If the optimization calculation shows that, in addition to changing the load distribution on the individual stands, in order to maintain the tolerance range of the shape control straight lines, additional influences on the rolling process must act, this is advantageously done by influencing solution of the roll bending, the roll displacement and / or limitation and / or by influencing the thermal crowning, for example by cooling or also by hydraulic or thermal influencing. A roller grinding change can also result as a result of the optimization calculation in connection with the profile funnel. It is advantageous to continuously compensate for the roll wear influences.
  • FIG. 2 shows the schematically represented work rolls of a roll stand and FIG. 3 shows the shape control straight lines and their tolerance range.
  • FIG. 1 the rolls of the individual stands of a rolling mill are 1, the rolled strip 2 and 3 the measuring devices and sensors for the individual rolls 1 and their
  • the regulators and stellators for the rollers are designated 3a.
  • the measured values of the measuring devices and sensors 3 are given to a measured value adaptation 4, after which they reach the statistical measured value backup 5.
  • the stitch schedule recalculation 6 and the are carried out with these values Adaptation of the algorithms used for the recalculation of the pass schedule in 7.
  • the values from 7 are transferred to the pass schedule calculation in 9, which determines, among other things, the rolling force, the rolling moment, in particular the profile, but also the position.
  • the rolling strategy calculation includes the rolling strategy data summarized in part 8, which results in particular from the type of material, the finished thickness and the target profile as well as further operator and computer data.
  • FIG. 1 The functional blocks shown in FIG. 1 are advantageously combined in one computer, but processing can also be carried out in separate computers or separate parts of a computer.
  • Corresponding computers in which the computing processes for the individual controllers can also run are known from publications, brochures, manuals etc. by the applicant. Their programming and the parameterization of the individual controllers result from the operating manuals.
  • 11 denotes a lower work roll
  • 12 an upper work roll
  • 13 the rolled strip.
  • the schematic representation does not take into account the roll bending opposite to the strip shape shown due to the influence of the rolling force, but does reflect the basically spherical design (crowning) of the work rolls.
  • the strip has an edge thickness D R and a medium thickness D M , the edge thickness being measured, for example (C.), at the strip edge used.
  • 14 denotes the shape control straight line with the lower tolerance limit 15 and the upper tolerance limit 16.
  • points 17 and 18 which are in the range of the critical thickness, below which the material flow in the width direction can only take place to a very limited extent, the slope changes the limit curves 15 and 16.
  • the shape control straight line 14 extends through the zero point in its extension.
  • the operating points can be moved within the tolerance limit curves 15 and 16.
  • the target profile and final thickness define the shape control line 14.
  • the rolling force is the main influencing factor on the pass reduction, the other rolling influences influence, on the other hand, and only represent auxiliary variables. A redistribution of the rolling force thus represents the essential control element for the profile and the thickness achieved.
  • the basic condition is compliance with the Total rolling force, ie the required total acceptance.
  • the strip profile achieved has a direct effect on the strip flatness during further processing, so that this too is determined by the strip thickness and strip profile with only a small possibility of influence.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Regelung bei dem Herstellen von Warmband mittels eines mehrgerüstigen Warmbandwalzwerks, insbesondere eines Breitbandwalzwerks, das ein übergeordnetes Prozeßleitsystem, dem ein Stichplan mit den Anfangs- und Endabmessungen, mit Materialdaten, Walztemperaturen etc. vorgegeben wird und ein Führungssystem zur Sollwertführung untergeordneter, entkoppelter Einzelregler für die variablen Funktionsgrößen der einzelnen Walzgerüste, z.B. Walzeneinstellung, Drehzahl, Drehmoment etc. aufweist, wobei durch einen Rechenvorgang über Modellgleichungen unter konvergierender Parameteranpassung an die tatsächlichen Parameter die Sollwerte der Einzelregler derart bestimmt werden, daß sich eine vorherbestimmbare Betriebspunkt-Regelung ergibt und wobei eine Profilsteuerung und -regelung durch Änderung der Lastverteilung auf die Einzelgerüste derart erfolgt, daß die Betriebspunkte im vorherbestimmten Toleranzbereich einer Formsteuerungsgeraden liegen.

Description

Regelung bei dem Herstellen von Warmband mittels eines mehrgerüstigen Warmbandwalzwerks
Die Erfindung betrifft eine Regelung bei dem Herstellen von Warmband mittels eines mehrgerüstigen Warmbandwalz¬ werks, insbesondere eines Breitbandwalzwerks, das ein übergeordnetes Prozeßleitsystem, dem ein Stichplan mit den
Anfangs- und Endabmessungen, mit Materialdaten, Walztempe¬ raturen etc. vorgegeben wird, und ein Führungssystem zur Sollwertführung untergeordneter, gekoppelter Einzelregler für die variablen Funktionsgrößen der einzelnen Walz- gerüste, z.B. Walzeneinstellung, Drehzahl, Drehmoment etc. aufweist, wobei durch einen Rechenvorgang über Modell¬ gleichungen unter konvergierender Parameteranpassung an die tatsächlichen Parameter die Sollwerte der Einzelregler derart bestimmt werden, daß sich eine vorherbestimmbare Betriebspunkt-Regelung ergibt.
Bei Warmbandwalzwerken ist es das Bestreben, die geforderte Profilausbildung und Planheit der erzeugten Bänder durch eine kleine Zahl einfacher Walzgerüste ohne aufwendige mechanische Walzen-Stellglieder zu erreichen.
Falls Walzen-Stellglieder unvermeidbar sind, sollen diese Stellglieder einfach und nur auf wenige Gerüste beschränkt sein. Insbesondere für Warmbreitbandstraßen, die nach diesen Kriterien ausgelegt sind, gab es bisher keine echte Möglichkeit, das Dickenprofil zu optimieren. Eine Stich¬ plangestaltung anhand von Erfahrungswerten ist nach wie vor üblich. Aus der EP-0 121 148 Bl ist eine Profil- und Planheits¬ regelung für Warmband-Tandemstraßen bekannt, bei der das Bandprofil bei der kritischen Dicke, unterhalb derer keine wesentliche Umformung des Walzbandes in Richtung der Breite mehr erzielbar ist, als Grundlage einer aufwendigen Planheits- und Profilausbildungsregelung des Warmbandes verwendet, wird. Eine gleichwirkende Regelung offenbart auch die DE- 27 36 234 A2. Walzstraßen mit den vorge¬ nannten Regelungen benötigen eine Vielzahl von Dicken, Profil- und Planheitsmeßgeräten im Verlauf der Walzstraße sowie aufwendige Gerüstregelungen. Die Gesamtkosten einer derartig geregelten Warmband-, insbesondere Breitband¬ straße, sind hoch. Sowohl die Meßgeräte als auch.die Walzenstellglieder sind wartungsaufwendig und erhöhen den Betriebsaufwand beträchtlich.
Es ist Aufgabe der Erfindung, eine Regelung für das Her¬ stellen von Warmband mittels eines mehrgerüstigen Warm¬ bandwalzwerks, insbesondere eines Breitbandwalzwerks, anzugeben, die durch Modellberechnungen, insbesondere durch selbstadaptionsfähige Modellberechnungen, mit einem Minimum an Aufwand zu toleranzgerechten Walzbändern führt. Insbesondere soll auch eine Modernisierung alter Walz¬ straßen mit der erfindungsgemäßen Regelung möglich sein, ohne daß hierzu die Walzstraßen umgebaut oder mit einer
Vielzahl von aufwendigen Meßgeräten und Stellelementen an den Walzgerüsten versehen werden müssen.
Die Lösung der Aufgabe gelingt durch eine Profilsteuerung und -regelung über Änderungen der Lastverteilung auf die Einzelgerüste derart, daß die Betriebspunkte im vorher¬ bestimmten Toleranzbereich einer Formsteuerungsgeraden liegen. Unter Benutzung einer, dem Walzwerker aus lang- jähriger Erfahrung prinzipiell vertrauten Rechentechnik, ist es so, vorteilhaft walzwerkstechnisch einfach, mög¬ lich, die geforderten Profil- und Planheitswerte weitest - gehend nur durch Einflußnahme auf die Haupteinflußgröße des Walzprozesses, die Aufteilung der erforderlichen Summenwalzkraft auf die Einzelgerüste, zu erreichen. Überraschenderweise ist die passende Lastverteilung durch die Benutzung einer Formsteuerungsgeraden für das erforderliche Adaptionsmodell erreichbar. Zusammen mit weiteren Maßnahmen, die mit der primären Maßnahme der Regelung durch passende Lastverteilung zusammenwirken, wird das geforderte Profil für Bänder mit unterschied¬ lichen Walztemperaturen, Profilausbildungen, Enddicken etc. erreicht. So kann die' erfindungsgemäße Regel- und Rechentechnik den "Hardware"-Aufwand in der Walztechnik bei gleichzeitig höherer Flexibilität nicht unerheblich senken.
In Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß der überraschenderweise vorhandene, ausnutzungsfähige
Toleranzbereich der Formsteuerungsgeraden unterhalb der kritischen Dicke, unter der sich eine relative Profil¬ konstanz ergibt, klein (Abweichungswinkel ? ) und oberhalb der kritischen Dicke größer
Figure imgf000005_0001
) ist. So kann vorteilhaft von den physikalischen Gegebenheiten einer Walzstraße regel- und rechentechnisch Gebrauch gemacht werden, um eine Optimierung, und nicht nur eine Festlegung auf eine vorherbestimmte Gerade, zu erreichen.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß sich als Toleranzbereich der Formsteuerungsgeraden ein Profiltrichter mit Übergängen für die Grenzen von/5 und o<^ im Bereich der kritischen Dicke ergibt, wobei der Profiltrichter im Bereich des Abweichungswinkels / symmetrisch zur Formsteuerungsgeraden und im Bereich des Abweichungswinkels unsymmetrisch, insbesondere im Verhältnis 2:1, zwischen dem Bereich ober- und unterhalb der Formsteuerungsgeraden ausgebildet ist. So erhält man vorteilhaft einfach einen den physikalischen Gegebenheiten im Walzwerk angepaßten Optimierungsbereich für die Last¬ verteilungsberechnung in dem die Formsteuerungsgerade verschwenkt oder auf andere Weise geändert werden kann. Innerhalb des Profiltrichters führt der Optimierungs¬ rechner eine schnelle Berechnung der Lastverteilungs- mδglichkeiten für eine Walzung durch und kann die Frage klären, ob und bei welcher Lastverteilung das geforderte Profil bei Solldicke erreichbar ist oder ob Solldicke oder Profil für die gegebene Walzstraße so nicht erreichbar sind. Gegebenenfalls müssen, wenn die Berechnung auf dem Optimierungsrechner zeigt, daß Sollprofil oder Solldicke nicht erreichbar sind, die Randbedingungen geändert werden oder zusätzliche Stellglieder für die Walzgerüste vorge- sehen und eingesetzt werden. Die Beeinflussung des Profils und der Enddicke durch Walzen-Stellglieder sind dem Walzwerker bekannt.
Zur Berechnung der Formsteuerungsgeraden werden die Daten des Sollprofils des erzeugten Bandes benutzt. Wenn sich bei der Berechnung Betriebspunkte außerhalb des Profil¬ trichters ergeben, erfolgt eine Neuberechnung mit neuen Lastverteilungsannahmen, bis alle Betriebspunkte im Profil¬ trichter liegen. Wenn die Optimierungsrechnung ergibt, daß zusätzlich zur Änderung der Lastverteilung auf die Einzel¬ gerüste zur Einhaltung des Toleranzbereichs der Formsteue¬ rungsgeraden zusätzliche Einflüsse auf den Walzprozeß wirken müssen, erfolgt dies vorteilhaft durch Beeinflus- sung der Walzenrückbiegung, der Walzenverschiebung und/ oder -schränkung und/oder durch eine Beeinflussung der thermischen Balligkeit, etwa durch Kühlung oder auch durch hydraulische oder thermische Beeinflussung. Auch eine Walzenschliffänderung kann sich als Folge der Optimie¬ rungsrechnung im Zusammenhang mit dem Profiltrichter ergeben. Dabei ist es vorteilhaft, die Walzenverschlei߬ einflüsse laufend auszugleichen.
Weitere Vorteile und Einzelheiten ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispieles, anhand der Zeichnung und in Verbindung mit den Unter¬ ansprüchen. Im einzelnen zeigen:
FIG 1 eine schematisiert dargestellte Walzstraße mit
Angabe der Regelungsstruktur und der wichtigsten
Einzelgrößen, FIG 2 die schematisiert dargestellten Arbeitswalzen eines Walzgerüsts und FIG 3 eine Darstellung der Formsteuerungsgeraden und ihres Toleranzbereichs.
In FIG 1 sind mit 1 die Walzen der einzelnen Gerüste einer Walzstraße, mit 2 das gewalzte Band und mit 3 die Meß- gerate und Sensoren für die einzelnen Walzen 1 und ihre
Antriebe sowie für andere Funktionsbausteine, z.B. für den Walzspalt etc., bezeichnet. Die Regler und Stellatoren für die Walzen sind mit 3a bezeichnet.
Die Meßwerte der Meßgeräte und Sensoren 3 werden einer Meßwertanpassung 4 aufgegeben, wonach sie in die statistische Meßwertsicherung 5 gelangen. Mit diesen Werten erfolgt die Stichplannachberechnung 6 sowie die Adaption der für die Stichplannachberechnung verwendeten Algorithmen in 7. Die Werte aus 7 werden in 9 in die Stichplanberechnung übernommen, die unter anderem die Walzkraft, das Walzmoment, insbesondere das Profil, aber auch die Anstellung festlegt. In die Stichplanberechnung gehen die in Teil 8 zusammengefaßten Daten der Walz¬ strategie ein, die sich insbesondere aus der Materialart, der Fertigdicke und dem Sollprofil sowie weiteren Bediener- und Rechnerdaten ergibt. Aus der Stichplan- berechnung 9 ergeben sich die Sollwertvorgabewerte, die in 10 errechnet werden und den Einzelreglern und Stellatoren für die einzelnen Betriebspunktregler vorgegeben werden.
Die in FIG 1 dargestellten Funktionsblöcke sind vorteil- haft in einem Rechner zusammengefaßt, es kann aber auch eine Verarbeitung in getrennten Rechnern oder getrennten Teilen eines Rechners erfolgen. Entsprechende Rechner, in denen auch die Rechenvorgänge für die Einzelregler ablaufen können, sind aus Veröffentlichungen, Prospekten, Handbüchern etc. des Anmelders bekannt. Ihre Programmie¬ rung sowie die Parametrierung der Einzelregler ergibt sich aus den Betriebshandbüchern.
In FIG 2 bezeichnet 11 eine untere Arbeitswalze, 12 eine obere Arbeitswalze und 13 das gewalzte Band. Die schematische Darstellung berücksichtigt nicht die der gezeigten Bandform entgegengesetzte Walzenbiegung durch den Einfluß der Walzkraft, gibt aber die prinzipiell ballige Ausführung (Bombierung) der Arbeitswalzen wieder. Das Band hat eine Randdicke DR und eine Mitteldicke DM, wobei die Randdicke z.B. (C. ) an der verwerteten Bandkante gemessen wird. Der Profilwert für dien Rechnung ergibt sich nach der Beziehung P = DM -
Figure imgf000008_0001
Er wird normalerweise in μ angegeben. Die jeweilige spezielle Profilausbildung richtet sich nach den
Anforderungen der nachgeschalteten Kaltwalzstraße bzw. nach den Anforderungen an das erzeugte Warmband.
In FIG 3 bezeichnet 14 die Formsteuerungsgerade mit der unteren Toleranzgrenze 15 und der oberen Toleranzgrenze 16. In den Punkten 17 und 18, die im Bereich der kritischen Dicke liegen, unterhalb derer der Materialfluß in Breitenrichtung nur noch sehr begrenzt stattfinden kann, ändert sich die Steigung der Grenzkurven 15 und 16. Der sich aus den Grenzkurven 15 und 16 ergebende Profil¬ trichter hat im Bereich unter der kritischen Dicke den symmetrischen Toleranz- Grenzenwinkel * und oberhalb der kritischen Dicke den Toleranz-Grenzenwinkel o nach oben und •= - nach unten. Diese Vereinfachung ist rechen¬ technisch besonders günstig und dabei ausreichend genau.
Wie ersichtlich verläuft die Formsteuerungsgerade 14 in ihrer Verlängerung durch den Nullpunkt. Die Betriebspunkte können innerhalb der Toleranz-Grenzkurven 15 und 16 bewegt werden. Sollprofil und Enddicke legen die Formsteuerungs¬ gerade 14 fest. Die Walzkraft ist die Haupteinflußgröße auf die Stichabnahme, die anderen walztechnischen Einflu߬ größen treten demgegenüber zurück und stellen nur Hilfs- großen dar. Eine Umverteilung der Walzkraft stellt also das wesentliche Stellglied für das erreichte Profil und die Dicke dar. Grundbedingung ist dabei die Einhaltung der Summenwalzkraft, d.h. der geforderten Gesamtabnahme.
Unterhalb der kritischen Dicke wirkt das erreichte Band¬ profil direkt auf die Bandplanheit bei der Weiterver¬ arbeitung, so daß auch diese durch Banddicke und Band¬ profil mit nur geringen Einflußmöglichkeiten vorgegeben ist.

Claims

Patentansprüche
1. Regelung bei dem Herstellen von Warmband mittels eines mehrgerüstigen Warmbandwalzwerks, insbesondere eines Breitbandwalzwerks, das ein übergeordnetes Prozeßleit¬ system, dem ein Stichplan mit den Anfangs- und Endab¬ messungen, mit Materialdaten, Walztemperaturen etc. vorgegeben wird und ein Führungssystem zur Sollwertführung untergeordneter, entkoppelter Einzelregler für die variablen Funktionsgrößen der einzelnen Walzgerüste, z.B. Walzeneinstellung, Drehzahl, Drehmoment etc. aufweist, wobei durch einen Rechenvorgang über Modellgleichungen unter konvergierender Parameteranpassung an die tatsäch¬ lichen Parameter die Sollwerte der Einzelregler derart bestimmt werden, daß sich eine vorherbestimmbare Betriebs¬ punkt-Regelung ergibt und wobei eine Profilsteuerung und -regelung durch Änderung der Lastverteilung auf die Einzelgerüste derart erfolgt, daß die Betriebspunkte im vorherbestimmten Toleranzbereich einer Formsteuerungs- geraden liegen.
2. Regelung nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß der Toleranzbereich der Formsteuerungsgeraden unter- halb der kritischen Dicke, unter der sich eine relative Profilkonstanz ergibt, klein (Abweichungswinkel/^) und oberhalb der kritischen Dicke größer (Abweichungswinkel - ) ist.
3. Regelung nach Anspruch 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß sich als Toleranzbereich der Formsteuerungsgeraden ein Profiltrichter mit Übergängen für die Grenzen von <=>- und ? im Bereich der kritischen Dicke ergibt.
4. Regelung nach Anspruch 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß der Profiltrichter im Bereich des Abweichungswinkels 3 symmetrisch zur Formsteuerungsgeraden und im Bereich des Abweichungswinkels «^ unsymmetrisch, insbesondere im Verhältnis 2:1 zwischen den Abweichungen nach oben und unten, verläuft.
5. Regelung nach Anspruch 1,2,3 oder 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß zur Berechnung der Formsteuerungsgeraden die Daten des Endprofils des erzeugten Bandes benutzt werden.
6. Regelung nach Anspruch 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß das erreichbare Endprofil neu berechnet wird, wenn sich Betriebspunkte außerhalb des Profiltrichters ergeben.
7. Regelung nach Anspruch 1,2,3,4,5 oder 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß zusätzlich zur Änderung der Lastverteilung auf die Einzelgerüste zur Einhaltung des Toleranzbereichs der Formsteuerungsgeraden eine Beeinflussung der Walzenrück¬ biegung erfolgt.
8. Regelung nach Anspruch 1,2,3,4,5 oder 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß zusätzlich zur Änderung der Lastverteilung auf die Einzelgerüste zur Einhaltung des Toleranzbereichs der Formsteuerungsgeraden eine Beeinflussung der Walzen¬ verschiebung und/oder -schränkung erfolgt.
9. Regelung nach Anspruch 1,2,3,4,5 oder 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß zusätzlich zur Änderung der Lastverteilung auf die Einzelgerüste zur Einhaltung des Toleranzbereichs der Formsteuerungsgeraden eine Walzenschliffänderung
(Bombierung) und/oder eine Beeinflussung der thermischen Balligkeitsänderung erfolgt.
10. Regelung nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, g e k e n n z e i c h n e t durch die
Verwendung der idealen Formsteuerungsgeraden als Kriterium für die Umverteilung der Walzkraft der Einzelgerüste einer Walzstraße, insbesondere einer Warmbandstraße.
11. Regelung nach Anspruch 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß zur Aufteilung der Einzelwalzkräfte zur Erzielung der in einer Walzstraße notwendigen Su menwalzkraft eine anhand einer Formsteuerungsgeraden in einem Optimierungs- rechner errechnete Verteilung der Einzelwalzkräfte in einem Profiltrichter verwendet wird.
PCT/EP1992/001364 1991-06-28 1992-06-16 Regelung bei dem herstellen von warmband mittels eines mehrgerüstigen warmbandwalzwerks Ceased WO1993000181A1 (de)

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EP91110753.0 1991-06-28

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