WO1994004892A1

WO1994004892A1 - Spektroskopische systeme zur analyse von kleinen und kleinsten substanzmengen

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Publication number: WO1994004892A1
Application number: PCT/EP1993/002166
Authority: WO
Inventors: Meinrad Mächler
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1992-08-13
Filing date: 1993-08-13
Publication date: 1994-03-03
Anticipated expiration: 1995-02-13
Also published as: ATE164221T1; AU4709793A; DE59308289D1; DE59310295D1; EP0772029A2; EP0655128A1; EP0655128B1; EP0772029B1; EP0772029A3; US6108083A; US5680209A; CA2142332A1; JPH08500183A

Abstract

Spektroskopisches System für die Analyse von kleinen und kleinsten Substanzmengen verwenden zur Energieübertragung kegelförmige Aperturwandler (14, 15), die im Objektraum (8) zwischen der Lichtquelle (L) und der Probe (9), und bei Absorptionsmessungen auch zwischen der Probe (9) und dem Eintrittsspalt (3) eines Spektrometers (1) angeordnet sind. Bei einer Ausbildung als Doppelkegel erlauben die Aperturwandler (14, 15) eine Schrägankopplung in ein die Probe (9) aufnehmendes Kapillarrohr, das als Stufen-Wellenleiter für die eingekoppelte Strahlung wirkt.

Description

Spektroskopische Systeme zur Analyse von kleinen und kleinsten Substanzmenqen

Beschreibung

Die Erfindung betrifft spektroskopische Systeme zur Analyse von kleinen und kleinsten Substanzmengen, insbesondere im Bereich der HPLC.

Der Erfindungskomplex ist zweckorientiert auf die Analytik an sehr kleinen Substanzmengen. Das heißt zwangsläufig, daß die Probenräume wegen der größtmöglichen Schichtlänge auf fadenförmige Zylinder zusammenschrumpfen. Weil es die parallele Durchstrahlung nicht geben kann, ist man auf Näherungslösungen angewiesen, von denen bevorzugte im Rahmen dieser Erfindung beschrieben werden.

Das vom Anmelder entwickelte Simultanspektrometer weist eine höhere Öffnung auf als alle anderen ähnlichen Geräte und erzielt damit den höchsten energetischen Wirkungsgrad und die beste spektrale Auflösung. Diese hohe Öffnung bringt eine Einschränkung mit sich. Eine sogenannte "vollständige Abbildung" (in der Mikroskopie: Köhler'sches Prinzip) ist mit einer Linsenoptik nicht mehr möglich, weil die sphärischen und chromatischen Fehler den Übertragungsgrad begrenzen. (In der Mikroskopie kann man sich mit Immersion helfen) . Die Lösung liegt daher bei einer asphärischen Spiegeloptik.

Fig. 1 zeigt ein bekanntes spektroskopisches System, bei dem als Spektrometer ein Simultanspektrometer verwendet ist.

Kernpunkt des Simultanspektrometers 1 ist die Verwendung von selbstabtastenden Diodenzeilen 2, welche von Snow 1975 entwickelt wurden und beispielsweise 512 Einzeldioden auf

1,27 cm Länge enthalten. Die Dioden in Siliciumtechnik bestimmen den nutzbaren Spektralbereich des Simultanspektrometers 1 von etwa 200 bis 1000 nm. Die vom Anmelder entwickelte Verwendung der Diodenzeilen 2 in einem Spektrometer wird bestimmt durch die Zeilengeometrie, wobei eine Diodenbreite von 25 μ zugleich die Breite des Austrittsspalts 3 des Spektrometers festlegt. Bei einer Abbildung mit der kleinsten Fehlerquote, d.h. 1:1, ist das auch die Breite des Eintrittsspalts 3. Die Spaltenlänge von 12,52 mm ist für ein analytisch interessantes Spektrum, z.B. das sichtbare Gebiet mit 400 bis 800 nm, extrem kurz bei einer befriedigenden Bandbreite von 0,8 nm. Diese ungewöhnlich kleine Lineardispersion bedeutet eine ebenfalls sehr kurze Schnittweite des Spektralapparates, was primär ein kleines Dispersionselement zur Folge hätte. Damit ist aber die spektrale Auflösung (Rayleigh-Kriterium) für die 0,8 nm Bandbreite nicht zu verwirklichen, weshalb Prismenlösungen ausscheiden. Bei einer Gitteranordnung benötigt man eine kurze Bandbreite, niedrige Furchendichte und große Gitterfläche, d.h. einen kleinen Spektrograph mit extrem hohem Öffnungsverhältnis. Damit ist auch automatisch ein Lichtleitwert erreicht, der mit konventionellen Geräten konkurrieren kann. Die vorgenannten Anforderungen an das Gitter 5 werden von holographisch erzeugten Konkavgittern erfüllt.

Eine dem Aufbau des Simultanspektrometers 1 angepaßte Beleuchtungseinrichtung 6 ist in Fig. 1 dargestellt. Damit das Spektrometer 1 mit größtmöglichem Wirkungsgrad ausgenutzt werden kann, ist grundsätzlich die gleiche Anordnung wie im Spektrometer gewählt, wobei an die Stelle des hochgeöffneten Hologrammgitters 5 ein asphärischer (Ellipsoid-)Spiegel 7 gleicher Öffnung tritt. Damit eine "vollständige Abbildung" erreicht wird, also die streng konjugierte Folge von Quellenblende-Objektivblende usw. , erhält der Spiegel 7 die Dimension des Gitters 5. Von der Lichtquelle L und dem Bild der Lichtquelle L', das zugleich Eintrittsblende in das Meßgerät ist, wird verlangt, daß diese sehr klein sind. Dafür wird von der Lichtquelle L eine möglichst hohe Leuchtdichte gefordert. Diese Bedingung erfüllen beispielsweise Xenonlampen der niedrigsten Leistungsklasse von 30 bis 40 Watt bei einem Leuchtfelddurchmesser von 0,3 bis 0,5 mm. Für das Ultraviolett-Gebiet sind Deuteriumlampen mit Leuchtfelddurchmessern von 0,5 mm mit hoher Leuchtdichte und 35 Watt Leistungsaufnahme erhältlich.

Zwischen der Blende 4 mit dem Lichtquellenbild L' und dem Eintrittsspalt 3 des Spektrometers 1 liegt der Objektraum 8, in dem eine gerichtete Beleuchtung eines Objekts bzw. einer Probe 9, die in einer Küvette angeordnet ist, mit geringer Strahlenneigung gegen die optische Achse, im Idealfall telezentrische Beleuchtung, gefordert wird.

Zur Erreichung dieses Zieles wurden bisher vor der Probe 9 und hinter dieser je eine durch die Linsen 10, 11 repräsentierte Optik angebracht. Man erreicht damit aber keinen nennenswerten energetischen Wirkungsgrad, und es ist auch nicht möglich, am Eintrittsspalt 3 des Spektrometers 1 die erforderliche Apertur wiederherzustellen, die zum Erreichen der spektralen Auflösung (Rayleigh-Kriterium) nötig ist. Dies bedeutet, daß man in der Praxis die an sich gegebenen hervorragenden Möglichkeiten des Simultanspektrometers 1 nicht nutzen kann.

Man hat daher versucht, durch den Einsatz von Lichtleitern 12, 13 im Objektraum 8, wie in Fig. 2 gezeigt, das vorgenannte Problem zu lösen. Die Lichtleiter werden auch als Lichtwellenleiter bezeichnet.

Die Lichtleiter 12, 13 können starre oder flexible Monofasern oder Faserbündel sein. Lichtleiter können die hier interessierende Apertur α im UV-Bereich von 30° oder mehr und im Sichtbaren von bis zu 90° problemlos übertragen. Führt man am Ort des Bildes L' der Lichtquelle das Licht in den Lichtleiter 12 ein, dann verläßt das Lichtbündel den Lichtleiter an seinem anderen Ende mit der gleichen Apertur und Intensitätsverteilung.

Eine gerichtete Beleuchtung der Probe 9 mit geringerer als der Eingangsapertur kann der Lichtleiter 12 jedoch nicht erbringen. Im optischen Sinn ist seine Austrittsöffnung zwar ein konjugierter Ort zur Eintrittsfläche, aber auch wenn am Eintritt ein echtes optisches Bild der Lichtquelle liegt, ist das am Austritt nicht der Fall, da jeder Querschnitt durch den Lichtleiter gleichwertig, aber nicht bildfähig ist. Die Austrittsfläche wirkt daher optisch als Loch. Erhalten bleibt jedoch die Lichtleitgeometrie, d.h. die Apertur. Weil das Lichtleiterende, wie gesagt, nicht abbildungsfähig ist, läßt sich auch mit nachgeschalteten Linsen- oder Spiegeloptiken keine definierte Abbildung schaffen. Man muß sich daher damit abfinden, daß das Problem der reversiblen Aperturwandlung in der Kombination von Lichtleitern mit konventioneller Linsen¬ oder Spiegeloptik nicht zu lösen ist, auch wenn erfolglos verschiedene diesbezügliche Versuche unternommen wurden.

Es ist daher eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein spektroskopisches System zu schaffen, das eine gerichtete

Beleuchtung der Probe bei einer optimalen Energieübertragung ermöglicht. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zur optischen Energieübertragung im Objektraum zwischen der Lichtquelle bzw. deren Bild und der Probe zwischen der Probe und dem Eintrittsspalt je ein

Aperturwandler vorgesehen ist, der jeweils aus einem koaxialen kegelförmigen Lichtleiter oder Spiegel mit einer

Lichteintritts- und einer Lichtaustrittsöffnung besteht, wobei die größere der Öffnungen jeweils der Probe zugekehrt ist und wobei die Probe in einer zwischen den Aperturwandlern längs der optischen Achse derart angeordneten Kapillarküvette aufgenommen ist, daß sie im wesentlichen in Längsrichtung durchstrahlt wird.

Hierbei sind die Lichteintrittsöffnung und die Lichtaustrittsöffnung des Aperturwandlers vorzugsweise senkrecht zur optischen Achse verlaufende Querschnittsöffnungen.

Das Spektrometer besitzt eine hohe Öffnung, aber extrem kleine Spalt- und Empfängerflächen. Der Probenraum braucht eine kleine Apertur bei kleiner Querschnittsfläche. Wegen der Reziprozität: kleine Fläche = große Apertur und große Fläche = kleine Apertur ergibt sich: wenn die Fläche des Spektrometerspalts deutlich kleiner ist als der Probenquerschnitt, kann man die Bedingung mit einem Aperturwandler erfüllen.

Das spektroskopische System ist mit Vorzug derart ausgebildet, daß die totalreflektierende Außenfläche jedes Kegels von jedem Aperturwandler von einem hermetisch abgeschlossenen Hohlraum umschlossen ist, dessen Wandungen vorzugsweise aus dem gleichen Material bestehen wie die Kegel selbst, wobei der Hohlraum zweckmäßigerweise von einem Fassungszylinder gebildet ist, in welchem der Kegel eingesetzt ist. Alle Lichtleiter, also auch die Aperturwandler, können nur divergente Büschel abstrahlen. Wenn man diesen Energieverlust in den Randzonen vermeiden will, z.B. weil dieses vagabundierende Licht stören kann, dann kann man an den Aperturwandler, vorzugsweise an dessen größerer Querschnittsöffnung, noch eine Korrekturlinse ansetzen. Weil an dieser Stelle die Apertur bereits reduziert ist, kann man hier mit einer Linse arbeiten. Auch diese Ausführungsform ist, wie die vorhergehende, vorzugsweise eine hermetisch abgeschlossene, monolithische Funktionseinheit. Gemäß einer bevorzugten Variante der Erfindung ist der kleineren Querschnittsöffnung des Aperturwandlers zumindest ein Stück eines vorzugsweise zylindrischen Lichtleiters vorgeschaltet, dessen Querschnitt, vorzugsweise im Anlagebereich an den Aperturwandler, dessen kleinerer Querschnittsöffnung entspricht, zur Ankoppelung des Aperturwandlers an die Lichtquelle bzw. deren Bild oder den Eintrittsspalt des Spektrometers. Der Lichtleiter ist dabei vorzugsweise zumindest zwischen seinen Endbereichen als vorzugsweise flexibles Lichtleitkabel ausgebildet.

Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß in der Spektralanalytik nur energetisch-optische Fragestellungen zu lösen sind (Frequenz, Amplitude, Geschwindigkeit, Azimut und Achsenverhältnis der elektromagnetischen Strahlung) , so daß alle Fragen nach der Bildlage, der Bildschärfe usw. zurückstehen können und daß man sich daher auf die Forderung beschränken kann, das Licht bzw. die Strahlung so verlustarm wie möglich durch den Objektraum zu führen sowie mit geeigneten Mitteln die Strahlneigungen, also die Aperturen, der Meßmethode anzupassen. Brechungs- und Beugungseffekte sind dispersionsbehaftet, also nicht achromatisch, und deshalb sind darauf beruhende Mittel auszuschließen. Als Mittel der Wahl verbleiben daher Reflexionsmittel, wobei man vorzugsweise von der Totalreflexion Gebrauch macht, die in den Lichtleitern ohnehin ausgenutzt wird.

Die erfindungsgemäße Lösung läßt sich auch als konsequente Reduzierung eines koaxialen Teleskops mit Innenwandreflexionen auf einen sehr kleinen trichterförmigen bzw. kegelartigen Aperturwandler verstehen. Der Aperturwandler kann in einfacher Weise an die bei vielen Ausführungsformen des spektroskopischen Systems ohnehin zweckmäßigerweise verwendeten Lichtleiter angekoppelt werden. Wie leicht zu ersehen ist, verändert die kegelartige Ausgestaltung des Aperturwandlers die Apertur des durchfallenden Lichts immer in dem Sinn, daß am kleinen Querschnitt die Apertur groß und am großen Querschnitt klein ist.

Gemäß einer weiteren Variante der Erfindung ist der größeren Querschnittsöffnung des Aperturwandlers ein Stück eines vorzugsweise zylindrischen Lichtleiters vorgeschaltet, dessen Querschnitt im Anlagebereich an den Aperturwandler dessen größeren Querschnittsöffnung entspricht, zur Ankoppelung des Aperturwandlers an die Probe, beispielsweise mittels Ankitten.

Für den Energietransport im Objektraum ist es besonders günstig, wenn das dem jeweiligen Ende des Aperturwandlers vorgeschaltete Ende eines zylindrischen Lichtleiters aus dem gleichen Material besteht wie der Aperturwandler. Gleiches gilt gegebenenfalls für eine an ein Aperturwandlerende angeschlossene Linse.

Der jeweilige Lichtleiter kann als Monofaser oder Lichtleitstab ausgebildet sein oder auch als optisches Faserbündel, wobei im zuletzt genannten Fall das an den Eintrittsspalt des Spektrometers angrenzende Faserbündel in diesem Endbereich in Form eines Spaltes ausgebildet sein kann, welcher einen separaten Eintrittsspalt des Spektrometers ersetzt. Als vorteilhaft hat es sich ferner erwiesen, wenn der halbe Kegelwinkel ß des Aperturwandlers derart gewählt ist, daß bei der Objektbeleuchtung eine geringe Strahlenneigung gegenüber der optischen Achse erzielt ist.

Dabei ist mit Vorteil der halbe Kegelwinkel des Aperturwandlers kleiner oder gleich dem halben maximalen Lichtaustrittswinkel aus dem Lichtleiter, welcher von der Lichtquelle bzw. deren Bild zu dem zwischen Lichtquelle bzw. deren Bild und der Probe gelegenem Aperturwandler führt. Der Lichtaustrittswinkel dieses Lichtleiters ist, wie bereits vorstehend erwähnt, durch die Apertur des BeleuchtungsSystems bestimmt, da im Lichtleiter die Lichtleitgeometrie, d.h. die Apertur, erhalten bleibt.

Falls das System für die UV-Spektroskopie vorgesehen ist, dienen als Aperturwandler Quarztrichter, wobei die diesen gegebenenfalls vorgeschalteten Lichtleiter, die den Hohlraum zur Aufnahme des Aperturwandlers bildende Hülle und gegebenenfalls eine an den Aperturwandler angeschlossene Linse vorzugsweise ebenfalls aus Quarz bestehen. Bei dieser bevorzugten derartigen Anordnung und einer Apertur der Beleuchtung von α = 26° ist der halbe Kegelwinkel des Aperturwandlers ß < 6,5° und beträgt vorzugsweise 5,5°.

Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems dient als Beleuchtungsanordnung eine punktförmige oder quasi punktförmige Lichtquelle, die mittels eines asphärischen Spiegels, vorzugsweise eines Ellipsoid-Spiegels, auf die Eintrittsöffnung des zwischen Lichtquelle und Objekt angeordneten Aperturwandlers oder des diesem vorgeschalteten Lichtleiters abgebildet wird.

In dem erfindungsgemäßen System wird als Spektrometer vorzugsweise eine aus einem Beugungsgitter und einer Empfängereinheit bestehende Anordnung verwendet, wobei bevorzugt als Beugungsgitter ein holographisches Konkavgitter und als Empfänger eine Photodiodenzeile dienen.

Es ist besonders günstig, wenn der Spiegel der

Beleuchtungseinrichtung und das Konkavgitter des

Spektrometers die gleiche Apertur aufweisen und/oder wenn eine 1: 1-Abbildung der Lichtquelle auf die Dioden der Photodiodenzeile erfolgt. Gemäß einer bevorzugten Anwendung des erfindungsgemäßen Systems ist die im Objektraum angeordnete Meßküvette derart vorgesehen, daß an ihrem Ein- und Ausgang je ein Aperturwandler mit seiner größeren Querschnittsöffnung direkt oder gegebenenfalls auch anwendungsbedingt über Strahlenteiler oder Analysator- bzw. Polarisatoranordnungen angeschlossen ist.

Die zumindest eine Küvette ist mit Vorteil als Durchflußküvette ausgebildet.

In einer weiteren bevorzugten Anwendung des erfindungsgemäßen Systems dient als Objekt eine Fläche, deren spektrales Reflexionsvermögen gemessen wird. Hierbei kann die Fläche im wesentlichen senkrecht beleuchtet werden, z.B. für optische Spannungsmessungen, oder die Fläche wird in einem Winkel beleuchtet. Im letzten Falle können Einfalls- und Reflexionswinkel gleich gewählt sein oder Einfalls- und Ausfallswinkel sind voneinander verschieden nach Art eines Gonio-Spektralphotometers.

Gemäß einer weiteren, ebenfalls bevorzugten Anwendung des erfindungsgemäßen Systems ist im Objektraum eine Interferometeranordnung vorgesehen, die z.B. in Form einer Michelson-Anordnung, einer Jamin-Anordnung oder einer Mach- Zehnder-Anordnung ausgebildet ist. Zweckmäßigerweise sind dabei eine Meßküvette und eine Vergleichsküvette vorgesehen.

Eine Weiterbildung des erfindungsgemäßen Systems, bei dem eine Interferometeranordnung zur Anwendung kommt, erlaubt auch eine besonders elegante Messung der Dispersion von Substanzen. Die Messung der Lichtgeschwindigkeit in einer homogenen Materie, also der Brechnungszahl, ist analytisch bis heute vernachlässigt worden zugunsten der Absorptionsmessung. Dabei ist die Absorption als Imaginärteil der - immer - komplexen Brechnungszahl nicht grundsätzlich aussagekräftiger als der Realteil, die Fortpflanzungsgeschwindigkeit. Die Absorption als reine Energiegröße ist jedoch bislange meßtechnisch leichter zugänglich gewesen. Bei Substanzen mit Resonanzfrequenzen der chemischen Bindung außerhalb des gerade zugänglichen Spektralbereichs verschwindet indessen der Imaginärteil, während der Realteil erhalten bleibt. Das gilt z.B. für sehr viele Kohlenwasserstoffe, darunter alle Zucker und Alkohole.

Die direkte Messung der Brechnungszahl ist zumeist eine Winkelmessung und in der Analytik durch die Tatsache beeinträchtigt, daß das analytisch uninteressante Lösungsmittel den Hauptanteil der resultierenden Brechnungszahl ausmacht. Zur Vermeidung dieses Nachteils schlägt die Erfindung eine differential-interferometrische Messung der Dispersion über das ganze Spektrum vor, wobei die Dispersion aus der Differenz n(λ) - ng(λ) gewonnen wird, in der mit n(λ) die Brechnungszahl der Lösung und mit ng(λ) die Brechungszahl des Lösungsmittels bezeichnet ist. Diese Methode ist in der Empfindlichkeit der Bestimmung den reinen Dispersionsspektren überlegen, wobei nach diesseitiger Kenntnis brauchbare Dispersions-Spektrometer ohnehin nicht existieren.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist in dem vorbeschriebenen, mit einer Interferometeranordnung versehenen System zumindest ein Strahlenteiler vorgesehen, um das von dem Eingangs- Aperturwandler zugeführte Meßlicht den Eingängen der Meßküvette und der Vergleichsküvette zuzuführen und um das am entgegengesetzten Ende der Küvetten reflektierte Licht nach abermaligem Durchgang derselben dem Ausgangs-Aperturwandler zuzuführen. Die in einem Lösungsmittel gelöste Substanz, deren Dispersion untersucht werden soll, ist dabei bevorzugt in die Meßküvette und das Lösungsmittel in die Vergleichsküvette eingegeben. Durch Verwendung einer weißen Lichtquelle und wegen der gleichen Weglängen im optischen System für beide Strahlengänge erhält man auf diese Weise aus dem in dem Ausgangs-Aperturwandler gesammelten Licht Interferenzmuster in der Empfängerebene des Spektrometers, die repräsentativ für die Dispersion der gelösten Substanz sind. Die Interferenzmuster zeigen dabei eine periodische Folge von Aufhellungen und Abdunklungen in der Empfängerebene des Spektrometers, aus welcher über die Abweichung von der Linearität, d.h. aus der Änderung der entsprechenden Ortsfrequenz, z.B. über eine Fourier-Analyse die Brechzahl für die jeweilige Wellenlänge bzw. der wellenlängenabhängige Brechzahlverlauf über das ganze Spektrum und damit die Dispersion der Substanz bestimmbar ist. Der große Vorzug dieses Systems ist darin zu sehen, daß bei Verwendung eines Simultanspektrometers die gesamte Dispersion der zu untersuchenden Substanz mit einer Messung bestimmbar ist.

Gemäß einer weiteren, besonders bevorzugten Anwendung des erfindungsgemäßen Systems ist, in Richtung des Beleuchtungsstrahlengangs gesehen, vor der zu untersuchenden Probe eine Polarisierungseinrichtung und hinter der zu untersuchenden Probe eine Analysatoreinrichtung vorgesehen zur Durchführung einer Polarisations-Spektrometrie, wobei an die Analysatoreinrichtung über je einen Aperturwandler ein Spektrometer angeschlossen ist zur Bestimmung der Rotationsdispersion und des Absorptionsspektrums der Probe aus den von den Spektrometern erhaltenen Photoströmen.

Diese Verwendung des erfindungsgemäßen Systems als Spektralpolarimeter und Absorptionsspektrometer ist für die Anwendung besonders interessant, weil sie die Kombination zweier so grundverschiedenen Bestimmungen aus einer einzigen Messung, noch dazu als Spektralfunktion, ermöglicht. Diese meßtechnische Möglichkeit löst auch ein sehr dringendes chemisch-pharmazeutisches Problem, nämlich die direkte Reinheitskontrolle bei der Trennung von Enantiomeren.

Das erfindungsgemäße spektrometrische System liefert in einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung eine Möglichkeit zur Messung des Circular-Dichroismus (CD) .

Das System weist hierzu einen Strahlenteiler auf, der das vom Eingangs-Aperturwandler gelieferte Licht in zwei Strahlengänge aufspaltet, die gleichzeitig mit der Aufspaltung, beispielsweise mittels eines Glan-Prismas, oder anschließend senkrech zueinander polarisiert werden. Das eine dieser senkrecht zueinander polarisierten Strahlenbündel wird anschließend durch einen linksdrehenden Circularpolarisator und das andere durch einen rechtsdrehenden Circularpolarisator geleitet, die auch als Phasenverzögerungsglieder bezeichnet werden können. Danach durchsetzen die Strahlenbündel zumindest eine Meßküvette, welche die zu untersuchende Substanz enthält. Die beiden aus der Meßküvette getrennt austretenden Strahlenbündel werden anschließend über je einen Aperturwandler je einem Spektrometer, vorzugsweise einem Simultanspektrometer, zugeleitet. Die Meßgröße ist, wie bei der vorbeschriebenen optischen Rotationsdispersion, die Differenz bzw. die Summe der Photoströme der beiden Spektrometer, wobei die Differenz den Circular-Dichroismus und die Summe das Absorptionsspektrum wiedergibt.

Soweit die vorstehend beschriebenen spektroskopischen Systeme zur Absorptionsspektroskopie verwendet werden, kommen dabei normalerweise Standard-Mikroküvetten, z.B. der HPLC, zur Anwendung. Einheitlich sind normalen Absorptionsmessungen auch die koaxiale Strahlführung, Schichtlängen im cm-Bereich und darunter bei Durchflußküvetten, Strahldurchmesser von maximal 1 mm und typische Küvettenvolumina von 5 bis 10 μl. Es ist eine weitere Zielsetzung der vorliegenden Erfindung, das spektroskopische System auch auf extrem kleine Substanzmengen auszudehnen. Für photometrische (Amplituden- )Messungen sind gewisse Mindestschichtlängen notwendig. Für eine korrekte optische Strahlführung liegen die Mindestvolumina, wie vorstehend erwähnt, bei etwa 5 μl. Die erwünschte weitere Reduzierung der Probenmengen hat verschiedene, allerdings wenig brauchbare Geräteausführungen hervorgebracht. Gemeinsam ist zwangsläufig die Messung in einer Kapillare.

Die im folgenden beschriebene weitere Ausgestaltung der Erfindung zur Lösung dieses Problems beruht auf den folgenden Überlegungen.

Die quantitative photometrische Analyse von Flüssigkeiten beruht auf dem bekannten Bouguer-Lambert-Beer'sehen Gesetz, das den Zusammenhang zwischen Konzentration-Extinktion und durchstrahlter Schichtlänge als Spektralfunktion erfaßt.

Als Voraussetzung für die Gültigkeit wird hier die ungehinderte, also reflexionsfreie Durchstrahlung der Flüssigkeit mit näherungsweise parallelem Licht angegeben. Daraus ergibt sich zwangsläufig ein begrenzter "Lichtleitwert" (nach DIN: "geometrischer Fluß"), der umso niedriger wird, je kleiner der Strahlquerschnitt und je größer die durchstrahlte Schichtlänge wird, was immer dann der Fall ist, wenn an kleinen Substanzmengen mit hoher Empfindlichkeit gemessen werden soll, also durchweg in der Mikroanalytik. Es hat nicht an Versuchen gefehlt, die Fehler durch unvermeidlich verbleibende Reflexionen an den Innenwänden der Küvetten durch sogenannte "BrechungsZahlkompensation" zu reduzieren. Eine vollständige Beseitigung gelingt jedoch nicht, weil zwar die Dispersion des Küvettenmaterials bekannt sein mag, nicht jedoch die Dispersion des Probenmaterials. Man reduziert deshalb diese systembedingten Restfehler durch permanente Referenzmessungen, zumeist bezogen auf das jeweils verwendete Lösungsmittel mit der Unterstellung, daß sich Lösung und Lösungsmittel in Brechungszahl und Dispersion nicht wesentlich unterscheiden.

Die vorliegende Weiterbildung der Erfindung wurde ausgelöst durch Entwicklungen und Erfahrungen in der Spektralanalytik von kleinen Substanzmengen, wie sie z.B. in der Biochemie typisch sind. Die verfügbaren absoluten Substanzmengen sind in sehr vielen Fällen extrem klein, z.B. bei Drüsensekreten usw. Die physiologisch relevanten Konzentrationen sind ebenfalls meist sehr niedrig, so daß es häufig problematisch, wenn nicht sogar unmöglich ist, die für einen signifikanten photometrischen Effekt nötige Schichtlänge zu realisieren, weil sich, wie erwähnt, verschwindend enge Küvettenquerschnitte nicht mit der notwendigen Leistungsdichte reflexfrei auf größere Längen durchstrahlen lassen.

Der vorliegenden Erfindung liegt daher die weitere Aufgabe zugrunde, ein Mikro-Küvettensystem für die Absorptionsphotometrie in Vorschlag zu bringen, das trotz minimaler Küvettenquerschnitte die Durchstrahlung der Probe mit einer ausreichenden Leistungsdichte gewährleistet.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch ein Mikro- Küvettensystem für die Absorptionsphotometrie gelöst, welches ein zylindrisches Küvettenrohr enthält, mit einem Hohlkern zur Aufnahme einer Probenflüssigkeit, die zumindest in einem Längsstück des Hohlkerns von einer Strahlung durchsetzbar ist, deren Absorption anschließend gemessen wird und das dadurch gekennzeichnet ist, daß das Küvettenrohr und die Probenflüssigkeit brechzahlmäßig so abgestimmt sind, daß sie für die Strahlung als Stufen-Wellenleiter wirken, in welchem die Probenflüssigkeit den Kern und die Wandung des Küvettenrohres den Mantel bilden, so daß die Strahlung an der Außenwand des Küvettenrohres eine mehrfache Reflexion, vorzugsweise eine mehrfache Totalreflexion, erfährt und die Probenflüssigkeit von der Strahlung mehrfach durchsetzt wird.

Man erhält eine optimale Strahlungsausbeute, wenn die Strahlung dem aus Küvettenrohr und Probenflüssigkeit gebildeten Stufen-Wellenleiter mit einem Öffnungswinkel zuführbar ist, welcher der maximalen Apertur des Stufen- Wellenleiters entspricht. Das Küvettenrohr besteht vorzugsweise aus einem isotropen, im interessierenden Spektralbereich absorptionsfreien Material.

Mit Vorteil ist das Küvettenrohr als kreiszylindrische Mikro- Kapillare ausgebildet, die einen Innendurchmesser von weniger als 0,5 mm, vorzugsweise weniger als 0,25 mm, und noch bevorzugterweise weniger als 0,15 mm, und die einen Außendurchmesser von weniger als 1,0 mm, vorzugsweise weniger als 0,35 mm, und noch bevorzugterweise weniger als 0,20 mm, aufweist, so daß man mit Probenflüssigkeiten auskommt, die im Nanoliterbereich liegen können.

Die Erfindung schafft eine längsdurchstrahlte Küvette mit meßbarer Länge, die im Prinzip einen Lichtleiter darstellt. Meßraum ist die Flüssigkeit im zylindrischen Kern der Kapillare. Die (beliebig lange) Strahlführung des Lichtes längs der Küvette besorgt der absorptionsfreie Mantel der Kapillare, der durch Totalreflexion das fortschreitende Strahlbündel immer auf den zentrischen Probenraum fokussiert.

Die Erfindung beruht auf folgendem einfachen Prinzip: sie bezieht die - im interessierenden Spektralbereich - absorptionsfreie Küvettenwandung in das StrahlführungsSystem mit ein und stellt damit einen Stufenindex-Lichtleiter dar, mit der Probenflüssigkeit als Kern des Lichtleiters und der Küvettenwand als Mantel. Die Reflexionen an der Küvettenaußenwand sind verlustfreie Totalreflexionen. Die erfindungsgemäße Lichtleiterküvette ist, analog zu einer Ulbricht'sehen Photometerkugel, jedoch in gestreckter Form, auf die ganze Länge Integrator über den gesamten Strahlungsfluß, d.h. der Lichtleitwert als Produkt von Apertur und Eintrittsquerschnitt bleibt unabhängig von der Länge konstant und ist um Größenordnungen höher als bei konventionellen Küvetten.

Neu zu definieren ist allerdings die wirksame photometrische Schichtlänge, die von den durchlaufenden Weglängen in der Probe und in der Wand und von der Eintrittsapertur abhängt. Bei bekannter Apertur und Strahlungsverteilung über den Raumwinkel läßt sich die wirksame Schichtlänge für jedes spezielle Mikro-Küvettensystem berechnen. Untersuchungen des Anmelders haben jedoch ergeben, daß Minimalvolumina bei photometrischen Messungen in der Regel weitgehend falsch eingeschätzt werden. Die Gültigkeit der photometrischen Gesetze (Bouguer-Lambert-Beer usw.) setzt nämlich eine nicht beugungsbegrenzte geometrische Optik voraus, die jedoch bei den heutigen Mikro- und Submikromethoden, insbesondere nach der vorliegenden Erfindung, unterschritten werden. Die Folge ist eine - fast immer unbemerkte - inhomogene Energieverteilung im Raum bzw. in der Ausbreitungsrichtung (bedingt durch Interferenz- und Beugungseffekte) . Mit der vorliegenden Erfindung werden diese energetischen Unstetigkeiten durch die integrierende Wirkung des Lichtleiters ausgeglichen, so daß eine korrekte photometrische Messung möglich wird. Wegen der Komplexität der theoretischen Berechnung empfiehlt sich jedoch die Kalibrierung mit Standardsubstanzen. In der Praxis wird daher die wirksame Schichtlänge durch eine Vergleichsmessung mit einer Standardprobe ermittelt, welche die gleiche geometrische Anordnung und das gleiche Lösungsmittel enthält. Die physikalischen und analytisch-methodischen Gewinne, welche sich durch die vorliegende Erfindung ergeben, liegen bei folgenden Schwerpunkten:

1) Der Lichtleitwert, d.h. die übertragbare optische Intensität und damit die photometrische Empfindlichkeit entsprechen der theoretisch möglichen Grenze, unabhängig von der Schichtlänge.

2) Die Küvette, die bis auf die Dimensionen einer Haarkapillaren schrumpfen kann, hat die geforderte ideale Konstanz des Querschnitts mit laminarer, Übergangsfreier Strömung.

3) Eine Quarzkapillare kann auf diese Weise zugleich Trennsäule und Küvette sein. Dem Grenzvolumen ist dabei nach unten keine Grenze gesetzt.

Weitere erhebliche Vorteile von dieser Variante der Erfindung werden im Anschluß an die nun folgenden Ausführungen zu der Ausgestaltung der Kapillarküvette selbst anhand von Anwendungsbeispielen beschrieben.

Mit der Erfindung wird ein reflexionsarmer Übergang zwischen Probenflüssigkeit und Material des Küvettenrohres angestrebt.

Gemäß einer Variante des erfindungsgemäßen Mikro- Küvettensystems ist auf der Außenseite des Küvettenrohres, zumindest in Teilbereichen, eine Metallschicht aufgebracht. Es ist jedoch vorzuziehen, das Material des Küvettenrohres derart zu wählen, daß an seiner Außenseite eine Totalreflexion gegenüber einem die Küvette umgebenden Gas, vorzugsweise Luft, entsteht, da das Reflexionsvermögen der Metallschicht etwa 20% niedriger ist als bei Totalreflexion. Für einen Wellenlängenbereich der Strahlung von etwa 200 bis 1000 nm, der spektroskopisch besonders bedeutsam ist, empfiehlt sich die Verwendung eines Küvettenrohres aus Quarz.

Nicht ummantelte Quarzfasern, die als angrenzende Schicht Luft haben, lassen einen Aperturwinkel von 90° zu, d.h. eine Strahlenneigung gegen die Achse von bis zu 45°.

Die Verwendung nicht ummantelter, d.h. "nackter" Kapillaren als Küvetten ermöglicht eine einfache und billige Herstellung der erfindungsgemäßen Mikro-Küvettensysteme.

Bei dem Einsatz des erfindungsgemäßen Küvettensystems ist ferner zu beachten, daß Verschmutzungen und Beschläge der die Totalreflexion bewirkenden Oberfläche, z.B. durch Kondenswasser, kondensierte Lösungsmittel usw. , vermieden werden sollten, da diese den Wirkungsgrad der Energieübertragung beeinträchtigen. Die Übertragungsfähigkeit bricht jedoch erst zusammen, wenn die Dicke eines Beschlages etwa 0,5 bis 1 μm erreicht hat. Unter halbwegs normalen Laborbedingungen treten solche massiven Beschläge allerdings kaum auf und eventuelle derartige Störungen lassen sich leicht beheben, indem man die Lichtleiter in einem Ultraschallbad reinigt.

Trotz dieser Einschränkungen stellen nach heutigem Verständnis nicht ummantelte Quarz-Lichtleiter ein bevorzugtes, optisch brauchbares Material dar, da in dem für die optische Analysentechnik wichtigen Spektralbereich UV, VIS, NIR von etwa 200 nm bis 3000 nm nur wenige Materialien durchgehend absorptionsfrei, isotrop und chemisch inert sind. Es gibt kein Glas, das den ganzen Spektralbereich überdeckt, vor allem gibt es für das kurzwellige UV keine geeigneten Gläser. Die hervorragend durchlässigen Fluoride (Lithium-, Calcium-, Magnesium- und Barium-Fluorid) sind teilweise nicht isotrop (MgF2), mechanisch ziemlich weich und lassen sich nicht immer zu Fasern verarbeiten. Außerdem sind sie nicht für alle Anwendungen ausreichend chemisch resistent. Von den Oxiden sind vor allem zwei im betrachteten Sinne hochinteressant: AI2O3 und eben Siθ2, also synthetischer Saphir und synthetischer Quarz. Beide sind hervorragend optisch durchlässig, chemisch inert und hoch temperaturbeständig. In den Brechungszahlen liegen sie indes weit auseinander. Quarz liegt im unteren, Saphir im oberen Grenzbereich der optischen Materialien.

Weil im Sinne einer möglichst einfachen Realisierung des Mikro-Küvettensystems ein möglichst reflexionsarmer Übergang zwischen Flüssigkeit und Mantelmaterial angestrebt wird bei vorzugsweise gleichzeitiger Totalreflexion gegen Luft, ist Saphir mit seiner Brechnungszahl von rund 1,8 weniger geeignet, während Quarz mit einer Brechnungszahl von 1,458 sehr gut geeignet ist, da die Probenflüssigkeiten in der Regel in einem Brechzahlbereich von etwa 1,3 bis 1,5 liegen. (Kunststoffe kommen wegen ihrer strukturbedingten Absorptionsbanden weniger in Frage) .

In der überwiegenden Mehrzahl der Anwendungsfälle sind Durchflußküvetten erforderlich, die im Idealfall ohne Querschnittsänderung laminar durchströmt werden sollten, wobei Fließrichtung und Strahlengang bei gestreckten Küvetten zusammenfallen. Bei konventionellen Küvetten ist der Strahlbüschelquerschnitt kleiner als der Strömungsquerschnitt, eine Voraussetzung für die reflexionsfreie, d.h. fehlerlose Durchstrahlung. Diese systembedingte, unvollständige Volumenausnutzung macht die Zufluß- und Abflußkanäle konstruktiv einfach. Bei der erfindungsgemäßen Lösung ist dagegen der optische Strahlbüschelquerschnitt durchwegs größer als der Strömungsquerschnitt der Probe mit der zwangsläufigen Folge, daß die Zu- und Abflußkanäle irgendwo in den Strahlengang einschneiden müssen, wenn eine koaxiale Lichteinstrahlung in den "Küvetten-Lichtleiter" angestrebt wird. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Durchflußküvette ist auf die beiden Enden des Küvettenrohres ein ringförmiges Aufsatzstück aufgebracht, das eine Ein- bzw. Auslaßöffnung enthält, welche in eine Ein- bzw. Auslaßbohrung des Küvettenrohres mündet, wobei zwischen dem Aufsatzstück und der Außenfläche des Küvettenrohres eine Metallschicht aufgebracht ist. Diese Ausführungsform eignet sich besonders für eine axiale An- und/oder Auskopplung der Strahlung an die Küvette.

Besonders bevorzugt ist jedoch eine Schrägan- und/oder -auskopplung der Strahlung an der Küvette.

Die An- und/oder Auskopplung erfolgt zweckmäßigerweise mittels eines Kegelkörpers, der vorzugsweise aus dem gleichen Material besteht wie das Küvettenrohr, der auf seinem Kegelmantel eine Nut aufweist, wobei im Idealfall deren Krümmungsradius dem Außenradius des Küvettenrohres entspricht und wobei das Küvettenrohr unter Zwischenschaltung eines absorptionsfreien Mittels in der Nut derart gehaltert ist, daß im Falle der Strahlungsankopplung die Spitze des Kegelkörpers in Richtung des Strahlungsdurchgangs und im Falle der Strahlungsauskopplung in Spitze des Kegelkörpers entgegen der Richtung des Strahlungsdurchgangs weist. Der Kegelkörper ist vorzugsweise kreiszylindrisch ausgebildet, wobei der Winkel, den die Kegellängsachse mit dem Kegelmantel einschließt, vorzugsweise kleiner oder gleich einem Viertel des maximalen Aperturwinkel des Stufen-Wellenleiters ist. Bei einem Kegelkörper und einem Küvettenrohr aus Quarz beträgt der Winkel, den die Kegellängsachse mit dem Kegelmantel einschließt, etwa 15° bis 22,5°, vorzugsweise etwa 20° bis 22,5°, für eine optimale Energieübertragung.

Bei der Kleinheit der Verhältnisse ist es nicht unbedingt notwendig, eine genau passende Zylindernut einzuschleifen, weil eine einfache 90°-Winkelnut mit einem Immersionsmittel in den meisten Fällen auch ausreicht.

Wenn man prismatische Kapillaren einsetzt, wie sie in der Thermometrie üblich sind, dann genügt an dem Kegel eine angeschliffene Planfläche, was die Herstellung bedeutend erleichtert.

Aus Gründen der Handhabbarkeit hat es sich ferner als günstig erwiesen, wenn der Anschluß des Küvettensystems an eine Lichtquelle und/oder an eine Meßeinrichtung mittels eines der bereits vorstehend ausführlich beschriebenen Aperturwandler erfolgt, der jeweils einen koaxialen, kegelförmigen Lichtleiter oder Spiegel mit einer Lichteintritts- und einer Lichtaustrittsöffnung enthält, wobei die größere der Öffnungen jeweils dem Küvettenrohr zugekehrt ist. Der Aperturwandler besteht vorzugsweise aus dem gleichen Material wie das Küvettenrohr und gegebenenfalls der zur Ein- und/oder Auskopplung verwendete Kegelkörper, wobei die Lichteintrittsöffnung und die Lichtaustrittsöffnung des Aperturwandlers bevorzugt senkrecht zur optischen Achse verlaufende Querschnittsöffnungen sind. Der Aperturwandler wird zweckmäßgerweise derart eingesetzt, daß der jeweils kleineren Querschnittsöffnung des Aperturwandlers zumindest ein Stück eines vorzugsweise zylindrischen Lichtleiters vorgeschaltet ist, dessen Querschnitt im Anlagebereich an den Aperturwandler der kleineren Querschnittsöffnung entspricht, zur Ankopplung des Aperturwandlers an eine Lichtquelle oder Meßvorrichtung, wobei der Lichtleiter, zumindest zwischen seinen Endbereichen, in der Regel als vorzugsweise flexibles Lichtleitkabel ausgebildet ist. Die zumindest eine Lichtleitfaser des Lichtleiters besteht zweckmäßigerweise aus dem gleichen Material wie das Küvettenrohr und gegebenenfalls der Kegelkörper und/oder der Aperturwandler. Man erhält eine gute Ankopplung der Strahlung an das Küvettensyste , wenn die Austrittsapertur des Kegelkörpers größer ist als die Eintrittsapertur des Aperturwandlers, da hierdurch sichergestellt ist, daß die Strahlung das Küvettenrohr mit einem für die Totalreflexion ausreichenden Neigungswinkel eintritt.

Bei Verwendung von Quarz als Küvettenrohr, Kegel und Aperturwandler sowie gegebenenfalls als Lichtleiter beträgt zweckmäßigerweise der Winkel, den der Kegelmantel des Aperturwandlers zu seiner Mittelachse einschließt, etwa 13° und der Winkel, den der Kegelmantel des Kegels zu seiner Mittelachse einschließt, etwa 20° bis 22,5°. Gemäß einer bevorzugten Variante der Erfindung sind der Kegelkörper und der zugehörige Aperturwandler als vorzugsweise einstückiger Doppelkegel ausgebildet.

In der Frage des Strahlungsübergangs von Beleuchtungs- oder Transport-Lichtleitern auf Kapillar-(Küvetten-)Lichtleiter gleicher zulässiger Apertur, erscheint die Anwendung von Aperturwandlern mit Doppelkegeln vom Prinzip her zunächst überflüssig, da der Strahlengang auf reduzierte Apertur aufgeweitet und anschließend wieder zurückgenommen wird. Die Verwendung der Doppelkegel ist jedoch aus technischer Sicht sehr nützlich, da beide Lichtleiter, der zur Beleuchtung dienende und die Kapillare, in der Mikroanalyse Durchmesser von nur wenigen Zehntel-Millimetern aufweisen. Es ist technisch sehr aufwendig, in das Ende des Beleuchtungs- Lichtleiters die Nut einzuarbeiten, die den Übergang zur Kapillare schaffen soll. Bei Verwendung der Doppelkegel läßt sich dies technisch besser beherrschen. Noch deutlicher wird dieser Vorteil bei dem Übergang von einem Beleuchtungs- Lichtleiter mit niedriger Apertur, wie z.B. 26°, auf eine nicht ummantelte Quarz-Kapillare mit 44°-Apertur, wo man an die Faser mit einem Durchmesser von 0,6 mm noch einen Ver üngungskegel anschleifen und polieren und dazu noch mit einer Nut versehen müßte. Derartige Übergänge sind jedoch, wie aus den vorstehenden Ausführungen bekannt ist, bei hochgeöffneten Spektrometern, vorzugsweise Simultanspektrometern, notwendig, wo durch eine Kombination von Quarz-Lichtleitern mit entsprechenden Aperturwandlern eine optische Energieausnutzung möglich ist, die der theoretisch möglichen Grenze nahe kommt. Die dabei eingesetzten Lichtleiter haben einen Kern aus synthetischem geschmolzenem Quarz, der von einem dünnen Mantel umschlossen ist, dessen Brechungszahl bzw. Dispersion kleiner sein muß als bei Quarz. Da Quarz schon im unteren Bereich der Brechungszahlen und Dispersionen liegt (nur einige Fluoride liegen noch darunter) , kommen nur ganz wenige Mantelmaterialien in Frage. Zur Zeit üblich sind ein spezieller Kunststoff, der aber chemisch und thermisch empfindlich ist, sowie die Dotierung der Quarzaußenwand mit vorwiegend Fluor in einem komplizierten Verfahren. Diese dotierten Quarzfasern verfügen über nutzbare Aperturwinkel von rund 26°, d.h. die zulässige Strahlneigung gegen die Achse beträgt rund 13°. Die Werte für die mit Kunststoff ummantelten Quarzfasern liegen nur geringfügig höher.

Da nicht ummantelte Quarzfasern, die also als angrenzende Schicht ein Gas, insbesondere Luft, haben, einen Aperturwinkel von knapp 90° zulassen, also eine Strahlneigung gegen die Achse von knapp 45°, müssen die Doppelkegel derart gestaltet sein, daß eine optimale Lichtübertragung erfolgt. Dies bedeutet, daß die dem Lichtleiter zugekehrte Verjüngung des Doppelkegels dessen maximaler Apertur von 26° angepaßt ist, was einem Kegelwinkel zur Symmetrieachse von etwa 13° entspricht, während die der Kapillare zugekehrte Verjüngung des Doppelkegels dessen maximaler Apertur von knapp 45° angepaßt sein muß, was bei der vorzugsweise verwendeten schrägen Einkopplung mittels der Nut in der Außenfläche des entsprechenden Kegels einem Kegelwinkel zur Symmetrieachse von maximal 22,5° entspricht. Hierdurch wird sicher vermieden, daß die Küvettenwandung zu einem selbständigen Lichtleiter mit nur reduziertem Strahlungsübergang zum Küvetteninhalt wird, was sich bei einer Ankopplung mit gleich niedriger Apertur, wie sie im Beleuchtungs-Lichtleiter herrscht, ergeben würde.

Als zweckmäßig hat es sich ferner erwiesen, wenn zwischen Aperturwandler und Kegelkörper ein zylindrisches Teil vorgesehen ist, welches die Austrittstlache des Aperturwandlers an die Eintrittstlache des Kegelkörpers ankoppelt und das vorzugsweise aus dem gleichen Material besteht wie der Kegelkörper und der Aperturwandler.

Die Doppelkegel werden gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung im zylindrischen Teil vorzugsweise über punktuelle Anlageflächen gehaltert.

Gemäß einer weiteren, besonders bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung sind zwei Kegelkörper derart beabstandet voneinander angeordnet, daß ihre Nuten miteinander fluchten und nach oben gekehrt sind und daß in den Nuten das Küvettenrohr liegt. Vorzugsweise ist dabei zumindest einer der Kegelkörper längs des Küvettenrohres verschiebbar gelagert zur Einstellung der optischen Weglänge und/oder des einer Absorptionsmessung zuzuführenden Längsstücks des Küvettenrohres. Diese Konstruktion gestaltet sich besonders praktisch, wenn zumindest einer der Doppelkegel oder wenn beide Doppelkegel verschiebbar gelagert sind.

Die Erfindung betrifft des weiteren die Verwendung des vorbeschriebenen Mikro-Küvettensystems in einem spektroskopischen System, vorzugsweise der eingangs beschriebenen Art, insbesondere in der Absorptionsspektrometrie von vorzugsweise schwach absorbierenden Flüssigkeiten, wie z.B. bei der Konzentrationsmessung von wäßrigen Nitratlösungen. Eine weitere bevorzugte Verwendung des vorbeschriebenen Mikro-Küvettensystems wird in der HPLC gesehen. In der HPLC (High Pressure Liquid Chromatography bzw. High Performance Liquid Chromatography) ergibt sich nämlich durch die Erfindung eine völlig neue meßtechnische Möglichkeit. Weil die Kapillarküvette die Chromatographiesäule weder im Querschnitt noch funktioneil unterbricht, können in einer längeren Säulenkolonne beliebig viele Meßstellen in Folge untergebracht werden, die sich gegenseitig nicht beeinflussen. Das wird besonders interessant, wenn den verschiedenen Meßorten auch verschiedene optische Kriterien zugeordnet sind.

Weil der Abstand zwischen den Koppelstellen frei gewählt werden kann, ist es problemlos möglich, das Meßgut in der Kapillare durch physikalische Größen zu beeinflussen, z.B. durch elektronische, magnetische oder hochfrequente Felder, durch UV-, Alpha-, Neutronen-, Röntgenbestrahlung usw. Hierzu wird das Mikro-Küvettensystem zweckmäßigerweise in einem entsprechenden Reaktionsraum angeordnet. Wegen der Lichtleiteranschlüsse zum eigentlichen Meßgerät sind dabei nur einfache Teile kontaminationsgefährdet. Im Falle der UV- Bestrahlung ergibt sich ganz zwanglos die Fluoreszenzmessung. Wenn man in diesem Fall den auskoppelnden Aperturwandler aus geeignetem Glas herstellt, ist die AnregungsStrahlung für die nachfolgende Fluoreszenzstrahlungsmessung automatisch abgeblockt. Was für die Fluoreszenz gesagt wurde, gilt in gleicher Weise auch für Raman-Strahlungsmessungen. Dabei sei nochmals ausdrücklich festgestellt, daß auch im Falle dieser energiearmen optischen Effekte die erfindungsgemäße Anordnung das geometrische Optimum der Energieübertragung liefert, weil der spektrometrisch ausnutzbare Raumwinkel, also die Meßapertur, von der Küvettenapertur voll ausgefüllt wird. Das erfindungsgemäße Mikro-Küvettensystem hat somit für die optische Meßtechnik der Mikroanalytik eine universelle Bedeutung. Man kann erwarten, daß damit auch ein Fortschritt auf dem Gebiet der mikrochemischen Reaktionstechnik bzw. -kinetik erzielt werden wird. So ist es bekannt, die Innenwände von Glas-(Quarz-)Kapillaren chemisch zu aktivieren, wobei sehr spezifische Reaktionen nach der Befüllung ablaufen, die wegen der Kapillarkräfte von selbst erfolgt. Die Erfindung ermöglicht hier eine erheblich verbesserte Meßgenauigkeit.

Mit der Erfindung wird des weiteren ein spektroskopisches System geschaffen, in welchem zumindest eine Probe mittels von einer Lichtquelle ausgehendem Licht beleuchtet und das von der Probe ausgehende Licht auf den Eintrittsspalt zumindest eines Spektrometers, insbesondere eines Simultanspektrometers, gebündelt wird, und das dadurch gekennzeichnet ist, daß im Objektraum zwischen der Lichtquelle bzw. deren Bild und dem Eintrittsspalt ein vorbeschriebenes Mikro-Küvettensystem vorgesehen ist.

Das spektroskopische System verwendet mit Vorteil als Beleuchtungsanordnung eine punktförmige oder quasi punktförmige Lichtquelle, die mittels eines asphärischen, vorzugsweise eines Ellipsoid-Spiegels, auf die

Eintrittsöffnung eines zwischen Lichtquelle und Objekt angeordneten Aperturwandlers oder eines diesem vorgeschalteten Lichtleiters abgebildet ist.

Zweckmäßigerweise wird als Spektrometer eine aus einem

Beugungsgitter und einer Empfängereinheit bestehende

Anordnung verwendet. Als Beugungsgitter dient mit Vorteil ein holographisches Konkavgitter und als Empfänger eine Photodiodenzelle. Es ist günstig, wenn der Spiegel der

Beleuchtungseinrichtung und das Konkavgitter des

Spektrometers die gleiche Apertur aufweisen.

Eine weitere Möglichkeit, die sich über die Erfindung eröffnet, besteht darin, daß aktivierte, vorzugsweise zum einmaligen Gebrauch vorgesehene Kapillarabschnitte verwendet werden, um Mikroküvetten zu bilden.

Des weiteren ist es vorteilhaft, das Mikro-Küvettensystem als Strahlungsquelle für eine SekundärStrahlung zu verwenden, welche von einer vorzugsweise durch Schrägeinkopplung in die

Küvette eingespeisten Primärstrahlung angeregt ist. Wenn als

Sekundärstrahlung eine Fluoreszenzstrahlung entsteht, kann diese direkt von einem Photoempfänger gemessen werden. Wenn als Sekundärstrahlung eine Fluoreszenz- oder Raman-Strahlung entsteht, empfiehlt es sich unter Umständen, die

Kapillarküvette als Eintrittsspalt eines Spektrometers, vorzugsweise eines Simultanspektrometers, zu verwenden oder diese im Eintrittsspalt anzuordnen bzw. auf diesem abzubilden.

Abschließend sei noch vermerkt, daß die Erfindung, die im Kern eine geometrisch-optische bzw. eine energetisch-optische Optimallösung darstellt, nicht nur auf Anwendungen mit hoher spektraler Auflösung in einem großen Spektralbereich begrenzt ist, sondern mit dem gleichen energetischen Gewinn im einfachen monochromatischen Betrieb einzusetzen ist.

Zusammenfassend ist festzustellen, daß mit der vorliegenden Erfindung ein spektroskopisches System geschaffen ist, das mit einem Minimum von apparativen Elementen alle in der Einleitung genannten physikalischen Größen der energetischen Optik quantitativ erfassen und auswerten kann, speziell zur Analyse von kleinen und kleinsten Substanzmengen, wie sie z.B. in der HPLC heute gefordert werden. Das Bestechende an dem System ist, daß es mit einem Minimum von Komponenten auskommt, energetisch optimiert und umfassend ist. Umfassend heißt, daß alle fünf optischen Größen

Frequenz (Wellenlänge)

Geschwindigkeit (Brechnungszahl) Amplitude (in Absorption und Emission) Azimut der Polarisation (Rotationsdispersion) Achsenverhältnis der Polarisation (Elliptizität)

direkt und im gesamten interessierenden Spektralbereich (sichtbar und ultraviolett) gemessen werden können.

Die beiliegenden Zeichnungen dienen der weiteren Erläuterung der Erfindung.

Fig. 1 zeigt in schematisierter Darstellung ein spektroskopisches System nach dem Stand der Technik, in welchem ein Simultanspektrometer Verwendung findet;

Fig. 2 zeigt eine Variante für den Objektraum des in Fig.l gezeigten Systems nach dem Stand der Technik;

Fig. 3 zeigt in schematisierter Darstellung eine erste

Version eines erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in einer Anordnung zur Absorptionsmessung, bei dem ebenfalls ein Simultanspektrometer Verwendung findet;

Fig. 4a zeigt im Längsschnitt eine erste Ausführungsform eines erfindungsgemäß verwendeten Aperturwandlers;

Fig. 4b zeigt im Längsschnitt eine zweite Ausführungsform eines erfindungsgemäß verwendeten Aperturwandlers mit einem daran angeschlossenen Lichtleiter, der zum Anschluß des Aperturwandlers an eine Probenküvette dient;

Fig. 4c zeigt eine Variante der in den Fig. 4a und 4b gezeigten Aperturwandler, bei welcher der totalreflektierende Kegel in einem hermetisch abgeschlossenen Hohlraum eingebaut ist;

Fig. 4d zeigt eine Variante des in Fig. 4c dargestellten Aperturwandlers mit einer Korrekturlinse;

Fig. 5 zeigt in einer Schnittdarstellung einen Bereich des Objektraumes von einer weiteren Version des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in einer Anordnung zur Absorptionsmessung, wobei in den Fig. 5a bis 5d die Wirkung zunehmend kleinerer Kegelwinkel bei den Aperturwandlern dargestellt ist;

Fig. 6 erläutert in schematisierter Darstellung die ringpupillenartige Wirkung des Aperturwandlers;

Fig. 7 zeigt in schematisierter Darstellung den

Objektraum von einer weiteren Version des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in einer Anordnung zur Reflexionsmessung mit gleichem Einfall- und Reflexionswinkel;

Fig. 8a zeigt in schematisierter Darstellung den Objektraum von einer weiteren Version des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in einer Anordnung als Interferenzrefraktometer zur

Dispersions-Differenz-Messung, wobei für das Interferometer eine Michelson-Anordnung gewählt ist;

Fig. 8b zeigt in schematisierter Darstellung unter

Weglassung der Beleuchtungseinrichtung eine

Version des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in einer Anordnung zur differential- interferometrischen Messung, mit der die Dispersion einer Substanz bestimmbar ist;

Fig. 9 zeigt im Längsschnitt einen Bereich des Objektraums von einer weiteren Ausführungsform des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in einer Anordnung als Polarisations-Spektrometer;

Fig. 10 zeigt in schematisierter Darstellung unter Weglassung der Beleuchtungseinrichtung eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in einer Anordnung zur Bestimmung des Circular-Dichroismus;

Fig. 11 zeigt eine schematisierte, längsgeschnittene

Seitenansicht von einem Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Mikro-Küvettensystems ;

Fig. 12 zeigt im Längsschnitt ein weiteres Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Mikro-

Küvettensystems als Durchflußkuvette mit axialer Strahlungsankopplung;

Fig. 13 zeigt eine Teilansicht von einem weiteren Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Mikro-

Küvettensystem als Durchflußkuvette mit schräger Strahlungsankopplung;

Fig. 14a-c zeigen einen Schnitt längs der Linie IV-IV des in Fig. 13 gezeigten Kuvettensystems zur

Verdeutlichung verschiedener Möglichkeiten für die schräge Strahlungseinkopplung;

Fig. 15 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Mikro-Küvettensystems als

Durchflußkuvette, bei welchem mit Hilfe von Doppelkegeln eine An- und Auskopplung der Strahlung erfolgt;

Fig. 16 zeigt einen Längsschnitt durch den linken Teil der Anordnung von Fig. 15, wobei hier die speziellen, für eine optimale Übertragung mit Quarzelementen geeigneten Kegelwinkel angegeben sind;

Fig. 17 zeigt eine Darstellung entsprechend dem linken Teil von Fig. 15 mit zusätzlichen Halterungen für den Doppelkegel;

Fig. 18 zeigt einen Schnitt längs der Linie IIX-IIX von Fig. 17 zur Erläuterung der Konstruktion für die Halterung;

Fig. 19 zeigt eine der Fig. 15 entsprechende Darstellung, bei welcher die Doppelkegel längs des Küvettenrohres zur Einstellung der optischen Weglänge verschiebbar sind;

Fig. 20 zeigt ein spektroskopisches System, bei welchem das erfindungsgemäße Mikro-Küvettensystem Verwendung findet;

Fig. 21 zeigt die Anordnung des erfindungsgemäßen Mikro- Küvettensystems in einem Reaktionsraum;

Fig. 22 zeigt einen Querschnitt durch Fig. 21 längs der Linie XXII-XXII;

Fig. 23 zeigt die Anordnung des erfindungsgemäßen Mikro- Küvettensystems zur integralen Fluoreszenzmessung;

Fig. 24 zeigt das erfindungsgemäße Mikro-Küvettensystem als Strahlungsquelle im Eintrittsspalt eines Simultanspektrometers, insbesondere zur spektralen Messung der Fluoreszenz oder Raman-Strahlung.

Das erfindungsgemäße spektroskopische System wird im folgenden anhand eines Beispiels beschrieben, bei welchem der in Fig. 1 gezeigte und vorstehend beschriebene Grundaufbau verwendet ist, wobei gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen versehen sind. Der zwischen dem Spektrometer 1 und der Beleuchtungseinrichtung 6 gelegene Objektraum 8 enthält eine Probe 9, die in einer Durchflußkuvette aufgenommen ist. Beiderseits der Probe 9 ist je ein Aperturwandler 14, 15 angebracht, der aus einem koaxialen kegelförmigen Lichtleiter oder Spiegel besteht, mit einer Lichteintritts- und einer Lichtaustrittsöffnung und einer spiegelnden bzw. totalreflektierenden Innenfläche. Der zwischen dem Bild L', der Lichtquelle L und der Probe 9 angeordnete Aperturwandler 14 ist mit seiner die Lichteintrittsöffnung bildenden kleineren Querschnittsöffnung bzw. -fläche in der Ebene des Bildes L' der Lichtquelle L angeordnet, während seine die Lichtaustrittsöffnung bildende größere Querschnittsöffnung bzw. -fläche gegebenenfalls über ein Stück 16 eines Lichtleiters an das Eintrittsfenster der die Probe 9 enthaltenden Küvette angekoppelt ist. Hierbei sind die Lichteintrittsöffnung und die Lichtaustrittsöffnung des Aperturwandlers vorzugsweise senkrecht zur optischen Achse verlaufende Querschnittsöffnungen. Der zwischen der Probe 9 und dem Eintrittsspalt 3 des Spektrometers 1 angeordnete Aperturwandler 15 entspricht hinsichtlich seines Aufbaus identisch dem Aperturwandler 14, wobei er, bezogen auf die Probe 9, spiegelsymmetrisch zu letzterem eingebaut ist, so daß seine von der kleineren Querschnittsöffnung bzw. -fläche gebildete Lichtaustrittsöffnung in die Ebene des Eintrittsspalts 3 zu liegen kommt, während sich seine von der größeren Querschnittsöffnung bzw. -fläche gebildete Lichteintrittsöffnung gegebenfalls über ein Stück 16 eines Lichtleiters an die Austrittsöffnung der die Probe 9 enthaltenden Küvette angekoppelt ist.

Die in Fig. 4a und Fig. 4b gezeigten speziellen Maße und Dimensionen der Aperturwandler 14, 15 betreffen ein spezielles, für die UV-Spektroskopie bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Quarz-Aperturwandlers, das im folgenden anhand der Fig. 5a bis 5d noch näher erläutert wird.

Weil ungeschützte optische Teile mit innerer Totalreflexion gegen Verschmutzung sehr empfindlich sind, wird, wie in Fig. 4 dargestellt, der totalreflektierende Kegel 14 oder 15 des Aperturwandlers in einem hermetisch abgeschlossenen, vorzugsweise zylindrischen Hohlraum 30 eingebracht, der von einer Wandung 31 begrenzt wird, die zweckmäßigerweise aus dem gleichen Material besteht wie der Kegel selbst. Die Wandung 31 gehört zu einem Fassungszylinder 33, in welchem der Kegel 14, 15 eingebaut ist.

Da alle Lichtleiter, also auch die Aperturwandler 14, 15, nur divergente Büschel abstrahlen können, ist es möglich, wie in Fig. 4d dargestellt, um den Energieverlust in den Randzonen zu vermeiden, z.B. weil dieses vagabundierende Licht stören kann, an den Aperturwandler noch eine Korrekturlinse 32 anzusetzen. Weil an dieser Stelle die Apertur bereits reduziert ist, kann man hier mit einer Linse arbeiten. Bei dieser wie bei der vorbeschriebenen Ausführungsform ist der Aperturwandler eine hermetisch abgeschlossene, monolithische Funktionseinheit.

Die in den Fig. 5a bis 5d gezeigten Beispiele beziehen sich auf eine besonders gut UV-durchlässige sogenannte Quarz- Quarz-Faser, welche am langwelligen Spektralende nur eine Apertur von 26° zuläßt. Diese High-Tech-Faser wird mit 0,6 mm Durchmesser als Monofaser gefertigt. Bei einer Apertur von 2α = 26° entspricht ein halber Kegelwinkel von ß = α/2 = 6,5° gerade dem größten Nutzquerschnitt des Aperturwandlers. Nun ist aber in der Mikroanalytik, z.B. der HPLC, nicht der größte, sondern der kleinste mögliche Querschnitt gesucht und diesen erhält man durch Verkleinerung des halben Kegelwinkels ß, allerdings um den Preis einer verkürzten Nutzlänge. Das Optimum ergibt sich aus der Geometrie des vorgegebenen Probenraumes, der meistens eine Durchflußkuvette ist. Man erkennt, daß der Aperturwandler 14 von Fig. 5b mit einem halben Kegelwinkel ß = 5,5° ein Optimum erreicht.

Bezüglich des energetischen Wirkungsgrades ist festzustellen, daß der Aperturwandler das einfachste Spiegelobjektiv ist. Er weist daher zwangsläufig eine Ringapertur bzw. Ringpupille auf mit einer optisch toten Zone, wie sie durch die Schraffur 17 in Fig. 3 dargestellt ist.

Bezogen auf das vorstehende Beispiel werden, wie aus Fig. 5 ersichtlich, alle Strahlen mit einer Neigung > 6,5° gegen die Achse bis zur Grenze von 13° reflektiert und durchsetzen die Probe. Im Kern des Strahlenbüschels gibt es eine kleine Zone, in der die Strahlen ohne Reflexion die Probe durchsetzen. Dazwischen ist eine Ringzone, die verlorengeht. Dieser Tatbestand ist auch in Fig. 6 schematisch dargestellt.

Die in Fig. 6 dicht schraffierte Verlustzone macht ohne Berücksichtigung der Kernzone etwa 25% des Querschnitts aus, d.h., der energetische Übertragungsgrad des Aperturwandlers beträgt zumindest 0,75. Man kann diesen Übertragungsgrad steigern, wenn man den halben Kegelwinkel ß verkleinert und eine zweite Reflexion hinzunimmt. Damit steigen allerdings auch die Herstellungsanforderungen. Die Querschnittsverhältnisse Lichtleiteraustrittsfläche = Küvettenquerschnitt ergeben sich nach dem Strahlensatz.

Weil, wie vorstehend angeführt, in der wissenschaftlichen Analytik nie nach dem größt-, sondern nach dem kleinstmöglichen Küvettenvolumen gefragt ist, folgt, daß bei vollständiger Abbildung folgende Bedingung gelten muß:

Empfängerfläche = Spaltfläche = kleinere Kegelöffnung des Aperturwandlers.

Die Empfängerfläche (z.B. Reticon S-Zeile) beträgt für maximale Auflösung 0,0625 m -2 (25 μm Breite und 2,5 μm Höhe). Diese ergibt einen Durchmesser für die Kegelspitze des Aperturwandlers von 0,14 mm bzw. bei einer Faser von rund 0,15 mm Kerndurchmesser. Bei einer Apertur von ~ 26° aus dem vorstehenden Beispiel würde sich ein Küvetteninnendurchmesser von rund 0,4 bis 0,5 mm ergeben, was einem Querschnitt von 0,2 mm² entspricht. Dies bedeutet bei 10 mm Schichtlänge ein Füllvolumen der Küvette von gerade 2 μl.

Die "tote Zone" der Aperturwandler 14, 15 kann zu einer definierten Befestigung benutzt werden. Diese Fixierung kann an der Küvette und/oder am flexiblen Lichtleiter 12, 13 erfolgen. An der Küvette befestigt, kann die Kegelendfläche des Aperturwandlers direkt als Küvettenfenster benutzt werden. Nachteilig ist jedoch dabei, daß die Aperturwandler das Schicksal der Küvette teilen und bei deren Verschmutzung ausgetauscht werden müssen. In der Regel wird man daher die Aperturwandler 14, 15 an den Enden der Lichtleiter 12, 13 befestigen. Dabei kommen dann die Aperturwandler in einem gewissen Mindestabstand vor den Küvettenfenstern zu liegen. Zur Vermeidung von Interferenzen, wenn es auf maximale Energieausnutzung ankommt, kann der Abstand durch Immersion überbrückt werden. Die vorstehend anhand der Fig. 3 und 5 beschriebenen

Ausführungsbeispiele betrafen den Einsatz des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems bei

Absorptionsmessungen von in jeweils einer Küvette befindlichen Proben. In den Figuren 7 bis 9 sind weitere bevorzugte Varianten des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems schematisch dargestellt.

Fig. 7 betrifft die Verwendung des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems bei einer spektralen Reflexions¬ oder Emissionsmessung an der Oberfläche 18 einer Probe 19, wobei hier lediglich der Objektraum 8, nicht jedoch das Spektrometer 1 und die Beleuchtungseinrichtung 6 dargestellt sind. Während in Fig. 7 eine Reflexionsmessung mit gleichen Einfalls- und Reflexionswinkeln dargestellt ist, läßt sich die Anordnung auch zu einem Gonio-Spektralphotometer abwandeln, bei dem Einfalls- und Ausfallswinkel verschieden sind.

Fig. 8a zeigt die Verwendung des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems als Interferenzrefraktometer zur Dispersions-Differenz-Messung. Die Aperturwandler 14 und 15 sind hier an der Eingangsseite und der Ausgangsseite eines Strahlenteilers 20 angeordnet, der Licht von der Lichtquelle 6 über den Lichtleiter 12 und den Aperturwandler 14 erhält und zu einer Meßküvette 21 sowie zu einer Vergleichsküvette 22 leitet. Der Strahlenteiler 20 vereinigt die am Ende der Küvette 21, 22 reflektierte Strahlung nach deren abermaligen Durchlauf durch beide Küvetten 21, 22 und führt sie über den Aperturwandler 15 und den Lichtleiter 13 zum Eintrittsspalt 3 des Spektrometers 1. Anstelle der gezeigten Michelson- Anordnung können auch andere interferometrische Anordnungen, z.B. nach dem Jamin- oder dem Mach-Zehnder-Prinzip, verwendet werden. Fig. 8b zeigt ein weiteres Beispiel für die Verwendung des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems als Interferenzrefraktometer. Das von der nicht dargestellten Lichtquelle kommende Strahlenbündel von vorzugsweise weißem Licht wird über den Eingangs-Aperturwandler 14 auf eine Seitenfläche eines Kösters'sehen Prismas 48 gebündelt, in dem es von einer teildurchlässigen, vorzugsweise von einer Silberschicht gebildeten Fläche 49, welche das Prisma längs dessen Längssymmetrieebene durchsetzt, in zwei Strahlenbündel aufgespaltet wird. Das eine der Strahlenbündel tritt dann in eine Meßküvette 21 und das andere in eine Vergleichsküvette 22 ein, die an ihren Enden, wie durch das Bezugszeichen 50 angedeutet, voll verspiegelt sind. Die reflektierten Strahlenbündel treten nach abermaligem Durchlauf der Meßküvette 21 bzw. der Vergleichsküvette 22 wieder in das Kösters'sehe Prisma 48 ein, wo die Strahlenbündel zusammengeführt und über den Ausgangs-Aperturwandler 15 dem Spektrometer 1 zugeführt werden.

Die Meßgröße selbst wird, wie immer in der Interferometrie, gebildet aus dem Produkt von Weglänge und Brechnungszahl bzw. deren Differenzen. Weil die Weglänge in beiden Teilstrahlengängen gleich ist, ist das Ergebnis ein direktes Maß der Brechungszahldifferenzen.

Im folgenden ist ein praktisches Beispiel für die erreichbare Empfindlichkeit angegeben:

Weglänge in der Probe 20 mm = 2 x l0^~2 m (doppelter Durchgang)

Wellenlängengenauigkeit 0,5 nm = 5 x 10^-1^ m

Brechungszahlgenauigkeit n - nj = 1 x 10^~8

Fig. 9 zeigt eine Möglichkeit zum Einsatz des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems bei der Messung der Rotationsdispersion. Das System ist zu diesem Zweck als Polarisations-Spektrometer aufgebaut, von dem in Fig. 9 jedoch nur ein Teil des Objektraums 8 dargestellt ist. Das Spektrometer 1 mit seinem Eintrittsspalt 3 und die Beleuchtungseinrichtung 6 mit dem Bild L' der Lichtquelle L am Ort 4 entsprechen in ihrem Grundaufbau hierbei wiederum der in Fig. 3 dargestellten Ausführung. Vor der Küvette mit der Probe 9 ist ein Polarisator 23 angebracht und hinter derselben ein Analysator 24, welcher die beiden Vergleichsstrahlengänge zum einen über den Aperturwandler 15 und den Lichtleiter 13 zum Eintrittsspalt 3 des Spektrometers 1 leitet, zum anderen über einen weiteren Aperturwandler 25 und einen an diesen angeschlossenen weiteren Lichtleiter 26 zu dem Eintrittsspalt eines weiteren Spektrometers, das in der Fig. 9 jedoch nicht dargestellt ist, aber hinsichtlich seines Aufbaus dem Spektrometer 1 von Fig. 3 entspricht.

Die Erfindung ermöglicht mit dem in Fig. 9 skizzierten Aufbau eine wirkungsvolle und schnelle Messung der Rotationsdispersion, auch bei kleinen Probenmengen, die von größter biochemischer Bedeutung ist. Sie überwindet die bisherigen, überwiegend energetisch bedingten Schwierigkeiten in der Spektralpolarimetrie, wodurch schnelle Spektrenmessungen oder Mikromethoden praktisch ausgeschlossen waren, weil polarimetrische Strahlengänge noch stärker als andere aperturempfindlich sind.

Mit dem erfindungsgemäßen Aperturwandler wird die Möglichkeit erschlossen, ein Mikro-Spektralpolarimeter zu bauen, wie es in Fig. 9 dargestellt ist. Strahlengang und Küvette entsprechen den aus Fig. 5 schon bekannten Verhältnissen. Ein Polarisator 23, z.B. vom Glan-Typ, mit nur 3 mm Kantenlänge kann ohne technische Änderungen der Lasertechnik entnommen werden. Der Analysator 24, welcher gleichzeitig Strahlenteiler ist, steht mit seinen beiden Schwingungsrichtungen unter +45° bzw. -45° zur einfallenden Schwingungsrichtung. Die beiden Simultanspektrometer, welche über die Lichtleiter 13 und 26 mit den Aperturwandlern 15 und 25 an den Analysator 24 angekoppelt sind, liefern für jede Wellenlänge der Diodenzeile 2 der Spektrometer einen Photostrom Φ(x)ι bzw. Φ(x)2» Die gesuchte Rotationsdispersion, also der Drehverlauf der optischen Aktivität als Spektralfunktion ergibt sich zu:

Φ(x)l - Φ(x)2 sin 2α(x) = Φ(x)l + Φ(^x)2

Man ersieht, daß wegen der Verhältnisbildung alle spektralen Apparatefunktionen eliminiert sind. Beachtenswert ist außerdem, daß der Mittelwert der Photoströme im Nenner der Gleichung exakt das Absorptionsspektrum der Substanz darstellt, welches leicht über die Software der im Rahmen dieser Anmeldung nicht näher diskutierten Auswerteinrichtung abgerufen werden kann.

Fig. 10 zeigt eine weitere Möglichkeit zum Einsatz des erfindungsgemäßen spektroskopischen Systems in Form eines Geräts zur Messung des Circular-Dichroismus (CD) . Darunter versteht man die Spektralfunktion der Differenz der Absorptionen für rechts- und linkscircular polarisiertes Licht. (Fünfte Größe der Feldgleichung: Achsenverhältnis des Polarisationszustandes). Der Circular-Dichroismus ist im mathematischen Sinne der Imaginärteil der optischen Rotationsdispersion. Er läßt sich als Absorptionsunterschied für rechts- und linkscircular polarisiertes Licht messen, und als Brechungszahlunterschied bei der optischen Rotationsdispersion. Circular-Dichroismus tritt nur bei anomaler Rotationsdispersion auf, ist aber strukturchemisch leichter zu deuten als die optische Rotationsdispersion (genau wie Absorption und Dispersion der linearen Brechungszahlen) . Ein Nachteil der Circular-Dispersions- Spektroskopie liegt jedoch darin, daß man wegen der spektral begrenzten Wirkung der Circularpolarisatoren, d.h. der Phasenverschiebung, die Circular-Dispersions-Spektren nur abschnittsweise simultan messen kann. Trotzdem besteht in der Fachwelt der Wunsch nach einem derartigen Gerät.

Das in Fig. 10 schematisiert dargestellte Ausführungsbeispiel eines derartigen Geräts besteht aus einem Strahlenteiler, der das vom Eingangs-Aperturwandler 14 gelieferte Licht in zwei Strahlengänge aufspaltet, die aufgrund der Verwendung eines Glan-Prismas 52 als Strahlenteiler senkrecht zueinander polarisiert werden. Das eine dieser senkrecht zueinander polarisierten Strahlenbündel wird anschließend nach Reflexion an einem Spiegel 54 durch einen linksdrehenden Circularpolarisator CP_Q und das andere nach geradlinigem Durchtritt durch das Glan-Prisma 52 durch einen rechtsdrehenden Circularpolarisator CPR geleitet, welche Phasenverzögerungsglieder sind. Danach durchsetzen die Strahlenbündel eine Meßküvette 56, welche die zu untersuchende Substanz enthält. Die beiden aus der Meßküvette 56 getrennt austretenden Strahlenbündel werden anschließend über je einen Aperturwandler 15, 25 je einem Spektrometer 1, 1', vorzugsweise einem Simultanspektrometer, zugeleitet. Die Meßgröße ist, wie bei der vorbeschriebenen optischen Rotationsdispersion, die Differenz bzw. die Summe der Photoströme Ph-R und PI-L der beiden Spektrometer 1, 1' , wobei die Differenz den Circular-Dichroismus und die Summe das Absorptionsspektrum wiedergibt, gemäß folgenden Beziehungen:

Circular-Dichroismus CD = PhR - Pl-L Absorptionsspektrum = PhR + PI-L

Hierbei sind, wie aus Fig. 10 ersichtlich, mit Ph-R und Ph_j die beiden Photoströme bezeichnet. Das Glan-Prisma enthält einen Luftspalt, wenn UV-Messungen durchgeführt werden sollen. Im folgenden wird das Mikro-Küvettensystem der Erfindung und bevorzugte Verwendungen desselben anhand der Fig. 11 bis 24 näher erläutert.

Fig. 11 zeigt einen Stufenindex-Wellenleiter, der aus einem kreiszylindrischen Küvettenrohr 101 besteht, welches für den interessierenden Spektralbereich absorptionsfrei ist und in seinem Inneren eine Probenflüssigkeit 102 enthält. Das Küvettenrohr 101 dient als Mantel des Wellenleiters, dessen Kern die Probenflüssigkeit 102 bildet. Man bezieht auf diese Weise die Küvettenwandung in das StrahlenführungsSystem ein, wie dies der Strahlenverlauf im Inneren der Küvette andeutet. Mit 103 ist die Eintrittsapertur, mit 104 die Austrittsapertur des Kuvettensystems bezeichnet.

Fig. 12 zeigt eine mögliche Ausführungsform einer Durchflußkuvette. Darin sind wieder 101 das Küvettenrohr als Mantel des Lichtleiters, 102 die Probenflüssigkeit, 103 und 104 Eintritts- und Austrittsapertur, sowie 105 die Küvettenabschlußfenster. Ringförmige Aufsatzstücke 106 enthalten Zufluß- 107 bzw. Abflußbohrungen 108 für die Probenströmung, die gemäß dem Pfeil Pj in das Küvettenrohr 101 eintritt und gemäß dem Pfeil P2 aus diesem austritt. Diese Aufsatzstücke 106 sind mit den Abschlußfenstern 105 und dem Küvettenrohr 101 verkittet und versteifen die Konstruktion. Auf dem kurzen, zylindrischen Abschnitt, in welchem das Aufsatzstück 106 auf der Außenfläche des Küvettenrohres aufsitzt, d.h. im Bereich der Kittfuge zwischen 101 und 106 ist der Küvettenaußenmantel , wie durch das Bezugszeichen 109 angedeutet, metallisch verspiegelt, um die Funktion der Lichtleitung auch in diesem Abschnitt nicht zu unterbrechen. Das Reflexionsvermögen dieser Metallschicht ist zwar um etwa 20% niedriger als die Totalreflexion, doch ist dieser Teilverlust auf die Gesamtfläche bezogen gering. Wenn man auf eine koaxiale Lichteinstrahlung in das Küvettenrohr 101 der Lichtleiterküvette verzichtet, ergibt sich eine besonders einfache und überzeugende Lösung für den Durchfluß der Probenflüssigkeit 102, die dann an den Enden des Küvettenrohres 101 zu- bzw. abgeführt werden kann. Die Fig. 13 und 14a-c zeigen das Prinzip einer derartigen schrägen Einkopplung des Lichtes in das kreiszylindrische Küvettenrohr 101.

Während bei zentrischer Einkopplung gemäß Fig. 11 und Fig. 12 die theoretisch vorhandene Verlustrate durch Licht, das sich nur im absorptionsfreien Mantel als Lichtleiter fortpflanzt, gering ist, wird diese bei der bevorzugten Schrägeinkopplung gemäß den Fig. 13 und 14a-c prinzipiell ausgeschaltet.

Hier ist ein Kegelkörper 110, der aus dem gleichen Material besteht wie das Küvettenrohr 101, also z.B. aus Quarz, entlang seines Kegelmantels mit einer teil- bzw. halbzylindrischen Nut 111 versehen, die den gleichen Radius aufweist wie der Außenmantel des Küvettenrohres 101 und in die sich das Küvettenrohr 101 exakt einfügt. Die kreiszylindrische Nut 111 kann über die gesamte Länge- die gleiche Tiefe aufweisen, sie kann aber auch, von einem tangentialen Berührungspunkt ausgehend, zunehmend tiefer werden. Ein absorptionsfreies Immersionsmittel stellt den optischen Kontakt zwischen Kegelkörper 110 und Küvettenrohr 101 her. Der aufgesetzte Kegelkörper 110 wirkt als Aperturwandler und gestattet auf diese Weise eine optische Einkopplung mit dem bestmöglichen Wirkungsgrad durch Anpassung des Kegelwinkels, wobei, wie der Strahlengang in Fig. 13 andeutet, eine effektiv größere Apertur der Beleuchtung erreicht wird mit der Folge, daß die Probenflüssigkeit 102 öfters durchlaufen und damit die wirksame Schichtlänge vergrößert wird. Der grundsätzliche Aufbau und die Wirkung derartiger Aperturwandler sowie bevorzugte Anwendungen derselben sind vorstehend anhand der Fig. 1 bis 10 ausführlich erläutert.

Die Verwendung derartiger Aperturwandler beruht auf der Erkenntnis, daß in der Spektralanalytik nur energetisch¬ optische Fragestellungen zu lösen sind (Frequenz, Amplitude, Geschwindigkeit, Azimut und Achsenverhältnis der elektromagnetischen Strahlung) , so daß alle Fragen nach der Bildlage, der Bildschärfe usw. zurückstehen können, und daß man sich daher auf die Forderung beschränken kann, das Licht bzw. die Strahlung so verlustarm wie möglich durch den Objektraum zu führen sowie mit geeigneten Mitteln die Strahlneigungen, als die Aperturen, der Meßmethode anzupassen. Da Brechnungs- und Beugungseffekte dispersionsbehaftet, also nicht achromatisch sind, sind darauf beruhende Mittel ungeeignet. Als Mittel der Wahl verbleiben daher Reflextionsmittel, wobei man vorzugsweise von der Totalreflexion Gebrauch macht.

Der kegelartige Aperturwandler, der zum Schütze der totalreflektierenden Außenfläche vor Verschmutzungen vorzugsweise mit einem hermetisch abgeschlossenen Hohlraum umhüllt ist, läßt sich auch als konsequente Reduzierung eines koaxialen Teleskops mit Innenwandreflexionen verstehen.

Der Aperturwandler kann in einfacher Weise an die bei vielen Ausführungsformen von photometrischen und spektroskopischen Systemen ohnehin zweckmäßigerweise verwendeten Lichtleiter angekoppelt werden. Wie leicht zu ersehen ist, verändert seine kegelartige Ausgestaltung die Apertur des durchfallenden Lichts immer in dem Sinn, daß am kleinen Querschnitt des Kegels die Apertur groß und am großen Querschnitt klein ist.

Der Aperturwandler ermöglicht es somit, daß man mit Lichtleitern verschiedener Aperturen beliebige photometrische Systeme in Absorption oder Emission aufbauen kann, deren Energieübertragungsgrad dem jeweils leistungsfähigsten optischen Spektrometersystem angepaßt ist.

Bei der in Fig. 13 gezeigten Variante des erfindungsgemäßen Kuvettensystems kann das Ausflußende des Küvettenrohres 101 offen gelassen sein, so daß die Probenflüssigkeit dort frei abtropft, wenn eine integrale Absorptionsmessung durchgeführt wird, wobei in diesem Falle am Auslaßende lediglich eine Photomultiplier- oder eine entsprechende Meßvorrichtung angeschlossen ist.

Aus den vorstehenden Ausführungen ist ferner bekannt, daß die Wirkung der Aperturwandlung durch die Kombination von zylindrischen und konischen Lichtleitern reversibel und in der Wirkung variierbar ist. Man kann daher am Ausflußende des Küvettenrohres einen weiteren Kegelkörper entsprechend befestigen, der die Austrittsapertur verkleinert und beispielsweise an die Eingangsapertur eines Meßsystems oder eines Lichtleiters, welcher das austretende Licht einem Meßsystem zuführt, anpaßt.

Diese Konstruktion ist in den Zeichnungen jedoch nicht näher dargestellt.

Wenn man die Möglichkeiten der Aperturwandler konsequent ausnützt, dann gelangt man zu der in Fig. 15 dargestellten Konstruktion. Das Küvettenrohr 101 mit der durch dieselbe geleiteten Probenflüssigkeit 102 liegt hier in den angepaßten Nuten 111 der Kegel 110 auf. Diese Kegel 110 gehen über kurze zylindrische Teile 112 in Gegenkegel 113 über, an deren Spitzen in der oben beschriebenen Weise Lichtleiter 114 angeschlossen sind. Die Funktionselemente 110, 112, 113 sind jeweils in einem Stück als Doppelkegel 115 gefertigt, wobei die mechanische Halterung im optisch unkritischen zylindrischen Teil 112 erfolgen kann, wie im folgenden anhand der Fig. 17 und 18 noch näher ausgeführt wird.

Fig. 16 zeigt ein konkretes Ausführungsbeispiel für die Ankopplung eines Quarz-Lichtleiters 114 an ein nicht ummanteltes Quarz-Küvettenrohr 101, da Quarz-Lichtleiter, wie erwähnt, für die Anwendungen der Spektroskopie im UV- und VIS-Spektralbereich besonders günstig sind. In Fig. 16 ist die Dimensionierung des aus Aperturwandler 113 und als Koppelglied wirkender Kegelkörper 110 kombinierten Doppelkegels 115 für eine praktische Anwendung in einem Spektralbereich von etwa 200 bis 1000 nm angegeben. Dieser Doppelkegel 115 mit zylindrischen Zwischenstück 112 stellt die Verbindung her zwischen dem dotierten Quarz-Lichtleiter 114 mit etwa 26° zulässiger Apertur und der "nackten" Quarzküvette 101 mit etwa 45° Apertur. Der Kegel 113 zum koaxialen Anschluß des Lichtleiters 114 hat den zulässigen gesamten Öffnungswinkel von 26°, also 13° Neigung des Kegelmantels gegen die Achse. Der küvettenseitige Kegel hat dagegen wegen der Asymmetrie der Einstrahlung einen gesamten Öffnungswinkel von 40° bis 45°, d.h. eine Neigung des Kegelmantels gegen die Achse von 20° bis 22,5°. Die exakten Werte werden durch die praktischen Anforderungen gegeben. Der zylindrische Teil 12 zwischen den beiden Kegeln erleichtert primär die Herstellung, er gestattet zugleich aber auch eine einfache und gut reproduzierbare Befestigung, wie sie in den Fig. 17 und 18 dargestellt ist.

Der über die Nut 111 das Küvettenrohr 101 von unten zur Hälfte umschließende Doppelkegel 115, der an seinem, dem Küvettenrohr 101 abgekehrten Ende an dem Lichtleiter 114 angekoppelt ist, wird im Bereich des zylindrischen Teils 112 von zwei Klammern 116, 117 getragen, von denen jede über je drei annähernd punktuell gestaltete Anlageflächen 118, 119, 120 um je 120° gegeneinander versetzt an der Außenseite des Doppelkegels 115 elastisch anliegt. Die Klammern 116, 117 sind zangenförmig ausgebildet, wobei die eine Zangenbacke zwei der Anlageflächen 119, 120 und die andere Zangenbacke die dritte Anlagefläche 118 trägt. Die, bezogen auf die Drehachse 123, den Zangenbacken 121, 122 abgekehrten Betätigungsarme 124, 125 der Klammern werden durch eine Feder 26 auseinandergepreßt, so daß durch Überwindung der Federkraft die Klammern gelöst werden können. Die Klammern 116, 117 können an einem gemeinsamen Halter 127 befestigt sein.

Fig. 19 zeigt eine besonders interessante Variante der Erfindung. Da, wie schon erwähnt, die jeweils photometrisch optimale Schichtlänge, bedingt durch Konzentration und Extinktionskoeffizient, von der jeweiligen Meßaufgabe abhängt und die Küvette wegen der Schrägeinkopplung eine Kapillare beliebiger Länge sein kann, läßt sich die wirksame Schichtlänge einfach dadurch variieren und einstellen, daß man die beiden Doppelkegel 115 mit den Klammern 116, 117 und dem Halter 127 auf je einem Schlitten 128, 129 befestigt, der auf einer Schlittenführung 130 linear und reproduzierbar verschoben werden kann, z.B. durch eine nicht dargestellte Mikrometerschraube oder -spindel. Die erfindungsgemäße Anordnung nach Fig. 19 eignet sich besonders für die AbsorptionsSpektroskopie an schwach absorbierenden Flüssigkeiten, weil die Schichtlänge beliebig verlängert werden kann. Als praktisches Beispiel sei genannt die direkte Nitratbestimmung in Wasser. Auch im Rahmen der HPLC (High Performance Liquid Chromatography) ermöglicht diese Anordnung völlig neue meßtechnische Dimensionen, wie dies bereits vorstehend erörtert wurde.

In Fig. 20 ist ein einfaches Anwendungsbeispiel des erfindungsgemäßen Mikro-Küvettensystems schematisch wiedergegeben. Eine Kontinuums-Lichtquelle 131 mit kleinem Leuchtfeld wird durch einen Ellipsoid-Spiegel 132 auf die Eintrittsfläche 133 eines Übertragungs-Lichtleiters 134 abgebildet. Dieser Lichtleiter 134 schließt an den erfindungsgemäßen Doppelkegel 115 als Aperturwandler und Koppler an und besorgt zugleich die Schrägeinkopplung der Strahlung in die Kapillarküvette 101. In einem durch die Meßaufgabe gegebenen Abstand folgt ein gleichartiger Doppelkegel 115 zur Auskopplung der Strahlung, die in streng analoger Weise über einen Lichtleiter 135 zum Spektrometer 136, als dem eigentlichen Meßteil der Anordnung, führt. Vorzugsweise ist die Apertur in Leuchte und Spektrometer gleich, mit dem derzeit höchsten erreichbaren Wert gewählt. Bezüglich der Einzelheiten der Leuchte und des Spektrometers, das z.B. ein Simultanspektrometer sein kann, wird ebenfalls auf die Fig. 1 bis 3 und den zugehörigen Text verwiesen.

In der Anwendung der erfindungsgemäßen Kapillar- Küvettensysteme ergeben sich für die Spektralphotometrie zwei Schwerpunkte. Erstens die Absorptionsspektrometrie im Nanoliterbereich der HPLC, z.B. gemäß den anhand der Fig. 1 bis 5, 9 und 10 beschriebenen Ausführungsformen, einschließlich reaktionskinetischer Messungen im Submikrobereich, z.B. Kapillarelektrophorese und strahlungsabhängige (phototrope) Effekte. Zweitens - und das erscheint von besonderer Wichtigkeit - die Möglichkeit zur optimalen, verlustfreien Messung von Sekundäremissionen, also Fluoreszenz- und Raman-Strahlung an unvorstellbar kleinen Mengen, wobei der Strömungsfaden selbst in die Funktion des Spektrometerspalts treten kann.

Auf weitere Einzelheiten dieser Einsatzmöglichkeiten wird im folgenden noch näher eingegangen.

Die AbsorptionsSpektroskopie an kleinsten Durchflußmengen (Mikro-HPLC) erlaubt die spektroskopische Überwachung von Reaktionsabläufen, speziell der Reaktionskinetik. Dabei wird der Reaktionsablauf in dem Kapillarabschnitt zwischen der Ein- und der Auskoppelstelle ermittelt, beispielsweise in Abhängigkeit von physikalischen und chemischen Beeinflussungen der Probe zwischen den An- und Auskopplungsstellen der Kapillarküvette. Als physikalische Einflüsse, die auf die Probe zwischen den Koppelstellen wirken, kommen beispielsweise folgende in Betracht: optische Bestrahlung mit ausgewählten Eigenschaften, wie z.B. Spektralbereich, Belichtungszeit (z.B. Blitz) usw. zur Messung phototroper oder photolytischer bzw. photosynthetischer Vorgänge; Elektrische Beeinflussung durch Gleich- und Wechselfelder, wie z.B. Kapillarelektrophorese; Magnetische Beeinflussungen, wie z.B. Zeeman-Effekt- Messungen; Temperatureinflüsse; radioaktive und Röntgenbestrahlung usw. Als chemische Einflüsse seien beispielsweise genannt: der Einsatz von aktivierten Kapillarabschnitten als Einwegküvetten für spezielle Diagnoseaufgaben im Bereich der Biomedizin. Dabei füllen sich die Kapillarabschnitte wegen der Kapillarwirkung von selbst. Die Proben können daneben vor oder während der Messung physikalisch behandelt werden.

Ein Beispiel für eine derartige Beeinflussung der Reaktionskinetik ist schematisch in den Fig. 21 und 22 dargestellt. Das aus dem Kapillarrohr 101 und den zur Ein- und Auskopplung der Strahlung dienenden Doppelkegeln 115 bestehende Kapillar-Küvettensystem ist mit dem zwischen den Ankopplungsstellen gelegenen Bereich des Kapillarrohreε 101 durch eine Reaktionskammer 140 geleitet, welche mit Ellipsoid-Spiegeln 141, 142 versehen ist. In der Brennlinie des einen Ellipsoid-Spiegels 141 ist das Kapillarrohr, in der Brennlinie des anderen Ellipsoid-Spiegels ist eine Blitzlichtlampe 143 angeordnet. Das System ermöglicht die Untersuchung photochemischer Vorgänge.

Auch bei dieser Ausgestaltung erlauben die Doppelkegel mit verschiedenen Kegelwinkeln eine wahlweise Anpassung an zwei verschiedene Aperturen mit streng reversibler Wirkung. Die prinzipiell auch im koaxialen Betrieb einsetzbaren Doppelkegel entfalten aber bei der Schrägeinkopplung in Kapillaren ihre optimale Wirkung, da hier deren Lichtleiterfunktionen ausgenutzt werden. Die Vorteile der Schrägeinkopplung in sehr dünne Kapillaren erlauben es, daß der Lichtleitwert trotz des sehr kleinen Querschnitts auf beliebige Längen voll erhalten bleibt. Die Durchstrahlung der Probe ist durch die Zentralfokussierung an die angepaßte Apertur optimal. Ein ganz wesentlicher Vorzug liegt aber auch in der Tatsache, daß die Strömungsführung für die Messung nicht verändert werden muß, wodurch Peakverbreiterungen und Verschleppungsfehler ausgeschlossen sind. Als Einkopplungsmöglichkeiten kommen speziell in Betracht:

a) halbzylindrische Nut für zylindrische Kapillaren (was die beste Lösung darstellt) gemäß Fig. 4a;

b) Keilnuten für zylindrische Küvetten, Überbrückung der Zwickel mit Immersion gemäß Fig. 4b;

c) angeschliffene Planfläche für prismaische oder abgeflachte Kapillaren gemäß Fig. 4c.

Die durch die Erfindung vorgeschlagene Kopplung über die Aperturwandlerkegel gewährleistet somit einen verlustfreien

Übergang und berücksichtigt zusätzlich die unterschiedlichen

Aperturverhältnisse in den Versorgungslichtleitern und in der

Meßkapillare. Alle bisher erwähnten Methoden beziehen nämlich ihre Meßwerte direkt auf die eingetrahlte Energie. Diese ist somit selbst das Vehikel der gesuchten Meßgrößen und in aller

Regel viel größer als diese. Wegen der bekannten Begrenzung des beherrschbaren Signal zu Rausch-Verhältnisses sind jedoch auch bei Anwendung der vorliegenden Erfindung die

Nachweisgrenzen der Messung begrenzt. So nützlich daher der damit erzielte Fortschritt bei diesen Messungen ist, der physikalisch wichtigste Gewinn dieser Einkoppelmethode liegt jedoch auf einem anderen Gebiet, das durch die folgenden beiden, eng verwandten Anwendungen illustriert wird. Sie betreffen die Raman- und die Fluoreszenz-Spektroskopie. Dabei wird die eingetrahlte Primärenergie von der Messung ausgeschlossen und zwar nicht nur, wie üblich, durch die spektrale Aufspaltung, sondern ganz überwiegend durch die spezielle, durch das erfindungsgemäße Küvettensystem ermöglichte Strahlführung, wie dies im folgenden näher erläutert wird.

In die Kapillare als Probenträger wird die Anregungsstrahlung mit dem Kegel oder Doppelkegel eingekoppelt. Der Vorzug des Aperturwandlers ist, daß die Probe immer optimal bestrahlt wird, ob die Strahlung nun von einer Parallelquelle (Laser) kommt oder von einer Punktquelle. Wegen des Lichtleitereffekts bleibt jedoch die Anregungsstrahlung in die Kapillare gefesselt, während das unter 360° abgestrahlte Sekundärlicht die Kapillare senkrecht zur Achse ungehindert verläßt. Der auf diese Weise selbstleuchtende Stromfaden wird entweder zur integralen Fluoreszenzmessung direkt auf einen geeigneten Photoempfänger (Diode, Vervielfacher o.a.) abgebildet, wie in Fig. 23 dargestellt, oder er bildet zur spektralen Emissionsmessung (Fluoreszenz- oder Raman- Strahlung) selbst den Eintrittsspalt eines Spektrometers, vorzugsweise eines Simultanspektrometers, wie in Fig. 24 gezeigt ist. Da man erreichen kann, daß jeweils nur der Stromfadenabschnitt zur Messung gelangt, der der Länge der Empfängerdiode auf der Diodenzeile entspricht, resultiert eine Peaklänge im 0,1 mm-Bereich und damit ein Peakvolumen von 1 Nanoliter und darunter.

Bei der in Fig. 23 gezeigten Anordnung zur integralen Messung der FluoreszenzStrahlung, die von dem Küvettenrohr 101 austritt, wird das Fluoreszenzlicht, von einer Optik 134 und durch einige Blenden 135 begrenzt, einem Photoempfänger 136 zugeführt.

Bei der in Fig. 24 gezeigten Anordnung zur spektralen Messung der Fluoreszenz- oder Raman-Strahlung befindet sich das Küvettenrohr 101 am Eingangsspalt 3 eines Simultanspektrometers 1.

Das senkrechte Kapillarrohr 101 führt in seiner Achse das durchlaufende Probengut. Über den Aperturwandler 115 wird die AnregungsStrahlung z.B. von einer Laserdiode in die Kapillare eingekoppelt. Das zur Sekundärstrahlung angeregte Probengut in der Kapillare wirkt auf eine definierte kurze Strecke von z.B. 0,5 mm als selbstleuchtendes Spaltelement 3 eines Spektrometers 1, das beispielsweise ein holographisch erzeugtes Konkavgitter 5 und eine Diodenzeile 2 enthält, wie dies im einzelnen anhand der Fig. 1 bis 3 beschrieben ist. Die AnregungsStrahlung, welche die Probe optimal konzentrisch durchsetzt, kann wegen des Lichtleitereffekts nicht aus der Kapillare austreten, während die Sekundär-, also die Raman- oder Fluoreszenz-Strahlung, seitlich (senkrecht) austritt und auf die Gitterfläche trifft. Die Energieausnützung ist dabei optimal, weil einerseits die Leuchtdichte im Spalt 3 die höchstmögliche ist und andererseits keinerlei Verlustglieder im Übertragungsweg liegen. Bei einem KapillarInnendurchmesser von 0,05 mm und einer genutzten Länge von 0,5 mm ergibt sich ein sogenanntes Peakvolumen von gerade 1 Nanoliter, ein Wert, der bisher von keiner anderen optischen Methode erreicht werden konnte.

Claims

Patentansprüche

1. Spektroskopisches System, in welchem zumindest eine Probe mittels von einer Lichtquelle ausgehendem Licht gerichtet beleuchtet und das von der Probe ausgehende

Licht auf den Eintrittsspalt zumindest eines Spektrometers, insbesondere eines

Simultanspektrometers, gebündelt wird, dadurch gekennzeichnet, daß zur optischen Energieübertragung im Objektraum (8) zwischen der Lichtquelle (L) bzw. deren Bild (L') und der Probe (9) und zwischen der Probe (9) und dem Eintrittsspalt (3) je ein Aperturwandler (14, 15;25) vorgesehen ist, der jeweils aus einem koaxialen, kegelförmigen Lichtleiter oder Spiegel mit einer Lichteintritts- und einer

Lichtaustrittsöffnung besteht, wobei die größere der Öffnungen jeweils der Probe (9) zugekehrt ist, wobei die Probe (9) in einer zwischen den Aperturwandlern (14,15) längs der optischen Achse derart angeordneten Kapillarküvette aufgenommen ist, daß sie im wesentlichen in Längsrichtung durchstrahlt wird.

2. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Lichteintrittsöffnung und die Lichtaustrittsöffnung des Aperturwandlers (14 ,15;25) senkrecht zur optischen Achse verlaufende Querschnittsöffnungen sind.

3. System nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die totalreflektierende

Außenfläche jedes Kegels von jedem Aperturwandler (14,15) von einem hermetisch abgeschlossenem Hohlraum (30) umschlossen ist, dessen Wandungen (31) vorzugsweise aus dem gleichen Material bestehen wie die Kegel selbst.

4. System nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Aperturwandler (14,15) vorzugsweise an seiner größeren Querschnittsöffnung mit einer Korrekturlinse (32) versehen ist.

5. System nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß den kleineren Querschnittsöffnungen des Aperturwandlers zumindest ein Stück eines vorzugsweise zylindrischen Lichtleiters (12, 13;26) vorgeschaltet ist, dessen

Querschnitt im Anlagebereich an den Aperturwandler (14, 15;25) der kleineren Querschnittsöffnung entspricht, zur Ankopplung des Aperturwandlers (14, 15;25) an die Lichtquelle (L) bzw. deren Bild (L') oder den Eintrittsspalt (3).

6. System nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Lichtleiter (12,13;26), zumindest zwischen seinen Endbereichen, als vorzugsweise flexibles Lichtleitkabel ausgebildet ist.

7. System nach einem der Ansprüche 1, 2, 3, 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß den größeren Querschnittsöffnungen des Aperturwandlers (14,15) ein Stück (16) eines vorzugsweise zylindrischen

Lichtleiters vorgeschaltet ist, dessen Querschnitt im Anlagebereich an den Aperturwandler (14,15) der größeren Querschnittsöffnung entspricht, zur direkten Ankopplung des Aperturwandlers (14,15) an die Probe (9) .

8. System nach einem der Ansprüche 3 bis 7 , dadurch gekennzeichnet, daß das dem jeweiligen Ende des Aperturwandlers (14, 15;25) vorgeschaltete Stück eines zylindrischen Lichtleiters (12,13,16,26) oder eine entsprechende Linse (32) aus dem gleichen Material besteht wie der Aperturwandler (14,15;25).

9. System nach einem der Ansprüche 3 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Lichtleiter (12,13,16,26) als

Monofaser oder Lichtleitstab ausgebildet ist.

10. System nach Anspruch 6 oder einem der von Anspruch 6 abhängigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Lichtleiter (12,13,26) als optisches Faserbündel ausgebildet ist.

11. System nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der halbe Kegelwinkel ß des Aperturwandlers (14,15) derart gewählt ist, daß bei der Objektbeleuchtung eine geringe Strahlenneigung gegenüber der optischen Achse erzielt ist.

12. System nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß der halbe Kegelwinkel ß des

Aperturwandlers (14, 15;25) kleiner oder gleich dem halben maximalen Lichtaustrittswinkel aus dem Lichtleiter (12) ist, welcher von der Lichtquelle (L) bzw. deren Bild (L') zu dem zwischen Lichtquelle (L) bzw. deren Bild (L') und der Probe (9) gelegenem

Aperturwandler (14) führt.

13. System nach einem der vorstehenden Ansprüche, mit Eignung für die UV-Spektroskopie, dadurch gekennzeichnet, daß die Aperturwandler (14, 15;25) und gegebenenfalls die den Hohlraum (30) begrenzende Hülle (31) Quarztrichter sind, und/oder den Quarztrichtern gegebenenfalls vorgeschaltete Lichtleiter (12,13,16,26) ebenfalls aus Quarz bestehen.

14. System nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß bei einer Apertur der Beleuchtung von α = 26° für den halben Kegelwinkel ß des Aperturwandlers (14,15;25) die Beziehung gilt: ß < 6,5°, wobei vorzugsweise ß = 5,5° gilt.

15. System nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß als Beleuchtungsanordnung (6) eine punktförmige oder quasi punktförmige Lichtquelle (L) verwendet ist, die mittels eines asphärischen, vorzugsweise eines Ellipsoid-Spiegels (7), auf die Eintrittsöffnung des zwischen Lichtquelle und Objekt (9) angeordneten Aperturwandlers (14) oder des diesem vorgeschalteten Lichtleiters (12) abgebildet ist.

16. System nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß als Spektrometer (1) eine aus einem Beugungsgitter (5) und einer Empfängereinheit (2) bestehende Anordnung verwendet ist.

17. System nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß als Beugungsgitter (5) ein holographisches Konkavgitter und als Empfänger eine Photodiodenzeile (2) dienen.

18. System nach Anspruch 15 und 17, dadurch gekennzeichnet, daß der Spiegel (7) der Beleuchtungseinrichtung (1) und das Konkavgitter (5) des Spektrometers (1) die gleiche Apertur aufweisen.

19. System nach Anspruch 18, gekennzeichnet durch eine 1:1-Abbildung der Lichtquelle (L) auf die Dioden der Photodiodenzeile (2) .

20. System nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß am Ein- und Ausgang der Meßküvette ein Aperturwandler (14,15) mit seiner größeren Querschnittsöffnung angeschlossen ist.

21. System nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß die zumindest eine Küvette als Durchflußkuvette ausgebildet ist.

22. System nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß als Objekt (19) eine Fläche (18) dient, deren spektrales Reflexionsvermögen gemessen wird.

23. System nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Fläche im wesentlichen senkrecht beleuchtet wird.

24. System nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Fläche (18) in einem Winkel beleuchtet wird und daß die Einfall- und Reflexionswinkel gleich gewählt sind.

25. System nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Fläche in einem Winkel beleuchtet wird, wobei nach Art eines Gonio-Spektralphotometers Einfall- und Ausfallwinkel voneinander verschieden sind.

26. System nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß im Objektraum (8) eine Interferometeranordnung (20,21,22) vorgesehen ist.

27. System nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, daß eine Meßküvette (21) und eine Vergleichsküvette (22) vorgesehen sind.

28. System nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Strahlenteiler (48) vorgesehen ist, um das von dem Eingangs-Aperturwandler (14) zugeführte Meßlicht den Eingängen der Meßküvette (21) und der Vergleichsküvette (22) zuzuführen, und um das am entgegengesetzten Ende der Meßküvette (21) und der Vergleichsküvette (22) reflektierte Licht nach abermaligem Durchgang durch diese Küvetten dem

Ausgangs-Aperturwandler (15) zuzuführen.

29. System nach Anspruch 28, insbesondere zur Bestimmung der Dispersion von in einem Lösungsmittel gelösten Substanzen, wobei die Meßküvette die Lösung und die

Vergleichsküvette das Lösungsmittel enthält, dadurch gekennzeichnet, daß eine weiße Lichtquelle verwendet wird, und daß mit dem in dem Ausgangs-Aperturwandler gesammelten Licht Interferenzmuster in der Empfängerebene des Spektrometers (1) erzeugt werden, aus denen die Dispersion berechenbar ist.

30. System nach Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet, daß als Strahlenteiler ein Kösters 'sches Prisma (48) verwendet ist.

31. System nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß, in Richtung des BeleuchtungsStrahlengangs gesehen, vor der zu untersuchenden Probe (9) eine

Polarisationseinrichtung (23) und hinter der zu untersuchenden Probe eine Analysatoreinrichtung (24) zur Durchführung einer Polarisations-Spektroskopie vorgesehen sind, und daß an die Analysatoreinrichtung (24) über je einen Aperturwandler (15,25) ein

Spektrometer angeschlossen ist zur Bestimmung der Rotationsdispersion und des Absorptionsspektrums der Probe aus den von den Spektrometern erhaltenen Photoströmen Φ(x)ι und Φ(x)2-

32. System nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß das von dem Eingangs- Aperturwandler austretende Licht mittels zumindest eines Strahlenteilers (52) in zwei Strahlenbündel aufgespaltet wird, die über zumindest einen

Polarisator senkrecht zueinander polarisiert werden und anschließend über je ein Phasenverzögerungsglied (CPQ und CPR) eine gegensinnige Circularpolarisation erfahren, und daß die derart circularpolarisierten Strahlenbündel nach Durchlauf von zumindest einer

Meßküvette über je einen Ausgangs-Aperturwandler je einem Spektrometer, vorzugsweise einem Simultanspektrometer, zugeführt sind zur Bestimmung des Circular-Dichroismus und des Absorptionsspektrums aus den beiden Photoströmen (Ph-^ und Ph ) .

33. System nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, daß ein Glan-Prisma (52) verwendet ist, welches derart als Strahlenteiler wirkt, daß die beiden aus ihm austretenden Strahlenbündel senkrecht zueinander polarisiert sind.

34. Mikro-Küvettensystem für die Absorptionsphotometrie, insbesondere in einem System nach einem der vorstehenden Ansprüche, enthaltend ein zylindrisches

Küvettenrohr mit einem Hohlkern zur Aufnahme einer Probenflüssigkeit, die zumindest in einem Längsstück des Hohlkerns von einer Strahlung durchsetzt wird, deren Absorption anschließend gemessen wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Küvettenrohr (101) und die

Probenflüssigkeit (102) brechzahlmäßig so abgestimmt sind, daß sie für die Strahlung als Stufen- Wellenleiter wirken, in welchem die Probenflüssigkeit (102) den Kern und die Wandung des Küvettenrohres (101) den Mantel bilden, so daß die Strahlung an der

Außenwand des Küvettenrohres (101) eine mehrfache Reflexion, vorzugsweise eine mehrfache Totalreflexion, erfährt und die Probenflüssigkeit von der Strahlung mehrfach durchsetzt wird.

35. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 34, dadurch gekennzeichnet, daß die Strahlung dem aus Küvettenrohr und Probenflüssigkeit gebildeten Stufen- Wellenleiter mit einem Öffnungswinkel (103) zuführbar ist, welcher der maximalen Apertur des Stufen- Wellenleiters entspricht.

36. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 oder

35, dadurch gekennzeichnet, daß das Küvettenrohr (101) aus einem isotropen, im interessierenden Spektralbereich absorptionsfreien Material besteht.

37. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis

36, dadurch gekennzeichnet, daß das Küvettenrohr (101) als kreiszylindrische Mikro-Kapillare mit einem Innendurchmesser von weniger als 0,5 mm, vorzugsweise weniger als 0,25 mm, und noch bevorzugterweise weniger als 0,15 mm, und mit einem Außendurchmesser von weniger als 1,0 mm, vorzugsweise wengier als 0,35 mm, und noch bevorzugterweise weniger als 0,20 mm, ausgebildet ist.

38. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis

37, gekennzeichnet durch einen reflexionsarmen Übergang zwischen Probenflüssigkeit (102) und Material des Küvettenrohres (101).

39. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis

38, dadurch gekennzeichnet, daß auf der Außenseite des Küvettenrohres (101), zumindest in Teilbereichen, eine Metallschicht aufgebracht ist.

40. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis 38, dadurch gekennzeichnet, daß das Material des Küvettenrohres (101) derart gewählt ist, daß an seiner Außenseite eine Totalreflexion gegenüber einem die Küvette umgebenden Gas, vorzugsweise Luft, entsteht.

41. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis 40, dadurch gekennzeichnet, daß für einen Wellenlängenbereich der Strahlung von etwa 200 bis

1000 nm ein Küvettenrohr (101) aus Quarz verwendet ist.

42. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis 41, dadurch gekennzeichnet, daß die Küvette als

Durchflußkuvette ausgebildet ist.

43. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 42, dadurch gekennzeichnet, daß auf die beiden Enden des Küvettenrohres (101) ein ringförmiges Aufsatzstück

(106) aufgebracht ist, das eine Ein- bzw. Auslaßöffnung (107,108) enthält, welche in eine Ein¬ bzw. Auslaßbohrung des Küvettenrohres mündet, und daß zwischen dem Aufsatzstück (106) und der Außenfläche des Küvettenrohres (101) eine Metallschicht aufgebracht ist.

44. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis 43, gekennzeichnet durch eine axiale An- und/oder Auskopplung der Strahlung an der Küvette.

45. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis 43, gekennzeichnet durch eine Schrägan- und/oder -auskopplung der Strahlung an der Küvette.

46. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 45, dadurch gekennzeichnet, daß die An- und/oder Auskopplung mittels eines Kegelkörpers (HO) erfolgt, der vorzugsweise aus dem gleichen Material besteht wie das Küvettenrohr (101), der auf seinem Kegelmantel eine Nut (111) oder Abflachung (111) aufweist, wobei die Nut (Hl) vorzugsweise einen Krümmungsradius aufweist, der dem Außenradius des Küvettenrohres (101) entspricht, wobei das Küvettenrohr (101) unter Zwischenschaltung eines absorptionsfreien Mittels in der Nut derart gehaltert ist, daß im Falle der Strahlungsankopplung die Spitze des Kegelkörpers (110) in Richtung des Strahlungsdurchgangs und im Falle der Strahlungsauskopplung die Spitze des Kegelkörpers (HO) entgegen der Richtung des

Strahlungsdurchgangs weist.

47. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 46, dadurch gekennzeichnet, daß der Kegelkörper (HO) kreiszylindrisch ausgebildet ist.

48. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 46 oder 47, dadurch gekennzeichnet, daß der Winkel, den die Kegellängsachse mit dem Kegelmantel einschließt, kleiner oder gleich einem Viertel des maximalen

Aperturwinkels des Stufen-Wellenleiters ist.

49. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 47, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem Kegelkörper (HO) und einem Küvettenrohr (101) aus Quarz der Winkel, den die Kegellängsachse mit dem Kegelmantel einschließt, etwa 15° bis 22,5°, vorzugsweise etwa 22° bis 22,5°, beträgt.

50. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 34 bis 49, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschluß des Kuvettensystems an eine Lichtquelle und/oder an eine Meßeinrichtung mittels eines Aperturwandlers (113) erfolgt, der jeweils aus einem koaxialen, kegelförmigen Lichtleiter oder Spiegel mit einer Lichteintritts- und einer Lichtaustrittsöffnung besteht, wobei die größere der Öffnungen jeweils dem Küvettenrohr (101) zugekehrt ist.

51. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 50, dadurch gekennzeichnet, daß der Aperturwandler (113) aus dem gleichen Material besteht wie das Küvettenrohr (101) und gegebenenfalls der zur Ein- und/oder Auskopplung verwendete Kegelkörper (110), und/oder daß die Lichteintrittsöffnung und die Lichtaustrittsöffnung des Aperturwandlers (113) senkrecht zur optischen

Achse verlaufende Querschnittsöffnungen sind.

52. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 50 oder 51, dadurch gekennzeichnet, daß der jeweils kleineren Querschnittsöffnung des Aperturwandlers (113) zumindest ein Stück eines vorzugsweise zylindrischen Lichtleiters (114) vorgeschaltet ist, dessen Querschnitt im Anlagebereich an den Aperturwandler (113) der kleineren Querschnittsöffnung entspricht, zur Ankopplung des Aperturwandlers (113) an eine

Lichtquelle oder eine Meßvorrichtung.

53. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 52, dadurch gekennzeichnet, daß der Lichtleiter (114), zumindest zwischen seinen Endbereichen, als vorzugsweise flexibles Lichtleitkabel ausgebildet ist.

54. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 52 oder 53, dadurch gekennzeichnet, daß die zumindest eine Lichtleitfaser des Lichtleiters (114) aus dem gleichen Material besteht wie das Küvettenrohr (101) und gegebenenfalls der Kegelkörper (HO) und/oder der Aperturwandler (113) .

55. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 50 bis 54, dadurch gekennzeichnet, daß die Austrittsapertur des Kegels größer ist als die Eintrittsapertur des Aperturwandlers .

56. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 55, dadurch gekennzeichnet, daß bei Verwendung von Quarz als

Küvettenrohr, Kegel und Aperturwandler sowie gegebenenfalls als Lichtleiter der Winkel, den der Kegelmantel des Aperturwandlers (113) zu seiner Mittelachse einschließt, etwa 13° und der Winkel, den der Kegelmantel des Kegelkörpers (HO) zu seiner

Mittelachse einschließt, etwa 20° bis 22,5° beträgt.

57. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 46 bis 56, dadurch gekennzeichnet, daß der Kegelkörper (HO) und der zugehörige Aperturwandler (113) als vorzugsweise einstückiger Doppelkegel (115) ausgebildet ist.

58. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 57, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Aperturwandler (113) und

Kegelkörper (HO) ein zylindrisches Teil (112) vorgesehen ist, welches die Austrittsfläche des Aperturwandlers (113) an die Eintrittsfläche des Kegelkörpers (HO) ankoppelt.

59. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 58, dadurch gekennzeichnet, daß der zumindest eine Doppelkegel (115) im zylindrischen Teil (112) vorzugsweise über punktuelle Anlageflächen (118,119,120) gehaltert ist.

60. Mikro-Küvettensystem nach einem der Ansprüche 46 bis 59, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Kegelkörper (115) derart beabstandet voneinander angeordnet sind, daß ihre Nuten (111) miteinander fluchten und nach oben gekehrt sind, und daß in den Nuten das

Küvettenrohr (101) liegt.

61. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 60, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest einer der Kegelkörper (115) längs des Küvettenrohres (101) verschiebbar ist, zur Einstellung der optischen Weglänge und/oder des einer Absorptionsmessung zuzuführenden Längsstückes des Küvettenrohres (101).

62. Mikro-Küvettensystem nach Anspruch 61, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest einer der Doppelkegel (115) verschiebbar gelagert ist.

63. Verwendung des Mikro-Küvettensystems nach einem der Ansprüche 34 bis 62 in einem spektroskopischen System insbesondere nach einem der Ansprüche 1 bis 33.

64. Verwendung des Mikro-Küvettensystems nach einem der Ansprüche 24 bis 62 in der Absorptionsspektrometrie, insbesondere von schwach absorbierenden

Flüssigkeiten.

65. Verwendung des Mikro-Küvettensystems nach einem der Ansprüche 34 bis 62 in der HPLC.

66. Spektroskopisches System, in welchem zumindest eine Probe mittels von einer Lichtquelle ausgehendem Licht beleuchtet und das von der Probe ausgehende Licht auf den Eintrittsspalt zumindest eines Spektrometers, insbesondere eines Simultanspektrometers, gebündelt wird, dadurch gekennzeichnet, daß im Objektraum zwischen der Lichtquelle (131) bzw. deren Bild (133) und dem Eintrittsspalt des Spektrometers (136) ein Mikro-Küvettensystem (101,115,134,135) nach einem der Ansprüche 34 bis 62 vorgesehen ist.

67. Spektroskopisches System nach Anspruch 66, dadurch gekennzeichnet, daß als Beleuchtungsanordnung eine punktförmige oder quasi punktförmige Lichtquelle (131) verwendet ist, die mittels eines asphärischen, vorzugsweise eines Ellipsoid-Spiegels, auf die

Eintrittsöffnung (133) eines zwischen Lichtquelle und Objekt angeordneten Aperturwandlers oder eines diesem vorgeschalteten Lichtleiters (134) abgebildet ist.

68. Spektroskopisches System nach Anspruch 66 oder 67, dadurch gekennzeichnet, daß als Spektrometer eine aus einem Beugungsgitter und einer Empfängereinheit bestehende Anordnung verwendet ist.

69. Spektroskopisches System nach Anspruch 68, dadurch gekennzeichnet, daß als Beugungsgitter ein holographisches Konkavgitter und als Empfänger eine Photodiodenzeile dienen.

70. Spektroskopisches System nach Anspruch 67 und 69, dadurch gekennzeichnet, daß der Spiegel der

Beleuchtungseinrichtung und das Konkavgitter des Spektrometers die gleiche Apertur aufweisen.

71. Spektroskopisches System nach einem der Ansprüche 66 bis 70, dadurch gekennzeichnet, daß das Mikro- Küvettensystem (101) in einem Reaktionsraum (140) angeordnet ist, über welchem physikalische Einflüsse auf die Probe zur Einwirkung bringbar sind.

72. Spektroskopisches System nach einem der Ansprüche 66 bis 71, dadurch gekennzeichnet, daß aktivierte, vorzugsweise zum einmaligen Gebrauch vorgesehene Kapillarabschnitte die Mikroküvetten bilden.

73. Spektroskopisches System, insbesondere nach einem der Ansprüche 66 bis 70, dadurch gekennzeichnet, daß das Mikro-Küvettensystem (101) als Strahlenquelle für eine Sekundärstrahlung dient, welche von einer vorzugsweise durch Schrägeinkopplung in die Küvette eingespeisten Primärstrahlung angeregt ist.

74. Spektroskopisches System nach Anspruch 73, dadurch gekennzeichnet, daß als Sekundärstrahlung eine FluoreszenzStrahlung dient, welche von einem

Photoempfänger (146) gemessen wird.

75. Spektroskopisches System nach Anspruch 73, dadurch gekennzeichnet, daß als Sekundärstrahlung eine Fluoreszenz- oder Raman-Strahlung dient, und daß die

Kapillarküvette den Eintrittsspalt (3) eines Spektrometers (1), vorzugsweise eines Simultanspektrometers, bildet oder im Eintrittsspalt angeordnet bzw. auf diesem abgebildet ist.