WO1997029268A1 - Vorrichtung zum sicheren abschluss einer öffnung in einem schutzbau - Google Patents

Vorrichtung zum sicheren abschluss einer öffnung in einem schutzbau Download PDF

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WO1997029268A1
WO1997029268A1 PCT/CH1997/000017 CH9700017W WO9729268A1 WO 1997029268 A1 WO1997029268 A1 WO 1997029268A1 CH 9700017 W CH9700017 W CH 9700017W WO 9729268 A1 WO9729268 A1 WO 9729268A1
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elasto
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frame
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PCT/CH1997/000017
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Werner Heierli
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Heierli & Co Patentverwertungsgesellschaft
Original Assignee
Heierli & Co Patentverwertungsgesellschaft
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Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
    • E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
    • E06B5/00—Doors, windows, or like closures for special purposes; Border constructions therefor
    • E06B5/10—Doors, windows, or like closures for special purposes; Border constructions therefor for protection against air-raid or other war-like action; for other protective purposes
    • E06B5/12—Doors, windows, or like closures for special purposes; Border constructions therefor for protection against air-raid or other war-like action; for other protective purposes against air pressure, explosion, or gas

Definitions

  • the present invention relates to a device for securely closing an opening in a protective structure, which is potentially loaded by short-term loads occurring within a few milliseconds or suddenly increasing, in particular caused by explosions, with load peaks of up to several hundred bar, with one in front of the opening movable closure element.
  • the door bodies would have to be made much more stable and therefore thicker and stiffer; This would make their essential natural oscillation times very short and their plasticity correspondingly short. Even brief load peaks would cause high stresses on the goal body and goal frame. This would be the case in particular when subjected to shear stress, where plasticization before breakage usually only occurs to a very small extent. At most, this could still be managed for relatively small light masses and for people passing through. For larger masses of light, which can also be passed by vehicles, in particular large trucks, the door body masses would be so large that they would no longer be economically feasible and would also hardly be operable. For these reasons, complex additional measures have already been provided, such as additional tunnel sections or baffles before the end.
  • the block device is known as the only reasonably inexpensive solution, cf. for example "Underground Ammunition Storage, Model Test to Investigate the Strength and Effectiveness of a Selfclosing Concrete Block", Norwegian De- fence Construction Service, Oslo, Norway, March 1974, with further evidence.
  • This is a device which was specially developed for the safety of the surroundings of underground ammunition stores.
  • the block acts as an automatic locking mechanism.
  • the block essentially consists of a wedge-shaped reinforced concrete block which is placed in the interior of the storage chamber, in front of the exit, but with sufficient clearance for transport vehicles. The accident-related internal pressure then throws it into the opposite exit opening like a wedge and closes it.
  • the block device provides no protection against the effects from the opposite side and also no protection against unintentional authorized access, unless additional, elaborate closing organs are ordered.
  • Block devices can generally only be used once, since the block jams in its end position in the event of an explosion and can only be broken open with great effort and hardly ever in a non-destructive manner.
  • block devices alone cannot be used to implement an underground ammunition storage complex with several chambers. Even if each chamber is protected by its own block device, there is a risk that an explosion in one of the chambers will cause the others to go up.
  • This object is achieved according to the invention by a device as specified in claim 1.
  • the device according to the invention is accordingly characterized in that the closure element is elasto-plastically supported in or in front of the opening relative to support zones of the protective structure and that the elasto-plastic support enables a deformation path of at least 50 mm.
  • Preferred embodiments of the present invention are characterized in the dependent claims.
  • the impact of the high, short-term loads is decisively reduced (up to an order of magnitude) by the elasto-plastic support, so that - compared to previous solutions with rigid supports - a technically and economically much better solution is created.
  • gate constructions with gate bodies and gate frames can be used as the closure elements, which have gate thicknesses and support dimensions that are within a reasonable range from the point of view of costs and operation.
  • the present invention also enables economical and technically convincing, reliable solutions where the feasibility of a closure was in question at all with the rigid bearings used hitherto.
  • the elasto-plastic mounting of the closure element has the further advantage that the impact surcharge, which can be up to 100% in the case of elastic systems and rapidly increasing loads, can be greatly reduced or almost completely eliminated.
  • the swinging back of the closure element (so-called rebound) and resonance effects directly after the load are much less thanks to the elastoplastic bearing.
  • the closure device according to the invention can be used to effectively protect a closure element, for example comprising a gate body and a gate frame, against excessive stresses, damage and corresponding deformations. This avoids that the closure can no longer be opened and closed after the explosion, since the unit consisting of the door body and frame remains unaffected. For the same reason it is possible to achieve a gas tightness of the closure and to maintain it even under a high load. There- can also provide protection against fire gases, fire heat, splinters and / or flying parts of all kinds.
  • discrete shock absorbers are preferably used, which have a pronounced, statically and dynamically predictable, testable, elongated flow plateau in the plastic range, in which the dynamic flow load changes only insignificantly.
  • the deformation path must be dimensioned sufficiently.
  • Terminations of the present type are primarily stressed by forces acting uniformly and perpendicular to the plane of the opening.
  • Non-uniformly acting forces or those that have a component parallel to the gate body plane can, however, cause e.g. Distributed, discrete elastoplastic shock absorbers deform unevenly and the closure element thereby moves into an angled position relative to the starting position.
  • Individual shock absorbers could also be overstressed as a result.
  • the closure element is therefore preferably, e.g. by means of a suitable slide bearing, installed and mounted in such a way that uneven and / or lateral deformations of the shock absorbers are avoided.
  • the invention also makes it possible to implement underground ammunition storage complexes with a plurality of ammunition chambers, since the individual ammunition chambers can always be completely sealed off from one another.
  • Shear keys can also be provided as an elastoplastic support.
  • Fig.l A horizontal section (A-A in Fig. 2) through a first embodiment of a protective construction closure according to the invention with a gas-tight swing gate.
  • FIG. 2 shows a vertical section (B-B in FIG. 1) through the arrangement according to FIG.
  • FIG. 3 shows a horizontal section (C-C in FIG. 4) through an embodiment of a protective construction closure according to the invention, with a gas-tight sliding gate.
  • FIG. 4 shows a vertical section (D-D in FIG. 3) through the arrangement according to FIG. 3.
  • Fig.5 A detail of a sliding joint.
  • FIG. 6 shows a horizontal section (E-E in FIG. 7) through a simplified embodiment of a protective construction closure according to the invention, for a non-gas-tight sliding gate running on rollers.
  • FIG. 7 shows a vertical section (F-F in FIG. 6) through the arrangement according to FIG. 6.
  • FIG. 8 shows a vertical section of a possible variant of FIG. 7 with regard to the arrangement of the elasto-plastic shock absorber and displacement guide.
  • Fig. 9 The characteristic form of a possible load diagram for the protective construction completion according to the invention.
  • Fig. 10 The characteristic form of a further possible load diagram, the so-called "step function" (very rapid load increase to a certain load level).
  • FIG. 11 shows the typical dynamic load-deformation behavior of an elasto-plastic shock absorber for the protective construction closure according to the invention.
  • FIG. 12 A variant of FIGS. 7 and 8.
  • a shear key 25 which can also be deformed elastically, is provided.
  • Fig. 1 shows a typical example of an extremely resilient and gas-tight swing gate.
  • the goal body 3 has the task of protecting the area 11 from the effects of a war-like or accident-related explosion or other mechanical violence in the area of origin 12, hereinafter also referred to as the load side.
  • the gate body 3 and the gate frame 2 are supported on the elasto-plastic shock absorbers 1.
  • the latter are connected to the goal frame 2 and the supporting structure 10 (connections 4, 5) in such a way that the dynamic flow load P Fl ⁇ (FIG. 11) and also possible rebound forces can be transmitted.
  • connections 4, 5 connections 4, 5
  • a sliding joint 9 is provided between the goal frame 2 and the supporting structure. This enables unimpeded and cleanly guided displacement of the door frame 2 in the direction of loading and prevents jamming in the case of asymmetrical loads. It can be largely gas-tight and the prevent intrusion of air or gas pressure. A closure is (sufficiently) gas-tight if the internal pressure in the protective structure can be maintained in the order of 20 - 200 Pa.
  • the fastening of the gate body 3 to the gate frame 2 and the tightness between the gate body 3 and the gate frame 2 can be accomplished in the usual way, ie by means of hinges, gate lock and gate seal 8, because the gate body and the gate frame form a unit and therefore only very small Suffer shifts relative to each other.
  • the gate body 3 Since the gate body 3 is embedded in the gate frame 2 so that it cannot be pushed on all sides in the closed state, it is also resistant to side displacements in the case of forces parallel to the gate, e.g. consequently splintering effect, secured.
  • connections 4, 5 can also ensure gas tightness if necessary. In cases where neither the specific design of the elasto-plastic shock absorber 1 nor the sliding joint 9 guarantee gas tightness, a thick-walled sheet metal 7 can take over this function.
  • cover plates 24 can be provided on the load side 12 against the ingress of pressure surges into the sliding joint 9.
  • FIG. 2 shows a vertical section through the arrangement of FIG. 1, the elasto-plastic shock absorbers 1 being arranged only laterally.
  • FIG. 2 A possible alternative to FIG. 2 is that the elastic shock absorbers 1 can also be arranged below and above, ie on all four sides, as shown in FIG. 4. Other options, such as arranging elasto-plastic shock absorbers 1 only below and above, on three sides or only at individual points would also be possible.
  • the gate body 3 shows an example of an extremely resilient and gas-tight sliding gate closure.
  • the gate body 3 is laterally displaceable in a goal slot 21, a floor channel 22 (FIG. 4) or rollers arranged there serving as a guide.
  • the gate body 3 and the gate frame 2 are supported as a unit on the elasto-plastic shock absorbers 1.
  • the gate body 3 is secured against rebound forces by a pressing device 13 and at the same time pressed against the gate seal 8.
  • a dilatation joint 14 is provided on the loading side 12.
  • a circumferential sliding joint 9 ensures that the gate body 3 and the gate frame 2 can move freely and cleanly against the elasto-plastic shock absorbers 1.
  • Fig. 4 shows the arrangement of Fig. 3 in vertical section.
  • the elasto-plastic shock absorbers 1 are also arranged above and below, i.e. on all four sides. Alternatives as shown in Fig. 2 are also possible here.
  • the pressing device 13 and the door body 3 are to be designed for the corresponding forces on the predominantly rigid system.
  • shock absorbers 1 can also be arranged in the dilatation joint 14 in this case, if this is necessary and economical, at most in the form of foam intermediate layers 18. This creates a seal that optionally selects the area 11 before an event in the area 12 protects or area 12 from an event in area 11.
  • cover plates 24 are additionally provided against lateral pressure surges.
  • the engagement dimension d, of the goal body 3 in the goal frame 2 is greater than the clearance d ⁇ of the goal body 3 in the goal frame 2 required for the displacement.
  • FIG. 5 shows a possible embodiment of the sliding joint 9. It is important that the sliding surfaces have sufficient planarity so that clean guidance is ensured and the door frame cannot get stuck in the sliding joints. This can be achieved, for example, with appropriately stiffened steel sheets 19.
  • a sliding layer 20 e.g. made of graphite or fat between the sheets 19 reduces the sliding resistance to a required level.
  • FIGS. 6 and 7 show an example of an extremely heavy-duty closure for cases in which no gas tightness is required.
  • a roller door 3 running on rollers 23 is provided here.
  • Figure 6 shows the gate body 3 in the closed state.
  • the elastic shock absorbers 1 are fastened in the lateral, vertical torn slots 21.
  • the small gap 15 between the elasto-plastic shock absorbers 1 and the door body 3 is kept to a minimum, so that the expected installation and operating tolerances can just be maintained.
  • a possible alternative for the arrangement of the elastoplastic shock absorbers 1 is that the latter are attached to the gate body 3 instead of to the torn niches 21.
  • shock absorbers 17 can be provided, as indicated in FIG. 6. If necessary, they also serve to absorb rebound forces.
  • the closure could also be constructed completely symmetrically with respect to the areas 11 and 12 using additional elastic shock absorbers 1. This also applies in the same way to other of the embodiments shown in the figures.
  • closures or locks of the door body which lock the door in the closed state.
  • These can also be made elastoplastic, so that they are suitably protected from the shock generated by the explosion effect.
  • FIG. 8 shows the elasto-plastic shock absorbers 1 arranged above and below.
  • This type of arrangement is advantageous where the height of the gate body is substantially smaller than its width and where at the same time a coverable gutter 22 does not cause any operational difficulties.
  • the arrangement of the elasto-plastic shock absorbers 1 on all four sides, ie on both sides and below and above, can prove to be economical.
  • FIG. 9 shows a typical load diagram m P / t, which essentially consists of a short-term (up to ts, a few ms) and extremely high load peak with a peak pressure Ps (up to several hundred bar) and a subsequent, longer (up to tg, some 100 ms) lasting load Pg, at a much lower level (up to several 10 bar).
  • Ps peak pressure
  • Pg peak pressure
  • the elasto-plastic shock absorbers counter this problem in an optimal way.
  • the extreme load peak (Ps, ts) accelerates the (softly mounted) door frame and / or the door leaf with the mass m in the direction of load to the speed v.
  • the kinetic energy mv 2/2 is absorbed by the elastoplastic shock absorbers and converted into deformation work P n # dyn * ⁇ and then into heat, P pl ⁇ dyn denoting the dynamic flow load and 6 the deformation path of the shock absorbers.
  • These, as well as the gate body can be dimensioned so that with their dynamic flow load they can absorb the smaller, quasi-static load (Pg, tg) without large deformations.
  • the shear and bending stresses of the door body (and door frame) are reliably limited.
  • the contact forces can never be greater than the sum of the flow loads of the shock absorbers - always provided that shock absorbers with a sufficient deformation path (FIG. 11) have been selected.
  • the advantage of the termination system according to the invention is that these impact surcharges can be reduced or avoided entirely. For example, as shown in FIG. 10, the impact surcharge can be reduced to 10% by setting the shock absorber flow load P Fljdyn to 1.1 Pmax.
  • FIG. 11 shows the typical dynamic load-deformation behavior of an elasto-plastic shock absorber as used in the termination system according to the invention. It is important to note that the same has a pronounced, testable, elongated flow plateau, which can also be predetermined for a high degree of flexibility, and that the dynamic flow load P fl changes only insignificantly in the plastic deformation range. This ensures a reliable prediction of the behavior of the termination system under the computational load. Of course, it must be ensured that the plastic deformation path ⁇ max is sufficient. This can easily be up to several 100 mm and, for example, be designed for up to 500 mm. If this is not the case, the door is hard-bearing when the shock absorbers break through; it can then take up limited additional loads until its load capacity is exhausted.
  • FIG. 12 finally shows a variant of FIGS. 7 and 8.
  • a shear key 25 that is also elasto-plastically deformable is provided.
  • the push plate 25 is embedded in the door body 3 on the one hand and runs in a guide trough 26 on the other hand. A corresponding arrangement is also present at the top.
  • the push plate can be a steel plate with a thickness of one to a few centimeters.
  • the space 16 between the gate body 3 and the structure 10 must be at least approximately twice the thickness of the thrust plate Reach 25.
  • the guide trough 26 must be approximately twice as wide as the thickness of the thrust plate 25. In the event of a load, plastic deformation paths between 50 and 100 mm (or more) can be realized (see dotted representation of the deformed protective plate).

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Abstract

Die erfindungsgemässe Vorrichtung dient zum Abschluss von Öffnungen in Schutzbauten, welche durch dynamische Lasten mit hohen kurzfristigen Lastspitzen and/oder sehr raschem Lastanstieg beansprucht werden. Die Vorrichtung ist in analoger Weise geeignet zum Abschluss von Räumen, in welchen mit Explosionen oder anderen mechanischen Gewaltwirkungen zu rechnen ist, und zum sicheren Einschluss der Auswirkungen und Nachwirkungen solcher Ereignisse. Bei der erfindungsgemässen Vorrichtung wird das die Öffnung verschliessende Verschlusselement (2, 3) mittels elastoplastischer Schockdämpfer (1) gegenüber den Auflagerzonen des Schutzbaus (10) aufgelagert. Hinsichtlich der sich im Belastungsfall in Kauf zu nehmenden Verschiebung des Verschlusselements sind vorzugsweise Lagerungen oder Führungen (9) vorgesehen. Die erfindungsgemässe Konstruktion kann als Flügel-, Roll- oder Schiebetor sowie ggf. sogar gasdicht ausgeführt werden. Sie kann auch als in entgegengesetzten Belastungsrichtungen wirksam ausgebildet sein. Elastoplastische Verriegelungen und Spielräume zwischen Torkörper und Torrahmen sorgen weiter vorzugsweise dafür, dass das Verschlusselement gegen die Auswirkungen eines bei einer Explosion auftretenden Schocks oder bei Erdbeben oder dergleichen geschützt ist.

Description

Vorrichtung zum sicheren Abschluss einer Öffnung in einem
Schutzbau
TECHNISCHES GEBIET
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum sicheren Abschluss einer Öffnung in einem Schutzbau, welche potentiell durch kurzfristige, innerhalb weniger Millisekunden auftretende oder plötzlich ansteigende, insbesondere durch Explosionen her¬ vorgerufene Lasten mit Lastspitzen bis zu mehreren hundert bar belastet wird, mit einem vor die Öffnung bewegbaren Verschlusse¬ lement.
Vorrichtungen dieser Art dienen einerseits zum Abschluss des Schutzbaus gegen äussere Bedrohungen, andererseits aber auch und besonders zum Abschluss von Räumen, in denen, wie z.B. bei Sprengstoff- oder Munitionskammern, gewaltsame Wirkungen durch irgendwelche Explosionen in der genannten Grössenordnung auftre¬ ten können. Dabei muss die Verschlussvorrichtung auch gegen sie geschleuderten Körpern, Splittern oder Flüssigkeiten standhalten können. In bestimmten Fällen wird zusätzlich Gasdichtigkeit ge¬ fordert . STAND DER TECHNIK
Mit den z.B. aus Zivilschutzanwendungen bekannten Lösungen las¬ sen sich die vorerwähnten extremen Belastungen nicht ohne weite¬ res beherrschen. Abschlüsse für Zivilschutzanwendungen müssen nur vergleichsweise geringe Belastungen in der Grössenordnung von einem bis zu einigen bar aushalten. Diese können von einem ausreichend tragfähigen Torkörper, welcher auf einem im Schutz¬ bauwerk verankerten Torrahmen aufliegt und mit diesem in ge¬ schlossenem Zustand verriegelbar ist, ohne weiteres aufgenommen werden.
Wollte man die bekannten Zivilschutz-Lösungen für Anwendungen einsetzen, bei denen die genannten extremen Belastungen auftre¬ ten können, müssten die Torkörper wesentlich tragfähiger und da¬ mit dicker und steifer ausgebildet werden; ihre massgebenden Ei¬ genschwingzeiten würden dadurch sehr kurz und ihre Plastifizier- barkeit entsprechend gering. Auch nur kurzzeitige Belastungs¬ spitzen würden hohe Beanspruchungen des Torkörpers und Torrah¬ mens hervorrufen. Dies wäre insbesondere bei der Beanspruchung auf Schub der Fall, wo eine Plastifizierung vor dem Bruch meist nur in sehr kleinem Ausmass auftritt. Für relativ kleine Licht- masse wie für Personendurchgänge liesse sich das allenfalls noch beherrschen. Für grössere Lichtmasse, welche auch von Fahrzeu¬ gen, insbesondere auch grossen LKW's passiert werden können, würden sich so grosse Torkörpermassen ergeben, dass sie wirt¬ schaftlich nicht mehr realisierbar und zudem betrieblich kaum noch handhabbar wären. Aus diesen Gründen hat man auch schon aufwendige Zusatzmassnahmen vorgesehen wie beispielsweise zu¬ sätzliche Stollenstrecken oder Schikanen vor dem Abschluss.
Als einzig halbwegs kostengünstige Lösung ist bislang nur die sogenannte Klotzvorrichtung bekannt, vergl. z.B. "Underground Ammunition Storage, Model Test to Investigate the Strength and Effectiveness of a Selfclosing Concrete Block" , Norwegian De- fence Construction Service, Oslo, Norway, March 1974, mit weite¬ ren Nachweisen. Hierbei handelt es sich um eine Vorrichtung, welche speziell für die Sicherheit der Umgebung von unterirdi¬ schen Munitionslagern entwickelt wurde. Bei unfallmässigen Ex¬ plosionen in unterirdischen Munitionskammern wirkt der Klotz als automatischer Verschlussmechanismus. Der Klotz besteht im we¬ sentlichen aus einem keilförmigen Stahlbetonblock, welcher im Innern der Lagerkammer, vor dem Ausgang, aber mit genügend Ab¬ stand für Transportfahrzeuge, plaziert wird. Der unfallmässige Innendruck schleudert ihn dann wie einen Keil in die gegenglei¬ che Ausgangsöffnung und verschliesst diese.
Die Nachteile einer Klotzvorrichtung sind folgende:
• Der Klotzmechanismus wird erst bei relativ grossen Explo¬ sionsimpulsen aktiviert. Bei Unfällen mit kleineren Im¬ pulsen ist kein Schutz vorhanden.
• Um die spezifischen Betriebsanforderungen der Anlage zu gewährleisten (z.B. erforderliche Zugangsabmessungen für Fahrzeuge) , muss der Klotz in erheblichem Abstand zur Ausgangsöffnung plaziert sein. Dies bedingt, dass unter Umständen ein erheblicher Teil der Explosionseffekte
(Druck, Gase, Splitter, Brand) entweicht, bevor der Klotz die Öffnung verschlossen hat; der Schutz ist deshalb un¬ vollständig. Bei Sprengstoff- oder Munitionskammern be¬ steht zusätzlich die Gefahr, dass nicht detonierte Muni- tions- oder Sprengstoffteile herausgeschleudert werden. Dies könnte die Zugänglichkeit des Verschlusses und die Aufräumarbeiten wesentlich erschweren.
• Die Klotzvorrichtung gewährt keinen Schutz gegen die Wir¬ kungen von der Gegenseite und auch keinen Schutz vor un- befugtem Zugang, es sei denn, es werden zusätzliche, auf¬ wendige Abschluss-Organe angeordnet.
Klotzvorrichtungen können in der Regel nur einmal verwen¬ det werden, da sich der Klotz bei einer Explosion in sei¬ ner Endstellung verklemmt und nur noch mit grossem Auf¬ wand sowie kaum je zerstörungsfrei aufgebrochen werden kann.
Mit Klotzvorrichtungen allein kann schliesslich kein un¬ terirdischer Munitionslagerkomplex mit mehreren Kammern realisiert werden. Selbst wenn jede Kammer durch eine ei¬ gene Klotzvorrichtung geschützt ist, besteht die Gefahr, dass bei einer Explosion in einer der Kammern die übrigen mit hochgehen.
DARSTELLUNG DER ERFINDUNG
Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Abschluss¬ vorrichtung der eingangs genannten Art anzugeben, welche die vorgenannten Nachteile vermeidet und den vollen geforderten Schutz in wirtschaftlich und betrieblich optimaler Weise gewähr¬ leistet. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss gelöst durch eine Vorrichtung, wie sie im Patentanspruch 1 angegeben ist. Die er¬ findungsgemässe Vorrichtung ist demnach dadurch gekennzeichnet, dass das Verschlusselement in oder vor der Öffnung gegenüber Auflagerzonen des Schutzbaus elasto-plastisch aufgelagert ist und dass die elasto-plastische Auflagerung einen Deformationsweg von wenigstens 50 mm ermöglicht.
Bevorzugte Ausgestaltungen der vorliegenden Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen gekennzeichnet. Durch die elasto-plastische Auflagerung werden die hohen, kurz¬ zeitigen Belastungen in ihrer Auswirkung entscheidend (bis zu einer Grössenordnung) reduziert, so dass eine - verglichen mit bisherigen Lösungen mit starren Auflagern - technisch und wirt¬ schaftlich wesentlich bessere Lösung entsteht. Als Verschlusse¬ lemente sind dadurch z.T. Torkonstruktionen mit Torkörpern und Torrahmen einsetzbar, welche Tordicken und Auflager-Abmessungen aufweisen, die aus der Sicht der Kosten und des Betriebs in ei¬ nem vernünftigen Bereich liegen.
Die vorliegende Erfindung ermöglicht auch dort wirtschaftliche und technisch überzeugende, zuverlässige Lösungen, wo mit den bis anhin verwendeten starren Lagern die Machbarkeit eines Ab¬ schlusses überhaupt in Frage gestellt war.
Die elasto-plastische Lagerung des Verschlusselements bringt ge¬ genüber der starren Lagerung den weiteren Vorteil, dass der Stosszuschlag, welcher bei elastischen Systemen und rasch an¬ steigender Belastung bis zu 100 % betragen kann, stark reduziert oder fast ganz eliminiert werden kann. Zudem sind das Zurück¬ schwingen des Verschlusselements (sog. Rebound) sowie Reso¬ nanzeffekte, direkt nach der Belastung, dank der elasto- plastischen Lagerung viel geringer.
Durch die erfindungsgemässe Abschluss-Vorrichtung kann ein z.B. einen Torkörper und einen Torrahmen umfassendes Verschlussele¬ ment vor Überbeanspruchungen, Beschädigungen und entsprechenden Verformungen wirksam geschützt werden. Dadurch lässt sich ver¬ meiden, dass der Abschluss nach der Explosion nicht mehr geöff¬ net und geschlossen werden kann, denn die Einheit aus Torkörper und Torrahmen bleibt in sich unbeeinträchtigt. Aus dem gleichen Grunde ist es möglich, eine Gasdichtigkeit des Abschlusses zu erreichen und auch bei einer hohen Belastung beizubehalten. Da- mit kann der Abschluss auch Schutz gegen Brandgase, Brandhitze, Splitter und/oder herumfliegende Teile aller Art bieten.
Zur elasto-plastischen Auflagerung werden vorzugsweise diskrete Schockdämpfer verwendet, welche ein ausgeprägtes, statisch und dynamisch vorherbestimmbares, prüfbares, langgedehntes Fliess¬ plateau im plastischen Bereich aufweisen, in welchem sich die dynamische Fliesslast nur unwesentlich ändert. Selbstverständ¬ lich ist der Verformungsweg ausreichend zu bemessen.
Abschlüsse der vorliegenden Art werden zwar vorwiegend durch gleichmässig und senkrecht zur Ebene der Öffnung wirkende Kräfte beansprucht. Ungleichmässig wirkende Kräfte oder solche, die ei¬ ne Komponente parallel zur Torkörperebene aufweisen, können je¬ doch bewirken, dass sich z.B. verteilt angeordnete, diskrete elastoplastische Schockdämpfer ungleich verformen und das Ver¬ schlusselement dadurch in eine gegenüber der Ausgangslage abge¬ winkelte Lage gerät. Dadurch könnten einzelne Schockdämpfer auch überbeansprucht werden. Das Verschlusselement wird deshalb vor¬ zugsweise, z.B. durch eine geeignete Gleitlagerung, so eingebaut und gelagert, dass ungleichmässige und/oder seitliche Deforma¬ tionen der Schockdämpfer vermieden werden.
Durch die Erfindung lassen sich auch unterirdische Munitionsla¬ gerkomplexe mit mehreren Munitionskammern realisieren, da die einzelnen Munitionskammern stets vollständig gegeneinander abge¬ schottet werden können.
Als elasto plastische Auflagerung können auch Schubbleche (Shear Key) vorgesehen werden.
Weitere Vorteile sowie Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus der nachstehenden Beschreibung von Ausführungsbeispie- len unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen. KURZE ERLÄUTERUNG DER FIGUREN
Es zeigen:
Fig.l Einen Horizontalschnitt (A-A in Fig. 2) durch eine erste Ausführungsform eines Schutzbauabschlusses nach der Er¬ findung mit einem gasdichten Flügeltor.
Fig.2 Einen Vertikalschnitt (B-B in Fig. 1) durch die Anordnung gemäss Fig.l.
Fig.3 Einen Horizontalεchnitt (C-C in Fig. 4) durch eine Aus¬ führungsform eines Schutzbauabschlusses nach der Erfin¬ dung, mit einem gasdichten Schiebetor.
Fig.4 Einen Vertikalschnitt (D-D in Fig. 3) durch die Anordnung gemäss Fig. 3.
Fig.5 Ein Detail einer Gleitfuge.
Fig.6 Einen Horizontalschnitt (E-E in Fig. 7) durch eine ver¬ einfachte Ausführung eines Schutzbauabschlusses nach der Erfindung, für ein nicht-gasdichtes, auf Rollen laufendes Schiebetor.
Fig.7 Einen Vertikalschnitt (F-F in Fig. 6) durch die Anordnung gemäss Fig. 6.
Fig.8 Einen Vertikalschnitt einer möglichen Variante zu Fig. 7 bezüglich der Anordnung der elasto-plastischen Schock¬ dämpfer und Verschiebeführung.
Fig.9 Die charakteristische Form eines möglichen Belastungsdia- grammes für den erfindungsgemässen Schutzbauabschluss. Fig.10 Die charakteristische Form eines weiteren, möglichen Be- lastungsdiagrammes, der sogenannten "Step function" (sehr rascher Lastanstieg auf ein bestimmtes Lastniveau) .
Fig.11 Das typische dynamische Last-Deformationsverhalten eines elasto-plastischen Schockdämpfers für den erfindungsge¬ mässen Schutzbauabschluss.
Fig.12 Eine Variante zu Fig. 7 und 8. Hier ist anstelle der ela¬ sto-plastischen Schockdämpfer ein ebenfalls elasto- plastisch verformbares Schubblech (Shear Key) 25 vorgese¬ hen.
WEGE ZUR AUSFUHRUNG DER ERFINDUNG
Fig. 1 zeigt ein typisches Beispiel eines extrem belastbaren und gasdichten Flügeltorabschlusses. Der Torkörper 3 hat die Aufga¬ be, den Bereich 11 vor den Wirkungen einer kriegsmässigen oder unfallmässigen Explosion oder anderen mechanischen Gewalteinwir¬ kungen im Ursprungsbereich 12, im folgenden auch Belastungsseite genannt, zu schützen. Der Torkörper 3 und der Torrahmen 2 sind zusammen auf den elasto-plastischen Schockdämpfern 1 aufgela¬ gert. Letztere sind dabei so mit dem Torrahmen 2 und dem stüt¬ zenden Bauwerk 10 verbunden (Verbindungen 4,5), dass die dynami¬ sche Fliesslast PFl ^ (Fig.11) sowie auch mögliche Rückprall¬ kräfte übertragen werden können. Zu beachten ist natürlich, dass ein ausreichender Deformationsraum 6 (Fig.l) für die elasto- plastischen Schockdämpfer 1 bereitgestellt ist.
Zwischen dem Torrahmen 2 und dem stützenden Bauwerk ist eine Gleitfuge 9 vorgesehen. Diese ermöglicht eine ungehinderte und sauber geführte Verschiebung des Torrahmens 2 in Belastungsrich¬ tung und verhindert das Verklemmen bei unsymmetrischen Belastun¬ gen. Sie kann weitgehend gasdicht ausgeführt sein und das Ein- dringen von Luft- oder Gasdruck verhindern. Ein Abschluss ist (genügend) gasdicht, wenn durch die Lüftung innerhalb der Schutzbaute ein interner Überdruck in der Grössenordnung von 20 - 200 Pa aufrechterhalten werden kann.
Die Befestigung des Torkörpers 3 am Torrahmen 2 sowie die Dich¬ tigkeit zwischen Torkörper 3 und Torrahmen 2 kann auf gewohnte Weise, d.h., mittels Scharnieren, Torverschluss und Tordichtung 8 bewerkstelligt werden, weil Torkörper und Torrahmen eine Ein¬ heit bilden und deshalb nur sehr geringe Verschiebungen relativ zueinander erleiden.
Indem der Torkörper 3 im geschlossenen Zustand allseitig unver¬ schiebbar im Torrahmen 2 eingelassen ist, ist er auch gegen Sei¬ tenverschiebungen im Falle von torparallelen Kräften, z.B. in¬ folge Splitterwirkung, gesichert.
Auch die Verbindungen 4, 5 können gegebenenfalls Gasdichtigkeit gewährleisten. In Fällen, wo weder die konkrete Ausbildung der elasto-plastischen Schockdämpfer 1 noch die Gleitfuge 9 Gasdich¬ tigkeit gewährleisten, kann ein dickwandiges Blech 7 diese Funk¬ tion übernehmen. Zusätzlich können Abdeckbleche 24 auf der Bela¬ stungsseite 12 gegen das Eindringen von Druckstössen in die Gleitfuge 9 vorgesehen werden.
Fig. 2 zeigt einen Vertikalschnitt durch die Anordnung von Fig. 1, wobei die elasto-plastischen Schockdämpfer 1 nur seitlich an¬ geordnet sind.
Eine mögliche Alternative zu Fig. 2 besteht darin, dass die ela¬ sto-plastischen Schockdämpfer 1 auch unten und oben, d.h. auf allen vier Seiten, angeordnet werden können, wie dies in Fig. 4 gezeigt ist. Weitere Möglichkeiten, wie z.B. die Anordnung von elasto-plastischen Schockdämpfern 1 nur unten und oben, auf drei Seiten oder nur an einzelnen Stellen, wären ebenfalls möglich.
Fig. 3 zeigt ein Beispiel eines extrem belastbaren und gasdich¬ ten Schiebetorabschlusses. Hierbei ist der Torkörper 3 in eine Tornische 21 seitlich verschiebbar, wobei eine Bodenrinne 22 (Fig. 4) bzw. dort angeordnete Rollen als Führung dient. Ähnlich wie beim Flügeltor (Fig 1) sind Torkörper 3 und Torrahmen 2 als Einheit auf den elasto-plastischen Schockdämpfern 1 aufgelagert. Durch eine Anpressvorrichtung 13 wird der Torkörper 3 gegen Rückprallkräfte gesichert und gleichzeitig gegen die Tordichtung 8 gedrückt. Auf der Belastungsseite 12 ist eine Dilatationsfuge 14 vorgesehen. Eine umlaufende Gleitfuge 9 sorgt dafür, dass der Torkörper 3 und der Torrahmen 2 sich frei und sauber geführt ge¬ gen die elasto-plastischen Schockdämpfer 1 bewegen können.
Fig. 4 zeigt die Anordnung von Fig. 3 im Vertikalschnitt. Die elasto-plastischen Schockdämpfer 1 sind hier auch oben und un¬ ten, d.h., auf allen vier Seiten angeordnet. Alternativen, wie in Fig. 2 gezeigt, sind auch hier möglich. In Fällen, wo (vergleichsweise kleine) Belastungen von der anderen Seite des Abschlusses angenommen werden müssen, sind die Anpressvorrich¬ tung 13 sowie der Torkörper 3 auf die entsprechenden Kräfte am vorwiegend starren System auszulegen. Natürlich können für die¬ sen Fall auch Schockdämpfer 1 in der Dilatationsfuge 14 angeord¬ net werden, sofern dies notwendig und wirtschaftlich ist, allen¬ falls in Form von Schaumstoffzwischenlagen 18. Dadurch entsteht ein Abschluss, der wahlweise den Bereich 11 vor einem Ergeignis im Bereich 12 schützt oder den Bereich 12 vor einem Ergeignis im Bereich 11.
Auch in den Figuren 3 und 4 sind zusätzlich Abdeckbleche 24 ge¬ gen seitlich eindringende Druckstösse vorgesehen. Als Schock- schutzmassnahme, d.h. als Massnahme für den Fall, dass sich die Umgebung des Tores schockartig bewegt, ist in Fig. 4 schliess¬ lich das Eingriffsmass d, des Torkörpers 3 in den Torrahmen 2 grosser als der für die Verschiebung notwendige Spielraum d^ des Torkörpers 3 im Torrahmen 2 gewählt.
Figur 5 zeigt eine mögliche Ausführung der Gleitfuge 9. Wichtig ist dabei, dass die Gleitflächen genügend Planarität aufweisen, sodass eine saubere Führung gewährleistet ist und der Torrahhmen sich in den Gleitfugen nicht verklemmen kann. Dies kann, zum Beispiel, mit entsprechend ausgesteiften Stahlblechen 19 er¬ reicht werden. Eine Gleitschicht 20 z.B. aus Graphit oder Fett zwischen den Blechen 19 reduziert den Gleitwiderstand auf ein erforderliches Mass.
Die Figuren 6 und 7 zeigen ein Beispiel eines extrem hochbelast¬ baren Abschlusses für Fälle, wo keine Gasdichtigkeit gefordert wird. Hier ist ein auf Rollen 23 laufendes Rolltor 3 vorgesehen. Figur 6 zeigt den Torkörper 3 im geschlossenen Zustand. Die ela¬ sto-plastischen Schockdämpfer 1 sind, in diesem Beispiel, in den seitlichen, vertikalen Tornischen 21 befestigt. Der kleine Spalt 15 zwischen den elasto-plastischen Schockdämpfern 1 und dem Tor¬ körper 3 ist minimal gehalten, sodass gerade noch die erwarteten Installations- und Betriebstoleranzen eingehalten werden können. Eine mögliche Alternative für die Anordnung der elasto- plastischen Schockdämpfer 1 besteht darin, dass letztere am Tor¬ körper 3, statt an den Tornischen 21, angebracht werden.
Die skizzierte Anordnung deutet an, dass eine gewisse "Leckage" von Explosionsgasen durch die vorhandenen Zwischenräume 16 zwi¬ schen Torkörper 3 und Tornischen 21 möglich ist, d.h. , dass kein vollkommen dichter Abschluss erreicht wird. Ebenfalls wird, in diesem Beispiel, auf eine saubere Führung des Torkörpers 3 und/oder des Torrahmens, wie dies im ersten Beispiel (Figuren 1 bis 5) mittels der Gleitfugen 9 erreicht wird, verzichtet. Dies vereinfacht natürlich die Ausführung, bedeutet aber auch, dass ein mögliches Verklemmen des Torkörpers 3 bei unsymmetrischen Belastungen akzeptiert werden muss, was ein Oeffnen des Tores nach einer Extrembelastung zwar nicht verunmöglicht, aber doch erschwert. Diese Einschränkung ist jedoch für viele praktische Anwendungen akzeptabel und sinnvoll.
In Fällen, wo irgendwelche Belastungen auch von der anderen Sei¬ te des Abschlusses her aufgenommen werden müssen, können weitere Schockdämpfer 17, wie in Fig. 6 angedeutet, vorgesehen werden. Sie dienen ggf. auch der Aufnahme von Rückprallkräften (Rebound) . Der Abschluss könnte unter Verwendung weiterer ela¬ stoplastischer Schockdämpfer 1 auch vollständig symmetrisch be¬ züglich der Bereiche 11 und 12 aufgebaut werden werden. Dies gilt in gleicher Weise auch für andere der in den Figuren darge¬ stellten Ausführungsformen.
Nicht dargestellt in den Figuren sind die Verschlüsse bzw. Ver¬ riegelungen der Torkörper, welche das Tor in geschlossenem Zu¬ stand verriegeln. Auch diese können elasto-plastisch ausgeführt werden, so dass sie vor dem Schock, der von der Explosionswir¬ kung generiert wird, in geeigneter Weise geschützt sind.
Als Alternative zeigt Fig. 8 noch die elasto-plastischen Schock¬ dämpfer 1 oben und unten angeordnet. Diese Art von Anordnung ist da von Vorteil, wo die Höhe des Torkörpers wesentlich kleiner ist als seine Breite und wo gleichzeitig eine abdeckbare Boden¬ rinne 22 keine betrieblichen Schwierigkeiten verursacht. In Fäl¬ len, wo die Torkörperform ungefähr quadratisch ist, kann sich die Anordnung der elasto-plastischen Schockdämpfer 1 auf allen vier Seiten, d.h. auf beiden Seiten sowie unten und oben, als wirtschaftlich erweisen. Fig. 9 zeigt ein typisches Belastungsdiagrammm P/t, welches im wesentlichen aus einer kurzzeitigen (bis ts, einige ms) und ex¬ trem hohen Belastungsspitze mit einem Spitzendruck Ps (bis meh¬ rere hundert bar) und einer sich anschliessenden, länger (bis tg, einige 100 ms) dauernden Last Pg, auf wesentlich tieferem Niveau (bis mehrere 10 bar), besteht. Bei grossem Verhältnis Ps:Pg, welches in der Praxis oft der Fall ist, wird die Bemes¬ sung auf die dynamischen Auflagerkräfte kritisch, sofern starre Lager vorgesehen sind, und führt oft zu unwirtschaftlichen Lö¬ sungen.
Diesem Problem begegnen die elasto-plastischen Schockdämpfer auf optimale Weise. Die extreme Belastungsspitze (Ps, ts) beschleu¬ nigt den (weich gelagerten) Torrahmen und/oder das Torblatt mit der Masse m in Belastungsrichtung auf die Geschwindigkeit v. Die kinetische Energie mv2/2 wird von den elastoplastischen Schock¬ dämpfern aufgenommen und in Deformationsarbeit Pn#dyn *δ und dann in Wärme umgewandelt, wobei Ppl<dyn die dynamische Fliesslast und 6 den Verformungsweg der Schockdämfer bezeichnen. Dabei können diese, sowie auch der Torkörper, so bemessen werden, dass sie mit ihrer dynamischen Fliesslast die kleinere, quasi-statische Belastung (Pg, tg) ohne grosse Deformationen aufnehmen können. Die Schub- und Biegebeanspruchungen des Torkörpers (und Torrah¬ mens) werden dabei zuverlässig begrenzt. Die Auflagekräfte kön¬ nen nie grosser werden als die Summe der Fliesslasten der Schockdämpfer - immer unter der Voraussetzung, dass Schockdämp¬ fer mit einem ausreichenden Verformungsweg (Fig. 11) gewählt wurden.
Fig. 10 zeigt eine weitere typische Belastungsform, die soge¬ nannte "Step Function" . Sie besteht im wesentlichen aus einer sehr schnell (theoretisch: plötzlich, tr = 0) auf einen Maximal¬ wert Pmax ansteigenden Last P, welche für eine bestimmte Zeit aufrechterhalten wird oder zumindest nur langsam abnimmt. Werden solche Lasten auf linear-elastische Systeme angewandt, resultie¬ ren Stosszuschläge (dynamische Lastfaktoren) bis zu maximal 100 %. Der Vorteil des erfindungsgemässen Abschluss-Systems besteht nun darin, das diese Stosszuschläge reduziert oder ganz vermie¬ den werden können. Zum Beispiel kann, wie in Fig. 10 gezeigt, der Stosszuschlag auf 10% reduziert werden, indem die Schock¬ dämpferfliesslast PFljdyn auf 1.1 Pmax festgelegt wird.
Fig. 11 zeigt das typische dynamische Last-Verformungsverhalten eines elasto-plastischen Schockdämpfers, wie er im erfindungsge¬ mässen Abschluss-System angewandt wird. Es ist dabei wichtig zu beachten, dass derselbe ein ausgeprägtes, auch für eine hohe Verformungsschwendigkeit vorherbestimmbares, prüfbares, langge¬ dehntes Fliessplateau aufweist und dass sich die dynamische Fliesslast Pfl im plastischen Verformungsbereich nur unwesent¬ lich ändert. Dies gewährt eine verlässliche Vorhersage des Ver¬ haltens des Abschluss-Systems unter der rechnerischen Belastung. Selbstverständlich ist dafür zu sorgen, dass der plastische Ver¬ formungsweg δmax ausreichend ist. Dieser kann ohne weiteres bis zu mehreren 100 mm betragen und beispielsweise für bis zu 500 mm ausgelegt sein. Trifft dies nicht zu, so ist das Tor beim Durch¬ schlagen der Schockdämpfer hart gelagert; es kann dann noch be¬ grenzte weitere Lasten aufnehmen, bis seine Tragfähigkeit er¬ schöpft ist.
Fig. 12 zeigt schliesslich noch eine Variante zu den Fig. 7 und 8. Hier ist anstelle der elasto-plastischen Schockdämpfer 1 ein ebenfalls elasto-plastisch verformbares Schubblech (Shear Key) 25 vorgesehen. Das Schubblech 25 ist einerseits im Torkörper 3 eingebettet und läuft andererseits in einer Führungsrinne 26. Eine entsprechende Anordnung ist auch oben vorhanden. Das Schub¬ blech kann ein Stahlblech mit ein bis einigen Zentimetern Dicke sein. Der Zwischenraum 16 zwischen dem Torkörper 3 und dem Bau¬ werk 10 muss mindestens etwa die doppelte Dicke des Schubbleches 25 erreichen. Die Führungsrinne 26 muss etwa doppelt so breit sein wie die Dicke des Schubblechs 25. Es lassen sich im Bela¬ stungsfall plastische Deformationswege zwischen 50 und 100 mm (oder mehr) realisieren (vergl. punktierte Darstellung des ver¬ formten Schutzbleches.
Sämtliche Zeichnungsfiguren sind in einem Massstab 1:100 ausge¬ führt. Das soll nicht heissen, dass die Realisierung der Erfin¬ dung auf diesen Masstab beschränkt ist. Die Angabe des Masstabes soll lediglich einen Eindruck von der möglichen oder gewöhnli¬ chen Grosse der erfindungsgemäsen Abschlussvorrichtungen vermit¬ teln.
BEZEICHNUNGSLISTE
1 elasto-plastische Schockdämpfer
2 Torrahmen
3 Torkörper
4 Verbindung zum stützenden Bauwerk
5 Verbindung zum Torrahmen
6 Deformationsraum
7 dickwandiges Blech
8 Tordichtung
9 Gleitfuge
10 stützendes Bauwerk
11 zu schützender Bereich
12 Ursprungsbereich bzw.Belastungsseite
13 Anpressvorrichtung
14 Dilatationsfuge
15 Spalt
16 Zwischenräume
17 weitere Schockdämpfer
18 Schaumstoffzwischenlagen
19 Stahlbleche
20 Gleitschicht
21 Tornische
22 Bodenrinne
23 Rollen
24 Abdeckbleche
25 Schubblech
26 Fuhrungsrinne

Claims

PATENTANSPRÜCHE
1. Vorrichtung zum sicheren Abschluss einer Öffnung in einem Schutzbau (10), welche potentiell durch kurzfristige, in¬ nerhalb weniger Millisekunden auftretende oder plötzlich anstei¬ gende, insbesondere durch Explosionen hervorgerufene Lasten mit Lastspitzen bis zu mehreren hundert bar belastet wird, mit einem vor die Öffnung bewegbaren Verschlusselement (2,3), dadurch ge¬ kennzeichnet, dass das Verschlusselement (2,3) in oder vor der Öffnung gegenüber Auflagerzonen des Schutzbaus (10) elasto- plastisch aufgelagert ist und dass die elasto-plastische Aufla¬ gerung einen Deformationsweg von wenigstens 50 mm ermöglicht.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Verschlusselement (2,3) im wesentlichen starr, d.h. den erwähnten Belastungen gegenüber weitgehend formstabil, ausgebil¬ det ist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Verschlusselement (2,3) mittels einzelner, diskreter elasto-plastischer Schockdäπtpfer (1) elasto-plastisch aufgela¬ gert ist.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die elasto-plastischen Schockdämpfer (1) ein Lastverfor- mungs-Verhalten mit einem ausgesprochenen Fliessplateau im pla¬ stischen Bereich aufweisen.
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Verschlusselement (2,3) auf allen Sei¬ ten, auf drei Seiten oder auf zwei parallelen, einander gegen¬ überliegenden Seiten, elasto-plastisch aufgelagert ist.
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Verschlusselement einen Torkörper (3) umfasst, welcher gegenüber den Auflagerzonen des Schutzbaus (10) elasto-plastisch aufgelagert ist.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Auflagerzonen durch einen im Schutzbau (10) starr ver¬ ankerten Torrahmen gebildet werden.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Verschlusselement einen Torkörper (3)und einen Torrahmen (2) umfasst, wobei der Torkörper (3) ge¬ genüber dem Torrahmen (2) im wesentlichen starr und der Torrah¬ men (2) gegenüber den Auflagerzonen des Schutzbaus (10) elasto- plastisch aufgelagert ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen Torkörper (3) und Torrahmen (2) eine Dichtung (8) vorgesehen ist.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Torkörper (3) als Flügel-, Schiebe¬ bzw. Rolltor oder als vertikal oder schräg bewegbares Tor ausge¬ bildet ist.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, da¬ durch gekennzeichnet, dass zwischen dem Verschlusselement (2,3) und den Auflagerzonen des Schutzbaus (10) ein Spalt vorhanden und dieser durch ein verformbares Dichtungselement (7) über¬ brückt und abgeschlossen ist.
12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, da¬ durch gekennzeichnet, dass zur Aufnahme von Belastungen aus un¬ terschiedlichen, einander entgegengesetzten Richtungen das Ver- Schlusselement (2,3) auf seinen beiden Seiten elasto-plastisch gegenüber Auflagerzonen des Schutzbaus (10) aufgelagert ist.
13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, da¬ durch gekennzeichnet, dass das Verschlusselement (2,3) in der zu erwartenden Belastungsrichtung vermittels einer Führung geführt ist, wobei die Führung vorzugsweise in Form mehrerer weitgehend gasdichter Gleitfugen (9) und weiter vorzugsweise derart ausge¬ bildet ist, dass ein Verklemmen des Verschlusselements auch bei unsymmetrischen und/oder teilweise torparallelen Belastungskom¬ ponenten ausgeschlossen ist.
14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 13, da¬ durch gekennzeichnet, dass eine elasto-plastische Verriegelung mit entsprechendem Spielraum, insbesondere des Torkörpers (3) gegenüber dem Torrahmen (2) vorgesehen ist.
15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 14, da¬ durch gekennzeichnet, dass der Torkörper (3) als Flügeltor aus¬ gebildet und im geschlossenen Zustand im Torrahmen (2) gegen seitliche Verschiebung gesichert eingebettet ist.
16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 14, wobei zwischen dem Torrahmen und dem stützenden Bauwerk eine Fuge (9,14) vorhanden ist, dadurch gekennzeichnet, dass diese Fuge auf der Belastungsseite mit Abdeckblechen (24) abgedeckt ist.
17. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Torkörper (3) als Schiebe- oder Rolltor oder als verti¬ kal oder schräg bewegbares Tor ausgebildet ist und parallel zur Torblattebene und inbesondere senkrecht zur Verschieberichtung einen gewissen Spielraum (d2) in einem Torrahmen (2) oder einer Tornische (21) aufweist und dass dieser Spielraum (d2) geringer als das Eingriffsmass (dl) des Torkörpers (3) in den Torrahmen (2) oder die Tornische (21) bemessen ist.
18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 oder 2, da¬ durch gekennzeichnet, dass im Falle eines Schiebe- oder Rollto- res das Verschlusselement (3) mit einem oder mehreren in ihm verankerten, in einer oder mehreren Führungsrinnen (26) im stüt¬ zenden Bauwerk (10) geführten Schubblech/en (25) elasto- plastisch aufgelagert ist.
19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Verschlusselement (3) und dem stützenden Bau¬ werk (10) ein durch das oder die Schubblech/e überbrückter Zwi¬ schenraum (16) vorhanden, die Dicke des Schubbleches (25) gerin¬ ger als die Abmessung des Zwischenraumes (16) und die Führungs¬ rinne etwa doppelt so breit wie die Dicke des Schubbleches ist.
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