WO1998038457A1 - Solarkraftwerk, insbesondere parabolrinnen-solarkraftwerk - Google Patents

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WO1998038457A1
WO1998038457A1 PCT/DE1998/000416 DE9800416W WO9838457A1 WO 1998038457 A1 WO1998038457 A1 WO 1998038457A1 DE 9800416 W DE9800416 W DE 9800416W WO 9838457 A1 WO9838457 A1 WO 9838457A1
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power plant
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Wolfgang Köhler
Reinhard Rippel
Holger Schmidt
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Siemens Corp
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Siemens AG
Siemens Corp
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    • F24S40/50—Preventing overheating or overpressure
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    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/40—Solar thermal energy, e.g. solar towers
    • Y02E10/46—Conversion of thermal power into mechanical power, e.g. Rankine, Stirling or solar thermal engines

Definitions

  • the invention relates to a solar power plant, in particular to a parabolic nominal solar power plant.
  • Collector fields consist of a larger number of collectors, each comprising a parabolic tube for bundling the sunlight and an absorber line, for example an absorber tube, for absorbing the bundled sunlight. If the equipment to be evaporated is evaporated directly in the absorber line, this is referred to as direct evaporation.
  • the absorber line carrying an operating medium for example water
  • certain operating parameters for example a low mass flow density or a high system pressure
  • gravity-related separation phenomena of the liquid-steam mixture of the operating medium can occur.
  • the heat transfer in the upper area of the absorber line, where steam flows preferentially deteriorates.
  • the temperature of the wall rises to an undesirable extent in the upper region of the absorber line. This leads to bending of the absorber line and to thermal stresses in the same.
  • Another way of reducing the temperature rise in the upper region of the wall of the absorber line is to install displacement bodies in the interior of the absorber line. Although this improves the heat transfer, it also increases the pressure loss in the interior.
  • the invention is therefore based on the object of specifying a solar power plant in which overheating of the wall in the upper region of the absorber line is largely avoided without pressure loss occurring in the interior of the absorber line as a result of the installation of displacement bodies.
  • the stated object is achieved by a solar power plant with at least one absorber line for guiding and heating an operating medium, which comprises at least a first and a second line section, which is in each case essentially arranged horizontally, a third between the first and the second line section Line section is arranged, the level of which is higher than the highest level of the interiors of the first and second line section.
  • the third line section ensures that, during the operation of the parabolic trough solar power plant, sufficient resources, for example water, are present in the upper region of the first line section of the absorber line due to the accumulation of the equipment in the increase in the third line section. This largely prevents overheating of the wall in the upper region of the first line section of the absorber line. Since the first and second line sections are laid essentially horizontally, cost-intensive mechanical support for an absorber line with a predetermined angle of inclination is no longer required. In addition, displacement bodies are no longer used in the interior of the line sections, as a result of which additional pressure losses over the length of the absorber line are avoided.
  • the absorber line is preferably arranged in a parabolic trough.
  • the parabolic trough and the absorber line together form a collector.
  • the third line section is arranged inside the collector.
  • the collectors used in the prior art generally have a large length. By installing the third line section at one or more positions within the collector, overheating of the wall in the upper region of the absorber line is thus avoided.
  • the first line section is arranged in a first parabolic trough, the second line section in a second parabolic trough and the third line section between the spatially separated parabolic troughs.
  • the third line section is arranged between two collectors. This ensures that overheating in the upper wall area of the absorber line is avoided with relatively short absorber lines and thus relatively small collectors. With larger and thus longer collectors, overheating in the last section of the absorber line of the respective collector is avoided.
  • the level of the third line section is approximately Im above the highest level of the interiors of the first and the second line section. This level difference ensures that there is sufficient equipment in the first power section to avoid overheating. This results in an additional pressure loss of at most 0.1 bar.
  • the first line section is preferably arranged in the parabolic trough and the second line section is designed as a steam separator.
  • the operating medium after flowing through a collector, for example the last of a series of collectors arranged one behind the other, is fed directly via the third line section into the second line section designed as a steam separator.
  • the angle ( ⁇ ) between a horizontal and the rise of the third line section is at least 10 °. Overheating is avoided above this value for the angle ( ⁇ ).
  • the inside diameter of the third line section is at least equal to the inside diameter of the other line sections. This measure ensures that the speed of the operating medium, ie in other words the liquid-vapor mixture, in the third line section is equal to or less than the speed of the operating medium in the line sections which are arranged essentially horizontally. The lower the speed of the equipment in the third line section, the more equipment is jammed in the third line section. As a result, more resources are retrospectively available in the first line section to avoid overheating in the same.
  • the third line section is preferably formed in an arc at a transition to the first line section. This measure avoids a restriction of the flow and thus an increase in the speed of the equipment during the deflection in the third line section.
  • a joint that can be rotated about the longitudinal axis of the first or second line section is arranged between the third and the first or second line section.
  • the parabolic trough and the absorber line are rotated around the longitudinal axis of the absorber line according to the position of the sun.
  • 1 shows a side view of a section of a parabolic trough solar power plant in a schematic representation; 2 and 3 show further sections from a parabolic trough solar power plant in a perspective view.
  • a parabolic trough solar power plant 2 comprises a parabolic trough 4 and an absorber line 6, for example an absorber tube, arranged largely in its focal line for guiding and heating an operating medium, for example water.
  • the absorber line 6 comprises three line sections 8, 10, 12 and is mechanically connected to the parabolic trough 4.
  • a first 8 and a second line section 12 are arranged essentially horizontally, a third line section 10 being arranged between these two 8, 12, the level 14 of which is higher than the highest level 16, 18 of the interiors 20, 22 of the first 8 and the second Line section 12 lies.
  • the equipment flows in the direction of arrows 24 through the absorber line 6, i.e. in other words in succession through the first 8, the third 10 and the second line section 12.
  • the third line section 10 thus ensures that, during the operation of the parabolic trough solar power plant 2, sufficient operating resources are also available in the upper region of the first line section 8 of the absorber line 6 due to the fact that it is stowed in a rise 26 in the third line section 10. As a result, overheating of the wall in the upper region of the first line section 8 of the absorber line 6 is largely avoided.
  • the operating medium for example water, usually flows during operation with a mass flow density M of less than 1000 kg / m 2 s.
  • the value for the speed of the water v w when the evaporation starts is less than 1 m / s.
  • the inside diameter of the absorber line 6 is chosen between 50 and 100 mm.
  • the inside diameter of the third line Section 10 is at least equal to the inside diameter of the line sections 8, 12.
  • the at least partially caused backflow of the water means that water is also present in the upper region of the first line section 8 during operation, as a result of which the wall is prevented from overheating and consequently Heat transfer is improved in contrast to the collectors known from the prior art.
  • the level 14 of the third line section 10 is approximately Im above the highest level 16, 18 of the interiors 20, 22 of the first 8 and the second line section 12. This level difference ensures that Most pipe section 8 has enough water to avoid overheating. There is an additional pressure loss of at most 0.1 bar in the third line section 10.
  • the angle ( ⁇ ) 30 between a horizontal 32 and the rise 26 of the third line section 10 is at least 10 °. Overheating is avoided above this value for the angle ( ⁇ ).
  • the third line section 10 is arched at a transition 34 to the first line section 8. This measure prevents the flow from being constricted when the equipment is deflected in the third line section 10.
  • a joint 36, 38 which can be rotated about the longitudinal axis of the first 8 or second line section 12.
  • the parabolic trough 4 is rotated around the longitudinal axis of the absorber line 6 in accordance with the incident solar radiation. It may be useful that in addition to the parabolic trough 4, the absorber line 6 is rotated.
  • the jacket of the third line section 10 is made of a material that ensures mechanical mobility of the third line section 10.
  • the joints 36, 38 are not required.
  • the first line section 8 of the absorber line 6 is in a first parabolic trough 50
  • the second line section 12 in a second parabolic trough 52
  • the third line section 10 between the spatially separated parabolic troughs 50 , 52 arranged.
  • the third line section 10 is thus arranged between two collectors 54, 56.
  • the collectors 54, 56 each comprise a line section 8 or 12 of the absorber line 6 and a parabolic trough 50 or 52.
  • the first line section 8 is arranged in the parabolic trough 52.
  • the second line section 8 is arranged in the parabolic trough 52.
  • Line section 12 designed as a steam separator 60.
  • the resource i.e. the liquid-vapor mixture, after flowing through the collector 54, is fed directly into the vapor separator 60 via the third line section 10 for processing.
  • other devices for storing and processing the operating fluid can be used instead of the steam separator 60.

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Abstract

Das vorliegende Solarkraftwerk (2) besitzt wenigstens eine Absorberleitung (6) zum Führen und Erwärmen eines Betriebsmittels, beispielsweise von Wasser. Diese Absorberleitung (6) umfasst wenigstens einen ersten und einen zweiten Leitungsabschnitt (8, 12), die im wesentlichen waagerecht angeordnet sind. Zwischen dem ersten (8) und em zweiten Leitungsabschnitt (12) ist ein dritter Leitungsabschnitt (10) angeordnet. Dessen Niveau (14) liegt höher als das jeweils höchste Niveau (16, 18) der Innenräume (20, 22) des ersten (8) und des zweiten Leitungsabschnittes (12). Durch diese Massnahme wird eine Überhitzung der Wand im oberen Bereich der Absorberleitung (6) weitgehend vermieden.

Description

Beschreibung
Solarkraftwerk, insbesondere Parabolnnnen-Solarkraftwerk
Die Erfindung bezieht sich auf ein Solarkraftwerk, insbesondere auf ein Parabolnnnen-Solarkraftwerk.
Aus dem Artikel "Solare Farmkraftwerke und Direktverdampfung m Parabolrmnen-Kollektoren" von M. Muller, Forschungsver- bund Sonnenenergie: "Themen 93/94", DLR, Köln, ist bekannt, daß m Parabolπnnen-Solarkraftwerken weltweit mehr als 90% des derzeit erzeugten Solarstroms produziert werden. Zur weiteren Verbesserung der Marktchancen von Parabolrmnen-Kraft- werken muß das vorhandene Potential zur Wirkungsgradsteige- rung und Kostensenkung ausgeschöpft werden. Rund 70% der Kosten eines Solarkraftwerkes werden durch das Kollektorfeld verursacht. Die restlichen 30% entfallen auf konventionelle Anlagenteile. Damit schlagt sich eine Kostenreduzierung beim Kollektorfeld entscheidend auf die Gesamtkosten des Solar- kraftwerkes nieder.
Kollektorfelder bestehen aus einer größeren Anzahl von Kollektoren, die jeweils eine Parabolrmne f r die Bündelung des Sonnenlichtes und eine Absorberleitung, beispielsweise ein Absorberrohr, für die Absorption des gebündelten Sonnenlichtes umfassen. Wird das zu verdampfende Betriebsmittel direkt m der Absorberleitung verdampft, so spricht man von der Direktverdampfung .
Da die ein Betriebsmittel, beispielsweise Wasser, fuhrende Absorberleitung nahezu waagerecht verlegt wird, können bei bestimmten Betriebsparametern, beispielsweise einer niedrigen Massenstromdichte oder einem hohen Systemdruck, gravitationsbedingte Entmischungserscheinungen des Flussigkeits-Dampf-Ge- misches des Betriebsmittels auftreten. Dies hat zur Folge, daß der Wärmeübergang im oberen Bereich der Absorberleitung, wo bevorzugt Dampf strömt, verschlechtert wird. Deshalb steigt beispielsweise im oberen Bereich der Absorberleitung die Temperatur der Wand im unerwünschten Maße an. Das führt zu Verbiegungen der Absorberleitung und zu thermischen Spannungen in selbiger.
Dieses Problem wird im Stand der Technik, siehe beispielsweise "Strömungsphänomene bei der Direktverdampfung in Parabol- rinnen-Solarkraftwerken" von M. Müller, VDI-Fortschrittsbe- richte, Reihe 6, Nr. 335, 1995, dadurch gelöst, daß die Absorberleitung mit einem vorgegebenen Neigungswinkel installiert wird. Da die Kollektoren große Längen aufweisen, beispielsweise mehrere 100m, werden die Kosten durch diese Kon- struktion mit dem vorgegebenen Neigungswinkel für die Absorberleitung - aufgrund der zugehörigen mechanischen Unterstützung für die Absorberleitung - entscheidend erhöht. Da das Parabolrinnen-Solarkraftwerk aus einer Vielzahl solcher Kollektoren besteht, vergrößern sich damit auch die Gesamtkosten für das Parabolrinnen-Solarkraf werk .
Eine weitere Möglichkeit, den Temperaturanstieg im oberen Bereich der Wand der Absorberleitung zu verringern, besteht in dem Einbau von Verdrängerkörpern in den Innenraum der Absor- berleitung. Dadurch wird zwar eine Verbesserung des Wärmeüberganges erreicht, jedoch zugleich auch der Druckverlust im Innenraum erhöht .
Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, ein Solar- kraftwerk anzugeben, bei dem ein Überhitzen der Wand im oberen Bereich der Absorberleitung weitgehend vermieden wird, ohne daß ein Druckverlust im Innenraum der Absorberleitung infolge eines Einbaus von Verdrängerkörpern entsteht. Die genannte Aufgabe wird gemäß der Erfindung gelöst durch ein Solarkraftwerk mit wenigstens einer Absorberleitung zum Führen und Erwärmen eines Betriebsmittels, die wenigstens einen ersten und einen zweiten, jeweils im wesentlichen waage- recht angeordneten Leitungsabschnitt umfaßt, wobei zwischen dem ersten und dem zweiten Leitungsabschnitt ein dritter Leitungsabschnitt angeordnet ist, dessen Niveau höher als das höchste Niveau der Innenräume des ersten und zweiten Leitungsabschnittes liegt.
Durch den dritten Leitungsabschnitt wird gewährleistet, daß während des Betriebes des Parabolrinnen-Solarkraftwerkes genügend Betriebsmittel, beispielsweise Wasser, durch das Aufstauen des Betriebsmittels im Anstieg des dritten Leitungsab- Schnittes auch im oberen Bereich des ersten Leitungsabschnittes der Absorberleitung vorhanden ist. Dadurch wird eine Überhitzung der Wand im oberen Bereich des ersten Leitungsabschnittes der Absorberleitung weitgehend vermieden. Da der erste und der zweite Leitungsabschnitt im wesentlichen waage- recht verlegt sind, wird eine kostenintensive mechanische Unterstützung für eine Absorberleitung mit einem vorgegebenen Neigungswinkel nicht mehr benötigt. Außerdem werden keine Verdrängerkörper im Innenraum der Leitungsabschnitte mehr verwendet, wodurch zusätzliche Druckverluste über die Länge der Absorberleitung vermieden werden.
Vorzugsweise ist die Absorberleitung in einer Parabolrinne angeordnet. Die Parabolrinne und die Absorberleitung bilden zusammen einen Kollektor. Somit ist in dieser Ausführungsform der dritte Leitungsabschnitt innerhalb des Kollektors angeordnet. Die im Stand der Technik eingesetzten Kollektoren weisen in der Regel eine große Länge auf. Durch Einbau des dritten Leitungsabschnittes an einer oder mehreren Positionen innerhalb des Kollektors wird somit das Überhitzen der Wand im oberen Bereich der Absorberleitung vermieden. Insbesondere ist der erste Leitungsabschnitt in einer ersten Parabolrinne, der zweite Leitungsabschnitt in einer zweiten Parabolrinne und der dritte Leitungsabschnitt zwischen den räumlich voneinander getrennten Parabolrinnen angeordnet. In dieser Ausführungsform ist der dritte Leitungsabschnitt zwischen zwei Kollektoren angeordnet. Damit ist gewährleistet, daß bei relativ kurzen Absorberleitungen und damit relativ kleinen Kollektoren die Überhitzung im oberen Wandbereich der Absorberleitung vermieden wird. Bei größeren und damit länge- ren Kollektoren wird dadurch die Überhitzung im letzten Teilbereich der Absorberleitung des jeweiligen Kollektors vermieden.
In einer weiteren Ausgestaltung liegt das Niveau des dritten Leitungsabschnittes angenähert Im oberhalb des höchsten Niveaus der Innenräume des ersten und des zweiten Leitungsab- schnittes. Durch diesen Niveauunterschied ist gewährleistet, daß im ersten Leistungsabschnitt genügend Betriebsmittel zum Vermeiden der Überhitzung vorhanden ist. Es entsteht dabei ein zusätzlicher Druckverlust von höchstens 0,lbar.
Vorzugsweise ist der erste Leitungsabschnitt in der Parabolrinne angeordnet und der zweite Leitungsabschnitt als Dampfabscheider ausgeführt. Durch diese Maßnahme wird das Be- triebsmittel nach dem Durchströmen eines Kollektor, beispielsweise des letzten von einer Reihe hintereinander angeordneter Kollektoren, unmittelbar über den dritten Leitungsabschnitt in den als Dampfabscheider ausgeführten zweiten Leitungsabschnitt eingespeist.
Insbesondere beträgt der Winkel (α) zwischen einer Waagerechten und dem Anstieg des dritten Leitungsabschnittes wenigstens 10°. Oberhalb dieses Wertes für den Winkel (α) wird eine Überhitzung vermieden. In einer weiteren Ausgestaltung ist der Innendurchmesser des dritten Leitungsabschnittes wenigstens gleich dem Innendurchmesser der anderen Leitungsabschnitte. Durch diese Maßnahme ist gewährleistet, daß die Geschwindigkeit des Betriebsm.it- tels, d.h. mit anderen Worten des Flüssigkeits-Dampf-Gemisches, im dritten Leitungsabschnittes gleich oder kleiner als die Geschwindigkeit des Betriebsmittels in den im wesentlichen waagerecht angeordneten Leitungsabschnitten ist . Um so geringer die Geschwindigkeit des Betriebsmittels im dritten Leitungsabschnitt ist, desto mehr Betriebsmittel wird im dritten Leitungsabschnitt aufgestaut. Dadurch wiederum steht rückwirkend mehr Betriebsmittel im ersten Leitungabschnitt zum Vermeiden einer Überhitzung in de selbigen zur Verfügung.
Vorzugsweise ist der dritte Leitungsabschnitt an einem Übergang zum ersten Leitungsabschnitt bogenförmig ausgebildet. Durch diese Maßnahme wird eine Einschnürung der Strömung und damit eine Erhöhung der Geschwindigkeit des Betriebsmittels bei der Umlenkung im dritten Leitungsabschnitt vermieden.
Insbesondere ist zwischen dem dritten und dem ersten bzw. zweiten Leitungsabschnitt jeweils ein um die Längsachse des ersten bzw. zweiten Leitungsabschnittes drehbares Gelenk angeordnet. Die Parabolrinne und die Absorberleitung wird ent- sprechend des jeweiligen Sonnenstandes um die Längsachse der Absorberleitung gedreht. Durch Einbau dieser Gelenke wird eine Drehung des dritten Leitungsabschnittes dabei vermieden und somit der Niveauunterschied aufrechterhalten.
Zur weiteren Erläuterung der Erfindung wird auf die Ausfüh- rungsbeispiele der Zeichnung verwiesen. Es zeigen:
FIG 1 eine Seitenansicht eines Ausschnittes aus einem Parabolrinnen-Solarkraftwerk in schematischer Darstellung; FIG 2 und FIG 3 weitere Ausschnitte aus einem Parabolrinnen- Solarkraftwerk in perspektivischer Ansicht.
Gemäß FIG 1 umfaßt ein Parabolrinnen-Solarkraftwerk 2 eine Parabolrinne 4 und eine weitestgehend in ihrer Brennlinie angeordnete Absorberleitung 6, beispielsweise ein Absorberrohr, zum Führen und Erwärmen eines Betriebsmittels, beispielsweise Wasser. Dabei umfaßt die Absorberleitung 6 drei Leitungsabschnitte 8,10,12 und ist mit der Parabolrinne 4 mechanisch verbunden. Ein erster 8 und ein zweiter Leitungsabschnitt 12 sind im wesentlichen waagerecht angeordnet, wobei zwischen diesen beiden 8,12 ein dritter Leitungsabschnitt 10 angeordnet ist, dessen Niveau 14 höher als das höchste Niveau 16,18 der Innenräume 20,22 des ersten 8 und des zweiten Leitungsab- Schnittes 12 liegt. Dabei strömt das Betriebsmittel in Richtung der Pfeile 24 durch die Absorberleitung 6, d.h. mit anderen Worten hintereinander durch den ersten 8, den dritten 10 und den zweiten Leitungsabschnitt 12.
Durch den dritten Leitungsabschnitt 10 ist somit gewährleistet, daß während des Betriebes des Parabolrinnen-Solarkraft- werkes 2 genügend Betriebsmittel durch das Aufstauen dessel- bigen in einem Anstieg 26 des dritten Leitungsabschnittes 10 auch im oberen Bereich des ersten Leitungsabschnittes 8 der Absorberleitung 6 vorhanden ist. Dadurch wird eine Überhitzung der Wand im oberen Bereich des ersten Leitungsabschnittes 8 der Absorberleitung 6 weitgehend vermieden.
Das Betriebsmittel, beispielsweise Wasser, strömt während des Betriebes in der Regel mit einer Massenstromdichte M kleiner 1000kg/m2s. Dabei ist der Wert für die Geschwindigkeit des Wassers vw beim Einsetzen der Verdampfung kleiner 1m/s. Der Innendurchmesser der Absorberleitung 6 wird zwischen 50 und 100mm gewählt. Der Innendurchmesser des dritten Leitungsab- Schnittes 10 ist dabei wenigstens gleich dem Innendurchmesser der Leitungsabschnitte 8,12.
Beim Betrieb des Parabolrinnen-Solarkraftwerkes 2 bildet sich Dampf im in der Absorberleitung 6 strömenden Wasser. Ohne Vorhandensein des dritten Leitungsabschnittes 10 in der Absorberleitung 6 würde unterhalb einer vorgegebenen Geschwindigkeit vD des Dampfes, die vom Gesamtdruck innerhalb der Absorberleitung 6 abhängig ist, eine gravitationsbedingte Ent- mischung des Wasser-Dampf-Gemisches in derselbigen auftreten. Demzufolge befindet sich dann im oberen Bereich der Absorberleitung 6 nur Dampf und kein Wasser mehr, was eine Überhitzung der Wand und einen schlechteren Wärmeübergang in diesem oberen Bereich zur Folge hätte. Durch Anordnung des dritten Leitungsabschnittes 10 zwischen die Leitungsabschnitte 8 und 12 wird durch den wenigstens teilweise bedingten Rückstau des Wassers erreicht, daß während des Betriebes auch im oberen Bereich des ersten Leitungsabschnittes 8 Wasser vorhanden ist, wodurch eine Überhitzung der Wand vermieden und demzu- folge der Wärmeübergang im Gegensatz zu den aus dem Stand der Technik bekannten Kollektoren vebessert wird.
Je nach Größenordnung des Kollektors können mehrere dieser dritten Leitungsabschnitte in der Parabolrinne 4 angeordnet sein, die jeweils durch den in wesentlichen waagerechten Leitungsabschnitt 8,12 voneinander getrennt sind. Dadurch wird eine Neigung der Absorberleitung bzw. des gesamten Kollektors zur Vermeidung der Überhitzung nicht mehr benötigt und damit Kosten für eine entsprechende mechanische Unterstützung ein- gespart.
Das Niveau 14 des dritten Leitungsabschnittes 10 liegt angenähert Im oberhalb des höchsten Niveaus 16,18 der Innenräume 20,22 des ersten 8 und des zweiten Leitungsabschnittes 12. Durch diesen Niveauunterschied ist gewährleistet, daß im er- sten Leitungsabschnitt 8 genügend Wasser zum Vermeiden der Überhitzung vorhanden ist. Es entsteht dabei im dritten Leitungsabschnitt 10 ein zusätzlicher Druckverlust von höchstens 0,lbar.
Der Winkel (α) 30 zwischen einer Waagerechten 32 und dem Anstieg 26 des dritten Leitungsabschnittes 10 beträgt wenigstens 10°. Oberhalb dieses Wertes für den Winkel (α) wird eine Überhitzung vermieden.
Der dritte Leitungsabschnitt 10 ist an einem Übergang 34 zum ersten Leitungsabschnitt 8 bogenförmig ausgebildet. Durch diese Maßnahme wird eine Einschnürung der Strömung bei der Umlenkung des Betriebsmittels im dritten Leitungsabschnitt 10 vermieden.
Zwischen dem dritten 10 und dem ersten 8 bzw. zweiten Leitungsabschnitt 12 ist jeweils ein um die Längsachse des ersten 8 bzw. zweiten Leitungsabschnittes 12 drehbares Gelenk 36,38 angeordnet. Die Parabolrinne 4 wird entsprechend der jeweiligen einfallenden Sonnenstrahlung um die Längsachse der Absorberleitung 6 gedreht. Dabei kann es zweckmäßig sein, daß neben der Parabolrinne 4 auch die Absorberleitung 6 gedreht wird. Durch den Einbau der Gelenke 36,38 wird eine Drehung des dritten Leitungsabschnittes 10 dabei vermieden und somit der Niveauunterschied aufrechterhalten.
In einer nicht weiter dargestellten Ausführungsform besteht der Mantel des dritten Leitungsabschnittes 10 aus einem Werk- stoff, der eine mechanische Beweglichkeit des dritten Lei- tungsabschnittes 10 gewährleistet. In dieser Ausführungsform werden die Gelenke 36,38 nicht benötigt. Bei dem in FIG 2 dargestellten Ausschnitt aus einem Parabol- rinnen-Kraftwerk 2 ist der erste Leitungsabschnitt 8 der Absorberleitung 6 in einer ersten Parabolrinne 50, der zweite Leitungsabschnitt 12 in einer zweiten Parabolrinne 52 und der dritte Leitungsabschnitt 10 zwischen den räumlich voneinander getrennten Parabolrinnen 50,52 angeordnet. In dieser Ausführungsform ist der dritte Leitungsabschnitt 10 damit zwischen zwei Kollektoren 54,56 angeordnet. Die Kollektoren 54,56 umfassen jeweils einen Leitungsabschnitt 8 bzw. 12 der Absor- berleitung 6 und eine Parabolrinne 50 bzw. 52. Damit ist gewährleistet, daß bei relativ kurzen Leitungsabschnitten 8,12 und damit relativ kleinen Kollektoren 54,56 die Überhitzung im oberen Wandbereich der Absorberleitung 6 vermieden wird. Bei längeren Kollektoren, siehe dazu FIG 1, wird dadurch die Überhitzung im zweiten Leitungsabschnitt 2 und damit im letzten Teilabschnitt der Absorberleitung 6 des jeweiligen Kollektors vermieden.
Gemäß FIG 3 ist der erste Leitungsabschnitt 8 in der Parabol- rinne 52 angeordnet. Im Gegensatz zu FIG 2 ist der zweite
Leitungsabschnitt 12 als ein Dampfabscheider 60 ausgeführt. Das Betriebsmittel, d.h. das Flüssigkeits-Dampf-Gemisch, wird nach Durchströmen des Kollektors 54 über den dritten Leitungsabschnitt 10 unmittelbar für eine Aufbereitung in den Dampfabscheider 60 eingespeist. In nicht weiter dargestellten Ausführungsformen können anstelle des Dampfabscheiders 60 andere Vorrichtungen zum Speichern und Aufbereiten des Betriebsmittels eingesetzt werden.

Claims

Patentansprüche
1. Solarkraftwerk (2) mit wenigstens einer Absorberleitung (6) zum Führen und Erwärmen eines Betriebsmittels, die wenig- stens einen ersten und einen zweiten, jeweils im wesentlichen waagerecht angeordneten Leitungsabschnitt (8,12) umfaßt, wobei zwischen dem ersten (8) und dem zweiten Leitungsabschnitt (12) ein dritter Leitungsabschnitt (10) angeordnet ist, dessen Niveau (14) höher als das höchste Niveau (16,18) der In- nenräume (20,22) des ersten (8) und zweiten Leitungsabschnit- teε (12) liegt.
2. Solarkraftwerk (2) nach Anspruch 1 mit einer Anzahl von Parabolrinnen (4), bei dem die Absorberleitung (6) innerhalb einer der Parabolrinnen (4) angeordnet ist.
3. Solarkraftwerk (2) nach Anspruch 1, bei dem der erste Leitungsabschnitt (8) in einer ersten Parabolrinne (50), der zweite Leitungsabschnitt (12) in einer zweiten Parabolrinne (52) und der dritte Leitungsabschnitt (10) zwischen den räumlich voneinander getrennten Parabolrinnen (50,52) angeordnet ist .
4. Solarkraftwerk (2) nach Anspruch 1 oder 2, bei dem das Ni- veau (14) des dritten Leitungsabschnittes (8) angenähert 1
Meter oberhalb des höchsten Niveaus (16,18) der Innenräume (20,22) des ersten (8) und zweiten Leitungsabschnittes (12) liegt .
5. Solarkraftwerk (2) nach Anspruch 2 oder 4, bei dem der erste Leitungsabschnitt (8) in der Parabolrinne (50) angeordnet und der zweite Leitungsabschnitt (12) als Dampfabscheider (60) ausgeführt ist.
6. Solarkraftwerk (2) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der Winkel (α) zwischen der Waagerechten (32) und dem Anstieg (26) des dritten Leitungsabschnittes wenigstens 10° beträgt.
7. Solarkraftwerk (2) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der Innendurchmesser des dritten Leitungsabschnittes (10) wenigstens gleich dem Innendurchmesser des ersten und zweiten Leitungsabschnittes (8,12) ist.
8. Solarkraftwerk (2) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der dritte Leitungsabschnitt (10 ) an einem Übergang (34) zum ersten Leitungsabschnitt (8) bogenförmig ausgebildet ist.
9. Solarkraftwerk (2) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem zwischen dem dritten (10) und dem ersten (8) bzw. zweiten Leitungsabschnitt (12) jeweils ein um die Längsachse des ersten (8) bzw. zweiten Leitungsabschnittes (12) drehbares Gelenk (36,38) angeordnet ist.
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