WO1999016090A1 - Absorbant d'ondes radioelectriques - Google Patents

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Masatsugu Morita
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    • H01Q17/00—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems
    • H01Q17/004—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems using non-directional dissipative particles, e.g. ferrite powders

Definitions

  • radio wave chamber electromagnétique anechoic chamber
  • radio wave absorber is used on the inner wall of such an anechoic chamber.
  • radio wave absorbers are used on the outer walls of buildings and the like in order to prevent reception interference caused by the reflection of radio waves from television buildings on high-rise buildings.
  • radio wave absorber for example, a radio wave absorber having a characteristic of a return loss of 20 dB or more in a frequency band of 9 OMHz to 35 OMHHz is used.
  • radio wave absorbers include, for example, radio wave absorbers obtained by sintering nickel-based zinc-based ferrite material (Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 2000-2003, 5-12992). No. 3, JP-A-5-243032, JP-A-6-84622), Magnesium—A wave absorber made by sintering zinc-based bright material No. 64-7272 9 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 1-301524).
  • the radio wave absorber it is important for the radio wave absorber to have a matching thickness that absorbs all traveling radio waves and does not cause reflection.However, conventional magnesium monozinc ferrite material is sintered.
  • the matching thickness of the radio wave absorber is 8 mm or more, and there is a problem that the thickness is larger than that of a radio wave absorber (matching thickness of 7 mm or less) sintered with nickel-zinc ferrite. This difference of about 1 mm in the matching thickness has a significant effect on the total weight of the radio wave absorber used for the inner wall of the anechoic chamber and the outer wall of the building, etc. Is to be done.
  • the present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances, and has as its object to obtain a matching thickness of less than 8 mm and to be obtained by sintering at a relatively low sintering temperature.
  • An object of the present invention is to provide a radio wave absorber capable of performing the above.
  • the radio wave absorber of the present invention is a radio wave absorber obtained by sintering a magnesium-zinc-based frit material, and has an iron oxide content of 45 to 50 mol. %, Magnesium oxide 7 to 19.7 mol%, zinc oxide 24 to 28.5 mol%, copper oxide 4 to 16 mol%, manganese oxide 0.1 to 6 mol%
  • the main component is magnesium-zinc-based graphite.
  • the return loss is 20 dB or more in a frequency band of 90 MHz to 350 MHz.
  • the matching thickness is less than 8 mm.
  • the sintering temperature is in the range of 950 to 115 ° C.
  • the electromagnetic wave absorber contains 45 to 50 mol% of iron oxide, 7 to 19.7 mol% of magnesium oxide, and 24 to 28.5 mol% of zinc oxide as main components. 4 to 16 mol% of copper oxide, 0.1 to 6 mol of manganese oxide %, And sintering is possible at a relatively low temperature of about 950 to 115 ° C. This sintering temperature is much lower than the sintering temperature of conventional magnesium-zinc-based ferrite materials. Becomes possible.
  • the mating thickness is less than 8 mm, the total weight when used on the outer wall of a radio wave room, a building, or the like, is the same as conventional magnesium-zinc ferrite material. Significantly reduced compared to sintered radio wave absorbers.
  • the radio wave absorber of the present invention can reduce the manufacturing cost compared to a conventional radio wave absorber sintered with a nickel-zinc ferrite material.
  • the radio wave absorber of the present invention is obtained by sintering magnesium-zinc-based ferrite material, and contains 45 to 50 mol% of iron oxide as a main component, and magnesium oxide. Containing 7 to 19.7 mol% of zinc oxide, 24 to 28.5 mol% of zinc oxide, 4 to 16 mol% of copper oxide, and 0.1 to 6 mol% of manganese oxide It is.
  • the matching thickness of the radio wave absorber becomes 8 mm or more, and / '(real part of the complex relative permeability) required for the radio wave absorption characteristics in the low frequency band is
  • the peak width for the frequency of // ⁇ (the imaginary part of the complex relative permeability) required for the radio wave absorption characteristics is reduced, and the frequency band is at least 90 MHz to 3 MHz. It becomes difficult to set the return loss at 5 ° MHz to 20 dB or more, and the matching thickness increases.
  • the amount of iron oxide is out of the above range, the value of / will decrease, and if the amount of zinc oxide is less than the above range, the value of 'will decrease, and the amount of zinc oxide will exceed the above range.
  • the Curie temperature decreases; ⁇ decreases, and the matching thickness increases. If the amount of copper oxide is less than the above range, it is difficult to perform sintering to obtain a radio wave absorber at a relatively low temperature of about 950 to 115 ° C. The thickness increases, When the amount of copper oxide exceeds the above range, ⁇ ′ decreases and the radio wave absorption band becomes narrow.
  • manganese oxide has the effect of promoting grain growth, increasing initial magnetic permeability, lowering the resonance frequency of the domain wall, and broadening the radio wave absorption band to the lower frequency side. And the relative permittivity increases, resulting in a decrease in the radio wave absorption characteristics.
  • Wave absorber of the present invention in addition to C a O to the above components, C o O, N i O , S i ⁇ 2, T i 0 o, S n 0 9, M o 0 3, W0 3, B i 2 ⁇ 3, I n 2 0 3, C r 2 0 3. a 1 a 2 0 3, T a 2 0 5, n b 2 0 5. V 2 0 5 2 or singly or are such It may be contained at a ratio of 1% by weight or less.
  • the electromagnetic wave absorber of the present invention is prepared by heating a magnesium-zinc based filler material having a composition after sintering within the above-mentioned range in the air at 950 to 115 ° C. This can be achieved by sintering at relatively low temperatures, and the matching thickness is less than 8 mm.
  • each component was weighed so that the composition after sintering was within the following range, and was wet-mixed with a steel ball mill for 15 hours.
  • the mixed powder was calcined in air at 900 ° C. for 2 hours, and then wet-pulverized with a steel ball mill for 15 hours.
  • the molded body was sintered in the atmosphere at a predetermined temperature within a temperature range of 950 to 115 ° C. for 3 hours to obtain a radio wave absorber (Examples 1 to 26).
  • the radio wave absorbers (comparative examples 1 to 6) made of magnesium-zinc-based light were: (1) The matching thickness is 8 mm or more. (2) The frequency band that satisfies the return loss of 20 dB or more is narrower than 90 MHz to 350 MHz, or 90 MHz. MHz ⁇ 350 MHz, which largely falls; (3) Requires a sintering temperature of more than 1200 ° C.

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Description

明 細 書 電波吸収体 技術分野
本発明は、 電波暗室、 電波吸収壁等に使用するマグネシウム -亜鉛系 フ ヱ ライ 卜からなる電波吸収体に関する。
背景技術
近年、 情報通信技術の発達、 あるいは、 多様な電気機器の普及に伴 い、 不要な電磁ノ イ ズが精密機器関連装置に及ぼす影響が問題とな つ ている。 この電磁ノ イ ズの測定には、 電磁波の反射のない電波喑室 （電 波無響室） が使用され、 こ のよ う な電波暗室の内壁には電波吸収体が 使用されている。 また、 テ レ ビジ ョ ンの電波が高層建築物等で反射さ れて生じる受信障害を防止するために、 建築物等の外壁に電波吸収体 が使用されている。
従来の電波吸収体と しては、 例えば、 9 O M H z 〜 3 5 O M H z の 周波数帯域において反射減衰量が 2 0 d B以上の特性を有する電波吸 収体が使用されている。 こ のよ う な電波吸収体と して、 例えば、 ニ ッ ケルー亜鉛系フェライ ト材を燒結した電波吸収体 （特開平 3 — 2 0 0 3 0 3 号、 特開平 5 — 1 2 9 1 2 3号、 特開平 5 — 2 4 3 0 2 3号、 特開平 6 — 8 4 6 2 2号等） 、 マ グネ シ ウ ム —亜鉛系フ ヱ ライ ト材を燒結し た電波吸収体 （特開昭 6 4 — 7 2 9 2 5号、 特開平 1 — 3 0 1 5 2 4 号等） が挙げられる。
しかしながら、 ニッ ケル—亜鉛系フ ヱ ライ 卜材を燒結した従来の電 波吸収体は、 原料となるニ ッ ケルが高価である という問題があった。 一方、 マ グネ シ ウ ム 一亜鉛系フ ヱ ライ ト材は燒結温度が 1 2 5 0 〜 1 3 0 0 °C付近であり、 ニッケル—亜鉛系フヱライ 卜材の燒結温度 1 1 0 0 。C程度に比べて高く 、 こ のため、 マグネ シウム—亜鉛系フ ヱ ライ ト材 を燒結して電波吸収体を工業的に製造するためには、 ニ ッ ケル—亜鉛 系フ ライ 卜材用の燒結炉とは別に、 高温用の燒結炉が必要になる と いう問題があった。
さ らに、 電波吸収体においては、 進行してきた電波をすベて吸収し 反射を生じない整合厚みが重要であるが、 従来のマ グネ シ ウ ム 一亜鉛 系フ ェ ライ ト材を燒結した電波吸収体の整合厚みは 8 mm以上であり、 ニッ ケル一亜鉛系フ ェ ライ ト材を燒結した電波吸収体 （整合厚みが 7 mm 以下） に比べて厚く なる という問題があった。 この整合厚みの l m m 程度の差は、 電波暗室の内壁や建築物等の外壁に使用する電波吸収体 の総重量に顕著に影響する ものであ り、 整合厚みの低減は電波吸収体 に常に要求さ れる ものであ る。
本発明は、 上記のよ う な事情に鑑みてなされたものであ り、 その目 的は、 整合厚みが 8 m m未満であ り、 かつ、 比較的低い燒結温度で燒 結して得る こ とができ る電波吸収体を提供する こ と にある。
発明の開示
このよ う な目的を達成するために、 本発明の電波吸収体は、 マグネ シ ゥ ム -亜鉛系フ ラ イ 卜材を燒結 した電波吸収体であ っ て、 酸化鉄 4 5 〜 5 0 モル％、 酸化マ グネ シ ウ ム 7 〜 1 9. 7 モル％、 酸化亜鉛 2 4 〜 2 8. 5 モル％、 酸化銅 4 〜 1 6 モル％、 酸化マ ンガ ン 0. 1 〜 6 モル％からなるマグネ シウム—亜鉛系フ ヱ ライ トを主成分とする よ う な構成と した。
ま た、 好適な態様と して、 9 0 M H z 〜 3 5 0 M H z の周波数帯域 において反射減衰量が 2 0 d B以上であるよ う な構成と した。
また、 好適な態様と して、 整合厚みが 8 mm未満であるよ う な構成 と した。
さ らに、 好適な態様と して、 燒結温度が 9 5 0〜 1 1 5 0 °Cの範囲 内であるよ う な構成と した。
本発明によれば電波吸収体は主成分と して酸化鉄を 4 5〜 5 0 モル %、 酸化マグネ シゥムを 7〜 1 9. 7 モル％、 酸化亜鉛を 2 4〜 2 8. 5 モル％、 酸化銅を 4 〜 1 6 モル％、 酸化マ ンガ ンを 0. 1 〜 6 モル %の範囲で含有する ものであ り、 燒結は 9 5 0 〜 1 1 5 0 °C程度の比 較的低い温度で可能である。 この燒結温度は従来のマグネ シ ウ ム 一亜 鉛系フ X ライ ト材の燒結温度よ り大幅に低いものであ り 、 ニッ ケル一 亜鉛系フ ェ ラ イ ト材を燒結する燒結炉の使用が可能となる。 また、 整 合厚みが 8 m m未満であるため、 電波喑室の內壁ゃ建築物等の外壁に 使用 した場合の総重量は、 従来のマ グネ シ ウム一亜鉛系フ ェ ラ イ ト材 を燒結した電波吸収体に比べて大幅に低減される。 さ らに、 本発明の 電波吸収体は、 従来のニ ッ ケル -亜鉛系フ ェ ラ イ ト材を燒結した電波 吸収体に対して製造コ ス ト の低減が可能となる。
発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明の実施の形態について詳細に説明する。
本発明の電波吸収体は、 マ グネ シ ウ ム 一亜鉛系フ ェ ラ イ 卜材を燒結 した ものであ っ て、 主成分と して酸化鉄を 4 5 〜 5 0 モル％、 酸化マ グネシゥムを 7 〜 1 9 . 7 モル％、 酸化亜鉛を 2 4 〜 2 8 . 5 モル％、 酸化銅を 4 〜 1 6 モル％、 酸化マ ンガンを 0 . 1 〜 6 モル％の範囲で 含有する ものであ る。
上記の範囲を外れた組成領域では、 電波吸収体の整合厚みが 8 m m 以上とな った り、 低周波数帯における電波吸収特性に必要と される / ' (複素比透磁率の実数部） が低下した り 、 さ らに、 電波吸収特性に 必要と される //〃 （複素比透磁率の虚数部） の周波数に対する ピーク 幅が狭く な り、 少な く と も周波数帯域 9 0 M H z 〜 3 5 ◦ M H z にお ける反射減衰量を 2 0 d B以上とする こ とが困難とな り、 また、 整合 厚みの増大を来すこ とになる。
具体的には、 例えば、 酸化鉄量が上記範囲から外れる と / ' の低下 が生じ、 また、 酸化亜鉛量が上記範囲未満であると ' の低下を来し、 酸化亜鉛量が上記範囲を超える とキ ュ リ ー温度の低下、 ； 〃 の低下、 および、 整合厚みの増大を来す。 酸化銅量が上記範囲未満である と、 電波吸収体を得るための燒結を 9 5 0 〜 1 1 5 0 °C程度の比較的低い 温度で行う こ とが困難とな り、 さ らに整合厚みの増大を来し、 一方、 酸化銅量が上記範囲を超える と、 ^ ' の低下を生じ電波吸収帯域が狭 く なる。 また、 酸化マ ンガンは粒成長を促進し、 初透磁率を向上させ 磁壁の共鳴周波数を低く し、 電波吸収帯域を低周波数側に広げる効果 を奏するが、 上記の範囲を超える と、 ' の低下や比誘電率の増加が 起こ り、 電波吸収特性の低下を来す。
本発明の電波吸収体は、 上記の成分の他に C a O、 C o O、 N i O、 S i 〇2 、 T i 0 o , S n 09 、 M o 03 、 W03 、 B i 2 〇3 、 I n 2 03 , C r 2 03 . A 1 2 03 , T a 2 05 , N b 2 05 . V 2 05 等の 1 種ま たは 2種以上を 1 重量％以下の割合で含有して もよい。 上述のよ う な本発明の電波吸収体は、 燒結後の組成が上記の範囲内 となるよ う なマグネシウム一亜鉛系フ ヱ ライ ト材を大気中で 9 5 0 〜 1 1 5 0 °C程度の比較的低い温度で燒結する こ と によ り得る こ とがで き、 かつ、 整合厚みが 8 m m未満となる。
以下、 本発明に関する具体的な実施例を示し、 本発明を更に詳細に 説明する。
[電波吸収体 （実施例 1 〜 2 6 ) の作製]
まず、 燒結後の組成が下記の範囲内となるよ う に各成分を秤量し、 鋼鉄製ボール ミ ルで 1 5時間湿式混合した。
酸化鉄 （ F e n 0 ) ： 4 5 〜 5 0 モル％
酸化マ グネ シ ウ ム （ M g 0 ) 7 〜 1 9 . 7 モル％
酸化亜鉛 （ Z n 0 ) 2 4 〜 2 8. 5 モル％ 酸化銅 （ C u ◦ ) 4 〜 1 6 モル％
酸化マ ンガン （ M n 0 ) 0. 1 〜 6 モル％
次に、 こ の混合粉を大気中 9 0 0 °Cで 2時間仮焼成し、 次いで、 鋼 鉄製ボール ミ ルで 1 5時間湿式粉砕した。 こ う して得られたマグネ シ ゥ ム —亜鉛系フ ヱ ライ 卜粉にポ リ ビニルアルコ ー ル水溶液を 1 0重量 %添加して造粒し、 1 t 0 n / c m2 の圧力で所望の形状に成形した。 この成形体を大気中 9 5 0〜 1 1 5 0 °Cの温度範囲内の所定の温度で 3時間燒結して電波吸収体 （実施例 1 〜 2 6 ) を得た。 こ の電波吸収 体 （実施例 1 〜 2 6 ) の組成、 燒結温度 · 保持時間を下記の表 1 に示 した。 また、 電波吸収体 （実施例 1 〜 2 6 ) の整合厚み、 反射減衰量 が 2 0 d B以上となる周波数帯域を下記の方法で測定して下記の表 1 に示 した。
(電波吸収体の整合厚みおよび反射減衰量の測定方法）
電波吸収体の電波吸収特性は、 組成毎に外径 1 9. 8 mm, 内 径 8. 6 m mの リ ング形状に加工し、 同軸管内に挿入した状態 でネ ッ 卜 ワーク · アナライザ一で反射係数を測定した。 得られ た測定結果から、 反射減衰量および電波吸収体前面の規格化ィ ン ピ一 ダ ン スを算出 した。 規格化ィ ン ピ一ダンス Z と反射係数 Sの関係を以下に示す。
Z = ( 1 + S ) / ( 1 - S )
S = ( Z - 1 ) / ( Z + 1 )
Q — C / Q
sample metal
- 2 0 1 o g I S I = d B
それぞれの厚みの規格化ィ ン ピーダ ンスをス ミ スチ ヤ ー ト にプ 口 ッ 卜 し、 ス ミ スチ ヤ 一 卜 の中心を通る厚みを最小自乗法によ り求め、 その厚みを整合厚みと した。 さ らに、 計算した整合厚 みの リ ングを実際に作製し、 上記の同軸管法によ り反射減衰量 が 2 0 d B以上を満足する周波数帯域を測定した。
[電波吸収体 （比較例 1 〜 7 ) の作製]
また、 比較と して、 燒結後の組成が上記の範囲から外れる電波吸収 体 （比較例 1 〜 6 ) を上記の電波吸収体 （実施例 1 〜 2 6 ) と同様に して作製した。 尚、 こ の電波吸収体 （比較例 1 〜 6 ) の組成、 燒結温 度 ' 保持時間は下記の表 2 に示したよう に設定した。 また、 電波吸収 体 （比較例 1 〜 6 ) の整合厚み、 反射減衰量が 2 0 d B以上となる周 波数帯域を上記と同様に測定し下記の表 2に示した。
さ らに、 比較と して、 燒結後の組成が下記の通りのニッ ケル—亜鉛 系フ ニライ 卜からなる電波吸収体 （比較例 7 ) を上記の電波吸収体 （実 施例 1 〜 2 6 ) と同様に して作製した。
- 酸化鉄 ： 4 9. 3 モノレ％
' 酸化ニッ ケノレ ： 1 2. 0 モル％
• 酸化亜鉛 ： 3 3. 0 モル％
. 酸化銅 ： 5. 7 モル％
尚、 こ の電波吸収体 （比較例 7 ) の燒結温度 · 保持時間は下記の表 2 に示したよ う に設定した。 また、 電波吸収体 （比較例 7 ) の整合厚 み、 反射減衰量が 2 0 d B以上となる周波数帯域を上記と同様に測定 し下記の表 2 に示した。
組 成 （モル％) 整合厚み 反射減衰量 2 0 燒結温度 時間 電施施施施波施施施施施施施吸収体 (mm) d B以上の周波数 (°C) (hr) 伊 ¾ ^fe伊伊 ¾ M n 0 M g 0 C u O Z n O F e a O 帯域 （MH z )
実施例 1 0. 3 1 9. 7 6. 2 2 4. 6 4 9. 2 6. 2 9 0〜 4 0 0 1 0 2 0
0 3 1 8 4 5. 8 2 6. 3 4 9. 2 7. 1 9 0 4 0 0 0 0 0 3 0 3 1 6 5 7. 7 2 6. 3 4 9. 2 6 · 9 7 0 4 0 0 0 0 0 3 0 3 1 4 6 9. 6 2 6. 3 4 9. 2 6. 9 7 0 4 0 0 0 0 0 3 0 4 1 2 8 1 1. 5 2 6. 3 4 9. 0 6. 5 7 0 4 0 0 0 0 0 3
0 3 9 1 4. 2 1 4 3 7. 9 4 0 3 5 0 1 2 0 3 0 3 7 4 5. 8 3 4 2 7. 9 4 0 3 5 0 0 0 0 3 0 3 5 6 7. 7 3 4 1 7. 3 4 0 3 5 0 0 0 0 3 0 3 3 6 9. 7 3 4 1 6. 9 5 0 3 5 0 0 0 0 3 0 3 1 8 1. 5 3 4 1 6. 6 6 0 4 0 0 0 0 0 3 0 3 9 9 3. 4 3 4 1 6. 3 7 0 4 0 0 0 0 0 3 0 3 7 4 5. 7 2 4 4 6. 0 8 0 3 5 0 0 2 0 3 実施例 1 3 0 4 1 4. 5 7. 7 2 8. 3 4 9. 1 7. 8 5 0 3 5 0 1 0 0 0 3 実施伊 1 4 0 4 1 2. 7 9. 6 2 8. 3 4 9. 0 7. 8 5 0 3 5 0 1 0 0 0 3 実施伊 1 5 0 4 1 0. 7 1 1. 6 2 8. 3 4 9. 0 7. 6 5 0 3 5 0 1 0 0 0 3 実施例 1 6 8 1 6. 1 8. 0 2 6. 3 4 7. 8 7. 0 5 0 3 5 0 1 0 3 0 3 実施例 1 7 8 1 5. 2 9. 0 2 6. 2 4 7. 8 6. 9 5 0 3 5 0 1 0 3 0 3 実施例 1 8 8 1 4. 1 1 0. 0 2 6. 3 4 7. 8 6. 7 6 0 4 0 0 1 0 3 0 3 実施例 1 9 8 1 4. 4 9. 3 2 6. 5 4 8 0 7 0 5 0 3 5 0 1 0 2 0 3 実施例 2 0 8 1 4. 2 9 · 6 2 6. 5 4 7 9 6 9 5 0 3 5 0 1 0 2 0 3 実施例 2 1 8 1 3 · 9 9. 9 2 6. 5 4 7 9 6 8 5 0 4 0 0 1 0 0 0 3 実施例 2 2 9 1 5. 5 8. 0 2 6. 8 4 7 8 7. 4 4 0 3 5 0 1 0 2 0 3 実施例 2 3 8 1 4. 5 9. 0 2 6. 8 4 7 9 7. 2 5 0 3 5 0 1 0 2 0 3 実施例 2 4 8 1 3. 6 9. 9 2 6. 8 4 7 9 6. 9 6 0 4 0 0 1 0 2 0 3 実施例 2 3 9 1 3 3 9. 8 2 6 4 4 6 6 7. 4 4 0 3 5 0 1 0 3 0 3 実施例 2 5 8 1 3 2 9. 8 2 6 1 4 5 1 7. 9 6 0 4 0 0 1 0 3 0 3
表 2
組 成 （モル0 /0) 整合厚み 反射減衰量 2 0 燒結温度 ·時間 電波吸収体 (mm) d B以上の周波数 (°C) (hr)
M n 0 M g 0 C u 0 Z n 0 F e 0 帯域 （MH z )
比較例 1 0. 3 2 0. 0 3. 3 2 7. 1 4 9. 3 8. 4 4 0〜 3 0 0 1 1 0 0 · 3 比較例 2 0. 3 5. 6 1 7. 7 2 7. 1 4 9. 3 6. 0 1 0 0〜 3 5 0 1 0 2 0 · 3 比較例 3 0. 3 1 5. 9 1 0. 9 2 3. 5 4 9. 4 5. 6 1 5 0〜 5 0 0 1 0 2 0 · 3 比較例 4 0. 3 1 0. 4 1 0. 9 2 9. 3 4 9. 4 8. 8 4 0〜 3 0 0 1 0 2 0 · 3 比較例 5 4. 0 2 2. 0 1. 0 2 7. 1 4 9. 3 8. 1 3 0〜 3 5 0 1 3 0 0 · 2 比較例 6 6. 4 1 2. 9 9. 8 2 6. 0 4 4. 9 8. 4 7 0〜 4 0 0 1 0 3 0 · 3 比較例 7 6. 8 4 5〜 4 0 0 1 0 9 0 · 3
表 1 に示されるよう に、 本発明の電波吸収体 （実施例 1 〜 2 6 ) は、 いずれも整合厚みが 8 m m未満であり、 その燒結温度は、 いずれも 9 5 0 〜 1 1 5 0 °Cの範囲であ り 、 ニッ ケル—亜鉛系フ ヱ ライ ト材の燒結温 度と同様に比較的低い温度である こ とが確認された。 特に、 燒結後の 組成が酸化鉄 4 7 . 9 モル％、 酸化マ グネ シ ウ ム 1 3 . 9 モル％、 酸 化亜鉛 2 6 . 5 モル％、 酸化銅 9 . 9 モル％、 酸化マ ン ガ ン 1 . 8 モ ル％となるマグネシウム—亜鉛系フ ヱライ ト電波吸収体 （実施例 2 1 ) は、 比較例のマ グネ シ ウ ム 一亜鉛系フ ニ ライ ト電波吸収体に比べて整 合厚みが薄く 、 従来のニ ッ ケル -亜鉛系フ ェ ラ イ 卜電波吸収体 （比較 例 7 ) と同様な整合厚みおよび電波吸収特性を有する こ とが判る。 本発明の電波吸収体 （実施例 1 〜 2 6 ) を更に詳钾にみる と、 酸化 銅の含有量が 4〜 1 6 モル％の範囲内で少ない場合、 反射減衰量が 2 0 d B 以上である こ とを満足する周波数帯域の下限周波数が高く なる傾向に あ り 、 酸化銅の含有量が増加するに したがって反射減衰量が 2 0 d B 以上である こ とを満足する周波数帯域の下限周波数が低く な り、 また 整合厚みが薄く なる傾向にある （例えば、 実施例 1 〜 4 ) 。 酸化銅の 含有量が 4〜 1 6 モル％の範囲内で更に増加すると、 反射減衰量が 2 0 d B 以上である こ とを満足する周波数帯域の下限周波数が再び高く なる傾 向にある （例えば、 実施例 9 と実施例 1 0、 1 1 、 1 2 ) 。
また、 酸化亜鉛の含有量が 2 4 〜 2 8 . 5 モル％の範囲内で少な く なるに したが っ て、 整合厚みは薄く な り、 反射減衰量が 2 0 d B以上 である こ とを満足する周波数帯域の下限周波数および上限周波数が高 く なる傾向にある （例えば、 実施例 3 と実施例 1 3 ) 。
また、 酸化マ ン ガ ンを、 その含有量が 0 . 1 〜 6 モル％の範囲内と なるよ う に酸化鉄に対して置換する と、 置換基の増加につれて反射減 衰量が 2 0 d B以上を満足する周波数帯域の下限周波数が低く な り、 吸収帯域が広がる傾向にある （例えば、 実施例 4 と実施例 1 8、 2 1 ) 。 一方、 表 2 に示されるよ う.に、 本発明の電波吸収体と同様にマグネ シゥム—亜鉛系フ ヱライ トからなる電波吸収体 （比較例 1 〜 6 ) は、 ①整合厚みが 8 mm以上となる、 ②反射減衰量が 2 0 d B以上である こ とを満足する周波数帯域が 9 0 M H z 〜 3 5 0 M H z よ り も狭く な る、 あるいは 9 0 MH z〜 3 5 0 MH zから大き く はずれる、 ③ 1 2 0 0 °C以上の燒結温度を必要とする、 こ とのいずれかに該当する ものであ つ た。
産業上の利用可能性
本発明の電波吸収体は、 電波暗室、 電波吸収壁等に使用する電波吸収 体と して産業上好適に利用でき る。

Claims

請求の範囲
1 . マ グネ シ ウ ム 一亜鉛系フ ライ ト材を燒結した電波吸収体 であ っ て、
酸化鉄 4 5 〜 5 0 モル％、 酸化マ グネ シ ウ ム 7 ~ 1 9. 7 モル％、 酸化亜鉛 2 4 〜 2 8. 5 モル％、 酸化銅 4 〜 1 6 モル％、 酸化マ ンガ ン 0. 1 〜 6 モル％か らな るマ グネ シ ウ ム —亜鉛系フ ェ ラ イ トを主成 分とする こ とを特徴とする電波吸収体。
2. 整合厚みが 8 mm未満である こ とを特徴とする請求項 1 に 記載の電波吸収体。
3 . 9 0 M H z 〜 3 5 0 M H z の周波数帯域において反射減衰 量が 2 0 d B以上である こ とを特徴とする請求項 2 に記載の電波吸収 体。
4. 燒結温度が 9 5 0〜 1 1 5 0 °Cの範囲内である こ とを特徵 とする請求項 1 に記載の電波吸収体。
5. 9 0 M H z 〜 3 5 0 M H z の周波数帯域において反射減衰 量が 2 0 d B以上である こ とを特徴とする請求項 4 に記載の電波吸収 体。
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