WO1999060266A1 - Druckbegrenzungsventil - Google Patents

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WO1999060266A1
WO1999060266A1 PCT/DE1999/000186 DE9900186W WO9960266A1 WO 1999060266 A1 WO1999060266 A1 WO 1999060266A1 DE 9900186 W DE9900186 W DE 9900186W WO 9960266 A1 WO9960266 A1 WO 9960266A1
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valve seat
piston
pressure
pressure relief
relief valve
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PCT/DE1999/000186
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English (en)
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Inventor
Rainer Haeberer
Frieder Buerkle
Helmut Clauss
Markus Rueckle
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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Priority to US09/463,009 priority patent/US6244253B1/en
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    • G05D16/04—Control of fluid pressure without auxiliary power
    • G05D16/10—Control of fluid pressure without auxiliary power the sensing element being a piston or plunger
    • G05D16/103—Control of fluid pressure without auxiliary power the sensing element being a piston or plunger the sensing element placed between the inlet and outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
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    • F02M63/005—Pressure relief valves
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    • F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
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    • G05D16/04—Control of fluid pressure without auxiliary power
    • G05D16/0402—Control of fluid pressure without auxiliary power with two or more controllers mounted in series

Definitions

  • the invention relates to a pressure limiting valve for a fuel injection device for internal combustion engines, comprising a housing with a high-pressure connection and a return connection and an axially displaceable spring in a housing bore between a valve seat facing the high-pressure connection and a return connection facing the spring force acting in the direction of the valve seat.
  • Cup-shaped piston which has at least one passage opening connecting the inside of the cup-shaped piston with the housing bore.
  • the task of such a pressure relief valve corresponds essentially to that of a pressure relief valve. If the pressure control fails, it protects against Most of the components due to overuse.
  • the pressure relief valve limits the pressure in the pressure collecting tank, the so-called rail, by lifting off the valve seat when the load is too high and opening the passage openings.
  • Pressure limiting valves known from the prior art and described in the above-mentioned publication allow a maximum pressure of 1500 HPa for a short time in the pressure accumulation space.
  • the pressure limiting valve by discharging a quantity of fuel into the tank, sets a pressure in the fuel injection system which on the one hand prevents damage to any component of the fuel injection system and on the other hand is at least so large that opening the fuel injection nozzles and thus driving is possible.
  • the object of the invention is therefore to further develop a pressure relief valve of the generic type. that, on the one hand, there is no pulsating pressure in the pressure relief valve within predetermined limits in all operating situations and that neither bouncing and / or hammering of the piston in / on the valve seat nor on the stop occurs.
  • the arrangement of the throttle elements in the flow direction of the fuel upstream and / or downstream of the valve seat has the particularly great advantage that the system pressure is set by these throttle elements depending on the flow rate.
  • the throttling elements enable the fuel to be guided in a streamlined manner within the pressure relief valve.
  • a throttle element is arranged in the high pressure connection.
  • the throttle element is connected upstream of the valve seat and throttles the system pressure at the valve seat.
  • a throttle element is arranged in the at least one passage opening.
  • a further piston is arranged coaxially in the cup-shaped piston, on which a spring force can be exerted by the or a further spring in the direction of a further valve seat formed on the cup-shaped piston, and which at least one further Has throttle element which can be acted upon by lifting the additional piston from the additional valve seat with pressurized fuel.
  • This two-stage pressure relief valve has the great advantage that, on the one hand, it only opens when a predetermined pressure is exceeded and, on the other hand, a "holding pressure” that can be selected independently of the opening pressure can be set. The pressure relief valve only opens when a high pressure is exceeded, which is the case, for example, during emergency operation.
  • the holding pressure prevailing after the pressure relief valve has been opened prevents the components of the fuel injection device from being continuously loaded with the high opening pressure when the pressure relief valve is open.
  • the holding pressure can be set to a predetermined value by selecting the other throttle elements and the spring force of the spring.
  • the further throttle elements are through openings in the further piston.
  • the further throttle elements are one or more preset leaks on the further valve seat.
  • valve seats can be designed in different ways.
  • valve seat to be designed as a conical seat.
  • valve seat to be designed as a ball seat.
  • both valve seats can be designed as cone seats or as ball seats or alternately as cone and ball seats.
  • Figure 1 is a sectional view of a pressure relief valve according to the invention.
  • FIG. 2 shows an enlarged detail designated II in FIG. 1; 3 shows a sectional illustration of a further exemplary embodiment of a pressure limiting valve according to the invention;
  • FIG. 4 sectional views of two further embodiments of a pressure relief valve according to the invention.
  • FIG. 5 schematically shows the pressure course over time in the pressure limiting valves shown in FIG. 4.
  • An embodiment of a pressure relief valve shown in Fig. 1, comprises a housing 10 with a high-pressure connection 11 and a return connection 12.
  • a step-shaped housing bore 14 is provided, which ends in a valve seat 16 on its side facing the high-pressure connection 11 and in which, on its side facing the return connection 12, has a stop 20, for example, as shown by screwing it into a thread provided in the housing bore 14.
  • the stop can be secured, for example, by a heli-coil 22.
  • a piston 30 is displaceable in the axial direction of the pressure relief valve against the spring force of a spring 40.
  • the piston 30 has the shape of a pot-like structure, in the interior of which the spring 40 is guided and is supported.
  • the stop 20 also has the shape of a pot, in the interior of which the spring 40 their side facing the return port 12 is guided and supported.
  • a disk 22 can be provided in the stop 20, which can be adjusted and locked in the axial direction.
  • the stop 20 has a passage opening 24 on its side facing the return connection 12.
  • the piston 30 also has passage bores 33 on its side facing the valve seat 16, which connect the housing bore 14 to the interior of the cup-shaped piston 30.
  • valve seat 16 in the pressure relief valve shown in FIG. 1 is designed as a conical seat, the cup-shaped piston 30 being conical on its side facing the valve seat 16.
  • the sealing point of the valve seat corresponds to the effective diameter for opening the valve, so that a possible impact of the piston 30 on the valve seat 16 does not increase this effective diameter .
  • the smallest possible cone angle difference between the conical end of the piston 30 and the valve seat 16 is advantageously selected. If the piston 30 strikes the valve seat 16, this leads to large contact surfaces and thus to small compressive stresses which counteract a striking.
  • a throttle element 50 is provided with a throttle bore 51, which throttles the fuel flowing through the high-pressure connection 11 under high pressure.
  • the diameter of the throttle bore 51 provided in the throttle element 50 can be slightly larger than the inlet bore 19 in the housing 10, as shown in FIG. 1. It goes without saying that the diameter of the throttle bore 51 can also be equal to or smaller than that of the inlet bore 19. Throttling of the fuel flowing under pressure is in any case effected by the throttle element 50.
  • the throttle element 50 prevents a pulsating pressure from developing within the pressure-limiting valve, which can lead to vibrations and possibly to a vibration breakage of the spring 40. In addition, bouncing of the piston 30 on the valve seat 16 is avoided.
  • the throttle element 50 i.e. its length and the diameter of its throttle bore 51 is set so that the piston does not strike either the stop 20 or the valve seat 16.
  • the throttle element 51 is set, for example, so that the piston is held in a "floating position" somewhat below the stop 20.
  • the pressure relief valve is sealed by a so-called "biting edge" 13, the sealing principle of which is based either on a plastic deformation of the housing 10 of the pressure relief valve or the plastic deformation of a flat surface 70 on the it comes to the plant based.
  • biting edge 13 the sealing principle of which is based either on a plastic deformation of the housing 10 of the pressure relief valve or the plastic deformation of a flat surface 70 on the it comes to the plant based.
  • biting edge 13 the sealing principle of which is based either on a plastic deformation of the housing 10 of the pressure relief valve or the plastic deformation of a flat surface 70 on the it comes to the plant based.
  • throttle elements are not upstream of the valve seat, but downstream. 3, throttle elements 53 are arranged in the passage openings 33. The movement of the piston 30 is damped by these throttle elements 53, so that it does not strike the stop 20 or the valve seat 16.
  • valve seat 16 is not designed as a conical seat, but as a ball seat, a sealing ball 16a being arranged in a conical cutout and closing the inlet bore 19 when the piston 30 hits the sealing ball 16a.
  • a further piston 80 is arranged inside the cup-shaped piston 30, which piston moves axially against the spring force of the spring 40, which acts in the direction of the valve seat 16. is borrowed.
  • a throttle element in the form of an opening 81 is provided, as is shown on the left half of FIG. 4.
  • a throttle element in the form of a predetermined leak can also be provided on the further valve seat 81, which is connected to an opening 84 in the piston.
  • the throttle elements 53 in the cup-shaped piston 30 can be closed by the further piston 80, which, for example, is conical on its side facing the further valve seat 81, as shown in FIG. 4.
  • the cup-shaped piston 30 displaceable in the bore 14 lifts off the valve seat 16 and opens thus the valve seat 16.
  • the cup-shaped piston 30 is axially displaced by the pressure until it comes to rest against the stop 20.
  • the fuel which is under high pressure, flows through the throttle elements 53 to the conical end of the further piston 80 which is in contact with the further valve seat 81.
  • the opening pressure of this further piston 80 is at a desired pressure, for example in the amount of 600 HPa, for example during an emergency driving program - designed.
  • the setting is made via the Pressure area in front of the second piston 80 and the spring preload of the spring 40.
  • the fuel under pressure flows through the fuel in the further piston 80 arranged throttle elements 82 and 83 throttled into the interior of the cup-shaped piston 30 and via the opening 24 provided in the stop 20 via the return connection 12, for example into a (not shown) tank of the internal combustion engine.
  • the size of the throttle elements 82, 83 are set so that the pressure relief valve works as a control valve and maintains a desired pressure, for example in the amount of 600 HPa, regardless of the flow rate in the fuel injection device.
  • FIG. 5 The pressure-time profile of the pressure limiting valves shown in FIG. 4 is shown schematically in FIG. 5.
  • the pressure limiting valve is opened by a high pressure p (open), the pressure drops to a pressure p (hold) within a short time by lifting the additional piston 80 from the additional valve seat 81.
  • the pressure is then kept at the predetermined value p (hold).
  • the exemplary embodiments of such a two-stage pressure relief valve shown in FIG. 4 have the great advantage that both the cup-shaped piston 30 and the further piston 80 act upon the spring force of a single spring 40 become. In this case, low manufacturing costs, a small installation space and simple installation of the pressure relief valve are particularly advantageous.
  • two springs - namely a spring for the cup-shaped piston 30 and a further spring for the further piston 80 - can be provided.
  • the opening pressure of the two valves, which are arranged coaxially within one another, can be set independently of one another.

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Abstract

Ein Druckbegrenzungsventil für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen umfassend ein Gehäuse (10) mit einem Hochdruckanschluss (11) und einem Rücklaufanschluss und einen in einer Gehäusebohrung (14) zwischen einem dem Hochdruckanschluss zugewandten Ventilsitz (16) und einem dem Rücklaufanschluss zugewandten Anschlag (20) entgegen der in Richtung des Ventilsitzes wirkenden Federkraft einer Feder (40) axialverschieblichen, topfförmigen Kolben (30), welcher wenigstens eine die Innenseite des topfförmigen Kolbens mit der Gehäusebohrung verbindende Durchlassöffnung (33) aufweist, ist dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein Drosselelement (50) in Strömungsrichtung des Kraftstoffs vor und/oder hinter dem Ventilsitz angeordnet ist.

Description

Druckbeqrenzunq-sventi1
Stand der Technik
Die Erfindung betrifft ein Druckbegrenzungsventil für eine Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen, umfassend ein Gehäuse mit einem Hochdruckanschluß und einem Rücklaufanschluß und einen in einer Gehäusebohrung zwischen einem dem Hochdruckanschluß zugewandten Ventilsitz und einem dem Rücklaufanschluß zugewandten Anschlag entgegen der in Richtung des Ventilsitzes wirkenden Federkraft einer Feder axial verschieblichen, topfförmigen Kolben, welcher wenigstens eine die Innenseite des topfförmigen Kolbens mit der Gehäusebohrung verbindende Durchlaßöffnungen aufweist.
Derartige Druckbegrenzungsventile sind seit längerem bekannt und gehen beispielsweise aus der deutschen Veröffentlichung "Diesel-Speichereinspritzsystem Com on- Rail, Technische Unterrichtung Bosch Nr. 1987722054; KH/VDT-0997-DE" hervor.
Die Aufgabe eines solchen Druckbegrenzungsventils entspricht im wesentlichen dem eines Überdruckventils. Es schützt bei Ausfall der Druckregelung vor einem Zerber- sten der Komponenten wegen Überbeanspruchung. Das Druckbegrenzungsventil begrenzt den Druck im Drucksammelbehälter, dem sogenannten Rail, indem es bei zu hoher Beanspruchung vom Ventilsitz abhebt und die Durchlaßöffnungen freigibt . Aus dem Stand der Technik bekannte und in der obengenannten Veröffentlichung beschriebene Druckbegrenzungsventile lassen im Drucksammeiraum einen maximalen Druck von kurzzeitig 1500 HPa zu.
Hierdurch wird ausgeschlossen, daß bei eventuellen Systemstörungen aufgrund eines zu hohen Drucks in dem Kraftstoffeinspritzsystem Komponenten des Kraftstoffein- spritzsystems beschädigt werden können. Treten Störungen auf, die beispielsweise zu einer stetigen Vollförderung, d.h. bei einem sehr hohen Systemdruck führen, was zum Beispiel in einem Notfahrprogramm der Fall ist, so wird durch das Druckbegrenzungsventil durch Abführen einer Kraftstoffmenge in den Tank ein Druck in dem Kraftstoffeinspritzsystem eingestellt, der einerseits eine Beschädigung irgendeiner Komponente des Kraftstoffeinspritzsy- stems ausschließt und der andererseits mindestens so groß ist, daß ein Öffnen der Kraftstoffeinspritzdüsen und somit ein Fahrbetrieb möglich ist.
Ein solcher Notfahrbetrieb stellt hohe Anforderungen an die Dauerhaltbarkeit sowohl des Ventils im Bereich des Ventilsitzes als auch der Feder. Bei Beaufschlagung des Druckbegrenzungsventils, beispielsweise mit einem sehr hohen im Notf hrbetrieb herrschenden Druck, können zum Beispiel ein Einschlagen des Kolbens am Ventilsitz oder ein Schwingungsbruch der Feder auftreten.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Druckbegrenzungs- ventil der gattungsgemäßen Art dahingehend weiterzubil- den, daß zum einen in allen Betriebssituationen kein pulsierender Druck in dem Druckbegrenzungsventil innerhalb vorgegebener Grenzen entsteht und daß weder ein Prellen und/oder Einschlagen des Kolbens im/am Ventilsitz noch am Anschlag auftritt .
Vorteile der Erfindung
Diese Aufgabe wird bei einem Druckbegrenzungsventil der eingangs beschriebenen Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß Drosselelemente in Strömungsrichtung des Kraftstoffs vor und/oder hinter dem Ventilsitz angeordnet sind.
Die Anordnung der Drosselelemente in Strömungsrichtung des Kraftstoffs vor und/oder hinter dem Ventilsitz hat den besonders großen Vorteil, daß der Systemdruck durch diese Drosselelemente abhängig von der Durchflußmenge eingestellt wird. Darüber hinaus wird durch die Drossel- elemente eine strömungsgünstige Führung des Kraftstoffs innerhalb des Druckbegrenzungsventils ermöglicht.
Hinsichtlich der Anordnung der Drosselelemente sind die unterschiedlichsten Ausführungsformen denkbar. Bei einer vorteilhaften Ausführungsform ist vorgesehen, daß ein Drosselelement im Hochdruckanschluß angeordnet ist. In diesem Falle ist das Drosselelement dem Ventilsitz vorgeschaltet und drosselt den am Ventilsitz anstehenden Systemdruck.
Bei einer anderen Ausführungsform ist vorgesehen, daß in der wenigstens einen Durchlaßöffnung ein Drosselelement angeordnet ist. Durch eine derartige Anordnung der Drosselelemente wird ein Prellen oder Aufschlagen des Kolbens auf den Ventilsitz wirkungsvoll vermieden.
Bei einer besonders vorteilhaften Ausführungsform ist dabei vorgesehen, daß in dem topfförmigen Kolben koaxial ein weiterer Kolben angeordnet ist, auf den durch die oder eine weitere Feder eine Federkraft in Richtung eines weiteren, an dem topfförmigen Kolben ausgebildeten Ventilsitzes ausübbar ist, und welcher wenigstens ein weiteres Drosselelement aufweist, welches durch Abheben des weiteren Kolbens von dem weiteren Ventilsitz mit unter Druck stehendem Kraftstoff beaufschlagbar ist. Dieses zweistufig ausgebildete Druckbegrenzungsventil hat den großen Vorteil, daß es einerseits erst bei Überschreiten eines vorgegebenen Drucks öffnet und andererseits ein unabhängig von dem Öffnungsdruck wählbarer "Haltedruck" einstellbar ist. Das Druckbegrenzungsventil öffnet dabei erst, wenn ein großer Druck überschritten wird, was beispielsweise während des Notfahrbetriebs der Fall ist. Durch den nach dem Öffnen des Druckbegrenzungs- ventils herrschenden Haltedruck wird vermieden, daß die Komponenten der Kraftstoffeinspritzeinrichtung bei geöffnetem Druckbegrenzungsventil kontinuierlich mit dem hohen Öffnungsdruck belastet werden. Der Haltedruck kann dabei durch Wahl der weiteren Drosselelemente und der Federkraft der Feder auf einen vorgegebenen Wert festgelegt werden.
Was die Ausbildung der weiteren Drosselelemente in dem weiteren Kolben betrifft, so sind rein prinzipiell unterschiedliche Ausführungsformen denkbar. Eine vorteilhafte Ausführungsform sieht vor, daß die weiteren Drosselelemente durchgängige Öffnungen in dem weiteren Kolben sind. Bei einer anderen vorteilhaften Ausführungs- form ist vorgesehen, daß die weiteren Drosselelemente eine oder mehrere voreingestellte Undichtigkeiten an dem weiteren Ventilsitz sind.
Die Ventilsitze können auf unterschiedliche Art und Weise ausgebildet sein.
Eine vorteilhafte Ausführungsform sieht die Ausbildung des Ventilsitzes als Kegelsitz vor.
Eine andere vorteilhafte Ausführungsform sieht die Ausbildung des Ventilsitzes als Kugelsitz vor.
Bei dem obenbeschriebenen zweistufigen Druckbegrenzungs- ventils können dabei beispielsweise beide Ventilsitze als Kegelsitze oder als Kugelsitze oder auch abwechselnd als Kegel- und Kugelsitze ausgebildet sein.
Zeichnung
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung sind Gegenstand der nachfolgenden Beschreibung sowie der zeichnerischen Darstellung einiger Ausführungsbeispiele.
In der Zeichnung zeigen:
Fig. 1 eine Schnittdarstellung eines Druckbegrenzungsventils gemäß der Erfindung;
Fig. 2 eine in Fig. 1 mit II bezeichnete Detailvergrößerung; Fig. 3 eine Schnittdarstellung eines weiteren Ausführungsbeispiels eines Druckbegrenzungsventils gemäß der Erfindung;
Fig. 4 Schnittdarstellungen von zwei weiteren Ausführungsbeispielen eines Druckbegrenzungsventils gemäß der Erfindung und
Fig. 5 schematisch den zeitlichen Druckverlauf bei den in Fig. 4 dargestellten Druckbegrenzungs- ventilen.
Beschreibung der Ausführungsbeispiele
Ein Ausführungsbeispiel eines Druckbegrenzungsventils, dargestellt in Fig. 1, umfaßt ein Gehäuse 10 mit einem Hochdruckanschluß 11 und einem Rücklaufanschluß 12. In dem Gehäuse ist eine stufig ausgebildete Gehäusebohrung 14 vorgesehen, die auf ihrer dem Hochdruckanschluß 11 zugewandten Seite in einem Ventilsitz 16 endet und in welche auf ihrer dem Rücklaufanschluß 12 zugewandten Seite ein Anschlag 20, beispielsweise wie dargestellt durch Einschrauben in ein in der Gehäusebohrung 14 vorgesehenes Gewinde, angeordnet ist. Der Anschlag kann wie in Fig. 1 dargestellt ist, beispielsweise durch ein Heli-Coil 22 gesichert sein.
Zwischen dem Anschlag 14 und dem Ventilsitz 16 ist ein Kolben 30 in Axialrichtung des Druckbegrenzungsventils entgegen der Federkraft einer Feder 40 verschieblich. Der Kolben 30 weist die Gestalt eines topfähnlichen Gebildes auf, in dessen Innerem die Feder 40 geführt ist und sich abstützt. Der Anschlag 20 weist ebenfalls die Gestalt eines Topfes auf, in dessen Innerem die Feder 40 auf ihrer dem Rücklaufanschluß 12 zugewandten Seite geführt ist und sich abstützt. Zur Einstellung der Vorspannung der Feder 40 kann dabei eine Scheibe 22 in dem Anschlag 20 vorgesehen sein, welche in Axialrichtung verstellbar und arretierbar ist.
An seiner dem Rücklaufanschluß 12 zugewandten Seite weist der Anschlag 20 eine Durchlaßöffnung 24 auf.
Der Kolben 30 weist auf seiner dem Ventilsitz 16 zugewandten Seite ebenfalls Durchlaßbohrungen 33 auf, welche die Gehäusebohrung 14 mit dem Inneren des topfförmigen Kolbens 30 verbinden.
Der Ventilsitz 16 ist bei dem in Fig. 1 dargestellten Druckbegrenzungsventil als Kegelsitz ausgebildet, wobei der topfförmige Kolben 30 auf seiner dem Ventilsitz 16 zugewandten Seite kegelig ausgeführt ist.
Um einen Verschleiß durch Einschlagen des topfförmigen Kolbens 30 auf den Ventilsitz 16 zu verhindern, ist vorgesehen, daß die Dichtstelle des Ventilsitzes mit dem Wirkdurchmesser für das Öffnen des Ventils übereinstimmt, so daß ein mögliches Einschlagen des Kolbens 30 auf den Ventilsitz 16 diesen Wirkdurchmesser nicht vergrößert. Vorteilhafterweise wird dabei eine möglichst kleine Kegelwinkeldifferenz zwischen dem kegeligen Ende des Kolbens 30 und dem Ventilsitz 16 gewählt. Dies führt bei einem möglichen Einschlagen des Kolbens 30 auf den Ventilsitz 16 zu großen Anlageflächen und somit zu kleinen Preßspannungen, die einem Einschlagen entgegenwirken. In dem Hochdruckanschluß 11 ist ein Drosselelement 50 mit einer Drosselbohrung 51 vorgesehen, welches den durch den Hochdruckanschluß 11 unter hohem Druck strömenden Kraftstoff drosselt. Dabei kann der Durchmesser der in dem Drosselelement 50 vorgesehenen Drosselbohrung 51 geringfügig größer sein als die Zulaufbohrung 19 in dem Gehäuse 10, wie es in Fig. 1 dargestellt ist. Es versteht sich, daß der Durchmesser der Drosselbohrung 51 auch gleich oder kleiner sein kann als derjenige der Zulaufbohrung 19. Eine Drosselung des unter Druck strömenden Kraftstoffs wird in jedem Falle durch das Drosselelement 50 bewirkt. Durch das Drosselelement 50 wird vermieden, daß ein pulsierender Druck innerhalb des Druckbegrenzungsventils entsteht, der zu Schwingungen und eventuell zu einem Schwingungsbruch der Feder 40 führen kann. Darüber hinaus wird ein Prellen des Kolbens 30 am Ventilsitz 16 vermieden.
Das Drosselelement 50, d.h. seine Länge und der Durchmesser seiner Drosselbohrung 51, wird so eingestellt, daß der Kolben weder auf den Anschlag 20 noch auf den Ventilsitz 16 schlägt. Das Drosselelement 51 wird beispielsweise so eingestellt, daß der Kolben etwas unterhalb des Anschlags 20 in einer "schwimmenden Lage" gehalten wird.
Wie in Fig. 1 und insbesondere in Fig. 2 dargestellt ist, erfolgt die Abdichtung des Druckbegrenzungsventils durch eine sogenannte "Beißkante" 13, deren Dichtprinzip entweder auf einer plastischen Verformung des Gehäuses 10 des Druckbegrenzungsventils oder der plastischen Verformung einer ebenen Fläche 70, an der es zur Anlage kommt , basiert . Bei einem zweiten Ausführungsbeispiel, dargestellt in Fig. 3, sind diejenigen Elemente, die mit denen des ersten identisch sind, mit denselben Bezugszeichen versehen, so daß bezüglich deren Beschreibung auf die Ausführungen zum ersten Ausführungsbeispiel voll inhaltlich Bezug genommen wird.
Im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel sind die Drosselelemente dem Ventilsitz nicht vor-, sondern nachgeschaltet. Wie aus Fig. 3 hervorgeht, sind jeweils in den Durchlaßöffnungen 33 Drosselelemente 53 angeordnet. Durch diese Drosselelemente 53 wird die Bewegung des Kolbens 30 gedämpft, so daß er weder auf den Anschlag 20 noch auf den Ventilsitz 16 schlägt.
Darüber hinaus ist bei dem in Fig. 3 dargestellten Beispiel der Ventilsitz 16 nicht als Kegel-, sondern als Kugelsitz ausgebildet, wobei in einem kegelförmigen Ausschnitt eine Dichtkugel 16a angeordnet ist, welche beim Auftreffen des Kolbens 30 auf die Dichtkugel 16a die Zulaufbohrung 19 verschließt.
Bei den in Fig. 4 dargestellten Ausführungsbeispielen sind diejenigen Elemente, die mit denen des zweiten Ausführungsbeispiels identisch sind, mit denselben Bezugszeichen versehen, so daß bezüglich deren Beschreibung auf die Ausführungen zum zweiten Ausführungsbeispiel voll inhaltlich Bezug genommen wird.
Im Gegensatz zum zweiten Ausführungsbeispiel ist bei den in Fig. 4 dargestellten Ausführungsbeispielen im Inneren des topfförmigen Kolbens 30 ein weiterer Kolben 80 angeordnet, der entgegen der Federkraft der Feder 40, die in Richtung des Ventilsitzes 16 wirkt, axial verschieb- lieh ist. In diesem koaxial zu dem topfförmigen Kolben 30 angeordneten weiteren Kolben 80 ist ein Drosselelement in Form einer Öffnung 81 vorgesehen, wie es auf der linken Hälfte der Fig. 4dargestellt ist. Darüber hinaus kann, wie es auf der rechten Hälfte der Fig. 4 dargestellt ist, auch ein Drosselelement in Form einer vorgegebenen Undichtigkeit an dem weiteren Ventilsitz 81 vorgesehen sein, die mit einer Öffnung 84 in dem Kolben verbunden ist. Die Drosselelemente 53 in dem topfförmigen Kolben 30 sind durch den weiteren Kolben 80, der auf seiner dem weiteren Ventilsitz 81 zugewandten Seite, wie in Fig. 4 dargestellt, beispielsweise kegelförmig ausgebildet ist, verschließbar.
Die Funktion der in Fig. 4 dargestellten Druckbegrenzungsventile wird nachfolgend beschrieben.
Steigt der Druck in dem Hochdruckanschluß 11 über einen vorgebbaren Druck an, wobei dieser vorgebbare Druck durch die Rückstellkraft der Feder 40 und den Öffnungsquerschnitt der Zulaufbohrung 19 einstellbar ist, so hebt der in der Bohrung 14 verschiebliche topfförmige Kolben 30 von dem Ventilsitz 16 ab und öffnet so den Ventilsitz 16. Der topfförmige Kolben 30 wird dabei durch den Druck solange axial verschoben, bis er an dem Anschlag 20 zur Anlage kommt.
Der unter hohem Druck stehende Kraftstoff fließt durch die Drosselelemente 53 zu dem am weiteren Ventilsitz 81 anliegenden kegelförmigen Ende des weiteren Kolbens 80. Der Öffnungsdruck dieses weiteren Kolbens 80 ist dabei auf einen gewünschten Druck, zum Beispiel in Höhe von 600 HPa, während beispielsweise eines Notfahrprogramms- ausgelegt. Die Einstellung erfolgt dabei über die Druckfläche vor dem zweiten Kolben 80 und die Federvorspannung der Feder 40. Nachdem der weitere Kolben 80 von dem weiteren Ventilsitz 81 abgehoben ist, wodurch die Drosselelemente 53 in dem topfförmigen Kolben 30 geöffnet werden, fließt der unter Druck stehende Kraftstoff durch die in dem weiteren Kolben 80 angeordneten Drossel- elemente 82 bzw. 83 gedrosselt in das Innere des topfförmigen Kolbens 30 und über die in dem Anschlag 20 vorgesehene Öffnung 24 über den Rücklaufanschluß 12 beispielsweise in einen (nicht dargestellten) Tank der Brennkraftmaschine ab. Die Größe der Drosselelemente 82, 83 sind dabei so eingestellt, daß das Druckbegrenzungs- ventil als Regelventil arbeitet und einen gewünschten Druck zum Beispiel in Höhe von 600 HPa unabhängig von der Durchflußmenge in der Kraftstoffeinspritzeinrichtung hält.
Der Druck-Zeitverlauf der in Fig. 4 dargestellten Druckbegrenzungsventile ist in Fig. 5 schematisch dargestellt.
Zunächst wird das Druckbegrenzungsventil durch einen hohen Druck p (öffnen) geöffnet, der Druck sinkt innerhalb kurzer Zeit auf einen Druck p (halten) durch Abheben des weiteren Kolbens 80 von dem weiteren Ventilsitz 81 ab. Durch die Einstellung der in dem weiteren Kolben 80 vorgesehenen Drosselelemente 82, 83 wird der Druck dann auf dem vorgegebenen Wert p (halten) gehalten.
Die in Fig. 4 dargestellten Ausführungsbeispiele eines solchen gewissermaßen zweistufigen Druckbegrenzungsventils weisen den großen Vorteil auf, daß sowohl der topfförmige Kolben 30 als auch der weitere Kolben 80 durch die Federkraft einer einzigen Feder 40 beaufschlagt werden. Vorteilhaft hierbei sind insbesondere niedrige Herstellungskosten, ein kleiner Bauraum und eine einfache Montage des Druckbegrenzungsventils.
Es versteht sich jedoch, daß statt nur einer einzigen Feder auch zwei Federn - nämlich eine Feder für den topfförmigen Kolben 30 und eine weitere Feder für den weiteren Kolben 80 - vorgesehen sein können. In diesem Falle kann der Öffnungsdruck der beiden gewissermaßen ineinander koaxial angeordneten Ventile unabhängig voneinander eingestellt werden.

Claims

Patentansprüche
Druckbegrenzungsventil für eine Kraftstoffeinspritz- einrichtung für Brennkraftmaschinen umfassend ein Gehäuse (10) mit einem Hochdruckanschluß (11) und einem Rücklaufanschluß (12) und einen in einer Gehäusebohrung (14) zwischen einem dem Hochdruckanschluß (11) zugewandten Ventilsitz (16) und einem dem Rücklaufanschluß (12) zugewandten Anschlag (20) entgegen der in Richtung des Ventilsitzes (16) wirkenden Federkraft einer Feder (40) axialver- schieblichen, topfförmigen Kolben (30) , welcher wenigstens eine die Innenseite des topfförmigen Kolbens (30) mit der Gehäusebohrung (14) verbindende Durchlaßöffnung (33) aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens ein Drosselelement (50; 53) in Strömungsrichtung des Kraftstoffs vor und/oder hinter dem Ventilsitz (16) angeordnet ist.
2. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Drosselelement (50) im Hochdruckanschluß angeordnet ist.
3. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der wenigstens einen Durchlaßöffnung (33) ein Drosselelement (53) angeordnet ist .
4. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in dem topfförmigen Kolben (30) koaxial ein weiterer Kolben (80) angeordnet ist, auf den durch die oder eine weitere Feder (40) eine Federkraft in Richtung eines weiteren, an dem topfförmigen Kolben (30) ausgebildeten Ventilsitzes
(81) ausübbar ist, und welcher wenigstens ein weiteres Drosselelement (82; 83) aufweist, welches durch Abheben des weiteren Kolbens (80) von dem weiteren Ventilsitz (81) mit unter Druck stehendem Kraftstoff beaufschlagbar ist.
5. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die weiteren Drosselelemente
(82) durchgängige Öffnungen in dem weiteren Kolben (80) sind.
6. Druckbegrenzungsventil nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die weiteren Drosselelemente
(83) eine oder mehrere voreingestellte Undichtigkeiten an dem weiteren Ventilsitz sind.
7. Druckbegrenzungsventil nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventilsitz ein Kegelsitz (16) ist. Druckbegrenzungsventil nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventilsitz ein Kugelsitz ist.
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