WO2000063732A1 - Optical fiber and optical transmission line comprising the same - Google Patents

Optical fiber and optical transmission line comprising the same Download PDF

Info

Publication number
WO2000063732A1
WO2000063732A1 PCT/JP2000/002487 JP0002487W WO0063732A1 WO 2000063732 A1 WO2000063732 A1 WO 2000063732A1 JP 0002487 W JP0002487 W JP 0002487W WO 0063732 A1 WO0063732 A1 WO 0063732A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
dispersion
optical
transmission line
less
wavelength band
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2000/002487
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Takatoshi Kato
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority to HK02107031.4A priority Critical patent/HK1045565A1/zh
Priority to EP00917325A priority patent/EP1186919A4/en
Priority to CA002370528A priority patent/CA2370528A1/en
Priority to KR1020017013132A priority patent/KR20010113803A/ko
Priority to AU38382/00A priority patent/AU776945B2/en
Priority to JP2000612785A priority patent/JP4496649B2/ja
Publication of WO2000063732A1 publication Critical patent/WO2000063732A1/ja
Priority to US09/801,193 priority patent/US6556758B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
    • G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
    • G02B6/03661—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 4 layers only
    • G02B6/03666—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 4 layers only arranged - + - +
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02004—Optical fibres with cladding with or without a coating characterised by the core effective area or mode field radius
    • G02B6/02009—Large effective area or mode field radius, e.g. to reduce nonlinear effects in single mode fibres
    • G02B6/02014—Effective area greater than 60 square microns in the C band, i.e. 1530-1565 nm
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
    • G02B6/02219—Characterised by the wavelength dispersion properties in the silica low loss window around 1550 nm, i.e. S, C, L and U bands from 1460-1675 nm
    • G02B6/02252—Negative dispersion fibres at 1550 nm
    • G02B6/02257—Non-zero dispersion shifted fibres, i.e. having a small negative dispersion at 1550 nm, e.g. ITU-T G.655 dispersion between - 1.0 to - 10 ps/nm.km for avoiding nonlinear effects
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
    • G02B6/02219—Characterised by the wavelength dispersion properties in the silica low loss window around 1550 nm, i.e. S, C, L and U bands from 1460-1675 nm
    • G02B6/02266—Positive dispersion fibres at 1550 nm
    • G02B6/02271—Non-zero dispersion shifted fibres, i.e. having a small positive dispersion at 1550 nm, e.g. ITU-T G.655 dispersion between 1.0 to 10 ps/nm.km for avoiding nonlinear effects
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
    • G02B6/29371—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion
    • G02B6/29374—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion in an optical light guide
    • G02B6/29376—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion in an optical light guide coupling light guides for controlling wavelength dispersion, e.g. by concatenation of two light guides having different dispersion properties
    • G02B6/29377—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion in an optical light guide coupling light guides for controlling wavelength dispersion, e.g. by concatenation of two light guides having different dispersion properties controlling dispersion around 1550 nm, i.e. S, C, L and U bands from 1460-1675 nm
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
    • H04B10/25—Arrangements specific to fibre transmission
    • H04B10/2507—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion
    • H04B10/2513—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion
    • H04B10/2525—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion using dispersion-compensating fibres
    • H04B10/25253—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion using dispersion-compensating fibres with dispersion management, i.e. using a combination of different kind of fibres in the transmission system

Definitions

  • Optical fiber and optical transmission line including the same
  • the present invention relates to an optical fiber suitable for long-distance transmission of optical signals having different wavelengths, and an optical transmission line including the same.
  • the optical communication system includes an optical transmitter that outputs an optical signal, an optical amplifier that amplifies the optical signal, an optical fiber as an optical transmission line through which the optical signal propagates, and an optical receiver that receives the optical signal. Is done.
  • the wavelength band (amplified wavelength band) in which optical signals can be amplified in optical amplifiers, which are indispensable to obtain a high SZN ratio, was conventionally 150 to 165 nm. . Therefore, other elements that make up the optical communication system were also designed to operate well in this amplified wavelength band.
  • D. W. Peckham, et al. "Reduced Dispersion Slope, Non-Zero Dispersion Fiber", ECOC'98, pp. 130-140, 1998 (first reference), and U.S. Patent No. 5,684
  • the optical transmission line described in No. 9 09 (second document) is designed so that the deviation of dispersion in this amplification wavelength band, that is, the dispersion slope, becomes small.
  • the amplification wavelength band of the optical amplifier has been The wavelength band (1530-1565 ⁇ m) has been expanded to the wavelength band of 1530-1620 nm including the longer wavelength side. This fact can be found, for example, in M. Kakui, et al., "Optical Amplifications Characteristics around 1.58 im of Silica-Basea Erbium -Doed Fibers Containing Phosphorous / Alumina as Codopants", OAA'98, TuC3, pp.107-110, 1998 (third reference).
  • the amplification wavelength band of the optical amplifier is extended, other elements also need to be designed to work well in the extended wavelength band of 1530-1620 nm.
  • the conventional optical fiber and the optical transmission line including the same cannot be said to have a sufficiently small dispersion slope in the expanded amplification wavelength band of 1530 to 1620 nm.
  • a first optical fiber having a positive dispersion and a positive dispersion slope in a wavelength band of 1530 to 1620 nm and a second optical fiber having a negative dispersion and a positive dispersion slope in a wavelength band of 1530 to 1620 nm.
  • the dispersion at the center wavelength of 1575 nm in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is assumed to be 0, and the maximum value and the minimum value of the dispersion in the wavelength band of 1530 to 1620 nm. And the difference between them is AD.
  • FIG. 1 is a graph showing the dispersion of the optical transmission line, the first optical fiber, and the second optical fiber.
  • the graph G 110 shows the dispersion of the first optical fiber
  • G 120 is the dispersion of the second optical fiber
  • G 130 is the dispersion of the optical transmission line including the first and second optical fibers (obtained from the fiber length and the dispersion value of each of the first and second optical fibers) ) Respectively.
  • FIG. 2 is a graph showing the relationship between the transmission distance and the cumulative dispersion for the optical transmission line having the above-described structure.
  • 02 10 is 3.6 ps / nm / km for difference
  • 0220 is 2.0 ps / nm / km for difference
  • G 230 is difference ⁇ force ”1.0 ps / nm.
  • the relationship between the transmission distance and the cumulative dispersion is shown for each nm / km case.
  • the cumulative dispersion value (arrow A in the figure), which is the transmission limit when the bit rate of the optical signal is 10 Gb / s, and the bit trace of the optical signal are shown.
  • the value of the cumulative dispersion (arrow B in the figure), which is the transmission limit when the data rate is 20 Gb / s, is also shown.
  • the dispersion slope in the wavelength band 1530 ⁇ 1620 ⁇ m is 0. 04 p sZnm 2 Zkm, the difference between the maximum value and the minimum value of your Keru dispersed in the wavelength band 3.6 ps / nm / km. Therefore, in the case of the optical transmission line described in Document 1, as can be seen from Fig. 2, an optical signal with a bit rate of 10 Gb / s can transmit only about 550 km and an optical signal with a bit rate of 20 Gb / s. The signal can only travel about 150 km.
  • an optical signal with a bit rate of 10 Gb / s can be transmitted up to about 1000 km, and an optical signal with a bit rate of 20 Gb / s can be transmitted up to about 250 km. it can.
  • an optical signal with a bit rate of 10 Gb / s can be transmitted up to about 2000 km, and an optical signal with a bit rate of 20 Gb / s can be transmitted up to about 50 Okm.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and has an optical fiber having a structure suitable for long-distance transmission of a plurality of optical signals having different wavelengths in a wavelength band of 1530 to 1620 nm. And an optical transmission line including the same.
  • the optical transmission line according to the present invention includes an optical transmission line between an optical transmitter and an optical receiver, an optical transmitter and a relay station including an optical amplifier, between relay stations, and between a relay station and an optical reception station. And at least one of the optical fiber transmission lines.
  • An optical transmission line includes one or more first optical fibers and one or more second optical fibers.
  • the optical transmission line may be composed of one first optical fiber and one second optical fiber, and a plurality of first fibers and a plurality of optical fibers are connected. In the case of fusion splicing, these optical fibers may be connected in any order.
  • Each of the above-mentioned first optical fibers has a wavelength band of 1530 to 162 Onm + It has a variance of 1.0 to 10 8.0 ps / nm / km, and the difference between the maximum value and the minimum value of the variance is 3.Ops / nmZkm or less, preferably 2.0 ps / nm / km or less It is.
  • each of the second optical fibers has a dispersion of ⁇ 1.0 to ⁇ 8.0 s / nmZkm in the above wavelength band, and a difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion is 3.0 ps / nmZkm or less. , Preferably 2.Ops / nm / km or less.
  • the optical transmission line has an average dispersion value obtained from the fiber length and the dispersion value of each of the first and second optical fibers in the wavelength band of 2.0 s / nm / km or less, preferably 1. OpsZnm / km or less, more preferably 0.5 ps / nm / km or less.
  • the dispersion (average dispersion value) of the entire optical transmission line according to the present invention has an opposite sign at a wavelength of 1530 nm and a wavelength of 1620 nm. Further, when the dispersion of the entire optical transmission line according to the present invention is 0 at any wavelength in the above wavelength band (ideally near the center wavelength of the wavelength band), the absolute value of the above average dispersion value is obtained. Preferably, the value is less than 1. Op s / nm / km, more preferably less than 0. 0 Sps / nmZ km.
  • the difference AD between the maximum value and the minimum value of the average dispersion value in the entire transmission line is 2.
  • the bit rate is 10 Gb. It can transmit optical signals of up to 1000 km / s and optical signals of bit rate 20 Gb / s up to about 250 km.
  • each of the first and second optical fibers has an effective area of 40 ⁇ m 2 or more at a wavelength of 1550 nm.
  • the effective area A eif is given by the following equation (1) as shown in Japanese Patent Publication No. Hei 8-248251 (EP 0724171A2).
  • E is the electric field associated with the propagating light
  • r is the radial distance from the core center.
  • each of the first and second optical fibers preferably has a bending loss of 0.5 dB or less at a wavelength of 1620 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm.
  • the bending loss can be sufficiently reduced in the wavelength band of 1530 to 162 Onm, and the increase in transmission loss due to the use of a cable or the like is effectively suppressed.
  • the absolute value is 1.0 to 8.0 ps / nm / km in a wavelength band of 1530 to 1620 nm,
  • the difference between the value and the minimum value is less than 3.Ops / nm / km, preferably less than 2.0psZnm / km, and 0.5 at a wavelength of 1620 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm.
  • An optical fiber having a bending loss of dB or less may be used.
  • the optical fiber of this embodiment also preferably has an effective area of 40 / m 2 or more at a wavelength of 1550 nm.
  • the absolute value is 1.0 to 8.0 ps / nm / km in the wavelength band of 1530 to 162 O nm, and the maximum value and the minimum value are set.
  • the difference between the 3. 0 ps / nm / km or less, preferably 2. 0 p sZnm / km and less dispersed may be an optical fiber having a 60 ⁇ M 2 smaller effective area at a wavelength of 1550 nm .
  • the optical fiber of this other embodiment has an effective area of 40 ⁇ m 2 or more at a wavelength of 1550 nm.
  • the optical fiber of each of the above embodiments has a structure in which a first core, a second core, a third core, an inner cladding, and an outer cladding are sequentially provided around an optical axis.
  • the first core extends along a predetermined axis.
  • the second core is provided so as to surround the first core, and has a lower refractive index than the first core.
  • the third core is provided so as to surround the second core, and has a higher refractive index than the second core.
  • the inner cladding is provided to surround the third core and has a lower refractive index than the third core.
  • the outer cladding is provided to surround the inner cladding and has a higher refractive index than the inner cladding.
  • an optical fiber applicable to the optical transmission line according to the present invention a unitary optical fiber (first and second portions) having a core diameter different from each other by 2% or more and having no connection point is used. fiber) is applicable.
  • the first part has a dispersion of +1.0 to 108.0 ps / nm km in a wavelength band of 1530 to 1620 nm, and a difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion. The difference is 3.
  • Ops / nm / km or less preferably 2.0 ps / nm / km or less
  • the second part has a dispersion of 1.0 1.0
  • the difference between the maximum value and the minimum value is 3.0 ps / nm / km or less, preferably 2. Ops / nm / km or less.
  • this optical fiber is a dispersion-managed optical fiber of a series length (dispersion management optical fiber), when a plurality of dispersion management optical fibers are fusion-spliced to each other to form an optical transmission line, It is not necessary to consider the dispersion of each optical fiber, and an optical transmission line that enables long-distance transmission of optical signals with multiple wavelengths in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is easy. Can be configured. It is preferable that the dispersion management optical fiber also has the structure described above.
  • the average dispersion in a wavelength band of 1530 to 162 O nm is obtained.
  • the difference between the maximum value and the minimum value is 2.Ops / nm / km or less, preferably 1.0psZnm / km or less.
  • the difference between the maximum and minimum values of the average dispersion is 2.Ops / nm / km or less in the wavelength band of 1530 to 162 O nm, and the optical signal with a bit rate of 10 Gb / s Can be transmitted up to about 1000 km, and a bitrate of 20 Gb / s can be transmitted up to about 25 O km.
  • the difference ⁇ between the maximum and minimum values of the average dispersion is less than 1.Ops Znm / km in the wavelength band of 1503 to 1620 nm
  • an optical signal with a bit rate of 10 Gb / s can be transmitted up to about 2000 km. It can transmit optical signals with a bit rate of 20 Gb / s up to about 500 km.
  • FIG. 1 is a diagram for explaining the dispersion of each of two types of optical fibers and the dispersion of an optical transmission line constituted by the two types of optical fibers.
  • Figure 2 is a graph showing the relationship between transmission distance and cumulative variance.
  • FIGS. 3A and 3B are diagrams illustrating a schematic configuration of an optical communication system including the optical transmission line according to the first embodiment.
  • FIG. 4A is a diagram showing a cross-sectional structure of an optical fiber applicable to the optical transmission line according to the present invention
  • FIG. 4B is a diagram showing a refractive index profile of the optical fiber shown in FIG. 4A.
  • FIG. 5 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of two types of optical fibers constituting the optical transmission line in a first application example of the optical transmission line according to the first embodiment. It is.
  • FIG. 6 is a table showing first to fifth application examples of the optical transmission line according to the present invention, showing optical characteristics of two types of optical finos constituting each application example.
  • FIG. 7 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of two types of optical fibers forming the optical transmission line in a second application example of the optical transmission line according to the first embodiment.
  • FIG. 8 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of two types of optical fibers constituting the optical transmission line in a third application example of the optical transmission line according to the first embodiment. .
  • FIG. 9 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of two types of optical fibers constituting the optical transmission line in a fourth application example of the optical transmission line according to the first embodiment.
  • FIG. 10 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of two types of optical fibers constituting the optical transmission line in a fifth application example of the optical transmission line according to the first embodiment.
  • FIG. 11 is a view for explaining the structure of an optical fiber applicable to the second embodiment of the optical transmission line according to the present invention.
  • FIGS. 12A and 12B are diagrams for explaining the structure and dispersion characteristics of a second embodiment of the optical transmission line and the optical fiber according to the present invention (first application example).
  • FIGS. 13A and 13B are diagrams for explaining the structure and dispersion characteristics of the second embodiment of the optical transmission line according to the present invention (second application example).
  • FIGS. 3A to 4B FIGS. 5 to 11, and FIGS. 12A to 13B.
  • the same elements will be denoted by the same reference symbols, without redundant description. Also, Refer to FIGS. 1 and 2 as necessary.
  • FIGS. 3A and 3B are diagrams showing a schematic configuration of an optical communication system including the optical transmission line according to the first embodiment.
  • the optical transmission line 10 according to the first embodiment is Is an optical fiber transmission line disposed between the relay stations 20 and 30.
  • the relay stations 20 and 30 shown in the figure may be any of an optical transmitter, a repeater including an optical amplifier, and an optical transmitter. Therefore, the optical transmission line 10 is arranged between the optical transmitter and the optical receiver, between the optical transmitter and the relay station, between each relay station, and between the relay station and the optical receiver. Can be done.
  • the optical transmission line 10 is disposed between each of the relay stations 20 and 30, and the first optical fiber 11 and the second optical It consists of Huay 12 and.
  • the relay station 20 outputs a WDM signal (including a plurality of optical signals) having a wavelength band of 1530 to 1620 nm to the first optical fiber 11.
  • the optical transmission line 10 transmits the WDM signal output from the relay station 20.
  • the relay station 30 receives a WDM signal that has propagated through the optical transmission line 10.
  • the first optical fiber 11 has a dispersion of +1.0 to 10 8.0 ps / nm / km in a wavelength band of 1530 to 162 Onm, and the difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion is 3.0. ps / nm / km or less, preferably 2. Ops / nm / km or less.
  • the second optical fiber 12 has a dispersion of ⁇ 1.0 to ⁇ 8.0 ps / nmZkm in a wavelength band of 1530 to 162 Onm, and the difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion is 3.0 ps. / nmZkm or less, preferably 2. OpsZnm / km or less.
  • each of the first optical fiber 11 and the second optical fiber 12 having the above optical characteristics does not have a zero dispersion wavelength of 1530 to 1620 nm, it is possible to effectively suppress the generation of four-wave mixing. it can. Further, in the wavelength band of 1530 to 162 O nm, the dispersion of the entire optical transmission line 10, that is, the average obtained from the values of the fiber lengths and dispersions of the first and second optical fibers 11 and 12, respectively.
  • the difference AD between the maximum value and the minimum value of the variance value is 2. Ops / nm / km or less, preferably 1. Ops / nm / km or less, and more preferably 0.5 psZnm / km or less.
  • the average dispersion value of the optical transmission line 10 has the opposite sign at the wavelengths of 1530 nm and 1620 nm.
  • the absolute value of the average dispersion value becomes zero. It is preferably 1.0 ps / nm / km or less, more preferably 0.5 ps / nm / km or less.
  • the average dispersion value of the optical transmission line 10 is a value given by a weighted average value in consideration of the respective fiber lengths of the first optical fiber 11 and the second optical fiber 12, and Means the variance value.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion (average dispersion value) in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is sufficiently small.
  • the optical transmission line 10 has a bit rate of 10 Gb / s optical signal can be transmitted up to about 1,000 km, and an optical signal with a bit rate of 20 Gb / s can be transmitted up to about 25 Okm (see Figure 2).
  • the bit rate of the optical signal of 10 Gs can be reduced to about 2000 km. It can transmit optical signals with a bit rate of 20 Gb / s up to about 500 km.
  • the optical transmission line 10 may have a configuration in which a plurality of first optical fibers and a plurality of second optical fibers 12 are fusion-spliced, in addition to the configuration shown in FIG. 3A.
  • the connection order of the optical fibers is also arbitrary.
  • FIG. 3B shows a plurality of first optical An example is shown in which the optical transmission line 10 according to the first embodiment is composed of 11 a to 11 c and a plurality of second optical fibers 12 a to 12 c.
  • each of the first optical fiber 11 and the second optical fiber 12 has a wavelength of 1505. It preferably has an effective area A eff of 40 m 2 or more in nm. The size of this effective area is equal to or greater than the effective area of a normal dispersion-shifted optical fiber having a zero-dispersion wavelength near 1550 nm, and the light intensity per unit area is reduced. Is effectively suppressed. Therefore, the power of the optical signal propagating in the optical transmission line 10 can be increased, and the transmission distance can be increased.
  • each of the first optical fiber 11 and the second optical fiber 12 has a bending loss of 0.5 dB or less at a wavelength of 1620 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm.
  • the bending loss increases as the wavelength becomes longer, but by specifying the bending loss on the longest wavelength side of the wavelength band, the bending loss can be sufficiently reduced in the wavelength band of 1530 to 162 Onm. It is possible to suppress an increase in transmission loss due to the use of a cable or the like.
  • FIGS. 4A and 4B are diagrams showing a cross-sectional structure common to the first optical fiber 11 and the second optical fiber and a refractive index profile thereof.
  • reference numeral 100 denotes an optical fiber corresponding to the first and second optical fibers 11 and 12.
  • the optical fiber 100 includes a core region 110 extending along a predetermined axis and a cladding region 120 provided so as to surround the outer periphery of the core region 110.
  • the core region 110 includes a first core 111 having a refractive index nl and a second core having a refractive index n2 ( ⁇ nl) provided so as to surround the outer periphery of the first core 111. 1 12 and a refraction provided so as to surround the outer periphery of the second core 1 1 2
  • a third core 113 having a ratio n3 (> n2).
  • the cladding region 120 has an inner cladding 121 having a refractive index n 4 ( ⁇ n 3) provided so as to surround the outer periphery of the third core 113, and an outer cladding 121 provided so as to surround the outer periphery of the inner cladding 121. And an outer cladding 122 having a given refractive index n5 (> n4).
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the cladding 121 is given as follows.
  • Nl ( ⁇ 1 - ⁇ 5) / ⁇ 5
  • the relative refractive index difference given by each of the above equations is expressed as a percentage, and the parameters in each of the equations are in no particular order. Therefore, the relative refractive index difference of a region having a lower refractive index than the outer cladding 122 as the reference region is represented by a negative value.
  • the refractive index profile shown in FIG. 3 3 represents the relationship between each part on the line L of the optical fiber 100 shown in FIG. 3 ⁇ and its refractive index.
  • the region 151 is the refractive index of each part on the line L of the first core 111
  • the region 152 is the refractive index of each part on the line L of the second core 112
  • the region 153 is the refractive index of the third core 113.
  • the refractive index of each part on the line L, the area 154 is the refractive index of each part on the line L of the inner cladding 121
  • the area 155 is the refractive index of each part on the line L of the outer cladding 122. It represents.
  • a first application example of the optical transmission line 10 according to the first embodiment will be described below as a specific example of a plurality of optical fibers (having different dispersion characteristics) having the above-described common structure. I do.
  • the first optical fiber in the first application example has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A described above.
  • the outer diameter 2a of the first core 11 is 6.
  • the outer diameter 2b of the core 1 12 is 17.5 ⁇ m
  • the outer diameter 2c of the third core 1 13 is 25.0 / m
  • the outer diameter 2d of the inner clad 12 1 is 50.0 m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 is 0.50%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0.15%
  • the relative refractive index difference ⁇ 3 of the core 113 is 0.27%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.15%.
  • Such an optical fiber is based on silica.
  • a Ge element is added to the first core 11 and the third core 113
  • an F element is added to the second core 112 and the inner cladding 121. It can be obtained by:
  • dispersion at a wavelength of 1530 nm is 3.06 psZnm / km
  • dispersion at a wavelength of 1550 m is 3.15 ps / nm / km
  • dispersion at a wavelength of 1620 m is 3.20.
  • ps Znm / km The difference ⁇ D between the maximum value and the minimum value of the dispersion in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is 0.14 ps / nm / km.
  • the effective area is 47.4 and the mode field diameter is 7.80-111.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm is 0.2 dB / turn, and the bending loss at a wavelength of 162 Onm is 1.4 dBZ turn.
  • the cut-off wavelength (the cut-off wavelength of the LP11 mode with a 2-m long optical fiber wound one turn at a radius of 14 Omm) is 1.56 m.
  • the second optical fiber in the first application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A described above.
  • the outer diameter 2a of the first core 11 1 is 5.7 mm. m
  • outer diameter 2b of second core 1 1 2 is 16.7 mm
  • outer diameter 2c of third core 1 13 23.8 mm outer diameter 2d of inner clad 12 1 47 6 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 0.50%, and the second core 1 12
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the third core 113 is 0.25%
  • the relative refractive index difference ⁇ 3 of the third core 113 is 0.27%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.15%.
  • Such an optical fiber is based on silica. For example, a Ge element is added to the first core 11 and the third core 113, and an F element is added to the second core 112 and the inner cladding 121. It is obtained by doing.
  • the dispersion at a wavelength of 1530 nm is -3.02 ps / nm / km
  • the dispersion at a wavelength of 1550 ⁇ m is -3.04 ps / nm / km
  • the dispersion at is _ 2. ps / nmZkm.
  • the difference between the maximum and minimum values of dispersion in the wavelength band of 1530 to 162 O nm is 0.60 ps / nm / km.
  • the effective area is 50.3.m 2 and the mode field is 8.00 ⁇ m.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm is 1.2 dB / turn, and the bending loss at a wavelength of 1620 nm is 5.7 dB / even.
  • the cutoff wavelength is 1.4.
  • FIG. 5 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line according to the first application example and the dispersion characteristics of the first and second optical fibers.
  • the graph G510 in the figure shows the dispersion characteristic of the first optical fiber in the first application example in the wavelength band of 1530 to 162 Onm
  • G520 shows the wavelength band of the second optical fiber in the first application example in the range of 1530 to 162 Onm.
  • G530 indicates a dispersion characteristic in a wavelength band of 1530 to 1620 nm of the entire optical transmission line according to the first application example.
  • the fiber lengths of the first and second optical fibers are equal, and the entire optical transmission line according to the first application example has the maximum and minimum dispersion values in the wavelength band 1530 to 162 Onm.
  • the difference D from the value is about 0.5 ps / nm / km.
  • the optical transmission line according to the first embodiment can be variously modified in addition to the first application example described above.
  • FIG. 6 shows the structural parameters of the first optical fiber and the second optical fiber, which are the constituent elements, and the optical parameters for the second to fifth application examples together with the first application example described above.
  • 4 is a table showing chemical characteristics.
  • the first optical fiber applied to the optical transmission line according to the second application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A. Specifically, the outer diameter 2a of the first core 11 is 6 2, the outer diameter 2b of the second core 1 1 2 is 16.7 / m, the outer diameter 2c of the third core 1 13 is 24.6 ⁇ m, and the outer diameter 2d of the inner cladding 12 1 is 49. 2 / m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 0.55%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0.15%
  • the third core The relative refractive index difference ⁇ 3 of 113 is 0.27%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.15%.
  • the dispersion at a wavelength of 1530 nm is 6.52 psZnmZkm
  • the dispersion at a wavelength of 1550 ⁇ m is 6.86 ps / nm / km
  • Dispersion is 7.62 ps / nm / km.
  • the difference ⁇ D between the maximum value and the minimum value of the dispersion in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is 1.10 ps / nm / km.
  • the effective area is 44.0 ⁇ m 2 and the mode field diameter is 7.79 ⁇ m.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm is 0.002 dB / even, and the bending loss at a wavelength of 1620 nm is 0.02 dBZ.
  • the power cutoff wavelength (LP11 mode cutoff wavelength with a 2 m long optical fiber wound 140 mm in radius at 140 mm) is 1.69 ⁇ m.
  • the second optical fiber applied to the optical transmission line according to the second application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 0.57%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0.15%
  • the relative refractive index difference ⁇ 3 of 113 is 0.30%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of inner cladding 121 is 0.15%.
  • the dispersion at the wavelength of 1530 nm is-6.89 ps / nm / km ⁇
  • the dispersion at the wavelength of 1550 zm is-6.78 ps / nm / km, and the wavelength of 1620
  • the variance at m is -5.14 ps / nm / km.
  • the difference AD between the maximum and minimum dispersion in the wavelength band 1530 to 162 Onm is 1.75 psZnm / km.
  • the effective area is 48.6 zm 2 and the mode field diameter is 7.76 / m.
  • the bending loss at a wavelength of 1 550 nm when wound with a diameter of 32 mm and one round is 0.02 dB / turn, and the bending loss at a wavelength of 1620 nm is 0.2 dB / round.
  • the cutoff wavelength is 1.70 / m.
  • FIG. 7 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of the first and second optical fibers according to the second application example.
  • the graph G 710 in the figure shows the dispersion characteristics of the first optical fiber of the second application example in the wavelength band of 1530 to 162 O nm
  • G 720 shows the wavelength band of the second optical fiber of the second application example in the range of 1530 to 1620.
  • G 730 indicates the dispersion characteristic in the wavelength band of 1530 to 1620 nm of the entire optical transmission line according to the second application example.
  • the first and second optical fibers have the same fiber length, and the entire optical transmission line according to the second application example has the maximum dispersion in the wavelength band of 1530 to 162 O nm.
  • the difference between the value and the minimum value is about 1.4 ps / nm / km.
  • the first optical fiber applied to the optical transmission line according to the third application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A, and specifically, the outer diameter 2a of the first core 11 is 6 3, the outer core 2b of the second core 1 1 2 is 16. The outer diameter 2c of the third core 1 13 is 25.2 ⁇ m, the outer diameter 2d of the inner cladding 12 1 is 50.4 // m. Further, the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 0.53%, the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0.15%, and the third core The relative refractive index difference ⁇ 3 of 1 13 is 0. The relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is _0.15%.
  • the dispersion at a wavelength of 1530 nm is 3.81 ps / nm / km
  • the dispersion at a wavelength of 1550 nm is 3.82 ps / nm / km
  • the wavelength is 1620 nm.
  • the variance at m is 3.58 ps / nm / km.
  • the difference ⁇ D between the maximum value and the minimum value of the dispersion in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is 0.23 ps / nm / km.
  • the effective area is 47.8 ⁇ m 2 and the mode field diameter is 7.77 ⁇ m.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm when wound one inch at a diameter of 32 mm is 0.00
  • the second optical fiber applied to the optical transmission line according to the third application example also has the cross-sectional structure shown in FIG.4A, and specifically, the outer diameter 2a of the first core 111 is 6. 0 ⁇ m, the outer diameter 2b of the second core 112 is 15.7 m, the outer diameter 2c of the third core 113 is 23.8 ⁇ m, and the outer diameter 2d of the inner cladding 121 is 47.6 ⁇ m. is there.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 0.53%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0.15%
  • the third core 113 The relative refractive index difference ⁇ 3 of the inner cladding 121 is 0.30%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.15%.
  • the dispersion at a wavelength of 1530 nm is-3.68 ps / nm / km ⁇
  • the dispersion at a wavelength of 1550 nm is-3.75 ps / nm / km
  • the dispersion at 1620 ⁇ m is-3 ⁇ 02 ps / nm / km.
  • the difference AD between the maximum and minimum values of dispersion in the wavelength band of 1530 to 162 Onm is 0.73 psZnm / km.
  • the effective area is 51.3 ⁇ m 2 and the mode field diameter is 7.95 ⁇ m.
  • Bending loss at a wavelength of 1550 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm The loss is 0.04 dB / turn and the bending loss at the wavelength of 1-62 O nm is 0.3 dB / turn.
  • the cutoff wavelength is 1.80 ⁇ m.
  • FIG. 8 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of the first and second optical fibers according to the third application example.
  • the graph G810 in the figure is the dispersion characteristic in the wavelength band of 1530 to 1620 nm of the first optical fiber of the third application example
  • G820 is the wavelength band 1530 of the second optical fiber of the third application example.
  • G830 indicates dispersion characteristics in a wavelength band of 1530 to 1620 nm of the entire optical transmission line according to the third application example.
  • the first and second optical fibers have the same fiber length, and the entire optical transmission line according to the third application example has a dispersion in a wavelength band of 1530 to 1620 nm.
  • the difference between the maximum and minimum values is about 0.2 ps / nmZkm.
  • the first optical fiber applied to the optical transmission line according to the fourth application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A. Specifically, the outer diameter 2a of the first core 11 is 6 9, outer diameter 2b of second core 1 1 2 is 17.6 m, outer diameter 2c of third core 1 13 is 26.6 13m, outer diameter 2d of inner cladding 12 1 is 53 2 m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 0.49%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0.15%
  • the relative refractive index difference ⁇ 3 of the three cores 113 is 0.32%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.15%.
  • the dispersion at a wavelength of 153 O nm is 3.5 Ops / nm / km
  • the dispersion at a wavelength of 150 nm is 3.34 ps / nm / km.
  • the dispersion at km and a wavelength of 1620 ⁇ m is 3.00 ps / nm / km.
  • the difference ⁇ D between the maximum value and the minimum value of dispersion in a wavelength band of 1530 to 1620 nm is 0.50 ps / nm / km.
  • the effective sectional area is 56. 5 ⁇ M 2
  • the mode field diameter is 8.2 9 ⁇ M.
  • the bending loss at a wavelength of 1 550 nm when wound one turn with a diameter of 32 mm is 0.00
  • the bending loss at a wavelength of 1620 nm is 0.02 dB / even.
  • the cut-off wavelength (LP 11 mode cut-off wavelength with a 2-m long optical fiber wound 140 mm in radius at 140 mm) is 2.19 ⁇ m.
  • the second optical fiber applied to the optical transmission line according to the fourth application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A, and specifically, the outer diameter 2a of the first core 11 1 6.6 ⁇ m, outer diameter 2b of second core 1 12 is 16.7 ⁇ m, outer diameter 2c of third core 1 13 is 25.3 zm, outer diameter 2d of inner cladding 12 1 50.6 m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 49%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is 0.15%
  • the relative refractive index difference ⁇ 3 of the core 113 is 0.32%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.15%.
  • the dispersion at the wavelength of 1530 nm is 1.36 ps / nm / km
  • the dispersion at the wavelength of 1550 ⁇ m is -3.33 ps / nm / km.
  • the dispersion at 1620 ⁇ m is-1.39 ps / nm / km.
  • the difference between the maximum and minimum dispersion in the wavelength band 1530 to 162 Onm is 1.94 ps / nmZkm.
  • the effective area is 62.7.m 2 and the mode field diameter is 8.51 ⁇ m.
  • the bend loss at a wavelength of 1 550 nm when wound one turn at a diameter of 32 mm is 0.02 dB / turn, and the bend loss at a wavelength of 162 nm is 0.1 dB / turn.
  • the cutoff wavelength is 2.07 ⁇ m.
  • FIG. 9 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line and the dispersion characteristics of the first and second optical fibers according to the fourth application example.
  • the graph G 9 10 in the figure shows the dispersion characteristics of the first optical fiber of the fourth application example in the wavelength band of 1530 to 1620 nm
  • G 920 shows the wavelength band of the second optical fiber of the fourth application example of 1530 to 1620 nm.
  • G 930 indicates the dispersion characteristics in the wavelength band of 1503 to 1620 nm of the entire optical transmission line according to the fourth application example.
  • the lengths of the first and second optical fibers are equal, and in the entire optical transmission line according to the fourth application example, the difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is approximately equal. 0.8 ps / nm / km.
  • the first optical fiber applied to the optical transmission line according to the fifth application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A. Specifically, the outer diameter 2a of the first core 11 is 6 1, outer diameter 2b of second core 1 1 2 is 15.1 zm, outer diameter 2c of third core 1 13 is 24.3 13m, outer diameter 2d of inner cladding 12 1 is 48. 6 / m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 with respect to the outer cladding 122 is 0.58%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0.18%
  • the third core 1 The relative refractive index difference ⁇ 3 of 13 is 0.25%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.18%.
  • the dispersion at the wavelength of 1530 nm is 5.71 ps / nm / km
  • the dispersion at the wavelength of 1550 nm is 5.96 ps / nm / km
  • the wavelength is 1620 nm.
  • the dispersion at m is 6 ⁇ 44 ps / nm / km.
  • the difference ⁇ D between the maximum value and the minimum value of the dispersion in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is 0.73 ps / nm / km.
  • the effective area is 41.6 ⁇ m 2 and the mode field diameter is 7.30 ⁇ m.
  • the bending loss at a wavelength of 1 550 nm is 0.0003 dBZ-turn and the bending loss at a wavelength of 1620 nm is 0.005 dB / turn when wound with a diameter of 32 mm and one turn.
  • the cutoff wavelength (LP11 mode cutoff wavelength when a 2-m long optical fiber is wound one turn with a radius of 140 mm) is 1.69 1.m.
  • the second optical fiber applied to the optical transmission line according to the fifth application example also has the cross-sectional structure shown in FIG. 4A, and specifically, the outer diameter 2a of the first core 11 1 5.5 m, outer diameter 2b of second core 1 12 is 13.6 zm, outer diameter 2c of third core 1 13 is 22.0 ⁇ m, outer diameter of inner cladding 12 1 2 d Is 44.0 / m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the first core 111 is 0.58%
  • the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is -0.18%
  • the refractive index difference ⁇ 3 is 0.25%
  • the relative refractive index difference ⁇ 4 of the inner cladding 121 is ⁇ 0.18%.
  • the dispersion at the wavelength of 1530 nm is -6.00 ps / nm / km
  • the dispersion at the wavelength of 1550 ⁇ m is -5.91 ps / nm / km
  • the dispersion at a wavelength of 1620 ⁇ m is -4.71 ps / nm / km.
  • the difference between the maximum and minimum dispersion in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is 1.29 psZnm / km.
  • the effective area is 44.8 m 2 and the mode field diameter is 7.51 ⁇ m.
  • the bending loss at a wavelength of 1550 nm when wound one turn at a diameter of 32 mm is 0.04 dB / turn, and the bending loss at a wavelength of 162 Onm is 0.3 dB / even.
  • the cutoff wavelength is 1.53 / m.
  • FIG. 10 is a graph showing the dispersion characteristics of the entire optical transmission line according to the fifth application example and the dispersion characteristics of the first and second optical fibers.
  • the graph G1010 in the figure shows the dispersion characteristics of the first optical fiber of the fifth application example in the wavelength band of 1530 to 162 O nm
  • G1020 shows the wavelength band of the second optical fiber of the fifth application example of 1530 to 1620 ⁇
  • G 1030 indicates the dispersion characteristics in the wavelength range of 1530 to 1620 nm of the entire optical transmission line according to the fifth application example.
  • the first and second optical fibers have the same fiber length
  • the entire optical transmission line according to the fifth application example has the maximum dispersion value in the wavelength band of 1530 to 162 Onm.
  • the difference AD from the minimum value is about 1.0 ps / nm / km.
  • the absolute value is 1.0 to 8.0 Ops / nm / km in a wavelength band of 1530 to 1620 nm.
  • the difference between the maximum and minimum values is less than 3.0 ps / nm / km, preferably less than 2.0 ps / nmZkm, and one turn with a diameter of 32 mm
  • the optical fiber may have a bending loss of 0.5 dB or less at a wavelength of 1620 nm.
  • the optical fiber of this embodiment also preferably has an effective area of 40 ⁇ m 2 or more at a wavelength of 1550 nm.
  • the absolute value is 1.0 to 8.0 psZnmZkm and the difference between the maximum value and the minimum value is 3 .
  • Op s / nm / km or less, preferably 2. and 0 ps / nmZkm following dispersion it may be an optical fiber having a 60 / m 2 less than the effective area at a wavelength of 15 50 nm.
  • the optical fiber of this other embodiment has an effective area of 40 / m 2 or more at a wavelength of 1550 nm.
  • FIG. 11 is a diagram for explaining a structure of an optical fiber applicable to the optical transmission line according to the second embodiment.
  • the optical fiber 200 includes a core region 210 extending along a predetermined axis, and a cladding region 220 provided so as to surround the outer periphery of the core region 210, as shown in FIGS. 4A and 4B. It has a cross-sectional structure and its refractive index profile.
  • the optical fiber 200 is a series of optical fibers characterized in that the outer diameter of the core region 210 changes along the longitudinal direction.
  • the optical fiber 200 has a relatively small core diameter.
  • the core diameter differs by 2% or more between the outer diameter c 2 of the minute and the outer diameter c 2 of the portion where the core diameter is relatively large.
  • FIGS. 12A and 12B are diagrams showing the structure and dispersion characteristics of an optical fiber applicable to the first application example of the optical transmission line according to the second embodiment.
  • the optical fiber 40 of the first application example is a series of optical fibers that does not include a connection point, and has a portion 42 ⁇ portion 41 a portion 42 2 in order from one end. , part 4 1 2, parts component 42 3, portion 41 3 has a ....
  • the portions 4 l n (n l, 2, 3,...) Of the wavelength range from +1.0 to -10.
  • the outer diameter of In and the outer diameter of the portion 42 n differ from each other by 2% or more.
  • the dispersion of each part 41 n and 42 n is not zero in the wavelength band of 1530 to 1620 nm, the generation of four-wave mixing can be effectively suppressed. it can.
  • the optical fiber 40 is designed based on the following specifications. That is, having the cross-sectional structure and the refractive index profile shown in FIGS. 4A and 4B, the outer diameter 2 a of the first core 11 1, the outer diameter 2 b of the second core 11 2, and the third core
  • the ratio between the outer diameter 2 c of 1 13 and the outer diameter 2 d of the inner cladding 1 2 1 is set as follows.
  • the relative refractive index difference ⁇ nl of the first core 111 is 0.50%, and the relative refractive index difference ⁇ 2 of the second core 112 is ⁇ 0. 15%, the relative refractive index difference ⁇ 3 of the third core 113 is 0.27%, and the relative refractive index difference of the inner cladding 121] is -0.15%.
  • the length of each part 41 ⁇ and 42 ⁇ was 5 km.
  • the second optical finos 12 applicable to the optical transmission line according to the first embodiment described above are A portion having similar dispersion characteristics (dispersion at a wavelength of 1550 nm is -3.04 ps / nm / km) can be designed, and this portion corresponds to the portion 42 hinderin the optical fiber 40.
  • the outer diameter 2c of the third core 113 is increased by 5% to 25.0 / m, the same as the first optical fiber 11 applicable to the optical transmission line according to the first embodiment.
  • optical fiber 40 of the first application example an optical fiber preform in which the relative refractive index distribution and the outer diameter of each part are constant in the longitudinal direction is prepared, and when this optical fiber preform is drawn. It can be easily obtained by adjusting the fiber diameter in the longitudinal direction (for example, by changing the drawing tension).
  • the first to third cores 11 1 to 113 are included in the core region 210 described above, and the inner cladding 121 and the outer cladding 122 are included in the cladding region 220 described above.
  • FIGS. 138 and 138 are diagrams showing the structure and dispersion characteristics of an optical fiber applicable to the second application example of the optical transmission line according to the second embodiment.
  • the optical fiber 50 of the second application example is a series of optical fibers that does not include a connection point, and includes a portion 52 ⁇ portion 51, a portion 52 2 and a portion 52 5 1 2 , ...
  • the outer diameter of the portion 52 n portions 5 1 " different more than 2% from each other.
  • the optical fiber 50, the wavelength band from 1530 to 1 62 each part in Onm 5 l n, 52 n variance is zero Therefore, generation of four-wave mixing can be effectively suppressed.
  • the length Saga 3 miles portions 52i, part 5 the length of the 11 5 miles is 5 miles length of the portion 52 2
  • part 5 1 2 May be set to 3 km (the length of each part need not be constant).
  • the dispersion for example, substantially dispersed to definitive in part 5 1 ⁇ 2. 2 ps / nm / km, the dispersion in the portion 5 1 2 stands 3. 4p s / nmZkm is there.
  • the dispersion of the part 52 n may not be constant, for example, the dispersion in the part 52 ⁇ is approximately ⁇ 2.1 ps / nm / km, and the dispersion in the part 522 is approximately ⁇ 3.5 ps / nmZkm. is there. Note that the change in dispersion at the boundary between adjacent portions, that is, the change in fiber structure, need not be steep.
  • each of the optical fiber 40 (first application example) and the optical fiber 50 (second application example) applied to the optical transmission line according to the second embodiment is a dispersion-managed series-length optical fiber. . Therefore, when configuring the optical transmission line by fusion splicing a plurality of optical fibers, it is not necessary to consider the dispersion of each optical fiber, and WDM is required in the wavelength band of 1530 to 1620 nm. A configuration suitable for long-distance signal transmission can be easily obtained.
  • dispersion occurs mostly in a wavelength band of 1530 to 1620 nm (dispersion is not zero), so that the generation of four-wave mixing can be effectively performed. Can be suppressed.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of dispersion is small in the wavelength band of 1530 to 1620 nm. To enable long-distance transmission of WDM signals.
  • the difference ⁇ D between the maximum value and the minimum value of the average dispersion value in the wavelength band of 1530 to 1620 nm is 2.O.
  • an optical signal with a bit rate of 10 Gb / s can be transmitted up to approximately 1,000 km.
  • Optical signals with a bit rate of 20 GbZs can be transmitted up to about 250 km.
  • the bit rate of 10 Gb / s can be transmitted up to about 2000 km, and optical signals with a bit rate of 20 Gb / s can be transmitted up to about 500 km.
  • the bending loss at a wavelength of 1620 nm when wound with a diameter of 32 mm per one night is preferably 0.5 dB or less, and a wavelength of 1550 nm. It is preferable that the effective sectional area at is not less than 40 ⁇ m 2 .
  • the optical fiber applied to the optical transmission line may have the above-described refractive index profile (see FIG. 4B) and each parameter may be different, or may have another refractive index profile. You may. Also, the number of optical fibers constituting the optical transmission line is arbitrary. Industrial applicability
  • the first and second optical fibers having different dispersion characteristics in the wavelength bands 1530 to 1620 nm corresponding to the amplification wavelength band for optical amplification are used. It is constituted by a series of optical fibers having first and second portions having different core diameters by fusion splicing or to intentionally change the dispersion characteristics in the wavelength band.
  • the first optical fiber and the first portion have a dispersion of +1.0 to 10.8 OpsZnm / km in the above wavelength band, and the difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion is 3.O. ps / nm / km or less, preferably 2.0 ps / nm / km or less.
  • the second optical fiber and the second portion have a dispersion of ⁇ 1.0 to ⁇ 8.0 psZnmZkm in the above wavelength band, and the difference between the maximum value and the minimum value of the dispersion is 3.Ops / nm / km or less, preferably 2. Ops / nm / km or less.
  • Consists of optical finos and parts with different dispersion characteristics is 2.0 ps / nm / km or less, preferably 1.0 ps / nmZkm or less, more preferably 0.1 ps / nmZkm or less.
  • WDM signals (including optical signals having different wavelengths) can be transmitted over long distances in the wavelength band of 1530 to 1620 nm.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Optical Communication System (AREA)

Description

明糸田:
光ファイバ及びそれを含む光伝送路
技術分野
この発明は、 互いに異なる波長を有する光信号の長距離伝送に適した光フアイ バ及びそれを含む光伝送路に関するものである。 背景技術
光ファイバ網を利用した光通信システムでは、 長距離かつ大容量の光通信が可 能である。 特に最近の大容量化では、 互いに異なる波長を有する複数光信号の伝 搬を可能にする波長分割多重（ W D M： Wavelength Division Multiplexing)技術 が利用される。 また、 この光通信システムは、 光信号を出力する光送信器、 光信 号を増幅する光増幅器、 光信号が伝搬する光伝送路としての光ファイバ、 及び光 信号を受信する光受信器等から構成される。
これら構成要素のうち、高い SZN比を得るために不可欠な光増幅器において、 光信号の増幅が可能な波長帯域 （増幅波長帯域） は、 従来、 1 5 3 0 ~ 1 5 6 5 n mであった。 それため、 光通信システムを構成する他の要素も、 この増幅波長 帯域において良好に動作するよう設計されていた。例えば、 D . W. Peckham, et al. , "Reduced Dispersion Slope, Non-Zero Dispersion Fiber", ECOC'98, pp.130- 140, 1998 (第 1文献） や米国特許第 5 , 6 8 4 , 9 0 9号 （第 2文献） に閧示された光伝送路は、 この増幅波長帯域における分散の偏差、 すなわち分散 スロープが小さくなるよう設計されている。
発明の開示
発明者らは上述のような構成を備えた従来の光通信システムについて検討した 結果、 以下のような課題を発見した。
すなわち、 光増幅器の増幅波長帯域は、 該光増幅器の高性能化に伴って、 上述 の波長帯域 （ 1 530〜 1 5 6 5 η m) から、 さらに長波長側を含む 1 5 30〜 1 6 20 nmの波長帯域まで拡大されつつある。 この事実は、例えば、 M. Kakui, et al., "Optical Amplifications Characteristics around 1.58 im of Silica-Basea Erbium -Do ed Fibers Containing Phosphorous/ Alumina as Codopants", OAA'98, TuC3, pp.107-110, 1998 (第 3文献） に紹介されている。 光増幅器の増 幅波長帯域の拡大に応じて、 他の要素も、 拡大された波長帯域 1 5 30〜 1 62 0 nmにおいて良好に動作するよう設計される必要がある。 しかしながら、 従来 の光ファイバ及びそれを含む光伝送路は、 拡大された増幅波長帯域 1 5 30〜 1 620 nmにおいては分散スロープが十分に小さいとは言えなかった。
例えば、 波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおいて、 正の分散及び正の分散ス ロープを有する第 1光ファイバと、 波長帯域 1 530~ 1 620 nmにおいて負 の分散及び正の分散スロープを有する第 2光ファイバとが、 それそれ適当な長さ 比で接続された光伝送路を考える。 なお、 この光伝送路において、 波長帯域 1 5 30〜 1 6 20 nmの中心波長 1 5 7 5 nmにおける分散は 0とし、 波長帯域 1 530〜 1 6 20 nmにおける該分散の最大値と最小値との差を ADとする。 ま た、 図 1は、 上述の光伝送路、 第 1光ファイバ、 及び第 2光ファイバの各分散を 示すグラフであり、この図 1において、グラフ G 1 1 0は第 1光ファイバの分散、 G 1 20は第 2光ファイバの分散、 G 1 30は該第 1及び第 2光ファイバを含む 当該光伝送路の分散 （第 1及び第 2光ファイバおのおののファイバ長及び分散の 値から得られる） をそれぞれ示している。
図 2は、 上述の構造を備えた光伝送路について、 伝送距離と累積分散との関係 を示すグラフである。 この図 2において、 02 1 0は差厶0が3. 6 p s/nm /km、 0220は差厶0が2. 0 p s/nm/km, 及び G 230は差 Δϋ力」 1. 0 p s/nm/kmそれそれの場合について、 伝送距離と累積分散値との関 係を示している。 また、 この図 2中には、 光信号のビッ トレートが 1 0 Gb/s のときの伝送限界となる累積分散の値 （図中の矢印 A) 及び光信号のビッ トレー 卜が 20 Gb/sのときの伝送限界となる累積分散の値 （図中の矢印 B) もそれ それ示されている。
上記第 1文献に記載された光伝送路において、 波長帯域 1530〜 1620η mにおける分散スロープは 0. 04 p sZnm2Zkmであり、 この波長帯域にお ける分散の最大値と最小値との差 は 3. 6 p s/nm/kmである。 したが つて、 第 1文献記載の光伝送路の場合、 図 2から分かるように、 ビットレート 1 0 Gb/sの光信号は約 550 kmしか伝送できず、 またビットレート 20 Gb /sの光信号は約 150 kmしか伝送できない。 なお参考までに、 差 が 2. 0 p s/nm/kmのとき、 ビットレート 10 Gb/sの光信号は約 1000 k mまで伝送でき、 ビッ トレート 20 Gb/sの光信号は約 250 kmまで伝送で きる。 さらに、 差 が 1. Op s/nm/kmのとき、 ビットレート 10 Gb /sの光信号は約 2000 kmまで伝送でき、 ビットレート 20 Gb/sの光信 号は約 50 Okmまで伝送できる。
この発明は、 上述のような課題を解決するためになされたものであり、 153 0〜 1620 nmの波長帯域において互いに異なる波長の複数光信号の長距離伝 送に好適な構造を備えた光ファィバ及びそれを含む光伝送路を提供することを目 的としている。
この発明に係る光伝送路は、 光送信器と光受信器との間、 光送出器と光増幅器 を含む中継局との間、 各中継局間、 及び中継局と光受信局との間の、 少なくとも いずれかに配設された光ファイバ伝送路である。
この発明に係る光伝送路は、 1又はそれ以上の第 1光ファイバと、 1又はそれ 以上の第 2光ファイバとを備える。 ただし、 当該光伝送路は、 1本の第 1光ファ ィバと 1本の第 2光ファイバとで構成されてもよく、 また、 複数本の第 1フアイ バと複数本の光ファイバとが互いに融着接続される場合には、 これら光ファイバ の接続順序は任意でよい。
上記第 1光ファイバおのおのは、 波長帯域 1530〜 1 62 Onmにおいて + 1. 0〜十 8. 0 p s/nm/kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最 小値との差が 3. Op s/nmZkm以下、 好ましくは 2. 0 p s/nm/km 以下である。また、上記第 2光ファイバおのおのは、上記波長帯域において— 1. 0〜― 8. 0 s/nmZkmの分散を有するとともに該分散の最大値と最小値 との差が 3. 0 p s/nmZkm以下、 好ましくは 2. O p s/nm/km以下 である。 そして、 当該光伝送路は、 上記波長帯域において、 上記第 1及び第 2光 ファイバおのおののファイバ長及び分散の値から得られる平均分散値が 2. 0 s/nm/km以下、 好ましくは 1. Op sZnm/km以下、 さらに好ましく は 0. 5 p s/nm/km以下であることを特徴としている。
なお、 上記構成において、 この発明に係る光伝送路全体の分散 （平均分散値） は、 波長 1530 nmと波長 1 620 nmにおいて逆符号になっているのが好ま しい。 また、 この発明に係る光伝送路全体の分散が上記波長帯域のいずれかの波 長 （理想的には該波長帯域の中心波長近傍） において 0となる場合には、 上記平 均分散値の絶対値が 1. Op s/nm/km以下、 さらには 0. S p s/nmZ km以下であるのが好ましい。
以上のような構造を備えた光伝送路によれば、 波長帯域 1530〜162 On mにおいて、 当該伝送路全体における平均分散値の最大値と最小値との差 ADが 2. Op s/nm/km以下のとき （平均分散値が上記波長帯域のいずれかの波 長において 0となる場合には該平均分散値の絶対値が 1. 0 p sZnm/km以 下のとき）、 ビットレート 10 Gb/sの光信号を約 1000 kmまで伝送でき、 ビットレート 20 Gb/sの光信号を約 250 kmまで伝送できる。 さらに、 波 長帯域 1530〜 1620 nmにおいて、 平均分散値の最大値と最小値との差 Δ Dが 1. 0 p s/nm/km以下のとき （平均分散値が上記波長帯域のいずれか の波長において 0となる場合には該平均分散値の絶対値が 0. 5 p s/nm/k m以下のとき）、ビットレート 10 Gb/sの光信号を約 2000 kmまで伝送で き、 ビットレート 20 Gb/sの光信号を約 500 kmまで伝送できる。 また、 上記第 1及び第 2の光ファイバおのおのは、 波長 1550 nmにおいて 40〃m2以上の実効断面積を有するのが好ましい。 この場合、 単位断面積当た りの光強度が小さくなるので、 四光波混合等の非線形光学現象の発生が抑制され る。 したがって、 当該光伝送路中を伝搬する光信号のパワーを大きくすることが でき、 伝送距離の延長が可能になる。
なお、実効断面積 Aeifは、特閧平 8— 24825 1号公報（EP 0724171A2) に示されたように、 以下の （ 1) 式で与えられる。
Aeff … ）
Figure imgf000007_0001
ここで、 Eは伝搬光に伴う電界、 rはコア中心からの径方向の距離である。
また、 上記第 1及び第 2光ファイバおのおのは、 直径 32 mmで 1ターン巻か れたときに波長 1620 nmにおいて 0. 5 d B以下の曲げ損失を有するのが好 ましい。 これにより、 波長帯域 1530〜1 62 Onmにおいて曲げ損失を十分 に小さくすることができ、 ケーブル化等に起因した伝送損失の増加が効果的に抑 制される。
上述のような構造を有する光伝送路に適用可能な光ファイバの一態様としては、 波長帯域 1530〜 1 620 nmにおいて、 絶対値が 1. 0〜8. 0 p s/nm /kmであって最大値と最小値との差が 3. O p s/nm/km以下、 好ましく は 2. 0 p sZnm/km以下の分散と、 直径 32 mmで 1ターン巻かれたとき に波長 1620 nmにおいて 0. 5 d B以下の曲げ損失を有する光ファイバであ つてもよい。 なお、 この態様の光ファイバも、 波長 1550 nmにおいて 40 / m2以上の実効断面積を有するのが好ましい。 また、 他の態様として、 曲げ損失 の増加を抑制するため、波長帯域 1 530〜1 62 O nmにおいて、絶対値が 1. 0〜8. 0 p s/nm/kmであって最大値と最小値との差が 3. 0 p s/nm /km以下、 好ましくは 2. 0 p sZnm/km以下の分散と、 波長 1550 n mにおいて 60〃m2より小さい実効断面積を有する光ファイバであってもよい。 ただし、 この他の態様の光ファイバは、 波長 1550 nmにおいて 40〃m2以 上の実効断面積を有する。
以上の各態様の光ファィバは、光軸を中心として第 1コア、第 2コア第 3コア、 内側クラッド、 及び外側クラッ ドが順次設けられた構造を備える。 上記第 1コア は、 所定軸に沿って伸びている。 上記第 2コアは、 第 1コアを取り囲むように設 けられかつ該第 1コアよりも低い屈折率を有する。 第 3コアは、 第 2コアを取り 囲むように設けられかつ該第 2コアよりも高い屈折率を有する。内側クラッ ドは、 第 3コアを取り囲むように設けられかつ該第 3コアよりも低い屈折率を有する。 外側クラッ ドは、 内側クラッ ドを取り囲むように設けられかつ該内側クラッ ドょ りも高い屈折率を有する。
さらに、 この発明に係る光伝送路に適用可能な光ファイバとしては、 コア径が 互いに 2 %以上異なる第 1及び第 2部分を有し、 接続点を含まない一連長の光フ アイバ (unitary optical fiber)が適用可能である。 なお、 この光ファイバにおいて、 上記第 1部分は、 波長帯域 1530〜 1 620 nmにおいて + 1. 0〜十 8. 0 p s/nmノ kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3.
Op s/nm/km以下、 好ましくは 2. 0 p s /nm/km以下であり、 上記 第 2部分は、 上記波長帯域において一 1. 0^ 8. OpsZnm/kmの分散 を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3.0 p s /nm/km以下、 好ましくは 2. Ops/nm/km以下であることを特徴としている。 このよう にコア径が長手方向に沿って変化している光ファイバは、 製造時の線引張力を変 えたり、 光フアイバ母材におけるコァ部分の外径を長手方向に沿って変化させて おくなどすることにより得られる。 また、 この光ファイバは、 分散マネジメント された一連長の光ファイバ （分散マネジメント光ファイバ） であるので、 複数本 の分散マネジメント光ファイバを互いに融着接続して光伝送路を構成する際には、 各々の光ファイバの分散を考慮する必要がなく、 1530〜 1 620 nmの波長 帯域において複数波長を有する光信号の長距離伝送を可能にする光伝送路が容易 に構成できる。 なお、 この分散マネジメント光ファイバも、 上述のような構造を 有するのが好ましい。
以上のような 1本の分散マネジメント光ファイバで構成された光伝送路や、 該 分散マネジメント光ファイバが複数本融着接続された光伝送路においても、 波長 帯域 1530〜 1 62 O nmにおける平均分散値の最大値と最小値との差が 2. O p s/nm/km以下、 好ましくは 1. 0 p sZnm/km以下であることを 特徴としている。この光伝送路でも、波長帯域 1 530〜1 62 O nmにおいて、 平均分散の最大値と最小値との差 が 2. O p s/nm/km以下となり、 ビ ッ トレート 10 Gb/sの光信号を約 1000 kmまで伝送でき、 ビヅトレ一ト 20 Gb/sの光信号を約 2 5 O kmまで伝送できる。 さらに、 波長帯域 1 53 0〜 1620 nmにおいて、 平均分散値の最大値と最小値の差 Δϋが 1. O p s Znm/km以下のとき、 ビッ トレート 10 Gb/sの光信号を約 2000 km まで伝送でき、 ビットレート 20 Gb/sの光信号を約 500 kmまで伝送でき る。 図面の簡単な説明
図 1は、 2種類の光ファイバの各分散と、 該 2種類の光ファイバにより構成さ れた光伝送路の分散を説明するための図である。
図 2は、 伝送距離と累積分散との関係を示すグラフである。
図 3 A及び図 3 Bは、 第 1実施例に係る光伝送路を含む光通信システムの概略 構成を示す図である。
図 4 Aは、 この発明に係る光伝送路に適用可能な光ファイバの断面構造を示す 図であり、 図 4Bは、 図 4 Aに示された光ファイバの屈折率プロファイルを示す 図である。
図 5は、 第 1実施例に係る光伝送路の第 1適用例について、 光伝送路全体の分 散特性及び該光伝送路を構成する 2種類の光ファイバの各分散特性を示すグラフ である。
図 6は、 この発明に係る光伝送路の第 1〜第 5適用例について、 該各適用例を 構成する 2種類の光ファィノ の光学特性を示す表である。
図 7は、 第 1実施例に係る光伝送路の第 2適用例について、 光伝送路全体の分 散特性及び該光伝送路を構成する 2種類の光ファイバの分散特性を示すグラフで ある。
図 8は、 第 1実施例に係る光伝送路の第 3適用例について、 光伝送路全体の分 散特性及び該光伝送路を構成する 2種類の光ファイバの分散特性を示すグラフで める。
図 9は、 第 1実施例に係る光伝送路の第 4適用例について、 光伝送路全体の分 散特性及び該光伝送路を構成する 2種類の光ファイバの分散特性を示すグラフで ある。
図 1 0は、 第 1実施例に係る光伝送路の第 5適用例について、 光伝送路全体の 分散特性及び該光伝送路を構成する 2種類の光ファイバの分散特性を示すグラフ である。
図 1 1は、 この発明に係る光伝送路の第 2実施例に適用可能な光ファイバの構 造を説明するための図である。
図 1 2 A及び図 1 2 Bは、 この発明に係る光伝送路及び光ファイバの第 2実施 例の構造及び分散特性を説明するための図である （第 1適用例）。
図 1 3 A及び図 1 3 Bは、 この発明に係る光伝送路の第 2実施例の構造及び分 散特性を説明するための図である （第 2適用例）。 発明を実施するための最良の形態
以下、 この発明に係る光伝送路及び光ファイバの各実施例を図 3 A〜図 4 B、 図 5〜図 1 1、 及び図 1 2 A〜図 1 3 Bを用いて説明する。 なお、 図面の説明に 関しては同一の要素には同一の符号を付し、 重複する説明は省略する。 また、 必 要に応じて図 1及び図 2も参照する。
(第 1実施例）
まず、 この発明に係る光伝送路の第 1実施例について説明する。 図 3 A及び図 3 Bは、 第 1実施例に係る光伝送路を含む光通信システムの概略構成を示す図で あり、 これらの図から分かるように、 第 1実施例に係る光伝送路 10は、 中継局 20、 30の間に配置された光ファイバ伝送路である。 ただし、 図に示された中 継局 20、 30は、 光送信器、 光増幅器を含む中継器、 光送信器のいずれであつ てもよい。 したがって、 当該光伝送路 10は、 光送信器と光受信器との間、 光送 信器と中継局との間、 各中継局間、 中継局と光受信器との間のいずれにも配置さ れ得る。
図 3 Aに示された構成では、 この第 1実施例に係る光伝送路 10は、 各中継局 20、 30の間に配置され、 融着接続された第 1光ファイバ 1 1と第 2光フアイ 12とで構成されている。 例えば、 中継器 20を光送信器とすると、 該中継局 20は、 波長帯域 1530~ 1620 nmのWDM信号 （複数の光信号を含む） を第 1光ファイバ 1 1へ出力する。 また、 光伝送路 10は、 中継局 20から出力 された WDM信号を伝送する。 そして、 中継局 30を光受信器とすると、 該中継 局 30は、 光伝送路 10中を伝搬してきた WDM信号を受信する。
上記第 1光ファイバ 1 1は、 波長帯域 1530〜162 Onmにおいて + 1. 0〜十 8. 0 p s/nm/kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最小値 との差が 3. 0 p s/nm/km以下、 好ましくは 2. Op s/nm/km以下 である。 一方、 第 2光フ 12は、 波長帯域 1530〜162 Onmにおい て— 1. 0〜― 8. 0 p s/nmZkmの分散を有するとともに該分散の最大値 と最小値との差が 3. 0 p s/nmZkm以下、 好ましくは 2. O p sZnm/ km以下である。 以上の光学特性を有する第 1光ファイバ 1 1及び第 2光フアイ バ 12おのおのは、 1530〜 1620 nmの零分散波長を有さないため、 四光 波混合の発生を効果的に抑制することができる。 さらに、 波長帯域 1 530〜 1 62 O nmにおいて、 当該光伝送路 1 0全体の 分散、 すなわち、 上記第 1及び第 2光ファイバ 1 1、 1 2おのおののファイバ長 及び分散の値から得られる平均分散値の最大値と最小値との差 ADは、 2. O p s/nm/km以下、 好ましくは 1. O p s/nm/km以下、 さらに好ましく は 0. 5 p sZnm/km以下である。なお、当該光伝送路 1 0の平均分散値は、 波長 1 530 nmと波長 1 620 nmにおいて逆符号になっているのが好ましい。 また、 当該光伝送路 10の平均分散値が上記波長帯域のいずれかの波長 （理想的 には該波長帯域の中心波長近傍） において 0となる場合には、 該平均分散値の絶 対値が 1. 0 p s/nm/km以下、 さらには 0. 5 p s/nm/km以下であ るのが好ましい。 ここで、 光伝送路 1 0の平均分散値は、 第 1光ファイバ 1 1及 ぴ第 2光ファイバ 12おのおののファイバ長を考慮した加重平均値で与えられる 値であり、 光伝送路 10全体の分散値を意味する。
以上のように構成された光伝送路 1 0では、 波長帯域 1 530〜 1 620 nm における分散 （平均分散値） の最大値と最小値との差 が十分に小さくなつて いるので、 分散に起因した光信号の波形劣化を効果的に抑制することができる。 すなわち、 光伝送路 1 0は、 波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおいて、 分散値 の最大値と最小値との差 が 2. 0 p s/nm/km以下のとき、 ビッ トレー ト 1 0 Gb/sの光信号を約 1 000 kmまで伝送でき、 ビッ トレート 20 Gb /sの光信号を約 25 Okmまで伝送できる （図 2参照）。
さらに、 当該光伝送路 1 0の平均分散値の最大値と最小値との差 ADが 1. 0 s/nm/km以下のとき、 ビットレ一ト 1 0 G sの光信号を約 2000 kmまで伝送でき、 ビットレート 20 Gb/sの光信号を約 500 kmまで伝送 できる。
なお、 光伝送路 10は、 図 3 Aに示された構成の他、 複数の第 1光ファイバと 複数の第 2光ファイバ 1 2とをそれぞれ融着接続して構成を備えてもよく、 これ ら光ファイバの接続順序も任意である。 図 3 Bは、 このように複数の第 1光ファ 1 1 a〜l 1 cと、 複数の第 2光ファイバ 1 2 a〜 l 2 cで、 第 1実施例に 係る光伝送路 10が構成された例を示している。
加えて、 上述のような構成 （図 3A及び図 3 B参照） を備えた光伝送路 1 0に おいて、 上記第 1光ファイバ 1 1及び第 2光ファイバ 1 2おのおのは、 波長 1 5 50 nmにおいて 40 m2以上の実効断面積 Aef fを有するのが好ましい。この 実効断面積のサイズは、 波長 1 550 nm付近に零分散波長を有する通常の分散 シフト光ファイバの実効断面積と同等以上であり、 単位断面積当たりの光強度が 小さくなるので、 四光波混合等の非線形光学現象の発生が効果的に抑制される。 したがって、光伝送路 1 0中を伝搬する光信号のパワーを大きくすることができ、 伝送距離の長距離化を可能にする。
また、 第 1光ファ 1 1及び第 2光ファイバ 12おのおのは、 直径 32 mm で 1ターン巻かれたときに波長 1 620 nmにおいて 0. 5 dB以下の曲げ損失 を有するのが好ましい。 一般には波長が長いほど曲げ損失は大きくなるが、 波長 帯域の最も長波長の側で曲げ損失を規定することにより、 波長帯域 1 530〜1 62 Onmにおいて曲げ損失を十分に小さく抑えることができ、 ケーブル化等に 起因した伝送損失の増加が抑えることができる。
次に、 この第 1実施例に係る光伝送路 1 0に適用可能な第 1及び第 2光フアイ バ 1 1、 12の構造について説明する。 図 4 A及び図 4 Bは、 第 1光ファイバ 1 1及び第 2光ファイバに共通する断面構造及びその屈折率プロファイルを示す図 である。 なお、 図 3Aにおいて、 1 00は第 1及び第 2光フ ' 1 1、 1 2に 相当する光ファイバである。
図 3 Aに示されたように、 光ファイバ 1 00は、 所定軸沿って伸びたコア領域 1 1 0と、 該コア領域 1 1 0の外周を取り囲むように設けられたクラッド領域 1 20とを備える。 コア領域 1 1 0は、 屈折率 nl を有する第 1コア 1 1 1と、 該 第 1コア 1 1 1の外周を取り囲むように設けられた屈折率 n2 (<n l ) を有す る第 2コア 1 12と、 該第 2コア 1 1 2の外周を取り囲むように設けられた屈折 率 n3 (>n2) を有する第 3コア 1 13とを備える。 一方、 クラッ ド領域 12 0は、 第 3コア 113の外周を取り囲むように設けられた屈折率 n 4 (<n 3) を有する内側クラッド 121と、 該内側クラッ ド 121の外周を取り囲むように 設けられた屈折率 n 5 (>n4) を有する外側クラッド 122とを備える。
なお、 上記外側クラッド 122を基準領域とした、 第 1コア 11 1の比屈折率 差 Δη1、 第 2コア 112の比屈折率差 Δη 2、 第 3コア 113の比屈折率差 Δ η3、 及び内側クラッド 121の比屈折率差 Δη4は、 それぞれ以下のように与 えられる。
厶 nl= (η 1 -η 5) /η 5
Figure imgf000014_0001
この明細書において、 上記各式で与えられる比屈折率差は百分率で表され、 各 式中のパラメ一夕は順不同である。 したがって、 基準領域である外側クラッド 1 22よりも低い屈折率を有する領域の比屈折率差は負の値で表される。
また、 図 3 Βに示された屈折率プロファイルは、 図 3 Αに示された光ファイバ 100の線 L上における各部位とその屈折率との関係を表しており、 この屈折率 プロファイル 150において、 領域 151は上記第 1コア 111の線 L上におけ る各部位の屈折率、 領域 152は上記第 2コア 1 12の線 L上における各部位の 屈折率、 領域 153は上記第 3コア 113の線 L上における各部位の屈折率、 領 域 154は上記内側クラッド 121の線 L上における各部位の屈折率、 領域 15 5は上記外側クラッド 122の線 L上における各部位の屈折率をそれそれ表して いる。
第 Ί mrnrn
以上のような共通の構造を備えた複数の光ファイバ（互いに分散特性が異なる） の具体例として、 第 1実施例に係る光伝送路 10の第 1適用例について以下説明 する。
この第 1適用例における第 1光ファイバは、 上述の図 4 Aに示された断面構造 を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 6. Oum, 第 2コア 1 12 の外径 2 bが 17. 5〃m、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 25. 0 /m、 内側ク ラッ ド 12 1の外径 2 dが 50. 0 mである。 また、 外側クラヅ ド 122を基 準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 50%、 第 2コア 1 12の 比屈折率差 Δη2 は—0. 15%、 第 3コア 1 13の比屈折率差 Δη3 は 0. 2 7%、 内側クラッ ド 12 1の比屈折率差 Δη4は— 0. 15%である。 このよう な光ファイバは、 シリカをベースとして、 例えば、 第 1コア 1 1 1及び第 3コア 1 13に Ge元素を添加し、 第 2コア 1 12及び内側クラッ ド 12 1に F元素を 添加することにより得られる。
この第 1適用例の第 1光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおける分散は 3. 06 p sZnm/km、 波長 1550 mにおける分散は 3. 15 p s/n m/km、 波長 1620 mにおける分散は 3. 20 p s Znm/k mである。 また、 波長帯域 1530〜1620 nmにおける分散の最大値と最小値との差△ Dは 0. 14 p s/nm/kmである。 波長 1 550 nmにおいて、 実効断面積 は 47. 4 であり、 モードフィールド径は 7. 80〃111でぁる。 直径32 mmで 1ターン巻かれたときの波長 1550 nmにおける曲げ損失は 0. 2 dB /ターンであり、 波長 162 Onmにおける曲げ損失は 1. 4 dBZターンであ る。 カツ トオフ波長 （長さ 2 mの光ファイバを半径 14 Ommで 1ターンだけ巻 いた状態での LP 1 1モードのカットオフ波長） は 1. 56〃mである。
一方、 第 1適用例における第 2光ファイバも、 上述の図 4 Aに示された断面構 造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 5. 7〃m、 第 2コア 1 1 2の外径 2 bが; 1 6. 7〃m、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 23. 8〃m、 内側 クラヅド 12 1の外径 2 dが 47. 6〃 mである。 また、 外側クラッ ド 122を 基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 50%、 第 2コア 1 12 の比屈折率差 Δη2 は一 0. 1 5%、 第 3·コア 1 13の比屈折率差 Δη3 は 0. 27%、 内側クラッド 12 1の比屈折率差 Δη4は— 0. 15%である。 このよ うな光ファイバは、 シリカをベースとして、 例えば、 第 1コア 1 1 1及び第 3コ ァ 1 13に G e元素を添加し、 第 2コア 1 12及び内側クラヅド 12 1に F元素 を添加することにより得られる。
この第 1適用例の第 2光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおける分散は —3. 02 p s/nm/km、 波長 1 550〃mにおける分散は— 3. 04 p s /nm/km、 波長 1620〃mにおける分散は _ 2. p s/nmZkmで ある。 また、 波長帯域 1530~162 O nmにおける分散の最大値と最小値と の差 は 0. 60 p s/nm/kmである。 波長 1 550 nmにおいて、 実効 断面積は 50. 3〃m2であり、 モードフィールド怪は 8. 00〃mである。 直 径 32 mmで 1ターン巻かれたときの波長 1550 nmにおける曲げ損失は 1. 2 dB/ターンであり、 波長 1620 nmにおける曲げ損失は 5. 7 dB/夕一 ンである。 カットオフ波長は 1. 4 である。
図 5は、 第 1適用例に係る光伝送路全体の分散特性と、 第 1及び第 2光フアイ バの各分散特性を示すグラフである。 なお、 図中のグラフ G 5 10は第 1適用例 の第 1光ファイバの波長帯域 1530〜 1 62 Onmにおける分散特性、 G52 0は第 1適用例の第 2光ファイバの波長帯域 1530〜 162 Onmにおける分 散特性、 G 530は当該第 1適用例に係る光伝送路全体の波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおける分散特性を示している。 また、 この第 1適用例において、 第 1及び第 2光フアイバの各ファィバ長は等しく、 第 1適用例に係る光伝送路全体 では、 波長帯域 1530〜1 62 Onmにおいて、 分散の最大値と最小値との差 厶 Dが約 0. 5 p s/nm/kmである。
なお、 第 1実施例に係る光伝送路は、 上述の第 1適用例の他、 種々の変形が可 能である。 例えば、 図 6は、 上述の第 1適用例とともに第 2〜第 5適用例につい て、 各構成要素である第 1光ファイバと第 2光ファイバの構造パラメ一夕及び光 学特性を示した表である。 第 2適用例に係る光伝送路に適用される第 1光ファイバも図 4 Aに示された断 面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 6. 2、 第 2コア 1 1 2の外径 2 bが 16. 7 /m、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 24. 6〃m、 内側 クラッド 12 1の外径 2 dが 49. 2 /mである。 また、 外側クラッ ド 122を 基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 55%、 第 2コア 1 12 の比屈折率差 Δη2は— 0. 15%、 第 3コア 1 13の比屈折率差 Δη3 は 0. 27%、 内側クラッド 121の比屈折率差 Δη4は— 0. 15%である。
さらに、 この第 2適用例の第 1光ファイバにおいて、 波長 1 530 nmにおけ る分散は 6. 52 p sZnmZkm、 波長 1550〃mにおける分散は 6. 86 p s/nm/km、 波長 1 620 zmにおける分散は 7. 62 p s/nm/km である。 波長帯域 1530〜 1620 nmにおける分散の最大値と最小値との差 △ Dは 1. 10 p s/nm/kmである。 波長 1550 nmにおいて、 実効断面 積は 44. 0〃m2であり、 モードフィールド径は 7. 79〃mである。 直径 3 2 mmで 1ターン卷かれたときの波長 1550 nmにおける曲げ損失は 0. 00 2 dB/夕一ンであり、 波長 1 620 nmにおける曲げ損失は 0. 02 dBZ夕 ーンである。 力ットオフ波長 （長さ 2 mの光ファイバを半径 140 mmで 1夕一 ンだけ巻いた状態での LP 1 1モードのカツ トオフ波長）は 1.69〃mである。 一方、 第 2適用例に係る光伝送路に適用される第 2光ファイバも図 4 Aに示さ れた断面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 5. 6〃m、 第 2コア 1 12の外径 2 bが 14. 7〃m、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 22. 3 〃m、 内側クラッド 12 1の外径 2 dが 44. 6〃mである。 また、 外側クラッ ド 122を基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 57%、 第 2 コア 1 12の比屈折率差 Δη2 は— 0. 15 %、 第 3コア 1 13の比屈折率差 Δ η3 は 0. 30%、 内側クラッ ド 12 1の比屈折率差 Δη4 は一 0. 1 5 %であ る。
さらに、 この第 2適用例の第 2光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおけ る分散は— 6. 89 p s/nm/km^ 波長 1550 zmにおける分散は— 6. 78 p s/nm/km, 波長 1620 mにおける分散は— 5. 14 p s/nm /kmである。 また、 波長帯域 1530〜1 62 Onmにおける分散の最大値と 最小値との差 ADは 1. 75 p sZnm/kmである。 波長 1550 nmにおい て、 実効断面積は 48. 6 zm2であり、 モードフィールド径は 7. 76 /mで ある。 直径 32 mmで 1夕一ン卷かれたときの波長 1 550 nmにおける曲げ損 失は 0. 02 dB/ターンであり、 波長 1620 nmにおける曲げ損失は 0. 2 dB/夕一ンである。 カットオフ波長は 1. 70 /mである。
図 7は、 上述の第 2適用例に係る光伝送路全体の分散特性と、 第 1及び第 2光 ファイバの各分散特性を示すグラフである。 なお、 図中のグラフ G 710は第 2 適用例の第 1光ファイバの波長帯域 1530〜1 62 O nmにおける分散特性、 G 720は第 2適用例の第 2光ファイバの波長帯域 1 530〜 1620 nmにお ける分散特性、 G 730は当該第 2適用例に係る光伝送路全体の波長帯域 153 0〜 1620 nmにおける分散特性を示している。 また、 この第 2適用例におい て、 第 1及び第 2光ファイバの各ファイバ長は等しく、 該第 2適用例に係る光伝 送路全体では、 波長帯域 1530〜162 O nmにおいて、 分散の最大値と最小 値との差 が約 1. 4 p s/nm/kmである。
3 mm
第 3適用例に係る光伝送路に適用される第 1光ファイバも図 4 Aに示された断 面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 6. 3、 第 2コア 1 1 2の外怪 2 bが 16. 、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 25. 2〃m、 内側 クラッド 12 1の外径 2 dが 50. 4 //mである。 また、 外側クラッ ド 122を 基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 53%、 第 2コア 1 12 の比屈折率差 Δη2 は— 0. 15%、 第 3コア 1 13の比屈折率差 Δη3 は 0. 30%、 内側クラッド 121の比屈折率差 Δη4は _0. 15%である。
さらに、 この第 3適用例の第 1光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおけ る分散は 3. 81 ps/nm/km、 波長 1550〃mにおける分散は 3. 82 ps/nm/km、 波長 1620〃mにおける分散は 3. 58 p s/nm/km である。 波長帯域 1530〜1620 nmにおける分散の最大値と最小値との差 △ Dは 0. 23 p s/nm/kmである。 波長 1550 nmにおいて、 実効断面 積は 47. 8〃m2であり、 モードフィールド径は 7. 77〃mである。 直径 3 2 mmで 1夕一ン卷かれたときの波長 1550 nmにおける曲げ損失は 0. 00
4 dB/夕一ンであり、 波長 1620 nmにおける曲げ損失は 0. 03dBZ夕 ーンである。 力ッ トオフ波長 （長さ 2 mの光ファイバを半径 140 mmで 1夕一 ンだけ卷いた状態での LP 11モ一ドのカツ トオフ波長）は 1.91 /mである。 一方、 第 3適用例に係る光伝送路に適用される第 2光ファイバも図 4 Aに示さ れた断面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 111の外径 2 aが 6. 0〃m、 第 2コア 112の外径 2 bが 15. 7 m、 第 3コア 113の外径 2 cが 23. 8 〃m、 内側クラッド 121の外径 2 dが 47. 6〃mである。 また、 外側クラッ ド 122を基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐは 0. 53%、 第 2 コア 112の比屈折率差 Δη2は— 0. 15%、 第 3コア 113の比屈折率差 Δ η3は 0. 30%、 内側クラッ ド 121の比屈折率差△ η4は— 0. 15 %であ る。
さらに、 この第 3適用例の第 2光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおけ る分散は— 3. 68 p s/nm/km^ 波長 1550〃mにおける分散は— 3. 75 p s/nm/km, 波長 1620〃mにおける分散は— 3 · 02 p s/nm /kmである。 また、 波長帯域 1530〜 162 Onmにおける分散の最大値と 最小値との差 ADは 0. 73 p sZnm/kmである。 波長 1550 nmにおい て、 実効断面積は 51. 3〃m2であり、 モードフィ一ルド径は 7. 95〃mで ある。 直径 32 mmで 1ターン卷かれたときの波長 1550 nmにおける曲げ損 失は 0. 04 dB /ターンであり、 波長 1-62 O nmにおける曲げ損失は 0. 3 dB/夕一ンである。 カットオフ波長は 1. 80〃mである。
図 8は、 上述の第 3適用例に係る光伝送路全体の分散特性と、 第 1及び第 2光 ファイバの各分散特性を示すグラフである。 なお、 図中のグラフ G 8 1 0は第 3 適用例の第 1光ファイバの波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおける分散特性、 G 820は第 3適用例の第 2光ファイバの波長帯域 1 530〜 1 620 nmにお ける分散特性、 G830は当該第 3適用例に係る光伝送路全体の波長帯域 1 53 0〜 1620 nmにおける分散特性を示している。 また、 この第 3適用例におい て、 第 1及び第 2光ファイバの各ファイバ長は等しく、 該第 3適用例に係る光伝 送路全体では、 波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおいて、 分散の最大値と最小 値との差 が約 0. 2 p s/nmZkmである。 第 4適用例に係る光伝送路に適用される第 1光ファイバも図 4 Aに示された断 面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 6. 9、 第 2コア 1 1 2の外径 2 bが 1 7. 6 m、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 2 6. 6〃m、 内側 クラッド 12 1の外径 2 dが 53. 2 mである。 また、 外側クラッ ド 1 22を 基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 49%、 第 2コア 1 12 の比屈折率差 Δη2 は— 0. 1 5%、 第 3コア 1 13の比屈折率差 Δη3 は 0. 32%、 内側クラッド 12 1の比屈折率差 Δη4は— 0. 1 5%である。
さらに、 この第 4適用例の第 1光ファイバにおいて、 波長 1 53 O nmにおけ る分散は 3. 5 Op s/nm/km、 波長 1 5 50〃mにおける分散は 3. 34 p s/nm/km, 波長 1 620〃mにおける分散は 3. 00 p s/nm/km である。 波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおける分散の最大値と最小値との差 △ Dは 0. 50 p s/nm/kmである。 波長 1 550 nmにおいて、 実効断面 積は 56. 5〃m2であり、 モードフィールド径は 8. 2 9〃mである。 直径 3 2 mmで 1ターン巻かれたときの波長 1 550 nmにおける曲げ損失は 0. 00 3 dB/夕一ンであり、 波長 1620 nmにおける曲げ損失は 0. 02 dB/夕 ーンである。 カツトオフ波長 （長さ 2 mの光ファイバを半径 140 mmで 1夕一 ンだけ卷いた状態での LP 1 1モードのカツ トオフ波長）は 2.19〃mである。
一方、 第 4適用例に係る光伝送路に適用される第 2光ファイバも図 4 Aに示さ れた断面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 6. 6〃m、 第 2コア 1 12の外径 2 bが 1 6. 7〃m、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 25. 3 zm、 内側クラッド 12 1の外径 2 dが 50. 6〃mである。 また、 外側クラッ ド 122を基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は◦. 49%、 第 2 コア 1 12の比屈折率差 Δη2 は一 0. 1 5%、 第 3コア 1 13の比屈折率差△ η3 は 0. 32 %、 内側クラッ ド 12 1の比屈折率差 Δη4は— 0. 1 5 %であ る。
さらに、 この第 4適用例の第 2光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおけ る分散は一 3. 36 p s/nm/km, 波長 1550〃mにおける分散は— 3. 33 p s/nm/km、 波長 1620〃mにおける分散は— 1. 39 p s/nm /kmである。 また、 波長帯域 1530〜 1 62 Onmにおける分散の最大値と 最小値との差 は 1. 94 p s/nmZkmである。 波長 1 550 nmにおい て、 実効断面積は 62. 7〃m2であり、 モードフィールド径は 8. 5 1〃mで ある。 直径 32 mmで 1夕一ン巻かれたときの波長 1 550 nmにおける曲げ損 失は 0. 02 dB /ターンであり、 波長 162◦ nmにおける曲げ損失は 0. 1 dB/夕一ンである。 カットオフ波長は 2. 07〃mである。
図 9は、 上述の第 4適用例に係る光伝送路全体の分散特性と、 第 1及び第 2光 ファイバの各分散特性を示すグラフである。 なお、 図中のグラフ G 9 10は第 4 適用例の第 1光ファイバの波長帯域 1 530〜 1620 nmにおける分散特性、 G 920は第 4適用例の第 2光ファイバの波長帯域 1530~ 1620 nmにお ける分散特性、 G 930は当該第 4適用例に係る光伝送路全体の波長帯域 1 53 0〜 1620 nmにおける分散特性を示している。 また、 この第 4適用例におい て、 第 1及び第 2光ファイバの各ファイバ長は等しく、 該第 4適用例に係る光伝 送路全体では、 波長帯域 1530〜 1620 nmにおいて、 分散の最大値と最小 値との差 が約 0. 8 p s/nm/kmである。 第 5適用例に係る光伝送路に適用される第 1光ファイバも図 4 Aに示された断 面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 6. 1、 第 2コア 1 1 2の外径 2 bが 1 5. 1 zm、 第 3コア 1 13の外径 2 cが 24. 3〃m、 内側 クラッド 12 1の外径 2 dが 48. 6 /mである。 また、 外側クラッド 122を 基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 58%、 第 2コア 1 12 の比屈折率差 Δη2 は— 0. 18%、 第 3コア 1 13の比屈折率差 Δη3 は 0. 25%、 内側クラッド 12 1の比屈折率差 Δη4は— 0. 18%である。
さらに、 この第 5適用例の第 1光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおけ る分散は 5. 71 ps/nm/km、 波長 1550〃mにおける分散は 5. 96 p s/nm/km, 波長 1620〃mにおける分散は 6 · 44 p s/nm/km である。 波長帯域 1530〜1620 nmにおける分散の最大値と最小値との差 △ Dは 0. 73 p s/nm/kmである。 波長 1 550 nmにおいて、 実効断面 積は 41. 6〃m2であり、 モードフィールド径は 7. 30〃mである。 直径 3 2 mmで 1夕一ン卷かれたときの波長 1 550 nmにおける曲げ損失は 0. 00 03 dBZターンであり、 波長 1620 nmにおける曲げ損失は 0. 005 dB /ターンである。 カツ トオフ波長 （長さ 2mの光ファイバを半径 140mmで 1 ターンだけ巻いた状態での L P 1 1モードのカッ トオフ波長） は 1. 69〃mで ある。
一方、 第 5適用例に係る光伝送路に適用される第 2光ファイバも図 4 Aに示さ れた断面構造を有し、 具体的には、 第 1コア 1 1 1の外径 2 aが 5. 5〃m、 第 2コア 1 12の外径 2 bが 13. 6 zm、 第 3コア 1 1 3の外径 2 cが 22. 0 〃m、 内側クラッ ド 12 1の外径 2 dが 44. 0 /mである。 また、 外側クラッ ド 122を基準とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 Δηΐ は 0. 58%、 第 2 コア 1 12の比屈折率差 Δη2 は— 0. 18%、 第 3コア 1 13の比屈折率差△ η3 は 0. 25%、 内側クラヅ ド 12 1の比屈折率差 Δ η4は— 0. 18 %であ る。
さらに、 この第 2適用例の第 2光ファイバにおいて、 波長 1530 nmにおけ る分散は—6. 00 p s/nm/km, 波長 1 550〃mにおける分散は— 5. 9 1 p s/nm/km、 波長 1620〃mにおける分散は— 4. 7 1 p s/nm /kmである。 また、 波長帯域 1530〜1620 nmにおける分散の最大値と 最小値との差 は 1. 29 p sZnm/kmである。 波長 1550 nmにおい て、 実効断面積は 44. 8 m2であり、 モードフィールド径は 7. 5 1〃mで ある。 直径 32 mmで 1ターン巻かれたときの波長 1550 nmにおける曲げ損 失は 0. 04 dB/ターンであり、 波長 162 Onmにおける曲げ損失は 0. 3 dB/夕一ンである。 カットオフ波長は 1. 53 /mである。
図 10は、 上述の第 5適用例に係る光伝送路全体の分散特性と、 第 1及び第 2 光ファイバの各分散特性を示すグラフである。 なお、 図中のグラフ G 10 10は 第 5適用例の第 1光ファイバの波長帯域 1530〜162 O nmにおける分散特 性、 G 1020は第 5適用例の第 2光ファイバの波長帯域 1530〜 1620η mにおける分散特性、 G 1030は当該第 5適用例に係る光伝送路全体の波長帯 域 1530〜 1620 nmにおける分散特性を示している。 また、 この第 5適用 例において、 第 1及び第 2光ファイバの各ファイバ長は等しく、 該第 5適用例に 係る光伝送路全体では、 波長帯域 1530〜1 62 Onmにおいて、 分散の最大 値と最小値との差 ADが約 1. 0 p s/nm/kmである。
なお、 上述の各適用例に係る光伝送路に適用可能な光ファイバの一態様として は、 波長帯域 1530〜 1620 nmにおいて、 絶対値が 1. 0~8. O p s/ nm/kmであって最大値と最小値との差が 3. 0 p s/nm/km以下、 好ま しくは 2. 0 p s/nmZkm以下の分散と、 直径 32 mmで 1ターン巻かれた ときに波長 1620 nmにおいて 0. 5 d B以下の曲げ損失を有する光ファイバ であってもよい。 なお、 この態様の光ファイバも、 波長 1 550 nmにおいて 4 0〃m2以上の実効断面積を有するのが好ましい。 また、 他の態様として、 曲げ 損失の増加を抑制するため、 波長帯域 1 530~162 Onmにおいて、 絶対値 が 1. 0〜8. 0 p sZnmZkmであって最大値と最小値との差が 3. Op s /nm/km以下、 好ましくは 2. 0 p s /nmZkm以下の分散と、 波長 15 50 nmにおいて 60 /m2 より小さい実効断面積を有する光ファイバであって もよい。 ただし、 この他の態様の光ファイバは、 波長 1 550 nmにおいて 40 /m2以上の実効断面積を有する。
(第 2実施例）
次に、 このに係る光伝送路の第 2実施例について説明する。 図 1 1は、 第 2実 施例に係る光伝送路に適用可能な光ファイバの構造を説明するための図である。 光ファイバ 200は、 所定軸に沿って伸びたコア領域 2 10と、 該コア領域 21 0の外周を取り囲むように設けられたクラッ ド領域 220とを備え、 図 4 A及び 図 4Bに示された断面構造及びその屈折率プロファイルを有する。 特に、 この光 ファイバ 200は、 長手方向に沿ってコア領域 2 10の外径が変化していること を特徴とした一連長の光ファイバであり、 具体的に、 コア径が相対的に小さな部 分の外径 c 2と、 コア径が相対的に大きな部分の外径 c 2とでは、 2%以上コア 径が異なっている。
図 12A及び図 12 Bは、 この第 2実施例に係る光伝送路の第 1適用例に適用 可能な光ファイバの構造及び分散特性を示す図である。 この第 1適用例の光ファ ィバ 40は、 図 12 Bに示されたように、 接続点を含まない一連長の光ファイバ であって、 一方の端部から順に部分 42κ 部分 41 部分 422、 部分 4 12、 部 分 423、部分 413、... を有する。 これらのうち部分 4 ln (n= l、 2、 3、·..） は、 図 12 Aに示されたように、 波長帯域 1 530〜 1620 nmにおいて、 + 1. 0〜十 8. Ops/nm/kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最 小値との差が 3. O p s/nm/km以下、 好ましくは 2. 0 p s/nm/km 以下である。 また、 部分 4 2n (n = 1、 2、 3、.·.） は、 図 1 2 Aに示されたよ うに、 波長帯域 1 5 3 0~ 1 6 2 O nmにおいて、 — 1. 0〜一 8. 0 p s/n m/kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3. O p s/ nm/km以下、 好ましくは 2. 0 p sZnm/km以下である。 なお、 部分 4
Inの外径と部分 42nの外径は、互いに 2%以上異なる。この光ファイバ 40は、 波長帯域 1 5 3 0〜1 6 2 O nmにおいて各部分 4 1 n、 4 2 nの分散がゼロでな いので、 四光波混合の発生を効果的に抑制することができる。
具体的に、 光ファイバ 4 0は以下の諸元に基づいて設計される。 すなわち、 図 4 A及び図 4 Bに示された断面構造及び屈折率プロファイルを有し、 第 1コア 1 1 1の外径 2 a、 第 2コア 1 1 2の外径 2 b、 第 3コア 1 1 3の外径 2 c、 及び 内側クラッド 1 2 1の外径 2 dの相互間の比は以下のように設定されている。
2 a/2 c = 0. 24
2 b/2 c = 0. 7 0
2 d/2 c = 2. 0
さらに、 外側クラッ ド 1 2 2を基準領域とした、 第 1コア 1 1 1の比屈折率差 △ nl は 0. 5 0%、 第 2コア 1 1 2の比屈折率差 Δη2 は— 0. 1 5 %、 第 3 コア 1 1 3の比屈折率差 Δη3 は 0. 2 7 %、 内側クラッ ド 1 2 1の比屈折率差 ]14は— 0. 15%である。また、各部分 41 η、 42 ηの長さは 5 kmとした。 そして、以上の条件の下に第 3コア 1 1 3の外怪 2 cを 2 3.8〃mとすれば、 上述の第 1実施例に係る光伝送路に適用可能な第 2光ファイノ 1 2と同様の分散 特性 （波長 1 5 5 0 nmにおける分散が— 3. 04 p s/nm/km) を有する 部分が設計でき、 この部分が当該光ファイバ 4 0における部分 4 2„に相当する ことになる。 一方、 第 3コア 1 1 3の外径 2 cを 5 %増して 2 5. 0 /mとすれ ば、 第 1実施例に係る光伝送路に適用可能な第 1光ファイバ 1 1と同様の分散特 性 （波長 1 5 5 0 nmにおける分散が 3. 1 5 p s/nm/km) を有する部分 が得られ、 これ部分が当該光ファイバ 40-の部分 4 Inに相当することになる。 このような第 1適用例の光ファイバ 40は、 比屈折率分布及び各部分の外径が長 手方向に一定である光ファイバ母材を用意し、 この光ファイバ母材を線引する際 にファイバ径を長手方向に調整 （例えば線引張力の変更） することなどで、 容易 に得られる。
なお、 上記第 1〜第 3コア 1 1 1〜 1 13は上述のコア領域 2 10に含まれ、 上記内側クラッ ド 12 1及び外側クラッ ド 122は上述のクラッド領域 220に 含まれる。
さらに、 図 13八及び図138は、 この第 2実施例に係る光伝送路の第 2適用 例に適用可能な光ファイバの構造及び分散特性を示す図である。 この第 2適用例 の光ファイバ 50は、 図 13 Bに示されたように、 接続点を含まない一連長の光 ファイバであって、 一方の端部から順に部分 52κ 部分 51 部分 522、 部分 5 12、... を有する。 これらのうち部分 5 In (n = 1、 2、...） は、 図 13 Aに 示されたように、 波長帯域 1530~ 1620 nmにおいて、 + 1. 0〜十 8. Op s/nm/kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3. 0 p s/nm/km以下、好ましくは 2. O p sZnm/km以下である。また、 部分 52n (n = 1、 2、...） は、 図 13 Bに示されたように、 波長帯域 1 530 〜 1620 nmにおいて、 — 1. 0〜― 8. 0 p s/nm/kmの分散を有する とともに該分散の最大値と最小値との差が 3. O p s/nm/km以下、 好まし くは 2. 0 p sZnmZkm以下である。 なお、 部分 5 1„の外径と部分 52nの 外径は、 互いに 2%以上異なる。 この光ファイバ 50は、 波長帯域 1530〜1 62 Onmにおいて各部分 5 ln、 52 nの分散がゼロでないので、 四光波混合の 発生を効果的に抑制することができる。
この第 2適用例の光ファイバ 50では、 第 1適用例と異なり、 各部分 5 ln、 5 2nごとに長さや分散の値が異なっている。 具体的には、 例えば、 部分 52iの長 さが 3 km、 部分 5 11の長さが 5 km、 部分 522の長さが 5 km、 部分 5 12 の長さが 3 kmに設定されていてもよい （各部分の長さは必ずしも一定でなくて もよい）。 また、 部分 5 Inの分散も一定でなくてもよく、 例えば、 部分 5 1 ι に おける分散が略 2. 2 p s/nm/km, 部分 5 12における分散が略 3. 4p s/nmZkmである。 さらに、 部分 5 2nの分散も一定でなくてもよく、 例え ば、 部分 52ιにおける分散が略— 2. 1 p s/nm/km、 部分 5 22における 分散が略— 3. 5 p s/nmZkmである。 なお、 隣接する部分間の境界におけ る分散の変化、 すなわちファイバ構造の変化は急峻でなくてもよい。
以上のように第 2実施例に係る光伝送路に適用される光ファイバ 40 (第 1適 用例） 及び光ファイバ 50 (第 2適用例） おのおのは、 分散マネジメントされた 一連長の光ファイバである。 そのため、 複数本の光ファイバを融着接続すること により当該光伝送路を構成する際には、 各光ファイバの分散を考慮する必要がな く、 波長 1 530〜1 620 nmの波長帯域において WDM信号の長距離伝送に 適した構成が容易に得られる。 加えて、 この第 2実施例に係る光伝送路は、 波長 帯域 1 530〜 1 620 nmにおいて大部分で分散が発生する （分散がゼロでな い） ので、 四光波混合の発生を効果的に抑制することができる。 また、 この第 2 実施例に係る光伝送路は、 波長帯域 1 5 30〜 1 620 nmにおいて分散の最大 値と最小値との差が小さいので、 波長 1 530〜 1 62 O nmの波長帯域におい て W D M信号の長距離伝送を可能にする。
さらに、 上述の光ファイバ 40、 5 0が複数本融着接続された光伝送路では、 波長帯域 1 530〜1 620 nmにおける平均分散値の最大値と最小値との差△ Dが 2. O p s/nm/km以下、 好ましくは 1. O p s/nm/km以下、 さ らに好ましくは 0. 5 p sZnm/km以下であるのが好ましく、 例えば、 波長 帯域 1 530〜 1 62 O nmにおいて、 当該光伝送路の平均分散値の最大値と最 小値との差 が 2. 0 p s/nm/km以下のとき、 ビッ トレート 1 0 Gb/ sの光信号を約 1 000 kmまで伝送でき、 ビッ トレート 20 G bZ sの光信号 を約 250 kmまで伝送できる。 また、 波長帯域 1530〜 1 620 nmにおいて、 当該光伝送路の平均分散値 の最大値と最小値との差 が 1. 0 p s/nm/km以下のとき、 ビッ トレー ト 1 0 Gb/sの光信号を約 2000 kmまで伝送でき、 ビッ トレート 20 Gb /sの光信号を約 500 kmまで伝送できる。
なお、 この第 2実施例に係る光ファイバも、 直径 32 mmで 1夕一ン卷かれた ときの波長 1 620 nmにおける曲げ損失は 0.5 d B以下であるのが好ましく、 また、 波長 1 550 nmにおける実効断面積は 40〃m2以上であるのが好まし い。
さらに、 この第 2実施例に係る光伝送路においても種々の変形が可能である。 例えば、 当該光伝送路に適用される光ファイバは、 上述した屈折率プロファイル (図 4B参照） であって各パラメ一夕が異なるものであってもよいし、 また、 他 の屈折率プロファイルであってもよい。 また、 光伝送路を構成する光ファイバの 数は任意である。 産業上の利用可能性
以上のように、 この発明に係る光伝送路は、 光増幅のための増幅波長帯域に一 致する波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおいて異なる分散特性を有する第 1及 び第 2の光ファイバが融着接続されることにより、 あるいは、 該波長帯域におい て分散特性を意図的に変えるようコァ径の異なる第 1及び第 2部分を有する一連 長の光ファイバによって構成される。 特に、 第 1光ファイバや第 1部分は、 上記 波長帯域おいて + 1. 0〜十 8. O p sZnm/kmの分散を有するとともに該 分散の最大値と最小値との差が 3. O p s/nm/km以下、 好ましくは 2. 0 p s/nm/km以下である。 また、 第 2光ファイバや第 2部分は、 上記波長帯 域において— 1. 0〜― 8. 0 p sZnmZkmの分散を有するとともに該分散 の最大値と最小値との差が 3. O p s/nm/km以下、 好ましくは 2. O p s /n m/k m以下である。 このような分散特性の異なる光ファイノ や部分で構成 された当該光伝送路では、 上記波長帯域における平均分散値の最大値と最小値と の差が 2. 0 p s/nm/km以下、 好ましくは 1. 0 p s/nmZkm以下、 より好ましくは 0. 5 p s/nm/km以下である。 したがって、 各光ファイバ や部分は上記波長帯域内に零分散波長が存在しないため、 四光波混合の発生が効 果的に抑制されるとともに、 分散に起因した光信号の波形劣化をも十分に抑制さ れる。 この結果、 波長帯域 1530〜 1620 nmにおいて WDM信号 （互いに 異なる波長を有する光信号を含む） の長距離伝送が可能となる。

Claims

言青求の範囲
1. 波長帯域 1530〜 1620 nmにおいて、それそれが + 1. 0〜十 8.
0 p s/nm/kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3. Op s/nmZkm以下である 1又はそれ以上の第 1光ファイバと、
前記波長帯域において、 それそれが— 1. 0〜― 8. Op s/nmZkmの分 散を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3. 0 p s /n k m以 下である 1又はそれ以上の第 2光ファイバとを備えた光伝送路であって、
前記波長帯域において、 前記第 1及び第 2光ファイバおのおののファイバ長及 び分散の値から得られる平均分散値の最大値と最小値との差が 2. Op s/nm /km以下である光伝送路。
2. 前記第 1及び第 2光ファイバおのおのにおいて、 前記波長帯域における 分散の最大値と最小値との差が 2. 0 p s/nm/km以下であることを特徴と する請求項 1記載の光伝送路。
3. 前記波長帯域において、 前記平均分散値の最大値と最小値との差が 1.
Op s/nm/ km以下であることを特徴とする請求項 1記載の光伝送路。
4. 前記波長帯域において、 前記平均分散値の絶対値が 1. Op sZnm/k m以下であることを特徴とする請求項 3記載の光伝送路。
5. 前記波長帯域において、 前記平均分散値の最大値と最小値との差が 0. 5 p s/nm/km以下であることを特徴とする請求項 3記載の光伝送路。
6. 前記波長帯域において、 前記第 1及び第 2光ファイバおのおののファイバ 長及び分散の値から得られる平均分散値の絶対値が 0. 5 p s/nm/km以下 であることを特徴とする請求項 5記載の光伝送路。
7. 前記第 1及び第 2光ファイバおのおのは、 波長 1 550 nmにおいて 4 0〃m2以上の実効断面積を有することを特徴とする請求項 1記載の光伝送路。
8. 前記第 1及び第 2光ファイバおのおのは、 直径 32 mmで 1ターン卷か れたときに波長 1 620 nmにおいて 0 · - 5 d B以下の曲げ損失を有することを 特徴とする請求項 1記載の光伝送路。
9. 波長帯域 1530〜 1 620 nmにおいて、 絶対値が 1 · 0〜8. O p s/nm/kmであって最大値と最小値との差が 3. 0 p sZnmZkm以下の 分散と、
直径 32mmで 1夕一ン卷かれたときに波長 1 62 O nmにおいて 0. 5 dB 以下の曲げ損失を有する光ファイバ。
1 0. 前記波長帯域において、 最大値と最小値との差が 2. 0 p s/nm/ km以下の分散を有することを特徴とする請求項 9記載の光ファイバ。
1 1. 波長 1 5 5 O nmにおいて 40〃m2以上の実効断面積を有すること を特徴とする請求項 9記載の光ファイバ。
1 2. 波長帯域 1 530〜 1 620 nmにおいて、 絶対値が 1. 0〜8. 0 p s/nm/kmであって最大値と最小値との差が 3. 0 p sZnmZkm以下 の分散と、
波長 1 5 50 nmにおいて 60 m2 より小さい実効断面積を有する光フアイ ノ o
1 3. 前記波長帯域において、 最大値と最小値との差が 2. 0 p s/nm/ km以下の分散を有することを特徴とする請求項 12記載の光ファイバ。
14. 波長 1 5 50 nmにおいて 40 . 2以上の実効断面積を有すること を特徴とする請求項 12記載の光ファイバ。
1 5. コア径が互いに 2 %以上異なる第 1部分と第 2部分とを有する、 接続 点を含まない一連長の光ファイバであって、
前記第 1部分は、 波長帯域 1 530〜： 1 62◦ nmにおいて + 1. 0〜十 8. 0 p s/nm/kmの分散を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3. 0 p s/nm/km以下であり、
前記第 2部分は、 前記波長帯域において— 1. 0〜一 8. 0 p s/nm/km の分散を有するとともに該分散の最大値と最小値との差が 3. 0 p s/nm/k m以下である光ファイバ。
1 6. 前記第 1及び第 2部分おのおのにおいて、 前記波長帯域における分散 の最大値と最小値との差が 2. 0 s/nm/km以下であることを特徴とする 請求項 1 5記載の光ファイバ。
17. 所定の軸に沿って伸びた第 1コアと、
前記第 1コアコアの外周に設けられかつ該第 1コアよりも低い屈折率を有する 第 2コアと、
前記第 2コアの外周に設けられかつ該第 2コアよりも高い屈折率を有する第 3 コアと、
前記第 3コァの外周に設けられかつ該第 3コアよりも低い屈折率を有する内側 クラッドと、
前記内側クラッドの外周に設けられかつ該内側クラッ ドよりも高い屈折率を有 する外側クラッ ドとを備えたことを特徴とする請求項 9〜 1 6のいずれか一項記 載の光ファイノ 。
18. 複数本の請求項 1 5又は 1 6記載の光ファイバが互いに光学的接続さ れた光伝送路であって、
波長帯域 1 530〜 1 62 O nmにおいて、 前記複数本の光ファイバおのおの のフアイバ長及び分散の値から得られる平均分散値の最大値と最小値との差が 2. 0 p s/nm/km以下である光伝送路。
1 9. 前記波長帯域において、 前記平均分散の最大値と最小値の差が 1. 0 P s/nm/km以下であることを特徴とする請求項 1 8記載の光伝送路。
20. 前記波長帯域において、 前記平均分散の絶対値が 1. 0 p s/nmZ km以下であることを特徴とする請求項 18記載の光伝送路。
2 1. 前記波長帯域において、 前記平均分散の最大値と最小値の差が 0. 5 p s/nm/ km以下であることを特徴とする請求項 1 9記載の光伝送路。
PCT/JP2000/002487 1999-04-16 2000-04-17 Optical fiber and optical transmission line comprising the same Ceased WO2000063732A1 (en)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
HK02107031.4A HK1045565A1 (zh) 1999-04-16 2000-04-17 光纤及包含它的光传输线路
EP00917325A EP1186919A4 (en) 1999-04-16 2000-04-17 OPTICAL FIBER AND OPTICAL TRANSMISSION LINE COMPRISING THIS FIBER
CA002370528A CA2370528A1 (en) 1999-04-16 2000-04-17 Optical fiber and optical transmission line comprising the same
KR1020017013132A KR20010113803A (ko) 1999-04-16 2000-04-17 광파이버 및 그것을 포함하는 광전송로
AU38382/00A AU776945B2 (en) 1999-04-16 2000-04-17 Optical fiber and optical transmission line comprising the same
JP2000612785A JP4496649B2 (ja) 1999-04-16 2000-04-17 光ファイバ及びそれを含む光伝送路
US09/801,193 US6556758B2 (en) 1999-04-16 2001-03-08 Optical fiber and optical transmission line including the same

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP11/109627 1999-04-16
JP10962799 1999-04-16
JP25918999 1999-09-13
JP11/259189 1999-09-13

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US09/801,193 Continuation-In-Part US6556758B2 (en) 1999-04-16 2001-03-08 Optical fiber and optical transmission line including the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2000063732A1 true WO2000063732A1 (en) 2000-10-26

Family

ID=26449364

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2000/002487 Ceased WO2000063732A1 (en) 1999-04-16 2000-04-17 Optical fiber and optical transmission line comprising the same

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6556758B2 (ja)
EP (1) EP1186919A4 (ja)
JP (1) JP4496649B2 (ja)
KR (1) KR20010113803A (ja)
CN (1) CN1217208C (ja)
AU (1) AU776945B2 (ja)
CA (1) CA2370528A1 (ja)
HK (1) HK1045565A1 (ja)
TW (1) TW451088B (ja)
WO (1) WO2000063732A1 (ja)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001063329A1 (en) * 2000-02-25 2001-08-30 The Furukawa Electric Co., Ltd. Low-dispersion optical fiber and optical transmission system using the low-dispersion optical fiber
JP2003098373A (ja) * 2001-08-27 2003-04-03 Alcatel 波長分割多重伝送システム用の光ファイバ
WO2005006041A1 (ja) * 2003-07-11 2005-01-20 Sumitomo Electric Industries, Ltd. 光ファイバ、光ファイバ伝送路及び光伝送システム
EP1243948A4 (en) * 1999-09-17 2005-09-21 Sumitomo Electric Industries OPTICAL TRANSMISSION LINE
US7272286B2 (en) 2003-12-23 2007-09-18 Draka Comteq B.V. Dispersion managed HOM multimode optical fibre
US7321711B2 (en) 2002-02-13 2008-01-22 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber and optical transmission line and optical communication system including such optical fiber
JP4494691B2 (ja) * 1999-06-28 2010-06-30 古河電気工業株式会社 光伝送路

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6943935B2 (en) 2001-03-16 2005-09-13 Corning Incorporated Dispersion-managed cable for raman-assisted transmission
JP2003066262A (ja) * 2001-08-29 2003-03-05 Sumitomo Electric Ind Ltd 光伝送路および光通信システム
JP2003188822A (ja) * 2001-10-10 2003-07-04 Furukawa Electric Co Ltd:The 光伝送路およびその光伝送路を用いた光伝送システム
JP2003287642A (ja) 2002-01-22 2003-10-10 Fujikura Ltd 光ファイバ及び光伝送路
WO2003071325A1 (en) 2002-02-15 2003-08-28 Corning Incorporated Low slope dispersion shifted optical fiber
CN100510811C (zh) 2002-07-31 2009-07-08 康宁股份有限公司 具有大有效面积、低斜率以及低零色散的非零色散位移光纤
JP2004101841A (ja) * 2002-09-09 2004-04-02 Furukawa Electric Co Ltd:The 分散シフト光ファイバ
DK200301722A (da) * 2002-11-20 2004-05-21 Sumitomo Electric Industries Optisk fiber, dispersionskompensator, optisk transmissionsline og optisk kommunikationssystem
US7103251B2 (en) * 2002-12-31 2006-09-05 Corning Incorporated Dispersion flattened NZDSF fiber
JP4451313B2 (ja) * 2003-02-21 2010-04-14 富士通株式会社 遅延位相整合ファイバを用いた光増幅器
JP3853818B2 (ja) * 2003-04-30 2006-12-06 富士通株式会社 光伝送ネットワーク、光伝送装置、分散補償器配置計算装置及び分散補償器配置計算方法
US7024083B2 (en) * 2004-02-20 2006-04-04 Corning Incorporated Non-zero dispersion shifted optical fiber
US7437045B2 (en) * 2006-05-02 2008-10-14 Sterlite Technologies Limited Dispersion optimized optical fiber for wideband optical transmission
US8538218B2 (en) * 2010-03-10 2013-09-17 Corning Incorporated Unrepeatered long haul optical fiber transmission systems
US20110315808A1 (en) 2010-06-23 2011-12-29 Zelinski Brian J Solid solution-based nanocomposite optical ceramic materials
US9012823B2 (en) 2012-07-31 2015-04-21 Raytheon Company Vehicle having a nanocomposite optical ceramic dome

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2116744A (en) * 1982-03-11 1983-09-28 Western Electric Co Optical fiberguide
EP0737873A2 (en) * 1995-04-13 1996-10-16 Corning Incorporated Dispersion managed optical waveguide
US5684909A (en) * 1996-02-23 1997-11-04 Corning Inc Large effective area single mode optical waveguide
EP0851245A2 (en) * 1996-12-27 1998-07-01 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Dispersion-shifted fiber
JPH1184159A (ja) * 1997-09-10 1999-03-26 Furukawa Electric Co Ltd:The 分散フラットファイバ
WO1999030193A1 (fr) * 1997-12-05 1999-06-17 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Fibre optique a dispersion plate

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4715679A (en) * 1981-12-07 1987-12-29 Corning Glass Works Low dispersion, low-loss single-mode optical waveguide
US5553185A (en) 1994-12-27 1996-09-03 Corning Incorporated Controlled dispersion optical waveguide
US5835655A (en) 1995-01-26 1998-11-10 Corning Incorporated Large effective area waveguide fiber
AU715829B2 (en) * 1996-02-23 2000-02-10 Corning Incorporated Method of making dispersion decreasing and dispersion managed optical fiber
CA2201061A1 (en) * 1996-03-28 1997-09-28 The Furukawa Electric Co., Ltd. Dispersion shift optical fiber and wavelength division multiplex transmission system using the same
JPH10239550A (ja) * 1996-12-27 1998-09-11 Sumitomo Electric Ind Ltd 分散シフトファイバ
US5878182A (en) 1997-06-05 1999-03-02 Lucent Technologies Inc. Optical fiber having a low-dispersion slope in the erbium amplifier region
US5905838A (en) * 1998-02-18 1999-05-18 Lucent Technologies Inc. Dual window WDM optical fiber communication
ID27455A (id) 1998-02-23 2001-04-12 Corning Inc Pemandu gelombang yang ditata dispersi kemiringan rendah
US6421490B1 (en) * 1998-02-23 2002-07-16 Corning Incorporated Low slope dispersion managed waveguide
US6396986B1 (en) 1998-04-22 2002-05-28 Corning Incorporated Method of making optical fibers

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2116744A (en) * 1982-03-11 1983-09-28 Western Electric Co Optical fiberguide
EP0737873A2 (en) * 1995-04-13 1996-10-16 Corning Incorporated Dispersion managed optical waveguide
US5684909A (en) * 1996-02-23 1997-11-04 Corning Inc Large effective area single mode optical waveguide
EP0851245A2 (en) * 1996-12-27 1998-07-01 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Dispersion-shifted fiber
JPH1184159A (ja) * 1997-09-10 1999-03-26 Furukawa Electric Co Ltd:The 分散フラットファイバ
WO1999030193A1 (fr) * 1997-12-05 1999-06-17 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Fibre optique a dispersion plate

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BELOV A.V.: "Profile structure of single-mode fibers with low nonlinear properties for long-haul communication lines", OPTICS COMMUNICATIONS, vol. 161, 15 March 1999 (1999-03-15), pages 212 - 216, XP002929631 *
HITOSHI HATAYAMA ET AL.: "Jikko danmenseki wo kakudai shita bunsan flat fiber", GENERAL MEETING IN 1998, THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS, C-3-59, 6 March 1998 (1998-03-06), pages 225, XP002946628 *
JIE L. ET AL.: "Non-zero dispersion shifted fiber with low dispersion slope", PROCEEDINGS OF APCC/OECC'99, 18 October 1999 (1999-10-18) - 22 October 1999 (1999-10-22), BEIJING, CHINA, pages 1373 - 1374, XP002929634 *
LIU Y. ET AL.: "Design and fabrication of locally dispersion-flattened large effective area fibers", ECOC'98, 22 September 1998 (1998-09-22) - 24 September 1998 (1998-09-24), MADRID, SPAIN, pages 37 - 38, XP002929633 *
PECKHAM D.W. ET AL.: "Reduced dispersion slope, non-zero dispersion fiber", ECOC'98, 22 September 1998 (1998-09-22) - 24 September 1998 (1998-09-24), MADRID, SPAIN, pages 139 - 140, XP002929632 *
See also references of EP1186919A4 *

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4494691B2 (ja) * 1999-06-28 2010-06-30 古河電気工業株式会社 光伝送路
EP1243948A4 (en) * 1999-09-17 2005-09-21 Sumitomo Electric Industries OPTICAL TRANSMISSION LINE
WO2001063329A1 (en) * 2000-02-25 2001-08-30 The Furukawa Electric Co., Ltd. Low-dispersion optical fiber and optical transmission system using the low-dispersion optical fiber
US6684018B2 (en) 2000-02-25 2004-01-27 The Furukawa Electric Co., Ltd. Low-dispersion optical fiber and optical transmission system using the low-dispersion optical fiber
US6766089B2 (en) 2000-02-25 2004-07-20 The Furukawa Electric Co., Ltd. Low-dispersion optical fiber and optical transmission system using the low-dispersion optical fiber
JP2003098373A (ja) * 2001-08-27 2003-04-03 Alcatel 波長分割多重伝送システム用の光ファイバ
JP2013145394A (ja) * 2001-08-27 2013-07-25 Alcatel-Lucent 波長分割多重伝送システム用の光ファイバ
US7321711B2 (en) 2002-02-13 2008-01-22 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber and optical transmission line and optical communication system including such optical fiber
US7505659B2 (en) 2002-02-13 2009-03-17 The Furukawa Electric Co., Ltd. Optical fiber and optical transmission line and optical communication system including such optical fiber
WO2005006041A1 (ja) * 2003-07-11 2005-01-20 Sumitomo Electric Industries, Ltd. 光ファイバ、光ファイバ伝送路及び光伝送システム
US7272286B2 (en) 2003-12-23 2007-09-18 Draka Comteq B.V. Dispersion managed HOM multimode optical fibre

Also Published As

Publication number Publication date
CN1217208C (zh) 2005-08-31
EP1186919A1 (en) 2002-03-13
JP4496649B2 (ja) 2010-07-07
CA2370528A1 (en) 2000-10-26
HK1045565A1 (zh) 2002-11-29
US20010019651A1 (en) 2001-09-06
CN1347512A (zh) 2002-05-01
KR20010113803A (ko) 2001-12-28
EP1186919A4 (en) 2005-09-21
AU776945B2 (en) 2004-09-30
US6556758B2 (en) 2003-04-29
TW451088B (en) 2001-08-21
AU3838200A (en) 2000-11-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2000063732A1 (en) Optical fiber and optical transmission line comprising the same
CN102955197B (zh) 光纤
CN101389989B (zh) 光纤
US6477306B2 (en) Dispersion-compensating optical fiber, and, optical transmission line and dispersion-compensating module respectively including the same
JP3912009B2 (ja) 分散補償ファイバ
JPWO2000017685A1 (ja) 分散補償ファイバ
JPWO2000025158A1 (ja) 分散補償光ファイバおよびその分散補償光ファイバを用いた波長多重光伝送路
JPH09218318A (ja) 分散シフト光ファイバ
JPWO2000063732A1 (ja) 光ファイバ及びそれを含む光伝送路
JP4851371B2 (ja) 光ファイバおよび光ファイバ伝送路
JPWO2008093870A1 (ja) 光伝送システムおよび分散補償光ファイバ
JP2009122277A (ja) 光ファイバおよび光伝送システム
JPWO2000017684A1 (ja) 分散補償ファイバ
JP2004133431A (ja) 光ファイバ通信とその光ファイバの製造方法
JP6269782B2 (ja) 光ファイバ
JP4206623B2 (ja) 負分散光ファイバおよび光伝送路
JP2001296444A (ja) 分散補償光ファイバ、光伝送路および分散補償モジュール
JP2008209654A (ja) 光通信システム
JP2008096933A (ja) 光通信システムおよび分散補償光ファイバ
JP2001264569A (ja) 分散補償光ファイバおよび光伝送システム
JP4617587B2 (ja) 光ファイバ伝送路
JP4134547B2 (ja) 光伝送路
JP5000363B2 (ja) 空孔付き分散制御ファイバおよび光伝送システム
JP2003255170A (ja) 分散補償光ファイバおよび分散補償光ファイバモジュール
JP2003270469A (ja) 高い良度指数を有する分散−補正ファイバ

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 00806231.5

Country of ref document: CN

AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AU CA CN ID IN JP KR US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE

DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 09801193

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2000 612785

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2370528

Country of ref document: CA

Ref document number: 2370528

Country of ref document: CA

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020017013132

Country of ref document: KR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2000917325

Country of ref document: EP

Ref document number: 38382/00

Country of ref document: AU

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1020017013132

Country of ref document: KR

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2000917325

Country of ref document: EP

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 38382/00

Country of ref document: AU

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Ref document number: 1020017013132

Country of ref document: KR