WO2002092894A1 - Woven fabric for toothed belt - Google Patents

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WO2002092894A1
WO2002092894A1 PCT/JP2002/004714 JP0204714W WO02092894A1 WO 2002092894 A1 WO2002092894 A1 WO 2002092894A1 JP 0204714 W JP0204714 W JP 0204714W WO 02092894 A1 WO02092894 A1 WO 02092894A1
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WO
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woven fabric
yarn
toothed belt
fiber
stretchable
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PCT/JP2002/004714
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English (en)
French (fr)
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Tokio Okuno
Haruhiko Yamamoto
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Asahi Kasei Corp
Asahi Chemical Industry Co Ltd
Original Assignee
Asahi Kasei Corp
Asahi Chemical Industry Co Ltd
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Publication date
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    • D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
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    • D—TEXTILES; PAPER
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    • D03—WEAVING
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    • D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
    • D03D15/50—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the properties of the yarns or threads
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G1/00—Driving-belts
    • F16G1/28—Driving-belts with a contact surface of special shape, e.g. toothed
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2505/00—Industrial
    • D10B2505/02—Reinforcing materials; Prepregs

Definitions

  • the present invention relates to a woven fabric used for a toothed surface of a toothed belt, a method for producing the woven fabric, a toothed belt obtained by bonding the woven fabric to the toothed surface, and a stretchable fabric used for the woven fabric.
  • a woven fabric used for a toothed surface of a toothed belt a method for producing the woven fabric, a toothed belt obtained by bonding the woven fabric to the toothed surface, and a stretchable fabric used for the woven fabric.
  • toothed belts have been used in various applications from industrial machines to home appliances, and in particular, have been widely used as drive components that transmit the driving force of an automobile engine to the rotational motion of an axle.
  • the noise of vehicles is much higher when driving at high speeds, so environmental considerations for passengers and their surroundings are required.
  • the fabric forming the tooth surface of the toothed belt must have sufficient strength and, in particular, sufficient elongation properties in the belt length direction (especially for tooth molds in the process of integration with rubber). And the uniform surface properties after elongation are required.
  • a conventional stretchable woven fabric used for the toothed belt tooth surface is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 8-31224, which comprises a plurality of wooly-processed yarns in order to enhance the elongation characteristics.
  • a woven fabric using a ply-twisted yarn that is ply-twisted in the opposite direction to the ply-twisted yarn is disclosed.
  • the yarns of the woven fabric are ply-twisted yarns, it is easy for spots to be twisted, and only coarse woven fabrics can be obtained.
  • the fabric was not suitable for low noise and energy saving design (thin, compact design), which impaired smoothness.
  • Japanese Utility Model Publication No. 63-156628 discloses a covering yarn in which an aromatic polyamide having excellent heat resistance and abrasion resistance is used as an inelastic fiber, and an elastic fiber is wound around the core.
  • an elastic fiber is wound around the core.
  • the force-paring yarn has a structure in which the elastic fiber and the non-elastic fiber are likely to be displaced, so that the surface of the woven fabric using the covering yarn has unevenness due to the covering unevenness.
  • high-strength fibers such as aromatic polyamide fibers as inelastic fibers have high rigidity and do not have crimping, so it is difficult to obtain sufficient elasticity as a woven fabric for the teeth of a toothed belt.
  • the fineness of the elastic fiber is increased to achieve large stretchability, the inelastic fiber jumps out to the surface of the woven fabric in a horn-like manner, and especially the neatly arranged twill wires required for low noise and the woven fabric with excellent surface smoothness Has not been obtained.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-92339 discloses a woven fabric made of combustible yarn in a form in which a nonwoven elastic fiber and an inelastic fiber are twisted.
  • the inelastic fibers are used as raw yarns (not crimped)
  • the filaments that make up the inelastic fibers in the scouring / relaxing process that develops elongation in the woven fabric are square.
  • the helical structure of the elastic fiber is enlarged by the elastic fiber, but when the rubber is vulcanized, the elastic fiber melts out and only the helical structure of the non-conductive fiber remains on the belt tooth surface. The quality will deteriorate and the twill of the fabric will not be orderly. Further, when the ratio of the elastic fibers increases, the elastic fibers that have melted out due to the heat of the rubber vulcanizate become impurities, and the adhesiveness between the woven fabric and the rubber tends to be poor. Disclosure of the invention
  • An object of the present invention is to provide a toothed belt woven fabric having an extension property with less unevenness in order to improve the conventional disadvantages described above and achieve low noise, high durability, and space saving.
  • An object of the present invention is to provide a toothed belt which is adhered to the surface of a belt tooth portion provided with a belt.
  • the present inventors investigated the noise generation mechanism of a toothed belt, and carefully examined a toothed belt of a loud noise or a low noise, and a durable or bad toothed belt. Analysis was considered.
  • the noise is greatly affected by the impact noise generated when the teeth of the belt and the pulley engage with each other, and the friction and airflow noises generated at that time.
  • the noise between the clear fabric and the pulley contact surface due to its neatness It was found that the impact effect and the elimination of air traps alleviated the impact noise, friction noise, and airflow noise, and also improved durability.
  • the inventors of the present invention focused on a ply-twisted composite yarn having good stretchability and focused on giving a certain amount of crimp to the inelastic fiber used.
  • the method also creates stretchable ply-twisted yarns in which the twist coefficient at the time of ply twisting with the inelastic fiber crimped yarn and the expansion / contraction elongation of the inelastic fiber crimped yarn are variously changed.
  • the elastic coefficient and the inelastic fiber crimped yarn having a specific expansion / contraction rate with a specific twist coefficient, and twisted together.
  • the present invention is as follows.
  • the twist coefficient of the stretchable plied yarn is 100 to 1600.
  • the fineness of the elastic fiber in the elastic plied yarn is 50 dtex or less 4.
  • the woven fabric for a toothed belt according to any one of the above items 1 to 3, wherein
  • the stretched elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn are twisted at a twist coefficient of 100 to 160 to form an elastic plied yarn, and the obtained elastic plied yarn is warp and / or Or a method of weaving using a weft and crimping the resulting fabric to produce a fabric for a toothed belt having a breaking elongation of 80% or more.
  • a toothed belt comprising the woven fabric according to any one of the above 1 to 9 as a cloth.
  • Elastic fiber and inelastic fiber crimped yarn are ply-twisted or blended and fired, and have a combustion coefficient of 100 to 160 000. Sex twisted yarn. 22.
  • a raw material may be a polymer such as a polyurethane or a polyetherester, and the spinning method is dry spinning, melt spinning, wet spinning or chemical spinning.
  • a spinning method utilizing a reaction or the like can be used, and the polymer and the spinning method are not particularly limited. It preferably has an elongation at break of 400% to 100% and excellent elasticity, and the fiber form is not particularly limited.
  • copolymerized polyalkylene ether diols mainly 4,
  • Polyurethane elastic fibers having a number average molecular weight of 500 and a rare area of 65 to 950 and a modulus of 300% of 0.18 cN / decitex or less can be mentioned.
  • the material is not limited to this as long as it is an elastic fiber material having a breaking elongation.
  • the inelastic fiber in the inelastic fiber crimped yarn of the woven fabric for a toothed belt of the present invention is not particularly limited, but a fiber having a high breaking strength is preferable, and a polyamide-based fiber, a polyester-based fiber, or a poly-trile is preferred. Methylene terephthalate fiber, carbon fiber (PAN, pitch), aramide fiber (para, meta), polyketone fiber, polyethylene fiber, PVA fiber, etc. are used.
  • the inelastic fiber becomes a soft woven fabric as it is a multifilament fiber or a single yarn fineness is small, the stress value at the initial elongation is small, and the teeth of the timing belt It is preferable because it can be finished finely, but it is sufficient to select in consideration of strength.
  • the breaking strength of the inelastic fiber is preferably at least 7 cN / dteX in order to enhance the durability of the tooth portion, and more preferably at least 16 cNZdtex.
  • the cross-sectional shape may be a deformed shape such as a ⁇ shape, a W shape, a gourd shape, etc. other than the round shape, and may be appropriately selected according to the purpose.
  • the crimped yarn of the inelastic fiber crimped yarn refers to a yarn obtained by crimping the inelastic fiber by means such as a spinning method and false twisting.
  • a processed yarn obtained by performing a crimping process such as false twisting or indentation with a long fiber is preferably used, as long as a crimp that can obtain the above-described effects is provided.
  • the false twisting means a commonly used false twisting machine may be used, for example, a pin false twisting machine, a belt nip false twisting machine, a friction false twisting machine, and the like. Any of the two-heater method and the two-heater method may be selected according to the desired use. However, in order to eliminate crimp strain and obtain a uniform woven fabric surface, the two-heater method is more preferable.
  • the non-elastic fiber used for the stretchable twisted yarn in the woven fabric for a toothed belt of the present invention needs to have an appropriate crimp.
  • the appropriate thickness of the fabric plays the role of cushion, and when it is made into a toothed belt, the impact noise generated when engaging with the pulley is absorbed, and the noise reduction effect ( Low noise) is obtained, and the impact of the belt teeth is reduced, so that cracks are less likely to form at the roots of the teeth, and the durability is increased, thereby achieving the object of the present invention.
  • the index indicating the degree of crimp is the stretch ratio, and the measurement method is in accordance with the JIS-L-109 (1977) B method.
  • the stretchable elongation of the inelastic fiber crimped yarn used for the stretchable ply-twisted yarn in the present invention is preferably from 2 to 250%, and from 5 to: L0%. More preferably, it is more preferably 7 to 50%. If the stretch ratio is less than 2%, sufficient cushioning effect cannot be obtained because the degree of crimp is small, and when the fabric is shrunk in the process of developing extensibility, the inelastic fiber Due to the high rigidity, the filaments constituting the inelastic fibers accompanying the shrinkage jump out into the surface of the woven fabric in a square shape, the elongation ductility increases, and the surface smoothness deteriorates.
  • the relationship between the stretching and elongation and the strength of the yarn is that in order to increase the elongation and elongation, it is generally necessary to tighten the crimping conditions, and the strength of the yarn is reduced accordingly. The strength is also reduced, and the durability is also poor. Furthermore, when only the inelastic fiber crimped yarn containing no elastic fiber is used, the inelastic fiber crimped yarn having a stretching / elongation ratio of about 200% should be used in order to sufficiently exhibit contraction of the woven fabric.
  • the shrinking method requires long-time liquid scouring (patch processing) in order to develop large shrinkage.
  • it is difficult to shrink it is difficult to obtain a stable woven fabric having uniform elongation characteristics because the width of the creped fabric is large and the dimensional stability is poor.
  • the inelastic fiber crimped yarn as the inelastic fiber crimped yarn, a good stretchable twisted yarn can be obtained even if a fine crimp is applied to the inelastic fiber, and a woven fabric having a sufficient elongation property can be obtained.
  • inelastic fibers having a small crimp if the non-elastic fibers are used alone, a woven fabric having sufficient elongation properties
  • the technology of the present invention makes it possible to obtain stretchable ply-twisted yarns having uniform surface properties and excellent elongation characteristics and a small decrease in the original yarn strength.
  • the processing method it is possible to obtain sufficient elasticity even by continuous spreading and scouring, and also to obtain the advantage of the process that the process stability is excellent. Furthermore, compared to the conventional woven fabric using false twisted yarn, the strength of the woven fabric is large, so that the belt width can be narrowed. As a result, the space saving in the engine of an automobile or the like can be achieved. (Compact design, weight reduction) is also possible.
  • toothed belts using high-strength fibers have been proposed to improve durability and save space, but most of them remain intact. It uses a force-balancing yarn (double-force pal- ing-single luka-paling) in which a high-strength fiber is wound around an elastic fiber. Since the elastic fiber and the high-strength fiber constituting the covering yarn have different shrinkage forces, when the woven fabric using this covering yarn is shrunk, only the high-strength fiber jumps out onto the woven fabric surface in a square shape. As a result, the elongation characteristics are uneven and uneven.
  • high-strength fibers such as aramid fiber para-based, meta-based, and polyketon fibers
  • the twist point does not shift due to the centrifugal force accompanying the rotation of the inelastic fiber in order to uniformly turn the non-conductive fiber with a large fineness around the elastic fiber.
  • the core yarn is manufactured with a large fineness (generally equivalent to 310 dte X), but the displacement of the twist point remains unresolved. Therefore, the woven fabric using the capping yarn has a large proportion of the elastic fiber, so that the elastic fiber deteriorates during vulcanization of the rubber when forming the toothed belt and becomes an impurity, and the adhesiveness with the rubber is deteriorated. This has an adverse effect and also makes the elongation characteristics non-uniform, resulting in poor noise and durability.
  • the inelastic fiber crimped yarn according to the present invention is wound into a composite yarn (using known composite means such as composite spinning, entanglement, combustion, and fluid spraying) in which one or more fibers having different types and forms are combined.
  • the shape may be reduced, the cross-sectional shape is not particularly limited, and may be selected according to the desired use.
  • the inelastic crimped yarn may be a composite of a long fiber crimped yarn and a spun yarn as long as the strength is not impaired.
  • the stretchable ply twisted yarn in the woven fabric for a toothed belt of the present invention refers to a yarn obtained by combusting a stretched elastic fiber and a non-elastic fiber crimped yarn.
  • a commonly used twisting machine may be used, and examples thereof include machines such as a double twister, an Italian twisting machine, a ring twisting machine, and a twisting machine.
  • Stretched plied yarn can be made in one step, and if the number of twists is large, it can be made in two steps. In the case of making in one process, the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn may be drawn together by a ring twisting machine or the like, and then the required number of twists may be twisted.
  • Both the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn may be twisted with a low twist number (20 to 300 TZm), and then further twisted with a twisting machine such as a double twister.
  • the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn may be aligned using a twisting machine, air-entangled and mixed, and then twisted with a double twister or the like.
  • the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn are aligned, the elastic fiber is air-entangled between the false twisted inelastic fiber crimped yarn and the false twist zone and the winding section. After applying, it can be wound up. At this time, non-elastic fibers that have not been subjected to false twist Can be entangled with the elastic fiber after being formed into a non-woven fiber crimped yarn by a false twisting process. False twisting is also possible.
  • the air entanglement device may be installed in the process of aligning the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn.
  • the air entanglement device is attached to a rewinder or a ring twisting machine, and immediately after the two are aligned, the air entanglement device is passed through.
  • An entanglement point can be given to the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn.
  • the air entanglement device is designed so that compressed air is injected into the tunnel from one or several places in the form of a tunnel, and the yarn is opened and entangled to form a entanglement point between the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn. These are called interlacer nozzles, entangled nozzles, etc.
  • This air confounding device is manufactured by Heparaine's SlideJet HFP (trade name), Awa Spindle's MK-2 and MK_13 (trade name), and Toray Precision's PC22. 0 and PC210 (trade name) can be used, but any other materials having a confounding function can be used.
  • the apparatus for applying a draw ratio to an elastic fiber when producing a stretchable plied yarn in the woven fabric for a toothed belt of the present invention is a method of placing a wound package of an elastic fiber on a machine such as a plying machine or at another place. Then, the elastic fibers uniformly drawn out from the wound package of the elastic fibers with a constant tension and the inelastic fiber crimped yarns wound on a creel of a plying machine are aligned, and then twisted.
  • the tension of the elastic fiber can be determined from the stress-elongation curve of the elastic fiber to obtain a desired draw ratio and stretching property. It can also be determined by measuring the tension of the elastic fiber drawn at a desired elongation ratio.
  • the fineness mixture ratio of the elastic fibers occupying in the stretchable twisted yarns in the woven fabric for a toothed belt of the present invention is the fineness mixture ratio of the elastic fibers after applying the stretching ratio. It is preferably 15 wt% or less from the viewpoint of the composite state of the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn, the belt strength after rubber vulcanization, the processability during twisting, and the like. If stretchable ply-twisted yarns with a fineness mixing ratio of the elastic fibers exceeding 15 wt% are used, the elastic fibers will melt after rubber vulcanization and become impurities, resulting in a decrease in adhesion and partial deterioration.
  • the elastic fiber in the elastic plied yarn should be as small as possible in order to improve the processability during rubber vulcanization and the performance of the obtained toothed belt.
  • the range of% is more preferable.
  • the stretch ratio of the elastic fiber of the stretchable ply-twisted yarn used in the woven fabric for a toothed belt of the present invention is preferably in the range of 2 to 4, more preferably 2.5 to 3.5.
  • the stretching ratio of the elastic fiber indicates the rate of increase in the length of the pulled out elastic fiber from the length of the yarn wound around the wound package. If the fiber feeding speed (rolling speed of the elastic fiber on the circumference of the wound package) is twice, the draw ratio will be 2.
  • the fineness of the elastic fiber in the stretchable plied yarn in the woven fabric for a toothed belt of the present invention is preferably 50 dtex or less, more preferably 7 to 35 dtex. This is the preferred range. If the fineness of the stretched elastic fiber is small, The contraction force of the stretchable plied yarn is weakened, and the woven fabric does not have sufficient contraction force. If the contraction exceeds 50 dte X, there are many impurities in the elastic fiber melted in the rubber vulcanized belt. In addition to having an adverse effect on belt strength, if the fineness of the inelastic fiber crimped yarn is less than about 500 dtex, the shrinkage of the stretchable plied yarn becomes too large, and it is easy to handle. Becomes worse.
  • the twisting direction of the stretchable ply-twisted yarn during combustion be different from the false twisting direction of the inelastic fiber crimped yarn in order to obtain a woven fabric with a high shrinkage force.
  • the twisting direction ⁇ twisting factor at the time of ply twisting may be determined according to necessary characteristics such as appearance and function of the woven fabric.
  • the number of ply twists it is necessary to perform ply twisting with a twist coefficient in the range of 1000 to 160 000.However, considering the stability during weaving and the quality of the woven fabric, it is 30 00 to 800 is more preferable. If the twist coefficient is less than 1000, the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn are likely to be displaced by the rubbing between the prize and the weaving process during the weaving preparation process and the weaving process, resulting in uniform stretchability. It is difficult to obtain a twisted yarn, making it impossible to weave a woven fabric with uniform elongation characteristics and good surface smoothness. During weaving, only the elastic fibers come out of the stretched plied yarn.
  • the desired stretchable fabric cannot be obtained, and the object of the present invention may not be achieved.
  • the twisting coefficient exceeds 16000, the twisting is too strong and the thickness of the woven fabric becomes thin. If the belt is formed as a toothed belt, the cushioning effect for absorbing noise (impact sound) is obtained. And the extensibility also decreases, and a sufficiently stretchable woven fabric cannot be obtained, and the object of the present invention may not be achieved.
  • the twist coefficient is a value obtained by multiplying the square root of the decitex fineness of the stretchable plied yarn by the number of plied twists per meter.
  • the fineness that is, the fineness of the elastic fiber before being stretched, is preferably in the range of 20 to 150 dtex, and more preferably in the range of 40 to 80 dtex. If the fineness of the elastic fiber before stretching is less than 20 dtex, the shrinkage force is reduced, and it is difficult to obtain a desired shrink woven fabric. In addition, the strength of the elastic fiber may be insufficient, and may deteriorate during rubber vulcanization, resulting in lower quality. If it exceeds 150 dtex, the elastic fiber remains as an impurity after rubber vulcanization at a high rate, which may adversely affect the durability of the belt.
  • Inelastic fiber of stretchable ply-twisted yarn used for the woven fabric for a toothed belt of the present invention is preferably in the range of 40 to: l OOO dtex, and 200 to 500 (16 If it is less than 40 dtex, the proportion of the elastic fiber is large, so that the twisted balloon does not open properly, the twisted yarn tends to be uneven, and the elongation characteristics of the woven fabric may be deteriorated. If it exceeds dtex, the contraction force of the elastic fiber is insufficient due to the high fineness, and the uniformity of the elongation characteristics of the woven fabric may be deteriorated.
  • the tension fluctuation range during stretching of the elastic fiber is 0 to 0.1 cN / dtex, and 0 to 0.05 c.
  • the NZ dtex range is more preferred. If it exceeds 0.1 cN / dtex, the resulting stretched ply-twisted yarn may have non-uniform elongation properties in the yarn length direction, resulting in a toothed belt with low noise and poor durability.
  • a device for controlling a fluctuation in tension during elongation is used as the elastic fiber used for producing the stretchable plied yarn.
  • a tension feeder of BTSR Co., Ltd., Memmingai Co., Ltd. This eliminates tension fluctuations due to stretch spots, unwind spots, and the like that are present in the elastic fiber cheese package (outside-to-inner layer difference), and enables a certain amount of yarn to be fed accurately, and it is possible to supply yarn in the yarn length direction. It is possible to obtain stretchable plied yarns with uniform stretchability and has excellent stretchability with less spots. A woven fabric for a toothed belt can be obtained.
  • the elastic fiber cheese which is widely used, is rotated at the same speed.
  • the stretchable combustible yarn in the woven fabric for a toothed belt of the present invention is treated at a temperature of about 70 to 90 ° C by a method such as a steam set for twisting after twisting in order to improve handleability.
  • a heat set of 0 to 60 minutes may be applied.
  • the twist set may be subjected to heat setting at a temperature of about 70 to 90 ° C. twice for 20 to 30 minutes.
  • the stretchable ply-twisted yarn in the woven fabric for a toothed belt of the present invention is not limited to a composite yarn composed of a mixture of elastic fibers and inelastic fiber crimped yarns.
  • Other fiber yarns including the composite yarn may be compounded by means of twisting or the like, or more yarns may be compounded.
  • a plurality of the same or different inelastic fiber crimped yarns may be used to be combined with the elastic fiber, and a plurality of elastic fibers may be used to be combined with the inelastic fiber crimped yarn.
  • a plurality of elastic fiber crimped yarns may be used in combination.
  • a spun yarn or the like made of short fibers may be combined as long as the object of the present application is not impaired. The type and number of mating yarns may be appropriately changed according to the application.
  • the stretchable plied yarn used for the woven fabric for a toothed belt of the present invention may be in the longitudinal direction of the toothed belt. It is advisable to use them according to the application in consideration of the elongation, the strength of the component yarns, and the design of the teeth.
  • a plying yarn that is stretchable in the warp direction or a woven fabric that uses co-stretching plying yarn in the warp direction in the process of cutting the woven fabric for a toothed belt,
  • the advantage is that it is only necessary to force the length, and compared to the case of a woven fabric using stretchable twisted yarn in the weft direction, the number of mouths is reduced and there is no need to prepare many types of length. There is.
  • the elongation at break in the woven fabric for a toothed belt of the present invention refers to the elongation at which the woven fabric breaks when the woven fabric is stretched in the elongation direction.
  • the elongation percentage of 096 (19999), measured according to the A method (stripping method), must be 50 to 200%.
  • the stress value at the initial stage of elongation becomes large, and the fabric does not easily follow the shape of the teeth during vulcanization.
  • a belt with a large variation in the distance between the center line of the belt tensile member and the surface of the belt tooth recess) causes a low noise and poor durability.
  • it has a breaking elongation of 80 to 200%.
  • the coefficient of expansion and contraction variation of the woven fabric for a toothed belt of the present invention is defined as three points of intermediate stress (9.8 N, 19.6 N, 29.4 N) at a woven fabric 5 cm width at any 30 places of the woven fabric. ) Means the value obtained by dividing the deviation in elongation when stretched in the stretching direction by the average elongation.
  • the measuring method of elongation is JIS-L
  • the A method (stripping method) Read the elongation under stress from the s-s curve and calculate.
  • the coefficient of variation of expansion and contraction of the woven fabric for a toothed belt of the present invention is preferably in the range of 0 to 0.15. If the maximum value of the coefficient of expansion and contraction at the three points of intermediate stress exceeds 0.15, the unevenness of elongation causes unevenness in the thickness of the woven fabric and irregularities in the twill line, impairing the surface smoothness and making the teeth stand out.
  • the belt becomes poor in performance, the frictional resistance increases, and the air flow worsens.At the same time, noise is generated, and the contact area with the pulley concentrates on a part, causing wear and cracks due to stress concentration. It is easy to occur and may be inferior in durability. Such a phenomenon is suppressed as the expansion / contraction coefficient becomes smaller, and the range of 0 to 0.1 is more preferable, and the range of 0 to 0.05 is still more preferable. This range eliminates unevenness in the thickness of the woven fabric, increases the surface smoothness, and enables the woven twill lines to be arranged in a regular and orderly manner, so that stress concentration does not easily occur and the airflow is not disturbed. As a result, the noise and the durability are improved, and the present invention can be achieved.
  • the warp or the weft using the stretchable ply-twisted yarn has two or more continuous floating or sinking yarns in a complete structure.
  • the stretchable ply-twisted yarn of the present invention is used, the warp on the woven fabric is interlaced with a plurality of wefts at intervals, as in a twill structure, and a 2Z2 twill structure is typical.
  • a 2/1 twill structure, a 3Z2 twill structure, a satin weave, a ridge structure such as a warp / weft ridge, or a combination of these may be used.
  • the warp and the weft have a small number of crossover points.
  • the twill structure of the woven fabric for a toothed belt of the present invention is preferred, the twill line on the woven fabric is preferably a stretchable woven fabric that is clear and regularly arranged. This has the effect of reducing the friction noise and airflow noise generated when the teeth and the pulley are engaged.
  • the friction noise is closely related to the size of the contact area between the belt teeth (textile surface) and the pulley, and the smaller the contact area, the lower the friction resistance and the lower the friction noise. .
  • the twill line of the fabric is clear, the installation area is small (line contact), and as a result, the abrasion noise is suppressed.
  • the twill lines of the fabric are clear and regularly aligned, the flow of air at the time of contact with the pulley is smoothly discharged along the twill line, reducing air pockets and reducing airflow turbulence (sound). Does not occur. As a result, airflow noise is suppressed.
  • the stretchable twisted yarn may be used for only one of the warp and the weft, or may be used for both the warp and the weft.
  • the stretchable plied yarn is used for only one of the warp and the weft, for example, when the stretchable plied yarn is used for the weft, the form of the warp is unprocessed raw yarn, twisted yarn, or false twist. It may be a processed yarn or the like.
  • the stretchable plied yarn is used for the warp, the form of the weft may be any of raw yarn, twisted yarn, false twisted yarn and the like.
  • a woven fabric in which both stretchable ply-twisted yarns and twisted inelastic fiber crimped yarns used for the stretchable ply-twisted yarns are alternately arranged in the warp and Z or weft yarns in a 1: 1 or 1: 2 etc.
  • Work such as arranging different types of stretchable ply-twisted yarns or arranging S-twisted or Z-twisted yarns should be designed so that the fabric properties such as elongation according to the application are obtained.
  • the surface smoothness of the woven fabric for a toothed belt in the present invention refers to a state in which the warp and weft constituting the woven fabric are bundled on the woven fabric, the arrangement, the yarn interval, and the like are regularly and uniformly arranged. That is, the warp and weft constituting the fabric There is no stagger, large bending, and no disturbance of the single yarns that compose the fibers.
  • the PLD variation coefficient of the toothed belt of the present invention is obtained by measuring the PLD (distance between the center line of the belt tension member and the surface of the belt tooth concave portion) at any 30 places, and calculating the deviation as the average value of the PLD.
  • the value obtained by dividing the value is preferably in the range of 0 to 0.15.
  • the belt side was photographed with a magnifying microscope at a magnification of 50 times, and PLD was read from the magnified photograph and calculated. If the PLD variation coefficient exceeds 0.15, the engagement between the belt teeth and the pulley becomes unstable, and the durability of the belt deteriorates and noise tends to increase.
  • the peel strength of the base fabric in the toothed belt of the present invention is an index for evaluating the adhesiveness between the belt rubber portion and the base fabric, and is preferably in the range of 100 to 200 N / 2.54 cm. If it is less than 10 ON / 2.54 cm, the belt will not be durable for a certain period of time and will have poor durability.
  • the method for producing a woven fabric for a toothed belt of the present invention has a twist coefficient of 100 to
  • An elastic ply-twisted yarn obtained by plying an elastic fiber and a non-elastic fiber crimped yarn at 16000 is woven using a warp and / or a weft, and is subjected to a crimping process.
  • a woven fabric for a toothed belt having a breaking elongation of 80% or more can be obtained.
  • a weaving machine having a large shrinkage force can be produced by using a loom such as a revival room, an air jet room, a genuine target room, and a projector gnome.
  • a temple on the entire surface or a temple having a strong tensile force for the loom.
  • handleability can be improved by fixing the starting part of the warp wound around the warp beam with a hot plate or glue to improve handling.
  • Weaving preparation can be performed smoothly.
  • the vulcanizing process in the method for producing a woven fabric for a toothed belt of the present invention the woven fabric for a toothed belt of the present invention is subjected to a vulcanizing process to shrink the woven fabric after weaving.
  • Continuous spreading scouring machine may be used, or a liquid stream type scouring machine with strong fir effect (liquid stream scouring machine, etc.) may be used, and a processing style suitable for the characteristics and use of the greige machine may be selected. .
  • a continuous spreading smelter is more appropriate. The shrinkage is completed in a short time due to the excellent stretchability of the stretchable twisted yarn.
  • the measurement was performed according to the JIS-L-109 (1977) B method.
  • Measure the PLD distance between the center line of the belt tension member and the surface of the concave portion of the belt tooth
  • the measurement was performed by taking a photograph of the side of the belt with a magnifying microscope at 50x magnification, reading the PLD from the magnified photograph, and calculating. Less than 0.10 was rated A, 0.10 to 0.15 was rated B, and more than 0.15 was rated C, and A and B were rated as acceptable.
  • the toothed belt described in Examples 17 to 32 was prepared using the vulcanized fabric, and a peeling test was performed in accordance with JIS — K—6 256 (19999) to determine the peel strength. I asked. Rank A when the peel strength exceeds 15 ON / 2.54 cm, Rank B when 100 to 150 N / 2.44 cm, and when the ON strength is less than 10 ON / 2.54 cm. The rank was C, and the ranks A and B were judged to be acceptable.
  • the adhesive used was an RFL solution (H-NBR latex), and the adhesive treatment conditions were a pick-up rate of 12 to 13 wt%, drying at 160 ° C for 5 minutes, and then drying at 200 ° C. Heat treatment was performed at ° CX for 3 minutes.
  • the rubber used was an H—NBR system, and the vulcanization conditions were 150 ° C. for 30 minutes.
  • a toothed belt is wound between a drive and driven buries with 18 T teeth, a load of 4 hp is applied, and the motor runs at 300 rpm and 600 rpm at an ambient temperature of 25 ° C.
  • the test was performed.
  • the microphone was placed 15 cm above the drive pulley in the room where the sound insulation was installed, and the noise at that time was measured.
  • a normal sound level meter NA-20 (trade name) manufactured by Rion Co., Ltd., which satisfies the standard of a normal sound level meter conforming to the measurement method JIS-C-1502, was used.
  • a rank is less than 90 dB, A rank is 90-95 dB B rank, and when it exceeds 95 dB C rank, 105 dB at 600 rpm Less than A rank, 105 to 110 dB is B rank, and more than 110 dB B is C rank, and A and B rank are passed. Specified.
  • a running test was performed under the same conditions as the noise test, except that the ambient temperature was set to 100 ° C. and the number of revolutions was set to 1500 rpm, and the time until cracks were formed in the teeth was measured. The case where the time exceeded 200 hours was rated A, the time between 150 and 200 hours was rated B, and the time less than 150 hours was rated C. The ranks A and B were judged as acceptable.
  • Polyurethane elastic fiber made by Asahi Kasei Co., Ltd.
  • Polyamide multi-filament fiber made by Asahi Kasei Corporation: trade name: Leona
  • a friction type false twisting machine B armag Co., Ltd.
  • Z high-speed false-twisting direction
  • Z stretching / elongation: 19.1%
  • a tension feeder (BTSR, product name: KT FZ25 HPS type), set the yarn feeding tension of the elastic fiber to 7.94 c NZ yarn (drawing ratio is equivalent to 3.0).
  • the yarn feeding tension of the inelastic fiber crimped yarn was set to 0.03 c NZ dtex, and the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn were aligned and twisted on a twisting machine.
  • the twisting is performed using a twisting yarn machine (manufactured by Ishikawa Seisakusho Co., Ltd .: Type D TH) at a spindle speed of 500 rpm and a set twist number of 2 OO TZm (twist direction S, twist coefficient 4440).
  • the set tension of the elastic fiber at the time of this laying was determined in advance by measuring a stress-elongation curve of the elastic fiber, and from a stress value corresponding to a draw ratio of 3.0.
  • the warp is a polyamide multifilament fiber (manufactured by Asahi Kasei Corporation: trade name: Leona). 23 dtex / 35 f (twist 18 OT / m, twisted) In the direction S), a 2/2 twill fabric was woven at 300 rpm using a Revere room (manufactured by Sommet). Next, the obtained greige was subjected to a series of treatments of liquid flow relaxation, scouring, and finning set finishing according to a conventional method.
  • the obtained woven fabric has a warp density of 88 yarns / 2.54 cm and a weft density of 67 yarns / 2.54 cm, and has a breaking elongation of 15% in the weft direction.
  • the maximum expansion and contraction variation coefficient of the woven fabric in the expansion and contraction direction was 0.02, which was very good.
  • Example 1 the warp (twist direction Z) and the weft were replaced with each other, and an air jet room (manufactured by Tsudakoma Kogyo Co., Ltd .: type ZA209) was used.
  • the two twill fabrics were woven at a loom rotation speed of 400 rpm.
  • the obtained greige was subjected to a series of processes of continuous spreading scouring, drying and finishing in accordance with a conventional method.
  • the obtained woven fabric has a warp density of 67 threads Z2.54 cm and a weft density of 85 threads / 2.54 cm, and has a breaking elongation of 140% in the warp direction, as shown in Table 1.
  • the maximum coefficient of expansion and contraction of the woven fabric was 0.04, which was very good.
  • Example 1 a polyurethane urethane elastic fiber (produced by Asahi Kasei Corp., trade name: Roy force) was used as the elastic fiber in the weft, and a polyketone fiber was used as the inelastic fiber crimped yarn.
  • f is a pin-type false twisting machine (Ishikawa Seisakusho: Type I VF-338) which is false twisted at a false twist speed of 50 m / min. Twist number 200 T / m (combustion direction S, twist coefficient)
  • the obtained woven fabric had a warp density of 80 yarns / 2.54 cm and a weft yarn density of 79 yarns / 2.54 cm, and had a breaking elongation of 110% in the weft direction. As shown in the figure, the maximum expansion and contraction variation coefficient of the woven fabric was 0.08, which was good.
  • the polycarbonate fibers used here were produced by the following method. Completely alternating copolymerization of ethylene and carbon monoxide prepared by a conventional method Intrinsic viscosity 5.9 dl Zg Polyketone polymer, poly.
  • the coagulated yarn is subsequently washed with 1% hydrochloric acid, and further washed with water at 30 ° C., wound up at a winding speed of 2.5 mZ, and the resulting filamentous material is washed with 20%. It was dried at 0 ° C. to obtain an undrawn yarn. After drawing the undrawn yarn at the first stage at 225 ° C, the second stage at 240 ° C and the third stage at 250 ° C were performed, and a total of 15 It was drawn five times to obtain a drawn yarn (polyketone fiber) of 33 dtex Z250f.
  • Example 3 a polyurethane urethane elastic fiber (produced by Asahi Kasei Co., Ltd .: Roy power) was used as the elastic fiber for the weft yarn.
  • Produced by Tallon 4 1 3 dte xZ 250 f is temporarily tentatively fired at 50 m / min with a pin-type false twisting machine (manufactured by Ishikawa Seisakusho: Type IVF-338).
  • a twisted yarn Z in the false twisting direction, stretching rate 10.4%
  • stretchability of 200 T / m twist coefficient 4190 Twisted yarn was obtained.
  • weaving was performed in the same manner as in Example 3, and then the obtained green fabric was subjected to a series of continuous spreading scouring-drying-finishing processes according to a conventional method.
  • the obtained woven fabric has a warp density of 78 yarns / 2.54 cm and a weft yarn density of 70 yarns / 2.54 cm, and has a breaking elongation of 90% in the weft direction, as shown in Table 1.
  • the maximum coefficient of expansion and contraction of the woven fabric was 0.10, which was good.
  • Example 1 the warp density was 86 yarns / hour, except that the number of twists of the stretchable plied yarn was 400 T / m (twisting factor 880, twist direction S). 2.54 cm, weft density 67 threads Z 2.54 cm, with a breaking elongation of 13.8% in the weft direction, and as shown in Table 1, the maximum coefficient of expansion and contraction of the woven fabric is 0 . 05 was very good.
  • Example 1 a warp density of 72 yarns was used in the same manner as in Example 1 except that the number of twists of the stretchable ply-twisted yarn was 700 TZm (flame coefficient: 1541, twist direction: S). 4 cm, weft density 67 / 2.54 cm, with a breaking elongation of 60% in the weft direction.As shown in Table 1, the maximum expansion and contraction variation coefficient of the woven fabric was 0.13. It was good.
  • Example 1 the warp density was 67 yarns Z2.This was the same as Example 1, except that the number of twists of the stretchable ply-twisted yarn was 800 TZm (burn coefficient 1 716 13; twist direction S).
  • the woven fabric had a width of 54 cm and a weft density of 67 yarns Z2.54 cm, a poor elongation at break of 45% in the weft direction, a strong sense of twist, and a lack of bulkiness due to the crimped yarn.
  • the maximum expansion / contraction coefficient of this woven fabric was 0.17, which was poor.
  • Example 1 a warp yarn was used in the same manner as in Example 1, except that the number of burns of the stretchable plied yarn was set to 40 TZm (twist coefficient 881, twist direction S). Density 8 8 Z 2.54 cm, weft density 67 7 / 2.54 cm, with elongation at break of 148% in the weft direction, but the core of the elastic fiber was lost during weaving. It occurred frequently, and the width difference during shrinking also greatly increased. As a result, the stretch characteristics in the fabric width direction were disturbed, and as shown in Table 1, the maximum stretch variation coefficient of the fabric was 0.26, which was poor.
  • Example 1 except that the inelastic fiber was changed to a polyamide multifilament fiber (manufactured by Asahi Kasei Corporation: trade name: Leona) 23 dtex Z 35 f raw yarn (stretch elongation: 1.1%)
  • a woven fabric having a warp density of 86 threads 2.55 cm and a weft density of 67 threads Z2.54 cm was obtained.
  • a single yarn of inelastic fiber jumped out on the surface in a square shape, and the twill line of the woven fabric was disturbed.
  • the elongation property of the woven fabric in the stretching direction was 1331% in elongation at the weft, and as shown in Table 1, the maximum coefficient of variation of the woven fabric was 0.18, which was poor.
  • Example 1 curving was performed in the same manner as in Example 1 except that the weaving structure at the time of weaving was changed to a flat structure, and the warp density was 57 yarns, Z 2.54 cm, and the weft yarn density was 57 yarns / A woven fabric measuring 2.54 cm and having a breaking elongation of 40% in the weft direction was obtained.
  • the woven fabric was coarse and hard and lacked elongation. The maximum coefficient of expansion and contraction of this fabric was poor at 0.18
  • Example 1 the fineness of polyurethane urethane-based fiber (made by Asahi Kasei Corporation: Roy power) was changed to 78 dtex as the elastic fiber to be used, and the yarn feeding tension of the elastic fiber was changed to 7.91 c NZ yarn ( The tension is set to a draw ratio of 2.3) and polyamide multifilament fiber (made by Asahi Kasei Corporation: trade name: Leona) is used as crimped inelastic fiber. The same weaving and shrinking as in Example 1 was performed, except that one was twisted with a twist number of 300 T / m (twist coefficient 4919, twist direction S).
  • Example 7 the fineness of a polyurethane-based elastic fiber (made by Asahi Kasei Corporation: Roy Power) was changed to 255 dte X as the elastic fiber to be used, and the yarn feeding tension of the elastic fiber was set to 13.07 cN.
  • polyamide multi-filament fiber made by Asahi Kasei Corp .: trade name: LEONA
  • inelastic fiber crimped yarn is a friction type of 15 dtex / 35 f
  • High-speed false-twisting yarn at a false twisting speed of 550 mZ with a temporary burner manufactured by Barmag: type FK-6) (false-twisting direction is Z, stretching elongation ratio 27.3)
  • the same weaving and crimping as in Example 1 were performed, except that the two were twisted at a twist number of 250 TZm (twisting coefficient 4835, twist direction S).
  • the maximum expansion / contraction coefficient of this woven fabric was 0.11.
  • Example 1 the fineness of a polyurethane-based elastic fiber (produced by Asahi Kasei Corporation: Roy Power, trade name) was changed to 78 dtex as the elastic fiber to be used.
  • the filament tension is set to 8.92 c NZ yarn (equivalent to a draw ratio of 3.0), and polyamide multifilament fiber (made by Asahi Kasei Corporation: trade name Leona) is used as the inelastic fiber crimped yarn.
  • Example 2 Except that 4 pieces of 2 35 dtex Z 35 f (stretch elongation 19.1%) were twisted with a twist number of 65 TZm (twist coefficient 200, twist direction S). The same weaving and shrinking as in 1 was performed.
  • Example 1 the fineness of the elastic fiber used was changed to 22 dtex, the yarn feeding tension of the elastic fiber was set to 4.02 c NZ yarn (equivalent to a draw ratio of 3.0), and the number of twists was 330.
  • the same weaving and crimping as in Example 1 was performed, except that the ply was twisted at T / m (twist coefficient 7 211, twist direction S).
  • Example 1 as a non-elastic fiber crimped yarn, a polyamide multifilament fiber (manufactured by Asahi Kasei Corporation: trade name: LEONA) 23 35 dtex / 35 f was used as a pin type false twisting machine (manufactured by Ishikawa Seisakusho: type IVF_). The procedure was performed except that the yarn was false-twisted at a false-twisting speed of 50 mZ at 3 3 8) (false twisting direction: Z, stretching / elongation rate: 25.2%). The same weaving and shrinking as in Example 1 was performed.
  • a polyamide multifilament fiber manufactured by Asahi Kasei Corporation: trade name: LEONA 23 35 dtex / 35 f was used as a pin type false twisting machine (manufactured by Ishikawa Seisakusho: type IVF_). The procedure was performed except that the yarn was false-twisted at a false-twisting speed of 50 m
  • Example 1 weaving and crimping were performed in the same manner as in Example 1 except that the expansion / contraction rate of the inelastic fiber crimped yarn used was changed to 265.5%.
  • the strength of the inelastic fiber crimped yarn was slightly reduced due to severe false twisting conditions.
  • Polyurethane-based elastic fiber made by Asahi Kasei Corp .: Squid name: squid
  • non-elastic fiber crimped yarn Polyamide multi-filament fiber (made by Asahi Kasei Corp .: trade name Leona) 3 4 dte xZ26 f Yarn that has been false-twisted at a false twisting speed of 65 m / min with a friction type preliminary burner (Barmag: type FK-16) Elongation rate of 10.90.3%) and a tension feeder (BTSR, product name: KT FZ25 HPS type) to adjust the yarn feeding tension of the elastic fiber to 5.65 cNZ yarn (stretched) (Equivalent to a magnification of 4.0), the tension of the inelastic fiber crimped yarn is set to 0.03 cN / dtex, and the number of twists of the elastic fiber and the inelastic fiber crimped yarn is 700.
  • BTSR tension feeder
  • Twisting was attempted at T / m (flammability coefficient 4400, twist direction S). However, since the yarn fineness was too small and the tension of the elastic fiber was excessive, the twisted yarn opening was unstable, and twisted spots occurred. This was subjected to the same weaving and shrinking as in Example 1.
  • Polyurethane-based elastic fiber (made by Asahi Kasei Corporation: trade name squid) as elastic fiber 7 8 dtex and polyamide multi-filament fiber as inelastic fiber crimped yarn (made by Asahi Kasei Corporation: trade name: Leona) 23 5 dtex / 35 f is a false twisted yarn (false twisting) at a false twisting speed of 500 m / min with a friction type false twisting machine (Ishikawa Seisakusho: Type IVF-338). Twist direction: Z, stretch / elongation ratio: 19.1%), using 5 tension feeders (BTSR, product name: KT FZ25 HPS type) to adjust the yarn feeding tension of elastic fibers to 8.9.
  • BTSR product name: KT FZ25 HPS type
  • the expansion and contraction coefficient of variation was 0.12, which was good. Since the twisting state was unstable, the woven twill was somewhat unclear.
  • Example 1 weaving and crimping were performed in the same manner as in Example 1, except that the yarn feeding tension of the elastic fiber was changed to 6.82 cN / yarn (equivalent to a draw ratio of 1.7). went.
  • the breaking elongation was 4 cm, the weft yarn density was 66, and the weft density was Z2.5.54 cm, in the weft direction, and the elongation at break was slightly inferior in elasticity.
  • the maximum coefficient of variation of expansion and contraction of this woven fabric was 0.12, which was good.
  • Example 1 weaving and crimping were performed in the same manner as in Example 1, except that the yarn feeding tension of the elastic fiber was changed to 12.71 cNZ yarn (corresponding to a draw ratio of 4.2). went.
  • the obtained woven fabric had a warp density of 91 yarns / 2.54 cm, a weft yarn density of 67 yarns and 2.54 cm, and a breaking elongation of 173% in the weft direction. The coefficient was 0.13. Since the twisting state was unstable, the woven twill was slightly unclear.
  • Example 1 an elastic fiber cheese was placed on two feed rolls so that the stretch ratio of the elastic fiber was 3.0, and the elastic fiber was fed by rolling to obtain an elastic ply twisted yarn. Other than that, weaving and shrinking were performed in the same manner as in Example 1.
  • Example 1 the fineness of a polyurethane-based elastic fiber (manufactured by Asahi Kasei Corporation: Roy Power) was changed to 17 dtex as the elastic fiber to be used, and the yarn feeding tension of the elastic fiber was 3.22 cN / yarn. (Equivalent to a draw ratio of 3.0), and a polyamide multifilament fiber (manufactured by Asahi Kasei Corporation: trade name: Leona) is used as a crimped inelastic fiber. (19.1%) and one strand were twisted with a twist number of 300 T / m (twist coefficient 4654, twist direction S), except that weaving and crimping were performed in the same manner as in Example 1. went.
  • a polyurethane-based elastic fiber manufactured by Asahi Kasei Corporation: Roy Power
  • Example 18 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 1, and as shown in Table 3, due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention, a toothed belt having excellent performance was obtained. can get.
  • Example 19 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 2, and as shown in Table 3, due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention, a toothed belt having excellent performance was obtained. A belt is obtained.
  • Example 20 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 3, and as shown in Table 3, the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention resulted in a toothed belt having excellent performance. can get.
  • Example 21 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 4, and as shown in Table 3, due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention, a toothed belt having excellent performance was obtained. can get.
  • Example 22 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 5, and as shown in Table 3, the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention resulted in a toothed belt having excellent performance. can get.
  • Example 23 is a toothed belt made using the fabric of Example 6. Yes, as shown in Table 3, the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention provides a toothed belt having excellent performance.
  • Comparative Example 6 is a toothed belt made using the woven fabric of Comparative Example 1, which has no woven fabric thickness (bulkness) and a small cushioning effect of the inelastic fiber crimped yarn. As shown in the figure, no high performance was obtained in terms of noise and durability.
  • Comparative Example 7 is a toothed belt made by using the woven fabric of Comparative Example 2, in which the non-elastic crimped yarn was disturbed on the woven fabric surface due to insufficient combustion, and the neatness of the twill wire was observed. Unclear without any. Elastic fibers are sometimes broken. As a result, the maximum value of the variation coefficient of expansion and contraction of the woven fabric is large, and uniform elongation along the tooth shape cannot be obtained.As a result, as shown in Table 3, the PLD variation coefficient increases and various performances decrease. Was.
  • Comparative Example 8 is a toothed belt made using the woven fabric of Comparative Example 3, and because the maximum expansion and contraction variation coefficient of the woven fabric was large, uniform elongation along the tooth pattern could not be obtained. As shown in Table 3, the PLD variation coefficient was large, and various performances were low.
  • Comparative Example 9 is a toothed belt made using the woven fabric of Comparative Example 4, and the uniform elongation along the tooth pattern was not obtained due to the low elongation rate of the woven fabric. As shown in the figure, the coefficient of variation of the PLD was large, and the performance was low. Due to the flat structure, the thickness of the woven fabric is thin, and the cushioning effect of the inelastic fiber crimped yarn cannot be sufficiently obtained.
  • Example 24 is a toothed belt made using the fabric of Example 7. Yes, as shown in Table 3, the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention provides a toothed belt having excellent performance.
  • Comparative Example 10 is a toothed belt made using the woven fabric of Comparative Example 5, in which the twill line on the woven fabric surface was very disturbed, and the twill line was also lacking in order. It was poor with 95 NZ 2.5 4 cm.
  • the toothed belt was cut in the width direction, and the cross-section of the stretched ply-twisted yarn was observed with a magnifying microscope. As a result, a large amount of elastic fiber residue remained and was in a poor state.
  • the portion of the elastic ply twisted yarn where the elastic fiber was supposed to be present was hollowed out, and rubber penetrated into the hollow, and the disorder of the single yarn of the inelastic fiber crimped yarn was conspicuous.
  • Example 25 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 8, and as shown in Table 3, due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention, a toothed belt having excellent performance was obtained. can get.
  • Example 26 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 9, and as shown in Table 3, due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention, a toothed belt having excellent performance is provided. A belt is obtained.
  • Example 27 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 10 and, as shown in Table 3, a tooth having excellent performance due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention. The resulting belt is obtained.
  • Example 28 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 11 and, as shown in Table 3, a tooth having excellent performance due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention. The resulting belt is obtained. (Example 29)
  • Example 29 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 12 and as shown in Table 3, a toothed belt having excellent performance due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention. A belt is obtained.
  • Example 30 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 13 and, as shown in Table 3, a toothed belt having excellent performance due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention. A belt is obtained.
  • Example 31 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 14; as shown in Table 3, a toothed belt having excellent performance due to the effect of the toothed woven fabric of the present invention was obtained.
  • Example 32 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 15 and as shown in Table 3, a toothed belt having excellent performance due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention. A belt is obtained.
  • Example 33 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 16 and, as shown in Table 3, a toothed belt having excellent performance due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention. A belt is obtained.
  • Example 34 is a toothed belt made using the woven fabric of Example 17 and as shown in Table 3, a toothed belt having excellent performance due to the effect of the woven fabric for a toothed belt of the present invention. A belt is obtained. 1 Construction of stretchable plied yarn and elongation characteristics of woven fabric
  • the woven fabric for a toothed belt of the present invention in which an elastic ply twisted yarn made of an elastic fiber and a non-elastic fiber crimped yarn is used as a weft or a warp, or both a warp and a weft of a woven fabric, has a moderate crimped yarn. Due to the shock effect, improvement in durability due to noise absorption and impact mitigation can be expected. In addition, since the inelastic fiber shrinks uniformly as a stretchable twisted yarn even when the elastic fiber shrinks by using the crimped yarn, the maximum coefficient of expansion and contraction variation in the direction of expansion and contraction of the woven fabric decreases. Since it stretches evenly and uniformly, it becomes possible to finish it evenly while having a certain thickness along the belt teeth during rubber vulcanization. As a result, the twill lines of the fabric are clearly and orderly arranged.
  • the effect of suppressing the friction noise by reducing the frictional resistance with the pulley and the effect of suppressing the airflow noise by reducing the air pockets can be expected, and further improvements in durability and low noise can be expected.
  • false twist processing conditions fine crimping
  • the toothed belt using this woven fabric has a uniform tooth surface, realizes low noise and high durability, enables a reduction in the belt width, and saves space (compact design, weight reduction).
  • the present invention can be used for various other purposes.

Landscapes

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Description

明 細 書 歯付きベルト用織物 技術分野
本発明は、 歯付きベルトの歯部表面等に用いられる織物およびそ の織物の製造法、 ならびにその織物を歯部表面に接着してなる歯付 きベルト、 更にはその織物に用いられる伸縮性合撚糸に関する。 背景技術
従来、 歯付きベルトは産業機械から家電製品に至るまでの様々な 用途で使用されており、 特に自動車エンジンの駆動力を車軸の回転 運動に伝達する駆動部品として広く用いられている。 しかし、 自動 車は高速走行時になると一段と騷音が大きくなるため自動車搭乗者 や周囲への環境配慮から、 歯付きベルトに対しては低騒音性の向上 、 さらにはエンジンの信頼性向上のために耐久性の向上ならびにェ ンジンルームのコ ンパク ト化や設計自由度の向上のために省スぺー ス化が強く求められている。 この要求を満たすために歯付きベル ト の歯部表面を形成する織物には、 充分な強度と共に、 特にベルト長 さ方向への充分な伸長特性 （特にゴムとの一体化工程での歯型への 追従性に関係） と伸長後の均一な表面性が求められる。
従来の歯付きベルト歯部表面に用いられる伸縮性織物としては、 例えば、 特開平 8 - 3 1 2 7 2 4号公報には、 伸長特性を高めるた めに複数本のウーリ一加工糸からなる下撚り糸と逆方向に上撚り し てなる諸撚り糸を使った織物が開示されている。 しかしながら、 こ の織物では織物構成の糸が諸撚り糸であるため、 撚り斑が起こ りや すく、 かつ綾目の粗い織物しか得られないため、 ベルト齒部表面の 平滑性を損ない、 低騷音性と省エネ設計 （薄く、 コンパク トな設計 ) には向かない織物となっていた。
また、 実公昭 6 3 — 1 5 6 2 8号公報には、 耐熱性と耐摩耗性に 優れる芳香族ポリ アミ ドを非弾性繊維として用い、 弾性繊維を芯に その周りに巻き付けたカバリ ング糸を用いた織物の記載がある。 し かしながら、 元々力パリ ング糸は弾性繊維と非弾性繊維とにズレが 生じ易い構造のために、 カバリ ング糸を用いた織物表面にはカバリ ング斑に起因する凹凸が生じていることや非弹性繊維を構成する単 糸の乱れ （集束性の低下） が見られ、 平滑な表面および整然と並ん だ綾線の織物を得ることが困難である。 特に、 非弾性繊維と して芳 香族ポリアミ ド繊維等の高強力繊維は剛性が大きく、 捲縮がないゆ えに、 歯付きベルトの歯部用織物として充分な伸縮性を得ることが 難しく、 大きな伸縮性を出そう と弾性繊維の繊度を大きくすると非 弾性繊維が角状に織物表面に飛び出し、 特に低騒音性に必要な整然 と並んだ綾線と織物の表面平滑性に優れた織物は得られていなかつ た。 さらには、 比較的安定したカパリ ングを行うためには芯糸の弾 性糸は 1 0 0 d t e xを越える太い繊度を用いる必要があるが、 ゴ ム加硫時の熱で弾性繊維が溶け出し多量の不純物となるため、 織物 とゴムとの接着性が不良になり、 歯付きベルトの高耐久化のネック となっていた。
さ らに、 特開昭 5 9 - 9 2 3 9号公報には弹性繊維と非弾性繊維 を撚り合わせた形態の合燃糸からなる織物が開示されている。 しか しながら、 非弾性繊維を原糸 （捲縮加工を施していない） のまま用 いているため、 織物に伸長性を発現させる精練 · リ ラックス工程で 非弾性繊維を構成するフィ ラメ ントが角状に織物表面に飛び出し、 綾線のきれいな織物は得られず、 伸度パラツキが大きくなり、 歯付 きベルトの歯部の表面平滑性が悪くなる。 織物表面に飛び出した角 を抑える為には、 伸縮性合撚糸の合撚数を上げればある程度は軽減 できるが、 撚りによって締まった糸形態となり、 十分な伸縮性のあ る織物は得られなくなり、 歯型に織物がきれいに沿った歯付きベル トを得ることはできなかった。 また、 経糸または緯糸に含まれる弾 性繊維の割合は比較的大きく、 実施例に見られるような 1 0 0 d t e xを越えるような大きな繊度の弾性繊維を用いている組み合わせ では、 合撚時の非弾性繊維の螺旋構造が弾性繊維によって大きくな るが、 ゴム加硫時には弾性繊維が融け出して、 非弹性繊維の螺旋構 造だけがベルト歯部表面に残るため、 歯付きベルト歯部の表面平滑 性が悪くなることや織物の綾線が整然と しなくなる。 さらに、 弾性 繊維の比率が多くなると、 ゴム加硫诗の熱で溶け出した弾性繊維が 不純物となって、 織物とゴムとの接着性が不良になりやすいという 問題がある。 発明の開示
本発明の目的は、 上記従来の欠点を改善し、 低騒音性、 高耐久性 、 省スペース化を実現するために、 斑の少ない伸長特性を有した歯 付きベルト用織物を作り、 抗張体を備えたベルト歯部表面に接着し てなる歯付きベルトを提供することにある。
本発明者等は、 前記目的を達成するため、 歯付きベル トの騒音発 生メカニズムを調べ、 また騒音の大きいものや小さなもの、 さらに は耐久性の良いものや悪いものの歯付きベルトを入念に解析検討し た。 騷音は、 ベルトとプーリ との歯部の嚙み合い時に発する衝撃音 とその際に生じる摩擦音および気流音が大きく影響し、 明瞭な織物 の綾線とその整然性によるプーリ接触面との線接触効果および空気 だま りの解消によ り、 衝撃音、 摩擦音、 気流音が緩和され、 同時に 耐久性にも優れることがわかった。 本発明者等は、 伸縮性の良好な合撚タイプの複合糸に着目すると ともに用いる非弾性繊維にある程度の捲縮を与える点に着眼し、 弾 性繊維の繊度や延伸倍率およびその引出し給糸方法また非弾性繊維 捲縮糸との合撚時の撚り係数、 ならびに非弾性繊維捲縮糸の伸縮伸 長率を様々に変えた伸縮性合撚糸をつく り、 織物の伸長特性 （織物 の伸縮方向において中間荷重下 3点での伸縮変動係数をいう） につ いて鋭意検討した結果、 弾性繊維と特定な伸縮伸長率を持つ非弾性 繊維捲縮糸を特定の撚り係数で合撚し、 弹性繊維の割合を規定した 伸縮性合擦糸を用いた織物によって、 斑の少ない伸長特性を得るこ とができ、 その結果、 織物表面の平滑性が向上し、 綾線が均一に表 れることでゴム との接着性も良好な歯付きベルト用織物が得られ、 その織物を用いた歯付きベルトは低騒音性や高耐久性、 更には省ス ペース化に優れることを見い出し、 本発明を完成するに至った。 即ち、 本発明は以下の通りである。
1. 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸が合撚または混繊合撚された伸 縮性合撚糸を経糸及び/又は緯糸に用い、 かつ、 下記 （ a ) 、 ( b ) を満足する歯付きベルト用織物。
( a ) 伸縮性合撚糸の撚り係数が 1 0 0 0〜 1 6 0 0 0である。
( b ) 織物伸縮方向の破断伸長率が 5 0〜 2 0 0 %である。
2. 幅 5 c mの織物を伸長したとき、 中間点の応力、 9. 8 N、 1 9 . 6 N、 2 9. 4 Nにおける織物の伸縮方向の最大伸縮変動係 数が 0〜 0. 1 5であることを特徴とする上記 1 に記載の歯付きべ ルト用織物。
3. 伸縮性合撚糸中に占める弾性繊維の割合が 1 5 w t %以下で あることを特徴とする上記 1または 2に記載の歯付きベルト用織物
4. 伸縮性合撚糸中における弾性繊維の繊度が 5 0 d t e x以下 であることを特徴とする上記 1〜 3のいずれかに記載の歯付きベル ト用織物。
5. 非弾性繊維捲縮糸の伸縮伸長率が、 2〜 2 5 0 %であること を特徴とする上記 1〜 4のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
6. 非弾性繊維捲縮糸が仮撚り加工あるいは、 押し込み加工によ つて捲縮を発現させた糸条であることを特徴とする上記 1〜 5のい ずれかに記載の歯付きベルト用織物。
7. 伸縮性合撚糸の 2本以上の連続した浮き糸あるいは沈み糸を 経糸及び/又は緯糸と して、 完全組織の中に有していることを特徴 とする上記 1〜 6のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
8. 伸縮性合燃糸の撚り係数が、 3 0 0 0〜 8 0 0 0であり、 か つ、 破断伸度が 8 0〜 2 0 0 %であることを特徴とする上記 1〜 7 のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
9. 伸縮性合燃糸が、 0. 5〜 5 w t %の弾性繊維を含有し、 か つ、 破断伸度が 8 0〜 2 0 0 %であることを特徴とする上記 1〜 8 のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
1 0. 延伸した弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を撚り係数 1 0 0 0 〜 1 6 0 0 0で合撚して伸縮性合撚糸と し、 得られた伸縮性合撚糸 を経糸及び/又は緯糸に用いて製織し、 得られた織物を縮絨加工す ることによ り、 破断伸長率が 8 0 %以上の歯付きベルト用織物を製 造する方法。
1 1. 2 0〜 1 5 0 d t e xの弾性繊維を延伸して合撚すること を特徴とする上記 1 0記載の歯付きベルト用織物を製造する方法。
1 2. 弾性繊維を延伸倍率 2〜 4で延伸して合撚することを特徴 とする上記 1 0または 1 1に記載の歯付きベルト用織物を製造する 方法。
1 3. 弾性繊維の延伸時の張力変動範囲を 0〜 0. l c NZ d t e x以内に制御して合撚することを特徴とする上記 1 0〜 1 2のい ずれかに記載の歯付きベルト用織物を製造する方法。
1 4. 弾性繊維の延伸時の張力変動を制御する装置を用いて合撚 することを特徴とする上記 1 0〜 1 3のいずれかに記載の歯付きべ ルト用織物を製造する方法。
1 5. 4 0〜 1 0 0 0 d t e xの非弾性繊維捲縮糸を用いて合燃 することを特徴とする上記 1 0〜 1 4のいずれかに記載の歯付きべ ルト用織物を製造する方法。
1 6. 連続拡布精練機あるいは液流精練機を用いて縮絨加工する ことを特徴とする上記 1 0〜 1 5のいずれかに記載の歯付きベルト 用織物を製造する方法。
1 7. 抗張体を備えた弾性体樹脂からなるベル ト本体と、 片面に 弾性体樹脂からなる歯面を有し、 かつ該歯面表面が基布で被覆され た歯付きベルトにおいて、 基布として上記 1〜 9のいずれかに記載 の織物を用いてなることを特徴とする歯付きベルト。
1 8. 抗張体を備えた弾性体樹脂からなるベルト本体と、 片面に 弾性体樹脂からなる歯面を有し、 かつ該歯面表面が基布で被覆され た歯付きベルトにおいて、 基布と して上記 1 0〜 1 6のいずれかに 記載の製造方法により得られる織物を用いてなることを特徴とする 歯付きベルト。
1 9. P L D変動係数が、 0〜 0. 1 5である上記 1 7又は 1 8 に記載の歯付きベルト。
2 0. 基布の剥離強力が、 1 0 0〜 2 0 0 N/ 2. 5 4 c mであ る上記 1 7〜 1 9のいずれかに記載の歯付きベルト。
2 1 . 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸が合撚または混繊合燃され、 かつ燃り係数が 1 0 0 0〜 1 6 0 0 0であることを特徴とする、 歯 付きベルト用伸縮性合撚糸。 2 2 . 伸縮性合撚糸中の非弾性繊維捲縮糸の伸縮伸長率が、 2〜 2 5 0 %であることを特徴とする上記 2 1記載の歯付きベルト用伸 縮性合撚糸。
以下、 本発明について詳細に説明する。
本発明の歯付きベルト用織物における弹性繊維とは、 例えば、 原 料はポリ ウレタン系、 ポリエーテルエステル系等のポリマーが使用 可能であり、 紡糸方法は乾式紡糸、 溶融紡糸、 湿式紡糸あるいは化 学反応等を利用した紡糸方法が使用でき、 ポリマーや紡糸方法は特 に限定されない。 破断伸度は 4 0 0 %〜 1 0 0 0 %のもので伸縮性 に優れることが好ましく、 また繊維形態は特に限定されるものでは なレ、。
例えば、 共重合ポリ アルキレンエーテルジオール、 主として 4 ,
4， ジフエニルメ タンジィ ソシァネー トからなる芳香族ジィ ソシァ ネー ト及び二官能性ジァミンから得られるポリ ウレタンからなり、 ポリ ウレタンにおけるウレタン部分の数平均分子量が 6 0 0 0 〜 9
5 0 0、 且つ、 ゥレア部分の数平均分子量が 6 5 0 〜 9 5 0であつ て 3 0 0 %モジュラスが 0 . 1 8 c N /デシテックス以下のポリ ゥ レタン弾性繊維があげられるが、 上記、 破断伸度を有する弾性繊維 素材であればこれに限定されるものでない。
本発明の歯付きベルト用織物における非弾性繊維捲縮糸における 非弾性繊維とは、 特に限定はないが、 破断強度の大きな繊維が好ま しく 、 ポリ アミ ド系繊維、 ポリエステル系繊維、 ポリ ト リ メチレン テレフタレー ト系繊維、 炭素繊維 （P A N系、 ピッチ系） 、 ァラミ ド繊維 （パラ系、 メタ系） 、 ポリケ トン繊維、 ポリエチレン系繊維 、 P V A繊維等が用いられる。 また、 非弾性繊維は、 マルチフィラ メ ン ト繊維であるほど、 あるいは単糸繊度が小さいほど、 柔らかな 織物になり、 伸長初期の応力値が小さく、 タイ ミ ングベルト歯部を きれいに仕上げ得るので好ましいが、 強度面を考慮して選定すれば よい。 非弾性繊維の破断強度は、 7 c N / d t e X以上あることが 歯部の耐久性を高める上で好ましく、 1 6 c N Z d t e x以上ある ことがより好ましい。 また、 その断面形状は丸型以外にも、 △型、 W型、 瓢箪型などの異形形状でも良く、 その目的に応じて適宜選定 すれば良い。
非弾性繊維捲縮糸の捲縮糸とは、 紡糸方法ゃ仮撚り加工等の手段 によって非弾性繊維に捲縮を付与した糸を言う。 非弾性繊維の捲縮 形態は、 長繊維で仮撚り加工、 押し込み加工等の捲縮加工を施した 加工糸が好ましく用いられるが、 上述の効果が得られる捲縮が付与 されれば良く、 それに限定されず従来公知のあらゆる捲縮付与方法 が用いられる。 仮撚り手段としては、 通常よく使われる仮撚り加工 機を用いればよく、 例えばピン仮撚り機、 ベル トニップ仮撚り機、 フリ クション仮撚り機等の機械があり、 ヒーターのタイプにおいて は、 1 ヒーター方式や 2 ヒーター方式いずれも希望する用途に応じ て選定すればよいが、 捲縮ひずみを消失し、 均一な織物表面を得る には 2 ヒ一ター方式がよ り好ましい。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮性合撚糸に用いる非弾 性繊維には、 適度な捲縮が必要である。 非弾性繊維に捲縮糸を用い ることにより、 適度な織物の厚みがク ッショ ンの役目を果たし、 歯 付きベルトにした際、 プーリ と嚙み合わせ時に生じる衝撃音が吸収 され、 消音効果 （低騷音） が得られると ともにベル ト歯部の衝撃が 和らげられるため歯部根元に亀裂が生じにく く耐久性が増し、 本発 明の目的が達成できる。 捲縮程度を表す指標は、 伸縮伸長率であり 、 測定法は、 J I S— L— 1 0 9 0 ( 1 9 7 7 ) B法に従う。
本発明における伸縮性合撚糸に用いる非弾性繊維捲縮糸の伸縮伸 長率の範囲は、 2〜 2 5 0 %であることが好ましく、 5〜： L 0 0 % がよ り好ましく、 更に好ましく は 7〜 5 0 %である。 この伸縮伸長 率が 2 %未満の場合、 捲縮程度が小さい為、 十分なク ッショ ン効果 は得られないとともに、 織物に伸長性を発現させる工程等で収縮さ せた場合、 非弾性繊維の剛性が高いゆえに、 収縮に伴う非弾性繊維 を構成するフィラメントが角状に織物表面に飛び出し、 伸度パラッ キが大きくなり、 表面平滑性が悪くなる。 織物表面の角を抑える為 には、 伸縮性合撚糸の合撚数を上げればある程度は軽減できるが、 撚り数を増加することによって糸形態が締まり、 捲縮発現能力が抑 えられるため、 十分な伸縮性のある織物は得られず、 ク ッショ ン効 果も低下してしまう。 伸縮伸長率が 2 5 0 %を超える場合、 過酷な 捲縮付与条件により、 大きく強い捲縮が糸に付くために、 この糸を 用いた織物は表面平滑性が悪くなる傾向にあり、 また、 捲縮糸の強 度低下も起きやすく、 耐久性が低下する傾向にある。 伸縮伸長率と 原糸の強力の関係は、 伸縮伸長率を高めるためには一般に捲縮条件 を厳しくする必要があり、 それに伴い原糸の強力は低下し、 その結 果それを用いた織物の強力も低下し、 耐久性にも劣ることになる。 更に、 弾性繊維を含まない非弾性繊維捲縮糸のみを用いた場合には 織物の収縮を十分に発現させる為に伸縮伸長率を 2 0 0 %程度にし た非弾性繊維捲縮糸を用いることが多く、 その縮絨加工方法は、 一 般には大きな収縮を発現させる為に長時間の液流精練 （パツチ加工 ) が必要とされている。 また、 収縮しづらいゆえ、 縮絨加工した織 物の幅不同が大きく、 寸法安定性にも劣り、 均一な伸長特性を持つ た品質の安定した織物を得ることが難しい。
本発明においては、 非弾性繊維捲縮糸は、 微小な捲縮が非弾性繊 維に付与されていても良好な伸縮性合撚糸が得られ、 十分な伸長特 性を持つ織物が得られる。 即ち、 微小な捲縮を持つ非弾性繊維は、 該非弹性繊維を単独で使用する場合、 十分な伸長特性を持つ織物は 得られないが、 本発明技術によ り、 均一な表面性と優れた伸長特性 を持ち、 原糸強力低下の小さい伸縮性合撚糸を得ることが可能とな り、 後述するようにその縮絨加工方法は、 連続拡布精練でも十分な 伸縮性を発現させることが可能で、 工程安定性にも優れるという製 法上の利点も得られるものである。 さ らには、 従来の仮撚加工糸を 用いた織物に対し、 織物強力が大きいことで、 ベル トの幅を狭くす ることが可能となり、 その結果、 自動車などのエンジン内の省スぺ ース化 （コ ンパク ト設計、 軽量化） も可能となる。
最近、 耐久性向上と省スペース化を図った高強力繊維 （ァラミ ド 繊維パラ系、 同メタ系、 ポリケ トン繊維等） 使いの歯付きベルトが 提案されているが、 そのほとんどは原糸のままの高強力繊維を弾性 繊維の周りに巻き付けた力バリ ング糸 (ダブル力パリ ングゃシング ルカパリ ング） を用いている。 カバリ ング糸を構成する弾性繊維と 高強力繊維は、 各々の収縮力に違いがあるため、 このカパリ ング糸 を用いた織物を収縮させた場合、 高強力繊維のみが角状に織物表面 に飛び出てしまい、 伸長特性にパラツキのある不均一なものとなる 。 また、 カバリ ング糸はその製造プロセス上、 弾性繊維の周りに太 い繊度の非弹性繊維を均一に旋回させるためには、 非弾性繊維の旋 回に伴う遠心力によつて撚り点がずれないように芯糸の弾性繊維の 繊度を太く （一般には 3 1 0 d t e X相当） して製造するが、 撚り 点のずれが解消できないままである。 よって、 該カパリ ング糸を使 用した織物は、 弾性繊維の割合が多いために歯付きベルトを成形す る際のゴム加硫時に弾性繊維が劣化して不純物となり、 ゴム との接 着性に悪影響を及ぼし、 また伸長特性も不均一なものとなり、 低騒 音性、 耐久性の面で劣るものである。
上記のよ うに十分な捲縮を与えることが困難 （強力低下の面等） であった高強力繊維に、 原糸の強力低下が大きく生じない程度の微 小な捲縮を与え、 本発明技術のような伸縮性合撚糸を得ることで、 耐久性、 耐熱性があり、 かつ優れた伸長特性を持つといった高強力 繊維の特長を生かした歯付きベルト用織物を提供することができる 。 本発明の技術思想は、 様々な用途展開を図れるものである。
本発明における非弾性繊維捲縮糸は、 その種類や形態の異なる繊 維を一種以上組み合わせた複合糸 （複合紡糸、 交絡、 交燃、 '流体噴 射加工等公知の複合手段を利用） に捲縮を与えたものであってもよ く、 その断面形状も特に限定されず、 いずれも希望する用途に応じ て選定すればよい。 更に、 非弾性捲縮糸は、 強度を損なわない範囲 において長繊維の捲縮糸と紡績糸が複合されていてもよい。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮性合撚糸とは、 延伸し た状態の弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を合燃した糸条をいう。 合撚 手段としては、 通常よく使われる撚糸機を用いればよく、 例えばダ ブルツイスター、 イタリー式撚糸機、 リ ング撚糸機、 合撚機等の機 械がある。 伸縮性合撚糸は、 一工程で作ることも可能であり、 撚数 が多い場合には二工程で作ることも可能である。 一工程で作る場合 には、 リ ング撚糸機等で弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を引き揃えて 後、 必要な撚数を施撚すれば良く、 二工程で作る場合には、 予め弾 性繊維と非弾性繊維捲縮糸の両者を低撚数 （ 2 0〜 3 0 0 T Z m ) で合撚し、 次いでダブルツイスター等の撚糸機でさらに合撚しても 良く、 またワインダーや仮撚り機を用いて弾性繊維と非弾性繊維捲 縮糸を引き揃えて空気交絡を施して混繊し、 次いでダブルツイスタ 一等で合撚しても良い。
仮撚り機上では、 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を引き揃える場合 、 弾性繊維は仮撚り加工された非弾性繊維捲縮糸と、 仮撚り ゾーン と卷き取り部の間で空気交絡処理を施して後、 卷き取ることができ る。 この際、 仮撚り加工等の施されていない非弾性繊維を仮撚り ゾ ーンで仮撚り して非弹性繊維捲縮糸と した後に弾性繊維と交絡する ことができ、 さらに弾性繊維と非弾性繊維を共に空気交絡処理し、 これらを一緒に仮撚ゾーンに供して同時仮撚りすることもできる。 空気交絡装置は弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を引き揃える工程に 取り付ければ良く、 一般にはリ ワインダーやリ ング撚糸機に取り付 け、 両者を引き揃えた直後に空気交絡装置を通過させ、 弾性繊維と 非弾性繊維捲縮糸に交絡点を付与できる。 空気交絡装置は、 トルネ ル状の一方あるいは数力所から圧縮空気がトンネル内に噴射され、 糸が開繊、 交絡することで弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸に交絡点が 形成されるようにしたもので、 インターレーサーノ ズル、 ェンタン グルノズル等の名称で呼ばれているものである。 この空気交絡装置 は、 へパライ ン社製のスライ ドジェッ ト H F P (商品名） 、 阿波ス ピンドル社製の M K— 2および M K _ 1 3 (商品名） 、 東レ . プレ シジョン社製の P C 2 2 0および P C 2 1 0 (商品名） 等を用いる こ とができるが、 これら以外でも交絡機能を有するものがあれば差 し支えない。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮性合撚糸をつく る際に 、 弾性繊維に延伸倍率をかける装置は、 弾性繊維の卷パッケージを 合撚糸機等の機械上あるいは別の場所に静置し、 該弾性繊維の卷パ ッケージから一定張力で均一に引き出した弾性繊維と合撚糸機のク リール等にかけた非弾性繊維捲縮糸とを引き揃えて後、 施撚する。 弾性繊維の張力は、 弾性繊維の応力伸度曲線から、 所望の延伸倍率 や伸縮特性が得られる張力を求めることができる。 また、 所望の延 伸倍率に設定して引き出している弾性繊維の張力を測定することか らも求めることができる。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮性合撚糸の中に占める 弾性繊維の繊度混率は、 延伸倍率をかけた後の弾性繊維の繊度混率 で表し、 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸の複合状態、 ゴム加硫後のベ ルト強度面、 合撚時の工程性等から 1 5 w t %以下が好ましい。 弹 性繊維の繊度混率が 1 5 w t %を越えて合撚した伸縮性合撚糸を使 用した場合、 ゴム加硫後に弾性繊維が融け出して不純物となり、 接 着性が低下したり、 部分劣化し、 伸度パラツキが生じたり、 非弾性 繊維捲縮糸の螺旋構造だけがベルト歯部の残り平滑性を損なう と同 時に、 織物の綾線も乱れたものになり、 低騷音性、 耐久性に劣る。 よって、 伸縮性合撚糸中の弾性繊維は、 ゴム加硫時における工程性 面、 得られた歯付きベルトの性能面を向上させるためには極力、 少 ない方がよく、 0. 5〜 5 w t %の範囲がよ り好ましい。 弾性繊維 の繊度混率は、 例えば 4 4 d t e xの弾性繊維を延伸倍率 3. 0 と し、 4 7 0 d t e Xの非弾性繊維捲縮糸と組み合わせた伸縮性合撚 糸では、 4 4Z 3. 0 / ( 4 4 / 3. 0 + 4 7 0 ) = 0. 0 3 0、 すなわち 3 w t %となる。
本発明の歯付きベルト用織物に用いる伸縮性合撚糸の弾性繊維の 延伸倍率は、 2〜 4の範囲が好ましく、 2. 5〜 3. 5の範囲がよ り好ましい。 延伸倍率が 2未満の場合、 弾性繊維の収縮力が不足し 、 延伸倍率が 4を超える場合、 合撚時の弾性繊維の糸切れが多くな り、 生産収率の低下が生じる場合がある。 なお、 弾性繊維の延伸倍 率とは、 引き出された弾性繊維の長さが卷パッケージ周上に巻かれ ていた糸長からの増加割合を表したもので、 例えば弾性繊維の引き 出し速度を弾性繊維の送り出し速度 （弾性繊維の卷パッケージ周上 の転がし速度） の 2倍にする場合には、 延伸倍率は 2 となる。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮性合撚糸中の弾性繊維 の繊度、 すなわち伸縮合撚糸中における引張った状態の弾性繊維の 繊度は 5 0 d t e x以下が好ましく、 7〜 3 5 d t e xがよ り好ま しい範囲である。 引張った状態の弾性繊維の繊度が小さい場合は、 伸縮性合撚糸の収縮力が弱くなって、 その織物は十分な収縮力を持 たなくなり、 5 0 d t e Xを越える場合には、 ゴム加硫後のベルト 内に融けた弾性繊維の不純物が多くなり、 ベルト強度に悪影響を及 ぼすことに加え、 非弾性繊維捲縮糸の繊度が 5 0 0 d t e x程度よ りも小さい場合には伸縮性合撚糸の収縮力が大きくなり過ぎて取り 扱い性が悪く なる。
伸縮性合撚糸における合燃時の撚り方向は非弾性繊維捲縮糸の仮 撚り方向と異方向にすることが高収縮力を持った織物を得る上で好 ましいが、 収縮力の大きさ、 また織物の外観や機能等の必要特性に 応じて合撚時の撚り方向ゃ撚り係数を決めればよい。
合撚数と しては、 撚り係数で 1 0 0 0〜 1 6 0 0 0の範囲で合撚 することが必要であるが、 製織時の安定性や織物品質を考慮した場 合、 3 0 0 0〜 8 0 0 0がより好ましい。 撚り係数が 1 0 0 0よ り も少ない場合は、 製織準備工程や製織工程時の箴ゃ綜統との擦れに よって弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸がずれやすくなって均一な伸縮 性合撚糸が得られにく くなつて、 均一な伸長特性や良好な表面平滑 性を持つ織物を製織することができないことや、 製織時において、 弾性繊維のみが伸縮性合撚糸中から芯抜け （ス リ ップイ ン） し、 所 望の伸縮性織物を得ることができず、 本発明の目的が達成されない ことがある。 また、 撚り係数が 1 6 0 0 0を超えると撚りが強すぎ るために織物の厚さが薄くなり、 歯付ベルトにした場合に、 騒音 （ 衝撃音） を吸収するためのク ッショ ン効果が減少するとともに、 伸 縮性も低下し、 十分な伸縮性のある織物が得られなくなり、 本発明 の目的が達成されないことがある。
なお、 撚り係数とは伸縮性合撚糸のデシテックス繊度の平方根に 1 m当たりの合撚数を乗じた数値である。
本発明の歯付きベルト用織物に用いる伸縮性合撚糸の弾性繊維の 繊度、 すなわち弾性繊維の引っ張る前の繊度は、 2 0〜 1 5 0 d t e xの範囲が好ましく、 4 0〜 8 0 d t e xがよ り好ましい範囲で ある。 引っ張る前の弾性繊維の繊度が 2 0 d t e x未満の場合、 収 縮力が低下し、 所望の縮絨織物を得ることが難しくなる。 また、 弾 性繊維の強力が不足し、 ゴム加硫時において劣化し、 品質が低下す る場合がある。 1 5 0 d t e xを越える場合には、 ゴム加硫後に弾 性繊維が不純物として残る割合が多くなってベルトの耐久性に悪影 響を及ぼす場合がある。
本発明の歯付きベルト用織物に用いる伸縮性合撚糸の非弾性繊維 捲縮糸の繊度は、 4 0〜 ： l O O O d t e xの範囲が好ましく、 2 0 0〜 5 0 0 (1 6 カ ょり好ましぃ。 4 0 d t e x未満の場合、 弾 性繊維の割合が大きいために、 撚糸バルーンが適正に開かず、 撚糸 斑になりやすく、 織物の伸長特性が悪くなる場合がある。 1 0 0 0 d t e xを超える場合、 繊度が大きいために弾性繊維の収縮力が不 足し、 織物の伸長特性の均一性が悪くなる場合がある。
本発明の歯付きベルト用織物に用いる伸縮性合撚糸を製造する際 に、 弾性繊維の延伸時の張力変動範囲は、 0〜 0. 1 c N/ d t e xであり、 0〜 0. 0 5 c NZ d t e xの範囲がよ り好ましい。 0 . 1 c N/ d t e xを超える場合、 得られる伸縮性合撚糸の糸長方 向の伸長特性は不均一になり、 低騷音性、 耐久性に劣る歯付きベル ト となる場合がある。 伸縮性合撚糸を製造する際の弾性繊維は、 延 伸時の張力変動を制御する装置を用いる。 張力変動を制御する装置 と しては、 例えば B T S R社ゃメ ミ ンガーアイ 口社のテンシ ョ ンフ ィーダ一等がある。 これによ り、 弾性繊維のチーズパッケージ内 （ 外中内層差） に存在する伸長斑、 解舒斑等による張力変動を解消し 、 一定量を正確に給糸することが可能で糸長方向に均一な伸縮性を 持つ伸縮性合撚糸を得ることができ、 斑の少ない伸長特性の優れた 歯付きベルト用織物が得るこ とができる。
従来、 多く採用されている弾性繊維のチーズを同速度で回転する
2本ローラ間の上に置いて弾性繊維を引き出す （転がし取り タイプ
) 方式、 ク レー ドルに弹性繊維のチーズを取り付け、 回転するロー ラにパネや重り等で弾性繊維のチーズを押しつけて弾性繊維を引き 出す方法等があるが、 チーズの滑り、 接圧強さのパラツキ、 チーズ 内差、 チーズ間差、 解舒斑等多くの延伸倍率の変動要因があり、 糸 長方向および糸間において均一な伸長特性を持つ伸縮性合撚糸を得 ることは難しい。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮性合燃糸は、 取り扱い 性を向上させるために、 合撚後に撚止めのスチームセッ ト等の方法 によ り 7 0〜 9 0 °C程度の温度で 2 0〜 6 0分の熱セッ トを施して もよい。 また、 合撚糸のトルクが大きい場合には、 撚止めセッ トは 7 0〜 9 0 °C程度の温度で 2 0〜 3 0分の熱セッ トを 2回繰り返し 施しても良い。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮性合撚糸は、 弾性繊維 と非弾性繊維捲縮糸の二者混の複合糸に限るものではなく、 この伸 縮性複合糸に更にもう一本の伸縮性複合糸を含めた他の繊維糸条を 合撚等の手段で複合させても良く、 あるいはそれ以上の本数の糸条 を複合しても良い。 また、 同種あるいは異種の非弾性繊維捲縮糸を 複数本用いて弾性繊維と複合しても良く、 弹性繊維を複数本用いて 非弾性繊維捲縮糸と複合しても良く、 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸 を共に複数本用いて複合しても良い。 更には、 本願の目的を損なわ ない範囲において短繊維からなる紡績糸等を複合してもよい。 用途 に応じて、 相手糸の種類や本数を適宜変更すればよい。
本発明の歯付きベルト用織物に用いる伸縮性合撚糸は、 歯付きべ ルトの長手方向とすればよく、 経緯共伸縮性合撚糸を用いた場合に は伸び率や構成糸の強度、 歯部設計等を考慮して用途に応じた使い 方をすれば良い。 また、 経方向に伸縮性合撚糸を用いた場合や経緯 共伸縮性合撚糸を用いた織物の場合は、 歯付きベルト用織物の裁断 工程で、 歯付きベルト成型用型枠周長に必要な長さだけを力ッ トす れば良く、 緯方向に伸縮性合撚糸を用いた織物の場合に比べて、 口 スが少なく なることや長さに関しては多くのタイプを揃える必要が ないといった利点がある。
本発明の歯付きベルト用織物における破断伸長率は、 織物を伸長 方向に伸ばしたときに織物が破断する伸度をいい、 J I S— L— 1
0 9 6 ( 1 9 9 9 ) の伸び率、 A法 （ス ト リ ツプ法） に従って測定 されるが、 5 0〜 2 0 0 %である必要がある。 破断伸長率が 5 0 % 未満の場合は、 伸長初期の応力値が大きくなり、 加硫時に歯部形状 にきれいに織物が沿った形に成りにく く、 いわゆる歯立ち性が悪く なり、 P L D (ベル ト抗張体の中心線とベル ト歯凹部表面との距離 ) のパラツキが大きい斑のあるベルト となり、 低騒音性、 耐久性に 劣るものとなる。 好ましくは、 8 0〜 2 0 0 %の破断伸度を持つも のが好ましい。 伸縮合撚糸中の弾性繊維の繊度やその割合および非 弾性繊維捲縮糸の伸縮伸長率を過剰にしたり、 織物組織をルーズな 組織にすれば、 破断伸度は、 2 0 0 %を越える場合があるが、 ゴム 加硫後に弾性繊維が残存し、 ゴム との接着不良が生じたり、 非弹性 繊維捲縮糸の強度低下や、 織物表面の平滑性が損なわれ、 低騒音性 や耐久性に劣る場合がある。
本発明の歯付きベルト用織物における伸縮変動係数とは、 織物の 任意の 3 0個所において織物 5 c m幅での中間応力 3点 （ 9 . 8 N 、 1 9 . 6 N、 2 9 . 4 N ) で伸縮方向に伸ばしたときの伸度の偏 差を伸度の平均値で除した値をいう。 伸度の測定法は J I S— L一
1 0 9 6 ( 1 9 9 9 ) の伸び率、 A法 （ス ト リ ップ法） に従い、 各 応力時の伸度を s— s曲線から読み取り、 算出する。 本発明の歯付 きベルト用織物における伸縮変動係数は 0〜 0 . 1 5の範囲である ことが好ましい。 中間応力 3点の伸縮変動係数の最大値が 0 . 1 5 を超える場合は、 伸度パラツキが大きい為に、 織物の厚み斑や綾線 の乱れが生じ、 表面平滑性が損なわれ、 歯立ち性の悪いベルト とな り、 摩擦抵抗が大きくなると同時に気流の流れが悪くなり、 騷音が 発生することやプーリ との接触面積が一部に集中し、 応力集中によ る摩耗や亀裂等が発生しやすくなり、 耐久性の面で劣ることがある 。 このよ うな現象は、 伸縮変動係数が小さければ小さいほど、 抑え られ、 0〜 0 . 1がよ り好ましく、 0〜 0 . 0 5が更により好まし い範囲である。 この範囲により、 織物の厚みのパラツキがなくなり 、 表面平滑性が増すと同時に織物の綾線が規則正しく、 整然と配列 させることが可能となり、 応力集中が起こ りにく く、 気流を乱さな い効果が得られ、 低騒音性、 耐久性が向上し、 本発明を達成するこ とができる。
本発明の歯付きベルト用織物においては、 伸縮性合撚糸を用いた 経糸あるいは緯糸は、 2本以上の連続した浮き糸あるいは沈み糸を 完全組織の中に持っていることが好ましく、 例えば経糸に本発明の 伸縮性合撚糸を用いた場合には、 綾組織のよ うに織物上での経糸が 緯糸を複数本だけ間隔を置いて交錯していることであり、 2 Z 2綾 組織が代表的であるが、 2 / 1綾組織や 3 Z 2綾組織、 あるいは朱 子織、 また経畝ゃ緯畝等の畝組織、 あるいはこれらを組み合わせた 組織でも良い。 これは伸縮性合撚糸が収縮力を発揮するためには、 経糸と緯糸の交錯点が少ないことが好ましく、 平組織に代表される ような経糸と緯糸が 1本交互に交錯している組織に比べ、 浮き糸を 平組織の 2倍、 すなわち 2本設ける組織にすることによって、 糸の 収縮力が発現しやすくなり、 高収縮の織物が得られるものである。 本発明の歯付きベルト用織物の綾組織が好ましいが、 織物上の綾 線は、 明瞭で規則正しく配列した伸縮性織物であることが望ましく 、 織物の綾線が明瞭で規則正しく配列すると歯付きベルトの歯部と プーリ との嚙み合わせ時に生じる摩擦音や気流音を小さくする効果 がある。 その理由は、 摩擦音は、 ベルト歯部 （織物表面） とプーリ との接触面積の大きさ とに密接な関係が有り、 その接触面積が小さ い方が、 摩擦抵抗は小さくなり、 摩擦音も抑えられる。 織物の綾線 が明瞭であれば、 設置面積も小さく （線接触） なり、 その結果、 摩 擦音は抑えられる。 また、 織物の綾線が明瞭でかつ規則正しく整列 していれば、 プーリ との接触時の空気の流れが綾線に沿って円滑に 排出され、 空気溜りが減少し、 気流の乱れ （音） が生じない。 その 結果、 気流音は抑えられる。
本発明の歯付きベルト用織物は、 伸縮性合撚糸を経糸あるいは緯 糸の一方にのみに用いても良く、 また経糸及び緯糸の両方に用いて も良い。 伸縮性合撚糸を経糸あるいは緯糸の一方にのみ用いた場合 、 例えば、 緯糸に伸縮性合撚糸を用いた場合には、 経糸の形態は何 らの加工を施していない生糸、 撚糸、 あるいは仮撚り加工糸等であ つてもよい。 また、 伸縮性合撚糸を経糸に用いる場合には、 緯糸の 形態は、 生糸、 撚糸、 仮撚り加工糸等のいずれでも良い。 さらに、 織物の経糸及び Z又は緯糸に伸縮性合撚糸と該伸縮性合撚糸で用い た非弾性繊維捲縮糸の撚糸の両者を 1 ： 1や 1 ： 2等に交互に配列 した織物としても良く、 異種の伸縮性合撚糸を配列させたり、 S撚 や Z撚の撚糸を配列させたり等の作業を、 用途に応じた伸長率等の 織物特性が出るように設計すればよい。
本発明における歯付きベルト用織物の表面平滑性とは、 織物を構 成する経糸や緯糸の織物上での集束性、 並び、 糸間隔等が規則正し く均一に揃っている状態を言う。 即ち、 織物を構成する経糸や緯糸 がよろけ、 大きな屈曲、 繊維を構成している単糸の乱れ等がなく、 整然と並んでいるか否かの状態等で表面平滑性を見るものである。
本発明の歯付きベルトにおける P L D変動係数とは、 任意の 3 0 個所において、 P L D (ベルト抗張体の中心線とベルト歯凹部表面 との距離） を測定し、 その偏差を P L Dの平均値で除した値をいい 、 0〜 0. 1 5の範囲が好ましい。 具体的な測定法と しては、 ベル ト側面を拡大顕微鏡にて 5 0倍の拡大倍率にて撮影し、 その拡大写 真から P L Dを読み取り、 算出した。 P L D変動係数が 0. 1 5を 超える場合、 ベルト歯部とプーリ との嚙み合わせが不安定となり、 ベルトの耐久性の悪化ゃ騷音が増す傾向にある。
本発明の歯付きベルトにおける基布の剥離強力とは、 ベルトゴム 部と基布との接着性を評価する指標で 1 0 0〜 2 0 0 N/ 2. 5 4 cmの範囲が望ましい。 1 0 O N/ 2. 5 4 cm未満の場合、 一定時間 の使用に耐えられない耐久性に劣るベルトになる。
本発明の歯付きベルト用織物の製造方法は、 撚り係数 1 0 0 0〜
1 6 0 0 0で弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を合撚して得られた伸縮 性合撚糸を、 経糸及び/又は緯糸に用いて製織し、 縮絨加工するも のであり、 この製造方法によって破断伸長率 8 0 %以上を有する歯 付きベルト用織物を得ることが出来る。 本発明の歯付きベルト用織 物の製織手段としては、 レビアルーム、 エアージエツ トルーム、 ゥ 才一タージェッ トルーム、 プロジェクタィルノレーム等の織機を用い て生産することができ、 収縮力の大きな緯糸を製織する場合には、 全面テンプルや引張力の強いテンプル等を織機に用いることが好ま しい。 伸縮性合撚糸を経糸に用いる場合、 経糸ビームに巻かれた経 糸の引き出し始めの部分を熱板や糊剤によって固定すると取り扱い 性がよくなり、 経糸の箴ゃ綜銑への引き通し等の製織準備を円滑に 行う こ とができる。 本発明の歯付きベルト用織物の製造方法における縮絨加工におい ては、 本発明の歯付きベルト用織物は、 製織後、 縮絨加工して織物 を収縮させるが、 このとき生機を拡布状態で処理 （連続拡布精練機 等） しても良く、 液流タイプのもみ効果の強い精練機 （液流精練機 等） を用いても良く、 生機特性や用途に合わせた加工スタイルを選 ベばよい。 この際、 経伸び織物の加工をする場合は、 連続拡布精練 機がよ り適正である。 伸縮性合撚糸の優れた伸縮性によって短時間 で縮絨が完了する。 発明を実施するための最良の形態
以下、 実施例により本発明を詳述する。
なお、 実施例における評価は以下の方法により測定した。
( 1 ) 織物の破断伸長率
J I S — L一 1 0 9 6 ( 1 9 9 9 ) の伸び率、 A法 （ス ト リ ップ 法） に従う。
( 2 ) 織物の伸縮方向の最大伸縮変動係数
織物の任意 3 0個所において伸縮方向に伸ばした時の中間応力 （ 9 . 8 N/ 5 c m、 1 9 . 6 N/ 5 c m、 2 9 . 4 N / 5 c m) の 各伸度の偏差を各伸度の平均値で除した値を伸縮変動係数とし、 そ の 3点の中の最大値を最大伸縮変動係数とした。 なお、 伸度の測定 法は J I S — L一 1 0 9 6 ( 1 9 9 9 ) の伸び率、 A法 （ス ト リ ツ プ法） に従い、 S — S曲線から各値を読み取り、 算出した。
( 3 ) 非弾性繊維捲縮糸の伸長伸縮率
J I S — L一 1 0 9 0 ( 1 9 7 7 ) B法に従って測定した。
( 4 ) 歯付きベルトの P L D変動係数
任意 3 0の個所において P L D (ベルト抗張体の中心線とベルト 歯凹部表面との距離） を測定し、 その偏差を P L Dの平均値で除し 、 算出した。 測定法は、 ベルト側面を拡大顕微鏡にて 5 0倍にて写 真撮影し、 その拡大写真から P L Dを読み取り、 算出した。 0 . 1 0未満を Aランク、 0 . 1 0〜 0 . 1 5を Bランク、 0 . 1 5を超 える場合を Cランク とし、 A、 Bランクを合格と して判定した。
( 5 ) 歯付きベルト用基布とゴム部との剥離強力
縮絨加工した織物を用いて実施例 1 7〜 3 2に記載した歯付きべ ルトを作成し、 J I S — K— 6 2 5 6 ( 1 9 9 9 ) に従って、 剥離 試験を行い、 剥離強力を求めた。 剥離強力が 1 5 O N/ 2 . 5 4 c mを超える場合を Aランク、 1 0 0〜 1 5 0 N/ 2 . 5 4 c mを B ランク、 1 0 O N / 2 . 5 4 c m未満の場合を Cランクとし、 A、 Bランクを合格として判定した。
尚、 接着液は R F L液 （H— N B R系ラテックス） を使用し、 接 着剤処理条件は、 ピックァップ率 1 2〜 1 3 w t %とし、 1 6 0 °C X 5分の乾燥後、 2 0 0 °C X 3分の熱処理をした。 ゴムは H— N B R系を使用し、 加硫条件は 1 5 0 °C X 3 0分とした。
( 6 ) 歯付きベルトの騷音測定 （低騒音性）
歯付きベルトを歯数 1 8 Tの駆動および従動ブーリ間に巻き付け 、 4馬力の負荷を掛け、 回転数 3 0 0 0 r p mと 6 0 0 0 r p mで 雰囲気温度 2 5 °Cの条件下で走行試験を行った。 遮音材を取り付け た部屋で、 マイク ロフォンを駆動プーリ の上 1 5 cmのところに置き 、 その時の騒音を測定した。 測定には、 計量法 J I S - C - 1 5 0 2に準拠した普通騷音計の規格を満たした、 リオン （株） 製の普通 騒音計である N A— 2 0 (商品名） を用いた。
3 0 0 0 r p mで 9 0 d B未満を Aランク、 9 0〜 9 5 d Bを B ランク、 9 5 d Bを超える場合を Cランク と し、 6 0 0 0 r p mで 1 0 5 d B未満を Aランク、 1 0 5〜 1 1 0 d Bを Bランク、 1 1 0 d Bを超える場合を Cランク とし、 A、 Bランクを合格と して判 定した。
( 7 ) 歯付きベルトの耐久性
雰囲気温度を 1 0 0 °Cとし、 回転数を 1 5 0 0 r p mとした以外 は、 騒音試験と同じ条件で走行試験を行い、 歯部に鼂裂の入るまで の時間を測定した。 2 0 0時間を越える場合を Aランク、 1 5 0〜 2 0 0時間を Bランク、 1 5 0時間未満を Cランク と し、 A、 Bラ ンクを合格として判定した。
( 8 ) 歯付きペルト用織物表面の綾線の整然性と明瞭性
織物製造および検査に 5年以上携わってきたパネラー 5名によつ て次の評価基準にしたがって評価し、 平均値で表した。 平均値が、 W 1未満を Aランク、 W 1〜W2を Bランク、 W 2を超える場合を Cランク と し、 A、 Bランクを合格と して判定した。
W 0 ： 綾線が明確に見え、 均等均一に配列している状態
W 1 ： 綾線が不明確な個所が一部あるが、 総合的にきれいに見え る
W 2 ： やや綾線は不明確で、 配列にも乱れが見られる
' W3 ： 綾線は不明確な個所があり、 配列にも乱れが目立づ3
W4 ： 綾線、 配列ともに乱れが多く、 粗悪感を感じる
( 9 ) 総合判定
上記、 （ 4 ) 〜 （ 8 ) の 5項目の試験において、
全ての項目が Aランク判定の場合… Aランク （合格品）
Cランク判定がなく、 かつ、 Bランク判定が 1項目以上ある場合 ランク （合格品）
Cランク判定が 1項目でもある場合… Cランク （不合格） として格付けし、 Cランクを不合格とみなした。
〔実施例 1〕
弾性繊維と してポリ ウレタン系弾性繊維 （旭化成社製 ： 商品名口 イカ） 4 4 d t e x と非弾性繊維捲縮糸と してポリ アミ ドマルチフ イラメ ント繊維 （旭化成社'製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x / 3 5 f をフリ クショ ンタイプ仮撚り機 （B a r m a g社製 ： タイプ F K一 6 ) にて仮撚り速度 5 0 0 m/分にて高速仮撚り加工した糸条 (仮撚り加撚方向は Z、 伸縮伸長率 1 9. 1 %) を 2本用い、 テン ショ ンフィーダ一 （B T S R社製 ： 商品名 KT FZ 2 5 H P Sタイ プ） を用いて弾性繊維の給糸張力を 7. 9 4 c NZヤーン （延伸倍 率を 3. 0相当） に張力設定し、 非弾性繊維捲縮糸の給糸張力を 0 . 0 3 c NZ d t e xに設定し、 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を合 撚糸機上で引き揃えて合撚した。 合撚には、 合撚糸機 （石川製作所 社製 ： タイプ D TH) を用い、 スピン ドル回転数 5 0 0 0 r p m、 設定撚数 2 O O TZm (撚り方向 S、 撚り係数 4 4 0 3 ) で合撚し 、 伸縮性合撚糸を得た。 この合撚時における弾性繊維の設定張力は 予め、 弾性繊維の応力伸度曲線を測定し、 延伸倍率が 3. 0に相当 する応力値から求めた。 この伸縮性合燃糸における弾性繊維の繊度 は 4 4 / 3. 0 = 1 4. 7 d t e Xで、 その割合は 3. 0 w t %で める。
上記で得られた伸縮性合撚糸を緯糸に用いて、 経糸がポリアミ ド マルチフィ ラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x / 3 5 f (撚り数 1 8 O T/m、 撚り方向 S ) で、 レビアルー ム （ソメ ッ ト製） を用いて 2 / 2綾織物を 3 0 0 r p mの織機回転 数で製織した。 次に、 得られた生機を常法に従い、 液流リ ラックス 精練一幅出しセッ トー仕上げの一連の処理を行った。
得られた織物は、 経糸密度 8 8本 / 2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7 本/ 2. 5 4 c mであって、 緯方向に 1 5 3 %の破断伸度があり、 表 1 に示すよ うに織物の伸縮方向の最大伸縮変動係数は、 0. 0 2 で大変良好であった。 〔実施例 2〕
実施例 1において、 経糸 （撚り方向 Z ) と緯糸を入れ替え、 エア 一ジヱッ トルーム （津田駒工業社製 ： タイプ Z A 2 0 9 ) を用いて
2ノ 2綾織物を 4 0 0 r p mの織機回転数で製織した。 次に、 得ら れた生機を常法に従い、 連続拡布精練一乾燥一仕上げの一連の処理 を行った。 得られた織物は、 経糸密度 6 7本 Z2. 5 4 c m、 緯糸 密度 8 5本/ 2. 5 4 c mであって、 経方向に 1 4 0 %の破断伸度 があり、 表 1 に示すよ うに織物の最大伸縮変動係数は、 0. 0 4で 大変良好であった。
〔実施例 3〕
実施例 1において、 緯糸に弾性繊維としてポリ ウレタン系弾性繊 維 （旭化成社製 ： 商品名ロイ力） 4 4 d t e x と非弾性繊維捲縮糸 と してポリケ ト ン繊維 3 3 5 d t e x 2 5 0 f をピンタイプ仮撚 り機 （石川製作所社製 ： タイプ I VF— 3 3 8 ) にて仮撚り速度 5 0 m/分にて仮撚り加工した糸条 （仮撚り加撚方向は Z、 伸縮伸長 率 5 1. 0 %) を用い、 撚数 2 0 0 T/m (燃り方向 S、 撚り係数
3 7 4 0 ) の伸縮性合撚糸を得た。 この伸縮性合撚糸における弾性 繊維の繊度は 4 4Z 3. 0 = 1 4. 7 d t e xで、 その割合は 4. 2 w t %である。
次に、 実施例 1 と同様の製織を行い、 次いで、 得られた生機を常 法に従い、 連続拡布精練一乾燥一仕上げの一連の処理を行った。 得 られた織物は、 経糸密度 8 0本 / 2. 5 4 c m, 緯糸密度 7 9本/ 2. 5 4 c mであって、 緯方向に 1 1 0 %の破断伸度があり、 表 1 に示すように織物の最大伸縮変動係数は、 0. 0 8で良好であった 尚、 ここで用いたポリケ ト ン繊維は、 下記製法にて製造した。 常法によ り調整したエチレンと一酸化炭素が完全交互共重合した 極限粘度 5. 9 d l Z gのポリケ ト ンポリマー、 ポリ. （ 1 一ォキソ ト リ メチレン） を塩化亜鉛 3 5. 5 w t %/塩化カルシゥム 6 4. 5 w t %含有する水溶液に添加し、 8 0 °Cで 2時間攪拌溶解し、 ポ リ マー濃度 6. 5 w t %の ドープを得た。 得られた ドープを 8 0 °C に加温し、 2 0 μ mのフィルターでろ過した後に、 紡口径 0. 1 0 mm、 L /D = l、 2 5 0ホールの紡口よ り 1 0 mmのエアーギヤ ップを通した後に 2 °Cの水中に吐出量 1 2. 5 c c Z分の速度で押 し出し、 凝固させた。
凝固糸を引き続き濃度 1 %の塩酸で洗浄し、 さらに 3 0 °Cの水で 洗浄した後、 卷き取り速度 2. 5 mZ分で卷き取り、 さ らに得られ た糸状物を 2 0 0 °Cにて乾燥して未延伸糸を得た。 この未延伸糸を 2 2 5 °Cで 1段目の延伸を行つた後に、 引き続き 2 4 0 °Cで 2段目 、 2 5 0 °Cで 3段目の延伸を行い、 トータルで 1 5. 5倍の延伸を 行い、 3 3 5 d t e x Z2 5 0 f の延伸糸 （ポリケ トン繊維） を得 た。
〔実施例 4〕
実施例 3において、 緯糸に弾性繊維としてポリ ウレタン系弾性繊 維 （旭化成社製 ： 商品名ロイ力） 7 8 d t e X と非弹性繊維捲縮糸 と してパラ系ァラミ ド繊維 （ェン力社製 ： 商品名 トァロ ン） 4 1 3 d t e xZ 2 5 0 f をピンタイプ仮撚り機 （石川製作所社製 ： タイ プ I V F— 3 3 8 ) にて仮燃り速度 5 0 m/分にて仮撚り加工した 糸条 （仮撚り加撚方向は Z、 伸縮伸長率 1 0. 4 %) を用い、 撚数 2 0 0 T/m (撚り方向 S、 撚り係数 4 1 9 0 ) の伸縮性合撚糸を 得た。 合燃時の弾性繊維の給糸張力を 8. 9 2 c NZヤーン （延伸 倍率 3. 0相当） に張力設定し、 この伸縮性合撚糸における弾性繊 維の繊度は 7 8 / 3. 0 = 2 6. O d t e xで、 その割合は 5. 9 w t %である。 次に、 実施例 3 と同様の製織を行い、 次いで、 得られた生機を常 法に従い、 連続拡布精練—乾燥一仕上げの一連の処理を行った。 得 られた織物は、 経糸密度 7 8本 / 2. 5 4 c m, 緯糸密度 7 0本/ 2. 5 4 c mであって、 緯方向に 9 0 %の破断伸度があり、 表 1に 示すよ うに織物の最大伸縮変動係数は、 0. 1 0で良好であった。
〔実施例 5〕
実施例 1 において、 伸縮合撚糸の撚り数を 4 0 0 T/m (撚り係 数 8 8 0 6、 撚り方向 S) した以外は、 実施例 1 と同じく して、 経 糸密度 8 6本 / 2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7本 Z 2. 5 4 c mであ つて、 緯方向に 1 3 8 %の破断伸度があり、 表 1に示すように織物 の最大伸縮変動係数は、 0. 0 5で大変良好であった。
〔実施例 6〕
実施例 1 において、 伸縮合撚糸の撚り数を 7 0 0 TZm (燃り係 数 1 5 4 1 1、 撚り方向 S ) した以外は、 実施例 1 と同じく して、 経糸密度 72本 2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7本/ 2. 5 4 c mで あって、 緯方向に 6 0 %の破断伸度があり、 表 1に示すように織物 の最大伸縮変動係数は、 0. 1 3で良好であった。
〔比較例 1〕 '
実施例 1 において、 伸縮合撚糸の撚り数を 8 0 0 TZm (燃り係 数 1 7 6 1 3、 撚り方向 S ) した以外は、 実施例 1 と同じく して、 経糸密度 6 7本 Z2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7本 Z2. 5 4 c mで あって、 緯方向に 4 5 %の破断伸度と乏しく、 撚糸感が強く、 捲縮 糸による嵩高感に不足な織物となった。 この織物の最大伸縮変動係 数は、 0. 1 7で不良であった。
〔比較例 2 ]
実施例 1 において、 伸縮合撚糸の燃り数を 4 0 TZm (撚り係数 8 8 1、 撚り方向 S ) にした以外は、 実施例 1 と同じく して、 経糸 密度 8 8本 Z2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7本 / 2. 5 4 c mであつ て、 緯方向に 1 4 8 %の破断伸度があつたが、 製織時において弾性 繊維の芯抜けが多発し、 縮絨加工時の幅不同も大きく発生した。 よ つて織物幅方向の伸縮特性が乱れ、 表 1 に示すように織物の最大伸 縮変動係数は、 0. 2 6で不良であった。
〔比較例 3〕
実施例 1において、'非弾性繊維と してポリアミ ドマルチフィラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x Z 3 5 f 原 糸 （伸縮伸長率 1. 1 %) に変えた以外は、 実施例 1 と同じく して 、 経糸密度 8 6本 Z 2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7本 Z2. 5 4 c m の織物を得た。 得られた織物は、 表面に非弾性繊維の単糸が角状に 飛び出し、 織物組織の綾線は乱れたものとなった。 織物の伸縮方向 の伸長特性は、 緯方向に 1 3 1 %の破断伸度があり、 表 1に示すよ うに織物の最大伸縮変動係数は、 0. 1 8で不良であった。
〔比較例 4〕
実施例 1 において、 製織時の織り組織を平組織に変えた以外は、 実施例 1 と同じく して縮絨加工をし、 経糸密度 5 7本 Z 2. 5 4 c m、 緯糸密度 5 7本 / 2. 5 4 c mであって、 緯方向に 4 0 %の破 断伸度のある織物を得た。 織物は、 粗硬でかつ、 伸度不足のものと なった。 この織物の最大伸縮変動係数は、 0. 1 8で不良であった
〔実施例 7〕
実施例 1において、 用いる弾性繊維としてポリ ウレタン系弹性繊 維 （旭化成社製 ： 商品名ロイ力） の繊度を 7 8 d t e xに変え、 弾 性繊維の給糸張力を 7. 9 1 c NZヤーン （延伸倍率 2. 3相当） に張力設定し、 非弾性繊維捲縮糸と してポリアミ ドマルチフィ ラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x / 3 5 f を 1本とを撚り数 3 0 0 T/m (撚り係数 4 9 1 9、 撚り方向 S ) で 合撚した以外は、 実施例 1 と同様の製織、 縮絨加工を行った。 この 伸縮性合撚糸における弾性繊維の繊度は 7 8 2. 3 = 3 3. 9 d t e xで、 その割合は 1 2. 6 w t %であって、 得られた織物は経 糸密度 9 3本 / 2. 5 4 c m、 緯糸密度 9 0本 Z 2. 5 4 c m、 緯 方向に 1 9 0 %の破断伸度があり、 表 1に示すように織物の最大伸 縮変動係数は、 0. 0 9で良好であった。
〔比較例 5〕
実施例 7において、 用いる弾性繊維としてポリ ウレタン系弾性繊 維 （旭化成社製 ： 商品名ロイ力） の繊度を 1 5 5 d t e Xに変え、 弾性繊維の給糸張力を 1 3. 0 7 c N/ヤーン （延伸倍率 2. 5相 当） に張力設定し、 非弾性繊維捲縮糸としてポリアミ ドマルチフィ ラメント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 1 5 6 d t e x / 3 5 f をフ リ ク ショ ンタイプ仮燃り機 （B a r m a g社製 ： タイプ F K - 6 ) にて仮撚り速度 5 5 0 mZ分にて高速仮撚り加工した糸条 （ 仮撚り加撚方向は Z、 伸縮伸長率 2 7. 3 %) を 2本とを撚り数 2 5 0 TZm (撚り係数 4 8 3 5、 撚り方向 S ) で合撚した以外は、 実施例 1 と同様の製織、 縮絨加工を行った。
この伸縮性合撚糸における弾性繊維の繊度は 1 5 5 / 2. 5 = 6 2. 0 d t e Xで、 その割合は 1 6. 7 w t %であって、 得られた 織物は経糸密度 9 7本 / 2. 5 4 c m、 緯糸密度 7 6本 / 2. 5 4 c m、 緯方向に 2 2 0 %の破断伸度があつたが、 弾性繊維の割合が 多いために初期引っ張り応力が高いものとなった。 この織物の最大 伸縮変動係数は、 0. 1 1であった。
〔実施例 8〕
実施例 1 において、 用いる弾性繊維としてポリ ウレタン系弾性繊 維 （旭化成社製 ： 商品名ロイ力） の繊度を 7 8 d t e xに変え、 弹 性繊維の給糸張力を 8. 9 2 c NZヤーン （延伸倍率 3 . 0相当） に張力設定し、 非弾性繊維捲縮糸と してポリアミ ドマルチフィラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x Z 3 5 f ( 伸縮伸長率 1 9. 1 %) を 4本とを撚り数 6 5 TZm (撚り係数 2 0 2 0、 撚り方向 S ) で合撚した以外は、 実施例 1 と同様の製織、 縮絨加工を行った。
この伸縮性合燃糸における弾性繊維の繊度は 7 8 / 3 . 0 = 2 6 . 0 d t e Xで、 その割合は 2. 7 w t %であって、 得られた織物 は経糸密度 7 8本 / 2. 5 4 c m, 緯糸密度 4 7本 / 2. 5 4 c m 、 緯方向に 9 8 %の破断伸度があり、 表 1に示すように織物の最大 伸縮変動係数は、 0. 0 8で良好であった。
〔実施例 9〕
実施例 1 において、 用いる弾性繊維の繊度を 2 2 d t e xに変え 、 弾性繊維の給糸張力を 4. 0 2 c NZヤーン （延伸倍率 3. 0相 当） に張力設定し、 撚り数 3 3 0 T/m (撚り係数 7 2 1 1、 撚り 方向 S ) で合撚した以外は、 実施例 1 と同様の製織、 縮絨加工を行 つた。 この伸縮性合撚糸における弾性繊維の繊度は 2 2 / 3. 0 = 7. 3 d t e Xで、 その割合は 1 . 5 w t %であって、 得られた織 物は経糸密度 7 7本/ 2. 5 4 c m, 緯糸密度 6 7本/ 2. 5 4 c m、 緯方向に 9 0 %の破断伸度があり、 表 1 に示すよ うに織物の最 大伸縮変動係数は、 0. 0 8で良好であった。
〔実施例 1 0〕
実施例 1 において、 用いる非弾性繊維捲縮糸としてポリアミ ドマ ルチフイラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x / 3 5 f をピンタイプ仮撚機 （石川製作所社製 ： タイプ I V F _ 3 3 8 ) にて仮撚り速度 5 0 mZ分にて仮撚り加工した糸条 （仮撚 り加撚方向は Z、 伸縮伸長率 2 1 5 . 2 %) に変えた以外は、 実施 例 1 と同様の製織、 縮絨加工を行った。
この伸縮性合撚糸における弹性繊維の繊度は 4 4ノ 3. 0 = 1 4 . 7 d t e Xで、 その割合は 3. 0 w t %であって、 得られた織物 は経糸密度 9 0本 Z2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7本 / 2. 5 4 c m 、 緯方向に 1 7 3 %の破断伸度があり、 表 1に示すように織物の最 大伸縮変動係数は、 0. 02で大変良好であった。
〔実施例 1 1〕
実施例 1 において、 用いる非弾性繊維捲縮糸の伸縮伸長率を 26 5. 5 %に変えた以外は、 実施例 1 と同様の製織、 縮絨加工を行つ た。 この伸縮性合撚糸における弾性繊維の繊度は 4 4/ 3. 0 = 1 4. 7 d t e Xで、 その割合は 3. 0 w t %であって、 得られた織 物は経糸密度 9 2本 / 2. 5 4 c m, 緯糸密度 6 7本 Z2. 5 4 c m、 緯方向に 1 8 7 %の破断伸度があり、 表 1に示すように織物の 最大伸縮変動係数は、 0. 0 3で大変良好であつたが、 過酷な仮撚 り条件により非弾性繊維捲縮糸の強力がやや低下した。
〔実施例 1 2〕
弾性繊維としてポリ ウレタン系弾性繊維 （旭化成社製 ： 商品名口 イカ） 2 2 d t e x と非弾性繊維捲縮糸と してポリアミ ドマルチフ イラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 3 4 d t e xZ26 f をフ リ クショ ンタイプ仮燃り機 （B a r m a g社製 ： タイプ F K 一 6 ) にて仮撚り速度 6 5 0 m/分にて仮撚り加工した糸条 （仮撚 り加撚方向は Z、 伸縮伸長率 1 9 0. 3 %) を 1本用い、 テンショ ンフィーダー （B T S R社製 ： 商品名 K T FZ 2 5 H P Sタイプ） を用いて弾性繊維の給糸張力を 5. 6 5 c NZヤーン （延伸倍率 4 . 0相当） に張力設定し、 非弾性繊維捲縮糸の給糸張力を 0. 0 3 c N/ d t e xに設定し、 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸とを撚り数 7 0 0 T/m (燃り係数 4 4 0 0、 撚り方向 S ) で合撚を試みたが 、 糸繊度が小さく、 かつ弾性繊維の張力が過剰なために、 撚糸パル ーンが開きが不安定で、 撚糸斑が生じた。 これを実施例 1 と同様の 製織、 縮絨加工を行った。
この伸縮性合撚糸における弾性繊維の繊度は 2 2 / 4. 0 = 5. 5 d t e Xで、 その割合は 1 3. 9 w t %であって、 得られた織物 は経糸密度 9 1本 Z2. 5 4 c m、 緯糸密度 2 3 3本 Z2. 5 4 c m、 緯方向に 1 5 0 %の破断伸度であり、 表 1に示すように織物の 最大伸縮変動係数は、 0. 1 2であった。
〔実施例 1 3〕
弾性繊維と してポリ ウレタン系弾性繊維 （旭化成社製 ： 商品名口 イカ） 7 8 d t e x と非弾性繊維捲縮糸と してポリアミ ドマルチフ イ ラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x / 3 5 f をフ リ クショ ンタイプ仮撚機 （石川製作所社製 ： タイプ I V F - 3 3 8 ) にて仮撚り速度 5 0 0 m/分にて仮撚り加工した糸条 （ 仮撚り加撚方向は Z、 伸縮伸長率 1 9. 1 %) を 5本用い、 テンシ ヨ ンフィーダ一 （B T S R社製 ： 商品名 KT FZ 2 5 H P Sタイプ ) を用いて弾性繊維の給糸張力を 8. 9 2 c NZヤーン （延伸倍率 3. 0相当） に張力設定し、 非弾性繊維捲縮糸の給糸張力を 0. 0 3 c NZ'd t e xに設定し、 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸とを撚り 数 1 2 0 TZm (撚り係数 4 4 0 0、 撚り方向 S ) で合撚を試みた が、 糸繊度が大きく、 撚糸バルーンが大きく開き過ぎ、 撚糸機の錘 間仕切板に糸が接触し、 不安定であった。 これを実施例 1 と同様の 製織、 縮絨加工を行った。
この伸縮性合撚糸における弾性繊維の繊度は 7 8 / 3. 0 = 2 6 . 0 d t e Xで、 その割合は 2. 2 w t %であって、 得られた織物 は経糸密度 7 8本 / 2. 5 4 c m, 緯糸密度 4 2本 / 2. 5 4 c m 、 緯方向に 9 8 %の破断伸度があり、 表 1 に示すように織物の最大 伸縮変動係数は、 0. 1 2で良好であった。 撚糸状態が不安定であ つたため、 織物の綾線がやや不明瞭であった。
〔実施例 1 4〕
実施例 1において、 弾性繊維の給糸張力を 6. 8 2 c N/ヤーン (延伸倍率 1 . 7相当） に張力設定を変えた以外は、 実施例 1 と同 様の製織、 縮絨加工を行った。 この伸縮性合撚糸における弾性繊維 の繊度は 7 8 / 1 . 7 = 4 5. 9 d t e xで、 その割合は 8 . 9 w t %であって、 得られた織物は経糸密度 7 7本 Z2. 5 4 c m、 緯 糸密度 6 6本 Z2. 5 4 c m, 緯方向に 8 8 %の破断伸度であって 、 伸縮性にやや劣るものとなった。 この織物の最大伸縮変動係数は 、 0. 1 2で良好であった。
〔実施例 1 5〕
実施例 1 において、 弾性繊維の給糸張力を 1 2. 7 1 c NZヤー ン （延伸倍率 4. 2相当） に張力設定を変えた以外は、 実施例 1 と 同様の製織、 縮絨加工を行った。 この伸縮性合燃糸における弾性繊 維の繊度は 4 4 / 4. 2 = 1 0. 5 d t e xで、 その割合は 2. 2 w t %である。 しかし、 合撚時の弾性繊維の設定張力が過剰なため に合撚時の生産収率が極端に低下した。 得られた織物は経糸密度 9 1本 / 2. 5 4 c m、 緯糸密度 6 7本 2. 5 4 c m、 緯方向に 1 7 3 %の破断伸度であつたが、 この織物の最大伸縮変動係数は、 0 . 1 3であった。 撚糸状態が不安定であったため、 織物の綾線がや や不明瞭であった。
〔実施例 1 6〕
実施例 1 において、 弾性繊維の延伸倍率を 3. 0になるよ うに 2 本のフィー ドロール上に弾性繊維のチーズを置き、 転がし取りによ つて弾性繊維を給糸し、 伸縮性合撚糸を得た以外は、 実施例 1 と同 様の製織、 縮絨加工を行った。 この伸縮性合撚糸における弾性繊維 の繊度は 4 4 Z 3. 0 = 1 4. 7 d t e xで、 その割合は 3 . 0 w t %であって、 得られた織物は経糸密度 8 7本/ 2. 5 4 c m、 緯 糸密度 6 7本 2. 5 4 c m、 緯方向に 1 4 3 %の破断伸度であつ たが、 表 1に示すように弾性繊維のチーズパッケージの形態斑、 チ ーズ内の巻き上げ張力斑、 チーズ送り出し時の滑り等種々の要因に よる張力変動が見られ、 その張力変動範囲は、 0. 0 7 c Nノヤ一 ンであった。 これを用いた織物の最大伸縮変動係数は、 0. 1 1で 良好であった。 撚糸状態が不安定であったため、 織物の綾線がやや 不明瞭であった。
〔実施例 1 7〕
実施例 1において、 用いる弾性繊維としてポリ ウレタン系弾性繊 維 （旭化成社製 ： 商品名ロイ力） の繊度を 1 7 d t e xに変え、 弾 性繊維の給糸張力を 3 . 2 2 c N/ヤーン （延伸倍率 3. 0相当） に張力設定し、 非弾性繊維捲縮糸と してポリ アミ ドマルチフィラメ ント繊維 （旭化成社製 ： 商品名レオナ） 2 3 5 d t e x / 3 5 f ( 伸縮伸長率 1 9. 1 %) を 1本とを撚り数 3 0 0 T/m (撚り係数 4 6 5 4、 撚り方向 S ) で合撚した以外は、 実施例 1 と同様の製織 、 縮絨加工を行った。
この伸縮性合撚糸における弹性繊維の繊度は 1 7 / 3. 0 = 5. 7 d t e Xで、 その割合は 2. 4 w t %であって、 得られた織物は 経糸密度 7 0本ノ 2. 5 4 c m, 緯糸密度 9 5本 Z 2. 5 4 c m, 緯方向に 5 5 %の破断伸度があり、 表 1 に示すように織物の最大伸 縮変動係数は、 0. 1 4で良好であった。
〔実施例 1 8〜 3 4、 比較例 6〜 1 0〕
実施例 1〜 1 7の織物および比較例 1〜 5の織物を用い、 伸縮性 合撚糸を用いた方向がベルト長さ方向に沿う ようにして、 常法に従 い、 織物の前処理、 裁断縫合を行い、 外周面が歯形を成す円筒状金 型にこれらの織物を被せ、 その上に芯線と してガラス繊維を巻き付 けた。 さ らにゴムシートで外周を覆い、 次いで従来の圧入法にて加 硫し、 できた成型品を取り出して所定幅に裁断して、 歯付きベルト を製造した。 この歯付きベルトは、 周長が 9 0 2 m m、 幅 1 9 m m 、 ベルト歯数 1 2 5 Tであった。
〔実施例 1 8〕
実施例 1 8は、 実施例 1の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果により 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 1 9〕
実施例 1 9は、 実施例 2の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ り 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 2 0〕
実施例 2 0は、 実施例 3の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果により 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 2 1〕
実施例 2 1 は、 実施例 4の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果により 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 2 2〕
実施例 2 2は、 実施例 5の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果により 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 2 3〕
実施例 2 3は、 実施例 6の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果により 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔比較例 6〕
比較例 6は、 比較例 1の織物を使用して作った歯付きベルトであ り、 織物の厚み （嵩高性） がなく、 非弾性繊維捲縮糸のクッション 効果が小さく、 その結果、 表 3に示す通り、 騒音、 耐久性面で高い 性能が得られなかった。
〔比較例 7〕
比較例 7は、 比較例 2の織物を使用して作った歯付きベルトであ り、 燃り不足によ り織物表面に非弾性繊維捲縮糸の単糸乱れがあり 、 綾線の整然性がなく不明瞭。 また、 弾性繊維の断糸が所々ある。 そのため、 織物の伸縮変動係数の最大値は大きく、 歯型に沿った均 一な伸びが得られず、 その結果、 表 3に示す通り、 P L D変動係数 が大きくなり、 各種性能が低い結果となった。
〔比較例 8〕
比較例 8は、 比較例 3の織物を使用して作った歯付きベルトであ り、 織物の最大伸縮変動係数が大きい為に、 歯型に沿った均一な伸 びが得られず、 その結果、 表 3に示す通り、 P L D変動係数が大き くなり、 各種性能が低い結果となった。
〔比較例 9〕
比較例 9は、 比較例 4の織物を使用して作った歯付きベルトであ り、 織物の伸長率が低いために、 歯型に沿った均一な伸びが得られ ず、 その結果、 表 3に示す通り、 P L D変動係数が大きくなり、 各 種性能が低い結果となった。 平組織のために織物の厚さも薄く、 非 弾性繊維捲縮糸のク ッショ ン効果も十分に得られない。
〔実施例 2 4〕
実施例 2 4は、 実施例 7の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果により 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔比較例 1 0〕
比較例 1 0は、 比較例 5の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 織物表面の綾線は大変乱れており、 綾線の整然さも欠いたも のとなり、 その剥離応力は、 9 5 N Z 2 . 5 4 c mと不良であった 。 この歯付きベル トを巾方向に切断し、 伸縮合撚糸の糸条断面を拡 大顕微鏡にて観察したところ、 弾性繊維のカスが多く残存し、 粗悪 な状態となっていた。 又、 伸縮性合撚糸中の弾性繊維が存在してい たと思われる部分が空洞化し、 その中にゴムが浸入し、 非弾性繊維 捲縮糸の単糸の乱れが目立った。
〔実施例 2 5〕
実施例 2 5は、 実施例 8の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果により 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 2 6〕
実施例 2 6は、 実施例 9の織物を使用して作った歯付きベルトで あり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ り 、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 2 7〕
実施例 2 7は、 実施例 1 0の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ り、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 2 8〕
実施例 2 8は、 実施例 1 1の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ り、 優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。 〔実施例 2 9〕
実施例 2 9は、 実施例 1 2の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ る優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 3 0〕
実施例 3 0は、 実施例 1 3の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ る優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 3 1〕
実施例 3 1は、 実施例 1 4の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付き用織物の効果による優れ た性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 3 2〕
実施例 3 2は、 実施例 1 5の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ る優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 3 3〕
実施例 3 3は、 実施例 1 6の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ る優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。
〔実施例 3 4〕
実施例 3 4は、 実施例 1 7の織物を使用して作った歯付きベルト であり、 表 3に示す通り、 本発明の歯付きベルト用織物の効果によ る優れた性能を有する歯付きベルトが得られる。 1 伸縮性合撚糸の構成と織物の伸長特性
Figure imgf000040_0001
(注） ※は数値がク レーム外であるこ とを示す。
表 2 伸縮性合撚糸の製法
Figure imgf000041_0001
(注) ※は数値がク レーム外であることを示す,
表 3 歯付きベルトの特性及び判定結果
Figure imgf000042_0001
(注) * ; B ラ ンク判定、 **； C ラ ンク判定
産業上の利用の可能性
弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸による伸縮性合撚糸を織物の緯糸あ るいは経糸、 または経糸と緯糸の双方に用いた本発明の歯付きベル ト用織物は、 捲縮糸による適度なク ッショ ン効果により、 騒音吸収 、 衝撃緩和による耐久性の向上が期待できる。 また、 非弾性繊維は 捲縮糸を用いることによって弾性繊維が収縮しても伸縮性合撚糸と して均一に収縮するので織物の伸縮方向の最大伸縮変動係数が小さ くなり、 このことによって、 均一に斑なく伸びる為、 ゴム加硫時に ベルト歯部に沿って一定の厚みを持ちながら均等に仕上げることが 可能となり、 その結果、 織物の綾線が明瞭にかつ、 整然と配列され る。
これによ り、 プーリ との摩擦抵抗軽減による摩擦音抑制効果およ び空気溜りの軽減による気流音抑制効果がはたらき、 一層の耐久性 向上と低騒音の効果が期待できる。 更に、 非弾性繊維捲縮糸は、 原 糸の強度低下が少ない程度の仮撚り加工条件 （微捲縮） を選定でき ることから、 高いレベルの織物強度を保持できるため一層の耐久性 向上が期待できる。 よって、 この織物を用いた歯付きベルトは、 歯 面が均一となり、 低騒音や高耐久性を実現したものとなり、 ベルト 幅を小さくすることも可能となり、 省スペース化 （コンパク ト設計 、 軽量化） 等の効果もあり、 本発明技術はその他様々な用途に使用 可能である。

Claims

請 求 の 範 囲
1. 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸が合撚または混繊合撚された伸 縮性合撚糸を経糸及び/又は緯糸に用い、 かつ、 下記 （ a ) 、 ( b ) を満足する歯付きベルト用織物。
( a ) 伸縮性合撚糸の撚り係数が 1 0 0 0〜 1 6 0 0 0である。 ( b ) 織物伸縮方向の破断伸長率が 5 0〜 2 0 0 %である。
2. 幅 5 c mの織物を伸長したとき、 中間点の応力、 9. 8 N、 1 9. 6 N、 2 9. 4 Nにおける織物の伸縮方向の最大伸縮変動係 数が 0〜 0. 1 5であることを特徴とする請求項 1に記載の歯付き ベルト用織物。
3. 伸縮性合撚糸中に占める弾性繊維の割合が 1 5 w t %以下で あることを特徴とする請求項 1または 2に記載の歯付きベルト用織 物。
4. 伸縮性合撚糸中における弾性繊維の繊度が 5 0 d t e x以下 であることを特徴とする請求項 1〜 3のいずれかに記載の歯付きべ ルト用織物。
5. 非弾性繊維捲縮糸の伸縮伸長率が、 2〜 2 5 0 %であること を特徴とする請求項 1〜 4のいずれかに記載の歯付きベルト用織物
6. 非弹性繊維捲縮糸が仮撚り加工あるいは、 押し込み加工によ つて捲縮を発現させた糸条であることを特徴とする請求項 1〜 5の いずれかに記載の歯付きベルト用織物。
7. 伸縮性合撚糸の 2本以上の連続した浮き糸あるいは沈み糸を 経糸及び/又は緯糸と して、 完全組織の中に有していることを特徴 とする請求項 1〜 6のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
8. 伸縮性合燃糸の撚り係数が、 3 0 0 0 ~ 8 0 0 0であり、 か つ、 破断伸度が 8 0〜 2 0 0 %であることを特徴とする請求項 1〜 7のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
9. 伸縮性合撚糸が、 0. 5〜 5 w t %の弾性繊維を含有し、 か つ、 破断伸度が 8 0〜 2 0 0 %であることを特徴とする請求項 1〜 8のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
1 0. 延伸した弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸を燃り係数 1 0 0 0 〜 1 6 0 0 0で合撚して伸縮性合撚糸と し、 得られた伸縮性合撚糸 を経糸及び/又は緯糸に用いて製織し、 得られた織物を縮絨加工す ることによ り、 破断伸長率が 8 0 %以上の歯付きベルト用織物を製 造する方法。
1 1 . 2 0〜 1 5 0 d t e xの弾性繊維を延伸して合撚すること を特徴とする請求項 1 0記載の歯付きベルト用織物を製造する方法
1 2. 弾性繊維を延伸倍率 2〜 4で延伸して合撚することを特徴 とする請求項 1 0または 1 1に記載の歯付きベルト用織物を製造す る方法。
1 3. 弾性繊維の延伸時の張力変動範囲を 0〜 0. l c N/ d t e x以内に制御して合撚することを特徴とする請求項 1 0〜 1 2の いずれかに記載の歯付きベルト用織物を製造する方法。
1 4. 弾性繊維の延伸時の張力変動を制御する装置を用いて合撚 することを特徴とする請求項 1 0〜 1 3のいずれかに記載の歯付き ベルト用織物を製造する方法。
1 5. 4 0〜 1 0 0 0 d t e xの非弹性繊維捲縮糸を用いて合撚 することを特徴とする請求項 1 0〜 1 4のいずれかに記載の歯付き ベルト用織物を製造する方法。
1 6. 連続拡布精練機あるいは液流精練機を用いて縮絨加工する ことを特徴とする請求項 1 0〜 1 5のいずれかに記載の歯付きベル ト用織物を製造する方法。
1 7. 抗張体を備えた弾性体樹脂からなるベル ト本体と、 片面に 弾性体樹脂からなる歯面を有し、 かつ該歯面表面が基布で被覆され た歯付きベルトにおいて、 基布として請求項 1〜 9のいずれかに記 载の織物を用いてなることを特徴とする歯付きベルト。
1 8. 抗張体を備えた弾性体樹脂からなるベル ト本体と、 片面に 弾性体樹脂からなる歯面を有し、 かつ該歯面表面が基布で被覆され た歯付きベルトにおいて、 基布として請求項 1 0〜 1 6のいずれか に記載の製造方法によ り得られる織物を用いてなることを特徴とす る歯付きベル ト。
1 9. P L D変動係数が、 0〜0. 1 5である請求項 1 7又は 1 8に記載の歯付きベルト。
20. 基布の剥離強力が、 1 00〜2 0 0ΝΖ2. 54 c mであ る請求項 1 7〜 1 9のいずれかに記載の歯付きベルト。
2 1. 弾性繊維と非弾性繊維捲縮糸が合撚または混繊合撚され、 かつ撚り係数が 1 0 0 0〜 1 6 000であることを特徴とする、 歯 付きベルト用伸縮性合燃糸。
22. 伸縮性合撚糸中の非弾性繊維捲縮糸の伸縮伸長率が、 2〜 2 50 %であることを特徴とする請求項 2 1記載の歯付きベルト用 伸縮性合燃糸。
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