WO2003012352A2 - Mehrstöckiger kondensator-verdampfer - Google Patents

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WO2003012352A2
WO2003012352A2 PCT/EP2002/007517 EP0207517W WO03012352A2 WO 2003012352 A2 WO2003012352 A2 WO 2003012352A2 EP 0207517 W EP0207517 W EP 0207517W WO 03012352 A2 WO03012352 A2 WO 03012352A2
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    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/32—Details on header or distribution passages of heat exchangers, e.g. of reboiler-condenser or plate heat exchangers

Definitions

  • the invention relates to a circulation condenser with a condenser block which has liquefaction passages for a heating medium and at least one circulation section with evaporation passages for a liquid, the inlet opening and the outlet opening of each evaporation passage being located on opposite sides of the condenser block and the inlet openings of all evaporation passages of the circulation section below Exit openings of the evaporation passages of the circulation section are arranged.
  • liquid oxygen from the low-pressure column is vaporized against gaseous nitrogen from the pressure column in indirect heat exchange in a heat exchanger, the nitrogen condensing.
  • a condenser-evaporator system is usually referred to as the main condenser.
  • the main condenser is manufactured almost exclusively as a plate heat exchanger and is designed as a falling film evaporator or as a circulation condenser. At a
  • Circulating condenser is the condenser block in the liquid bath from which liquid is to be evaporated.
  • the liquid enters the evaporation passages of the condenser block from below and is partially evaporated against the heating medium flowing through the liquefaction passages.
  • the density of the medium evaporating in the evaporation passages is lower than the density of the surrounding liquid bath, as a result of which a siphon effect is created, so that liquid flows from the liquid bath into the evaporation passages.
  • Liquid oxygen is evaporated in the main condenser of an air separation plant. It is important to ensure that the evaporation passages of the
  • Condenser blocks flowing liquid oxygen is evaporated to a fraction. This prevents interfering impurities that may be present in the liquid oxygen from accumulating. So be for example, only about 10% of the amount of liquid oxygen flowing into the evaporation passages evaporates and 90% is conveyed as liquid from the outlet openings of the evaporation passages back to the inlet openings of the evaporation passages.
  • the part of the condenser block in which such a circulation of liquid is achieved is referred to below as the circulation section.
  • the efficiency of a circulation capacitor can, however, be increased by dividing the capacitor block into a plurality of circulation sections arranged one above the other. The advantage of such an arrangement is that the immersion depth of the individual circulation sections is in each case less than in the case of a single high capacitor block. This reduces the hydrostatic pressure in the evaporation passages and the liquid can evaporate more easily.
  • This object is achieved by a circulation condenser of the type mentioned at the outset, in which first and second evaporation passages are provided and the inlet openings of the first evaporation passages and the outlet openings of the second evaporation passages are located on the same side of the condenser block.
  • the liquid enters the first evaporation passages from below, flows upwards in the evaporation passages, partially evaporates and leaves the first evaporation passages on the opposite side of the condenser block.
  • the liquid portion of the liquid-gas mixture emerging from the first evaporation passages flows to the inlet openings of the second evaporation passages arranged on the same side as the outlet openings of the first evaporation passages.
  • the liquid then flows through the second evaporation passages back to the side of the condenser block on which the inlet openings in the first evaporation passages are located. During the flow through the second evaporation passages, part of the liquid is again evaporated.
  • the liquid is conveyed back and forth between the two opposite sides of the condenser block by means of the first and second evaporation passages and thereby evaporates increasingly.
  • Elaborate constructions such as return pipes or return channels for the liquid are therefore no longer necessary.
  • the evaporation passages are designed in such a way that all inlet openings of a circulation section are located below the outlet openings of this circulation section. In this way, a liquid level can be selected in front of the inlet openings such that the liquid enters all evaporation passages via the inlet openings, but the outlet openings end in the gas space. This has the advantage that the ascending in the evaporation passages
  • Liquid-gas mixture experiences the same back pressure in all evaporation passages, which in turn prevents different circulation rates in the individual evaporation passages. If, in addition, the liquid level in front of the inlet openings is chosen so high that the static pressure at the individual inlet openings differs by less than 20%, preferably less than 10%, particularly preferably less than 5%, almost the same circulation rates are achieved through all evaporation passages.
  • All of the first and / or all of the second evaporation passages of a circulation section are preferably each of the same length. All evaporation passages of a circulation section are particularly preferably of the same length. In this way the circulation rate is the same in all evaporation passages, i.e. the same ratio of non-evaporated liquid to evaporated gas quantity is set in each evaporation passage. As a result, the liquid to be evaporated is always mixed well and any impurities do not accumulate in the liquid.
  • a circulation section has as many first as second evaporation passages. It is also advantageous if all evaporation passages have the same cross section. This measure ensures that as much liquid is conveyed through the first evaporation passages as through the second evaporation passages.
  • the circulation condenser according to the invention is particularly suitable as the main condenser of a low-temperature air separation plant.
  • Figure 1 shows the evaporation passages of an inventive
  • FIG. 3 shows view A of an alternative embodiment from FIG. 1,
  • Figure 4 shows a circulation capacitor with four arranged one above the other
  • FIG. 5 the top view of FIG. 4, 6 shows a condenser evaporator system with four arranged in parallel
  • Capacitor blocks each consisting of four superimposed
  • FIG. 7 shows a section along the line A-A in FIG. 6,
  • FIG. 8 shows the top view of the capacitor blocks according to FIG. 6,
  • Figure 9 is a section along the line A-A in Figure 6 with an alternative
  • FIG. 0 shows the top view of the arrangement of the evaporation passages in accordance with
  • FIG. 1 a circulation section of a circulation condenser is shown schematically, the main condenser of a double column in one
  • the circulating condenser has a plurality of heat exchange passages arranged in parallel, in which gaseous nitrogen in the indirect
  • the liquefaction passages for the nitrogen extend from top to bottom over the entire height of the circulation condenser.
  • the first evaporation passages 1 have their inlet openings 2 at the lower left end of the circulation section and their outlet openings 3 at the upper right end.
  • the second evaporation passages 11 run in the opposite direction from bottom right to top left.
  • the individual evaporation passages 1, 11 run from the respective inlet opening
  • FIG. 2 shows the view of the side of the circulation section designated by “A” in FIG.
  • the liquefaction passages 4 for the nitrogen and the evaporation passages 1, 11 for the oxygen alternate in order to achieve the best possible heat exchange between the nitrogen and the oxygen.
  • the first evaporation passages 1 are located in one half of the circulation section, the second evaporation passages 11 in the other half.
  • the inlet openings 2 of the first evaporation passages 1 can be seen in the right half of FIG. 2 and the outlet openings 13 of the second evaporation passages 11 can be seen in the left half of FIG.
  • FIG. 1 An alternative arrangement of the evaporation passages 1, 11 is shown in FIG.
  • the evaporation passages 1, 11 alternate with the liquefaction passages 4.
  • the first evaporation passages 1 and the second evaporation passages 11 are now also arranged alternately, a liquefaction passage 4 being located between a first evaporation passage 1 and a second evaporation passage 11.
  • FIG. 4 shows a section through a circulation condenser according to the invention, which is used as the main condenser of a double column of a low-temperature air separation plant.
  • the circulation condenser consists of four circulation sections 100, 200, 300, 400 arranged one above the other.
  • the liquid containers 120, 220, 320, 420 are connected to one another by means of an overflow line 21 on one side of the condenser block.
  • the overflow line 21 has an inlet opening 122, 222, 322, 422 at the level of each circulation section 100, 200, 300, 400, so that liquid enters the overflow pipe 21 into the respective liquid container 120, 220, 320, 420 at a certain fill level in the liquid container 120, 220, 320 of the underlying circulation section 100, 200, 300 is passed.
  • the inlet openings 122, 222, 322, 422 in the overflow line 21 are provided at such a height that during operation the maximum fill level in the liquid containers 120, 220, 320, 420 between 50 and 90%, preferably between 60 and 80% of the Height of the respective circulation section 100, 200, 300, 400 is.
  • the inlet openings 122, 222, 322, 422 are particularly preferably arranged in the overflow line 21 such that the maximum liquid level in the liquid containers 120, 220, 320, 420 is below the outlet openings 3, 13.
  • the liquid containers 120, 220, 320, 420 are also traversed by two gas collecting lines 23, so that the oxygen gas which arises during evaporation in the evaporation passages 1, 11 and flows into the liquid containers 120, 220, 320, 420 from the liquid containers 120, 220, 320, 420 can be withdrawn via the gas manifold 23.
  • FIG. 5 the arrangement of the gas manifolds 23 and the overflow pipe 22 is shown in plan view.
  • the first and second evaporation passages 1, 11 are arranged in each circulation section 100, 200, 300, 400 as explained above with reference to FIG. 2. 5, the first evaporation passages 1 are in the lower half of the drawing, the second evaporation passages 11 in the upper half of the drawing. Accordingly, liquid is transported from left to right through the first evaporation passages 1 and from right to left through the second evaporation passages 11.
  • the gas collecting lines 23 are arranged such that they are not in front of the outlet openings of the evaporation passages 1, 11.
  • a liquid overflow 21 is therefore only necessary on one side of the condenser block.
  • This overflow 21 is preferably arranged on the side of the condenser block on which the supply 25 of the liquid oxygen takes place at the top.
  • the nitrogen passages extend over the entire height of the condenser block, that is to say over all circulation sections 100, 200, 300, 400.
  • the gaseous nitrogen is fed to the nitrogen passages via the feed line 26 and withdrawn as a liquid at the lower end of the block via line 27.
  • the gaseous nitrogen is distributed over the nitrogen passages via a collector / distributor 28 connected to the condenser block.
  • FIGS. 6 to 8 show a further variant of the invention
  • Circulating capacitor shown This consists of four capacitor blocks 61, 62, 63, 64, which in turn each have four circulation sections 100, 200, 300, 400.
  • Two capacitor blocks 61, 62 and 63, 64 are arranged directly next to each other, so that the respective evaporation passages 1, 11 run parallel to one another.
  • the resulting double blocks 61, 62 and 63, 64 face each other with their entry and exit openings 2, 3, 12, 13 (see FIG. 8).
  • the arrangement of the first and second evaporation passages 1, 11 again corresponds to FIG. 2.
  • the capacitor blocks 61 and 62 or 63 and 64 are arranged next to one another in such a way that their block halves provided with the first evaporation passages 1 adjoin one another.
  • the two double blocks 61, 62 and 63, 64 each have a common liquid container 20.
  • a liquid container 30 common to each block for each circulation section 200, 300, 400.
  • the outer ones Liquid containers 20 only collect the circulating liquid which is passed through the second evaporation passages 11 into the liquid containers 20 and convey them back into the central liquid container 30 via the first evaporation passages 1.
  • the gas-liquid mixture emerging from the first evaporation passages 1 is supplied essentially in the middle of the liquid container 30.
  • the gas collecting lines 23 are therefore in the outer region of the liquid container 30 near the inlet openings into the second Evaporation passages 11 arranged. In these zones, the flow rate of the gas-liquid mixture emerging from the first evaporation passages 1 has calmed down to such an extent that practically no liquid is entrained into the gas collecting lines 23.
  • FIGS. 9 and 10 show an alternative arrangement of the evaporation passages 1, 11 with an arrangement of the condenser blocks 61, 62, 63, 64 according to FIG. 6.
  • a circulation section is composed of the corresponding sections 100, 200, 300, 400 of the four capacitor blocks 61, 62, 63, 64.
  • each of the blocks 61, 62, 63, 64 has first evaporation passages 1 and second evaporation passages 11.
  • first evaporation passages 1 and backflow through second evaporation passages 11 is not realized in each individual block 61, 62, 63, 64, but rather in that the two adjacent condenser blocks 61, 62 and 63, 64 are each rotated through 180 ° , be put together.
  • the evaporation passages of the condenser blocks 61 and 63 correspond to the second evaporation passages 11 and the evaporation passages in the condenser blocks 62 and 64 correspond to the first evaporation passages 1.

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen Umlaufkondensator mit einem Kondensatorblock, der Verflüssigungspassagen (4) für ein Heizmedium und mindestens einen Umlaufabschnitt (100,200,300,400) mit Verdampfungspassagen (1,11) für eine Flüssigkeit aufweist. Die Eintrittsöffnung (2,12) und die Austrittsöffnung (3, 13) jeder Verdampfungspassage (1, 11) befinden sich auf gegenüberliegenden Seiten des Kondensatorblocks, wobei die Eintrittsöffnungen (2,12) aller Verdampfungspassagen (1, 11) des Umlaufabschnittes (100,200,300,400) unterhalb der Austrittsöffnungen (3,13) angeordnet sind. Ferner sind erste und zweite Verdampfungspassagen (1, 11) vorgesehen, wobei sich die Eintrittsöffnungen (2) der ersten Verdampfungspassagen (1) und die Austrittsöffnungen (13) der zweiten Verdampfungspassagen (11) auf der gleichen Seite des Kondensatorblcks befinden.

Description

Beschreibung
Mehrstöckiger Kondensator-Verdampfer
Die Erfindung betrifft einen Umlaufkondensator mit einem Kondensatorblock, der Verflüssigungspassagen für ein Heizmedium und mindestens einen Umlaufabschnitt mit Verdampfungspassagen für eine Flüssigkeit aufweist, wobei sich die Eintrittsöffnung und die Austrittsöffnung jeder Verdampfungspassage auf gegenüberliegenden Seiten des Kondensatorblocks befinden und wobei die Eintrittsöffnungen aller Verdampfungspassagen des Umlaufabschnittes unterhalb der Austrittsoffnungen der Verdampfungspassagen des Umlaufabschnittes angeordnet sind.
Bei einer Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage mit einer Drucksäule und einer Niederdrucksäule wird flüssiger Sauerstoff aus der Niederdrucksäule gegen gasförmigen Stickstoff aus der Drucksäule im indirekten Wärmeaustausch in einem Wärmetauscher verdampft, wobei der Stickstoff kondensiert. Ein derartiges Kondensator-Verdampfersystem wird in der Regel als Hauptkondensator bezeichnet.
Der Hauptkondensator wird fast ausschließlich als Plattenwärmetauscher gefertigt und als Fallfilmverdampfer oder als Umlaufkondensator ausgebildet. Bei einem
Umlaufkondensator steht der Kondensatorblock in dem Flüssigkeitsbad, aus dem Flüssigkeit verdampft werden soll. Die Flüssigkeit tritt von unten in die Verdampfungspassagen des Kondensatorblocks ein und wird teilweise gegen das durch die Verflüssigungspassagen strömende Heizmedium verdampft. Die Dichte des in den Verdampfungspassagen verdampfenden Mediums ist geringer als die Dichte des umgebenden Flüssigkeitsbades, wodurch eine Siphonwirkung entsteht, so dass Flüssigkeit aus dem Flüssigkeitsbad in die Verdampfungspassagen nachströmt.
Im Hauptkondensator einer Luftzerlegungsanlage wird flüssiger Sauerstoff verdampft. Hierbei ist darauf zu achten, dass der in die Verdampfungspassagen des
Kondensatorblocks einströmende flüssige Sauerstoff nur zu einem Bruchteil verdampft wird. Dadurch wird verhindert, dass möglicherweise im flüssigen Sauerstoff vorhandene störende Verunreinigungen angereichert werden. So werden beispielsweise nur etwa 10 % der in die Verdampfungspassagen einströmenden Menge an flüssigen Sauerstoff verdampft und 90 % als Flüssigkeit von den Austrittsoffnungen der Verdampfungspassagen zurück zu den Eintrittsöffnungen der Verdampfungspassagen gefördert. Der Teil des Kondensatorblocks, in dem ein solcher Umlauf von Flüssigkeit erreicht wird, wird im Folgenden als Umlaufabschnitt bezeichnet.
Je größer die Eintauchtiefe des Kondensatorblockes eines Umlaufkondensators in dem Flüssigkeitsbad ist, desto höher wird der mittlere hydrostatische Druck in den Verdampfungspassagen und desto schlechter verdampft die Flüssigkeit, da die Siedetemperatur der Flüssigkeit entsprechend der Dampfdruckkurve ansteigt. Der Wirkungsgrad eines Umlaufkondensators kann aber durch Unterteilung des Kondensatorblocks in mehrere übereinander angeordnete Umlaufabschnitte erhöht werden. Der Vorteil einer derartigen Anordnung liegt darin, dass die Eintauchtiefe der einzelnen Umlaufabschnitte jeweils geringer ist als bei einem einzigen hohen Kondensatorblock. Damit wird der hydrostatische Druck in den Verdampfungspassagen geringer und die Flüssigkeit kann leichter verdampfen.
Aus der DE 199 39294 ist ein mehrstöckiger Umlaufkondensator bekannt, bei dem sich die Eintrittsöffnungen und die Austrittsoffnungen der Verdampfungspassagen eines Umlaufabschnittes auf gegenüberliegenden Seiten des Wärmetauscherblockes befinden. Auf diese Weise erreicht man in allen Verdampfungspassagen gleichlange Strömungswege für den zu verdampfenden flüssigen Sauerstoff. Dies hat den Vorteil, dass die Druckverluste und damit die Umlaufraten in allen Verdampfungspassagen gleich sind. Andererseits hat diese Anordnung aber den Nachteil, dass die umlaufende flüssige Sauerstoffmenge immer auf der den Eintrittsöffnungen gegenüberliegenden Seite des Kondensatorblocks austritt und über konstruktiv aufwändige Rohrleitungen oder Kanäle zu den Eintrittsöffnungen zurückgeleitet werden muss.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Umlaufkondensator zu entwickeln, bei dem in allen Verdampfungspassagen eine möglichst gleichmäßige Verdampfung der Flüssigkeit erzielt wird und der sich mit möglichst geringem konstruktiven Aufwand herstellen lässt. Diese Aufgabe wird durch einen Umlaufkondensator der eingangs genannten Art gelöst, bei dem erste und zweite Verdampfungspassagen vorgesehen sind und sich die Eintrittsöffnungen der ersten Verdampfungspassagen und die Austrittsoffnungen der zweiten Verdampfungspassagen auf der gleichen Seite des Kondensatorblocks befinden.
Erfindungsgemäß tritt die Flüssigkeit von unten in die ersten Verdampfungspassagen ein, strömt in den Verdampfungspassagen nach oben, verdampft teilweise und verlässt die ersten Verdampfungspassagen auf der gegenüberliegenden Seite des Kondensatorblocks. Der Flüssiganteil des aus den ersten Verdampfungspassagen austretenden Flüssigkeits-Gas-Gemisch fließt zu den auf der selben Seite wie die Austrittsoffnungen der ersten Verdampfungspassagen angeordneten Eintrittsöffnungen der zweiten Verdampfungspassagen. Die Flüssigkeit strömt dann durch die zweiten Verdampfungspassagen zurück zu der Seite des Kondensatorblocks, auf der sich die Eintrittsöffnungen in die ersten Verdampfungspassagen befinden. Während des Durchströmens der zweiten Verdampfungspassagen wird wiederum ein Teil der Flüssigkeit verdampft.
Erfindungsgemäß wird die Flüssigkeit mittels der ersten und zweiten Verdampfungspassagen zwischen zwei gegenüberliegenden Seiten des Kondensatorblocks hin und her gefördert und dabei zunehmend verdampft. Aufwendige Konstruktionen wie Rückführrohre oder Rückführkanäle für die Flüssigkeit sind daher nicht mehr erforderlich.
Die Verdampfungspassagen sind dabei so ausgeführt, dass sich alle Eintrittsöffnungen eines Umlaufabschnittes unterhalb der Austrittsoffnungen dieses Umlaufabschnittes befinden. Auf diese Weise kann vor den Eintrittsöffnungen ein solcher Flüssigkeitsstand gewählt werden, dass die Flüssigkeit über die Eintrittsöffnungen in alle Verdampfungspassagen eintritt, die Austrittsoffnungen aber im Gasraum enden. Dies hat den Vorteil, dass das in den Verdampfungspassagen aufsteigende
Flüssigkeits-Gasgemisch in allen Verdampfungspassagen den gleichen Gegendruck erfährt, wodurch wiederum unterschiedliche Umlaufraten in den einzelnen Verdampfungspassagen vermieden werden. Wird zudem der Flüssigkeitsstand vor den Eintrittsöffnungen so hoch gewählt, dass sich der statische Druck an den einzelnen Eintrittsöffnungen um weniger als 20%, bevorzugt weniger als 10%, besonders bevorzugt weniger als 5% unterscheidet, so werden nahezu gleiche Umlaufraten durch alle Verdampfungspassagen erzielt.
Vorzugsweise sind alle ersten und/oder alle zweiten Verdampfungspassagen eines Umlaufabschnittes jeweils gleich lang. Besonders bevorzugt besitzen alle Verdampfungspassagen eines Umlaufabschnittes die gleiche Länge. Auf diese Weise ist die Umlaufrate in allen Verdampfungspassagen gleich, d.h. in jeder Verdampfungspassage stellt sich dasselbe Verhältnis von nicht verdampfter Flüssigkeit zu verdampfter Gasmenge ein. Dadurch wird die zu verdampfende Flüssigkeit immer gut durchmischt und eventuelle Verunreinigungen reichern sich nicht in der Flüssigkeit an.
In einer bevorzugten Ausführungsform weist ein Umlaufabschnitt genauso viele erste wie zweite Verdampfungspassagen auf. Zudem ist es vorteilhaft, wenn alle Verdampfungspassagen den gleichen Querschnitt besitzen. Durch diese Maßnahme wird sichergestellt, dass genauso viel Flüssigkeit durch die ersten Verdampfungspassagen wie durch die zweiten Verdampfungspassagen gefördert wird.
Der erfindungsgemäße Umlaufkondensator eignet sich insbesondere als Hauptkondensator einer Tieftemperaturluftzerlegungsanlage.
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im Folgenden anhand von den in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
Figur 1 die Verdampfungspassagen eines erfindungsgemäßen
Umlaufabschnittes, Figur 2 die Ansicht A von Figur 1 ,
Figur 3 die Ansicht A einer alternativen Ausführungsform von Figur 1 ,
Figur 4 einen Umlaufkondensator mit vier übereinander angeordneten
Umlaufabschnitten, Figur 5 die Draufsicht auf Figur 4, Figur 6 ein Kondensatorverdampfersystem mit vier parallel angeordneten
Kondensatorblöcken, die jeweils aus vier übereinander angeordneten
Umlaufabschnitten bestehen, Figur 7 ein Schnitt entlang der Linie A-A in Figur 6,
Figur 8 die Draufsicht auf die Kondensatorblöcke gemäß Figur 6,
Figur 9 ein Schnitt entlang der Linie A-A in Figur 6 mit einer alternativen
Anordnung der Verdampfungspassagen und Figur 0 die Draufsicht auf die Anordnung der Verdampfungspassagen gemäß
Figur 9.
In Figur 1 ist schematisch ein Umlaufabschnitt eines Umlaufkondensators dargestellt, der als Hauptkondensator einer Doppelsäüle in einer
Tieftemperaturluftzerlegungsanlage zum Verdampfen von Sauerstoff eingesetzt wird. Der Umlaufkondensator besitzt eine Vielzahl von parallel angeordneten Wärmeaustauschpassagen, in denen gasförmiger Stickstoff im indirekten
Wärmeaustausch mit flüssigem Sauerstoff kondensiert wird, wobei der Sauerstoff verdampft.
Die in Figur 1 nicht dargestellten Verflüssigungspassagen für den Stickstoff erstrecken sich von oben nach unten über die gesamte Höhe des Umlaufkondensators. Zur
Führung des Sauerstoffs sind zwei verschiedene Typen von Verdampfungspassagen
1. 11 vorgesehen. In der Zeichnung sind die Begrenzungen der ersten Verdampfungspassagen 1 mit durchgezogenen Linien, die der zweiten Verdampfungspassagen 11 mit gestrichelten Linien dargestellt.
In der Darstellung gemäß Figur 1 besitzen die ersten Verdampfungspassagen 1 an der linken unteren Ende des Umlaufabschnitts ihre Eintrittsöffnungen 2 und am rechten oberen Ende ihre Austrittsoffnungen 3. Die zweiten Verdampfungspassagen 11 verlaufen entgegengesetzt von rechts unten nach links oben. Die einzelnen Verdampfungspassagen 1, 11 verlaufen ausgehend von der jeweiligen Eintrittsöffnung
2. 12 zunächst waagerecht, dann senkrecht nach oben und schließlich waagerecht zu den Austrittsoffnungen 3, 13. Durch diese Ausführung wird erreicht, dass alle Verdampfungspassagen jeweils die selbe Länge besitzen. Figur 2 zeigt die Ansicht der in Figur 1 mit "A" bezeichneten Seite des Umlaufabschnittes. Die Verflüssigungspassagen 4 für den Stickstoff und die Verdampfungspassagen 1, 11 für den Sauerstoff wechseln sich ab, um einen möglichst guten Wärmeaustausch zwischen dem Stickstoff und dem Sauerstoff zu erzielen. Die ersten Verdampfungspassagen 1 befinden sich in der einen Hälfte des Umlaufabschnittes, die zweiten Verdampfungspassagen 11 in der anderen Hälfte. Entsprechend sind in der rechten Hälfte der Figur 2 die Eintrittsöffnungen 2 der ersten Verdampfungspassagen 1 und in der linken Hälfte der Figur 2 die Austrittsoffnungen 13 der zweiten Verdampfungspassagen 11 zu erkennen.
In Figur 3 ist eine alternative Anordnung der Verdampfungspassagen 1, 11 dargestellt. Die Verdampfungspassagen 1, 11 wechseln sich wiederum mit den Verflüssigungspassagen 4 ab. Im Unterschied zur Anordnung gemäß Figur 2 sind nunmehr aber auch die ersten Verdampfungspassagen 1 und die zweiten Verdampfungspassagen 11 abwechselnd angeordnet, wobei sich zwischen einer ersten Verdampfungspassage 1 und einer zweiten Verdampfungspassage 11 jeweils eine Verflüssigungspassage 4 befindet. Mit anderen Worten: In der Darstellung gemäß Figur 1 wiederholt sich in einer Richtung senkrecht zur Blattebene folgende Passagenanordnung mehrfach: eine Ebene mit Stickstoffpassagen 4, gefolgt von von links unten nach rechts oben verlaufenden ersten Verdampfungspassagen 1, gefolgt von einer weiteren Ebene mit Stickstoffpassagen, an welche sich schließlich von rechts unten nach links oben verlaufende zweite Verdampfungspassagen 11 anschließen.
Figur 4 zeigt einen Schnitt durch einen erfindungsgemäßen Umlaufkondensator, der als Hauptkondensator einer Doppelsäule einer Tieftemperaturluftzerlegüngsanlage eingesetzt wird. Der Umlaufkondensator besteht aus vier übereinander angeordneten Umlaufabschnitten 100, 200, 300, 400. An den mit Ein- und Austrittsoffnungen, z.B. 402, 403, 412, 413, versehenen Seiten jedes Umlaufabschnittes 100, 200, 300, 400 sind jeweils Flüssigkeitsbehälter 120, 220, 320, 420 angebracht.
Auf einer Seite des Kondensatorblocks sind die Flüssigkeitsbehälter 120, 220, 320, 420 mittels einer Überlaufleitung 21 miteinander verbunden. Die Überlaufleitung 21 besitzt auf der Höhe jedes Umlaufabschnittes 100, 200, 300, 400 eine Eintrittsöffnung 122, 222, 322, 422, so dass bei einem bestimmten Füllstand in den jeweiligen Flüssigkeitsbehälter 120, 220, 320, 420 Flüssigkeit in das Überlaufrohr 21 eintritt und in den Flüssigkeitsbehälter 120, 220, 320 des darunter liegenden Umlaufabschnittes 100, 200, 300 geleitet wird.
Die Eintrittsöffnungen 122, 222, 322, 422 in die Überlauf leitung 21 sind auf einer solchen Höhe vorgesehen, dass im Betrieb der maximale Füllstand in den Flüssigkeitsbehältern 120, 220, 320, 420 zwischen 50 und 90 %, vorzugsweise zwischen 60 und 80 % der Höhe des jeweiligen Umlaufabschnittes 100, 200, 300, 400 liegt. Besonders bevorzugt sind die Eintrittsöffnungen 122, 222, 322, 422 in die Überlaufleitung 21 so angebracht, dass sich der maximale Flüssigkeitsstand in den Flüssigkeitsbehältern 120, 220, 320, 420 unterhalb der Austrittsoffnungen 3, 13 befindet.
Durch die erfindungsgemäße Anordnung aller Eintrittsöffnungen 2, 12 unterhalb der Austrittsoffnungen 3, 13 des jeweiligen Umlaufabschnittes kann ein Flüssigkeitsstand in den Flüssigkeitsbehältern 120, 220, 320, 420 gewählt werden, der zwischen der obersten Eintrittsöffnung 2, 12 und der untersten Austrittsöffnung 3, 13 liegt. So wird sichergestellt, dass alle Verdampfungspassagen 1, 11 an ihrem Eintritt 2, 12 in Flüssigkeit und an ihrem Austritt 3, 13 im Gasraum liegen. Der Gegendruck am Austrittsende 3, 13 ist daher bei allen Verdampfungspassagen 1, 11 gleich, so dass in allen Verdampfungspassagen 1, 11 eine annähernd gleiche Umlaufrate erzielt wird.
Die Flüssigkeitsbehälter 120, 220, 320, 420 werden zudem von zwei Gassammelleitungen 23 durchsetzt, so dass das bei der Verdampfung in den Verdampfungspassagen 1, 11 entstehende und in die Flüssigkeitsbehälter 120, 220, 320, 420 strömende Sauerstoffgas aus den Flüssigkeitsbehältern 120, 220, 320, 420 über die Gassammelleitung 23 abgezogen werden kann.
In Figur 5 ist die Anordnung der Gassammelleitungen 23 und des Überlaufrohres 22 in der Draufsicht dargestellt. Die ersten und zweiten Verdampfungspassagen 1, 11 sind in jedem Umlaufabschnitt 100, 200, 300, 400 wie oben anhand von Figur 2 erläutert, angeordnet. In der Darstellung gemäß Figur 5 befinden sich die ersten Verdampfungspassagen 1 in der unteren Hälfte der Zeichnung, die zweiten Verdampfungspassagen 11 in der oberen Zeichnungshälfte. Entsprechend wird durch die ersten Verdampfungspassagen 1 Flüssigkeit von links nach rechts und durch die zweiten Verdampfungspassagen 11 von rechts nach links transportiert. Die Gassammelleitungen 23 sind so angeordnet, dass sie sich gerade nicht vor den Austrittsoffnungen der Verdampfungspassagen 1, 11 befinden. Durch die seitliche Versetzung der Gassammelleitungen 23 gegenüber den Austrittsoffnungen 3, 13 der Verdampfungspassagen 1, 11 wird das aus den Verdampfungspassagen 1, 11 austretende Gas-Flüssigkeitsgemisch zunächst umgelenkt, wobei die Strömungsgeschwindigkeit des gasförmigen Sauerstoffs abgesenkt und gasförmiger von flüssigem Sauerstoff getrennt wird. Ein Mitreißen von flüssigem Sauerstoff in die Gassammelleitung 23 wird weitgehend vermieden.
Die gesamte Flüssigkeit wird in einem Umlaufabschnitt 100, 200, 300, 400 immer von einer Seite auf die andere Seite des Umlaufabschnittes 100, 200, 300, 400 und wieder zurück gefördert und dabei optimal durchmischt. Es ist daher nur auf einer Seite des Kondensatorblocks ein Flüssigkeitsüberlauf 21 notwendig. Dieser Überlauf 21 wird vorzugsweise auf der Seite des Kondensatorblocks angeordnet, an der oben die Zufuhr 25 des flüssigen Sauerstoffs erfolgt.
Die nicht dargestellten Stickstoffpassagen erstrecken sich über die gesamte Höhe des Kondensatorblocks, das heißt über alle Umlaufabschnitte 100, 200, 300, 400. Der gasförmige Stickstoff wird über die Zuleitung 26 den Stickstoffpassagen zugeführt und als Flüssigkeit am unteren Ende des Blocks über Leitung 27 abgezogen. Die Verteilung des gasförmigen Stickstoffs auf die Stickstoffpassagen erfolgt über einen mit dem Kondensatorblock verbundenen Sammler / Verteiler 28.
In den Figuren 6 bis 8 ist einer weitere Variante des erfindungsgemäße
Umlaufkondensators dargestellt. Dieser besteht aus vier Kondensatorblöcken 61, 62, 63, 64, die wiederum jeweils aus vier Umlaufabschnitten 100, 200, 300, 400 aufweisen. Je zwei Kondensatorblöcke 61, 62 bzw. 63, 64 sind direkt nebeneinander angeordnet, so dass die jeweiligen Verdampfungspassagen 1, 11 parallel zueinander verlaufen. Die so entstehenden Doppelblöcke 61, 62 bzw. 63, 64 stehen sich mit ihren Ein- bzw. Austrittsoffnungen 2, 3, 12, 13 gegenüber (siehe Figur 8). Die Anordnung der ersten und zweiten Verdampfungspassagen 1, 11 entspricht wiederum Figur 2. Die Kondensatorblöcke 61 und 62 bzw. 63 und 64 werden so nebeneinander angeordnet, dass deren mit den ersten Verdampfungspassagen 1 versehenen Blockhälften aneinandergrenzen. Die beiden Doppelblöcke 61 , 62 bzw. 63, 64 besitzen jeweils einen gemeinsamen Flüssigkeitsbehälter 20. In der Mitte zwischen den Kondensatorblöcken 61, 62, 63, 64 befindet sich für jeden Umlaufabschnitt 200, 300, 400 ein allen Blöcken gemeinsamer Flüssigkeitsbehälter 30. Die äußeren Flüssigkeitsbehälter 20 sammeln lediglich die umlaufende Flüssigkeit, die durch die zweiten Verdampfungspassagen 11 in die Flüssigkeitsbehälter 20 geleitet wird und fördern sie über die ersten Verdampfungspassagen 1 wieder zurück in den zentralen Flüssigkeitsbehälter 30.
Aufgrund der beschriebenen Anordnung der Verdampfungspassagen 1, 11 erfolgt die Zufuhr des aus den ersten Verdampfungspassagen 1 austretenden Gas- Flüssigkeitsgemischs im Wesentlichen in der Mitte des Flüssigkeitsbehälters 30. Die Gassammelleitungen 23 werden daher im äußeren Bereich des Flüssigkeitsbehälters 30 in der Nähe der Eintrittsöffnungen in die zweiten Verdampfungspassagen 11 angeordnet. In diesen Zonen hat sich die Strömungsgeschwindigkeit des aus den ersten Verdampfungspassagen 1 austretenden Gas-Flüssigkeitsgemisch soweit beruhigt, dass praktisch keine Flüssigkeit in die Gassammelleitungen 23 mitgerissen wird.
In den Figuren 9 und 10 ist eine alternative Anordnung der Verdampfungspassagen 1 , 11 bei einer Anordnung der Kondensatorblöcke 61, 62, 63, 64 gemäß Figur 6 gezeigt. Ebenso wie bei dem System gemäß der Figuren 6 bis 8 setzt sich hier ein Umlaufabschnitt aus den entsprechenden Abschnitten 100, 200, 300, 400 der vier Kondensatorblöcke 61, 62, 63, 64 zusammen. In diesem Fall besitzt jedoch nicht jeder der Blöcke 61 , 62, 63, 64 erste Verdampfungspassagen 1 und zweite Verdampfungspassagen 11.
Die erfindungsgemäße Strömung durch erste Verdampfungspassagen 1 und Rückströmung durch zweite Verdampfungspassagen 11 wird nicht in jedem einzelnen Block 61, 62, 63, 64 realisiert, sondern dadurch, dass die beiden benachbarten Kondensatorblöcke 61, 62 bzw. 63, 64, jeweils um 180 ° gedreht, zusammengefügt werden. Die Verdampfungspassagen des Kondensatorblocks 61 bzw. 63 entsprechen dabei den zweiten Verdampfungspassagen 11 und die Verdampfungspassagen in den Kondensatorblöcken 62 bzw. 64 entsprechen den ersten Verdampfungspassagen 1.

Claims

Patentansprüche
1. Umlaufkondensator mit einem Kondensatorblock, der Verflüssigungspassagen für ein Heizmedium und mindestens einen Umlaufabschnitt mit Verdampfungspassagen für eine Flüssigkeit aufweist, wobei sich die Eintrittsöffnung und die Austrittsöffnung jeder Verdampfungspassage auf gegenüberliegenden Seiten des Kondensatorblocks befinden und wobei die Eintrittsöffnungen aller Verdampfungspassagen des Umlaufabschnittes unterhalb der Austrittsoffnungen der Verdampfungspassagen des Umlaufabschnittes angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass erste und zweite Verdampfungspassagen (1, 11) vorgesehen sind und sich die Eintrittsöffnungen (2) der ersten Verdampfungspassagen (1) und die Austrittsoffnungen (13) der zweiten Verdampfungspassagen (11) auf der gleichen Seite des Kondensatorblocks befinden.
2. Umlauf kondensator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass alle ersten Verdampfungspassagen (1) und / oder alle zweiten Verdampfungspassagen (11) gleich lang sind.
3. Umlaufkondensator nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Umlaufabschnitt (100, 200, 300, 400) genauso viele erste wie zweite
Verdampfungspassagen (1, 11) aufweist.
4. Umlaufkondensator nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass alle ersten und /oder alle zweiten Verdampfungspassagen (1, 11) denselben Querschnitt besitzen.
5. Umlauf kondensator nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen zwei ersten Verdampfungspassagen (1) keine zweite Verdampfungspassage (11) angeordnet ist.
Umlaufkondensator nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen zwei ersten Verdampfungspassagen (1) genau eine zweite Verdampfungspassage (11) angeordnet ist. Verwendung eines Umlaufkondensators nach einem der Ansprüche 1 bis 6 als Hauptkondensator einer Tieftemperaturluftzerlegungsanlage.
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011113671A1 (de) 2011-09-20 2013-03-21 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011113668A1 (de) 2011-09-20 2013-03-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
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DE102015009563A1 (de) 2015-07-23 2017-01-26 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage und Luftzerlegungsverfahren

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10328746A1 (de) * 2003-06-25 2005-01-13 Behr Gmbh & Co. Kg Vorrichtung zum mehrstufigen Wärmeaustausch und Verfahren zur Herstellung einer derartigen Vorrichtung

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2566310A (en) * 1946-01-22 1951-09-04 Hydrocarbon Research Inc Tray type heat exchanger
FR2456924A2 (fr) * 1979-05-18 1980-12-12 Air Liquide Ensemble d'echange thermique du genre echangeur de chaleur a plaques
JP3527609B2 (ja) * 1997-03-13 2004-05-17 株式会社神戸製鋼所 空気分離方法および装置
DE19939294A1 (de) * 1999-08-19 2001-02-22 Linde Ag Mehrstöckiger Umlaufkondensator

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011113671A1 (de) 2011-09-20 2013-03-21 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011113668A1 (de) 2011-09-20 2013-03-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2573492A1 (de) 2011-09-20 2013-03-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2013041229A1 (de) 2011-09-20 2013-03-28 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE102015009563A1 (de) 2015-07-23 2017-01-26 Linde Aktiengesellschaft Luftzerlegungsanlage und Luftzerlegungsverfahren

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