WO2003014603A2 - Dämpfungsdüsenanordnung - Google Patents

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WO2003014603A2
WO2003014603A2 PCT/DE2002/002664 DE0202664W WO03014603A2 WO 2003014603 A2 WO2003014603 A2 WO 2003014603A2 DE 0202664 W DE0202664 W DE 0202664W WO 03014603 A2 WO03014603 A2 WO 03014603A2
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nozzle body
pressure medium
nozzle
medium channel
nozzle arrangement
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Peter Lauer
Karl Meyer
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Bosch Rexroth AG
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K47/00—Means in valves for absorbing fluid energy
    • F16K47/08—Means in valves for absorbing fluid energy for decreasing pressure or noise level and having a throttling member separate from the closure member, e.g. screens, slots, labyrinths

Definitions

  • the invention relates to a damping nozzle arrangement for hydraulic pressure medium according to the preamble of claim 1.
  • damping nozzles usually consist of a nozzle body provided with a longitudinal bore running through it, which can be inserted into a bore of a housing accommodating the nozzle body.
  • the damping effect is greater the smaller the passage cross section of the damping nozzle and the longer the bore.
  • the manufacture of damping nozzles with a small passage cross-section is difficult since this requires drills with a very small diameter.
  • DE 43 27 825 C2 discloses a steaming nozzle arrangement according to the preamble of claim 1.
  • a nozzle body is mounted in an axially displaceable manner in a pressure medium channel of a hydraulic device between a working position and a cleaning position.
  • the nozzle body is designed as a non-return element.
  • Like the pressure medium channel it has a circular cross section.
  • the pressure medium channel has three sections with different diameters.
  • the first section of the pressure medium channel serves as a slide bearing for the nozzle body. In this section, the inside diameter of the pressure medium channel is practically equal to the outside diameter of the nozzle body.
  • the inside diameter of the pressure medium channel is chosen to be larger than the outside diameter of the nozzle body, so that this section forms an annular groove.
  • This section is followed by a third section, in which the inside diameter of the pressure medium channel is smaller than the outside diameter of the nozzle body.
  • the transition region between the second and the third section forms a step with an annular surface facing the nozzle body.
  • the face of the nozzle body lies against this surface in the working position.
  • the end face of the nozzle body, which lies against the step is provided with a slot.
  • the slot together with the circular surface of the step, forms two nozzles with a rectangular cross section.
  • the pressure medium flows over the two Nozzles from the annular groove in the third section of the pressure medium channel.
  • the flow cross section of the two nozzles is determined by the width and the depth of the slot in the end face of the nozzle body.
  • the other end face of the nozzle body is provided with an axial bore which does not completely penetrate the nozzle body. This bore opens into a radial bore that connects the axial bore with the annular groove.
  • the pressure medium flows from one side of the nozzle body via the axial and the radial bore into the annular groove and from there through the slot in the end face to the other side of the nozzle body.
  • the cleaning position of the nozzle body is provided.
  • the nozzle body is acted upon with pressure medium such that the end face provided with the slot lifts off the step.
  • a substantially larger cross-section is available for the pressure medium flow, which makes it possible to wash away dirt particles that have accumulated in the area of the slot through the annular groove, the radial bore and the axial bore.
  • the length of the annular groove is selected so that the radial bore opens into the annular groove both in the working position of the nozzle body and in its cleaning position. Since the width of the front slot of the nozzle body is determined by the thickness of the tool required to produce the slot, not reduce the throttle cross section of the known damping arrangement arbitrarily.
  • the invention has for its object to provide a damping nozzle arrangement for hydraulic pressure medium, which is easy to manufacture even when a high damping is required.
  • the throttling of the pressure medium flow takes place in the area of the annular gap, whereby an additional throttling basically occurs due to the deflection of the pressure medium flow. Since the annular gap is formed from two interlocking parts, a very narrow gap can be realized in a simple manner. Since the annular gap extends over the entire circumference of the nozzle body, the risk that the nozzle arrangement is clogged with dirt particles is low even in the case of nozzle arrangements with a large damping effect. As far as individual dirt particles reach the area of the annular gap, they always cover only a very small part of the entire passage cross section. This reduces the requirements for filtering the pressure medium, so that the effort required for the filter is reduced.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through a first steaming nozzle arrangement according to the invention
  • FIG. 2 shows a section through the steam nozzle arrangement shown in FIG. 1 along the line A - B
  • FIG. 3 shows a longitudinal section through a second steaming nozzle arrangement according to the invention
  • Figure 4 shows a longitudinal section through a third steam nozzle arrangement according to the invention.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through a first steam nozzle arrangement according to the invention.
  • a nozzle body 11 is in a pressure medium channel 12 of a hydraulic device 13, for. B. a hydraulic valve, screwed.
  • the nozzle body 11 and the pressure medium channel 12 are coaxially arranged one another.
  • a first section 14 of the nozzle body 11 is provided with an external thread 15 which engages in an internal thread 16 of the pressure medium channel 12.
  • the internal thread 16 extends only over part of the pressure medium channel 12.
  • the outlet of the internal thread 16 forms a stop which limits the screw-in depth of the nozzle body 11.
  • the core hole diameter of the internal thread 16 is denoted by di.
  • the second section of the nozzle body 11 which is provided with the reference symbol 17, it forms the outer boundary of an annular gap 18.
  • the width of the annular gap 18 is denoted by s.
  • the end faces of the nozzle body 11 are designated 19 and 20.
  • the second section 17 of the nozzle body 11 is provided with two radial bores 21a and 21b which lead from the circumference of the section 17 of the nozzle body 11 to its central axis.
  • the radial bores 21a and 21b form a through bore 21 with the diameter d 3 .
  • a single radial bore or a plurality of radial bores leading from the periphery to the central axis can be provided.
  • An axial bore 22 opens into the through bore 21, which leads from the end face 19 of the nozzle body 11 into the through bore 21, but does not completely penetrate the nozzle body 11.
  • the diameter of the axial bore 22 is denoted by d 4 .
  • the axial bore 22 and the through hole 21 are perpendicular to each other. The angle between the axial bore 22 and that from the circumference to the central axis of the Nozzle body 11 leading radial bores can deviate from 90 °.
  • the damping effect is greater than at an angle of 90 °.
  • the damping effect is smaller than at an angle of 90 °.
  • the width s of the annular gap 18 is both smaller than the diameter d ⁇ of the through hole 21 and smaller than the diameter d 4 of the axial bore 22, the diameter d 4 being advantageously larger than the diameter d3.
  • the hydraulic pressure medium flows from the end face 19 through the axial bore 22 into the radial bores 21a and 21b and from there into the annular gap 18. This takes place both at the transition from the axial bore 22 into the radial bores 21a, 21b and at the transition from these bores in the annular gap 18 a deflection of the pressure medium flow increasing the damping effect.
  • the hydraulic pressure medium can also flow through the steaming nozzle arrangement in the opposite direction.
  • the annular gap 18 has a significant part in the damping effect in connection with the deflection from the radial bores 21a, 21b to the annular gap 18.
  • the nozzle body 11 is provided on the end face with six engagement surfaces, which are receptacles for form an Allen key. Because of the sectional view, only two contact surfaces 25 and 26 are visible in FIG. The recess formed by the engagement surfaces is arranged in the extension of the axial bore 22.
  • FIG. 2 shows a section through the steam nozzle arrangement shown in FIG. 1 along the line A - B at the level of the through bore 21. Between the housing 13 and the nozzle body 11, the annular gap 18 extends, which also extends over the radial bores 21a and 21b the axial bore 22 is connected.
  • FIG. 3 shows a longitudinal section through a second steaming nozzle arrangement according to the invention.
  • a nozzle body 31 provided with an external thread 30 is screwed into a pressure medium channel 33 of the housing 13 of a hydraulic device provided with an internal thread 32.
  • the outer diameter of the external thread 30 is denoted by ds.
  • the internal thread 30 extends in the section designated 35.
  • the outlet of the internal thread 32 forms a stop which limits the screw-in depth of the nozzle body 31.
  • the nozzle body 31 is provided in the section denoted by 36 with an annular groove 37 with a rectangular cross section.
  • the annular gap designated 38 extends here between the nozzle body 31, the outer diameter of which in the region of the annular groove 37 is designated d 2 , and the passages of the external thread 32 of the pressure medium channel 33, which extend between the diameters di and ds.
  • the hydraulic pressure medium flows from the end face 19 via the axial bore 22 and the radial bores 21a, 21b into the annular gap 38. From there, the hydraulic pressure medium flows through two further radial bores 40a and 40b in the form of a through bore 40 with the diameter dg and a further axial bore 41 with the diameter d 7 to the end face 20 of the nozzle body 31.
  • Diameters d3 and dg and the diameters d 4 and d 7 are chosen to be the same size.
  • FIG. 4 shows a longitudinal section through a third steam nozzle arrangement according to the invention.
  • a nozzle body 51 provided with an external thread 50 is screwed into a pressure medium channel 53 of the housing 13 of a hydraulic device provided with an internal thread 52.
  • the nozzle body 51 is designed here as a hollow screw with a cylindrical head 55.
  • the head 55 is provided on the end face with a receiving slot 56 for a screwdriver, the engagement surfaces for the screwdriver are denoted by 56a and 56b.
  • the annular gap designated 57 is located between the head 55 of the nozzle body 51 and the pressure medium channel . 53.
  • a through bore 58 forming two radial bores runs in the cylinder head 55 and opens into the annular gap 57, the length of which is determined by the distance between the outlet openings of the through bore 58 and the end face of the head 55 is determined.
  • an axial bore 59 runs, which opens into the through bore 58.
  • the hydraulic pressure medium can also flow through this steaming nozzle arrangement in both flow directions.

Landscapes

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Abstract

Bei einer Dämpfungsdüsenanordnung für hydraulisches Druckmittel ist ein Düsenkörper in einem Druckmittelkanal angeordnet. Der Düsenkörper ist mit einer von einer Stirnseite ausgehenden axialen Bohrung versehen, die den Düsenkörper nicht vollständig durchdringt. Der Düsenkörper ist zusätzlich mit einer radialen Bohrung versehen, die die axiale Bohrung mit einem zwischen dem Düsenkörper und dem Druckmittelkanal gebildeten Ringraum verbindet. Zwischen dem Ringraum und dem Druckmittelkanal sind zwei Düsen mit rechteckförmigern Querschnitt angeordnet, die die Drosselwirkung der Dämpfungsdüsenanordnung bestimmen. Es ist eine Dämpfungsdüsenanordnung angegeben, die auch bei grosser Drosselwirkung einfach herzustellen ist. Anstelle der beiden Düsen mit rechteckförmigem Querschnitt sind der Aussendurchmesser des Düsenkörpers und der Innendurchmesser des ihn umgebenden Druckmittelkanals so dimensioniert, dass zwischen dem Düsenkörper und dem Druckmittelkanal ein in axialer Richtung begrenzter Ringspalt gebildet ist. Der Düsenkörper ist dabei fest in dem Druckmittelkanal gehalten. Derartige Düsenanordnungen werden zum Dämpfen von zum Schwingen neigenden hydraulischen systemen eingesetzt.

Description

Be s ehre ibung
Dampfungsdusenanordnung
Die Erfindung betrifft eine Dampfungsdusenanordnung für hydraulisches Druckmittel gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Da hydraulische Systeme eine geringe Eigendämpfung besitzen, müssen zusätzliche Maßnahmen ergriffen werden, um bei einer Änderung der Eingangsgröße den Einschwingvorgang der Ausgangsgröße des hydraulischen Systems abzukürzen. Hierfür können Maßnahmen zur Energieumwandlung eingesetzt werden, wie z. B. eine Drosselung des Druckmittelstroms durch Dämpfungsdüsen. Derartige Dämpfungsdüsen bestehen üblicherweise aus einem mit einer in Längsrichtung verlaufenden Durchgangsbohrung versehenen Düsenkörper, der in eine Bohrung eines den Düsenkörper aufnehmenden Gehäuses einsetzbar ist. Dabei ist die Dämpfungswirkung umso größer je kleiner der Durchlaßquerschnitt der Dämpfungsdüse ist und je länger die Bohrung ist. Die Fertigung von Dämpfungsdüsen mit kleinem Durchlaßquerschnitt ist schwierig, da hierfür Bohrer mit sehr kleinem Durchmesser erforderlich sind. Insbesondere bei Düsenkörpern aus Stahl ist die Gefahr groß, daß Bohrer abbrechen. Diese Gefahr ist um so größer, je länger die Bohrungen sind. Beim Einsatz von Dämpfungsdüsen mit kleinem Durchlaßquerschnitt besteht zudem die Gefahr, daß sich Schmutzpartikel, die im Druckmittel enthalten sind, vor der Durchgangsbohrung oder in ihr festsetzen und so den Durchlaßquerschnitt in unkontrol- lierter Weise verringern, im Extremfall die Durchgangsbohrung sogar völlig verstopfen.
Aus der DE 43 27 825 C2 ist eine Dampfungsdusenanordnung gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 bekannt. Bei dieser Dampfungsdusenanordnung ist ein Düsenkörper in einem Druckmittelkanal eines hydraulischen Gerätes zwischen einer Arbeitsstellung und einer Reinigungsstellung axial verschiebbar gelagert. Der Düsenkörper ist als Rückschlagelement ausgebildet. Er besitzt ebenso wie der Druckmittelkanal einen kreisförmigen Querschnitt. Der Druckmittelkanal weist drei Abschnitte mit unterschiedlichen Durchmessern auf. Der erste Abschnitt des Druckmittelkanals dient als Gleitlager für den Düsenkörper. In diesem Abschnitt ist der Innendurchmesser des Druckmittelkanals praktisch gleich dem Außendurchmesser des Düsenkörpers. In dem daran anschließenden, zweiten Abschnitt ist der Innendurchmesser des Druckmittelkanals größer als der Außendurchmesser des Düsenkörpers gewählt, so daß dieser Abschnitt eine Ringnut bildet. An diesen Abschnitt schließt sich ein dritter Abschnitt an, in dem der Innendurchmesser des Druckmittelkanals kleiner als der Außendurchmesser des Düsenkörpers ist. Der Übergangsbereich zwischen dem zweiten und dem dritten Abschnitt bildet eine Stufe mit einer dem Düsenkörper zugewandten kreisringförmigen Fläche. An dieser Fläche liegt die Stirnseite des Düsenkörpers in der Arbeitsstellung an. Die an der Stufe anliegende Stirnseite des Düsenkörpers ist mit einem Schlitz versehen. Der Schlitz bildet zusammen mit der kreisförmigen Fläche der Stufe zwei Düsen mit rechteckförmigem Querschnitt. In der Arbeitsstellung des Düsenkörpers fließt das Druckmittel über die beiden Düsen von der Ringnut in den dritten Abschnitt des Druckmittelkanals. Der Durchflußquerschnitt der beiden Düsen ist durch die Breite und die Tiefe des Schlitzes in der Stirnseite des Düsenkörpers bestimmt. Die andere Stirnseite des Düsenkörpers ist mit einer axialen Bohrung versehen, die den Düsenkörper nicht vollständig durchdringt. Diese Bohrung mündet in eine radiale Bohrung, die die axiale Bohrung mit der Ringnut verbindet. In der Arbeitsstellung des Düsenkörpers fließt das Druckmittel von der einen Seite des Düsenkörpers über die axiale und die radiale Bohrung in die Ringnut und von dort weiter über den Schlitz in der Stirnseite auf die andere Seite des Düsenkörpers. Um zu verhindern, daß sich der die -Düsen bildende rechteckförmige Querschnitt des Schlitzes mit Schmutzpartikeln zusetzt, ist die Reinigungsstellung des Düsenkörpers vorgesehen. In dieser Stellung wird der Düsenkörper derart mit Druckmittel beaufschlagt, daß die mit dem Schlitz versehene Stirnfläche von der Stufe abhebt. In dieser Stellung steht ein wesentlich größerer Querschnitt für den Druckmittelfluß zur Verfügung, der es ermöglicht, Schmutzpartikel, die sich im Bereich des Schlitzes angesammelt haben, durch die Ringnut, die radiale Bohrung und die axiale Bohrung fortzuspülen . Hierfür ist es erforderlich, die Breite der Ringnut und den Querschnitt der radialen Bohrung sowie der axialen Bohrung so zu wählen, daß sie praktisch keine Drosselwirkung besitzen. Die Länge der Ringnut ist so gewählt, daß die radiale Bohrung sowohl in der Arbeitsstellung des Düsenkörpers als auch in dessen Reinigungsstellung in die Ringnut mündet. Da die Breite des stirnseitigen Schlitzes des Düsenkörpers durch die Dicke des für die Herstellung des Schlitzes erforderlichen Werkzeugs bestimmt ist, läßt sich der Drosselquerschnitt der bekannten Dämpfungsanordnung nicht beliebig verringern.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Dampfungsdusenanordnung für hydraulisches Druckmittel zu schaffen, die auch dann noch einfach herzustellen ist, wenn eine große Dämpfung gefordert ist.
Diese Aufgabe wird durch die im Anspruch 1 gekennzeichneten Merkmale gelöst. Die Drosselung des Druckmittelstroms erfolgt im Bereich des Ringspalts, wobei durch die Umlenkung des Druckmittelstroms grundsätzlich eine zusätzliche Drosselung erfolgt. Da der Ringspalt aus zwei ineinandergreifenden Teilen gebildet ist, läßt sich auf einfache Weise ein sehr schmaler Spalt realisieren. Da sich der Ringspalt über den gesamten Umfang des Düsenkörpers erstreckt, ist auch bei Düsenanordnungen mit großer Dämpfungswirkung die Gefahr gering, daß sich die Düsenanordnung mit Schmutzpartikeln zusetzt. Soweit einzelne Schmutzpartikel in den Bereichdes Ringspalts gelangen, bedecken sie immer nur einen sehr kleinen Teil des gesamten Durchlaßquerschnitts. Damit werden die Anforderungen an die Filterung des Druckmittels geringer, so daß sich der für die Filter erforderliche Aufwand verringert. Dies wirkt sich auch positiv auf die Kosten des hydraulischen Systems aus. Mit der erfindungsgemäßen Dampfungsdusenanordnung lassen sich kurze Ansprechzeiten realisieren. Die Abhängigkeit der Dämpfungswirkung von der Viskosität des hydraulischen Druckmittels ist gering. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet. Sie betreffen die Richtung und die Dimensionierung der Querschnittsflächen der Bohrungen und des Ringspalts. Weitere Unteransprüche betreffen die Lage des Ringspalts und Einzelheiten der Befestigung des Düsenkörpers im Druckmittelkanal.
Die Erfindung wird im Folgenden mit ihren weiteren Einzelheiten anhand von in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen
Figur 1 einen Längsschnitt durch eine erste Dampfungsdusenanordnung gemäß der Erfindung,
Figur 2 einen Schnitt durch die in der Figur 1 dargestellte Dampfungsdusenanordnung entlang der Linie A - B,
Figur 3 einen Längsschnitt durch eine zweite Dampfungsdusenanordnung gemäß der Erfindung und
Figur 4 einen Längsschnitt durch eine dritte Dampfungsdusenanordnung gemäß der Erfindung.
Gleiche Teile sind mit den gleichen Bezugszeichen versehen.
Die Figur 1 zeigt einen Längsschnitt durch eine erste Dampfungsdusenanordnung gemäß der Erfindung. Ein Düsenkörper 11 ist in einen Druckmittelkanal 12 eines hydraulischen Geräts 13, z. B. eines hydraulischen Ventils, eingeschraubt. Der Düsenkörper 11 und der Druckmittelkanal 12 sind koaxial zu- einander angeordnet. Ein erster Abschnitt 14 des Düsenkörpers 11 ist mit einem Außengewinde 15 versehen, das in ein Innengewinde 16 des Druckmittelkanals 12 eingreift. Das Innengewinde 16 erstreckt sich nur über einen Teil des Druckmittelkanals 12. Der Auslauf des Innengewindes 16 bildet einen Anschlag, der die Einschraubtiefe des Düsenkörpers 11 begrenzt. Der Kernlochdurchmesser des Innengewindes 16 ist mit di bezeichnet. Er bildet in dem zweiten Abschnitt des Düsenkörpers 11, der mit dem Bezugszeichen 17 versehen ist, die äußere Begrenzung eines Ringspalts 18. Der mit d2 bezeichnete Außendurchmesser des zweiten Abschnitts 17 des Düsenkörpers 12 bildet die innere Begrenzung des Ringspalts 18. Die Breite des Ringspalts 18 ist mit s bezeichnet. Die Stirnseiten des Düsenkörpers 11 sind mit 19 und 20 bezeichnet. Der zweite Abschnitt 17 des Düsenkörpers 11 ist mit zwei radialen Bohrungen 21a und 21b versehen, die von dem Umfang des Abschnitts 17 des Düsenkörpers 11 zu dessen Mittelachse führen. Die radialen Bohrungen 21a und 21b bilden eine Durchgangsbohrung 21 mit dem Durchmesser d3. Anstelle der zwei von dem Umfang des Düsenkörpers 11 zu dessen Mittelachse führenden radialen Bohrungen 21a, 21b können eine einzige radiale Bohrung oder mehrere radiale Bohrungen, die von dem Umfang zur Mittelachse führen, vorgesehen werden. In die Durchgangsbohrung 21 mündet eine axiale Bohrung 22, die von der Stirnseite 19 des Düsenkörpers 11 bis in die Durchgangsbohrung 21 führt, den Düsenkörper 11 aber nicht vollständig durchdringt. Der Durchmesser der axialen Bohrung 22 ist mit d4 bezeichnet. In der Figur 1 stehen die axiale Bohrung 22 und die Durchgangsbohrung 21 senkrecht aufeinander. Der Winkel zwischen der axialen Bohrung 22 und den von dem Umfang zur Mittelachse des Düsenkörpers 11 führenden radialen Bohrungen kann von 90° abweichen. Bei einem kleineren Winkel ist die Dämpfungswirkung größer als bei einem Winkel von 90°. Bei einem größerem Winkel ist die Dämpfungswirkung kleiner als bei einem Winkel von 90°. Die Breite s des Ringspalts 18 ist sowohl kleiner als der Durchmesser d^ der Durchgangsbohrung 21 als auch kleiner als der Durchmesser d4 der axialen Bohrung 22 gewählt, wobei der Durchmesser d4 in vorteilhafter Weise größer als der Durchmesser d3 gewählt ist.
Das hydraulische Druckmittel fließt von der Stirnseite 19 durch die axiale Bohrung 22 in die radialen Bohrungen 21a und 21b und von dort in den Ringspalt 18. Dabei erfolgt sowohl beim Übergang von der axialen Bohrung 22 in die radialen Bohrungen 21a, 21b als auch beim Übergang von diesen Bohrungen in den Ringspalt 18 eine die Dämpfungswirkung vergrößernde Umlenkung des Druckmittelstroms. Die Dampfungsdusenanordnung kann auch in der entgegengesetzten Richtung von dem hydraulischen Druckmittel durchströmt werden. Einen wesentlichen Anteil an der Dämpfungswirkung hat der Ringspalt 18 in Verbindung mit der Umlenkung von den radialen Bohrungen 21a, 21b zu dem Ringspalt 18. Die Dämpfungswirkung einer in der Figur 1 dargestellten Dampfungsdusenanordnung mit den Werten s = 0,3 mm, d3 = 1,0 mm und d4 = 1,5 mm ist z. B. größer als die einer Düsenanordnung mit einem Durchgangsloch mit einem Durchmesser von 0,3 mm.
Um das Einschrauben des Düsenkörpers 11 in den Druckmittelkanal 12 zu erleichtern, ist der Düsenkörper 11 stirnseitig mit sechs Angriffsflächen versehen, die eine Aufnahme für einen Innensechskantschlüssel bilden. Wegen der Schnittdarstellung sind in der Figur 1 nur zwei Angriffsflächen 25 und 26 sichtbar. Die durch die Angriffsflächen gebildete Ausnehmung ist in Verlängerung der axialen Bohrung 22 angeordnet.
Die Figur 2 zeigt einen Schnitt durch die in der Figur 1 dargestellte Dampf ngsdusenanordnung entlang der Linie A - B in Höhe der Durchgangsbohrung 21. Zwischen dem Gehäuse 13 und dem Düsenkörper 11 erstreckt sich der Ringspalt 18, der über die radialen Bohrungen 21a und 21b mit der axialen Bohrung 22 in Verbindung steht.
Die Figur 3 zeigt einen Längsschnitt durch eine zweite Dampfungsdusenanordnung gemäß der Erfindung. Ein mit einem Außengewinde 30 versehener Düsenkörper 31 ist in einen mit einem Innengewinde 32 versehenen Druckmittelkanal 33 des Gehäuses 13 eines hydraulischen Gerätes geschraubt. Der Außendurchmesser des Außengewindes 30 ist mit ds bezeichnet. Das Innengewinde 30 erstreckt sich in dem mit 35 bezeichneten Abschnitt. Der Auslauf des Innengewindes 32 bildet einen Anschlag, der die Einschraubtiefe des Düsenkörpers 31 begrenzt. Der Düsenkörper 31 ist in dem mit 36 bezeichneten Abschnitt mit einer Ringnut 37 mit rechteckförmigem Querschnitt versehen. Der mit 38 bezeichnete Ringspalt erstreckt sich hier zwischen dem Düsenkörper 31, dessen Außendurchmesser im Bereich der Ringnut 37 mit d2 bezeichnet ist, und den Gängen des Außengewindes 32 des Druckmittelkanals 33, die sich zwischen den Durchmessern di und ds erstrecken. Das hydraulische Druckmittel fließt von der Stirnseite 19 über die axiale Bohrung 22 und die radialen Bohrungen 21a, 21b in den Ringspalt 38. Von dort fließt das hydraulische Druckmittel über zwei weitere radiale Bohrungen 40a und 40b in Form einer Durchgangsbohrung 40 mit dem Durchmesser dg und eine weitere axiale Bohrung 41 mit dem Durchmesser d7 zu der Stirnseite 20 des Düsenkörpers 31. In der Figur 3 sind die Durchmesser d3 und dg sowie die Durchmesser d4 und d7 jeweils gleich groß gewählt. Dies ergibt einen im Wesentlichen symmetrischen Aufbau der Dampfungsdusenanordnung für beide Flußrichtungen des Druckmittels. Anders als in der Figur 1 trifft in diesem Ausführungsbeispiel der Druckmittelstrom nicht auf eine glatte Wand sondern auf die Gänge des Innengewindes 32, so daß das Druckmittel im Ringspalt 38 zusätzlich verwirbelt wird. Dies führt zu einer weiteren Verbesserung der Dämpfungswirkung der erfindungsgemäßen Dampfungsdusenanordnung .
Die Figur 4 zeigt einen Längsschnitt durch eine dritte Dampfungsdusenanordnung gemäß der Erfindung. Ein mit einem Außengewinde 50 versehener Düsenkörper 51 ist in einen mit einem Innengewinde 52 versehenen Druckmittelkanal 53 des Gehäuses 13 eines hydraulischen Gerätes geschraubt. Der Düsenkörper 51 ist hier als Hohlschraube mit einem zylinderförmigen Kopf 55 ausgebildet. Der Kopf 55 ist stirnseitig mit einem Aufnahmeschlitz 56 für einen Schraubendreher versehen, die Angriffsflächen für den Schraubendreher sind mit 56a und 56b bezeichnet. In diesem Ausführungsbeispiel befindet sich der mit 57 bezeichnete Ringspalt zwischen dem Kopf 55 des Düsenkörpers 51 und dem Druckmittelkanal. 53. Eine zwei radiale Bohrungen bildende Durchgangsbohrung 58 verläuft in dem Zylinderkopf 55 und mündet in den Ringspalt 57, dessen Länge durch den Abstand zwischen den Austrittsöffnungen der Durchgangsbohrung 58 und der Stirnfläche des Kopfes 55 bestimmt ist. In dem mit dem Außengewinde 50 versehenen Abschnitt des Düsenkörpers 50 verläuft eine axiale Bohrung 59, die in die Durchgangsbohrung 58 mündet. Auch hier erfolgt eine erste Umlenkung des Druckmittelstroms von der axialen Bohrung in die radialen Bohrungen und eine zweite Umlenkung von den radialen Bohrungen in den Ringspalt. Auch diese Dampfungsdusenanordnung kann von dem hydraulischen Druckmittel in beiden Flußrichtungen durchströmt werden.

Claims

Patentansprüche
1. Dampfungsdusenanordnung für hydraulisches Druckmittel, bei der ein Düsenkörper mit kreisförmigem Querschnitt in einem Druckmittelkanal mit kreisförmigem Querschnitt eines hydraulischen Geräts angeordnet ist, wobei in einem Abschnitt des Düsenkörpers zwischen seiner Außenfläche und der Innenwand des Druckmittelkanals ein in axialer Richtung mindestens einseitig abgeschlossener Ringraum gebildet ist, wobei der Düsenkörper mit einer von einer Stirnseite ausgehenden axialen Bohrung versehen ist, die den Dusenkorper nicht vollständig durchdringt, und wobei der Düsenkörper mit einer radialen Bohrung versehen ist, die die axiale Bohrung mit dem Ringraum verbindet, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenkörper (11; 31; 51) fest in dem Druckmittelkanal (12; 33; 53) gehalten ist, daß der Ringraum als Ringspalt (18) ausgebildet ist und daß die Drosselwirkung der Dampfungsdusenanordnung durch die Breite (s) des Ringspalts (18) bestimmt ist.
2. Dampfungsdusenanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die radiale Bohrung (21a, 21b) senkrecht zu der axialen Bohrung (22) verläuft.
3. Dampfungsdusenanordnung nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß sowohl der Durchmesser (d3) der radialen Bohrung (21a, 21b) als auch der Durchmesser (d4) der axialen Bohrung (22) größer als die Breite (s) des Ringspalts (18) ist.
4. Dampfungsdusenanordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser (d4) der axialen Bohrung
(22) größer als der Durchmesser (d3) der radialen Bohrung (21a, 21b) ist.
5. Dampfungsdusenanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenkörper
(31) von beiden Stirnseiten (19, 20) mit einer axialen Bohrung (22, 41) versehen ist, daß jede axiale Bohrung (22, 41) in einer in den Ringspalt (38) mündenden radialen Bohrung
(20a, 20b und 40a, 40b) mündet und daß der Ringspalt (38) im
Mittelbereich (36) des Düsenkörpers (31) angeordnet und in axialer Richtung beidseitig gegenüber dem Druckmittelkanal (33) abgeschlossen ist.
6. Dampfungsdusenanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenkörper (11; 31; 51) in den Druckmittelkanal (12; 33; 53) geschraubt ist.
7. Dampfungsdusenanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenkörper (11; 31; 51) auf einer Stirnseite (19) mit Angriffsflächen (25, 26; 56a, 56b) für ein Werkzeug versehen ist.
8. Dampfungsdusenanordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Angriffsflächen (25, 26) eine konzentrisch zu der axialen Bohrung (22) angeordnete Aufnahme für einen Innensechskantschlüssel bilden.
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