WO2004039559A1

WO2004039559A1 - プリフォーム及びその製法、並びにこのプリフォームから成るニ軸延伸容器

Info

Publication number: WO2004039559A1
Application number: PCT/JP2003/013549
Authority: WO
Inventors: Jun Kikuchi; Ikuo Komatsu
Original assignee: Toyo Seikan Kaisha Ltd
Current assignee: Toyo Seikan Group Holdings Ltd
Priority date: 2002-10-30
Filing date: 2003-10-23
Publication date: 2004-05-13
Anticipated expiration: 2005-04-30
Also published as: US20090317577A1; EP1579979A4; CA2504212A1; AU2003277521A1; EP2025497A1; CN100425432C; US20060127615A1; CN1732074A; DE60326995D1; EP1579979B1; AU2003277521B2; EP1579979A1; KR20050067213A

Abstract

本発明は、プリフォーム及びその製法、並びにこのプリフォームから成る延伸成形容器に関するものであり、少なくともポリエステル樹脂から成る層を有する圧縮成形により形成されるプリフォームにおいて、ポリエステル樹脂から成る層の２１０℃における等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が３００秒以上であることにより、プリフォーム成形の際の樹脂の熱分解が抑制され、固有粘度の低下やアセトアルデヒドの生成が有効に抑制されたプリフォームを提供できると共に、優れた機械的強度、香味保持性を有する二軸延伸容器を提供することができる。

Description

明細書プリフォーム及びその製法、並びにこのプリフォームから成る二軸延伸容器技術分野

本発明はポリエステル層を有する単層或いは多層のプリフォーム及びこのプリフォームの製法、並びにこのプリフォームを二軸延伸ブロー成形して成る容器に関し、より詳細には、ポリエステル樹脂の熱分解が抑制され残留ァセトアルデヒドが顕著に低減されたプリフォーム、及びかかるプリフォームを二軸延伸ブロー成形して成り、機械的強度、香味保持性に優れた二軸延伸容器に関する。技術背景

延伸ブロー成形プラスチック容器、特に、二軸延伸ポリエステル容器は、今日では、一般化しており、その優れた透明性と適度なガスバリヤ一性とにより、液体洗剤、シャンプー、化粧品、醤油、ソース等の液体商品の外に、ビール、コーラ、サイダー等の炭酸飲料や、果汁、ミネラルウォーター等の他の飲料容器に広く使用されている。

二軸延伸ポリエステル容器の成形に際しては、ポリエステル樹脂の射出成形により、最終容器より寸法がかなり小さく、且つポリエステルが非晶質である有底プリフォームを予め形成し、このプリフォームをその延伸温度に予備加熱し、ブロー金型中で軸方向に引張り延伸すると共に、周方向にブロー延伸する方法が採用されている（例えば、特開平 4—1 5 4 5 3 5号公報参照）。

この有底プリフォームの形状としては、容器の口頸部に相当する口頸部と延伸ブロー成形されるべき有底筒状部とを備え、全体としての形状が試験管状のものが一般的である。口頸部には、例えば密封用開口端や蓋との係合手段が形成されている。またこの底部には、射出成形の必要性から、底部中心から外方に突出したゲート部が必ず形成されている。有底プリフォームを樹脂の圧縮成形で製造することも既に知られており、押出機から押し出された溶融樹脂塊を切断、保持して雌型内に供給した後、前記雌型内に雄型を圧入して雌型内で圧縮成形することからなるプリフォームの製造方法が提案されている（特開 2 0 0 0 - 2 8 0 2 4 8号公報参照)。

しかしながら、一般に射出成形によるプリフォームの製造では、溶融可塑化された樹脂は、ノズル、スプルー、ランナー、ゲートを経てキヤビティに注入されるため、射出成形機中における樹脂の滞留時間が長く、このような成形機中の長時間の滞留は、樹脂の劣化の原因になるおそれがある。特にポリエステル樹脂は、熱分解によリ固有粘度や分子量が低下するため、満足な機械的強度を得ることができないという問題が生じる。

また、ポリエステル樹脂の熱分解の際にはァセトアルデヒド力《発生し、かかるポリエステル中に残留するァセトアルデヒドは、ボトルの香味保持性を低下させる原因になる。発明の開示

従って本発明の目的は、プリフォーム成形の際の樹脂の熱分解が抑制され、固有粘度の低下ゃァセトアルデヒドの生成が有効に抑制されたプリフォーム及びその製法を提供することにある。

また本発明の他の目的は、かかるプリフォームを二軸延伸ブロー成形することにより、優れた機械的強度、香味保持性を有する二軸延伸容器を提供することに <δる。

本発明によれば、少なくともポリエステル樹脂から成る層を有する圧縮成形により形成されるプリフォームであって、前記ポリエステル樹 fl旨から成る層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上であることを特徴とするプリフォーム力提供される。

本発明のプリフォームにおいては、

1 . ポリエステル樹脂が、ェチレンテレフタレート単位を 9 5モル％以上の割合で含有するポリエステル樹脂であること、

2 . ポリエステル樹脂が、リサイクルポリエステル樹脂を含有するものであること、

3 . ポリエステル樹脂から成る層以外の熱可塑性樹脂の層を有すること、特にポリエステル樹脂から成る層を内外層とする中間層で、ガスパリヤー性樹脂又はリサイクルポリエステル樹脂から成る層の少なくとも一層から成ること、が好適である。

本発明によればまた、少なくともポリエステル樹脂から成る層を有する圧縮成形により形成されるプリフォームの製法であって、溶融押出時の固有粘度が 0. 7 2 d L Z g以上である溶融ポリエステル樹脂を圧縮成形機に供給して圧縮成形することを特徴とするプリフォームの製法が提供される。

尚、前記溶融押出時の固有粘度は、圧縮成形で得られるプリフォーム、及び後述する二軸延伸容器においても実質的に変化しない。

本発明のプリフォームの製法においては、

4. 溶融ポリエステル樹脂の溶融押出温度が、ポリエステル樹脂の融点（T m) を基準として、 T m+ 5 °C乃至 T m+ 4 0 °Cの範囲であること、

5 . 使用するポリエステル樹脂の押出機投入の際の固有粘度から溶融押出の際の固有粘度の低下率が 1 0 <½以下であること、

が好適である。

本発明によれば更にまた、前記プリフォームを二軸延伸ブロー成形して成る二軸延伸容器であって、ポリエステル層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上であることを特徴とする二軸延伸容器が提供される。

本発明のプリフォームは、少なくともポリエステル層を有する圧縮成形により形成されるプリフォームであって、前記ポリエステル層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上であることが重要な特徴である。前述した通り、延伸ブロー容器において機械的強度が低下するのは、プリフォーム成形の際ポリエステル樹脂の熱分解によリ、固有粘度が低下することに起因している。

すなわち、本発明においては、好適な結晶化時間を有するプリフォームは、樹脂の熱劣化が有効に抑制されるという知見に基づくものである。

また、本発明のプリフォームにおいては、プリフォームの製造に際しての熱分解が抑制されているため、プリフォーム中に残留するァセトアルデヒド量が著しく低減されている。このためかかるプリフォームを二軸延伸ブロー成形して成る延伸ブロー容器は、延伸ブロー成形性や香味保持性に優れているのである。また、このような結晶化時間を有するプリフォームを二軸延伸ブロー成形してなる延伸ブロー容器においても、プリフォームと同様にポリエステル層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上であることにより、優れた機械的強度、香味保持性を発現できるという知見に基づくものである。

図 1は、本発明のプリフォーム及び従来の射出成形により得られたプリフォームのそれぞれについて、示差走査熱量計（D S C) により、胴部から切り出した試料を 2 9 0°Cで 3分間加熱し融解させたものを 2 1 0 °Cで保持した際の結晶化に伴う発熱ピークの生じる時間を測定したものである。

本発明のプリフォームは結晶化に伴う発熱ピークが、射出成形によるプリフォームの結晶化に伴う発熱ピークに比してブロードであり、また本発明のプリフォ —ムの発熱量が最大値に達する時間は、射出成形によるプリフォームの発熱量が最大値に達する時間 T ₂よりもかなり長く、結晶化時間が射出成形によリ得られたプリフォームに比してかなり長いことが理解される。

すなわち、本発明においては、上述した胴部表面の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上、特に、 4 0 0乃至 7 0 0秒の範囲にあることが重要であり、この点については後述する実施例の結果からも明らかである。

例えば、比較例 1に示すように、ポリエステル層の 2 1 0°Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以下のプリフォームでは、ァセトァルデヒド量が 2. であり、このプリフォームを二軸延伸ブロー成形したボトルのポリエステル層の 2 1 0°Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間は 2 5 0秒であり、胴部の座屈強度が低く、機械的強度に劣り、しかもフレー/く一性に劣つていることが明らかである。

これに対し、ポリエステル層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上のプリフォームである実施例 1は、ァセトアルデヒド量が 1 . 9 g Z Lであり、比較例 1に比して顕著にァセトアルデヒド量が低減されている。しかもこのプリフォームを二軸延伸ブロー成形したボトルのポリエステル層の 2 1 0°Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間は 6 0 0秒であり、胴部の座屈強度が高く、しかもフレーバー性にも優れていることが明らかである。

本発明のプリフォームおいては、上述した通り、 0. 7 2 d L Z g以上の固有粘度を有する溶融ポリエステル樹脂を圧縮成形機に供給して圧縮成形することが好ましい。

プリフォームの圧縮成形では、溶融樹脂塊（ドロップ）を圧縮成形位置まで搬送する必要があるが、ポリエステル樹脂のような延伸配向可能な結晶性樹脂は、一般にドローダウン傾向が大きく、可塑化時、すなわち溶融混練時の固有粘度（ I V) の低下が大きし、場合には、樹脂の熱劣化により前述した機械的強度や香味保持性が低下するだけでなく、ドロップ成形時にドローダウンを発生して、溶融樹脂を切断して溶融樹脂塊（ドロップ）を得る際の糸引き、圧縮成形工程までの搬送性、或いは圧縮金型内における正立安定が低下するという問題も生じる。本発明においては、可塑化時の樹脂の熱分解による固有粘度（ I V)の低下を抑制し、樹脂が溶融押出される際の固有粘度を 0. 7 2 d L Z g以上に維持することによリ、前記ドロップを得る際の糸引き、圧縮成形工程までの搬送性、或いは圧縮金型内における正立安定を向上させること力《可能となるのである。図面の簡単な説明

図 1は、本発明のプリフォーム及び通常の射出成形により得られたプリフォームのそれぞれについて、示差走査熱量計（D S C) により、胴部から切り出した試料を 2 9 0°Cで 3分間加熱し融解させたものを 2 1 0 °Cで保持した際の結晶化に伴う発熱ピークが生じる時間を測定した結果を示す図である。

図 2は、本発明のプリフォームの成形に用いる圧縮成形装置の一例を示す図である。

図 3は、本発明のプリフォームの一例を示す断面図である。

図 4は、本発明の二軸延伸ポリエステル容器の一例を示す図である。発明を実施するための最良の形態

(ポリエステル樹脂）

本発明に用いることができるポリエステル樹脂としては、従来ブロー成形容器等の包装容器に用いられている熱可塑性ポリエステル樹脂全般を用いることができるが、特にエチレンテレフタレート系熱可塑性ポリエステルが有利に使用されるが、勿論、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレートなどの他のポリエステル、或いはこれらとポリカーボネートやポリアリレート等とのブレンド物を用いることもできる。

本発明に好適に用いることができるポリエステル樹脂であるェチレンテレフタレート系熱可塑性ポリエステルは、エステル反復単位の大部分、特に 9 5モル％以上をエチレンテレフタレート単位が占めるものであり、ガラス転移点（T g ) が 5 0乃至 9 0 °C、特に 5 5乃至 8 0 °Cで、融点（T m)が 2 0 0乃至 2 7 5 °C、特に 2 2 0乃至 2 7 0 °Cにある熱可塑性ポリエステルが好適である。

ホモポリエチレンテレフタレー卜が耐熱圧性の点で好適であるが、ェチレンテレフタレー卜単位以外のエステル単位を少量含む共重合ポリエステルを使用することができる。

テレフタル酸以外の二塩基酸としては、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸；シクロへキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸；コハク酸、アジピン酸、セバチン酸、ドデカンジオン酸などの脂肪族ジカルボン酸；の 1種又は 2種以上の組み合わせ力《挙げられ、特に耐熱性を向上させるためにはイソフタル酸を組み合わせて用いることが好ましい。

エチレングリコール以外のジオール成分としては、プロピレングリコール、 1 , 4一ブタンジオール、ジエチレングリコール、 1 , 6—へキシレングリコール、シクロへキサンジメタノール、ビスフエノール Aのエチレンォキサイド付加物等の 1種又は 2種以上が挙げられる。

またエチレンテレフタレート系熱可塑性ポリエステルにガラス転移点の比較的高し、、例えばポリエチレンナフタレート、ポリカーボネート或いはポリアリレート等を 5〜2 5 0/0程度ブレンドした物を用いることもできる。更にポリエチレンテレフタレートと前記ガラス転移点の比較的高い材料との複層とすることもできる。

用いるポリエステル樹脂は、少なくともフィルムを形成するに足る分子量を有するべきであり、用途に応じて射出グレード或いは押出グレートのものが使用される。その固有粘度（ I V) は一般に、フエノールとテトラクロルェタンとの 6 0： 4 0の重量比の混合溶媒中、 3 0 °Cの温度で測定して、 0. 7 2乃至0. 9 0 1_ノ£、特に0. 7 3乃至0. 8 8 d LZ gの範囲にあるものが好ましい。 (その他の樹脂）

本発明のプリフォームは上記ポリエステル樹脂のみから成る単層のものでもよく、上記ポリエステル樹脂以外の熱可塑性樹脂から成る層を有する多層プリフォームであってもよい。

上記ポリエステル樹脂以外の熱可塑性樹脂としては、延伸ブロー成形及び熱結晶化可能な樹脂であれば任意のものを使用でき、これに限定されないが、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン一プロピレン共重合体、エチレン一ビニルァルコール共重合体、環状ォレフィン重合体などのォレフィン系樹脂や、キシリレン基含有ポリアミドなどのポリアミド樹脂等を挙げることができる。また、キシリレン基含有ポリアミドにジェン系化合物、遷移金属系触媒を配合した酸素吸収性ガスバリヤ一樹脂組成物や、リサイクルポリエステル（P C R (使用済みボトルを再生した樹脂)、 S C R (生産工場内で発生した樹脂）又はそれらの混合物）等も用いることができる。これらのリサイクルポリエステル樹脂は、前述した方法で測定した固有粘度（ I V) が 0. 6 5乃至0. 7 5 d LZ gの範囲にあることが好ましい。

リサイクルポリエステルは、単独で使用することもできるし、バージンのポリエステルとのブレンド物として用いることもできる。リサイクルポリエステルが低下した固有粘度を有する場合には、バージンのポリエステルとブレンドして用いることが好ましく、この場合、リサイクルポリエステル：バ一ジンのポリエステルの配合比は、 1 ： 5乃至 5 ： 1の重量比にあることが好ましい。

また内層又は外層と中間層を接着させるために、接着性樹脂を介在させることもできる。接着性樹脂としては、マレイン酸などをグラフト重合した酸変性ォレフィン系樹脂ゃ非晶性のポリエステル系樹脂ゃポリアミド系樹脂等を使用することができる。

また、本発明に用いる上記ポリエステル樹脂又は上記ポリエステル樹脂以外の熱可塑性樹脂には、最終成形品である二軸延伸容器の品質を損なわない範囲で種々の添加剤、例えば、着色剤、紫外線吸収剤、離型剤、滑剤、核剤などを配合することができる。

(層構成）

本発明の多層プリフォームの層構成は、これに限定されないが、以下のものを例示できる。尚、以下の多層構造における略号は、 PET：バージンポリエステル樹脂、 GBR：ガスバリヤ一性樹脂、 PCR：リサイクルポリエステル樹脂、 ADR：接着性樹脂、 O A R：酸素吸収性樹脂組成物、 C O C：環状ォレフィン共重合体である。

三層構造： PETZGBRZPET、 PETZPCRZPET

PETZ (PET + PCR) ZPET

四層構造： P E TZGBRZP CRZP E T、

P E TZGBR O ARZP Ε Τ、

P E TZGBR/COCZP Ε Τ

五層構造： PETZADRZGBR/ADRZPET

PETZADRZOARZADRZPET P E TZGBRZP CR GBRZP ET PETZADRZ (GBR + O AR) ZADR PET

六層構造： PETZADRZGBRZARZPCRZPET

P ET/ADR/OAR/ADR/PCR/PET 七層構造： PETZPCRZADRZGBRZADRZPCR/PET

PETZADRZGBRZADRZOARZADRZPET

(プリフォームの成形）

本発明のプリフォームは、前述した通り、ポリエステル樹脂から成る層の 21 0°Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 300秒以上であり、圧縮成形法によリ形成される。

通常の射出成形機においては、ホットランナー、ゲートを経由してキヤビティに樹脂が充填されるが、ホットランナーを有する射出成形機の場合、溶融樹脂の滞留時間が長くなるため樹脂の熱分解を生じやすく、上述したポリエステル樹脂から成る層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上のプリフォームを成形することが困難である。

これに対し、圧縮成形では、樹脂の滞留時間が短いので、射出成形のような樹脂の熱劣化が少ないため、汎用樹脂を用いることもできる。また、射出成形のように底部に底部の白化原因となるゲー卜部が形成されることがなく、しかもプリフォームの底部に樹脂の流動配向が生じにくく、該底部に流動配向による残留歪みが生じることがないので、成形品の物性に影響が少ないという利点もある。従って本発明のプリフォームは、圧縮成形により成形され、特に、圧縮成形機への溶融押出時の溶融ポリエステル樹脂の固有粘度が 0. 7 2 d LZ g以上となるようにすることが樹脂の熱劣化を防止し、溶融ポリエステル樹脂を切断してド口ップを得る際の糸引き、圧縮成形工程までの搬送性、或いは圧縮金型内における正立安定をも向上させる上で重要である。

本発明のプリフォームの製法においては、溶融ポリエステル樹脂の溶融押出温度が、ポリエステル樹脂の融点（T m) を基準として、 T m+ 5 °C乃至 T m+ 4 0 °C、特に T m+ 1 0 °C乃至 T m+ 3 0 °Cの範囲であることが好ましく、上記温度よリも低い温度では、剪断速度が大きくなリすぎて一様な溶融押出物を形成することが困難になる場合があリ、一方上言範囲よリも高温では、樹 fl旨の熱劣化の程度が大きくなつたり、或いはドローダウンが大きくなりすぎ、上述した特性を有するプリフォームを成形することが困難になる。

また、上述した溶融押出の際の固有粘度は、ポリエステル樹脂の押出機投入の際の固有粘度を基準として、低下率が 1 0 %以下となるようにすることが好ましい。

図 2は、本発明の多層プリフォームの成形に用いる圧縮成形装置を示す説明図であり、全体を 1で示す圧縮成形装置は、内外層用樹脂 Aを主押出機 2から連続的に供給し、中間層用樹脂 Bを副押出機 3から間欠的に供給して、多層ダイ 4内で合流させて樹脂八カ樹脂 Bを封入するように多層ダイ 4の下方に設けられたノズル 5から溶融押出しを行い、水平方向に移動可能な切断手段 6によって押出された複合溶融樹脂 7を中間層の存在しない部分で所定寸法に切断する。この切断された複合溶融樹脂塊 8は、切断直後に治具に挟んで雌型 9及び雄型 1 0から構成される圧縮成形装置の雌型 9内に搬送する。雌型 9内にある複合溶融樹脂塊 8 を雄型 1 0で圧縮成形して中間層が内層及び外層で封入された多層プリフォームが成形される。

本発明のプリフォームの成形には、上述した圧縮成形における溶融樹脂の押し出しを、多軸押出機により行うことが好ましく、これによリー軸押出機を用いる場合に比して、より低温、低圧、低速下での樹脂の可塑化が可能になると共に、機内での滞留時間の分布が相対的に狭く、このため、可塑化時の樹脂の熱減成や加水分解による固有粘度の低下、ァセトアルデヒドの生成を抑制することが可能になる。更に押出機はベント付であることが望ましく、これにより溶融樹脂中に含まれる水分や熱分解によリ生じるァセ卜アルデヒドをも押出機サイドのベント孔から強制的に排気することができ、水分によるポリエステルの加水分解を抑制することができると共に、ボトルの香味保持性を向上することもできる。

図 3は、本発明のプリフォームの内、多層プリフォームの一例の断面図である。全体を 2 0で示す多層プリフォームは、口頸部 2 1、胴部 2 2及び库部 2 3から成っている。図に示す具体例では、底部にゲート部のない圧縮成形により成形されたプリフォームであり、また口頸部 2 1の端部 2 1 aを除く部分は、内層 2 4、中間層 2 5及び外層 2 6の 3層同構造になっている。

(二軸延伸容器）

本発明の二軸延伸容器は、ポリエステル層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上、特に、 4 0 0乃至 7 0 0秒の範囲にあるものであり、本発明のプリフォ一ムをニ軸延伸ブ口一成形に付することによリ得ることができる。

二軸延伸ブロー成形においては、本発明のプリフォームを延伸温度に加熱し、このプリフォームを軸方向に延伸すると共に周方向にブロー成形し二軸延伸容器を製造する。

尚、プリフォームの成形とその延伸ブロー成形とは、コールドパリソン方式の他、プリフォームを完全に冷却しないで延伸ブロー成形を行うホットパリソン方式にも適用できる。延伸ブローに先立って、必要により、プリフォームを熱風、赤外線ヒーター、高周波誘導加熱等の手段で延伸適正温度まで予備加熱する。その温度範囲はポリエステルの場合 8 5乃至 1 2 0 °C、特に 9 5乃至 1 1 0 °Cの範囲あるのがよい。

このプリフォームをそれ自体公知の延伸ブロー成形機中に供給し、金型内にセットして、延伸棒の押し込みにより軸方向に引っ張り延伸すると共に、流体の吹込みにより周方向へ延伸成形する。金型温度は、一般に室温乃至 1 9 0 °Cの範囲にあることが好ましいが、後述するようにヮンモールド法で熱固定を行う場合は、金型温度を 1 2 0乃至 1 8 0 °Cに設定することが望ましい。

最終の二軸延伸容器における延伸倍率は、面積倍率で 1 . 5乃至 2 5倍が適当であり、この中でも軸方向延伸倍率を 1 . 2乃至 6倍とし，周方向延伸倍率を 1 . 2乃至 4. 5倍とするのが好ましい。

本発明の二軸延伸容器は、それ自体公知の手段で熱固定することもできる。熱固定は、ブロー成形金型中で行うワンモールド法で行うこともできるし、ブロー成形金型とは別個の熱固定用の金型中で行うツーモールド法で行うこともできる。熱固定の温度は 1 2 0乃至 1 8 0 °Cの範囲が適当である。

また他の延伸ブロー成形方法として、本出願人にかかる特許第 2 9 1 7 8 5 1 号公報に例示されるように、プリフォームを、 1次ブロー金型を用いて最終成形品よリも大きい寸法の 1次ブロー成形体とし、次いでこの 1次ブロー成形体を加熱収縮させた後、 2次ブロー金型を用いて延伸ブロー成形を行って最終成形品とする二段ブロー成形法を採用してもよい。

本発明の二軸延伸容器のうち、多層構造の一例を図 4に示す。この図 4において、全体を 4 0で示す二軸延伸容器はボトル形状で、口部 4 1、胴部 4 2及び底部 4 3からなつておリ、胴部 4 2及び底部 4 3は、内層 4 4 a外層 4 4 b及びこれらの間に内封された中間層 4 5からなつている。口部 4 1は、上述した多層プリフォームと同様に内外層樹脂のみで形成されている。実施例

[ D S C測定] プリフォームおよびボトル胴部から切り取った試料 ( 1 O m g ) について、示差走査熱量計（PERKIN ELMER社製 D S C 7 ) を用いて測定を行った。試料温度は、

1 . 室温から 2 9 0°Cに 3 0 0°C/m i nで昇温

2. 2 9 0 °Cで 3分間保持し溶解

3. 2 1 0 °Cに 3 0 0 °C/m i nで急冷

4. 2 1 0°Cで保持し等温結晶化の順で走査し、

上記 4における結晶化発熱量力最大値に到達する時間を測定した。

尚、測定試料がノくージンポリエチレンテレフタレート樹脂とリサイクルポリエステル樹脂とのプレンドあるいは多層からなる場合は、結晶化がバージンポリエチレンテレフタレート樹脂の方が遅いことから、バージンポリエチレンテレフタレート樹脂の結晶化ピークの最大値到達時間を測定した。

[ I V (固有粘度）測定]

単層の場合は、成形前のペレツトおよび単層ポトル胴部から切リ出した小片を試料とした。

また、多層の場合は、成形時の層構成比率にあわせた： PETと PCRの混合物および多層ボトル胴部から切り出した小片を試料とした。溶媒はフエノールノテトラクロロェタン = 5 5 (w t ) の混合溶媒を用い、 3 0 °Cにて固有粘度を測定した。

尚、 I V (固有粘度）測定においては、溶融押出時の固有粘度は、圧縮成形で得られるプリフォーム、及び二軸延伸容器においても実質的に変化しないため、ボトル胴部から切リ出した小片を試料とした。

[縦圧縮強度測定]

速度 5 0 mmZm i nで空ボトルを圧縮するときのロードセル負荷の最大値を測定した。

[ァセトアルデヒド量測定]

ボトルを窒素置換、密封後、 2 2°C— 1日保管し、ボトル内のァセトアルデヒド濃度をガスクロマ卜グラフ分析により求めた。

[実施例 1 ] ポリエチレンテレフタレート樹脂（エチレンテレフタレート単位 98.0モル％含有、融点 244°C、固有粘度 0. 83、新光合繊製 5015W) を押出機ホッパーに供給して、ダイ部分の温度 270°C、樹脂圧力が 7 O k g f /cm²、溶融押出時の溶融ポリエステル樹脂の固有粘度が 0. 78 d L/gとなる条件で押出し、溶融樹脂塊に切断した。

この溶融樹脂塊を 20°Cの圧縮金型内にセットして、型締め圧力 100 k g f Z cm²の条件で圧縮成形を行い、単層プリフォームを成形した。

得られたプリフォームを延伸温度である 1 10°Cに加熱し、温度 25°Cの金型内で二軸延伸ブロー成形を行い、重量が 25 g、容積が 530m Iであるポトルを得た。

成形したプリフォームの DSC測定及びボトルの DSC測定、圧縮強度、弓 I張リ強度、ァセトアルデヒド量の各測定を行った。

[実施例 2]

ポリエステル樹脂として、ポリエチレンテレフタレート樹脂（エチレンテレフタレ一卜単位 1 00モル⁰ /₀含有、融点 254°C、固有粘度 0. 75 d L/g、三井化学（株）製 J 1 25T) を用い、溶融押出時の溶融ポリエステル樹脂の固有粘度が 0. 72 dし/ gとなる条件で押出し、二軸延伸ブロー成形における金型温度を 1 50°Cとし、金型内で熱固定を行った以外は、実施例 1と同様に単層プリフォーム及びボトルを成形し、これらについて実施例 1と同様の評価を行った。

[実施例 3]

ポリエチレンテレフタレート樹脂（エチレンテレフタレート単位 98.0モル％含有、融点 244°C、固有粘度 0. 83 d LZg、新光合繊製 501 5W) を内外層用押出機に供給し、リサイクルポリエステル樹脂（固有粘度 0. 68 d LZ g、与野ペットボトルリサイクル社製フレーク）を中間層用ベント付き二軸押出機に供給して、ダイへッドの温度 270°C、樹脂圧力が 7 O k g f /cm², 溶融押出時の溶融ポリエステル樹脂の固有粘度が 0. 74 d LZ gとなる条件で、ポリエチレンテレフタレート樹脂がリサイクルポリエステル樹脂を封入するように共押出して溶融樹脂塊に切断した。

この溶融樹脂塊を 20°Cの圧縮金型内にセッ卜して、型締め圧力 100 k g f Z cm²の条件で多層圧縮成形を行い、内層及び外層がポリエチレンテレフタレ一ト樹脂、中間層がリサイクルポリエステル樹脂である 2種 3層プリフォームを成形した。得られたプリフォームを延伸温度である 1 10°Cに加熱し、 25°Cの金型内で二軸延伸ブロー成形を行い、重量が 25 g、中間層の割合が 25重量％、容積が 530m lである 2種 3層ボトルを得た。

成形したプリフォームについては D S C測定を、ポトルについて、 D S C測定、圧縮強度、引張り強度、ァセトアルデヒド量の測定を行った。

[比較例 1 ]

射出機を、射出ノズル温度 280°C、樹脂圧力 250 k _g fZcm²、溶融射出時すなわち溶融押出時の溶融ポリエステルの固有粘度が 0. 71 d LZgとなる条件で用いたこと以外は実施例 1と同様にプリフオーム及びボトルを成形し、同様に評価を行った。

[比較例 2]

射出機を、射出ノズル温度 295°C、樹脂圧力 250 k g f /cm², 溶融射出時すなわち溶融押出時の溶融ポリエステルの固有粘度が 0. 67 d LZgとなる条件で用いたこと以外は実施例 2と同様にプリフォーム及びポトルを成形し、同様に評価を行った。

[比較例 3]

内外層用射出機、中間層用射出機を備えた共射出機を、射出ノズル温度 280°C、樹脂圧力 25 O k g f /cm², 溶融射出時すなわち溶融押出時の溶融ポリエステルの固有粘度が 0. 68 d LZgとなる条件で用いたこと以外は実施例 3と同様にプリフォーム及びボトルを成形し、同様に評価を行った。

[比較例 4]

押出機のダイへッドの樹脂温度を 285°Cとし、溶融押出時の溶融ポリエステル樹脂の固有粘度が 0. 71 d LZgとなるようにした以外は実施例 1と同様にしてプリフォーム及びボトルを成形し、同様に評価を行った。

[比較例 5]

押出機のダイへッドの樹脂温度を 300°Cとし、溶融押出時の溶融ポリエステル樹脂の固有粘度が 0. 67 d LZgとなるようにした以外は実施例 2と同様にしてプリフォーム及びボトルを成形し、同様に評価を行った。

[比較例 6]

押出機のダイ部分の温度を 285°Cとし、溶融押出時の溶融ポリエステル樹脂の固有粘度が 0. 70dLZgとなるようにした以外は実施例 3と同様にしてプリフォーム及びポトルを成形し、同様に評価を行った。

前記実施例及び比較例の評価結果を表 1に示す。

PCR:リサイクルポリエステル

*2 PET/PGR=75/25の重量比でブレンドした混合物の IV

Claims

請求の範囲

1 . 少なくともポリエステル樹脂から成る層を有する圧縮成形により形成されるプリフォームであって、前記ポリエステル層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上であることを特徴とするプリフォーム。

2 . 前記ポリエステル樹脂が、エチレンテレフタレート単位を 9 5モル％以上の割合で含有するポリエステル樹脂である請求項 1記載のプリフォーム。

3. 前記ポリエステル樹脂が、リサイクルポリエステル樹脂を含有するものである請求項 1記載のプリフォーム。

4. 前記ポリエステル樹脂から成る層以外の熱可塑性樹脂の層を有する請求項 1記載のプリフォーム。

5 . 前記熱可塑性樹脂の層が、前記ポリエステル樹脂から成る層を内外層とする中間層であリ、ガスバリヤー性樹脂又はリサイクルポリエステル樹脂から成る層の少なくとも一層から成る請求項 4記載のプリフォーム。

6 . 少なくともポリエステル樹脂から成る層を有する圧縮成形により形成されるプリフォームの製法であって、溶融押出時の固有粘度が 0. 7 2 d LZ g以上である溶融ポリエステル樹脂を圧縮成形機に供給して圧縮成形することを特徴とするプリフォームの製法。

7. 前記溶融ポリエステル樹脂の溶融押出温度が、ポリエステル樹脂の融点（T m) を基準として、 T m+ 5 °C乃至 T m+ 4 0°Cの範囲である請求項 6記載のプリフォームの製法。

8 . 使用するポリエステル樹脂の押出機投入の際の固有粘度から溶融押出の際の固有粘度の低下率が 1 0 %以下である請求項 6記載の製法。

9 . 請求項 1記載のプリフォームを二軸延伸ブロー成形して成る二軸延伸容器であって、ポリエステル樹脂から成る層の 2 1 0 °Cにおける等温結晶化の発熱量が最大値に達する時間が 3 0 0秒以上であることを特徴とする二軸延伸容器。