WO2006069640A2 - Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan mittels direktchlorierung - Google Patents

Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan mittels direktchlorierung Download PDF

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Reinhold Weis
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Definitions

  • the invention is directed to a process for the preparation of 1, 2-dichloroethane, hereinafter referred to as EDC, which predominantly serves as an intermediate of the production of monomeric vinyl chloride, hereinafter referred to as VCM, from which ultimately polyvinyl chloride, PVC 1 is produced.
  • EDC 1, 2-dichloroethane
  • VCM monomeric vinyl chloride
  • PVC 1 polyvinyl chloride
  • VCM produces hydrogen chloride HCl.
  • EDC is therefore preferred from ethylene C 2 H 4 and
  • balanced VCM method The method for producing VCM with balanced HCI balance, hereinafter referred to as "balanced VCM method”, has:
  • a fractional EDC purification in which the crude EDC is combined with the recycle EDC recirculated from the VCM fractionation and, optionally, together with the
  • EDC is freed from the by-products formed in the oxychlorination and by the EDC pyrolysis in order to obtain a so-called feed EDC suitable for use in EDC pyrolysis; alternatively, the pure chlorine originating from the direct chlorination can also be purified.
  • EDC be distilled in the high boiler column of the EDC distillation;
  • the reaction medium used in direct chlorination is a circulating stream of the reaction product EDC in most of the processes used on an industrial scale. This can be generated in a loop reactor with external or internal circulation. Furthermore, the circulation flow can be generated by forced circulation or natural circulation.
  • the catalyst used is above all ferric chloride; In addition, sodium chloride capable of reducing the formation of high boilers can be used as an additive.
  • the reaction (1) is usually operated with a slight excess of ethylene in order to avoid corrosion problems in the reaction system, by-product formation after completion of Malawichlorierungsretress in and other problems associated with the treatment of chlorine-containing waste gas streams, in any case.
  • Chlorine and ethylene are fed to the reactor via a ratio control;
  • the ethylene content of the reactor effluent stream serves as a reference variable. In this case, one always strives to keep the excess ethylene at the reactor outlet as low as possible in order to avoid excessive ethylene losses.
  • reaction (1) takes place especially without major byproduct formation when it is operated completely as a liquid phase reaction, as is also described in WO 03/070673 A1.
  • ethylene in the reaction tube is completely dissolved before the addition of dissolved chlorine.
  • the small gas bubbles initially generated by the gas distributor grow along this route by colaescence and finally reach a constant equilibrium quantity due to processes of colescence and decay. This is an effect which adversely affects the mass transfer, since the enlargement of the bubble diameter for a given total gas volume reduces the available surface area for the mass transfer.
  • reaction (1) in the subsequent, largely homogeneous reaction zone proceeds kinetically according to a second-order rate law, ie initially very fast.
  • concentrations of ethylene and chlorine become small, the reaction rate drops sharply.
  • the object of the invention is to provide an economical method available which allows a small space, a high space yield of product and thus allows an increase in capacity without increasing the outer reactor dimensions, and which simultaneously generates EDC high purity.
  • the invention achieves this object, wherein the chlorine and dissolved ethylene addition sites are located in the leg of the loop in which the liquid rises, always followed by an upstream addition point of ethylene followed by a downstream addition point of dissolved chlorine, by
  • Liquid EDC is available in most systems anyway, since it is usually withdrawn from the reaction vessel and the heat recovery is supplied.
  • the slightly cooled EDC is usually recycled to the leg of the reaction vessel in which the liquid sinks.
  • the sinking liquid can be given an additional impulse, which enhances the natural course. It has now been found that this impulse support is not needed if the space yield, and associated therewith, the total sales of EDC is increased accordingly, because the resulting thermal effect also leads to a corresponding increase in natural circulation.
  • there is still no gas-liquid-phase interface available which could catalyze the formation of by-products, especially 1, 1, 2-trichloroethane.
  • the addition of the liquid 1, 2-dichloroethane by means of one or more jet mixers takes place.
  • the operation of such a mixer corresponds to that of a liquid jet liquid pump.
  • the jet mixer is used to mix the contents of liquid containers or tanks to suppress the formation of temperature or concentration gradients.
  • the mixer is operated submerged; By means of the kinetic energy of the propulsion jet surrounding medium is sucked in and mixed with both the propellant and with the surrounding container contents.
  • the outlet flow of the jet mixer is a multiple of the propulsion jet, so that even large container volumes can be mixed in a short time.
  • the present invention aims to exploit the kinetic energy of the recirculating EDC by using jet mixers to rapidly mix the chlorine and ethylene reactants downstream of the dissolved chlorine addition point.
  • the flow exit direction from the jet mixer or the jet mixers is inclined obliquely upwards.
  • An upwardly inclined orientation will be chosen by a person skilled in the art if, in a further embodiment of the invention, a static mixer is also arranged above the jet mixer plane.
  • the invention also encompasses the apparatus for carrying out the method with a boiling reactor, which consists of a degassing vessel, a reaction loop operated in natural circulation and EDC discharge devices, and at least in one plane one or more jet mixers as described above are arranged.
  • the device may optionally also include static mixing devices.
  • Fig. 1 shows a Therapeuticchlor istsreaktor consisting of a Ausgasgefäß 1, from which both gaseous EDC 2 and liquid EDC 3 are deducted, and a loop 4, in which liquid EDC 5, indicated by an arrow, rotates, and in which the Reaction (1) is performed.
  • the addition points for ethylene 6, dissolved chlorine 7 and EDC 8 although there may also be a large number of such addition points in the loop reactor.
  • Fig. 2 shows in a Rohrquerschitt by the rising part of the loop 4, the arrangement of in this example 3 jet mixers 9a, 9b and 9c, which are fed with EDC 8.
  • the EDC used in this case can be formed both from the withdrawn, liquid EDC 3, after it has given off heat, as well as by condensed, previously gaseous EDC 2, which is recycled. Of course, a mix of it comes into question.
  • a static mixer may be mounted above the jet mixer plane.
  • Fig. 3 shows a longitudinal section through an ascending part of the loop 4, in which the solution of ethylene has already taken place.
  • the dissolved chlorine 7 is metered through a plurality of nozzles distributed over the cross section.
  • jet mixer 9a fed by EDC 8 - further jet mixers are not shown here, but may be present - as well as a static mixer 10 above the jet mixer 9a.
  • the jet mixer 9a is oriented upwards and supports the flow by introducing a pulse component, which should correspond approximately to the pressure loss caused by the static mixer, at the same time the largest possible turbulence is generated.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan hoher Reinheit aus gelöstem Chlor und gelöstem Ethylen, welche miteinander in Kontakt gebracht werden, unter Einsatz eines im Umlauf geführten flüssigen Reaktionsmediums, welches im Wesentlichen aus 1,2-Dichlorethan und einem Katalysator besteht und mindestens eine vertikal angeordnete, als Schlaufe ausgebildete Reaktionsstrecke durchläuft, wobei die beiden Schenkel der Schlaufe mit einem oberseitig angeordneten Ausgasbehälter verbunden sind, von dem aus das Reaktionsprodukt entweder gasförmig oder flüssig oder sowohl gasförmig als auch flüssig ausgeschleust wird, und wobei die Zugabestellen von Chlor und gelöstem Ethylen in dem Schenkel der Schlaufe angeordnet sind, in dem die Flüssigkeit aufsteigt, wobei stets einer stromaufwärts gelegenen Zugabestelle von Ethylen eine stromabwärts gelegene Zugabestelle von gelöstem Chlor folgt, wobei jeder Zugabestelle von Chlor mindestens eine Zugabestelle von flüssigem 1,2-Dichlorethan folgt, und die Zugabe des flüssigen 1,2-Dichlorethans unter so hoher kinetischer Energie erfolgt, dass eine starke Vermischung von 1,2-Dichlorethan, gelöstem Chlor und Ethylen erfolgt. Vorzugsweise erfolgt die Zugabe des flüssigen 1,2-Dichlorethans mittels eines oder mehreren Strahlmischern.

Description

Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan mittels Direktchlorierung
[0001] Die Erfindung richtet sich auf ein Verfahren zur Herstellung von 1 ,2-Dichlor- ethan, im folgenden als EDC bezeichnet, welches überwiegend als Zwischenprodukt der Herstellung von monomerem Vinylchlorid, im folgenden als VCM bezeichnet, dient, woraus letztlich Polyvinylchlorid, PVC1 hergestellt wird. Bei der Umsetzung von EDC zu
VCM entsteht Chlorwasserstoff HCl. EDC wird daher bevorzugt aus Ethylen C2H4 und
Chlor Cl2 derart hergestellt, dass hinsichtlich des bei den Umsetzungen erzeugten und verbrauchten Chlorwasserstoffes HCl eine ausgewogene Bilanz entsprechend den fol- genden Reaktionsgleichungen erreicht wird:
Cl2 + C2H4 C2 H 4cι2 (Rein-EDC) + 180 kJ/Mol (D C2H4CI2 (Spalt-EDC) — > C2 H 3CI (VCM) + HCl - 71 kJ/Mol (2) C2H4 + 2 HCl + V2 O2 — > C2 H 4CI2 (Roh-EDC) + H2O + 238 kJ/Mol (3)
[0002] Das Verfahren zur Herstellung von VCM mit ausgewogener HCI-Bilanz, im folgenden kurz "ausgewogenes VCM-Verfahren" genannt, besitzt:
• eine Direktchlorierung, in der aus Ethylen C2H4 und Chlor Cl2 der eine Teil des benötigten EDC in Gegenwart eines Homogenkatalysators erzeugt wird und als so- genanntes Rein-EDC abgegeben wird;
• eine Oxichlorierung, in der aus Ethylen C2H4, Chlorwasserstoff HCl und Sauerstoff
O2 der andere Teil des EDC erzeugt wird und als sogenanntes Roh-EDC abgegeben wird;
• eine fraktionierende EDC-Reinigung, in der das Roh-EDC zusammen mit dem aus der VCM-Fraktionierung rezirkulierten Rück-EDC und optional zusammen mit dem
Rein-EDC von den in der Oxichlorierung und von den in der EDC-Pyrolyse gebildeten Nebenprodukten befreit wird, um ein für den Einsatz in der EDC-Pyrolyse geeignetes, sogenanntes Feed-EDC zu gewinnen, wahlweise kann auch das aus der Direktchlorierung stammende Rein-EDC in der Hochsiederkolonne der EDC- Destillation mitdestilliert werden;
• eine EDC-Pyrolyse, in der das Feed-EDC thermisch gespalten wird; das Spaltgas genannte Reaktoraustrittsgemisch enthält VCM, Chlorwasserstoff HCl und nicht- umgesetztes EDC sowie Nebenprodukte;
• eine VCM-Fraktionierung, in der das als Produkt gewünschte Rein-VCM aus dem Spaltgas abgetrennt und die anderen wesentlichen Spaltgasbestandteile Chlorwasserstoff HCl und nichtumgesetztes EDC als Wertstoffe gesondert zurückge- wonnen und als wiederverwertbarer Einsatz als Rück-HCI bzw. Rück-EDC im ausgewogenen VCM-Verfahren rezirkuliert werden.
[0003] Als Reaktionsmedium in der Direktchlorierung dient bei den meisten im in- dustriellen Maßstab angewandten Verfahren ein umlaufender Strom des Reaktionsprodukts EDC. Dieser kann in einem Schlaufenreaktor mit äußerem oder innerem Umlauf erzeugt werden. Weiterhin kann der Umlaufstrom durch Zwangsumlauf oder Naturumlauf erzeugt werden. Als Katalysator wird vor allem Eisen-lll-chlorid verwendet; zusätzlich kann Natriumchlorid, das in der Lage ist, die Bildung von Hochsiedern zu vermindern, als Additiv verwendet werden.
[0004] Der Stand der Technik zur Direktchlorierung wird z.B. in der
DE 199 10 964 A1 beschrieben. In dem in DE 199 10 964 A1 beschriebenen Verfahren sollen Nebenreaktionen, vor allem die Weiterchlorierung des EDC zum 1 ,1 ,2-Tri- chlorethan, dadurch unterdrückt werden, dass die Chlorierungsreaktion weitgehend in homogener, flüssiger Phase abläuft. Das in EDC schwerer als Chlor lösliche Ethylen wird im Hauptstrom des umlaufenden Reaktionsmediums EDC in einer Gleichstromblasensäule vollständig aufgelöst. Das in EDC leichter als Ethylen lösliche Chlor wird in einem unterkühlten EDC-Teilstrom aufgelöst und die so erhaltene Lösung von Chlor in EDC dem umlaufenden Hauptstrom, in dem das Ethylen bereits gelöst vorliegt, zugegeben.
[0005] Die Reaktion (1 ) wird üblicherweise mit einem geringen Ethylenüberschuss betrieben, um Korrosionsprobleme im Reaktionssystem, Nebenproduktbildung nach Abschluss der Direktchlorierungsreaktion im sowie andere Probleme, die mit der Behandlung chlorhaltiger Abgasströme verbunden sind, auf jeden Fall zu vermeiden. Chlor und Ethylen werden dem Reaktor über eine Verhältnisregelung zugeführt; als Führungsgrösse dient der Ethylengehalt des Reaktoraustrittssstroms. Hierbei ist man stets bestrebt, den Ethylenüberschuss am Reaktoraustritt so niedrig wie möglich zu halten, um zu grosse Ethylenverluste zu vermeiden.
[0006] Es hat sich ferner herausgestellt, dass die Reaktion (1 ) besonders dann ohne große Nebenproduktbildung abläuft, wenn sie vollständig als Flüssigphasenreak- tion betrieben wird, wie es auch in der WO 03/070673 A1 beschrieben wird. Hierzu ist es erforderlich, dass das Ethylen im Reaktionsrohr noch vor der Zugabe von gelöstem Chlor vollständig aufgelöst ist. Die vom Gasverteiler anfänglich erzeugten kleinen Gasblasen wachsen längs dieser Strecke durch Kolaeszenz an und erreichen schliesslich eine durch Kolaeszenz - und Zerfallsvorgänge bedingte, konstante Gleichgewichtsgröße. Hier handelt es sich um einen Effekt, der den Stoffaustausch ungünstig beein- flusst, da sich durch die Vergrösserung des Blasendurchmesser bei einem bestimmten Gasgesamtvolumen die für den Stoffaustausch zu Verfügung stehende Oberfläche verkleinert.
[0007] Die Reaktion (1 ) in der anschließenden, weitgehend homogenen Reaktionszone verläuft kinetisch nach einem Geschwindigkeitsgesetz 2. Ordnung, also zunächst sehr schnell. Gegen Ende der Reaktionszone, wenn die Konzentrationen von Ethylen und Chlor klein werden, sinkt die Reaktionsgeschwindigkeit stark ab.
[0008] Die Überlagerung der Effekte beim Lösungsverhalten des Ethylen, bei der Reaktion selbst und dem Einsetzen des Siedens definieren beim herkömmlichen Stand der Technik die Dimensionierung des Siedereaktors und erschweren eine nachträgli- che Kapazitätserhöhung erheblich.
[0009] Die Aufgabe der Erfindung besteht daher darin, ein wirtschaftliches Verfahren zur Verfügung zu stellen, welches auf kleinem Raum eine hohe Raumausbeute an Produkt ermöglicht und somit eine Kapazitätsvergrößerung ermöglicht, ohne die äußeren Reaktorabmessungen zu vergrößern, und welche gleichzeitig EDC hoher Reinheit erzeugt.
[0010] Diese Aufgabe wird durch das Verfahren nach Patentanspruch 1 gelöst. Die Erfindung löst die Aufgabe, wobei die Zugabestellen von Chlor und gelöstem Ethylen in dem Schenkel der Schlaufe angeordnet sind, in dem die Flüssigkeit aufsteigt, wobei stets einer stromaufwärts gelegenen Zugabestelle von Ethylen eine stromabwärts gelegene Zugabestelle von gelöstem Chlor folgt, indem
• jeder Zugabestelle von Chlor mindestens eine Zugabestelle von EDC folgt, und
• die Zugabe des flüssigen EDC unter so hoher kinetischer Energie erfolgt, dass eine starke Vermischung von EDC, gelöstem Chlor und Ethylen erfolgt.
[0011] Flüssiges EDC steht in den meisten Anlagen ohnehin zur Verfügung, da es üblicherweise aus dem Reaktionsgefäß abgezogen und der Wärmerückgewinnung zugeführt wird. Das leicht abgekühlte EDC wird üblicherweise in den Schenkel des Reaktionsgefäßes zurückgeführt, in dem die Flüssigkeit absinkt. Hierdurch kann der absinkenden Flüssigkeit ein zusätzlicher Impuls verliehen werden, der den Naturlauf verstärkt. Es wurde jetzt gefunden, dass es dieser Impuls-Unterstützung nicht bedarf, wenn die Raumausbeute, und damit verbunden, der Gesamtumsatz an EDC entsprechend vergrößert wird, weil der hierdurch erreichte thermische Effekt ebenfalls zu einer entsprechenden Verstärkung des Naturumlaufs führt. Innerhalb der Zone, in der die Hauptreaktion stattfindet, steht auch weiterhin keine Gas-Flüssig-Pha- sengrenzfläche zur Verfügung, welche die Bildung von Nebenprodukten, besonders von 1 ,1 ,2 - Trichlorethan katalysieren könnte.
[0012] In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird vorgesehen, dass die Zugabe des flüssigen 1 ,2-Dichlorethans mittels eines oder mehreren Strahlmischern, welche auch als Tankmischer bezeichnet werden, erfolgt. Die Betriebsweise eines solchen Mischers entspricht der einer Flüssigkeitsstrahl-Flüssigkeitspumpe. In typischen Anwendungen wird der Strahlmischer zur Durchmischung des Inhalts von Flüssigkeitsbehältern oder -Tanks verwendet, um die Ausbildung von Temperatur- oder Konzentrationsgradienten zu unterdrücken. Der Mischer wird untergetaucht betrieben; mittels der kinetischen Energie des Treibstrahls wird umgebendes Medium angesaugt und sowohl mit dem Treibmedium als auch mit dem umgebenden Behälterinhalt vermischt. Der Austrittsstrom des Strahlmischers beträgt ein mehrfaches des Treibstrahls, so dass auch grosse Behältervolumina in kurzer Zeit durchmischt werden können. Die vorliegende Erfindung zielt darauf ab, durch Verwendung von Strahlmischern die kinetische Energie des im Kreislauf geführten EDC auszunutzen, um die Reaktionspartner Chlor und Ethylen stromabwärts der Zugabestelle von gelöstem Chlor möglichst schnell zu vermischen.
[0013] Weitere Ausgestaltungen der Erfindung betreffen die Anordnung des Strahlmischers oder, wenn mehrere Strahlmischer eingesetzt werden, der Strahlmischer. Der oder die Strahlmischer können innerhalb des Schlaufenreaktors so angeordnet sein, dass die sie verlassende Flüssigkeit entweder eine, im Rohrquerschnitt gesehen, tangentiale Strömung erzeugt, die der aufwärts gerichteten Hauptströmungsrichtung überlagert ist, oder auch eine, im Längsschnitt gesehen, aufwärts gerichtete Strömung erzeugt, die die Aufwärtsströmung verstärkt, oder so, dass beide Strömungsrichtungen unterstützt werden. Die Strahlmischer-Anordnung erscheint sowohl im Längsschnitt als auch im Rohrquerschnitt als quer zur Hauptströmungsrichtung gelegen.
[0014] Im letzteren Fall ist die Strömungsaustrittsrichtung aus dem Strahlmischer oder den Strahlmischern schräg nach oben geneigt. Bei der Ausrichtung ist es unschädlich, wenn der Strömungsaustritt auch eine radiale Komponente enthält, hierdurch wird das Mischungsverhalten nicht wesentlich beeinträchtigt, jedoch auch nicht gefördert. Eine nach oben geneigte Ausrichtung wird der Fachmann besonders dann wählen, wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung oberhalb der Strahlmischer-Ebene noch ein statischer Mischer angeordnet wird.
[0015] Insgesamt ist es auf diese Weise möglich, mit einem Siedereaktor herkömmlicher Baugröße durch Umbau in der erfindungsgemäßen Weise den doppelten Umsatz nach Reaktion (1) zu erreichen. Der große Vorteil der Erfindung besteht daher in der unkomplizierten Nachrüstbarkeit bei Kapazitätserhöhungen in bestehenden An- lagen. Selbstverständlich ist es auch wirtschaftlich besonders bei großen Anlagen sinnvoll, Siedereaktoren schon bei der ursprünglichen Planung mit den erfindungsgemäßen Aufgabevorrichtungen auszustatten.
[0016] Die Erfindung umfasst auch die Vorrichtung zur Durchführung des Verfah- rens mit einem Siedereaktor, welcher aus einem Ausgasgefäß, einer im Naturumlauf betriebenen Reaktionsschlaufe sowie Abzugsvorrichtungen für erzeugtes EDC besteht, und mindestens in einer Ebene einen oder mehrere Strahlmischer, die wie oben beschrieben angeordnet sind, aufweist. Die Vorrichtung kann optional auch statische Mischvorrichtungen enthalten.
[0017] Die Erfindung wird im folgenden anhand eines Beispiels in Fig. 1 bis Fig. 3 näher erläutert. Fig. 1 zeigt einen Direktchlorierungsreaktor, der aus einem Ausgasgefäß 1 , aus welchem sowohl gasförmiges EDC 2 als auch flüssiges EDC 3 abgezogen werden, und einer Schlaufe 4 besteht, in welcher flüssiges EDC 5, angedeutet durch einen Pfeil, umläuft, und in welcher die Reaktion (1 ) durchgeführt wird. Im aufsteigenden Teil der Schlaufe 4 befinden sich nacheinander die Zugabestellen für Ethylen 6, gelöstem Chlor 7 und EDC 8, wobei sich jedoch auch eine Vielzahl solcher Zugabestellen im Schlaufenreaktor befinden können.
[0018] Fig. 2 zeigt in einem Rohrquerschitt durch den aufsteigenden Teil der Schlaufe 4 die Anordnung von in diesem Beispiel 3 Strahlmischern 9a, 9b und 9c, die mit EDC 8 gespeist werden. Das hierbei verwendete EDC kann sowohl aus dem abgezogenen, flüssigen EDC 3 gebildet werden, nachdem dieses Wärme abgegeben hat, als auch durch kondensiertes, zuvor gasförmiges EDC 2, welches zurückgeführt wird. Selbstverständlich kommt auch eine Mischung daraus in Frage. Wie in Fig. 1 gezeigt, kann oberhalb der Strahlmischer-Ebene noch ein statischer Mischer angebracht werden. [0019] Fig. 3 zeigt einen Längsschnitt durch einen aufsteigenden Teil der Schlaufe 4, in dem bereits die Lösung von Ethylen stattgefunden hat. Hierbei wird das gelöste Chlor 7 durch eine Vielzahl von Düsen über den Querschnitt verteilt eindosiert. Direkt oberhalb dieser Chlor-Eindüsung befindet sich ein durch EDC 8 gespeister Strahlmischer 9a - weitere Strahlmischer werden hier nicht gezeigt, können aber vorhanden sein - sowie oberhalb des Strahlmischers 9a ein statischer Mischer 10. Der Strahlmischer 9a ist nach oben hin ausgerichtet und unterstützt die Strömung durch Einbringung einer Impulskomponente, die etwa dem Druckverlust entsprechen sollte, die der statische Mischer verursacht, wobei gleichzeitig eine möglichst große Verwirbelung erzeugt wird.
[0020] Bezugszeichenliste
1 Ausgasgefäß
2 gasförmiges EDC
3 flüssiges EDC
Schlaufe flüssiges EDC
Ethylen-Zugabestelle
Chlor-Zugabestelle
EDC a Strahlmischer b Strahlmischer c Strahlmischer 0 statischer Mischer

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von 1 ,2-Dichlorethan hoher Reinheit aus gelöstem Chlor und gelöstem Ethylen, welche miteinander in Kontakt gebracht werden, unter Einsatz eines im Umlauf geführten flüssigen Reaktionsmediums, welches im Wesentlichen aus 1 ,2-Dichlorethan und einem Katalysator besteht und mindestens eine vertikal angeordnete, als Schlaufe ausgebildete Reaktionsstrecke durchläuft, wobei die beiden Schenkel der Schlaufe mit einem oberseitig angeordneten Ausgasbehälter verbunden sind, von dem aus das Reaktionsprodukt entweder gasförmig oder flüssig oder sowohl gasförmig als auch flüssig ausgeschleust wird, und wobei die Zugabestellen von Chlor und gelöstem Ethylen in dem Schenkel der Schlaufe angeordnet sind, in dem die Flüssigkeit aufsteigt, wobei stets einer stromaufwärts gelegenen Zugabestelle von Ethylen eine stromabwärts gelegene Zugabestelle von gelöstem Chlor folgt,
dadurch gekennzeichnet, dass
• jeder Zugabestelle von Chlor mindestens eine Zugabestelle von flüssigem
1 ,2-Dichlorethan folgt, und
• die Zugabe des flüssigen 1 ,2-Dichlorethans unter so hoher kinetischer
Energie erfolgt, dass eine starke Vermischung von 1 ,2-Dichlorethan, gelöstem Chlor und Ethylen erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Zugabe des flüssigen 1 ,2-Dichlorethans mittels eines oder mehreren Strahlmischern erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der oder die Strahlmischer innerhalb des Schlaufenreaktors so angeordnet sind, dass die sie verlassende Flüssigkeit quer zur aufwärts gerichteten Hauptströmungsrichtung gerichtet ist.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der oder die Strahlmischer innerhalb des Schlaufenreaktors so angeordnet sind, dass die sie verlassende Flüssigkeit eine, im Rohrquerschnitt gesehen, tangentiale Strömung erzeugt, die der aufwärts gerichteten Hauptströmungsrichtung überlagert ist.
5. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der oder die Strahlmischer innerhalb des Schlaufenreaktors so angeordnet sind, dass die sie verlassende Flüssigkeit eine, im Längsschnitt gesehen, aufwärts gerichtete Strömung erzeugt, die die aufwärts gerichtete Hauptströmungsrichtung verstärkt.
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der oder die Strahlmischer innerhalb des Schlaufenreaktors so angeordnet sind, dass die sie verlassende Flüssigkeit sowohl eine, im Rohrquerschnitt gesehen, tangentiale Strömung erzeugt, die der aufwärts gerichteten Hauptströmungsrichtung überlagert ist, als auch eine, im Längsschnitt gesehen, aufwärts gerichtete Strömung erzeugt, die die Aufwärtsströmung verstärkt.
7. Verfahren nach einem der vorangegangen Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass außer den Strahlmischern auch statische Mischer in der aufwärts gerichteten Schlaufe des Schlaufenreaktors angeordnet sind.
8. Anlage zur Durchführung des Verfahrens gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7.
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