WO2007121801A1 - Batterieschaltung in einem notlichtgerät - Google Patents

Batterieschaltung in einem notlichtgerät Download PDF

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WO2007121801A1
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charging
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Saman Azabani
Dave Dixon
Daniel Rohner
Alexander Mair
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Tridonicatco GmbH and Co KG
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Tridonicatco GmbH and Co KG
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    • Y02B20/30—Semiconductor lamps, e.g. solid state lamps [SSL] light emitting diodes [LED] or organic LED [OLED]

Definitions

  • the present invention relates to an emergency lighting device according to the preamble of claim 1, which is provided for operating a light source, in particular an LED.
  • Emergency lighting devices are indispensable for the realization of lighting systems in larger buildings or complexes, which provide adequate lighting even in the event of a failure of the general mains supply. Only if certain relevant premises or areas are still lit in the event of a power outage or other emergency, can evacuation or assistance be safely carried out. Accordingly, such emergency lighting devices are used in particular for illuminating escape routes and the like.
  • Energy storage unit in particular a battery or an accumulator, which during a normal or
  • a charging circuit is provided which is connected on the input side to the mains supply voltage and during the charging operation of the energy storage unit permanently supplies energy, which stores them. Only in the case of the appearance of a Emergency state, which is usually detected automatically by such devices by monitoring the mains supply voltage, is changed to an emergency light operation, in which the light source is activated and operated, including - if necessary - the energy provided by the energy storage unit available energy is used.
  • an emergency light operation in which the light source is activated and operated, including - if necessary - the energy provided by the energy storage unit available energy is used.
  • gas discharge lamps in particular fluorescent tubes.
  • find light sources in the form of light-emitting semiconductors, especially LEDs use, as well as these light sources have a high efficiency and can be used accordingly energy-saving.
  • the monitoring of the mains supply voltage which is thus carried out in order to be able to promptly initiate an emergency lighting operation, is usually carried out by a
  • Control unit which evaluates their supplied signals and based on these signals the state of
  • Energy storage unit or LED are, must be electrically isolated.
  • the required electrical isolation is Not only expensive, but also takes a relatively large amount of space in the emergency light device.
  • the present invention is based on the object of providing an improved concept for an emergency lighting device, in which the disadvantages described above are avoided.
  • the mains supply voltage can be monitored indirectly to possibly cause an emergency light operation.
  • the mains supply voltage can be monitored indirectly to possibly cause an emergency light operation.
  • only measured values at the potential of the energy storage unit or LED are detected and, based on these measured values, with the aid of further information, closed back to the state of the mains supply voltage.
  • an emergency lighting device for operating a light source in particular an LED, has:
  • a switch is connected in series with the battery, via which the battery is selectively separable.
  • the switch in series with the battery may be a transistor operable as a linear regulator by the control unit.
  • the switch can be driven in series with the battery in a pulsed operation.
  • a discrete battery voltage detection circuit For detecting the deep discharge of the battery, a discrete battery voltage detection circuit may be provided.
  • a sense resistor may be connected in series with the switch connected in series with the battery (4).
  • Another aspect of the invention relates to an emergency lighting device for operating a light source, in particular an LED, wherein the emergency lighting device (1) comprises:
  • a measuring resistor is connected in series with the battery, by means of which both the battery charging current and the battery discharge current is detected.
  • the battery current signal can be applied with an offset, so that both the battery charging current as well as the battery discharge current as signals of the same Polarity, but different amplitude can be evaluated.
  • the offset loading of the battery current can be done by an operational amplifier.
  • the charging circuit has a controllable switch and a transformer, wherein the charging circuit may be formed in particular by a so-called flyback converter.
  • the controllable switch is controlled by the control unit of the emergency lighting device, in which case the control can be effected in particular via an optocoupler.
  • the state of the mains supply voltage is now determined in particular taking into account the duty cycle selected by the control unit for controlling the switch of the flyback converter or the charging circuit. Furthermore, the secondary voltage of the flyback converter or, in the case of other switched-mode power supply topologies, the charging power for the energy storage unit is taken into account for this purpose.
  • This charging power can be determined during the charging operation, ie with the light source switched off, in a simple manner by the control unit, since the values to be measured, namely voltage and current of the energy storage circuit refer to the same base potential, on which the other components of the emergency device lie. The same applies to the secondary voltage to be measured in the case of using the flyback converter.
  • the driver circuit is preferably designed as a switching regulator and accordingly has a further controllable switch, which in turn is controlled by the control unit.
  • the control of the switch is such that the light source can be operated regardless of the state of charge of the energy storage unit with a constant power or constant current. This measure is of particular importance, since the power of the energy storage unit of course decreases over time, which, however, should not affect the light intensity of the emergency light device.
  • the measurement of the diode current is omitted and instead the current or the power of the light source is indirectly measured or estimated on the basis of other parameters.
  • the voltage applied to the light source voltage is preferably determined, and then the diode current derived from further information, in which case in particular the power loss of the driver circuit is taken into account.
  • the power of the light source be determined so that a nearly constant light output can be adjusted by the control unit.
  • the regulation of the light output is effected in particular by a corresponding timing of the controllable switch of the driver circuit, since in this way in a very simple and elegant way, the power with which the light source is operated, can be adjusted.
  • Fig. 1 shows schematically the circuit diagram of a first embodiment of an emergency lighting device according to the invention
  • FIG. 2 shows a second embodiment of an emergency lighting device
  • Fig. 3 is a graph for determining the power supply voltage based on measured at the output side of the charging circuit
  • Operating parameters, 4 shows a further graph for determining the secondary power of the charging circuit, which is taken into account for the indirect determination of the light source power, and
  • FIG. 5 shows an illustration of a battery circuit according to the invention.
  • the illustrated in Fig. 1 in a simplified manner and generally provided with the reference numeral 1 emergency lighting device according to the invention is provided in the illustrated embodiment for operating an LED as an emergency light source.
  • the emergency light device 1 is connected on the input side to a power supply network, which provides a mains supply voltage Ui n , and has as essential components a control unit 2, a charging circuit 3, an energy storage unit 4 in the form of a battery or a rechargeable battery and a driver circuit 5.
  • the charging circuit 3 is formed in the illustrated first embodiment by a so-called.
  • Flyback converter having on the one hand a transformer T with a primary winding nl and a secondary winding n2 and on the other hand, a controllable switch Sl.
  • the switch S can transmit from the power supply voltage U in energy provided to the secondary side of the flyback converter 3 by a corresponding alternating opening and closing and can be used to recharge the energy storage unit.
  • the energy transfer takes place in the open state of the switch Sl, wherein for this purpose on the output side of the flyback converter 3 further comprises a diode D 1st is provided.
  • Such flyback circuits are often used due to their simple structure and their reliable function in such emergency lighting devices.
  • control of the controllable switch Sl is carried out by the control unit 2 of the emergency lighting device, wherein the control takes place in particular galvanically separated via an optocoupler 6.
  • the control unit 2 in this case controls the switch S 1 alternately, wherein the so-called duty cycle D 1 for the switching operation of the switch S 1 is calculated as follows:
  • t o ni here corresponds to the switch-on time of the switch, while T denotes the total duration of a complete switch cycle for the switch Sl.
  • the charging circuit 3 is active to charge the battery 4 permanently. Only in the event that an emergency state is present, which is characterized in particular by deviations in the mains supply voltage Ui n of predetermined setpoint values, an emergency lighting operation is initiated, in which the driver circuit 5 is used to control the LED.
  • the driver circuit 5 designed as a switching regulator has a further controllable switch S2, an inductance L. and a diode D 2 . By alternately driving the switch S2 by the control unit 2, a current is provided in this way the LED over which it is operated.
  • the duty cycle with which the switch S2 is controlled by the control unit 2 can be varied to adjust the height of the current supplied to the LED and thus the power at which the LED is operated. In this way it can be ensured in a very elegant way that even with fluctuating battery power the LED is operated despite everything with constant brightness.
  • a first essential function of the emergency lighting device 1 is therefore to recognize by assessing the mains supply voltage Ui n whether an emergency state is present in order to possibly initiate an emergency light operation. So far, it has been known to directly determine the value of the input voltage Ui n for the charging circuit 3, which, however, is associated with disadvantages for the reasons mentioned above.
  • a direct measurement of the mains supply voltage Ui n is dispensed with. Instead, it is planned to identify them indirectly. In particular, it is provided that only variables of operating parameters of the emergency lighting device 1 on the secondary side of the charging circuit 3 are measured.
  • the voltage U f i b2 applied to the secondary side of the flyback converter or flyback converter 3 is measured downstream of the diode D1, for which purpose, in particular, no electrical isolation is required, since this quantity is the same Reference potential is how the control unit 2, which evaluates the measured value.
  • the voltage of the secondary winding of the flyback converter can also be measured.
  • a particular advantage of the embodiment shown in Fig. 1 is that the height of the input voltage Ui n can be determined regardless of whether the emergency light LED is turned on or not.
  • the diode O 1 causes namely by their blocking effect a separation between secondary voltage U f i b2 and battery voltage U Bat / so that the action of the driver circuit 3 does not affect the above-described process of determining the input voltage Ui n .
  • FIG. 1 A second, somewhat more general embodiment of an emergency lighting device according to the invention is shown in FIG. This corresponds in its construction substantially to the emergency light device 1 shown in FIG. 1, but now the charging circuit 3 is not formed by a flyback converter but generally by a circuit arrangement which has a potential separation and in turn controlled by the control unit 2 switches Sl.
  • the input voltage Ui n can then be determined, since these with the three known sizes in one Relationship stands. This is illustrated by the graph of FIG. 3, which shows different characteristics of the secondary power P f i b2 of the charging circuit 3 as a function of the duty cycle Dl for the switch S1. These characteristics are determined, for example, during the production of the emergency lighting device and stored in turn in the form of a table in the control unit 2. It can be seen that these characteristics are also dependent on the input voltage Ui n . If now the duty cycle Dl and the secondary power Pfib2 of the charging circuit 3 are known, then, as in the example of FIG. 1, the magnitude of the input voltage Ui n can be deduced.
  • the switch S2 can then be driven high-frequency in the manner described above in order to operate the LED with a desired power.
  • the switch S2 in order to ensure that the power of the LED is constant, it would be necessary to know both the LED voltage Ui ed and the LED current Ii ed in order to enable a regulation.
  • the control unit 2 which will be explained in more detail below.
  • the diode current Ii ed In order to be able to indirectly determine the diode current Ii ed , at least the quantities "battery voltage" U bat / "battery current" I bat and, in the case of the example of FIG. 1, secondary voltage U f i b2 and additionally the LED voltage U i ed are measured , From this, the further information needed to control the LED current I ⁇ ed can then be calculated, for which, however, further information is required, which is not detected by actual value measurements, but is stored as value tables in the control unit 2.
  • the first value table is the information already mentioned above with regard to the relationship between duty cycle Dl, secondary voltage U f i b2 and input voltage Ui n in the example of FIG.
  • the third information required is the secondary power Pfi b 2 of the charging circuit 3 present in the case of an activated driver circuit, which is a function of the duty cycle D1, the input voltage Ui n and the battery voltage U bat .
  • the relationship between these variables is shown in FIG. 4, wherein it can be seen that the secondary power P f i b2 of the charging circuit 3 is primarily dependent on the input voltage Ui n and the duty cycle Dl for the switch Sl, but also moreover may vary due to the battery voltage U bat .
  • the secondary power P f i b2 can also be determined with the activated driver circuit 5 on the basis of the relationship in FIG the charging circuit 3 are determined.
  • the current actual value of the LED current I ⁇ e d and the current power Pi e d can be determined indirectly and used for control.
  • the corresponding calculations are performed by the control unit 2.
  • a distress signal for example from a fire alarm or another control device
  • a separate control input in order to initiate an emergency light operation by means of an external signal.
  • a separate control input in order to initiate an emergency light operation by means of an external signal.
  • another development relates to the value tables previously mentioned and stored in the control unit, which are required for indirectly determining the input voltage and the diode current.
  • these value tables can already be stored in the control unit during the production of the emergency lighting device.
  • a provided in the emergency lighting device digital interface could be used, which is usually used for error signaling and monitoring.
  • an element 12 that can function as a linear regulator or switching regulator and / or a switch is connected in parallel with the battery 4.
  • this element 12 may be a transistor.
  • Parallel to the battery 4 is still a shunt 16 is connected so that the voltage drop across the shunt 16 is representative of the battery current.
  • the measuring signal tapped off at the shunt 16 is fed to a current detection unit 13, which is preferably constructed as a discrete circuit and may have a comparator 14.
  • the comparator 14 is just one example of how an offset to the measurement signal from the shunt 16 can be applied.
  • the application of the offset serves to be able to evaluate in a simplified way the battery current reproducing signals with different polarities, in which the offset is chosen so that the signal levels are shifted so that both signal polarities now have the same polarity and therefore different amplitudes.
  • both the battery charging current and the battery discharge current which are known to have different polarities, can be measured in a relatively simple manner, for example by the control circuit 2.
  • the control circuit 2 is thus preferably supplied with a measurement signal 15 having a uniform polarity.
  • a polarity reversal of the terminals of the battery 4 can thus also be detected.
  • the battery is disconnected.
  • the operation can thus be continued via the mains voltage.
  • this reverse polarity of the battery is displayed visually, acoustically or via an error signal via a bus line.
  • the transistor 12 is designed as a linear regulator, by means of the current detection unit 13 and activation of the linear regulator 12, a regulation of the battery discharge current and / or battery charging current can be carried out to a predetermined desired value.
  • this scheme can of course also be designed as a protection circuit, so that at an excessively high battery charging current or battery discharge current, the switch 12 is opened to protect the battery 4.
  • a switching regulator can also be provided.
  • the battery 4 With very long failure of the mains voltage, a deep discharge of the battery 4 may occur.
  • the battery 4 When the battery 4 is deeply discharged, it has a voltage of, for example, 1.3 volts, which is below the allowable voltage of, for example, 1.5 volts. Even if now a proper mains voltage applied to the input side of the charging circuit 3, and the charging circuit 3 is operated properly in the manner described above, the deep-discharged battery 4 will pull the secondary side of the charging circuit to the one unacceptably low value.
  • this total discharge can be detected by detecting the voltage of the battery 4.
  • the switch 12 is preferably operated clocked.
  • the switch 12 is preferably closed only for a relatively short period of time, wherein a charging of the battery 4 takes place in this short period. Thereafter, however, the switch 12 is again on a longer period open, so that the battery 4 is separated from the secondary side of the charging circuit 3 and the charging circuit 3 on the secondary side again can provide the proper voltage, for example, 1.5 volts.
  • the switch 12 is again on a longer period open, so that the battery 4 is separated from the secondary side of the charging circuit 3 and the charging circuit 3 on the secondary side again can provide the proper voltage, for example, 1.5 volts.
  • the switch 12 While the switch 12 is open, the one mains voltage applied again by means of the charging circuit correctly supplies the connected LED driver circuit and LEDs. When the switch is closed for a short time, the battery is gently recharged.
  • the duty cycle for the switch 12 may be selected to be closed only during 10% of the total time period and correspondingly 90% open so that the battery can recover in that 90% time period.
  • Upon detected total discharge of the battery by means of the detection of the battery voltage can be switched automatically in this pulsed operation of the switch 12.
  • the monitoring of the battery voltage via a discrete circuit and thus independent of the microcontroller 2 (see Figures 1, 2), which is indeed not fully functional if too low battery voltage.
  • the current detection circuit 13 with the comparator 14 is preferably selected as a discrete circuit and thus independently of the microcontroller 2 and its proper operation.

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Abstract

Ein Notlichtgerät (1) zum Betreiben einer Lichtquelle, insbesondere einer LED, wobei das Notlichtgerät (1) weist auf : eine Batterie (4), eine mit einer Netzversorgungsspannung (U<SUB>in</SUB>) zu versorgende Ladeschaltung (3) zum Laden der Batterie (4) während eines Ladebetriebs, sowie eine während eines Notlichtbetriebs durch die Energiespeichereinheit (4) versorgte Treiberschaltung (5) zum Betreiben der Lichtquelle, wobei das Gerät (1) ferner eine Steuereinheit (2) aufweist, welche dazu ausgebildet ist, den Zustand der Netzversorgungsspannung (U<SUB>in</SUB>) während des Ladebetriebs zu überwachen und bei Erkennen eines Notzustands den Notlichtbetrieb zu aktivieren. Dabei ist ein Schalter (12) in Serie zu der Batterie (4) geschaltet ist, über den die Batterie selektiv abtrennbar ist.

Description

BATTERIESCHALTUNG IN EINEM NOTLICHTGERÄT
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Notlichtgerät gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1, welches zum Betreiben einer Lichtquelle, insbesondere einer LED vorgesehen ist.
Notlichtgeräte sind unerlässlich, um in größeren Gebäuden oder Komplexen Beleuchtungssysteme zu realisieren, welche auch im Falle des Ausfalls der allgemeinen Netzversorgung eine ausreichende Beleuchtung zur Verfügung stellen. Nur dann, wenn im Falle des Ausfalls der Stromversorgung oder anderen Notfällen bestimmte relevante Räumlichkeiten oder Bereiche nach wie vor ausgeleuchtet werden, können Evakuierungs- oder Hilfsmaßnahmen sicher durchgeführt werden. Dementsprechend werden derartige Notlichtgeräte insbesondere zum Ausleuchten von Fluchtwegen und dergleichen eingesetzt.
Notlichtgeräte der gattungsgemäßen Art weisen dementsprechend als zentrales Element eine
Energiespeichereinheit, insbesondere eine Batterie bzw. einen Akkumulator auf, welche während eines Normal- bzw.
Ladebetriebs durch die allgemeine Netzversorgungsspannung aufgeladen wird. Hierzu ist eine Ladeschaltung vorgesehen, welche eingangsseitig mit der Netzversorgungsspannung verbunden ist und während des Ladebetriebs der Energiespeichereinheit permanent Energie zuführt, welche diese speichert. Erst im Falle des Auftretens eines Notzustande, der von derartigen Geräten durch eine Überwachung der Netzversorgungsspannung üblicherweise selbständig erkannt wird, wird in einen Notlichtbetrieb gewechselt, in dem die Lichtquelle aktiviert und betrieben wird, wozu - sofern erforderlich - die von der Energiespeichereinheit zur Verfügung gestellte Energie genutzt wird. Da die Speicherkapazität der Energiespeichereinheit selbstverständlich begrenzt ist, werden vorzugsweise Lichtquellen eingesetzt, welche verhältnismäßig wenig Energie verbrauchen. Dementsprechend werden derartige Notlichtgeräte bevorzugt mit Gasentladungslampen, insbesondere Leuchtstoffröhren ausgestattet. Zunehmend finden allerdings auch Lichtquellen in Form von lichtemittierenden Halbleitern, insbesondere LEDs Verwendung, da auch diese Lichtquellen einen hohen Wirkungsgrad aufweisen und dementsprechend energiesparend eingesetzt werden können.
Die Überwachung der Netzversorgungsspannung, welche also vorgenommen wird, um rechtzeitig einen Notlichtbetrieb veranlassen zu können, erfolgt üblicherweise durch eine
Steuereinheit, welche ihr zugeführte Signale auswertet und anhand dieser Signale den Zustand der
Netzversorgungsspannung beurteilt. Bei bekannten Schaltungen wird hierzu in naheliegender Weise die
Netzversorgungsspannung selbst gemessen. Hieraus ergibt sich dann allerdings das Problem, dass die Sensorik zum
Ermitteln des Zustands der Netzversorgungsspannung auf
Netzpotential liegt und von den übrigen Schaltungsbereichen des Notlichtgeräts, welche auf dem Spannungsniveau der
Energiespeichereinheit oder LED liegen, galvanisch getrennt werden muss. Die hierzu erforderliche Potentialtrennung ist nicht nur teuer, sondern beansprucht darüber hinaus auch verhältnismäßig viel Platz in dem Notlichtgerät.
Der vorliegenden Erfindung liegt nunmehr die Aufgabe zugrunde, ein verbessertes Konzept für ein Notlichtgerät anzugeben, bei dem die vorstehend beschriebenen Nachteile vermieden sind.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale der unabhängigen Anspüche gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.
Im Gegensatz zu bekannten Lösungen kann die NetzversorgungsSpannung indirekt überwacht werden, um gegebenenfalls einen Notlichtbetrieb zu veranlassen. Hierzu werden lediglich Messwerte auf dem Potential der Energiespeichereinheit oder LED erfasst und auf Basis dieser Messwerte mit Hilfe von weiteren Informationen auf den Zustand der Netzversorgungsspannung zurück geschlossen.
Gemäss einem ersten Aspekt der Erfindung weist ein Notlichtgerät zum Betreiben einer Lichtquelle, insbesondere einer LED, auf:
• eine Batterie, • eine mit einer Netzversorgungsspannung zu versorgende Ladeschaltung zum Laden der Batterie, sowie
• eine während eines Notlichtbetriebs durch die Batterie versorgte Treiberschaltung zum Betreiben der Lichtquelle.
Dabei ist ein Schalter in Serie zu der Batterie geschaltet, über den die Batterie selektiv abtrennbar ist. Der Schalter in Serie zu der Batterie kann ein als Linearregler von der Steuereinheit betreibbarer Transistor sein.
Bei einer detektierten Tiefentladung der Batterie kann der Schalter in Serie zu der Batterie in einen gepulsten Betrieb angesteuert werden.
Zur Erfassung der Tiefentladung der Batterie kann eine diskrete Batteriespannung-Erfassungsschaltung vorgesehen sein.
Ein Messwiderstand kann in Serie zu dem Schalter geschaltet sein, der in Serie zu der Batterie (4) geschaltet ist.
Ein weiterer Aspekt der Erfindung bezieht sich auf ein Notlichtgerät zum Betreiben einer Lichtquelle, insbesondere einer LED, wobei das Notlichtgerät (1) aufweist:
• eine Batterie, • eine mit einer NetzversorgungsSpannung zu versorgende Ladeschaltung zum Laden der Batterie während eines Ladebetriebs, sowie
• eine während eines Notlichtbetriebs durch die Energiespeichereinheit (4) versorgte Treiberschaltung zum Betreiben der Lichtquelle.
Ein Messwiderstand ist in Serie zu der Batterie geschaltet, mittels dem sowohl der Batterieladestrom wie auch der Batterieentladestrom erfasst wird.
Das Batteriestromsignal kann dabei mit einem Offset beaufschlagt werden, so dass sowohl der Batterieladestrom wie auch der Batterieentladestrom als Signale gleicher Polarität, aber unterschiedlicher Amplitude auswertbar sind.
Die Offset -Beaufschlagung des Batteriestroms kann durch einen Operationsverstärker erfolgen.
Vorzugsweise weist die Ladeschaltung einen steuerbaren Schalter sowie einen Transformator auf, wobei die Ladeschaltung insbesondere durch einen sogenannten Flyback- Konverter gebildet sein kann. Der steuerbare Schalter wird durch die Steuereinheit des Notlichtgeräts angesteuert, wobei hier die Ansteuerung insbesondere über einen Optokoppler erfolgen kann.
Der Zustand der Netzversorgungsspannung wird nunmehr insbesondere unter Berücksichtigung des von der Steuereinheit gewählten Duty-Cycles zur Ansteuerung des Schalters des Flyback-Konverters bzw. der Ladeschaltung ermittelt. Ferner wird hierzu die Sekundärspannung des Flyback-Konverters bzw. bei anderen Schaltnetzteil- Topologien die Ladeleistung für die Energiespeichereinheit berücksichtigt. Diese Ladeleistung kann während des Ladebetriebs, also bei ausgeschalteter Lichtquelle, in einfacher Weise durch die Steuereinheit ermittelt werden kann, da die hierzu zu messenden Werte, nämlich Spannung und Strom der Energiespeicherschaltung sich auf das gleiche Basispotential beziehen, auf dem auch die weiteren Komponenten des Notlichtgeräts liegen. Gleiches gilt auch für die im Falle der Verwendung des Flyback-Konverters zu messende Sekundärspannung. In beiden Fällen kann also die beim Stand der Technik erforderliche galvanische Trennung zwischen den Messeinrichtungen und der Steuereinheit entfallen. Eine andere vorteilhafte Weiterbildung der vorliegenden Erfindung bezieht sich auf die Maßnahmen zum Betreiben der Lichtquelle, insbesondere der LED während des Notlichtbetriebs. Hierzu ist die Treiberschaltung vorzugsweise als Schaltregler ausgebildet und weist dementsprechend einen weiteren steuerbaren Schalter auf, welcher wiederum durch die Steuereinheit angesteuert wird. Die Ansteuerung der Schalters ist dabei derart, dass die Lichtquelle unabhängig vom Ladezustand der Energiespeichereinheit mit einer konstanten Leistung oder konstantem Strom betrieben werden kann. Diese Maßnahme ist von besonderer Bedeutung, da die Leistung der Energiespeichereinheit selbstverständlich im Laufe der Zeit sinkt, was sich allerdings nicht auf die Lichtintensität des Notlichtgeräts auswirken sollte.
Im Falle der Nutzung einer LED als Lichtquelle wäre es dementsprechend wiederum naheliegend, den Diodenstrom selbst, der die Lichtleistung bestimmt, zu erfassen, um die angestrebte Leistungsregelung zu ermöglichen. Gemäß einer besonders vorteilhaften Weiterbildung der vorliegenden Erfindung ist allerdings vorgesehen, dass die Messung des Diodenstroms entfällt und stattdessen der Strom bzw. die Leistung der Lichtquelle anhand anderer Parameter indirekt gemessen bzw. abgeschätzt wird. Insbesondere wird vorzugsweise lediglich die an der Lichtquelle anliegende Spannung ermittelt und dann der Diodenstrom aus weiteren Informationen abgeleitet, wobei hierbei insbesondere die Verlustleistung der Treiberschaltung berücksichtigt wird. Mittels zuvor bestimmter und in der Steuereinheit hinterlegter Abgleichtabellen kann dann ohne eine direkte Messung des Diodenstroms die Leistung der Lichtquelle bestimmt werden, so dass eine nahezu konstante Lichtleistung durch die Steuereinheit eingestellt werden kann. Die Regelung der Lichtleistung erfolgt hierbei insbesondere durch eine entsprechende Taktung des steuerbaren Schalters der Treiberschaltung, da auf diesem Wege in sehr einfacher und eleganter Weise die Leistung, mit der die Lichtquelle betrieben wird, eingestellt werden kann.
Diese besondere Maßnahme zum Betreiben der Lichtquelle bei einer nahezu konstanten Leistung, wobei auf eine direkte Messung des Stroms verzichtet wird, kann im Übrigen auch unabhängig von dem eingangs beschriebenen erfindungsgemäßen Gedanken der indirekten Überwachung der Netzversorgung genutzt werden. Dementsprechend ist dieser Gedanke auch Gegenstand eines weiteren unabhängigen Anspruchs.
Nachfolgend soll die Erfindung anhand der beiliegenden Zeichnung näher erläutert werden. Es zeigen:
Fig. 1 schematisch das Schaltbild eines ersten Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen Notlichtgeräts ;
Fig. 2 ein zweites Ausführungsbeispiel eines Notlichtgeräts;
Fig. 3 eine Grafik zur Ermittlung der Netzversorgungsspannung auf Basis von an der Ausgangsseite der Ladeschaltung gemessenen
Betriebsparametern, Fig. 4 eine weitere Grafik zur Ermittlung der Sekundärleistung der Ladeschaltung, welche zur indirekten Bestimmung der Lichtquellenleistung berücksichtigt wird, und
Fig. 5 eine Illustration einer erfindungsgemässen Batterieschaltung .
Das in Fig. 1 in vereinfachter Weise dargestellte und allgemein mit dem Bezugszeichen 1 versehene erfindungsgemäße Notlichtgerät ist im dargestellten Ausführungsbeispiel zum Betreiben einer LED als Notlichtquelle vorgesehen. Das Notlichtgerät 1 ist eingangsseitig an ein Stromversorgungsnetz angeschlossen, welches eine Netzversorgungsspannung Uin zur Verfügung stellt, und weist als wesentliche Komponenten eine Steuereinheit 2, eine Ladeschaltung 3, eine Energiespeichereinheit 4 in Form einer Batterie bzw. eines Akkumulators sowie eine Treiberschaltung 5 auf .
Die Ladeschaltung 3 ist im dargestellten ersten Ausführungsbeispiel durch einen sog. Flyback-Konverter gebildet, der einerseits einen Transformator T mit einer Primärwicklung nl und einer Sekundärwicklung n2 sowie andererseits einen steuerbaren Schalter Sl aufweist. In bekannter Weise kann durch ein entsprechendes abwechselndes Öffnen und Schließen des Schalter Sl die von der Netzversorgungsspannung Uin zur Verfügung gestellte Energie auf die Sekundärseite des Flyback-Konverters 3 übertragen und zum Aufladen der Energiespeichereinheit 4 genutzt werden. Die Energieübertragung findet dabei im geöffneten Zustand des Schalters Sl statt, wobei hierzu auf der Ausgangsseite des Flyback-Konverters 3 ferner eine Diode D1 vorgesehen ist. Derartige Flyback-Schaltungen finden aufgrund ihres einfachen Aufbaus und ihrer zuverlässigen Funktion in derartigen Notlichtgeräten vielfach Verwendung.
Die Ansteuerung des steuerbaren Schalters Sl erfolgt durch die Steuereinheit 2 des Notlichtgeräts, wobei die Ansteuerung insbesondere galvanisch getrennt über einen Optokoppler 6 erfolgt . Die Steuereinheit 2 steuert hierbei den Schalter Sl alternierend an, wobei sich der sog. Duty- Cycle Dl für den Schaltbetrieb des Schalters Sl wie folgt berechnet :
D\ =t,mj{T-ton])
toni entspricht hierbei der Einschaltzeit des Schalters, während T die Gesamtdauer eines vollständigen Schaltzyklus für den Schalter Sl bezeichnet.
Denkbar ist auch, dass es sich bei der Ansteuerung von Sl um einen , Freischwinger' handelt und über den Duty-cycle vom Optokoppler 6 die Eigenfrequenz des , Freischwinger' beeinflusst wird.
Während eines Ladebetriebs des Notlichtgeräts 1 ist üblicherweise ausschließlich die Ladeschaltung 3 aktiv, um die Batterie 4 dauerhaft aufzuladen. Erst für den Fall, dass ein Notzustand vorliegt, der insbesondere durch Abweichungen in der Netzversorgungsspannung Uin von vorbestimmten Soll -Werten gekennzeichnet ist, wird ein Notlichtbetrieb eingeleitet, in dem die Treiberschaltung 5 dazu genutzt wird, die LED anzusteuern. Die als Schaltregler ausgebildete Treiberschaltung 5 weist hierzu einen weiteren steuerbaren Schalter S2 , eine Induktivität L sowie eine Diode D2 auf. Durch alternierendes Ansteuern des Schalters S2 durch die Steuereinheit 2 wird auf diese Weise der LED ein Strom zur Verfügung gestellt, über welchen diese betrieben wird. Das Tastverhältnis, mit dem der Schalter S2 durch die Steuereinheit 2 angesteuert wird, kann dabei variiert werden, um die Höhe des der LED zugeführten Stroms und damit die Leistung, bei welcher die LED betrieben wird, einzustellen. Auf diese Weise kann in sehr eleganter Weise sichergestellt werden, dass auch bei schwankender Batterieleistung die LED trotz allem mit gleichbleibender Helligkeit betrieben wird.
Eine erste wesentliche Funktion des Notlichtgeräts 1 besteht also darin, durch Beurteilung der Netzversorgungsspannung Uin zu erkennen, ob ein Notzustand vorliegt, um ggf. einen Notlichtbetrieb zu veranlassen. Bislang war es bekannt, hierzu unmittelbar den Wert der Eingangsspannung Uin für die Ladeschaltung 3 zu bestimmen, was allerdings aus den zuvor genannten Gründen mit Nachteilen verbunden ist .
Bevorzugt wird auf eine direkte Messung der Netzversorgungsspannung Uin verzichtet. Stattdessen ist vorgesehen, diese auf indirektem Wege zu ermitteln. Insbesondere ist vorgesehen, das lediglich Größen von Betriebsparametern des Notlichtgeräts 1 auf der Sekundärseite der Ladeschaltung 3 gemessen werden.
Bei dem ersten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 wird hierzu die auf der Sekundärseite des Sperrwandlers bzw. Flyback- Konverters 3 anliegende Spannung Ufib2 nach der Diode Dl gemessen, wozu insbesondere keine galvanische Trennung erforderlich ist, da diese Größe auf dem gleichen Bezugspotential liegt, wie die Steuereinheit 2, welchen den Messwert auswertet .
Alternativ kann auch die Spannung der Sekundärwicklung des Flyback-Konverters gemessen werden.
Ist nun die Höhe dieser Sekundärspannung Ufib2 bekannt, so kann ausgehend hiervon auf die Höhe der Eingangsspannung Uin zurückgeschlossen werden. Bei eingeschaltetem Schalter Sl des Flyback-Konverters 3 besteht nämlich ein Zusammenhang zwischen EingangsSpannung Uin und Sekundärspannung Ufib2, der insbesondere von dem Wicklungsverhältnis zwischen den beiden Wicklungen nl und n2 des Transformators T sowie von dem Duty-Cycle des Schalters Dl abhängig ist. Dieser Zusammenhang zwischen der einfach zu messenden Sekundärspannung Ufib2 und der zu überwachenden Eingangsspannung Uin ist nunmehr in Form einer Wertetabelle in der Steuereinheit 2 hinterlegt, so dass diese nach Messung der Sekundärspannung Ufib2 in einfacher Weise die Höhe der Eingangsspannung Uin bestimmen kann, ohne diese direkt messen zu müssen. Stellt nun die Steuereinheit 2 fest, dass die ermittelte Eingangsspannung Uin außerhalb bestimmter Sollwert-Bereiche liegt, so deutet dies auf einen Notzustand hin, was die Steuereinheit 2 wiederum dazu veranlassen wird, einen Notbetrieb einzuleiten.
Die beschriebene Lösung ermöglicht also eine sehr einfache aber effektive Überwachung des Zustands der allgemeinen Stromversorgung. Ferner besteht ein besonderer Vorteil des in Fig. 1 dargestellten Ausführungsbeispiels darin, dass die Höhe der Eingangsspannung Uin unabhängig davon bestimmt werden kann, ob die Notlicht-LED eingeschaltet ist oder nicht. Die Diode O1 bewirkt nämlich durch ihre Sperrwirkung eine Trennung zwischen Sekundärspannung Ufib2 und Batteriespannung UBat/ so dass sich die Tätigkeit der Treiberschaltung 3 nicht auf den vorbeschriebenen Vorgang der Bestimmung der EingangsSpannung Uin auswirkt .
Ein zweites, etwas allgemeineres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Notlichtgeräts ist in Fig. 2 dargestellt. Dieses entspricht in seinem Aufbau im Wesentlichen dem in Fig. 1 gezeigten Notlichtgerät 1, allerdings ist nunmehr die Ladeschaltung 3 nicht durch einen Flyback-Konverter sondern generell durch eine Schaltungsanordnung gebildet, welche eine Potentialtrennung sowie einen wiederum durch die Steuereinheit 2 angesteuerten Schalter Sl aufweist.
Bei dieser allgemeineren Ausführungsform besteht nicht zwangläufig ein bekannter Zusammenhang zwischen der Eingangsspannung Uin und der Spannung auf der Ausgangsseite der Ladeschaltung 3. Dennoch kann auch hier die Höhe der Eingangsspannung Uin auf indirektem Wege bestimmt werden, wobei hierzu nunmehr allerdings andere Betriebsgrößen gemessen werden.
Es handelt sich hierbei einerseits um die Batteriespannung Ubat sowie andererseits um den Batteriestrom Ibat • Beide Größen können wiederum verhältnismäßig einfach, also ohne galvanische Trennung bestimmt werden, da sie wiederum ebenso wie die Steuereinheit 2, welche diese Messgrößen auswertet, auf dem gleichen Bezugspotential liegen.
Auf Basis dieser beiden Messgrößen Ubat und Ibat sowie des bekannten Duty-Cycles Dl für den Schalter Sl der Ladeschaltung 3 kann dann die Eingangsspannung Uin bestimmt werden, da diese mit den drei bekannten Größen in einer Beziehung steht. Dies verdeutlicht die Grafik von Fig. 3, welche unterschiedliche Kennlinien der Sekundärleistung Pfib2 der Ladeschaltung 3 in Abhängigkeit von dem Duty-Cycle Dl für den Schalter Sl zeigt. Diese Kennlinien werden beispielsweise bei der Herstellung des Notlichtgeräts ermittelt und wiederum in Form einer Tabelle in der Steuereinheit 2 hinterlegt. Es ist erkennbar, dass diese Kennlinien insbesondere auch von der Eingangsspannung Uin abhängig sind. Sind nunmehr also der Duty-Cycle Dl sowie die Sekundärleistung Pfib2 der Ladeschaltung 3 bekannt, so kann ebenso wie bei dem Beispiel von Fig. 1 auf die Höhe der Eingangsspannung Uin zurück geschlossen werden.
Im dargestellten Beispiel von Fig. 3 wird also ermittelt, mit welcher Kennlinie die bekannte Kombination aus Duty- Cycle Dl und Sekundärleistung Pfib2 der Ladeschaltung 3, welche bei deaktivierter Treiberschaltung 5 dem Produkt aus Batteriespannung Ubat und Batteriestrom Ibat entspricht, übereinstimmt. Bei den dargestellten Messwerten beispielsweise liegt dieser Wert auf der Kennlinie für eine Eingangsspannung Uin von 220 Volt, was einem ordnungsgemäßen Zustand der allgemeinen Netzversorgung entspricht. Würde allerdings der ermittelte Wert auf einer Kennlinie liegen, die beispielsweise einer Eingangsspannung Uin von 140 Volt oder 280 Volt entspricht, so würde dies die Steuereinheit 2 wiederum dahingehend interpretieren, dass ein Fehler in der Netzversorgung vorliegt und dementsprechend einen Notzustand einleiten.
In beiden gezeigten Ausführungsbeispielen kann also zuverlässig und ohne das Erfordernis einer direkten Messung der Eingangsspannung Uin festgestellt werden, ob die Netzversorgung in Ordnung ist oder nicht. Eine Einschränkung bei dem Beispiel von Fig. 2 besteht allerdings darin, dass die beschriebene Bestimmung der Eingangsspannung Uin nur im ausgeschalteten Zustand der Treiberschaltung 5 möglich ist. Bei dem Beispiel von Fig. 1 hingegen besteht diese Einschränkung - wie bereits erwähnt - nicht. Grundsätzlich allerdings wird die Steuereinheit 2 im Falle des Erkennens eines Fehlers eine Aktivierung der Treiberschaltung 5 und dementsprechend ein Einschalten der LED veranlassen.
Nach Aktivieren der Treiberschaltung 5 kann dann in der zuvor beschriebenen Weise der Schalter S2 hochfrequent angesteuert werden, um die LED mit einer gewünschten Leistung zu betreiben. Um in diesem Fall sicherzustellen, dass die Leistung der LED konstant ist, wäre es erforderlich, sowohl die LED-Spannung Uied als auch den LED- Strom Iied zu kennen, um eine Regelung zu ermöglichen. Gemäß einer besonderes vorteilhaften Weiterbildung wird allerdings lediglich die LED-Spannung Uied gemessen und der Strom Iied bzw. die sich damit ergebende Leistung Pχed durch die Steuereinheit 2 indirekt ermittelt, was nachfolgend näher erläutert werden soll .
Um den Diodenstrom Iied indirekt bestimmen zu können, werden nunmehr zumindest die Größen „Batteriespannung" Ubat / „Batteriestrom" Ibat und - Falle des Beispiels von Fig. 1 - Sekundärspannung Ufib2 sowie zusätzlich die LED-Spannung Uied gemessen. Hieraus können dann die weiteren Informationen, welche zur Regelung des LED-Stroms Iχed benötigt werden, berechnet werden, wozu allerdings noch weitere Informationen erforderlich sind, welche nicht durch Istwert-Messungen erfasst werden, sondern als Wertetabellen in der Steuereinheit 2 hinterlegt sind. Die erste Wertetabelle ist die bereits oben erwähnte Information hinsichtlich des Zusammenhangs zwischen Duty- Cycle Dl, Sekundärspannung Ufib2 und Eingangsspannung Uin bei dem Beispiels von Fig. 1 bzw. zwischen Duty-Cycle Dl, Batteriespannung Ubat/ Batteriestrom Ibat und EingangsSpannung Uin bei dem allgemeineren Beispiel von Fig. 2. Ferner muss zum Ermitteln des Diodenstroms auch die Verlustleistung Piost der Treiberschaltung 5 bekannt sein, welche von der Differenz zwischen der gemessenen LED- Spannung Uied und der ebenfalls gemessenen Batteriespannung Ubat abhängig ist, so dass gilt:
Pl0SI = f{uled -uJ
Die dritte benötigte Information schließlich ist die im Falle einer aktivierten Treiberschaltung vorliegende Sekundärleistung Pfib2 der Ladeschaltung 3, welche eine Funktion des Duty-Cycles Dl, der Eingangsspannung Uin sowie der Batteriespannung Ubat ist. Der Zusammenhang zwischen diesen Größen ist in Fig. 4 dargestellt, wobei erkennbar ist, dass die Sekundärleistung Pfib2 der Ladeschaltung 3 primär von der Eingangsspannung Uin und dem Duty-Cycle Dl für den Schalter Sl abhängig ist, darüber hinaus allerdings auch noch auf Grund der Batteriespannung Ubat variieren kann.
Ist nun aufgrund der zuvor beschriebenen Maßnahmen die Eingangsspannung Uin (ggf. bei dem Beispiel von Fig. 2 zunächst bei abgeschalteter Treiberschaltung 5) ermittelt worden, so kann anhand des Zusammenhangs in Fig. 4 auch bei aktivierter Treiberschaltung 5 die Sekundärleistung Pfib2 der Ladeschaltung 3 ermittelt werden. Bekannt sind dann also die gemessenen Größen Batteriespannung Ubat/ Batteriestrom Ibat/ ggf- Sekundärspannung Ufib2 und LED-Spannung Uied/ der durch die Steuereinheit vorgegebene Duty-Cycle Dl für den Schalter Sl, sowie die anhand der hinterlegten Wertetabellen bestimmten weiteren Größen Eingangsspannung Uin, Sekundärleistung Pfib2 der Ladeschaltung 3 sowie Verlustleistung Piost der Treiberschaltung 5.
Die Kenntnis dieser Größen wiederum ermöglicht gemäß dem folgenden Zusammenhang zunächst die Bestimmung des Stroms Ifib2 auf der Sekundärseite der Ladeschaltung 3 :
Figure imgf000018_0001
Schließlich können auch der LED-Strom Iied und die LED- Leistung Pied nach folgenden Gleichungen berechnet werden:
^ led = V flbl ~ U bat ' * bat ~ "lost )/ ^ led
r Pled - ~ £P flbl -U u bat 1T bat - rPlost
Beide Gleichungen gelten für den Fall, dass die Ladeschaltung 3 nach wie vor aktiv ist, also zumindest noch eine gewisse Stromversorgung zur Verfügung steht. Dies kann beispielsweise der Fall sein, wenn ein Notlichtbetrieb anderweitig veranlasst wurde. Für den Fall hingegen, dass die Stromversorgung vollständig ausfällt und der Notlichtbetrieb ausschließlich durch die Batterie aufrechterhalten wird, gelten die vereinfachten Gleichungen:
* led
Figure imgf000018_0002
Il ^ led •Werf ~ U bat ' * bat "lost
Letztendlich können also der aktuelle Ist-Wert des LED- Stroms Iχed sowie die aktuelle Leistung Pied auf indirektem Wege ermittelt und zur Regelung genutzt werden. Die entsprechenden Berechnungen werden durch die Steuereinheit 2 durchgeführt .
Der Vorteil dieser indirekten Bestimmungen der zur Regelung erforderlichen Istwerte besteht darin, dass auf eine Messung eines zusätzlichen Betriebsparameters des Notlichtgeräts verzichtet werden kann, was wiederum zu einer weiteren Vereinfachung des Geräts insgesamt führt. Da hierbei ohnehin zum Teil auf bereits zur Bestimmung der Eingangsspannung ermittelte bzw. gemessene Parameter zurückgegriffen werden kann, stellt diese indirekte Bestimmung des LED-Stroms also eine besonders vorteilhafte Weiterbildung des eingangs beschriebenen Gedankens der indirekten Bestimmung der Eingangspannung dar. Allerdings könnte eine entsprechende indirekte Strom- und Leistungsbestimmung für die Lichtquelle auch bei anderen Geräten zum Einsatz kommen, bei denen der erste erfindungsgemäße Gedanke nicht verwirklicht ist. Beispielsweise ist diese Vorgehensweise u.a. bei Notlichtgeräten sinnvoll, bei denen ein Notzustand alternativ oder ergänzend zur Überwachung der Stromversorgung auch anderweitig signalisiert werden kann. So könnte bei dem erfindungsgemäßen Notlichtgerät beispielsweise auch über einen separaten Steuereingang ein Notsignal z.B. von einem Feuermelder oder einer anderen Steuereinrichtung übermittelt werden, um durch ein externes Signal einen Notlichtbetrieb zu veranlassen. Eine andere Weiterbildung schließlich betrifft die zuvor erwähnten und in der Steuereinheit hinterlegten Wertetabellen, welche zur indirekten Bestimmung der Eingangsspannung und des Dioden-Stroms erforderlich sind. Wie bereits erwähnt wurde, können diese Wertetabellen bereits bei der Herstellung des Notlichtgeräts in der Steuereinheit gespeichert werden. Alternativ oder ergänzend hierzu wäre es allerdings auch denkbar, diese Informationen nachträglich einzuschreiben bzw. zu einem späteren Zeitpunkt zu aktualisieren. Hierfür könnte z.B. ein in dem Notlichtgerät vorgesehenes digitales Interface genutzt werden, welches üblicherweise zur Fehlersignalisierung und Überwachung genutzt wird. Mit Hilfe dieses Interfaces könnten nunmehr unter Nutzung eines erweiterten Befehlssatzes neue Wertetabellen in die Steuereinheit eingeschrieben werden. Dieses nachträgliche Einschreiben neuer Informationen ist beispielsweise sinnvoll, um neue Soll- bzw. Toleranzwerte für die Eingangsspannung vorzugeben oder auch die Informationen zur Ermittlung der nicht direkt gemessenen Größen an die angeschlossene Batterie anzupassen. Hierdurch kann also das Notlichtgerät hinsichtlich seines Verhaltens jederzeit an neue Umstände angepasst werden.
Bezug nehmend auf Figur 5 sollen nunmehr Einzelheiten der Verschaltung der Batterie 4 erläutert werden.
Wie in Figur 5 ersichtlich, ist parallel zu der Batterie 4 ein Element 12 verschaltet, dass die Funktion eines Linearreglers oder Schaltreglers und/oder eines Schalters aufweisen kann. Beispielsweise kann dieses Element 12 ein Transistor sein. Parallel zu der Batterie 4 ist weiterhin ein Messwiderstand (Shunt) 16 geschaltet, so dass der Spannungsabfall an dem Shunt 16 repräsentativ für den Batteriestrom ist.
Das an dem Shunt 16 abgegriffene Messsignal wird einer Stromerfassungseinheit 13 zugeführt, die vorzugsweise als diskrete Schaltung aufgebaut ist und einen Komparator 14 aufweisen kann. Der Komparator 14 ist nur ein Beispiel dafür, wie ein Offset auf das Messsignal vom Shunt 16 beaufschlagt werden kann. Die Beaufschlagung des Offsets dient dazu, in vereinfachter Weise den Batteriestrom wiedergebende Signale mit unterschiedlichen Polaritäten auswerten zu können, in dem der Offset so gewählt ist, dass die Signalpegel so verschoben werden, dass beide Signalpolaritäten nunmehr die gleiche Polarität und dafür unterschiedliche Amplituden aufweisen.
Somit lässt sich in verhältnismäßig einfacher Weise beispielsweise durch die Steuerschaltung 2 sowohl der Batterieladestrom wie auch der Batterieentladestrom messen, die bekanntlich unterschiedliche Polaritäten haben. Der Steuerschaltung 2 wird also somit bevorzugt ein Messsignal 15 mit einheitlicher Polarität zugeführt.
Im übrigen lässt sich auch somit eine Verpolung der Anschlüsse der Batterie 4 erfassen. In diesem Fall kann vorgesehen sein, dass die Batterie abgetrennt wird. Der Betrieb kann somit noch über die Netzspannung fortgesetzt werden. Bevorzugt wird diese Verpolung der Batterie optisch, akustisch oder über ein Fehlersignal über eine Busleitung angezeigt. Wenn der Transistor 12 als Linearregler ausgebildet ist, kann mittels der Stromerfassungseinheit 13 und Ansteuerung des Linearreglers 12 eine Regelung des Batterieentladestroms und/oder Batterieladestroms auf einen vorgegebenen Sollwert ausgeführt werden. In vereinfachter Weise kann diese Regelung natürlich auch als Schutzschaltung ausgeführt werden, so dass bei einem allzu hohen Batterieladestrom oder Batterieentladestrom der Schalter 12 geöffnet wird, um die Batterie 4 zu schonen.
Anstelle des Linearreglers kann auch ein Schaltregler vorgesehen sein.
Bei sehr langem Ausfall der Netzspannung kann eine Tiefentladung der Batterie 4 auftreten. Wenn die Batterie 4 tiefentladen ist, weist sie eine Spannung von beispielsweise 1,3 Volt auf, die also unter der zulässigen Spannung von beispielsweise 1,5 Volt liegt. Selbst wenn nunmehr eine ordnungsgemäße Netzspannung eingangsseitig an der Ladeschaltung 3 anliegt, und die Ladeschaltung 3 in der oben beschriebenen Weise ordnungsgemäß betrieben wird, wird die tiefentladene Batterie 4 die Sekundärseite der Ladeschaltung auf den einen unzulässig niedrigen Wert ziehen.
Erfindungsgemäß kann diese Tiefentladung mittels Erfassung der Spannung der Batterie 4 erfasst werden. Bei Erfassung einer derartigen Tiefentladung wird der Schalter 12 vorzugsweise getaktet betrieben. Dabei wird vorzugsweise der Schalter 12 nur für eine verhältnismäßig kurzen Zeitraum geschlossen, wobei in diesem kurzen Zeitraum ein Ladevorgang der Batterie 4 erfolgt. Danach wird indessen der Schalter 12 wieder auf einen längeren Zeitraum geöffnet, so dass die Batterie 4 von der Sekundärseite der Ladeschaltung 3 abgetrennt ist und die Ladeschaltung 3 sekundärseitig wieder die ordnungsgemäße Spannung von beispielsweise 1,5 Volt bereitstellen kann. Somit liegt sekundärseitig während eines weit größeren Zeitraums ein ordnungsgemäßes Spannungsverhältnis vor.
Es liegt somit eine impulsförmige Ladung der tiefentladenen Batterie vor.
Während der Schalter 12 geöffnet ist, versorgt die eine wieder anliegende Netzspannung mittels der Ladeschaltung korrekt die angeschlossene LED-Treiberschaltung und LEDs. Bei kurzzeitig geschlossenem Schalter dagegen wird die Batterie schonend wieder aufgeladen. Beispielsweise kann das Tastverhältnis für den Schalter 12 derart gewählt sein, dass er nur während 10% der Gesamtzeitdauer geschlossen ist und entsprechend 90% geöffnet, so dass sich die Batterie in diesen 90% Zeitdauer erholen kann.
Bei erfasster Tiefentladung der Batterie mittels der Erfassung der Batteriespannung kann automatisch in diesem gepulsten Betrieb des Schalters 12 umgeschaltet werden. Vorzugsweise erfolgt die Überwachung der Batteriespannung über eine diskrete Schaltung und somit unabhängig vom MikroController 2 (siehe Figuren 1, 2), der ja womöglich bei zu niedriger Batteriespannung nicht voll funktionsfähig ist.
Im übrigen ist aus diesem Grund auch bevorzugt die Stromerfassungsschaltung 13 mit dem Komparator 14 als diskrete Schaltung und somit unabhängig vom MikroController 2 und dessen ordnungsgemäßem Betrieb gewählt.

Claims

Ansprüche
1. Notlichtgerät (1) zum Betreiben einer Lichtquelle, insbesondere einer LED, aufweisend:
• eine Batterie (4) , • eine mit einer Netzversorgungsspannung (Uin) zu versorgende Ladeschaltung (3) zum Laden der Batterie (4), sowie
• eine während eines Notlichtbetriebs durch die Batterie (4) versorgte Treiberschaltung (5) zum Betreiben der Lichtquelle, dadurch gekennzeichnet, dass ein Schalter (12) in Serie zu der Batterie (4) geschaltet ist, über den die Batterie selektiv abtrennbar ist.
2. Notlichtgerät nach Anspruch 1, wobei der Schalter (12) in Serie zu der Batterie ein als Linearregler von der Steuereinheit (2) betreibbarer Transistor ist.
3. Notlichtgerät nach Anspruch 1 oder 2, wobei bei Tiefentladung der Batterie (4) der Schalter (12) in Serie zu der Batterie (4) in einen gepulsten Betrieb ansteuerbar ist.
4. Notlichtgerät nach Anspruch 3, wobei zur Erfassung der Tiefentladung der Batterie eine diskrete Batteriespannung-Erfassungsschaltung vorgesehen ist.
5. Notlichtgerät nach Anspruch 3 oder 4, bei dem bei Erfassung einer Tiefentladung der Batterie der Schalter in jedem Taktzyklus mit einem Tastverhältnis von weniger als 50%, vorzugsweise weniger als 20% geschlossen ist.
6. Notlichtgerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem ein Messwiderstand in Serie zu dem Schalter geschaltet ist, der in Serie zu der Batterie (4) geschaltet ist.
7. Notlichtgerät (1) zum Betreiben einer Lichtquelle, insbesondere einer LED, wobei das Notlichtgerät (1) aufweist :
• eine Batterie (4) ,
• eine mit einer Netzversorgungsspannung (Uin) zu versorgende Ladeschaltung (3) zum Laden der Batterie (4) während eines Ladebetriebs, sowie
• eine während eines Notlichtbetriebs durch die Energiespeichereinheit (4) versorgte Treiberschaltung (5) zum Betreiben der Lichtquelle, dadurch gekennzeichnet, dass ein Messwiderstand in Serie zu der Batterie (4) geschaltet ist, um sowohl den Batterieladestrom wie auch den Batterieentladestrom zu erfassen.
8. Notlichtgerät nach Anspruch 7, bei dem das Batteriestromsignal mit einem Offset beaufschlagt wird, so dass sowohl der Batterieladestrom wie auch der Batterieentladestrom als Signale gleicher Polarität, aber unterschiedlicher Amplitude auswertbar sind.
9. Notlichtgerät nach Anspruch 8, bei der die Offset -Beaufschlagung des Batteriestroms durch einen Operationsverstärker erfolgt.
10. Notlichtgerät nach einem der Ansprüche 7 bis 9, wobei eine Regelung des erfassten Batterieladestroms wie auch den Batterieentladestroms mittels Ansteuerung eines in Serie zu der Batterie geschalteten Linearreglers oder Schaltregler erfolgt .
11. Notlichtgerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Ladeschaltung (3) einen steuerbaren Schalter (Sl) aufweist, welcher durch die Steuereinheit (2) angesteuert wird.
12. Notlichtgerät nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Ladeschaltung (3) durch einen Flyback-Konverter gebildet ist.
13. Notlichtgerät nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (2) den Zustand der
Netzversorgungsspannung (Uin) unter Berücksichtigung eines Duty-Cycles (Dl) zur Ansteuerung des Schalters (Sl) sowie der gemessenen Sekundärspannung (Ufib2) des Flyback-
Konverters oder der Spannung der Sekundärwicklung des Flyback-Konverters ermittelt.
14. Notlichtgerät nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (2) den Zustand der Netzversorgungsspannung (Uin) unter Berücksichtigung eines Duty-Cycles (Dl) zur Ansteuerung des Schalters (Sl) sowie der Ladeleistung (Pfn>2) für die Energiespeichereinheit (4) ermittelt .
15. Notlichtgerät nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (2) die Ladeleistung (Pfib2) für die Energiespeichereinheit (4) durch Messung des durch die Energiespeichereinheit (4) fließenden Stroms (Ibat) sowie der daran anliegenden Spannung (Ubat) bestimmt.
16. Notlichtgerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (2) die Netzversorgungsspannung (Uin) durch Vergleich bekannter bzw. gemessener Betriebsgrößen mit einer in der Steuereinheit (2) hinterlegten Wertetabelle bestimmt.
17. Notlichtgerät nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Treiberschaltung (5) als Schaltregler ausgebildet ist und einen durch die Steuereinheit (2) angesteuerten steuerbaren Schalter (S2) aufweist.
18. Notlichtgerät nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (2) die Treiberschaltung (5) derart ansteuert, dass die Lichtquelle unabhängig vom Ladezustand der Energiespeichereinheit (4) mit einer konstanten Leistung (Pied) oder konstantem Strom (Iied) betrieben wird.
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