WO2007129580A1 - ランフラットタイヤ - Google Patents

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    • Y10T152/10819—Characterized by the structure of the bead portion of the tire

Definitions

  • the present invention relates to a run-flat tire.
  • JP-A-2005-280534 discloses a tire having a reinforcing rubber layer produced by a predetermined method using a rubber composition containing a predetermined amount of a predetermined rubber component, carbon black and silica. Although a run flat tire with reduced vibration and improved run flat performance has been disclosed, it contains no non-metallic short fibers, so it can reduce run flat performance and tire vibration. Enough is enough.
  • An object of the present invention is to provide a runflat tire that can improve both ride comfort and runflat performance.
  • the present invention relates to non-metallic short fibers having an average fiber diameter of 1 to L00 ⁇ m and an average fiber length of 0.1 to 20 mm, based on 100 parts by weight of gen-based rubber, of 5 to 120%.
  • the present invention relates to a run-flat tire having a sidewall reinforcing layer using a rubber composition containing a part, the sidewall reinforcing layer having non-metallic short fibers oriented in the circumferential direction of the tire.
  • the tire complex elastic modulus E1 measured at 70 ° C, the tire radial complex elastic modulus E2 and its loss elastic modulus E2 are expressed by the following formula: El ⁇ 12MPa
  • the non-metallic short fibers are preferably glass fibers or carbon fibers.
  • FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a run flat tire of the present invention having a side portion reinforcing rubber layer.
  • the rubber composition used in the run-flat tire of the present invention contains a gen-based rubber and non-metallic short fibers.
  • Gen rubbers include, for example, natural rubber (NR), isoprene rubber (IR), butadiene rubber (BR), butadiene rubber containing syndiotactic 1,2-polybutadiene crystals (SPB containing BR), styrene Examples include butadiene rubber (SBR), acrylonitrile butadiene rubber (NBR), chloroprene rubber (CR), styrene isoprene butadiene rubber (SIBR), styrene isoprene rubber, and isoprene butadiene rubber. These may be used alone. A combination of the above may also be used. Among these, NR and Z or BR are preferred because NR and BR are more preferable because of their superior bending fatigue resistance.
  • the content of NR in the rubber component is preferably 20% by weight or more, more preferably 30% by weight or more. If the NR content is less than 20% by weight, processability deteriorates. Tend.
  • the NR content is preferably 80% by weight or less, more preferably 70% by weight or less. When the content of NR exceeds 80% by weight, heat resistance and bending fatigue resistance tend to be lowered.
  • SPB-containing BR is preferred because of its high hardness and excellent low heat build-up.
  • SPB content The content of SPB in BR is preferably 1% by weight or more, more preferably 5% by weight or more. If the SPB content is less than 1% by weight, sufficient rigidity tends not to be obtained.
  • the SPB content is preferably 25% by weight or less, more preferably 20% by weight or less. When the SPB content exceeds 25% by weight, the syndiotactic component forms agglomerates in the polybutadiene, which tends to reduce durability.
  • the BR content in the rubber component is preferably 20% by weight or more, more preferably 30% by weight or more.
  • the BR content is less than 20% by weight, the bending fatigue resistance tends to decrease.
  • the BR content is preferably 80% by weight or less, more preferably 70% by weight or less. If the BR content exceeds 80% by weight, the processability tends to decrease.
  • Non-metallic short fibers include, for example, non-metallic inorganic short fibers such as glass fibers and carbon fibers, rayon fibers, acrylic fibers, polyester fibers, nylon fibers, aromatic polyamide fibers, urethane fibers, and aramid fibers.
  • non-metallic organic short fibers can be mentioned, and these non-metallic fibers may be used alone or in combination of two or more.
  • glass fibers are preferred because non-metallic infinite short fibers are preferred because of their high rigidity in both the tensile and compression directions.
  • the average fiber diameter of the non-metallic short fibers is 1 ⁇ m or more, preferably 10 ⁇ m or more. If the average fiber diameter of the non-metallic short fibers is less than 1 ⁇ m, the complex elastic modulus does not improve, so the side reinforcement layer cannot be made thin and the ride quality cannot be improved.
  • the average fiber diameter of the non-metallic short fibers is 100 m or less, preferably 50 m or less. When the average fiber diameter of the non-metallic short fibers exceeds 100 / zm, the dispersibility of the non-metallic short fibers deteriorates and the adhesive strength with rubber decreases.
  • the average fiber length in the rubber of the non-metallic short fibers is 0.1 mm or more, preferably 0.2 mm or more. If the average fiber length in non-metallic short fiber rubber is less than 0.1 mm, non-gold The effect of improving the rigidity in the orientation direction due to the inclusion of the genus short fibers is insufficient. Further, the average fiber length in the rubber of the nonmetallic short fibers is 20 mm or less, preferably 10 mm or less. When the average fiber length in the rubber of nonmetallic short fibers exceeds 20 mm, the dispersibility of the nonmetallic short fibers deteriorates.
  • the content of the non-metallic short fiber is 5 parts by weight or more, preferably 10 parts by weight or more with respect to 100 parts by weight of the rubber component. If the content of the non-metallic short fiber is less than 5 parts by weight, the effect of improving the rigidity in the orientation direction due to the inclusion of the non-metallic short fiber is insufficient.
  • the content of non-metallic short fibers is 120 parts by weight or less, preferably 100 parts by weight or less. If the content of non-metallic short fibers exceeds 120 parts by weight, workability deteriorates.
  • the rubber composition of the present invention includes compounding agents conventionally used in the rubber industry, such as reinforcing agents such as carbon black, stearic acid, zinc oxide, various An anti-aging agent, a vulcanizing agent such as sulfur, a vulcanization accelerator, and the like can be appropriately blended as necessary.
  • compounding agents conventionally used in the rubber industry such as reinforcing agents such as carbon black, stearic acid, zinc oxide, various An anti-aging agent, a vulcanizing agent such as sulfur, a vulcanization accelerator, and the like can be appropriately blended as necessary.
  • FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a run flat tire of the present invention having a side portion reinforcing rubber layer.
  • the side portion reinforcing rubber composition is used for the side portion reinforcing rubber layer 2 of the run flat tire 1 as shown in FIG. 1 which is a partial sectional view of the run flat tire.
  • the side portion reinforcing rubber layer 2 can be improved in the rigidity of the tire by being disposed on the sidewall portion 3.
  • the side portion reinforcing rubber layer 2 is arranged in contact with the inner side of the carcass ply 4 and adjacent to the bead apex 5, and the bead portion is also disposed over the shoulder portion in a thickness direction.
  • a crescent-shaped rubber layer that gradually decreases the thickness.
  • the run-flat tire of the present invention is formed by molding a side wall reinforcing rubber member produced by an extruder and adding a side wall reinforcing rubber layer formed by winding a rubber strip along the tire circumferential direction. It can also be obtained by sulfuration. Specifically, if necessary, a rubber strip having a predetermined size is prepared in a non-vulcanized state from a rubber composition appropriately blended with the above compounding agent so that the nonmetallic short fibers are unidirectionally formed. Oriented unvulcanized rubber Make Mustrip.
  • an unvulcanized sidewall reinforcing layer is formed on the side surface of the unvulcanized carcass by spirally winding around the tire shaft, and further bonded together with other tire members to bond the unvulcanized tire.
  • the run flat tire of the present invention is obtained by forming and vulcanizing the unvulcanized tire.
  • the non-metallic fibers can be oriented in the tire circumferential direction.
  • the width of the rubber strip is preferably 0.5 cm or more, more preferably 1 cm or more. If the width of the rubber strip is less than 0.5 cm, the productivity tends to be inferior.
  • the width of the rubber strip is preferably 5 cm or less, more preferably 3 cm or less. If the width of the rubber strip exceeds 5 cm, it will be difficult to form a sidewall reinforcement layer with high accuracy, and there will tend to be poor uniformity.
  • the thickness of the rubber strip is preferably 0.5 mm or more, more preferably 1 mm or more. If the thickness of the rubber strip is less than 0.5 mm, productivity tends to be inferior.
  • the thickness of the rubber strip is preferably 5 mm or less, more preferably 3 mm or less. When the thickness of the rubber strip exceeds 5 mm, the level difference between the strips becomes large and the uniformity tends to be inferior.
  • the run-flat tire of the present invention manufactured by the above-described manufacturing method makes it possible to orient non-metallic short fibers in the circumferential direction of the tire, thereby improving the modulus of elasticity. Since the thickness of the side wall reinforcement layer can be reduced by the increased rate, both run flat durability and ride comfort can be improved.
  • the complex modulus (E1) in the circumferential direction of the sidewall reinforcing layer of the run-flat tire of the present invention is preferably 12 MPa or more, more preferably 15 MPa or more, and further preferably 20 MPa or more. If E1 is less than 12 MPa, there is a tendency that the effect of improving the run-flat performance is insufficient. E1 is preferably 150 MPa or less, more preferably 120 MPa or less. When E1 exceeds 150 MPa, the flexibility of the sidewalls is lost and the ride quality tends to deteriorate.
  • the radial elastic modulus (E2) of the sidewall reinforcing layer of the run-flat tire of the present invention is preferably 8 MPa or more, more preferably lOMPa or more. If E2 is less than 8MPa, the rigidity required for run-flat driving cannot be obtained, and the durability tends to decrease. is there. Further, E2 is preferably lOOMPa or less, more preferably 80 MPa or less. If the E2 force exceeds 100 MPa, the side walls will not be flexible and the ride quality will tend to deteriorate.
  • E1 and E2 preferably satisfy the following formula.
  • E1ZE2 is preferably 1.5 or more, more preferably 1.8 or more. If E1ZE2 is less than 1.5, it tends to be difficult to improve run-flat durability and ride comfort at the same time.
  • the loss elastic modulus (E2 ) in the thickness direction of the side wall reinforcing layer of the side wall reinforcing layer of the run flat tire of the present invention and E2 preferably satisfies the following formula.
  • E2 "/ (E2 ) 2 is 7.
  • OX 10- 9 Pa- 1 is preferably from 6.
  • OX 10- 9 Pa- 1 or less is more preferable.
  • El, E2, and E2 are measured using a viscoelastic spectrometer manufactured by Iwamoto Seisakusho Co., Ltd. by cutting out a test piece of a predetermined size from the sidewall reinforcing layer. Methods.
  • the thickness of the sidewall reinforcing layer is preferably 3 mm or more, more preferably 4 mm or more. If the thickness of the side wall reinforcing layer is less than 3 mm, the rigidity during run-flat running cannot be secured, and the durability tends to decrease.
  • the thickness of the sidewall reinforcing layer is preferably 15 mm or less, more preferably 12 mm or less. If the thickness of the side wall reinforcing layer exceeds 15 mm, the mass becomes heavier and the ride quality tends to decrease.
  • Glass fiber A NESJ ⁇ ⁇ ⁇ Micro glass chopped strand manufactured by Vetrotex Co., Ltd. (average fiber diameter: 33 m, average fiber length: 6 mm)
  • Glass Fiber B Micro Glass Chopped Strand (average fiber diameter: 11 m, average fiber length: 6 mm)
  • Carbon fiber Kureha Corp. Sauce Chop C 106T (average fiber diameter: 18 ⁇ m, average fiber length: 6 mm)
  • Stearic acid Stearic acid “Kashiwa” manufactured by Nippon Oil & Fats Co., Ltd.
  • Zinc oxide 2 types of zinc oxide manufactured by Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd.
  • Anti-aging agent Antigen 6CN— (1, 3 dimethylbutyl) —N, I-Fu-Lu p-Felendamine, manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.)
  • Insoluble sulfur Mukuron OT manufactured by Shikoku Chemicals Co., Ltd.
  • Vulcanization accelerator Noxeller NS (N—tert-butyl 2-benzothiazolylsulfenamide) manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Industry Co., Ltd.
  • a rubber test piece of a specified size was cut out from the sidewall reinforcement layer of the manufactured run-flat tire, and the initial strain was 10%, the dynamic strain was 1%, and the vibration frequency was 10 Hz using a viscoelastic spectrometer manufactured by Iwamoto Seisakusho Co., Ltd.
  • the tire complex elastic modulus (E1) and the radial radial complex elastic modulus (E2) and its loss elastic modulus (E2 ") were calculated.
  • the manufactured test tire was mounted on a car and traveled on a test course, and the ride comfort was evaluated. The evaluation was performed with a maximum of 10 points, and the average of the scores of the three test drivers was calculated.
  • Table 1 shows the evaluation results of the above test.
  • the run flat tire of the present invention has a sidewall reinforcing layer in which the nonmetallic short fibers are oriented in the circumferential direction of the tire using a rubber composition containing a predetermined amount of gen-based rubber and predetermined nonmetallic short fibers. This will improve both ride comfort and run-flat performance.

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Abstract

　本発明は、ジエン系ゴム１００重量部に対して、平均繊維径が１～１００μｍであり、平均繊維長が０．１～２０ｍｍである非金属短繊維を５～１２０重量部含有するゴム組成物を用いたサイドウォール補強層であって、非金属短繊維がタイヤの周方向に配向したサイドウォール補強層を有するランフラットタイヤであって、乗り心地およびランフラット性能をともに向上させることができるランフラットタイヤを提供することに関する。

Description

明 細 書
ランフラットタイヤ
技術分野
[0001] 本発明は、ランフラットタイヤに関する。
背景技術
[0002] 現在、サイドウォール部の内側に配置されている高強度のサイド補強層（補強層）を 有するランフラットタイヤが実用化され、パンクにより空気圧が失われた（内圧ゼロ）状 態になっても、タイヤの剛性を維持し、繰り返し屈曲を受けた場合にも、ゴムの破損を 軽減し、ある程度の距離を安全に走行できるようになった。これにより、スペアタイヤを 常備する必要性がなくなり、車輛全体における重量の軽量ィ匕が期待できる。しかし、 ランフラットタイヤのパンク時におけるランフラット走行には、速度、距離の制限があり 、さらなるランフラットタイヤの耐久性 (ランフラット耐久性)の向上が望まれている。
[0003] ランフラット耐久性を向上させる方法としては、補強層を厚くすることにより変形を抑 え、変形による破壊を防ぐ方法があげられる。しかし、タイヤの重量が大きくなるため 、ランフラットタイヤの当初の目的である軽量ィ匕に反する。
[0004] また、カーボンブラックなどの補強用充填剤を増量することで補強用ゴムを硬くし、 変形を抑える方法もあるが、混練り、押出し等の工程において、混練機の負荷が大き くなり、また、加硫後物性において発熱が大きくなることから、ランフラット耐久性の向 上は期待できない。
[0005] 特開 2005— 280534号公報には、所定のゴム成分、カーボンブラックおよびシリカ を所定量含有するゴム組成物を用いて、所定の方法により作製した補強ゴム層を有 することで、タイヤ振動を低減させ、ランフラット性能をともに向上させたランフラットタ ィャが開示されているが、非金属短繊維を含有していないため、ランフラット性能およ びタイヤ振動の低減にぉ 、て、充分なものとは 、えな 、。
発明の開示
[0006] 本発明は、乗り心地およびランフラット性能をともに向上させることができるランフラ ットタイヤを提供することを目的とする。 [0007] 本発明は、ジェン系ゴム 100重量部に対して、平均繊維径が 1〜： L00 μ mであり、 平均繊維長が 0. l〜20mmである非金属短繊維を 5〜120重量部含有するゴム組 成物を用いたサイドウォール補強層であって、非金属短繊維がタイヤの周方向に配 向したサイドウォール補強層を有するランフラットタイヤに関する。
[0008] サイドウォール補強層において、 70°Cで測定したタイヤの周方向の複素弾性率 E1 、ならびにタイヤの径方向の複素弾性率 E2およびその損失弾性率 E2"が下記式： El≥12MPa
El/E2≥l. 5
E2"/ (E2) 2≤7. O X IO— 9Pa
を満たすことが好ましい。
[0009] 前記非金属短繊維は、グラスファイバーまたはカーボンファイバーであることが好ま しい。
図面の簡単な説明
[0010] [図 1]サイド部補強ゴム層を有する本発明のランフラットタイヤの部分断面図である。
発明を実施するための最良の形態
[0011] 本発明のランフラットタイヤで使用するゴム組成物は、ジェン系ゴムおよび非金属 短繊維を含有する。
[0012] ジェン系ゴムとしては、たとえば、天然ゴム（NR)、イソプレンゴム（IR)、ブタジエン ゴム（BR)、シンジオタクチック 1, 2—ポリブタジエン結晶を含有するブタジエンゴ ム（SPB含有 BR)、スチレンブタジエンゴム（SBR)、アクリロニトリルブタジエンゴム（ NBR)、クロロプレンゴム（CR)、スチレンイソプレンブタジエンゴム（SIBR)、スチレン イソプレンゴム、イソプレンブタジエンゴムなどがあげられ、これらは単独で用いてもよ ぐ 2種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、耐屈曲疲労特性に優れるという 理由から、 NRおよび Zまたは BRが好ましぐ NRおよび BRがより好ましい。
[0013] NRとしては、従来ゴム工業で使用される RSS # 3、 TSR20などのグレードの NRを 用!/、ることができる。
[0014] NRを含有する場合、ゴム成分中の NRの含有率は 20重量％以上が好ましぐ 30 重量％以上がより好ましい。 NRの含有率が 20重量％未満では、加工性が悪化する 傾向がある。また、 NRの含有率は 80重量％以下が好ましぐ 70重量％以下がより好 ましい。 NRの含有率が 80重量％をこえると、耐熱性および耐屈曲疲労特性が低下 する傾向がある。
[0015] BRとしては、高硬度であり、かつ、低発熱性に優れるという理由から、 SPB含有 BR が好ましい。
[0016] SPB含有 BR中の SPBの含有率は 1重量％以上が好ましぐ 5重量％以上がより好 ましい。 SPBの含有率が 1重量％未満では、充分な剛性が得られない傾向がある。ま た、 SPBの含有率は 25重量％以下が好ましぐ 20重量％以下がより好ましい。 SPB の含有率が 25重量％をこえると、シンジォタクチック成分がポリブタジエン中で凝集 塊をつくるため、耐久性が低下する傾向がある。
[0017] BRを含有する場合、ゴム成分中の BRの含有率は 20重量％以上が好ましぐ 30重 量％以上がより好ましい。 BRの含有率が 20重量％未満では、耐屈曲疲労特性が低 下する傾向がある。また、 BRの含有率は 80重量％以下が好ましぐ 70重量％以下 力 り好ましい。 BRの含有率が 80重量％をこえると、加工性が低下する傾向がある。
[0018] 非金属短繊維としては、たとえば、グラスファイバー、カーボンファイバーなどの非 金属無機短繊維、レーヨン繊維、アクリル繊維、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、芳 香族ポリアミド繊維、ウレタン繊維、ァラミド繊維などの非金属有機短繊維があげられ 、これらの非金属繊維は、単独で用いてもよぐ 2種以上を組み合わせて用いてもよ い。なかでも、引張方向にも、圧縮方向にも、剛性が高いという理由から、非金属無 機短繊維が好ましぐグラスファイバーがより好ましい。
[0019] 非金属短繊維の平均繊維径は 1 μ m以上、好ましくは 10 μ m以上である。非金属 短繊維の平均繊維径が 1 μ m未満では、複素弾性率が向上しないため、サイドゥォ ール補強層を薄くできず、乗り心地を向上させることができない。また、非金属短繊 維の平均繊維径は 100 m以下、好ましくは 50 m以下である。非金属短繊維の平 均繊維径が 100 /z mをこえると、非金属短繊維の分散性が悪化し、ゴムとの接着力 が低下する。
[0020] 非金属短繊維のゴム中における平均繊維長は 0. 1mm以上、好ましくは 0. 2mm 以上である。非金属短繊維のゴム中における平均繊維長が 0. 1mm未満では、非金 属短繊維を含有することによる配向方向の剛性向上の改善効果が不充分である。ま た、非金属短繊維のゴム中における平均繊維長は 20mm以下、好ましくは 10mm以 下である。非金属短繊維のゴム中における平均繊維長が 20mmをこえると、非金属 短繊維の分散性が悪化する。
[0021] 非金属短繊維の含有量は、ゴム成分 100重量部に対して 5重量部以上、好ましくは 10重量部以上である。非金属短繊維の含有量が 5重量部未満では、非金属短繊維 を含有することによる配向方向の剛性向上の改善効果が不充分である。また、非金 属短繊維の含有量は 120重量部以下、好ましくは 100重量部以下である。非金属短 繊維の含有量が 120重量部をこえると、加工性が悪化する。
[0022] 本発明のゴム組成物には、前記ゴム成分および非金属短繊維以外にも、従来ゴム 工業で使用される配合剤、たとえば、カーボンブラックなどの補強剤、ステアリン酸、 酸化亜鉛、各種老化防止剤、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤などを、必要に応じて 適宜配合することができる。
[0023] 非金属短繊維は、サイドウォール補強層中でタイヤの周方向に配向させることによ り、タイヤの周方向の複素弾性率を向上させることができ、ランフラット性能を向上さ せることが可能となる。
[0024] 図 1は、サイド部補強ゴム層を有する本発明のランフラットタイヤの部分断面図であ る。前記サイド部補強用ゴム組成物は、ランフラットタイヤの部分断面図である図 1に 示すように、ランフラットタイヤ 1のサイド部補強ゴム層 2に用いる。サイド部補強ゴム層 2は、サイドウォール部 3に配置されることで、タイヤの剛性を向上させることができる。 サイド部補強ゴム層 2の配置形態としては、具体的には、カーカスプライ 4の内側に接 し、かつ、ビードエ一ペックス 5に隣接し、ビード部カもショルダー部にわたって配置さ れる両端方向に厚さを漸減する三日月状のゴム層があげられる。
[0025] 本発明のランフラットタイヤは、押出機で作製したサイドウォール補強ゴムの部材を 成型する他、ゴムストリップをタイヤ周方向に沿って巻きつけることで形成されるサイド ウォール補強ゴム層を加硫することにより得ることもできる。具体的には、必要に応じ て、前記配合剤を適宜配合したゴム組成物から、未加硫の状態で、所定サイズのゴ ムストリップを作製することで、前記非金属短繊維を一方向に配向させた未加硫のゴ ムストリップを作製する。次に、未加硫カーカスの側面に、タイヤ軸を中心として渦巻 き状に巻きつけることにより未加硫サイドウォール補強層を形成し、さらに、他のタイヤ 部材とともに貼りあわせ、未加硫タイヤを形成し、該未加硫タイヤを加硫することによ り、本発明のランフラットタイヤが得られる。
[0026] 前記方法で本発明のランフラットタイヤを製造することで、前記非金属繊維をタイヤ 周方向に配向させることができる。
[0027] 前記ゴムストリップの幅は 0. 5cm以上が好ましぐ 1cm以上がより好ましい。ゴムスト リップの幅が 0. 5cm未満では、生産性に劣る傾向がある。また、ゴムストリップの幅は 5cm以下が好ましぐ 3cm以下がより好ましい。ゴムストリップの幅が 5cmをこえると、 精度よくサイドウォール補強層を形成させることが困難なため、均一性に劣る傾向が ある。
[0028] 前記ゴムストリップの厚さは 0. 5mm以上が好ましぐ 1mm以上がより好ましい。ゴム ストリップの厚さが 0. 5mm未満では、生産性に劣る傾向がある。また、ゴムストリップ の厚さは 5mm以下が好ましぐ 3mm以下がより好ましい。ゴムストリップの厚さが 5m mをこえると、ストリップ間の段差が大きくなり、均一性に劣る傾向がある。
[0029] 前記製造方法で製造された本発明のランフラットタイヤは、非金属短繊維をタイヤ の周方向に配向させることが可能となり、それにより、弾性率を向上させることができ、 また、弾性率が向上した分サイドウォール部補強層の厚さを薄くすることができること から、ランフラット耐久性および乗り心地をともに向上させることができる。
[0030] 本発明のランフラットタイヤのサイドウォール補強層のタイヤの周方向の複素弹性 率 (E1)は、 12MPa以上が好ましぐ 15MPa以上がより好ましぐ 20MPa以上がさら に好ましい。 E1が 12MPa未満では、ランフラット性能の改善効果が不十分である傾 向がある。また、 E1は 150MPa以下が好ましぐ 120MPa以下がより好ましい。 E1が 150MPaをこえると、サイドウォール部の柔軟性がなくなり、乗り心地が悪化する傾向 がある。
[0031] また、本発明のランフラットタイヤのサイドウォール補強層のタイヤの径方向の複素 弾性率 (E2)は 8MPa以上が好ましぐ lOMPa以上がより好ましい。 E2が 8MPa未 満では、ランフラット走行する際に必要な剛性が得られず、耐久性が低下する傾向が ある。また、 E2は lOOMPa以下が好ましぐ 80MPa以下がより好ましい。 E2力 100 MPaをこえると、サイドウォール部の柔軟性がなくなり、乗り心地が悪化する傾向があ る。
[0032] また、 E1および E2は、下記式を満たすことが好ましい。
1. 5≤E1/E2
[0033] E1ZE2は 1. 5以上が好ましく 1. 8以上がより好ましい。 E1ZE2が、 1. 5未満で は、ランフラット耐久性および乗り心地を同時に向上させることが難しい傾向がある。
[0034] また、 E2および本発明のランフラットタイヤのサイドウォーノレ補強層のサイドウォー ル補強層の厚さ方向の損失弾性率 (E2")は、下記式を満たすことが好ましい。
E2"/ (E2) 2≤7. 0 X 10— 9 [Pa一1]
[0035] E2"/ (E2) 2は 7. O X 10— 9Pa— 1以下が好ましく 6. O X 10— 9Pa— 1以下がより好ましい。
E2"/ (E2) 2が 7. 0 X 10— 9Pa— 1をこえると、ランフラット走行時に、変形によって発熱 しゃすぐゴムの熱劣化を促進し、破壊に至ってしまう傾向がある。
[0036] 具体的には、 El、 E2および E2"は、サイドウォール補強層から、所定の大きさの試 験片を切り出し、（株)岩本製作所製の粘弾性スぺクトロメータを用いて測定する方法 などがあげられる。
[0037] サイドウォール補強層の厚さは 3mm以上が好ましぐ 4mm以上がより好ましい。サ イドウォール補強層の厚さが 3mm未満では、ランフラット走行時の剛性が確保できず 、耐久性が低下する傾向がある。また、サイドウォール補強層の厚さは 15mm以下が 好ましぐ 12mm以下がより好ましい。サイドウォール補強層の厚さが 15mmをこえる と、質量が重くなり、乗り心地が低下する傾向がある。
実施例
[0038] 実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定さ れるものではない。
[0039] 次に、実施例および比較例で使用した各種薬品をまとめて説明する。
天然ゴム（NR)： RSS # 3
ブタジエンゴム（BR)：宇部興産（株）製の VCR412 (SPB含有 BR、 SPBの含有率： 12重量％、 SPBの平均粒子径： 250nm) カーボンブラック：三菱化学 (株)製のダイアブラック E (N550)
グラスファイバー A：ェヌエスジ^ ~ ·ヴエトロテックス（株）製のマイクログラスチョップドス トラント（平均線維径： 33 m、平均繊維長： 6mm)
グラスファイバー B：ェヌエスジ^ ~ ·ヴエトロテックス（株）製のマイクログラスチョップドス トラント（平均繊維径： 11 m、平均繊維長： 6mm)
カーボンファイバー：（株）クレハ製のタレ力チョップ C 106T (平均繊維径： 18 μ m、 平均繊維長： 6mm)
ステアリン酸：日本油脂 (株)製のステアリン酸「椿」
酸化亜鉛：三井金属鉱業 (株)製の酸化亜鉛 2種
老化防止剤:住友ィ匕学 (株)製のアンチゲン 6CN— (1, 3 ジメチルブチル）—N，一 フエ-ルー p フエ-レンジァミン）
不溶性硫黄：四国化成工業 (株)製のミュークロン OT
加硫促進剤：大内新興化学工業 (株)製のノクセラー NS (N— tert ブチル 2—べ ンゾチアゾリルスルフェンアミド）
[0040] 実施例 1〜4、比較例 1および 2
表 1に示す配合処方にしたカ^、、バンバリ一ミキサーを用いて、硫黄および加硫促 進剤以外の薬品を 160°Cの条件下で 5分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られ た混練り物に硫黄および加硫促進剤を添加し、バンバリ一ミキサーを用いて、 120°C の条件下で 2分間混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。さらに、未加硫ゴム組成物を 、幅 3cm、厚さ lmmのテープ形状に押出し、ランフラットタイヤのサイドウォール補強 層の形状に螺旋状に巻き付け、他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、未加硫タイヤを 形成し、 165°Cの条件下で 20分間プレス加硫することで、実施例 1〜4、比較例 1お よび 2のランフラットタイヤ（タイヤサイズ: 245/40ZR18)を製造した。
[0041] (粘弾性試験）
製造したランフラットタイヤのサイドウォール補強層から、所定サイズのゴム試験片を 切り出し、（株)岩本製作所製の粘弾性スぺクトロメータを用いて、初期歪 10%、動歪 1%、振動周波数 10Hzおよび温度 70°Cの条件下で、タイヤの周方向の複素弾性率 (E1)ならびにタイヤの径方向の複素弾性率 (E2)およびその損失弾性率 (E2")を 測定し、さらに、 E1ZE2および E2，，Z(E2)2を算出した。
[0042] (ランフラット性能）
空気内圧を OkPaにし、ドラム上を 80kmZhで走行させ、タイヤが破壊されるまでの 走行距離を測定し、比較例 1のランフラット性能指数を 100とし、下記計算式により、 各配合の走行距離を指数表示した。ランフラット性能指数が大きいほど、ランフラット 耐久性に優れることを示す。
(ランフラット性能指数） = (各配合の走行距離）
÷ (比較例 1の走行距離） X 100
[0043] (乗り心地）
製造した試験用タイヤを車に装着させ、テストコースにて走行し、その際の乗り心地 の評価を行なった。なお、評価は 10点満点で行い、 3人のテストドライバーの評点の 平均値を算出した。
[0044] 上記試験の評価結果を表 1に示す。
[0045] [表 1]
表 1
Figure imgf000011_0001
産業上の利用可能性
本発明のランフラットタイヤは、ジェン系ゴムおよび所定の非金属短繊維を所定量 含有したゴム組成物を用いて、該非金属短繊維がタイヤの周方向に配向したサイド ウォール補強層を有することで、乗り心地およびランフラット性能をともに向上させるこ とがでさる。

Claims

請求の範囲
[1] ジェン系ゴム 100重量部に対して、
平均繊維径が 1〜： LOO /z mであり、平均繊維長が 0. l〜20mmである非金属短繊維 を 5〜120重量部含有するゴム組成物を用いたサイドウォール補強層であって、非金 属短繊維がタイヤの周方向に配向したサイドウォール補強層を有するランフラットタイ ャ。
[2] サイドウォール補強層において、 70°Cで測定したタイヤの周方向の複素弾性率 E1 、ならびにタイヤの径方向の複素弾性率 E2およびその損失弾性率 E2"が下記式： El≥12MPa
El/E2≥l. 5
E2"/ (E2) 2≤7. 0 X 10— 9Pa
を満たす請求の範囲第 1項記載のランフラットタイヤ。
[3] 非金属短繊維がグラスファイバーまたはカーボンファイバーである請求の範囲第 1 項または第 2項記載のランフラットタイヤ。
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