WO2009006658A2 - Rollreffbaum für segelschiffe - Google Patents

Rollreffbaum für segelschiffe Download PDF

Info

Publication number
WO2009006658A2
WO2009006658A2 PCT/AT2008/000241 AT2008000241W WO2009006658A2 WO 2009006658 A2 WO2009006658 A2 WO 2009006658A2 AT 2008000241 W AT2008000241 W AT 2008000241W WO 2009006658 A2 WO2009006658 A2 WO 2009006658A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sail
segment
furrow
tree
tilting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/AT2008/000241
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2009006658A3 (de
Inventor
Kurt Waldhauser
Volker Waldhauser
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Priority to AU2008274868A priority Critical patent/AU2008274868B2/en
Priority to US12/668,451 priority patent/US8434419B2/en
Priority to NZ583233A priority patent/NZ583233A/xx
Priority to EP08756850A priority patent/EP2176120B1/de
Priority to AT08756850T priority patent/ATE525280T1/de
Publication of WO2009006658A2 publication Critical patent/WO2009006658A2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Publication of WO2009006658A3 publication Critical patent/WO2009006658A3/de
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63H—MARINE PROPULSION OR STEERING
    • B63H9/00—Marine propulsion provided directly by wind power
    • B63H9/04—Marine propulsion provided directly by wind power using sails or like wind-catching surfaces
    • B63H9/08—Connections of sails to masts, spars, or the like
    • B63H9/10—Running rigging, e.g. reefing equipment
    • B63H9/1021—Reefing
    • B63H9/1042—Reefing by furling around or inside the boom
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
    • B60W2555/00—Input parameters relating to exterior conditions, not covered by groups B60W2552/00, B60W2554/00
    • B60W2555/60—Traffic rules, e.g. speed limits or right of way

Definitions

  • the invention relates to a furl tree, which consists of several segments, which are tilted in a horizontal plane against each other and include an approximately circular proportionate Segelbergeraum in the longitudinal direction, according to the preamble of claim 1.
  • Shallow sails as they are used for furling trees as a remedy, even with horizontal battens which can be rolled up, have due to the straight underbelly and flatness due to an aerodynamically unfavorable shape and thus again poorer sailing characteristics, especially in low wind, where bulging profiled sail necessary are.
  • the aim of the invention was to provide a largely automatable tree sails furler, e.g. for a mainsail, which can be operated by hand via cables, as is customary for smaller ships, or for larger electric or hydraulic from the helm, which allows a safe setting and recovery of an arbitrarily widely issued slatted sail, both in low wind a deep aerodynamically perfect profile over the entire length of the sail from top to bottom has completely distributed, as well as increasing wind strength in Reffschreib a deliberate reduction in the tread depth allows with the same profile characteristics, but flattened.
  • a velvet lath free from folds and unrollable sails can only be assembled flat over the entire reef area with slats parallel to the winding dome. Above the Reff Symposiumes, about half the total height of the sail, can be gradually transferred to a weak incorporated sail profile in the top area. This area is no longer reefed in practice, but salvaged the entire sail.
  • the entire reefing is constructed of several segments lengthwise, which are mutually tiltable horizontally in both directions and mechanically controlled take the profile characteristic, the tread depth of 0 to maximum mechanical, depending according to prevailing wind strength, infinitely adjustable and must be adjustable for both sides at the same time, since this is necessary when crossing against the wind.
  • the prefixed tree profile automatically transitions through the wind pressure into the opposite profile together with the currently set tread depth, so that the new bow has similar trim ratios as before the turn.
  • the reefing is as I said from several specially trained segment parts, each enclosing a Segelbergeraumanteil largely tubular, a head segment lümmel 54, a Nocksegment at the aft end and in between several similar middle segments.
  • All segments are preferably provided at their mutual points of contact with carbide tipped dump bearings, the vertical tilt axes go through the means of Segelbergesammlung.
  • the sirloin segments are enforced in the longitudinal direction advantageously provided with an upper and a lower prestressed elastically sheathed tensile strand, which are attached to the head segment or the Nocksegment and form the mechanical cohesion of the furler, a horizontal deflection of the segment parts to both Allow sides, but in the vertical plane to ensure the necessary bending stiffness.
  • Both the head segment and the Nocksegment are end-limited at their outer ends with a molded end plate, which serve as a bearing plate for a preferably biased with disc springs round tension rod, which passes through the means of Segelbergesammlung all segment parts in just put position.
  • this tensioned tension rod which is preferably made of a thin flexible stainless steel tube, is rotatably mounted a winding mandrel for rolling the batten mainsail whose storage, as zugentlastet, is easily rotatable, which is crucial for smaller hand-operated building equipment.
  • a possible hydraulic or electric drive of this type requires less power and weight, which has significant importance on a sailing ship.
  • the mandrel on the one hand must horizontally bend the necessary curves allow the sail profile, on the other hand, he must transmit the torque of the winding drive from one side over the entire length, that the luff and the leech can be rolled up as possible at the same time.
  • the tread depth of the batten mainsail varies from great depth in low wind to heavily flattened. Depending on the grade of the ship, the tread depth must be reduced and the sail area reduced as the wind refreshes. That is, the thicker the torn sail bale is, the less to no profiling is necessary.
  • the surface of the winding mandrel is advantageously provided with spiral exemptions, both a slight unconfined stretching on the outside as well as a dive with evasive Allow creasing on the bend inside the curved canvas layers.
  • the mandrel according to the invention is externally equipped with a preferably two- to three-threaded thread spiral with a trapezoidal thread-like cross-section, which has approximately the same amount of surface portion of frlitisden spaces as on supporting surface of the threaded body.
  • threaded body coils are preferably made of low-stretch fiber plastic over a support tube in a suitable dimension of flexible wound, but pressure-resistant Faserplast in the form of said thread spirals adhesively applied, wherein the weight fraction of support tube and applied material of the threads can also be about 50%.
  • the tension cords are longitudinally in each case within the outer wall just below the Segelbergeraum arranged longitudinally displaceable on both sides of the Furreffbaumsegmente within an elastic protective cover.
  • the inside curve length of all segments is shortened, while the outside lengths are extended by the same amount.
  • the free aft end of the drawstrings each have a thickened end stop, with which it protrudes from a Garrungssese the Nocksetation in the case of the inner curve, but in the case of the outer curve does not slip through and go to train.
  • the positive control is a necessary device according to the invention for controlling the deflection of its subsegments always in the same pre-set relationship to each other such that a precalculable optimized aerodynamic curve of the sail guided by it must be taken obligatory, regardless of which tread depth adjusts due to the momentary wind force has been.
  • the mutual control of the deflection movements can take place in a possible embodiment by connecting rods, which connect the sub-segments together in accordance with the invention in an articulated manner, or in the preferred embodiment by means of flexible tension cords.
  • the positive control is carried out by means of two prestressed flexible stainless steel cables, which in erfindungsshuer Kunststoffsart between the Sub-segments in clamp holders fixes the deflection angle of the sub-segments to each other in predeterminable proportions.
  • the cables must run directly under the tubular sail rigging, since each sub-segment with the next but one of the reefing tree by pulling crossed strands in pulling connection and thus every second segment on the tilting bearing, which absorb the corresponding back pressure forces in the corresponding cornering.
  • the links between them are positively forcibly controlled with a second rope, which this straight through the segments with the crossed ropes on the inside of the outer wall by means of suitable clamp, while the first rope through the rope crossings of the second similar straight and is fixed there.
  • An aerodynamically optimized curve characteristic can be defined by increasing or decreasing the size and decreasing the resulting tilting by means of the different cable spacings of control and controlled subsegments that are specifically departing from the center.
  • both control cables are inserted into the provided brackets and, with the tree in the upright position, all clamp brackets are fixed. From now on, the furrow tree can not take any wrong deflection, even by uneven force from the outside, unintentionally. If a sub-segment is partially tilted relative to the adjacent, so the entire reefing tree takes the tilt corresponding characteristic curve shape for the sail, which increases the reliability and ease of use significantly, so that even inexperienced sailors can easily master a large ship successfully.
  • Flg. 1 shows the side view of an embodiment of a furling tree according to the invention in an insertion position on a ship.
  • Fig. 2 is the plan view of the furrow tree (1).
  • Fig. 3 shows two erfindungsnite gegen Eisene Profil Sprinten the associated sail.
  • Fig. 4 shows the cross section through a furrow tree in the tilting area according to the invention.
  • FIG 5 is the side view in section through the vertical tilting plane in the region of the tilting bearing according to the invention.
  • Fig. 6 is a plan view in section "C-C" on the tilting bearing connection according to the invention.
  • Fig. 7 shows a plan view of the narrow side of the tension cord (15 and 16) according to the invention including integrated end terminals.
  • Fig. 9 shows a shortened view of the tension spindle (41).
  • Fig. 10 shows a partial section and a three-dimensional view of the winding mandrel (38).
  • FIG. 11 is a schematic plan view of a straight adjusting device (35) according to the invention.
  • Flg. Fig. 12 is a schematic diagram of the positive control device according to the invention.
  • Fig. 13 shows a possible embodiment of a clamping device.
  • Fig. 14 shows a possible embodiment of a positive control with connecting rods (76).
  • a furling tree according to the invention (1) in a possible insertion position in side view on a ship (2) behind a mast (3) with which it by a Lümmelbeschlag (4) is deflectable connected on all sides and by a tree support (5) in approximately horizontal position and about 90 ° to the mast (3) is held in order to allow a unwinding and rolling up of the sail (6).
  • the furrow tree (1) consists of several sub-segments.
  • FIG. 1 Shown dash-dotted is the middle layer of the upper tension cord (15) and the slightly shorter lower tension cord (16), which provide sufficient mechanical strength in the vertical direction due to their biasing force and further shown their screwable end terminals (17) as a mechanical fixation on the head segment (11 ) and on the cam segment (12).
  • Dashed lines indicate the spatial position of a possible on the head segment (11) mounted drive unit (18), which is preferably equipped with an electric drive with a manual emergency drive in case of power failure, with the sail (6) is arranged on and rolled out. Further indicated by dashed lines is a possible position of the straight frame drive (19), which is also operated electrically.
  • Fig. 2 is a plan view of the furrow tree (1).
  • the center line of the furrow tree (1) is identical to the drawstrings (15 and 16) and the end terminals (17), further the parting lines (20) between the head segment (11), the middle segments (14) and the cam segment (12), which have due to their mutual deflection angle covering areas of the segment housing (26).
  • Fig. 3 shows possible Profil concerningen a sail (6) which is guided by deflecting a furrow tree (1), which opposite to the illustrated straight center line (22) on both sides is equally far deflected.
  • the sail profile curve (23 a) has seen its largest tread depth (24) slightly ahead of the central position in the direction of travel, so that the canvas curvature to the leech (7 in Fig. 1) decreases towards.
  • the sail profile curve (23 b) according to the invention with the same tread depth opposite to the sail profile curve (23 a).
  • FIG. 4 shows a cross section through a furling system (1) by a tilting edge plane between two adjacent intermediate segments (14), which are all made similar for manufacturing reasons.
  • segment housing (26) which surrounds the approximately circular sail space (27) except for the asymmetrical outlet opening (21) in a tubular manner.
  • Each tilting pad insert (28) is embedded for pressure distribution in an upper pressure piece (30) and a lower pressure piece (31).
  • the plungers are preferably die-cast from hardenable aluminum, they are the outer shape of the segment housing (26) aligned and spatially limited by the Segelbergeraum (27) inwardly and centered by in the wall of the segment housing (26) engaging centering approaches (32 - 5).
  • each pressure piece (30) allows mounting with the upper tension cord (15), which in turn has thickened ends, by laterally pushing and centering this also in the tilt edge line (34), whereby all segment housing (26) along the pull string (15) are positioned.
  • the lower pressure piece (31) of analogous construction is further limited by the downwardly widened outer shape of the segment housing (26), which in turn encloses tension cords for the straight positioning device (35) and the longitudinal side position held by internal clamping holders (36).
  • Stainless steel ropes of the positive control (37) which run under the sail-rigging room (27) under pretension.
  • the outlet opening (21) of the Segelbergeraumes (27) is advantageously arranged eccentrically of the furrow tree (1), so that a sail (6), which is about a in the middle of Segelbergeraumes (27) rotating winding mandrel (38) wound up at growing diameter of the sail bale (39) as smooth as possible can be pulled up through.
  • Fig. 5 is a side view in section of a furring tree according to the invention in the region of the tilting edge line (34).
  • the tensile forces of the prestressed tension cords (15 and 16) are concentrated in the vertical plane of the tilting edge lines (34) concentrated by the formed Hartmetallkipplagerein accounts (28), transferred to the plungers (30 and 31) and distributed over a large area in the segment housing (26) introduced.
  • the cutting guide AB is shown in Fig. 4 by the lower pressure piece (31), in which one can see a two-sided release of the rounded tilting edges (29) in the Kippkantenline (34) of the Kipplagercommunes (28) and the embedding thereof in the lower pressure piece (31), which in turn is supported and centered by means of centering lugs (32) in the segment housing (26).
  • Fig. 7 shows the top view of a preferred embodiment of the upper pull string (15) and the lower (16) in section, consisting of a unidirectional strand of high strength flexible fiber plastic (68) of predetermined length, with a sheath (13) of UV safe rubber-like material is surrounded.
  • the strand of fiber plastic (68) passes through in full thickness a molded end terminal (17), preferably made of stainless steel, which has the smallest diameter at the narrowest point of the conical contact surface (69), which in the production of the resin impregnated fiber strand (68 ) of predetermined strength.
  • the cross-sectional enlargement of the contact surface (69) to the outer end is largely compensated by the counter-cone (70) of similar volume displacement inserted from the outside, so that after the fiber plastic strand (68) has cured, the terminal (17) can no longer be withdrawn to the outside.
  • the counter-cone (70) For fixed fixation of the counter-cone (70) this is provided with undercuts (71).
  • the rotated end terminal (17) has at the outer end a projecting stop collar (72) which is non-positively hooked into the end plate (44) at the outer end of the head station (11).
  • the other end terminal with a fine external thread (73) is provided, which is counter-mounted by means of a tensioning nut (74) which is mounted counter to the cam segment (12) in the camming end plate (47) , can be brought to appropriate bias.
  • the integration of the terminal with fine external thread (73) with the Faserplaststrang (68) takes place in the same manner as in the end terminal (17).
  • the complete length of the Faserplaststranges (68) between the end terminals (17 and 73) is surrounded by a rubber-like sheath (13) made of preferably UV-safe fabric hose, which acts as a lost mold during flat pressing of the strand (68) in production, on the other hand in functioning installation position ensures the necessary protection against any mechanical damage and partial kinking padded in the region of the tilting edge line (34 in FIG. 8) with great deflection of the subsegments of the furrow tree (1) and thus prevents peak tensions.
  • FIG. 8 shows the section C-O of FIG. 7 of the strand of fiber plastic (68) in an advantageously flattened cross-sectional shape which is decisive for the necessary flexural flexibility of the tension cords (15 and 16) according to the invention.
  • the transitions of the Faserplaststranges (68) from the circular cross section within the conical contact surface (69 in Fig. 7) to the flattened cross-sectional shape (75) takes place in each case in an appropriate transition distance to gently divert the flow of force within the fiber strand.
  • Fig. 9 shows an abbreviated by Abbruchlinien representation of the tension spindle (41), which consists of a preferably thin stainless steel tube (42) having at one end a welded threaded pin (43) which passes through the head-side end plate (44) hin malrehgehindert through and from the outside on all sides slightly pivotable axially fixed by a spherical shaped nut (45).
  • a longer threaded pin (46) is welded, which extends through the cam-side end plate (47) and a certain number of plate springs (48) by means of the biasing nut (49) under sufficient tension to the to center around it winding mandrel (38) (dashed lines drawn) center on arrival and departure of the sail (6), which only happens when straightening the furrow tree (1).
  • the flexible winding mandrel (38) is connected in direct connection with the head-side drive unit (51), which is jointly mounted axially and radially on the tension spindle (41) at multiple intervals smoothly, wherein the drive torque is transmitted to the head-side end plate (44) (not drawn).
  • Flg. 10 shows a partial section of a possible structural design of the winding mandrel 38 according to the invention, and a section in side view, in which the preferably double-flighted trapezoidal thread-like surface profile (50) can be seen in a spatial view.
  • the support tube (52) which can be made sufficiently rigid in the fiberglass winding process and very dimensionally stable in diameter and this thread around this tube threaded body (53) which are firmly connected.
  • the required torsional stiffness and preferred direction of rotation is due to the high tensile strength of the flat wound wraps the threaded body (53) over the largely incompressible diameter of the support tube (52).
  • the direction of rotation of the stress is therefore advantageous to comply with such that the wrap-around threaded body (53) is claimed to train and the support tube (52) to compress.
  • FIG. 11 is a schematic plan view of a straight setting device (35) according to the invention of a furling tree (1), which has assumed a possible curve by means of its subsegments deflectable via the tilting axes (29) in e.g. greatest possible deflection.
  • a small electric motor (55) with fully extended threaded spindle, at the end of a flexible sheathed tensile strand (56) of the straight positioning device (35) is fixedly connected within the segment housing (26 in Fig. 4th ) is held by internal clamping holder (36 in Fig. 4) longitudinally displaceable in the dashed line outer curve within the furrow tree (1).
  • the flexible tension cord (56) passes through a mounting eyelet (57) which is stationary on both sides of the adjoining end of the Nocksegmentes (12) and ends there with a tension cord (56) fixed end terminal (58) as an end stop.
  • the located on the shortened inside small geared motor (59) drives an analogue equivalent arrangement of named components, so that with extended pulling a longitudinal displacement of the flexible tension cord (56) within the segment housing (26 in Fig. 4) takes place and the difference in length of the two tension cords (56) in the course of the curve as a controllable stroke (60) the flexible tensile strand (56) from the mounting lug (57) of the Nocksegmentes (12) protrude.
  • both small geared motors 55 and 59 are similarly shortened in the electrically connected state, until both tension cords (56) are at the same tension and the furrow tree (1) engages and straightens.
  • a possible adjustment of the straight position or the deliberate setting of a one-sided profile can be achieved by electrically isolated individual switching of the small-motor motor (55), e.g. on extension and the opposite (59) on feeder happen.
  • Fig. 12 shows a preferred embodiment of a positive control (37) according to the invention in a schematic representation as a plan view of a furrow tree (1).
  • the first strand of rope (61) is fixed in its half length on an internal spacer small (63) of the head segment (11) by a clamp holder (64) and passes freely stretched the middle segment (14 a) in a crossing manner with its two ends, which at the outer end of the spacer large (65) of the central segment (14 b) bear under tension and with a clamp holder (64) within the outer wall of the central segment (14 b) are fixed.
  • the continued cable ends are in consequence of the spacer small (63) and lead in a further crossed shape to the outer ends of the spacer large (65) of the middle segment (14d), where the first strand of rope (61) ends fixed under pretension by means of clamping holder (64) ,
  • the second strand of rope (62 - dash-dotted lines) is also centered on the spacer small (63) of the central segment (14 a) fixed by a clamp (64), he passes freely stretched the subsequent center segment (14 b) in crossing form and is located on Spacer large (65) of the central segment (14 c), in which it also fixed to each inside of the outer wall by means of clamping holder (64) via the spacer small (63) and cross over the spacer large (65) of the Nocksegmentes (12) is fixed biased by means of clamping holder (64). At a deflection of e.g. Middle segment with respect to another, all steer in mechanically fixed relationship with.
  • the ends of the spacers located in the deflection curve are small (63), in each case the ends of the spacers large in the inside curve (65) have a specific characteristic curve which becomes flatter as required to the cam segment (12) prefixed in the furrow tree (1) is retained according to the invention. It is thus the location of each largest tread depth of all possible freely adjustable tread depths set, this can be adjusted as the end limit of zero to a maximum by the Geradiness worn (35 in Fig. 11) depending on wind strength.
  • FIG. 13 shows a possible embodiment of a conventional clamping holder (64), which by means of one or more countersunk screws (67) passing through the segment housing (26), a mold plate (66) provided with corresponding threads to the inside of the segment housing (26). presses and fixed the intervening rope strand (61).
  • Flo. 14 shows a possible embodiment of a positive control of the furrow tree (1) which functions in the same way but uses, for example, articulated connecting rods (76) for tension and compression which also interconnect every other sub-segment so that the mutual deflections in both horizontal directions only are possible by the force-locking prefixed profile characteristic by the wind pressure of the sail (6).
  • articulated connecting rods (76) for tension and compression which also interconnect every other sub-segment so that the mutual deflections in both horizontal directions only are possible by the force-locking prefixed profile characteristic by the wind pressure of the sail (6).

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Ocean & Marine Engineering (AREA)
  • Ropes Or Cables (AREA)
  • Artificial Fish Reefs (AREA)
  • Wind Motors (AREA)

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf einen Rollreffbaum (1 in Fig. 1 ) für ein mit Segellatten ausgestelltes Baumsegel, vorzugsweise ein Großsegel (6), eines Schiffes (2) mit einem teilweise umschließenden Segelbergeraum (27) aus Aluminium oder Faserplast, in den ein weitgehendst planes Segel (6) durch Aufrollen gerefft oder geborgen werden kann, wobei das Trimmen des Segels (6) in allen Reffzuständen dadurch gelöst wird, dass der Rollreffbaum (1) aus mehreren horizontal zueinander abkippbaren Segmenten (11, 12, 14) besteht, die das durch sie geführte Segel (6) durch interne Steuereinrichtungen (37 und 76) bei fix eingestellter Profilcharakteristik (23 a und 23 b) in der Profiltiefe (24) je nach Windstärke variabel einjustierbar macht.

Description

ROLLREFFBAUM FÜR SEGELSCHIFFE
Die Erfindung betrifft einen Rollreffbaum, welcher aus mehren Segmenten besteht, welche in horizontaler Ebene gegeneinander verkippbar sind und in Längsrichtung einen etwa kreisrunden anteiligen Segelbergeraum einschließen, gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 1.
Stand der Technik
Herkömmliche Segelbäume, insbesondere Großsegelbäume, werden gerade ausgeführt, wobei das Segel entweder in einer Keep mit dem gesamten Unterliek geführt und gehalten oder mit freiem Unterliek nur mastseitig und an der Baumnock gehalten wird. Um ein dem Wind angepasstes strömungsgünstiges Profil zu erhalten, werden aus verschiedensten Materialien in drei Dimensionen bauchig geformte Segel verwendet, welche mit vorzugsweise horizontalen, jedoch auch mit vertikalen verschiedenst geformten Segellatten derart ausgesteift werden, dass die hintere Ausstellung des Segels maximal vergrößert werden kann und dadurch im Verhältnis zur Vorliek- und Unterlieklänge eine größere Segelfläche und somit Windangriffsfläche erreicht wird.
Da das übliche händische Segelreffen bzw. -bergen vor allem bei größeren Schiffen sehr kraftaufwändig ist, ist man in den letzten Jahrzehnten dazu übergegangen, die Segel entweder in einen hohlen Mast oder in den hohlen Baum hinein mechanisch aufzurollen. Nachteil hierbei ist, dass in drei Dimensionen profilierte, bauchige, also aerodynamisch günstig geschnittene Segel aufgrund der partiell unterschiedlichen aufzurollenden Tuchlängen nicht korrekt aufzurollen sind und im gerefften, also teilweise aufgerolltem Zustand sich verziehen und einen schlechten Stand und somit schlechte Segeleigenschaften aufweisen.
Flach geschnittene Segel, wie sie für Rollreffbäume als Abhilfe verwendet werden, auch mit horizontalen Segellatten welche mit aufrollbar sind, haben durch das gerade Unterliek und der Flachheit wegen eine aerodynamisch ungünstige Form und somit wiederum schlechtere Segeleigenschaften vor allem bei Schwachwind, wo bauchig profilierte Segel notwendig sind.
Um die Nachteile des schlechten Segelstandes und somit der schlechten Segeleigenschaften zu verbessern, gab es in den letzten Jahrzehnten Entwicklungsvorschläge.
Es handelt sich hier ausschließlich um Verbesserungen des Segelstandes von konventionellen händisch reffbaren Segeln (Bindereff) durch Vorrichtungen, die die Unterliekskrümmung gegenüber einem geraden Segelbaum verbessern. Z.B. „Boisson FR2472508 und FR2557064", hier muss der Segelbaum samt erfindungsgemäßer Ausstellvorrichtung bei jeder Wende nachteilig um 180° verdreht werden, wie z.B. auch bei „Palmblad DE371790".
Als Würdigung des Standes der Technik sind weiter anzuführen:
Darzinskis US4261276, Vicard FR2199722, Larsson CH615631.
In keinem der Fälle handelt es sicher hier um die Lösung von vorhandenen
Segelstandsproblemen die bei Rollreffanlagen auftreten, die hier im Folgenden einer
Lösung zugeführt werden. Beschreibung der Erfindung
Ziel der Erfindung war es, eine weitgehendst automatisierbare Baumsegel-Rollreffanlage, z.B. für ein Großsegel, zu schaffen, die von Hand über Seilzüge, wie es für kleinere Schiffe üblich ist, oder für größere elektrisch bzw. hydraulisch vom Steuerstand aus betrieben werden kann, die ein sicheres Setzen und Bergen eines beliebig weit ausgestellten Lattenbaumsegels ermöglicht, das sowohl bei Schwachwind ein tiefes aerodynamisch einwandfreies Profil über die ganze Länge des Segels von oben bis unten komplett ausgeschüttet aufweist, als auch bei zunehmender Windstärke im Reffzustand ein gewolltes Reduzieren der Profiltiefe ermöglicht mit der gleichen Profilcharakteristik, jedoch flacher getrimmt.
Um auch die gesamte Segelfläche eines Lattengroßsegels in allen Höhen auf optimal mögliche Antriebsleistung zu bringen, muss auch ein optimiertes, vorbestimmtes Segelprofil ausgebildet werden können, das ganz bis nach unten vollflächig wirksam ist.
Ein samt Latten faltenfrei und verzuglos aufrollbares Segel kann nur über den gesamten Reffbereich plan konfektioniert sein mit zum Wickeldom parallelen Latten. Oberhalb des Reffbereiches, etwa in der halben Gesamthöhe des Segels, kann allmählich auf ein schwaches eingearbeitetes Segelprofil im Toppbereich übergegangen werden. Dieser Bereich wird in der Praxis nicht mehr gerefft, sondern das gesamte Segel geborgen.
Um das notwendige vorbestimmte Segelprofil samt Tiefenverstellbarkeit auf das Segel zu übertragen, wird der gesamte Rollreffbaum aus mehreren Segmenten der Länge nach aufgebaut, die gegeneinander horizontal in beide Richtungen verkippbar sind und mechanisch gesteuert die Profilcharakteristik einnehmen, wobei die Profiltiefe von 0 bis maximal mechanisch, je nach vorherrschender Windstärke, stufenlos einjustierbar ist und für beide Seiten jeweils zugleich einstellbar sein muss, da dies beim Aufkreuzen gegen den Wind notwendig ist.
Nach jeder Wende geht das vorfixierte Baumprofil selbsttätig durch den Winddruck in das gegengleiche Profil samt der momentan eingestellten Profiltiefe über, sodass am neuen Bug ähnliche Trimmverhältnisse herrschen wie vor der Wende.
Der Rollreffbaum besteht wie gesagt aus mehreren speziell ausgebildeten Segmentteilen, die je einen Segelbergeraumanteil großteils rohrförmig umschließen, einem Kopfsegment lümmelseitig, einem Nocksegment am achteren Ende und dazwischen mehrere gleichartige Mittelsegmente.
Alle Segmente sind an ihren gegenseitigen Berührungsstellen vorzugsweise mit hartmetallbestückten Kipplagern versehen, deren vertikale Kippachsen durch das Mittel der Segelbergeräume gehen.
An oberster und an unterster Stelle der Rollreffsegmente sind diese in Längsrichtung durchsetzend vorteilig mit einem oberen und einem unteren vorgespannten elastisch ummantelten Zugstrang versehen, die am Kopfssegment bzw. am Nocksegment befestigt sind und den mechanischen Zusammenhalt der Rollreffanlage bilden, ein horizontales Auslenken der Segmentteile zu beiden Seiten hin ermöglichen, jedoch in vertikaler Ebene die nötige Biegesteif igkeit gewährleisten. Sowohl das Kopfsegment als das Nocksegment sind an ihren äußeren Enden mit einer ausgeformten Abschlussplatte endbegrenzt, die als Lagerschild für einen vorzugsweise mit Tellerfedern vorgespannten runden Zugstab dienen, der durch das Mittel der Segelbergeräume aller Segmentteile in gerade gestellter Position hindurch geht.
Über diesen gespannten Zugstab, der bevorzugter Weise aus einem dünnen biegsamen Edelstahlrohr besteht, befindet sich drehbar gelagert ein Wickeldorn zum Aufrollen des Lattengroßsegels, dessen Lagerung, da zugentlastet, leichtgängig drehbar ist, was für kleinere händisch betriebene Baumreffanlagen entscheidend ist. Ein möglicher hydraulischer oder elektrischer Antrieb benötigt dieser Art weniger Leistung und Gewicht, was auf einem Segelschiff erhebliche Bedeutung hat.
Der Wickeldorn einerseits muss horizontal biegsam die notwendigen Kurven des Segelprofils ermöglichen, andererseits muss er das Drehmoment des Wickelantriebes von einer Seite aus derart über die gesamte Länge übertragen, dass das Vorliek und das Achterliek möglichst zugleich aufgerollt werden kann.
Zudem soll eine gewisse Menge an dicht aufgerolltem Segeltuch, wie es der jeweilige Reffvorgang erfordert, also der gereffte, aufgerollte Segeltuchballen, eine entsprechend verminderte Profilgebung zulassen.
Von Schwachwind an bis etwa vier Beaufort Windstärke herrscht im allgemeinen Vollzeugbriese bei ungerefften Segeln. Die Profiltiefe des Lattengroßsegels variiert hierbei von großer Tiefe bei Schwachwind bis stark abgeflacht. Je nach Rankheit des Schiffes muss bei weiter schreitendem Auffrischen des Windes die Profiltiefe zurückgenommen und die Segelfläche reduziert werden. Das heißt, je dicker der weggereffte Segelballen ist, desto weniger bis keine Profilgebung ist notwendig.
Um jedoch einen Wickeldorn samt einigen aufgewickelten Segeltuchlagen, die nur wenig elastisch dehnbar sind, mit geringem Kraftaufwand genügend verkrümmen zu können, wird die Oberfläche des Wickeldornes vorteilig mit spiralförmigen Freistellungen versehen, die sowohl ein geringfügiges unbeengtes Dehnen an der Außenseite als auch ein Zusammenstauchen mit ausweichender Knitterbildung auf der Biegungsinnenseite der gekrümmten Segeltuchlagen erlauben.
Der erfindungsgemäße Wickeldorn wird außen mit einer vorzugsweise zwei- bis dreigängigen Gewindespirale mit trapezgewindeähnlichem Querschnitt ausgestattet, der etwa gleich viel Oberflächenanteil an freistellenden Zwischenräumen als an tragender Oberfläche der Gewindekörper aufweist.
Diese Gewindekörperspiralen werden vorzugsweise aus dehnungsarmem Faserplast über ein Trägerrohr in geeigneter Dimension aus biegsamem gewickeltem, jedoch druckfestem Faserplast in Form besagter Gewindespiralen kleberverbunden aufgebracht, wobei der Gewichtsanteil von Trägerrohr und aufgebrachtem Material der Gewindegänge auch etwa 50 % betragen kann.
Aufgrund der zu erzielenden Resistenz des Trägerrohres gegen Zusammendrücken und Dehnungsarmut der homogen verbundenen Gewindeumschlingungen, resultiert ein ausreichend gut biegsamer jedoch torsionssteifer Wickeldorn mit allen vorgenannten Eigenschaften. Um die Profilgebung des Rollreffbaumes zu kontrollieren und zu steuern, sind zwei unterschiedliche mechanische Einrichtungen vorgesehen:
Die voreinstellbare Zwangssteuerung der Profilcharakteristik aufgrund aerodynamischer Erkenntnisse, die als Grundeinstellung permanent in der Anlage verbleiben und die zu bedienende Verstelleinrichtung der Profiltiefe.
Die Einstellung der optimalen Profiltiefe des Segels je nach Windstärke erfolgt durch eine Geradstellungseinrichtung, die vorzugsweise aus zwei elektrobetriebenen Kleingetriebemotoren besteht, die jeweils eine Gewindespindel treiben, die ihrerseits je einen elastischen Zugstrang aus vorzugsweise glasfaserverstärktem Plast, mit dem sie mechanisch verbunden sind, einziehen oder ausschieben.
Die Zugstränge befinden sich in Längsrichtung jeweils innerhalb der Außenwand knapp unter dem Segelbergeraum zu beiden Seiten der Rollreffbaumsegmente innerhalb einer elastischen Schutzhülle längsverschiebbar angeordnet.
Wenn beispielsweise der Rollreffbaum über seine Kipplager auf eine Seite auslenkt, verkürzt sich die Kurveninnenlänge aller Segmente, wogegen sich die Außenlängen um das gleiche Maß verlängern. Das freie achterliche Ende der Zugstränge hat je einen verdickten Endanschlag, mit dem es aus einer Halterungsδse der Nocksektion im Falle der Innenkurve hervorstehen, aber im Falle der Außenkurve nicht hindurchschlüpfen und auf Zug gehen muss.
Wird nun an beiden Geradstellungssträngen gleichzeitig mittels der Gewindespindelmotoren und auch im gleichen Maße gezogen, so mittelt sich der Baum zwischen den Strängen gerade ein. Gleichermaßen würde das Lockern eines Stranges bei gleichzeitigem Zug auf dem anderen eine entsprechende Baumauslenkung hervorrufen.
Ein teilweises oder gänzliches Öffnen der Zugstrangwege im gleichen Maße gibt dem Rollreffbaum eine ganz bestimmte Bewegungsfreiheit und ermöglicht dem Rollreffbaum nach einer Wende das gleiche bereits einjustierte Profil am anderen Bug neuerlich einzunehmen, was beim Aufkreuzen gegen den Wind vorteilig ist und unnötige Justierarbeit erspart.
Die Zwangssteuerung hingegen ist eine notwendige erfindungsgemäße Einrichtung des Rollreffbaumes das Auslenken ihrer Teilsegmente immer im gleichen voreingestellten Verhältnis zueinander derart zu steuern, dass ein vorberechenbarer optimierter aerodynamischer Kurvenverlauf des von ihm geführten Segels zwingend eingenommen werden muss, unabhängig davon, welche Profiltiefe aufgrund der momentanen Windstärke einjustiert wurde.
Das gegenseitige Steuern der Auslenkbewegungen kann in einer möglichen Ausführungsform durch Verbindungsstangen, die die Teilsegmente miteinander in erfindungsgemäßen Verhältnissen gelenkig verbinden erfolgen oder in der bevorzugten Ausführungsform mittels biegsamer Zugstränge.
Vorzugsweise wird die Zwangssteuerung mittels zweier vorgespannter biegsamer rostfreier Stahlseile ausgeführt, die in erfindungsmäßiger Verbindungsart zwischen den Teilsegmenten in Klemmhaltern fixiert die Auslenkwinkel der Teilsegmente zueinander in vorbestimmbaren Verhältnissen festlegt.
Die Seilzüge müssen unmittelbar unter dem rohrförmigen Segelbergeraum verlaufen, da jedes Teilsegment mit dem übernächsten des Rollreffbaumes durch gekreuzte Seilstränge in ziehender Verbindung steht und somit jedes zweite Segment über die Kipplager, die den entsprechenden Gegendruck aufnehmen, in die entsprechende Kurvenlage zwingt.
Die dazwischen befindlichen Glieder werden mit einem zweiten Seil gleichartig zwangsgesteuert, wobei dieses die Segmente mit den gekreuzten Seilen an der Innenseite der Außenwand mittels geeigneter Klemmhalter fixiert gerade durchläuft, wogegen das erste Seil die Seilkreuzungen des zweiten gleichartig gerade durchläuft und dort fixiert ist.
Mittels der gezielt vom Mittel abgehenden unterschiedlichen Seildistanzen zueinander von steuernden und gesteuerten Teilsegmenten kann durch Vergrößern oder Verkleinern und der daraus folgenden Verkippungen eine aerodynamisch optimierte Kurvencharakteristik festgelegt werden.
Bei der Endmontage in der Produktion werden beide Steuerseile in die vorgesehenen Halterungen eingeführt und bei gerade gestelltem Baum vorgespannt alle Klemmhalter fixiert. Ab nun kann der Rollreffbaum keine falsche Auslenkung, auch nicht durch ungleiche Krafteinwirkung von außen, ungewollt einnehmen. Wenn ein Teilsegment partiell gegenüber dem benachbarten verkippt wird, so nimmt der ganze Rollreffbaum die der Verkippung entsprechende charakteristische Kurvenform für das Segel ein, was die Betriebssicherheit erhöht und die Bedienung wesentlich vereinfacht, sodass auch ungeübte Segler unproblematisch ein großes Schiff erfolgreich beherrschen können.
Die obige Beschreibung gibt ziemlich breit die wichtigeren Merkmale der vorliegenden Offenbarung wieder, sodass die detaillierte Beschreibung, die nun folgt, zusätzliche Merkmale der Offenbarung enthält und dadurch besser verständlich ist.
Die Ausführungsformen der Offenbarung beschränken sich nicht auf die Details der Konstruktion, welche in der folgenden Beschreibung und den dargestellten Zeichnungen angeordnet sind. Es können andere Ausführungsformen im Rahmen der Erfindung praktiziert und auf verschiedene Arten ausgeführt werden. Außerdem versteht es sich, dass die verwendete Phraseologie und Terminologie nur zur Beschreibung und nicht als Beschränkung verwendet wird.
In Folge werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Zeichnungen näher erläutert. Übersichtsliste der Zeichnungen
Flg. 1 zeigt die Seitenansicht einer Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Rollreffbaumes in einer Einsatzposition auf einem Schiff.
Fig. 2 ist die Draufsicht auf den Rollreffbaum (1).
Fig. 3 zeigt zwei erfindungsmäßig gegengleiche Profilgebungen des zugehörigen Segels.
Fig. 4 zeigt den Querschnitt durch einen Rollreffbaum im Kippbereich gemäß der Erfindung.
Fig.5 ist die Seitenansicht im Schnitt durch die vertikale Kippebene im Bereich der Kipplager gemäß der Erfindung.
Fig. 6 ist die Draufsicht im Schnitt „C-C" auf die Kipplagerverbindung gemäß der Erfindung.
Fig. 7 zeigt eine Draufsicht auf die Schmalseite des erfindungsgemäßen Zugstranges (15 und 16) samt eingebundener Endterminals.
Fig.8 ist der Querschnitt C-D von Fig. 7.
Fig. 9 zeigt eine verkürzte Darstellung der Zugspindel (41).
Fig. 10 zeigt einen Teilschnitt und eine räumliche Darstellung des Wickeldorns (38).
Fig. 11 ist eine schematische Draufsicht einer erfindungsgemäßen Geradstelleinrichtung (35).
Flg. 12 ist eine schematische Darstellung der Zwangssteuereinrichtung gemäß der Erfindung.
Fig. 13 zeigt eine mögliche Ausführung einer Klemmeinrichtung.
Fig. 14 zeigt eine mögliche Ausführungsform einer Zwangssteuerung mit Verbindungsstangen (76).
Beschreibung der Zeichnungen
In Fig. 1 ist ein erfindungsgemäßer Rollreffbaum (1) in einer möglichen Einsatzposition in Seitenansicht auf einem Schiff (2) hinter einem Mast (3) mit dem er durch einen Lümmelbeschlag (4) allseits auslenkbar verbunden ist und durch eine Baumstütze (5) in etwa waagrechter Lage und ca. 90° zum Mast (3) gehalten wird, um ein Ab- und Aufrollen des Segels (6) zu ermöglichen.
Man sieht über dem Rollreffbaum (1 ) ein angedeutetes Segel (6), das ausgerollt eine dargestellte mögliche Achterliekposition (7) und eingerollt einen Segelkopf (8) aufweist. Weiters sieht man eine mögliche Position einer Groβschot (9) sowie eine zweite (10) alternativ, die den Segelzug nach oben auf das Schiff übertragen. Der Rollreffbaum (1) besteht aus mehreren Teilsegmenten. Dem Kopfsegment (11), dem Nocksegment (12) und dazwischen mehrere gleichartige Mittelsegmente (14).
Strichpunktiert dargestellt ist die Mittellage des oberen Zugstranges (15) sowie die des etwas kürzeren unteren Zugstranges (16), die aufgrund ihrer Vorspannkraft ausreichende mechanische Festigkeit in vertikaler Richtung erbringen und weiters dargestellt sind deren verschraubbare Endterminals (17) als mechanische Fixierung am Kopfsegment (11) sowie am Nocksegment (12). Strichliert angedeutet ist die räumliche Lage einer möglichen am Kopfsegment (11) angebrachten Antriebseinheit (18), die vorzugsweise aus einem Elektroantrieb mit einem manuellen Notantrieb bei eventuellem Stromausfall ausgestattet ist, mit dem das Segel (6) ein- und ausrollbar angeordnet ist. Weiters strichliert angedeutet ist eine mögliche Lage des Geradestellantriebes (19), der ebenfalls elektrisch betrieben wird.
Die Fig. 2 ist eine Draufsicht auf den Rollreffbaum (1). Man sieht die Mittellinie des Rollreffbaumes (1) identisch mit den Zugsträngen (15 und 16) sowie die Endterminals (17), weiters die Teilfugen (20) zwischen dem Kopfsegment (11), den Mittelsegmenten (14) und dem Nocksegment (12), die aufgrund ihrer gegenseitigen Auslenkungswinkel Uberdeckungsbereiche der Segmentgehäuse (26) aufweisen.
Parallel zum oberen Zugstrang (15) verläuft die nach oben offene schlitzförmige Austrittsöffnung (21), durch die das Segel (6) am Mast (3) mittels des Großfalls (nicht gezeichnet), das am Segelkopf (8) befestigt ist heraus und am Mast (3) hochgezogen werden kann.
Fig. 3 zeigt mögliche Profilgebungen eines Segels (6) das durch Auslenken eines Rollreffbaumes (1 ) geführt wird, welches gegenüber der dargestellten geraden Mittellinie (22) zu beiden Seiten gleich weit auslenkbar ist. Die Segelprofilkurve (23 a) hat ihre größte Profiltiefe (24) etwas vorlich der Mittellage in Fahrtrichtung gesehen, sodass die Segeltuchkrümmung zum Achterliek (7 in Fig. 1 ) hin abnimmt. Die Segelprofilkurve (23 b) ist bei gleicher Profiltiefe erfindungsgemäß gegengleich zu der Segelprofilkurve (23 a).
Im Zusammenspiel mit einem optimierbaren Anströmwinkel alpha und einen bestimmten kleineren Ausströmwinkel beta ist ein aerodynamisch optimierbares Segelprofil erreichbar, das bei allen möglichen justierbaren Profiltiefen (24) in seinen mechanisch vorfixierten Parametern erhalten bleibt. Fig. 4 zeigt einen Querschnitt durch eine Rollreffanlage (1) durch eine Kippkantenebene zwischen zwei benachbarten Zwischensegmenten (14), die aus Fertigungsgründen alle gleichartig ausgeführt sind.
Man sieht eine mögliche Formgebung des Segmentgehäuses (26), das den etwa kreisrunden Segelbergeraum (27) bis auf die asymmetrische Austrittsöffnung (21) rohrförmig umschließt.
Oberhalb und unterhalb des Segelbergeraumes (27), genau in der vertikalen Mittelebene, befinden sich die Drucklagerpositionen, die je einen erfindungsgemäß ausgeformten Kipplagereinsatz (28) aus vorzugsweise Hartmetall aufweisen, deren gerundete längsseitige Kippkanten (29) im 90°-Winkel zur Längsachse des Rollreffbaumes (1) in der Vertikalebene angeordnet sind und eine Freistellung der Segmentgehäuse (26) innerhalb der ausgeformten Teilfugen (20 in Fig. 2 und 6) aufweist, die ein Auslenken von etwa 5 - 8° erlauben.
Jeder Kipplagereinsatz (28) ist zur Druckverteilung in ein oberes Druckstück (30) und ein unteres Druckstück (31 ) eingelassen. Die Druckstücke sind bevorzugter Weise aus aushärtbarem Aluminium druckgegossen, sie sind der Außenform des Segmentgehäuses (26) angeglichen sowie durch den Segelbergeraum (27) nach innen räumlich begrenzt und zentrieren sich durch in die Wandung des Segmentgehäuses (26) eingreifende Zentrieransätze (32 - in Fig. 5).
Die nach außen offene Ausnehmung (33) jedes Druckstückes (30) erlaubt die Montage mit dem oberen Zugstrang (15), der seinerseits verdickte Enden hat, durch seitliches Aufschieben und zentriert diesen ebenfalls in der Kippkantenlinie (34), wodurch sämtliche Segmentgehäuse (26) entlang des Zugstranges (15) einpositioniert werden.
Das untere Druckstück (31) mit analogem Aufbau ist des weiteren durch die nach unten erweiterte Außenform des Segmentgehäuses (26) begrenzt, die ihrerseits Zugstränge für die Geradstellungseinrichtung (35) umschließt, sowie die durch interne Klemmhalter (36) auf Längsseitenposition gehaltenen z.B. Seile aus rostfreiem Stahl der Zwangssteuerung (37), die unter dem Segelbergeraum (27) sich kreuzend unter Vorspannung verlaufen.
Die Austrittsöffnung (21) des Segelbergeraumes (27) ist vorteilig außermittig des Rollreffbaumes (1) angeordnet, sodass ein Segel (6), das über einen in etwa in der Mitte des Segelbergeraumes (27) sich drehenden Wickeldorns (38) aufgespult wird auch bei anwachsendem Durchmesser des Segelballens (39) möglichst reibungslos nach oben hindurch gezogen werden kann.
Fig. 5 ist die Seitenansicht im Schnitt eines erfindungsmäßigen Rollreffbaumes im Bereich der Kippkantenlinie (34). Man sieht die durch alle Segmente des Rollreffbaumes (1) hindurch laufenden Zugstränge, den oberen (15) und den unteren (16). Sie haben aus Gründen der Vermeidung von Spitzenspannungen in den Biegestellen vorzugsweise eine UV-sichere gummiähnliche Ummantelung (13) und werden mit etwa 20 - 30 % ihrer Bruchdehnung bei der Endmontage vorgespannt.
Die durch den Segelbergeraum (27) vertikal maximal distanzierte erfindungsgemäße Anordnung von konzentriert übereinander gereihten Druck- und Zugelementen höchster Festigkeit, die dadurch eine erhöhte Biegesteifigkeit in Vertikalrichtung erbringen, ermöglichen gegenüber gebräuchlichen Produkten gewollte Gewichtsreduktionen bei Zuwachs an Sicherheit.
Die Zugkräfte der vorgespannten Zugstränge (15 und 16) werden in der vertikalen Ebene der Kippkantenlinien (34) durch die ausgeformten Hartmetallkipplagereinsätze (28) konzentriert aufgefangen, auf die Druckstücke (30 und 31) übertragen und großflächig verteilt in das Segmentgehäuse (26) eingeleitet.
In Fta- 6 wird die Schnittführung A-B in Fig. 4 durch das untere Druckstück (31) dargestellt, in der man eine beidseitige Freistellung der gerundeten Kippkanten (29) in der Kippkantenlinie (34) des Kipplagereinsatzes (28) erkennen kann sowie die Einbettung dessen in das untere Druckstück (31), das seinerseits mittels Zentrieransätzen (32) im Segmentgehäuse (26) abgestützt und zentriert wird.
Um Verletzungen bei der Handhabung des Rollreffbaumes (1) zu vermeiden, werden seine beweglichen Teilfugen (20) durch eine Überlappung (40) überdeckt, dass bewusstes oder unbewusstes Berühren gefahrlos möglich ist.
Fig. 7 zeigt die Draufsicht auf eine bevorzugte Ausführungsform des oberen Zugstranges (15) bzw. des unteren (16) im Schnitt, bestehend aus einem unidirektionalen Strang aus hochfestem biegsamen Faserplast (68) vorbestimmter Länge, der mit einer Ummantelung (13) aus UV-sicherem gummiähnlichem Material umgeben ist.
Der Strang aus Faserplast (68) durchläuft in voller Stärke ein ausgeformtes Endterminal (17) vorzüglich aus Edelstahl, das an der engsten Stelle der konischen Kontaktfläche (69) den kleinsten Durchmesser aufweist, der in der Produktion das Einziehen des mit Harz vorgetränkten Faserplaststranges (68) vorgegebener Stärke zulässt.
Die Querschnittsvergrößerung der Kontaktfläche (69) zum Außenende zu wird durch den von außen eingeschobenen Gegenkegel (70) ähnlicher Volumsverdrängung weitgehendst kompensiert, sodass nach dem Aushärten des Faserplaststranges (68) das Terminal (17) nicht mehr nach außen abgezogen werden kann. Zur ortsfesten Fixierung des Gegenkegels (70) ist dieser mit Hinterdrehungen (71 ) versehen. Das gedrehte Endterminal (17) hat am Außenende einen hervorstehenden Anschlagbund (72), der am Außenende der Kopfstation (11) in die Abschlussplatte (44) kraftschlüssig einhängbar ist.
Um die Zugstränge (15 bzw. 16) erfindungsgemäß vorspannen zu können, ist jeweils das andere Endterminal mit feinem Außengewinde (73) vorgesehen, das mittels einer Spannmutter (74), die am Nocksegment (12) in der nockseitigen Abschlussplatte (47) gegengelagert ist, auf entsprechende Vorspannung gebracht werden kann. Die Einbindung des Endterminals mit feinem Außengewinde (73) mit dem Faserplaststrang (68) erfolgt auf gleiche Weise wie beim Endterminal (17).
Die komplette Länge des Faserplaststranges (68) zwischen den Endterminals (17 und 73) ist mit einer gummiartigen Ummantelung (13) aus vorzugsweise UV-sicherem Gewebeschlauch umgeben, der bei der Produktion als verlorene Form beim Flachpressen des Stranges (68) fungiert, andererseits in funktionsfähiger Einbaulage den notwendigen Schutz gegen jegliche mechanische Beschädigung gewährleistet und partielles Abknicken im Bereich der Kippkantenlinie (34 in Fig. 8) bei großer Auslenkung der Teilsegmente des Rollreffbaumes (1) abpolstert und so Spitzenspannungen verhindert.
In Fig.8 ist der Schnitt C-O der Fig. 7 des Stranges aus Faserplast (68) in einer vorteilig flachgedrückten Querschnittsform zu sehen, die für die notwendige erfindungsgemäße Biegefreudigkeit der Zugstränge (15 und 16) maßgebend ist. Alle Kippkantenlinien (34) durchlaufen in Einbaulage die Querschnittsform (75) des Stranges (68) in Längsrichtung, sodass deren neutrale Biegefaser inmitten des schmalseitigen Querschnittes (75) mit der Kippkantenlinie (34) jeweils zusammenfällt und die Auskippkraft für den Rollreffbaum (1) minimiert, wie es bei Schwachwind im Einsatz notwendig ist.
Die Übergänge des Faserplaststranges (68) vom Rundquerschnitt innerhalb der konischen Kontaktfläche (69 in Fig. 7) zur flachgedrückten Querschnittsform (75) erfolgt jeweils in einer angemessenen Ubergangsstrecke, um den Kraftfluss innerhalb des Faserstranges sanft umzuleiten.
Fig. 9 zeigt eine durch Abbruchlinien verkürzte Darstellung der Zugspindel (41), die aus einem vorzugsweise dünnem Edelstahlrohr (42) besteht, das an einem Ende einen eingeschweißten Gewindezapfen (43) aufweist, der durch die kopfseitige Abschlussplatte (44) verdrehgehindert hindurch reicht und von außen allseits geringfügig verschwenkbar durch eine ballig geformte Mutter (45) axial fixiert ist.
Auf der längsseits gegenüberliegenden Seite des Edelstahlrohres (42) ist ein längerer Gewindezapfen (46) eingeschweißt, der durch die nockseitige Abschlussplatte (47) hindurchreicht und eine gewisse Anzahl von Tellerfedern (48) mittels der Vorspannmutter (49) unter ausreichende Spannung versetzt, um den um ihn umlaufenden Wickeldorn (38) (strichliert gezeichnet) beim Ein- und Ausreffen des Segels (6) zu zentrieren, was nur bei Geradestellung des Rollreffbaumes (1) geschieht.
Der biegsame Wickeldorn (38) ist in direkter Verbindung mit der kopfseitigen Antriebseinheit (51), die gemeinsam axial und radial auf der Zugspindel (41) in mehreren Abständen leichtgängig gelagert ist, verbunden, wobei das Antriebsdrehmoment auf die kopfseitige Abschlussplatte (44) übertragen wird (nicht gezeichnet).
Nach dem Ein- oder Ausreffen im gerade gestellten Zustand des Rollreffbaumes (1 ) nimmt dieser im Einsatz neuerlich eine Profil gebende Auslenkung ein, die den Wickeldorn (38) samt eines möglichen aufgespulten Segelballens (39) (strichpunktiert gezeichnet) und der mit ihm verbundenen Antriebseinheit (51 ) in eine durch den Segelbergeraum (27 in Fig. 4) begrenzte und durch die vorgespannte Zugspindel (41 ) zentrierte Betriebslage einmittelt.
Flg. 10 zeigt einen Teilschnitt eines möglichen strukturellen Aufbaues des erfindungsgemäßen Wickeldornes (38), sowie ein Teilstück in Seitenansicht, in dem das vorzugsweise zweigängige trapezgewindeähnliche Oberflächenprofil (50) in räumlicher Ansicht zu sehen ist.
Dargestellt ist das Trägerrohr (52), das im GFK-Wickelverfahren ausreichend biegsam und im Durchmesser sehr formsteif gefertigt werden kann und der dieses Rohr umschlingende Gewindekörper (53) die miteinander fest verbunden sind. Die erforderliche Torsionssteifigkeit und bevorzugte Drehrichtung entsteht durch die hohe Zugfestigkeit der flach gewickelten Umschlingungen der Gewindekörper (53) über den weitgehendst inkompressiblen Durchmesser des Trägerrohres (52). Die Drehrichtung der Beanspruchung ist daher vorteilig derartig einzuhalten, dass der umschlingende Gewindekörper (53) auf Zug beansprucht wird und das Trägerrohr (52) auf Zusammendrücken.
In Fig. 11 ist eine schematische Draufsicht einer erfindungsgemäßen Geradstellungseinrichtung (35) eines Rollreffbaumes (1), der mittels seiner über die Kippachsen (29) auslenkbaren Teilsegmente einen möglichen Kurvenverlauf eingenommen hat in z.B. größtmöglicher Auslenkung.
Dargestellt sind mit dem Kopfsegment (11) ortsfest verbunden ein elektrischer Kleingetriebemotor (55) mit gänzlich ausgefahrener Gewindespindel, an deren Ende ein biegsamer ummantelter Zugstrang (56) der Geradstellungseinrichtung (35) fix verbunden ist, der innerhalb der Segmentgehäuse (26 in Fig. 4) durch interne Klemmhalter (36 in Fig. 4) längsverschiebbar in der strichliert gezeichneten Außenkurve innerhalb des Rollreffbaumes (1 ) gehalten wird.
Der biegsame Zugstrang (56) durchläuft eine Halterungsöse (57), die am anschließenden Ende des Nocksegmentes (12) zu beiden Seiten ortsfest vorhanden ist und endet dort mit einen am Zugstrang (56) fixierten Endterminal (58) als Endanschlag. Der an der verkürzten Innenseite befindliche Kleingetriebemotor (59) treibt eine analog gegengleiche Anordnung benannter Bauelemente an, sodass bei ausgefahrener Zugspindel eine Längsverschiebung des biegsamen Zugstranges (56) innerhalb der Segmentgehäuse (26 in Fig. 4) erfolgt und die Differenzlänge beider Zugstränge (56) im Kurvenverlauf als steuerbarer Hub (60) den biegsamen Zugstrang (56) aus der Halterungsöse (57) des Nocksegmentes (12) hervorstehen lässt.
Wenn beide Spindeln der Kleingetriebemotoren (55 und 59) auf volle Länge ausgefahren sind, ist der Rollreffbaum (1 ) in beide horizontalen Richtungen voll auslenkbar, was durch den Winddruck des Segels (6) erfolgt.
Vor jedem Reffvorgang werden die Gewindespindeln beider Kleingetriebemotoren (55 und 59) im elektrisch zusammen geschalteten Zustand gleichermaßen verkürzt, bis beide Zugstränge (56) auf gleicher Spannung sind und der Rollreffbaum (1 ) sich einmittelt und gerade stellt.
Ein mögliches Justieren der Geradstellung oder das bewusste Einstellen eines einseitigen Profiles kann durch elektrisch getrennte Einzelschaltung des Kleingetriebemotors (55) z.B. auf Ausfahren und des gegenüberliegenden (59) auf Einzug geschehen.
Fig. 12 zeigt eine bevorzugte Ausführung einer erfindungsgemäßen Zwangssteuerung (37) in einer schematischen Darstellung als Draufsicht auf einen Rollreffbaum (1).
Man sieht die Außenkontur des Rollreffbaumes (1), der über seine Kippachsen (29) seiner beispielsweise sechs gezeigten ausschwenkbaren Teilsegmente einen möglichen zwangsgesteuerten Kurvenverlauf eingenommen hat. Zu sehen ist der kreuzende Verlauf von den bevorzugter Weise eingesetzten Seilen aus rostfreiem Stahl der Zwangssteuerung (37) unterhalb des Segelbergeraumes (27 in Fig. 4). Um alle Segmente in die zueinander vorgesehene Auslenkung zu zwingen, sind zwei getrennte Seilstränge vorgesehen, die jeweils mit jedem übernächsten Segment in gekreuzter Seilverbindung stehen.
Der erste Seilstrang (61 ) ist in seiner halben Länge auf einem internen Distanzhalter klein (63) des Kopfsegmentes (11 ) durch einen Klemmhalter (64) fixiert und durchläuft frei gespannt das Mittelsegment (14 a) in sich kreuzender Weise mit seinen beiden Enden, die am Außenende des Distanzhalters groß (65) des Mittelsegmentes (14 b) unter Spannung anliegen und mit einem Klemmhalter (64) innerhalb der Außenwand des Mittelsegmentes (14b) fixiert werden.
Die weitergeführten Seilenden liegen in Folge am Distanzhalter klein (63) an und führen in weiterer gekreuzter Form an die Außenenden des Distanzhalters groß (65) des Mittelsegmentes (14d), wo der erste Seilstrang (61) unter Vorspannung mittels Klemmhalter (64) fixiert endet.
Der zweite Seilstrang (62 - strichpunktiert dargestellt) ist ebenfalls mittig auf dem Distanzhalter klein (63) des Mittelsegmentes (14 a) durch einen Klemmhalter (64) fixiert, er durchläuft frei gespannt das anschließende Mittelsegment (14 b) in kreuzender Form und liegt am Distanzhalter groß (65) des Mittelsegmentes (14 c) an, in dem es ebenfalls an jeder Innenseite der Außenwand mittels Klemmhalter (64) fixiert über den Distanzhalter klein (63) geleitet und über Kreuz am Distanzhalter groß (65) des Nocksegmentes (12) mittels Klemmhalter (64) vorgespannt fixiert wird. Bei einer Auslenkung eines z.B. Mittelsegments gegenüber einem anderen, steuern alle im mechanisch festgelegten Verhältnis mit.
Es steuern durch die gekreuzten Seile, die in der Auslenkungskurve außen liegenden Enden der Distanzhalter klein (63) jeweils die in der Innenkurve liegenden Enden der Distanzhalter groß (65) eine bestimmte zum Nocksegment (12) hin nach Bedarf flacher werdende charakteristische Kurvenform, die als vorfixiert im Rollreffbaum (1 ) erfindungsgemäß erhalten bleibt. Es ist somit der Ort der jeweils größten Profiltiefe aller möglichen frei einstellbaren Profiltiefen festgelegt, diese kann als Endbegrenzung von null bis maximal durch die Geradstellungseinrichtung (35 in Fig. 11) je nach Windstärke einjustiert werden.
Wenn nun alle Distanzhalter groß (65) des Rollreffbaumes (1) in ganz bestimmten Maßen größer als die Distanzhalter klein (63) ausgeführt werden, kann eine gewünschte Profil gebende Kurve nach aerodynamischen Gesichtspunkten für das Segel (6) im Rollreffbaum (1) realisiert werden.
Fig. 13 zeigt eine mögliche Ausführungsform eines üblichen Klemmhalters (64), der mittels einer oder mehreren Senkkopfschrauben (67), die durch das Segmentgehäuse (26) hindurchreichen, eine mit entsprechenden Gewinden ausgestattete Formplatte (66) an die Innenseite des Segmentgehäuses (26) anpresst und den dazwischen liegenden Seilstrang (61 ) fixiert.
FIo. 14 zeigt eine mögliche Ausführungsform einer Zwangssteuerung des Rollreffbaumes (1), die auf gleiche Weise funktioniert, jedoch beispielsweise angelenkte Verbindungsstangen (76) auf Zug und Druck verwendet, die auch jedes zweite Teilsegment miteinander kreuzend verbinden, sodass die gegenseitigen Auslenkungen in beide horizontale Richtungen nur nach der kraftschlüssig vorfixierten Profilcharakteristik durch den Winddruck des Segels (6) möglich sind.

Claims

Patentansprüche
1. Rollreffbaum für ein mit Segellatten ausgesteiftes Baumsegel, vorzugsweise ein Großsegel, eines Schiffes mit einem teilweise umschließenden in etwa kreisrunden Segelbergeraum aus Aluminium oder Faserplast, in den ein Segel durch Aufrollen gerefft oder geborgen werden kann, dadurch gekennzeichnet, dass der Rollreffbaum (1) aus einem Kopfsegment (11), einem Nocksegment (12) und aus mehreren Zwischensegmenten (14) besteht, die in horizontaler Ebene gegeneinander verkippbar sind und jeweils in Längsrichtung einen anteiligen ausgebildeten Segelbergeraum (27) einschließen.
2. Rollreffbaum nach Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet, dass in der vertikalen Mittelebene über- und unterhalb des Segelbergeraums (27) des Rollreffbaumes (1) innerhalb der Segmentgehäuse (26) Zugstränge (15 und 16) vorgespannt verlaufen, die die Mittelsegmente (14) geführt durch die Druckstücke (30 und 31) an ihren jeweiligen Außenenden durchlaufen und am Kopfsegment (11) sowie am Nocksegment (12) befestigt sind und in dieser Ebene einen biegesteifen Zusammenhalt bilden.
3. Rollreffbaum nach einem der Ansprüche 1 und 2 dadurch gekennzeichnet, dass oberhalb und unterhalb des Segelbergeraumes (27) bei allen gegenseitigen Berührungsstellen der Segmentgehäuse (26) in der vertikalen Mittelebene druckfeste Kipplagereinsätze (28) aus vorzugsweise Hartmetall mit hervorstehenden gerundeten Kippkanten (29) längs der Kippkantenlinie (34) eingelassen in Druckstücke (30 und 31 ) aus vorzugsweise Hartaluminium im Segmentgehäuse (26) ortsfest gehaltert sind, und die Teilfuge (20) zum horizontalen Verkippen der Segmentgehäuse (26) zueinander freistellen.
4. Rollreffbaum nach einem der Ansprüche 1 bis 3 dadurch gekennzeichnet, dass die Druckstücke (30 und 31) eine nach außen hin offene Ausnehmung (33) aufweisen, deren Breite und Form der aufzunehmenden Querschnittsform (75) der Zugstränge (15 und 16) entspricht.
5. Rollreffbaum nach einem der Ansprüche 1 bis 4 dadurch gekennzeichnet, dass in etwa seitlich des Segelbergeraumes (27) innerhalb einer Gehäuseerweiterung nach unten zwei biegsame elastisch ummantelte Zugstränge (56) aus vorzugsweise Faserplast auf gegenüberliegenden Seiten der Segmente (14) diese in Längsrichtung durchlaufend und längsverschiebbar mechanisch geführt sind, deren Einbau- und Funktionsebene im 90 "-Winkel zu den Kippkanten (34) liegt und deren Enden mittels Endterminal (58) und vorzugsweise Zugspindeln am anderen Ende unter Zug gebracht werden können.
6. Rollreffbaum nach einem der Ansprüche 1 bis 5 dadurch gekennzeichnet, dass die aufeinander folgenden Segmentgehäuse (26) unterhalb des Segelbergeraumes (27) innerhalb der Gehäuseerweiterung mit zwei getrennten Zugsträngen (61 und 62) aus vorzugsweise rostfreien Stahlseilen der Zwangssteuerung (37) durchsetzt sind, wobei eines über interne Distanzhalter klein (63) durch frei gespannte sich kreuzende Seilverbindungen ein jeweils übernächstes Segmentgehäuse (26) mittels des dortigen Distanzhalters groß (65) in zugschlüssiger Verbindung stehen und die jeweils dazwischen liegenden Segmentgehäuse (26) auf je einer Seitenwand festgeklemmt durchlaufen, in der das zweite Seil die jeweils gekreuzte Form einnimmt und in analoger Führung den Rest der Segmentgehäuse (26) miteinander verbindet.
7. Rollreffbaum nach einem der Ansprüche 1 bis 6 dadurch gekennzeichnet, dass der obere Zugstrang (15) bzw. der untere (16) in bevorzugter Weise aus einem Strang aus Faserplast (68) bestehen, der mindestens im zu biegenden Bereich eine flachgedrückte Querschnittsform (75) aufweist, deren schmalseitige neutrale mittige Biegelinie parallel zu den Kippkantenlinien (34) des Rollreffbaumes (1) verlaufen mit fließenden Obergängen zu den konischen Kontaktflächen (69) der Endterminals (17 und 73) vorzugsweise aus Edelstahl, die in den Strang aus Faserplast (68) samt dem Gegenkegel (70) eingebunden sind und der gesamte Strang zwischen den Endterminals (17 und 73) mit einer gummiähnlichen Ummantelung (13) umgeben ist.
8. Wickeldom aus Faserplast für einen Rollreffbaum nach einem der Ansprüche 1 bis 7 dadurch gekennzeichnet, dass der Wickeldorn (38) etwa zur Hälfte des Gewichtes aus einem biegsamen, im Durchmesser formsteifen Trägerrohr (52) und etwa zur Hälfte fix verbunden mit einem umschlingenden hochfesten Gewindekörper (53) in Form eines zwei- oder dreigängigen trapezgewindeähnlichen Oberflächenprofils (50) mit etwa 50 % an Freistellungsfläche besteht.
9. Wickeldom aus Faserplast nach Anspruch 8 dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den zueinander verkippbaren Abschlussplatten (44 und 47) des Rollreffbaumes (1) eine runde Zugspindel (41) aus vorzugsweise einem dünnen Edelstahlrohr vorhanden ist, mit einem Gewindezapfen (43) einer ballig geformten Mutter (45) verschwenkbar durch die Abschlussplatte (44) axial fixiert ist und am anderen Ende einen längeren Gewindezapfen (46) aufweist, der durch die nockseitige Abschlussplatte (47) hindurch reicht und mit der Vorspannmutter (49) eine Anzahl platzierter Tellerfedern auf Spannung bringt.
PCT/AT2008/000241 2007-07-10 2008-07-03 Rollreffbaum für segelschiffe Ceased WO2009006658A2 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2008274868A AU2008274868B2 (en) 2007-07-10 2008-07-03 Roller reefing boom for sailing ships
US12/668,451 US8434419B2 (en) 2007-07-10 2008-07-03 Roller reefing boom for sailing ships
NZ583233A NZ583233A (en) 2007-07-10 2008-07-03 A segmented roller reefing boom, each segment is tiltable relative to adjacent segments and has a sail stowage space
EP08756850A EP2176120B1 (de) 2007-07-10 2008-07-03 Rollreffbaum für segelschiffe
AT08756850T ATE525280T1 (de) 2007-07-10 2008-07-03 Rollreffbaum für segelschiffe

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA1070/2007 2007-07-10
AT0107007A AT504907B1 (de) 2007-07-10 2007-07-10 Rollreffbaum für segelschiffe

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2009006658A2 true WO2009006658A2 (de) 2009-01-15
WO2009006658A3 WO2009006658A3 (de) 2010-01-14

Family

ID=39735863

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/AT2008/000241 Ceased WO2009006658A2 (de) 2007-07-10 2008-07-03 Rollreffbaum für segelschiffe

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8434419B2 (de)
EP (1) EP2176120B1 (de)
AT (2) AT504907B1 (de)
AU (1) AU2008274868B2 (de)
NZ (1) NZ583233A (de)
WO (1) WO2009006658A2 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009097638A3 (de) * 2008-02-06 2010-07-08 Kurt Waldhauser Profilsegelbaum für segelschiffe
IT201700108524A1 (it) * 2017-09-28 2019-03-28 Giorgio Cubeddu Sistema velico per la riduzione e avvolgimento della randa con asse avvolgitore flessibile.

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT515589B1 (de) * 2014-03-18 2015-12-15 Waldhauser Kurt Rollreffbaum für Segelschiffe
CN110884612A (zh) * 2019-11-07 2020-03-17 浙江东鹏船舶修造有限公司 一种塔型桅杆升降装置
CN113428331B (zh) * 2021-07-14 2022-06-14 哈尔滨工程大学 一种全海况长航程无人帆船用折叠结构
FR3127198B1 (fr) * 2021-09-21 2024-08-02 Marcovich Philippe Ensemble comprenant une voile profilée ; un mât plusieurs dispositifs cambreurs pour voile profilée, et un système de réduction de la surface de la voile profilée en prise avec le vent
EP4169829B8 (de) * 2021-10-20 2024-07-17 Marc De Maeyer Segelsystem für ein schiff

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3310017A (en) 1964-11-30 1967-03-21 Dow Chemical Co Aerodynamic sail, boom and jaw for boats
FR2199722A5 (de) 1972-09-15 1974-04-12 Vicard Pierre G
SE397072B (sv) * 1976-02-19 1977-10-17 Larsson K O A H Anordning vid rigg for segelfartyg
US4261276A (en) 1979-06-22 1981-04-14 Darzinskis Kazimir R Sailing booms
FR2557064A1 (fr) * 1983-12-21 1985-06-28 Boisson Ernest Bome a profil variable
US4733624A (en) * 1984-03-20 1988-03-29 Worldly Innovations, Inc. Flexible wing rib sail
SU1512858A1 (ru) * 1987-06-26 1989-10-07 Предприятие П/Я В-2877 Гик парусного судна
DE3823838A1 (de) * 1987-08-14 1989-02-23 Holmer Dipl Ing Dangschat Rigg
EP0699155B1 (de) * 1994-03-25 1998-10-14 Rondal B.V. Segelbaumstruktur
US5406902A (en) * 1994-05-24 1995-04-18 Heinsohn; Gerd Method and apparatus for optimum sail shaping
US6371037B1 (en) * 2000-12-26 2002-04-16 Fred C. Cook Sail furling system

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009097638A3 (de) * 2008-02-06 2010-07-08 Kurt Waldhauser Profilsegelbaum für segelschiffe
US8516972B2 (en) 2008-02-06 2013-08-27 Kurt Waldhauser Profile sail boom for sail boats
IT201700108524A1 (it) * 2017-09-28 2019-03-28 Giorgio Cubeddu Sistema velico per la riduzione e avvolgimento della randa con asse avvolgitore flessibile.

Also Published As

Publication number Publication date
US20110168073A1 (en) 2011-07-14
EP2176120B1 (de) 2011-09-21
US8434419B2 (en) 2013-05-07
EP2176120A2 (de) 2010-04-21
NZ583233A (en) 2013-04-26
AT504907B1 (de) 2008-09-15
AT504907A4 (de) 2008-09-15
AU2008274868A1 (en) 2009-01-15
ATE525280T1 (de) 2011-10-15
WO2009006658A3 (de) 2010-01-14
AU2008274868B2 (en) 2013-09-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2176120B1 (de) Rollreffbaum für segelschiffe
DE69506685T2 (de) Rollreffanlage für Segelboote
DE102016000499B4 (de) Mast sowie zugehöriges Rigg
DE2658801A1 (de) Reffvorrichtung fuer segelfahrzeuge
EP0127004B1 (de) Segelanordnung auf einem Schiff
EP3464054B1 (de) Verstellbare rahmeneinrichtung für eine profilsegeleinrichtung und verstellbare profilsegeleinrichtung
EP4023546B1 (de) Flügelrigg
DE2642570A1 (de) Windkraftmaschine mit einem windrad
EP2250074B1 (de) Profilsegelbaum für segelschiffe
DE1264282B (de) Takelage
EP0649786B1 (de) Rollbaum-Reffeinrichtung
DE19835078A1 (de) Rigg mit nach vorn umlegbarem Spreizmast
AT515589B1 (de) Rollreffbaum für Segelschiffe
DE102004029432B4 (de) Einrichtung zum Handhaben von Segeln und Segelführungseinrichtungen an einem durch Windkraft angetriebenen Fahrzeug
DE202014010841U1 (de) Baum mit einer Wickelaufnahme für ein Segel und ein Rigg für ein Segelboot mit einem Baum, einem Mast und einem Segel
DE3432099C2 (de) Symmetrisches Rigg
WO2017162632A1 (de) Federmotor für eine rollreffeinrichtung eines segelfahrzeuges sowie eine mit einem solchen federmotor ausgestattete rollreffeinrichtung
AT515481B1 (de) Lattengrosssegel für einen Rollreffbaum
DE102017101002B3 (de) Hydraulischer Antrieb für eine Rollreffeinrichtung sowie eine mit einem solchen Antrieb ausgestattete Rollreffeinrichtung
DE102017106371B4 (de) Rollreffeinrichtung für ein Segel und ein hierbei einsetzbarer Stagroller
WO1994019235A1 (de) Profilsegel
DE10025235A1 (de) Vorrichtung zum Aufrollen von Großsegeln
EP0735968A1 (de) Profilsegel
DE10059618A1 (de) Rahbesegelung für Schiffe
DE4402073A1 (de) Profilsegel

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 08756850

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 583233

Country of ref document: NZ

Ref document number: 2008274868

Country of ref document: AU

Ref document number: 2008756850

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2008274868

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20080703

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12668451

Country of ref document: US