WO2009077407A1 - Structure hyperfrequences pour tube microondes avec dispositif de confinement du faisceau a aimants permanents et refroidissement ameliore - Google Patents

Structure hyperfrequences pour tube microondes avec dispositif de confinement du faisceau a aimants permanents et refroidissement ameliore Download PDF

Info

Publication number
WO2009077407A1
WO2009077407A1 PCT/EP2008/067236 EP2008067236W WO2009077407A1 WO 2009077407 A1 WO2009077407 A1 WO 2009077407A1 EP 2008067236 W EP2008067236 W EP 2008067236W WO 2009077407 A1 WO2009077407 A1 WO 2009077407A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
axis
magnets
confinement
rows
permanent
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2008/067236
Other languages
English (en)
Inventor
Alain Durand
Alain Le Clair
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thales SA
Original Assignee
Thales SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thales SA filed Critical Thales SA
Priority to CA2709453A priority Critical patent/CA2709453C/fr
Priority to US12/747,946 priority patent/US8427057B2/en
Publication of WO2009077407A1 publication Critical patent/WO2009077407A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
    • H01J23/02—Electrodes; Magnetic control means; Screens
    • H01J23/08—Focusing arrangements, e.g. for concentrating stream of electrons, for preventing spreading of stream
    • H01J23/087—Magnetic focusing arrangements
    • H01J23/0873—Magnetic focusing arrangements with at least one axial-field reversal along the interaction space, e.g. P.P.M. focusing
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
    • H01J23/005—Cooling methods or arrangements

Definitions

  • the invention relates to a microwave structure for microwave tube comprising a permanent magnet confinement device of an electron beam tube with a configuration such that it allows an improved cooling of said structure.
  • a microwave tube comprises a microwave structure traversed by an electron beam generated by an electron gun.
  • the electron beam is confined in a space where the interaction between the electrons of the beam and an electromagnetic wave (progressive or stationary) occurs whose field configuration is determined by the microwave structure of the tube: resonant cavities in the case klystron and a delay line in the case of a progressive wave tube (TOP).
  • TOP progressive wave tube
  • a magnetic field is used to confine the beam in the interaction space with the microwave.
  • the most common tubes such as traveling wave tubes (TWPs) and klystrons, use an electron beam of cylindrical geometry, which requires a magnetic field parallel to the axis of the electron beam.
  • the confining magnetic field of the beam can be generated by a solenoid, or using permanent magnets around the microwaves structure of the tube.
  • the use of permanent magnets removes the power supply of the solenoid, but requires a permanent magnet of high volume (therefore very heavy) to generate a magnetic field with a single alternation in the interaction space.
  • alternation is meant a specific direction of the confining magnetic field of the beam.
  • an alternating magnetic field generated by a series of permanent magnets is used, along the axis of confinement of the beam. Magnets provide alternately opposite fields from one magnet to the next in the microwave structure of the tube; this is called Permanent Magnetic Focusing, or "Periodic Permanent Magnet Focusing" in English, with the acronym PPM.
  • This type of alternating magnetic field electron beam confinement is widely used in Progressive Wave Tubes (TOP) and some klystrons. Since klystrons are shorter than the TOP, the containment field has fewer alternations (Single Reversal Permanent magnet: for two alternations, Double Reversai Permanent magnet: for 3 alternations).
  • Figure 1 shows a partial sectional view of a microwave structure of a propeller TOP of the state of the art.
  • the microwave structure of FIG. 1, of circular cylindrical shape along an axis ZZ 'of propagation of a cylindrical electron beam 10, comprises a sleeve 14 with embedded polar masses containing the propeller 116 of the TOP.
  • the sleeve 14 provides both the mechanical support of the propeller 1 6 in the microwave structure through insulating supports 18, and the sealing of the tube.
  • the sheath 14 comprises an assembly of a series of iron pieces (or masses) 20 and non-magnetic struts 22, a spacer separating two consecutive pole pieces 24 forming spaces incorporating permanent magnets 30 of toric shapes generating the magnetic confinement field of the electron beam along the propagation axis ZZ '.
  • the magnet 30 of toric shapes, axes of revolution collinear with the axis ZZ ', and rectangular sections are magnetized parallel to the axis ZZ'.
  • the magnetization direction alternately changes from one magnet to another following or preceding the axis ZZ ', which produces a sinusoidal variation of the magnetic confinement field generated by the magnets 30 along the axis ZZ'.
  • FIG. 2 represents a partial sectional view of a section of the sleeve 14 of the structure of FIG. 1.
  • the pole pieces 20 guide the magnetic flux generated by the permanent magnets to obtain a magnetic confinement field of the beam parallel to the axis ZZ '.
  • Figure 3 shows a partial sectional view of a microwave structure of a TOP 40 coupled cavities.
  • polar masses 42 guide the magnetic flux produced by the permanent magnets towards the axis ZZ ', which makes it possible to obtain a magnetic field parallel to the axis ZZ', but to the difference of the helical TOP of Figure 1, the polar masses have a second function: they constitute the walls of successive cavities 40 forming the delay line of the tube.
  • the permanent magnets 44 of toroidal shape similar to those used on the propeller TOPs are placed around the cavities 40; therefore they have a larger diameter than those used on the propeller TOP.
  • the variation of the magnetic field, along the confinement axis ZZ ' is not sinusoidal. Indeed an alternation has two peaks of magnetic field instead of one.
  • Focus type is also suitable for klystrons with multiple cavities, single or multiple (extended interaction klystrons).
  • some of the electrons in the beam are intercepted by the TWT helix or by sliding between the cavities of a coupled cavity TOP or a klystron.
  • TWT helix some of the electrons in the beam are intercepted by the TWT helix or by sliding between the cavities of a coupled cavity TOP or a klystron.
  • the microwave structure determines a maximum operating temperature of the structure as a function of the temperature of the cooling source. surrounding the microwave structure and the thermal impedance between a central part of the structure and the cooling source.
  • the power dissipated in heat transits from the helix 16 to a cold source outside the tube through the dielectric supports 18, the polar masses 20, the fins cooling the tube and the tube dressing parts (not shown in Figure 1).
  • the dissipated thermal power transits slips to the cold source by the polar masses, fins and parts of dressing tube.
  • the beam confinement system microwave tubes of the state of the art is therefore used for cooling the tube which has drawbacks. Effect, the thermal conductivity of the iron of the polar masses is less good than that of the copper (80 W / m.K for the iron and 398 W / m.K for the copper). In both cases, the weak point of these structures is cooling.
  • One solution for improving the cooling and increasing the average power delivered by a microwave tube of the state of the art consists in producing cooling channels between the hot inner part of the microwave structure and the permanent magnets.
  • a coupled cavity TOP FIG. 3
  • Another solution to improve the cooling without changing the volume and the mass of the microwave structure too much is to place a thermal shunt between the central part of the microwave structure and the cold source to reduce the thermal impedance.
  • the iron of the polar masses can be replaced by copper and it is then more interesting to use permanent magnets with a magnetic polarization in a plane perpendicular to the axis ZZ 'of the beam rather than parallel to the axis of the beam since there are more polar masses to channel the flux lines to the axis ZZ '. It is also possible to remove part of the volume of the magnet and replace it with copper to achieve the thermal shunt.
  • FIG. 4a shows a partial view of the sleeve 14 showing the field lines of the permanent magnet 30 of FIG. 2.
  • the magnet 30 of toroidal shape between two polar masses 20, magnetized parallel to the axis ZZ 'according to the arrow Fc (referred to as axial magnetization) is a classical structure of the state of the art.
  • FIG. 4b shows a partial view of another structure comprising two permanent magnets A1, A2 of toric shape magnetized along axes perpendicular to the axis ZZ '(arrows Fd, Fc2 in the figure) (designated by radial magnetization) according to FIG. solution of replacing the polar masses with copper.
  • FIGS. 4a and 4b show the plots of the flux lines Ch over a distance corresponding to half a period following the axis ZZ '.
  • FIGS. 4a and 4b show that for tori (or rings) magnetized with the same inner and outer r-rays, the flow lines Ch are less close to the axis ZZ 'in the structure without the polar masses of FIG. 4b than in FIG. the classical structure with polar mass of the figure 4a. Therefore, the magnetic field strength on the ZZ 'axis created by the radial field permanent magnet structure of Fig. 4b is lower.
  • Figure 5 shows the field lines of two adjacent magnets of the structure of Figure 4b having two magnetic cores 50 whose inner radius is equal to the inner radius of the pole pieces 20 of Figure 4a.
  • the radially magnetized permanent magnet structure as shown in FIGS. 4b and 5, has another defect.
  • the magnetic polarization of the magnets A1, A2 does not remain in a transverse plane, the magnetic lines in one of the magnets turn towards the neighboring magnet when one approaches the inner r and outer R spokes magnets.
  • the magnetic flux that passes through the surface Sr based on the inner radius r represents only a fraction of the total flux created by the magnet, which leads to a magnetic field in the low ZZ 'axis.
  • Figure 6 shows a variant of the structure of Figure 4b.
  • FIG. 6 The structure of FIG. 6 comprises the two permanent magnet rings A1, A2 magnetized radially separated by a third permanent magnet A3 in the form of an axially magnetized ring.
  • the structure with three ring magnets A1, A2, A3 of FIG. 6 leads to an increase of the peak field in the axis ZZ '. This increase in the magnetic field in the ZZ 'axis is confirmed by simulation calculations.
  • the topology of the structure of FIG. 6 with three ring magnets is equivalent to that of a conventional beam confinement device with axially magnetized rings and polar masses as represented in FIGS. 1 and 2 in which the polar masses have been replaced by radially magnetized rings.
  • the permanent magnetic magnet structures radially have another drawback in their implementation because of the difficulty of producing magnetic rings with a magnetization in all radial points. An approximation can be made by gluing several magnetized sectors radially to form a complete torus, but the result is not as good.
  • FIG. 7 represents different magnetic field variation curves CMg calculated for different confinement magnets, expressed in gauss as a function of the outer radius R of the magnetized ring.
  • the curve Ref represents the magnetic field in the axis ZZ 'created by a ring of the state of the art magnetized axially
  • Ep4,2 + N represents the magnetic field created by the 4,2mm thickness ring. with O-ring and the point marked Ep3,2 + N represents the magnetic field created by the 3.2 MM ring thickness with toric core.
  • the structure with radial magnets (or radially magnetized) without polar masses has three defects: • A magnetic field on the ZZ axis 'lower than that produced by a conventional confinement device due to the absence of polar masses to guide the flow closer to the axis ZZ'. This defect can be partially compensated by the introduction of magnetic cores under the magnets
  • the invention proposes a microwave structure for a microwave tube comprising a vacuum cylindrical envelope and a device for confining an electron beam in the axis of revolution.
  • ZZ 'of the cylindrical envelope, the confinement device comprising a magnetic structure having p rows R1, R2,..., Rp of permanent magnets, distributed at an angular pitch equal to 3607p around the axis ZZ', p being an integer equal to or greater than 2, each row having n permanent confinement magnets e1, e2, ... ei, ..
  • i being an integer between 1 and n, n being greater than or equal to three, the rows being equidistant from the axis ZZ ', the n permanent confinement magnets e1, e2,... ei, .. en, being of the same parallelepipedal and magnetic polarization forms parallel to one of its edges in a plane transverse to the axis ZZ ', their meaning magnetization in the row alternately changing from one confinement magnet ei to another following ei + 1, or previous ei-1, to create an alternating periodic magnetic field along the containment axis ZZ ', characterized in that the magnetic structure of the confinement device is invariant for a rotation of 3607p of said p rows around the axis ZZ '.
  • the confinement device comprises a pair of rows of permanent magnets R1, R2 that are symmetrical with respect to the axis ZZ ', the magnetic polarizations of the permanent confinement magnets in the same plane transverse to the axis ZZ' having DC axis directions passing through the axis ZZ ', the magnetic structure of a row R1 being invariant for the other row R2 in a rotation of 180 ° about the axis ZZ'.
  • the two rows R1, R2 of permanent magnets are separated by a space having two cooling channels on either side of the axis ZZ ', to evacuate the heat released by the central part of the structure microwave to a cold source.
  • the cooling channels are passages in two copper blocks in the space between the two rows R1, R2 of permanent magnets, on either side of the axis ZZ '.
  • the confinement device comprises two pairs of rows of permanent confinement magnets e1, e2, ... ei, ... en, a first pair comprising two rows R1, R2 and a second pair comprising two other rows R3, R4, the rows being symmetrical in pairs relative to the axis ZZ 'and in two perpendicular planes passing through the axis ZZ', the magnetic polarizations of the permanent magnets, in the same plane transverse to the axis ZZ ', having DC axis directions passing through the ZZ' axis, the magnetic structure of one pair being invariant for the other pair in a 90 ° rotation about the ZZ 'axis.
  • each containment magnet ei of a row R1, R2, ... Rp is sandwiched along an axis SS 'perpendicular to the polarization axis CC of the permanent confinement magnet ei, between two secondary permanent magnets shi, sbi, of rank i, of the same parallelepipedal shapes, the two secondary magnets having magnetic polarizations of the same axis SS 'and of sense of opposite polarization, the magnetization directions of two secondary magnets shi, sbi, alternately changing from one confinement magnet ei to another following ei + 1 or preceding ei-1 of each permanent magnet row.
  • the confinement device comprises two pairs of adjacent rows of permanent confinement magnets e1, e2,... Ei,..., Around the axis ZZ ', a first pair comprising two rows R1. , R2 and a second pair having two other rows R3, R4, each parallelepiped shaped permanent confinement magnet having long sides and small sides perpendicular to the long sides, a large side of a containment magnet ei of a row being in contact with a small side of a magnet ei of another adjacent row so that the four magnets ei of the four adjacent rows R1, R2, R3, R4, in the same plane transverse to the axis ZZ ' define a square centered on the axis ZZ ', the magnetic polarizations of the permanent confinement magnets ei, in the same transverse plane, having axis directions DD' perpendicular to the long sides of the permanent confinement magnet, the magnetic structure of the first pair P1 of rows R1, R2 being invariant by rotation of 180 °
  • each row R1, R2, .. Rp of permanent confinement magnets e1, e2, ... ei, .. en comprises a sequence of auxiliary magnets ax1, ax2, ... axi, ..
  • auxiliary magnet axi of the continuation being inserted between two confining magnets ei, e + 1, with a polarization axis AA 'parallel to the axis ZZ', an auxiliary magnet axi between two confinement magnets having a polarization in the opposite direction to an auxiliary magnet following axi + 1, or preceding axi-1, of the sequence of auxiliary magnets in each row.
  • the transverse magnetization confinement magnets e1, e2,. Ei, .. en comprise magnetic cores between the rows R1, R2,... Rp of permanent confinement magnets, these cores being positioned along the axes ZZ 'and YY' in the middle of said confining magnets to increase the intensity of the magnetic field in the ZZ 'axis.
  • the transverse magnetization confinement magnets e1, e2,...,..., En comprise magnetic cores of field correction between the rows R1, R2,... Rp of permanent magnets of confinement, these field correction cores being positioned, along the axis ZZ ', at the level of the faces in contact between two adjacent confinement magnets ei, ei + 1 and, along the axis YY,' in the middle of said confining magnets to achieve a non-sinusoidal magnetic field.
  • the auxiliary magnets ax1, ax2, ... axi, ... axn-1 comprise magnetic cores between the rows R1, R2, ... Rp of permanent confinement magnets, these cores being positioned, along the axis ZZ 'and the axis YY' in the middle of the auxiliary magnets ax1, ax2, ... axi, .. axn-1 having a magnetization parallel to the axis ZZ 'in order to produce a non-sinusoidal magnetic field, similar to that used for coupled cavity TOPs.
  • the invention also relates to a microwave tube comprising a microwave structure according to the invention and in particular a traveling wave tube (TOP).
  • TOP traveling wave tube
  • a main objective of the invention is to improve the cooling of the microwave structures of the tubes comprising an alternating magnetic field beam confinement device.
  • Another object of the invention is to provide a magnetic beam confinement device simple to achieve with confinement field performance equivalent to or greater than those of state of the art devices.
  • FIG. 2 already described, shows a partial sectional view of a section of the sleeve 14 of the structure of Figure 1;
  • - Figure 3 already described, shows a partial sectional view of a microwave structure of a coupled cavity TOP;
  • FIG. 4a shows a partial view of the sheath showing the field lines of the permanent magnet of FIG. 2;
  • FIG. 4b shows a partial view of another structure comprising two permanent magnets of toric form
  • FIG. 5 already described, shows the field lines of two contiguous magnets of the structure of FIG. 4b;
  • FIG. 6 shows a variant of the structure of FIG. 5
  • FIG. 7, already described, represents different magnetic field variation curves CMg calculated for different confinement magnets
  • FIG. 8a shows a partial view of a first embodiment, according to the invention, of a microwave structure for a microwave tube
  • FIG. 8b represents a sectional view of the structure of FIG. 9a;
  • FIG. 9a shows a partial view of a variant of the embodiment of FIG. 8a, according to the invention.
  • FIG. 10a shows a partial view of another variant of the first embodiment of FIG. 8a, according to the invention
  • Figure 10b shows a partial sectional view of the structure of Figure 10a
  • FIG. 11a shows a perspective view of a second embodiment, according to the invention, of a microwave structure for a microwave tube
  • Figure 1 1b shows a partial sectional view of the structure of Figure 1 1a.
  • FIG. 12a shows a perspective view of a third embodiment, according to the invention, of a microwave structure for a microwave tube
  • Figure 12b shows a partial sectional view of the structure of Figure 12a
  • FIG. 13 shows an exemplary embodiment of a microwave structure of FIG. 8b with magnetic cores
  • FIG. 14 shows an exemplary embodiment of a microwave structure of FIG. 9b with magnetic cores
  • FIG. 15 shows an exemplary embodiment of the structure of FIG. 9b with two types of magnetic cores and - Figure 1 6 shows an embodiment of the structure of Figure 10b with two types of magnetic cores.
  • FIG. 8a shows a partial view of a first embodiment, according to the invention, of a microwave structure for a microwave tube, in this example a helical TOP.
  • the microwave structure of FIG. 8a comprises a vacuum envelope 60 in the form of a cylindrical tube, with an axis of revolution
  • the different embodiments will be located in position relative to a trihedron of axis XX ', YY', ZZ ', the axis ZZ' being the confinement axis of the beam.
  • Permanent magnets e1, e2, ... ei, ... in containment have the same parallelepipedal (or pave-shaped) shape with a magnetic polarization in the row of axis CC in a confinement plane Pc perpendicular to the plane Ps of symmetry and passing through the axis ZZ '.
  • the magnetization direction of the confinement magnets alternately changes from one containment magnet ei to another following ei + 1 or precede ei-1, in each magnet row R1, R2, to provide an alternating periodic magnetic field along the containment axis ZZ '.
  • the magnets of the same rank i of the two rows R1, R2 facing each other on either side of the axis ZZ ' have fields of opposite directions.
  • the magnetic structure of a row R1 is therefore invariant for the other row R2 in a rotation of 180 ° around the axis ZZ '.
  • FIG. 8b represents a sectional view of the structure of FIG. 8a, along the confinement plane Pc passing through the axis ZZ 'parallel to the magnetic polarization CC axes of the confinement magnets.
  • FIG. 8b shows the lines of fields Ch, generated by the confinement device, symmetrical with respect to the axis ZZ 'in the envelope 60.
  • the embodiment of FIG. 8a requires only two identical rows R1, R2 of adjacent permanent magnets, but is not optimal for two reasons:
  • the magnetic field created by the device has a slow decay along the axis YY ', whereas the magnetic field is only necessary in the vicinity of the beam in the axis ZZ'.
  • the magnetic flux lines pass from a confinement magnet ei to the adjacent magnet ei + 1 or ei-1, instead of remaining parallel to the axis XX 'to the electron beam.
  • FIG. 9a shows a partial view of a variant of the first embodiment of FIG. 8a, according to the invention.
  • FIG. 9b shows a partial sectional view, along the containment plane Pc, of the structure of FIG. 9a.
  • the variant shown in FIG. 9a provides improvements over that of FIG. 8a consisting in concentrating, according to a first axis YY ', the magnetic field produced by the confinement magnets on the useful zone of passage of the beam, in the ZZ axis. .
  • each permanent confinement magnet ei in each row R1, R2, of the embodiment of FIG. 8a two other second magnets shi, sbi of rank i, magnetized along axes SS 'perpendicular to the axis CC of polarization of the permanent confinement magnet ei, the polarizations of the secondary magnets being of sense opposed.
  • the magnetization directions of two secondary magnets shi, sbi change alternately from one confinement magnet ei to another following ei + 1 or preceding ei-1 of each permanent magnet row.
  • a block BSi of rank i of the row R1 of three permanent magnets comprising the confinement magnet ei of rank i magnetized in a direction directed towards the axis ZZ 'sandwiched between the two magnets shi, secondary sbi of rank i magnetized in opposite directions directed towards the containment magnet ei, is followed by another block BSi + 1 of rank i + 1 of three other permanent magnets, comprising the containment magnet ei + 1 of rank i + 1 i sandwiched between two shi + 1, sbi + 1 secondary magnets of rank i + 1, with directions of magnetizations opposite to those of the magnets of the previous block Bi
  • the two rows R1, R2 of magnets are symmetrical on both sides of the plane of symmetry Ps and two blocks BSi of same rank i on either side of the plane of symmetry Ps comprise symmetrical magnetic polarizations .
  • FIG. 10a shows a partial view of another variant of the first embodiment of FIG. 8a, according to the invention.
  • Figure 10b shows a partial sectional view of the structure of Figure 10a.
  • FIG. 10a provides improvements over that of FIG. 9a consisting in concentrating, along a second axis XX ', the magnetic field produced by the confinement magnets on the useful beam passing area, in the ZZ axis'.
  • each row R1, R2 of permanent confinement magnets comprises a series of auxiliary magnets ax1, ax2, ..axi, ... axn-1, of the same parallelepipedic shapes as the other magnets of the row, inserted between the confinement magnets e1, e2, .. ei, ... sandwiched between the secondary magnets shi, sbi.
  • auxiliary magnets ax1, ax2, ..axi, ... axn-1 of the same parallelepipedic shapes as the other magnets of the row
  • an auxiliary magnet axi of rank i of the sequence is inserted between two confinement magnets with a polarization axis AA 'perpendicular to the polarization axis CC of the confinement magnet and in such a way that an auxiliary magnet axi of rank i between two confinement magnets has a polarization of meaning opposed to an auxiliary magnet following axi + 1 or preceding axi-1 of the sequence of auxiliary magnets in each row R1, R2.
  • a block BAi of the row R1 of rank i comprises four permanent magnets, a confinement magnet ei of rank i magnetized in a direction directed towards the axis ZZ 'sandwiched between two magnet shi, secondary sbi magnetized in opposite directions directed to the confinement magnet ei, and an auxiliary magnet axi, on the side of the block BAi contiguous to the next block BAi + 1, with a magnetic polarization axis AA 'perpendicular to the polarization magnetic axis CC of the containment magnet ei and direction directed to the containment magnet ei BAi block considered.
  • a block BAi of the row R1, R2 is followed by another block BAi + 1 of rank i + 1 of four other permanent magnets, but opposite direction of magnetizations to those of the magnets of the previous block BAi
  • the two rows R1, R2 of magnets are symmetrical on both sides of the plane of symmetry Ps and two blocks BSi of four permanent magnets each of the same rank i on either side of the plane of symmetry Ps comprise symmetrical magnetic polarizations.
  • the two rows R1, R2 of permanent magnets are separated by an ESP space comprising two channels 1 13, 1 15 of cooling from and other ZZ 'axis, to evacuate the heat generated by the central portion of the microwave structure to a cold source.
  • This central part of the microwave structure comprises a microwave line in the vacuum envelope 60.
  • FIG. 11a shows a perspective view of a second embodiment, according to the invention, of a microwave structure for a microwave tube, in this example a helical TOP.
  • the microwave structure of FIG. 11a comprises, as in the case of the first embodiment, the vacuum envelope 60 in the form of a cylindrical tube of axis of revolution ZZ '.
  • the rows are symmetrical in pairs with respect to the axis ZZ 'and in the two planes Pc, Ps perpendicular passing through the axis ZZ'.
  • the magnetic structure of a pair P1 of rows R1, R2 is invariant for the other pair P2 of rows R3, R4 in a rotation of 90 ° around the axis ZZ '.
  • the cooling of the vacuum envelope is provided by cooling channels C1, C2, C3, C4 between the rows of permanent magnets.
  • the permanent confinement magnets of rank i in the same transverse plane, are separated from the following permanent magnets of rank i + 1 or i-1 preceded by fins 130 of heat-conducting metal so as to evacuate the heat evolved in the cylindrical envelope under vacuum to the cooling channels C1, C2, C3, C4 of the structure.
  • Figure 11b shows a partial sectional view of the structure of Figure 12a.
  • the section is made along the plane Pc passing through the axis ZZ '.
  • FIG. 11b shows the fins 130 for cooling the cylindrical envelope containing the microwave line.
  • FIG. 12a shows a perspective view of a third embodiment, according to the invention, of a microwave structure for a microwave tube, in this example a helical TOP.
  • the microwave structure of FIG. 12a comprises, as in the case of first and second embodiments, the vacuum envelope 60 in the form of a cylindrical tube of axis of revolution ZZ '.
  • the confinement device comprises two pairs of adjacent rows of permanent confinement magnets e1, e2,..., E1,..., Around the axis ZZ ', a first pair P1 having two rows R1, R2 and a second pair P2 having two other rows R3, R4.
  • Each parallelepiped shaped permanent confinement magnet comprises long sides 140 and small sides 142 perpendicular to the long sides.
  • a large side 140 of a containment magnet ei of one row is in contact by a small side 142 of a confining magnet of another adjacent row so that the four magnets ei of the four adjacent rows R1, R2, R3, R4, in the same plane transverse to the axis ZZ ', define a square 144 centered on the axis ZZ'.
  • the size of the confinement magnets is such that the magnets in contact leave an internal space 150 of square shape centered on the axis ZZ 'for the passage of the vacuum envelope 60.
  • the magnetic polarizations of the permanent confinement magnets in the same transverse plane, have axis directions DD 'perpendicular to the long sides of the permanent magnet.
  • the magnetic structure of the first pair P1 of rows R1, R2 is rotational invariant 180 "about the axis ZZ ', as the magnetic structure of the second pair P2 of rows R3, R4.
  • the first pair of rows R1, R2 is transformed into the second pair P2 of rows R3, R4 by a rotation of 90 ° around the axis ZZ '.
  • the permanent magnets of rank i in the same transverse plane are separated from the permanent magnets of rank i + 1 following or i-1 preceding by fins
  • Figure 12b shows a partial sectional view of the structure of Figure 12a.
  • the section plane Pc passes through the axes ZZ 'and XX' of the device of FIG. 13a.
  • Figure 12b shows the cooling fins 152 of the cylindrical shell 60 containing a microwave line.
  • the magnet blocks comprise between the rows different types of magnetic cores
  • FIG. 13 shows the exemplary embodiment of the microwave structure of FIG. 8b with magnetic cores.
  • the confinement magnets e1, e2,..., E .., of transverse magnetization comprise magnetic cores 1 10 between the rows R1, R2,... Rp. These cores are positioned along the axes ZZ 'and YY, 'in the middle of said confining magnets for increasing the intensity of the magnetic field in the ZZ' axis.
  • FIG. 14 shows the exemplary embodiment of the microwave structure of FIG. 9b with the same type of magnetic core as that of FIG. 13 for increasing the intensity of the magnetic field in the ZZ 'axis. These cores are positioned along axes ZZ 'and YY' in the middle of said confining magnets.
  • Figure 15 shows the exemplary embodiment of the structure of Figure 9b with two types of magnetic cores.
  • the transverse magnetization confinement magnets e1, e2,..., E1,... Comprise magnetic cores 1 10 between the rows R1, R2,... Rp.
  • Positioned according to FIGS. axes ZZ 'and YY' in the middle of said confining magnets to increase the intensity of the magnetic field in the ZZ 'axis and magnetic cores 1 1 1 of field correction between the rows R1, R2, ... Rp of permanent confinement magnets.
  • These field correction cores 1 1 1 are positioned, along the axis ZZ ', at the height of the faces f1, f2 in contact between two adjacent confinement magnets ei, ei + 1 and, along the axis YY,' in the middle said confinement magnets to realize a non-sinusoidal magnetic field.
  • Figure 1 6 shows an embodiment of the structure of Figure 10b with two types of magnetic cores.
  • the embodiment of FIG. 1 comprises, in addition to the magnetic cores
  • field correction magnetic cores 1 12 positioned along the axis ZZ' and the axis YY, 'in the middle of the auxiliary magnets ax1, ax2, ... axi , .. axn-1. magnetization parallel to the axis ZZ ', in order to achieve a non-sinusoidal magnetic field, similar to that used for the coupled cavity TOPs.
  • the different described embodiments of microwave structures according to the invention make it possible to obtain alternating magnetic field performances of beam confinement equal to or even greater than those obtained with axially magnetized rings of the state of the art.
  • the use of parallelepiped magnets allows a reduction in the size of the permanent magnet confinement device and a better cooling of the central part of the structure containing the microwave line.
  • the structures described are not limiting and other variants of magnet configurations and rows of magnets can be adapted to different other applications of microwave tubes.
  • the number p of rows may be an odd number.

Landscapes

  • Microwave Tubes (AREA)

Abstract

L'invention concerne une structure hyperfréquences pour tube micro- ondes comportant une enveloppe cylindrique sous vide (60) et un dispositif de confinement d'un faisceau d'électrons dans l'axe de révolution ZZ' de l'enveloppe cylindrique, Le dispositif de confinement comporte au moins deux rangées R1, R2...., Rp, de n aimants permanents de confinement chacune, chaque rangée étant alignée de part et d'autre et à égale distance de l'axe de confinement ZZ' du faisceau, les n aimants permanents de confinement e1, e2,...ei,..en, i étant un nombre entier compris entre 1 et n, n étant supérieur ou égal à trois, étant de formes parallélépipédiques et ayant une polarisation magnétique parallèle à une des ses arêtes dans un plan transverse à l'axe ZZ', leur sens d'aimantation dans la rangée, changeant alternativement d'un aimant de confinement ei à un autre suivant ei+1, ou précèdent ei-1, pour créer un champ magnétique périodique alterné le long de l'axe de confinement ZZ'. Applications : tubes hyperfréquences, TOP à hélice ou à cavités couplées, klystrons.

Description

STRUCTURE HYPERFREQUENCES POUR TUBE MICROONDES AVEC
DISPOSITIF DE CONFINEMENT DU FAISCEAU A AIMANTS
PERMANENTS ET REFROIDISSEMENT AMELIORE
L'invention concerne une structure hyperfréquence pour tube micro-ondes comportant un dispositif de confinement à aimants permanents d'un faisceau d'électrons du tube avec une configuration telle qu'elle permette un refroidissement amélioré de ladite structure.
Un tube hyperfréquence comporte une structure hyperfréquence traversée par un faisceau d'électrons généré par un canon à électrons. Le faisceau d'électrons est confiné dans un espace où se produit l'interaction entre les électrons du faisceau et une onde électromagnétique (progressive ou stationnaire) dont la configuration du champ est déterminée par la structure hyperfréquence du tube : des cavités résonantes dans le cas du klystron et une ligne à retard dans le cas d'un tube à ondes progressive (TOP).
Dans la plupart des tubes électroniques hyperfréquences un champ magnétique est utilisé pour confiner le faisceau dans l'espace d'interaction avec l'onde hyperfréquence. Les tubes les plus répandus, comme les tubes à ondes progressives (TOP) et les klystrons, utilisent un faisceau d'électrons de géométrie cylindrique, ce qui nécessite un champ magnétique parallèle à l'axe du faisceau d'électrons. Le champ magnétique de confinement du faisceau peut être généré par un solénoïde, ou à l'aide d'aimants permanents autour de la structure hyperfréquences du tube. L'utilisation d'aimants permanents supprime l'alimentation électrique du solénoïde, mais nécessite un aimant permanent de fort volume (donc très lourd) pour générer un champ magnétique avec une seule alternance dans l'espace d'interaction. On entend par alternance un sens déterminé du champ magnétique de confinement du faisceau.
Pour réduire le volume et la masse de l'aimant permanent on utilise un champ magnétique alterné généré par une suite d'aimants permanents, selon l'axe de confinement du faisceau. Les aimants fournissent des champs alternativement de sens opposés d'un aimant au suivant dans la structure hyperfréquence du tube ; on parle alors de focalisation permanente magnétique, ou « Periodic Permanent Magnet focussing » en langue anglaise, d'acronyme PPM.
Ce type de confinement du faisceau d'électrons par champ magnétique alterné est d'un emploi courant dans les Tubes à Ondes Progressives (TOP) et sur quelques klystrons. Les klystrons étant des tubes plus courts que les TOP, le champ de confinement comporte moins d'alternances (Single Reversai Permanent magnet : pour deux alternances ; Double Reversai Permanent magnet : pour 3 alternances).
La figure 1 représente une vue partielle en coupe d'une structure hyperfréquence d'un TOP à hélice de l'état de l'art.
La structure hyperfréquence de la figure 1 , de forme cylindrique circulaire selon un axe ZZ' de propagation d'un faisceau cylindrique d'électrons 10, comporte un fourreau 14 à masses polaires incorporées contenant l'hélice 1 6 du TOP. Le fourreau 14 assure à la fois le maintien mécanique de l'hélice 1 6 dans la structure hyperfréquence par l'intermédiaire de supports isolants 18, et l'étanchéité du tube.
Le fourreau 14 comporte un assemblage d'une suite de pièces (ou masses) polaires 20 en fer et d'entretoises 22 non magnétiques, une entretoise séparant deux pièces polaires consécutives formant des espaces 24 incorporant d'aimants permanents 30 de formes toriques générant le champ magnétique de confinement du faisceau d'électrons selon l'axe ZZ' de propagation. Les aimant 30 de formes toriques, d'axes de révolution colinéaires à l'axe ZZ', et de sections rectangulaires sont aimantés parallèlement à l'axe ZZ'. Le sens d'aimantation change alternativement d'un aimant à une autre suivant ou précèdent selon l'axe ZZ', ce qui produit une variation sinusoïdale du champ magnétique de confinement généré par les aimants 30 le long de l'axe ZZ'.
La figure 2 représente une vue partielle en coupe d'une section du fourreau 14 de la structure de la figure 1.
La vue en coupe de la figure 2, selon un plan de symétrie Ps passant par l'axe ZZ', montre le chemin des lignes Ch de flux magnétique de l'aimant 30 sur une longueur correspondant à une alternance du champ magnétique (soit la moitié d'une période correspondant à deux changements consécutifs, selon l'axe ZZ,' du sens du champ magnétique). Les pièces polaires 20 guident le flux magnétique généré par les aimants permanents pour d'obtenir un champ magnétique de confinement du faisceau parallèle à l'axe ZZ'.
La figure 3 présente une vue partielle en coupe d'une structure hyperfréquence d'un TOP à cavités 40 couplées.
Comme dans les cas du TOP de la figure 1 , des masses polaires 42 guident le flux magnétique produit par les aimants permanents vers l'axe ZZ', ce qui permet d'obtenir un champ magnétique parallèle à l'axe ZZ', mais à la différence du TOP à hélice de la figure 1 , les masses polaires ont une deuxième fonction : elles constituent les parois des cavités 40 successives formant la ligne à retard du tube. Les aimants permanents 44 de forme torique analogue à ceux utilisés sur les TOP à hélice sont placés au tour des cavités 40 ; de ce fait ils ont un diamètre plus élevé que ceux utilisés sur les TOP à hélice. Sur ce type de tube à cavités couplées, la variation du champ magnétique, suivant l'axe de confinement ZZ', n'est pas sinusoïdale. En effet une alternance comporte deux pics de champ magnétique au lieu d'un. On parle de focalisateur avec harmonique 3. Ce résultat est obtenu en plaçant un noyau magnétique 46 ou une masse polaire à mi-distance des 2 masses polaires 42 qui guident le flux magnétique de part et d'autre de l'aimant permanent 44. Ce type de focalisateur convient aussi pour des klystrons comportant plusieurs cavités, simples ou multiples ( klystrons à interaction étendue).
Ces dispositifs de confinement du faisceau dans la structure hyperfréquence des TOP, à hélice ou à cavités couplées, présentent des inconvénients. Par exemple, lorsqu'un TOP fonctionne, une partie la puissance hyperfréquence se propageant dans la structure hyperfréquence du tube est perdue sous forme de chaleur. Ces pertes sont localisées sur l'hélice ou dans les parois des cavités selon le type de TOP (pertes par effet de peau) ou dans les diélectriques support d'hélice, dans les diélectriques à pertes utilisés pour l'adaptation (charges sever) ou pour absorber des modes parasites (boutons résonnants).
Par ailleurs, une partie des électrons du faisceau est interceptée par l'hélice du TOP ou par les glissements entre les cavités d'un TOP à cavités couplées ou d'un klystron . Ainsi, lorsqu'un électron du faisceau tombe sur la ligne à retard formée par l'hélice d'un TOP ou sur un glissement de klystron, son énergie cinétique est transformée en chaleur.
Ces deux mécanismes, de pertes hyperfréquences et d'interception du faisceau d'électrons, créent un flux de puissance au cœur de la structure hyperfréquence, ce qui détermine une température maximale de fonctionnement de la structure en fonction de la température de la source de refroidissement entourant la structure hyperfréquence et de l'impédance thermique entre une partie centrale de la structure et la source de refroidissement. Dans le cas du TOP à hélice de structure hyperfréquence représentée à la figure 1 , la puissance dissipée en chaleur transite de l'hélice 16 vers une source froide à l'extérieur du tube par les supports diélectriques 18, les masses polaires 20, des ailettes de refroidissement du tube puis les pièces d'habillage du tube (non représentés sur la figure 1 ). Dans le cas d'un TOP à cavités couplées ou du klystron, la puissance thermique dissipée transite des glissements vers la source froide par les masses polaires, des ailettes puis des pièces d'habillage du tube.
Outre la réalisation du champ magnétique de confinement du faisceau d'électrons, le système de confinement du faisceau des tubes hyperfréquences de l'état de l'art, sert donc au refroidissement du tube ce qui présente des inconvénients. Effet, la conductivité thermique du fer des masses polaires est moins bonne que celle du cuivre (80 W/m.K pour le fer et 398 W/m.K pour le cuivre). Dans les deux cas, le point faible de ces structures est le refroidissement.
Une solution pour améliorer le refroidissement et augmenter la puissance moyenne délivrée par un tube hyperfréquence de l'état de l'art consiste à réaliser des canaux de refroidissement entre la partie interne chaude de la structure hyperfréquence et les aimants permanents. Par exemple sur un TOP à cavités couplées (figure 3) on peut augmenter les diamètres intérieurs et extérieurs des aimants 44 pour placer les canaux de refroidissement entre le diamètre extérieur des cavités 40 et les aimants.
Néanmoins cette solution de refroidissement se traduit par une augmentation du volume et de la masse de la structure hyperfréquence et notamment du dispositif de confinement du faisceau d'électrons, ce qui n'est pas toujours compatible avec l'application envisagée.
Une autre solution pour améliorer le refroidissement sans trop modifier le volume et la masse de la structure hyperfréquence consiste à placer un shunt thermique entre la partie centrale de la structure hyperfréquence et la source froide pour diminuer l'impédance thermique. A cet effet, le fer des masses polaires peut être remplacé par du cuivre et il est alors plus intéressant d'utiliser des aimants permanents avec une polarisation magnétique dans un plan perpendiculaire à l'axe ZZ' du faisceau plutôt que parallèle à l'axe du faisceau puisqu'il n'y a plus de masses polaires pour canaliser les lignes de flux vers l'axe ZZ'. On peut également enlever une partie du volume de l'aimant et le remplacer par du cuivre pour réaliser le shunt thermique.
La figure 4a montre une vue partielle du fourreau 14 montrant les lignes de champ de l'aimant permanent 30 de la figure 2. L'aimant 30 de forme torique entre deux masses polaires 20, aimanté parallèlement à l'axe ZZ' selon la flèche Fc (désignée par aimantation axiale) est une structure classique de l'état de l'art. La figure 4b montre une vue partielle d'une autre structure comportant deux aimants A1 , A2 permanents de forme torique aimantés selon des axes perpendiculaires à l'axe ZZ' (flèches Fd , Fc2 sur la figure) (désignée par aimantation radiale) selon la solution consistant à remplacer les masses polaires par du cuivre. Les figures 4a et 4b montrent les tracés des lignes de flux Ch sur une distance correspondant à une demi-période suivante l'axe ZZ'.
Les figures 4a et 4b montrent que pour des tores (ou des bagues) aimantées de même rayons intérieurs r et extérieur R les lignes de flux Ch sont moins proches de l'axe ZZ' dans la structure sans masses polaires de la figure 4b que dans la structure classique avec masse polaire de la figure 4a. Par conséquent, l'intensité du champ magnétique sur l'axe ZZ' créé par la structure à aimants permanents à champs radial de la figure 4b est plus faible.
Pour pallier le défaut de la structure comportant des aimants permanents de la figure 4b avec une aimantation radiale, on peut placer, à l'intérieur de l'aimant permanent 30, un noyau magnétique 50 en forme de tore de rayon extérieur égal au rayon intérieur r de l'aimant permanent 30 ce qui permet effectivement d'augmenter l'intensité du champ magnétique sur l'axe ZZ'.
La figure 5 montre les lignes de champs de deux aimants contigus de la structure de la figure 4b comportant deux noyaux magnétiques 50 dont le rayon intérieur est égal au rayon intérieur des pièces polaires 20 de la figure 4a. La structure à aimants permanents magnétisés radialement, telle que représentée aux figures 4b et 5, présente un autre défaut. En effet, la polarisation magnétique des aimants A1 , A2 ne reste pas dans un plan transverse, les lignes magnétiques dans un des aimants tournent vers l'aimant voisin lorsque l'on se rapproche des rayons intérieurs r et extérieurs R des aimants.
Le flux magnétique qui traverse la surface Sr s'appuyant sur le rayon intérieur r ne représente qu'une fraction du flux total crée par l'aimant, ce qui conduit à un champ magnétique dans l'axe ZZ' faible. Pour s'opposer au flux passant par les faces latérales des aimants, on peut placer un autre aimant permanent en forme de bague aimantée axialement (ou parallèlement à l'axe ZZ') entre deux aimants permanents aimantés radialement.
La figure 6 montre une variante de la structure de la figure 4b.
La structure de la figure 6 comporte les deux aimants permanents toriques A1 , A2 aimantés radialement séparés par un troisième aimant permanent A3 en forme de bague aimantée axialement.
La structure à trois aimants toriques A1 , A2, A3 de la figure 6 conduit à une augmentation du champ crête dans l'axe ZZ'. Cet accroissement du champ magnétique dans l'axe ZZ' est confirmé par des calculs de simulation. La topologie de la structure de la figure 6 à trois aimants toriques est équivalente à celle d'un dispositif de confinement classique du faisceau avec bagues aimantées axialement et masses polaires tel que représentés aux figures 1 et 2 dans lequel on aurait remplacé les masses polaires par des bagues aimantées radialement.
Hormis les noyaux magnétiques l'utilisation de bagues aimantées radialement et axialement pour réaliser un focalisateur PPM ayant la symétrie de révolution est connue (voir par exemple H.A. Leupold et al. , Iran free permanent magnet structure for travelling wave tubes, IEDM 1991 , pp 41 1 -414).
Les structures à aimants permanents aimantés radialement comportent un autre inconvénient dans leur mise en œuvre du fait de la difficulté de réaliser des bagues aimantées avec une aimantation en tous points radiale. On peut réaliser une approximation en collant plusieurs secteurs aimantés radialement pour former un tore complet, mais le résultat n'est pas aussi bon.
La figure 7 représente différentes courbes de variations de champs magnétiques CMg calculées pour différents aimants de confinement, exprimés en gauss en fonction du rayon extérieur R de la bague aimantée. Les calculs sont effectués pour des bagues aimantées axialement ou radialement de différentes épaisseurs Ep, de même rayon intérieur r = 3,2mm. et de rayon extérieur R variable. Dans la figure 7, la courbe Ref représente le champ magnétique dans l'axe ZZ' crée par une bague de l'état de l'art aimantée axialement, les courbes Ep4.2 et Ep3.2 montrent les champs magnétiques crées par des bagués magnétisées radialement de respectives épaisseur Ep= 4,2mm. et Ep 3,2mm. Le point sur la figure 7 repéré Ep4,2+N représente le champ magnétique crée par la bague d'épaisseur 4,2mm. avec noyau torique et le point repéré Ep3,2+N représente le champ magnétique crée par la bague d'épaisseur 3,2 MM avec noyau torique.
En résumé, la structure à aimants radiaux (ou magnétisés radialement) sans masses polaires présente trois défauts : • Un champ magnétique sur l'axe ZZ' plus faible que celui produit par un dispositif de confinement classique du fait de l'absence de masses polaires pour guider le flux plus près de l'axe ZZ'. Ce défaut peut être partiellement compensé par l'introduction de noyaux magnétiques sous les aimants
• Des lignes de flux Ch qui s'incurvent pour passer d'un aimant au suivant au lieu de rester dans un plan transverse et de sortir par la surface correspondant au diamètre intérieur de l'aimant. Ce défaut peut être partiellement compensé par l'introduction d'une bague aimantée A3 axialement entre deux bagues aimantées radialement.
• Enfin un problème de réalisation : on ne sait pas réaliser des bagues avec une aimantation radiale. Il faut assembler des sections (ou secteurs) de bagues et coller ensuite les sections.
De plus pour loger un shunt thermique par exemple une pièce en cuivre du cuivre remplaçant le fer des masses polaires il faut réduire le volume de l'aimant torique, ce qui réduit le champ sur l'axe ZZ' de confinement du faisceau.
Afin de pallier les inconvénients des tubes hyperfréquence de l'état de l'art l'invention propose une structure hyperfréquences pour tube microondes comportant une enveloppe cylindrique sous vide et un dispositif de confinement d'un faisceau d'électrons dans l'axe de révolution ZZ' de l'enveloppe cylindrique, le dispositif de confinement comportant une structure magnétique ayant p rangées R1 , R2,...,Rp d'aimants permanents, distribuées selon un pas angulaire égal à 3607p autour de l'axe ZZ', p étant un nombre entier égal ou supérieur à 2, chaque rangée ayant n aimants permanents de confinement e1 , e2, ...ei,..en, i étant un nombre entier compris entre 1 et n, n étant supérieur ou égal à trois, les rangées étant à égale distance de l'axe ZZ', les n aimants permanents de confinement e1 , e2, ...ei,..en, étant de mêmes formes parallélépipédiques et de polarisation magnétique parallèle à une des ses arêtes dans un plan transverse à l'axe ZZ', leur sens d'aimantation dans la rangée changeant alternativement d'un aimant de confinement ei à un autre suivant ei+1 , ou précédent ei-1 , pour créer un champ magnétique périodique alterné le long de l'axe de confinement ZZ', caractérisé en ce que la structure magnétique du dispositif de confinement est invariante pour une rotation de 3607p desdites p rangées autour de l'axe ZZ'.
Dans une réalisation, le dispositif de confinement comporte une paire de rangées d'aimants permanents R1 , R2 symétriques par rapport à l'axe ZZ', les polarisations magnétique des aimants permanents de confinement dans un même plan transverse à l'axe ZZ' ayant des directions d'axe CC passant par l'axe ZZ', la structure magnétique d'une rangée R1 étant invariante pour l'autre rangée R2 dans une rotation de 180° autour de l'axe ZZ'.
Dans une autre réalisation, les deux rangées R1 , R2 d'aimants permanents sont séparées par un espace comportant deux canaux de refroidissement de part et d'autre de l'axe ZZ', pour évacuer les calories dégagées par la partie centrale de la structure hyperfréquence vers une source froide.
Dans une autre réalisation les canaux de refroidissement sont des passages dans deux blocs en cuivre dans l'espace entre les deux rangées R1 , R2 d'aimants permanents, de part et d'autre de l'axe ZZ'.
Dans une autre réalisation, le dispositif de confinement comporte deux paires de rangées d'aimants permanents de confinement e1 , e2,...ei, ...en, une première paire comportant deux rangées R1 , R2 et une seconde paire comportant deux autres rangées R3, R4, les rangées étant symétriques par paire par rapport à l'axe ZZ' et dans deux plans perpendiculaires passant par l'axe ZZ', les polarisations magnétiques des aimants permanents, dans un même plan transverse par rapport à l'axe ZZ', ayant des directions d'axe CC passant par l'axe ZZ', la structure magnétique d'une paire étant invariante pour l'autre paire dans une rotation de 90° autour de l'axe ZZ'.
Dans une autre réalisation, chaque aimant de confinement ei d'une rangée R1 , R2,... Rp est pris en sandwich, selon un axe SS' perpendiculaire à l'axe CC de polarisation de l'aimant permanent de confinement ei, entre deux aimants permanents secondaires shi, sbi, de rang i, de mêmes formes parallélépipédiques, les deux aimant secondaires ayant des polarisations magnétiques de même axe SS' et de sens de polarisation opposés, les sens d'aimantation de deux aimants secondaires shi, sbi, changeant alternativement d'un aimant de confinement ei à une autre suivant ei+1 ou précèdent ei-1 de chaque rangée aimants permanents.
Dans une autre réalisation, le dispositif de confinement comporte deux paires de rangées adjacentes d'aimants permanents de confinement e1 , e2,...ei, ...en, autour de l'axe ZZ', une première paire comportant deux rangées R1 , R2 et une seconde paire comportant deux autres rangées R3, R4, chaque aimant permanent de confinement de forme parallélépipédique comportant des grands côtés et des petits cotés perpendiculaires aux grands côtés, un grand côté d'un aimant de confinement ei d'une rangée étant en contact par un petit côté d'un aimant ei d'une autre rangée adjacente de façon à ce que les quatre aimants ei des quatre rangées adjacentes R1 , R2, R3, R4, dans un même plan transverse à l'axe ZZ,' délimitent un carré centré sur l'axe ZZ', les polarisations magnétiques des aimants permanents de confinement ei, dans un même plan transverse, ayant des directions d'axe DD' perpendiculaires aux grands côtés de l'aimant permanent de confinement, la structure magnétique de la première paire P1 de rangées R1 , R2 étant invariante par rotation de 180° autour de l'axe ZZ', comme la structure magnétique de la seconde paire P2 de rangées R3, R4, la première paire P1 de rangées R1 , R2 se transformant en la seconde paire P2 de rangées R3, R4 par une rotation de 90° au tour de l'axe ZZ".
Dans une autre réalisation, les aimants permanents de confinement ei de rang i, dans un même plan transverse, sont séparés des aimants permanents de confinement ei+1 , de rang i+1 suivant ou, e1 -1 de rang i-1 précédent, par des ailettes en métal conducteur de la chaleur de façon à évacuer la chaleur dégagée dans l'enveloppe cylindrique sous vide vers des canaux de refroidissement de la structure hyperfréquence. Dans une autre réalisation, chaque rangée R1 , R2,..Rp d'aimants permanents de confinement e1 , e2, ...ei,..en, comporte une suite des aimants auxiliaires ax1 , ax2, ...axi,...axn-1 , de mêmes formes parallélépipédiques, un aimant auxiliaire axi de la suite étant inséré entre deux aimants de confinement ei, e+1 , avec un axe de polarisation AA' parallèle à l'axe ZZ', un aimant auxiliaire axi entre deux aimants de confinement ayant une polarisation de sens opposé à un aimant auxiliaire suivant axi+1 , ou précèdent axi-1 , de la suite d'aimants auxiliaires dans chaque rangée.
Dans une autre réalisation, les aimants de confinement e1 , e2, ...ei,..en, de magnétisation transverse, comportent des noyaux magnétiques entre les rangées R1 , R2,...Rp d'aimants permanents de confinement, ces noyaux étant positionnés, selon les axes ZZ' et YY,' au milieu desdits aimants de confinement pour augmenter l'intensité du champ magnétique dans l'axe ZZ'.
Dans une autre réalisation, les aimants de confinement e1 , e2, ...ei,..en, de magnétisation transverse, comportent des noyaux magnétiques de correction de champ entre les rangées R1 , R2,...Rp d'aimants permanents de confinement, ces noyaux de correction de champ étant positionnés, selon l'axe ZZ', à hauteur des faces en contact entre deux aimants de confinement adjacents ei, ei+1 et, selon l'axe YY,' au milieu desdits aimants de confinement afin de réaliser un champ magnétique non sinusoïdal.
Dans une autre réalisation, les aimants auxiliaires ax1 , ax2, ...axi,...axn-1 comportent des noyaux magnétiques entre les rangées R1 , R2 ,...Rp d'aimants permanents de confinement, ces noyaux étant positionnés, selon l'axe ZZ' et l'axe YY' au milieu des aimants auxiliaires ax1 , ax2,...axi,..axn-1 ayant une aimantation parallèle à l'axe ZZ' afin de réaliser un champ magnétique non sinusoïdal, semblable à celui utilisé pour les TOP à cavités couplées. L'invention concerne aussi un tube hyperfréquences comportant une structure hyperfréquences selon l'invention et notamment un tube à ondes progressives (TOP).
Un principal objectif de l'invention est d'améliorer le refroidissement des structures hyperfréquences des tubes comportant un dispositif de confinement de faisceau à champ magnétique alterné.
Un autre objectif de l'invention est de réaliser un dispositif magnétique de confinement de faisceau simple à réaliser avec des performances de champ de confinement équivalentes ou supérieures à celles des dispositifs de l'état de l'art.
L'invention sera mieux comprise par la description d'un exemple de réalisation d'une structure hyperfréquences selon l'invention à l'aide de dessins indexés dans lesquels :
- la figure 1 , déjà décrite, représente une vue partielle en coupe d'une structure hyperfréquence d'un TOP à hélice de l'état de l'art ;
- la figure 2, déjà décrite, représente une vue partielle en coupe d'une section du fourreau 14 de la structure de la figure 1 ; - la figure 3, déjà décrite, présente une vue partielle en coupe d'une structure hyperfréquence d'un TOP à cavités couplées ;
- la figure 4a, déjà décrite, montre une vue partielle du fourreau montrant les lignes de champ de l'aimant permanent de la figure 2 ;
- la figure 4b, déjà décrite, montre une vue partielle d'une autre structure comportant deux aimants permanents de forme torique ;
- la figure 5, déjà décrite, montre les lignes de champs de deux aimants contigus de la structure de la figure 4b ;
- la figure 6 montre une variante de la structure de la figure 5 ;
- la figure 7, déjà décrite, représente différentes courbes de variations de champ magnétique CMg calculés pour différents aimants de confinement ;
- la figure 8a montre une vue partielle d'une première réalisation, selon l'invention, d'une structure hyperfréquence pour tube micro-ondes ;
- la figure 8b représente une vue en coupe de la structure de la figure 9a ; - la figure 9a montre une vue partielle d'une variante de la réalisation de la figure 8a, selon l'invention ;
- la figure 9b montre une vue partielle en coupe de la structure de la figure 9a ; - la figure 10a montre une vue partielle d'une autre variante de la première réalisation de la figure 8a, selon l'invention ;
- la figure 10b montre une vue partielle en coupe de la structure de la figure 10a ;
- la figure 1 1 a montre une vue en perspective d'une deuxième réalisation, selon l'invention, d'une structure hyperfréquence pour tube microondes ;
- la figure 1 1 b montre une vue partielle en coupe de la structure de la figure 1 1 a.
- la figure 12a montre une vue en perspective d'une troisième réalisation, selon l'invention, d'une structure hyperfréquence pour tube microondes ;
- la figure 12b montre une vue partielle en coupe de la structure de la figure 12a ;
- la figure 13 montre un exemple de réalisation de structure hyperfréquence de la figure 8b avec noyaux magnétiques ;
- la figure 14 montre un exemple de réalisation de structure hyperfréquence de la figure 9b avec noyaux magnétiques ;
- la figure 15 montre un exemple de réalisation de la structure de la figure 9b avec deux types de noyaux magnétiques et ; - la figure 1 6 montre un exemple de réalisation de la structure de la figure 10b avec deux types de noyaux magnétiques.
La figure 8a montre une vue partielle d'une première réalisation, selon l'invention, d'une structure hyperfréquence pour tube micro-ondes, dans cet exemple un TOP à hélice.
La structure hyperfréquence de la figure 8a comporte une enveloppe 60 sous vide en forme de tube cylindrique, d'axe de révolution
ZZ'. L'enveloppe sous vide contient une hélice 62 cylindrique maintenue dans l'enveloppe colinéairement à l'axe ZZ' par des supports isolants 64 et formant une ligne de propagation de l'onde hyperfréquences du TOP. Un canon à électrons du TOP (non représenté sur la figure) génère un faisceau d'électrons selon l'axe ZZ' de l'hélice, que nous appellerons aussi par la suite axe de confinement du faisceau d'électrons. A cet effet, la structure hyperfréquence comporte, selon une principale caractéristique de l'invention, une paire P1 (soit p=2) de rangées d'aimants permanents R1 , R2 symétriques par rapport à l'axe ZZ'. Les rangée R1 , R2 de part et d'autre d'un plan de symétrie Ps passant par l'axe ZZ' de confinement, comportent n aimants permanents e1 , e2,...ei,...en de confinement chacune (avec i nombre entier compris entre 1 et n, n étant égal ou supérieur à trois).
Par la suite, les différentes réalisations seront repérées en position par rapport à un trièdre d'axe XX', YY', ZZ', l'axe ZZ' étant l'axe de confinement du faisceau.
Les aimants permanents e1 , e2,...ei,...en de confinement ont une même forme parallélépipédique (ou en forme de pavé) avec une polarisation magnétique dans la rangée d'axe CC dans un plan de confinement Pc perpendiculaire au plan Ps de symétrie et passant par l'axe ZZ'. Le sens d'aimantation des aimants de confinement change alternativement d'un aimant de confinement ei un autre suivant ei+1 ou précèdent ei-1 , dans chaque rangée R1 , R2 d'aimants, pour fournir un champ magnétique périodique alterné le long de l'axe de confinement ZZ'.
Du fait de la symétrie du dispositif, les aimants de même rang i des deux rangées R1 , R2 se faisant face de part et d'autre de l'axe ZZ' ont des champs de sens opposés. La structure magnétique d'une rangée R1 est donc invariante pour l'autre rangée R2 dans une rotation de 180° autour de l'axe ZZ'.
La figure 8b représente une vue en coupe de la structure de la figure 8a, selon le plan de confinement Pc passant par l'axe ZZ' parallèlement aux axes CC de polarisation magnétique des aimants de confinement.
La figure 8b montre les lignes de champs Ch, générées par le dispositif de confinement, symétriques par rapport à l'axe ZZ' dans l'enveloppe 60. La réalisation de la figure 8a ne nécessite que deux rangées R1 , R2 d'aimants permanents contigus identiques mais n'est pas optimale pour 2 raisons :
- le champ magnétique crée par le dispositif présente une décroissance lente suivant l'axe YY', alors que le champ magnétique n'est nécessaire qu'au voisinage du faisceau dans l'axe ZZ'.
- les lignes de flux magnétique passent d'un aimant de confinement ei à l'aimant adjacent ei+1 ou ei-1 , au lieu de rester parallèles à l'axe XX' jusqu'au faisceau d'électrons.
La figure 9a montre une vue partielle d'une variante de la première réalisation de la figure 8a, selon l'invention.
La figure 9b montre une vue partielle en coupe, selon le plan Pc de confinement, de la structure de la figure 9a. La variante représentée à la figure 9a apporte des améliorations par rapport à celle de la figure 8a consistant à concentrer selon un premier axe YY' le champ magnétique produit par les aimants de confinement sur la zone utile de passage du faisceau, dans l'axe ZZ'.
Pour concentrer le champ magnétique sur la zone utile de confinement du faisceau, et donc sur une distance plus courte suivant l'axe YY', on ajoute de part et d'autre de chaque aimant permanent de confinement ei dans chaque rangée R1 , R2, de la réalisation de la figure 8a, deux autres aimants secondaires shi, sbi de rang i, magnétisés selon des axes SS' perpendiculaires à l'axe CC de polarisation de l'aimant permanent de confinement ei, les polarisations des aimants secondaires étant de sens opposés. Comme pour les aimants de confinement, les sens d'aimantation de deux aimants secondaires shi, sbi, changent alternativement d'un aimant de confinement ei à une autre suivant ei+1 ou précèdent ei-1 de chaque rangée aimants permanents.
Dans cette réalisation, un bloc BSi de rang i de la rangée R1 de trois aimants permanents comportant l'aimant de confinement ei de rang i magnétisé dans un sens dirigé vers l'axe ZZ' pris en sandwich entre les deux aimants shi, sbi secondaires de rang i magnétisés en sens contraires dirigés vers l'aimant de confinement ei, est suivi d'un autre bloc BSi+1 de rang i+1 de trois autre aimants permanents, comportant l'aimant de confinement ei+1 de rang i+1 i pris en sandwich entre deux aimants shi+1 , sbi+1 secondaires de rang i+1 , de sens de magnétisations opposés à ceux des aimants du bloc Bi précédent Les deux rangées R1 , R2 d'aimants sont symétrique de part et d'autre du plan de symétrie Ps et deux blocs BSi de même rang i de part et d'autre du plan de symétrie Ps comportent des polarisations magnétiques symétriques.
Pour obtenir un champ magnétique périodique, l'aimantation des deux blocs symétrique BSi de la rangée R1 et BSi symétrique de la rangée R2 change de sens lorsque l'on se déplace d'une demi-période selon l'axe ZZ'. Un pas magnétique (ou demi période suivante selon l'axe ZZ' ) de la structure hyperfréquences comporte alors six aimants de deux types différents. La figure 10a montre une vue partielle d'une autre variante de la première réalisation de la figure 8a, selon l'invention.
La figure 10b montre une vue partielle en coupe de la structure de la figure 10a.
Cette autre variante de réalisation de la figure 10a apporte des améliorations par rapport à celle de la figure 9a consistant à concentrer selon un deuxième axe XX' le champ magnétique produit par les aimants de confinement sur la zone utile de passage du faisceau, dans l'axe ZZ'.
Pour concentrer le champ magnétique sur la zone utile de confinement du faisceau, et donc sur une distance plus courte suivant l'axe XX', chaque rangée R1 , R2 d'aimants permanents de confinement comporte une suite d'aimants auxiliaires ax1 , ax2,..axi,...axn-1 , de mêmes formes parallélépipédiques que les autres aimants de la rangée, insérés entre les aimants de confinement e1 , e2,..ei,...en pris en sandwich entre les aimants secondaires shi, sbi. Dans cette configuration de la figure 10a, un aimant auxiliaire axi de rang i de la suite est inséré entre deux aimants de confinement avec un axe de polarisation AA' perpendiculaire à l'axe de polarisation CC de l'aimant de confinement et de telle façon qu'un aimant auxiliaire axi de rang i entre deux aimants de confinement présente une polarisation de sens opposé à un aimant auxiliaire suivant axi+1 ou précèdent axi-1 de la suite d'aimants auxiliaires dans chaque rangée R1 , R2.
Dans cette autre variante représentée à la figure 1 0a, un bloc BAi de la rangée R1 de rang i comporte quatre aimants permanents, un aimant de confinement ei de rang i magnétisé dans un sens dirigé vers l'axe ZZ' pris en sandwich entre deux aimants shi, sbi secondaires magnétisés en sens contraires dirigés vers l'aimant de confinement ei, et un aimant auxiliaire axi, du coté du bloc BAi contigu au bloc suivant BAi+1 , avec une polarisation magnétique d'axe AA' perpendiculaire à la polarisation magnétique d'axe CC de l'aimant de confinement ei et de sens dirigé vers l'aimant de confinement ei du bloc BAi considéré.
Un bloc BAi de la rangée R1 , R2 est suivi d'un autre bloc BAi+1 de rang i+1 de quatre autres aimants permanents, mais de sens de magnétisations opposés à ceux des aimants du bloc BAi précédent Les deux rangées R1 , R2 d'aimants sont symétrique de part et d'autre du plan de symétrie Ps et deux blocs BSi de quatre aimants permanents chacun de même rang i de part et d'autre du plan de symétrie Ps comportent des polarisations magnétiques symétriques.
Dans la première réalisation de la figure 8a et ses variantes des figures 9a et 10a, selon l'invention, les deux rangées R1 , R2 d'aimants permanents sont séparées par un espace ESP comportant deux canaux 1 13, 1 15 de refroidissement de part et d'autre de l'axe ZZ', pour évacuer les calories dégagées par la partie centrale de la structure hyperfréquence vers une source froide. Cette partie centrale de la structure hyperfréquence comporte une ligne hyperfréquence dans l'envelope sous vide 60.
Dans une réalisation préférentielle les canaux de refroidissement sont des passages dans deux blocs 100, 102 en cuivre dans l'espace (ESP) entre les deux rangées R1 , R2 d'aimants permanents, de part et d'autre de l'axe ZZ'. Ces blocs en cuivre, dans le plan de symétrie Ps, sont en contact thermique avec l'enveloppe cylindrique sous vide 60 et permettent l'évacuation des calories par les canaux 1 13, 1 15 de refroidissement vers la source froide. La figure 1 1 a montre une vue en perspective d'une deuxième réalisation, selon l'invention, d'une structure hyperfréquence pour tube microondes, dans cet exemple un TOP à hélice.
La structure hyperfréquence de la figure 1 1 a comporte, comme dans le cas de la première réalisation, l'enveloppe 60 sous vide en forme de tube cylindrique, d'axe de révolution ZZ'.
Dans cette deuxième réalisation de la figure 11 a, le dispositif de confinement comporte deux paires de rangées d'aimants permanents de confinement (soit p=4), une première paire P1 comportant deux rangées R1 , R2 et une seconde paire P2 comportant deux autres rangées R3, R4. Les rangées sont symétriques par paire par rapport à l'axe ZZ' et dans les deux plans Pc, Ps perpendiculaires passant par l'axe ZZ'.
Les polarisations magnétiques des aimants permanents de confinement e1 , e2,...ei, ...en, des rangées, dans un même plan transverse par rapport à l'axe ZZ', ont des directions d'axe CC passant par l'axe ZZ'. Dans cette deuxième réalisation, la structure magnétique d'une paire P1 de rangées R1 , R2 est invariante pour l'autre paire P2 de rangées R3, R4 dans une rotation de 90° autour de l'axe ZZ'.
Le refroidissement de l'enveloppe sous vide est assuré par des canaux de refroidissement C1 , C2, C3, C4 entre les rangées d'aimants permanents.
Pour améliorer le refroidissement, dans cette structure à quatre rangées d'aimants R1 , R2, R3, R4 perpendiculaires, les aimants permanents de confinement de rang i, dans un même plan transverse, sont séparés des aimants permanents de rang i+1 suivants ou i-1 précédents par des ailettes 130 en métal conducteur de la chaleur de façon à évacuer la chaleur dégagée dans l'enveloppe cylindrique sous vide vers les canaux de refroidissement C1 , C2, C3, C4 de la structure.
La figure 1 1 b montre une vue partielle en coupe de la structure de la figure 12a. La coupe est réalisée selon le plan Pc passant par l'axe ZZ'.
La figure 1 1 b montre les ailettes 130 de refroidissement de l'enveloppe cylindrique contenant la ligne hyperfréquences. La figure 12a montre une vue en perspective d'une troisième réalisation, selon l'invention, d'une structure hyperfréquence pour tube microondes, dans cet exemple un TOP à hélice.
La structure hyperfréquence de la figure 12a comporte comme dans le cas des première et deuxièmes réalisations, l'enveloppe 60 sous vide en forme de tube cylindrique, d'axe de révolution ZZ'.
Dans cette troisième réalisation de la figure 12a, le dispositif de confinement comporte deux paires de rangées adjacentes d'aimants permanents de confinement e1 , e2,...ei, ...en, au tour de l'axe ZZ', une première paire P1 comportant deux rangées R1 , R2 et une seconde paire P2 comportant deux autres rangées R3, R4.
Chaque aimant permanent de confinement de forme parallélépipédique comporte des grands côtés 140 et des petits cotés 142 perpendiculaires aux grands côtés. Un grand côté 140 d'un aimant de confinement ei d'une rangée est en contact par un petit côté 142 d'un aimant de confinement d'une autre rangée adjacente de façon à ce que les quatre aimants ei des quatre rangées adjacentes R1 , R2, R3, R4, dans un même plan transverse à l'axe ZZ', délimitent un carré 144 centré sur l'axe ZZ'.
La taille des aimants de confinement est telle que les aimants en contact laissent un espace interne 150 de forme carrée centré sur l'axe ZZ' pour le passage de l'enveloppe sous vide 60.
Les polarisations magnétiques des aimants permanents de confinement, dans un même plan transverse, ont des directions d'axe DD' perpendiculaires aux grands côtés de l'aimant permanent. Dans cette réalisation, la structure magnétique de la première paire P1 de rangées R1 , R2 est invariante par rotation de 180 "autour de l'axe ZZ', comme la structure magnétique de la seconde paire P2 de rangées R3, R4. En outre, la première paire de rangées R1 , R2 se transforme en la seconde paire P2 de rangées R3, R4 par une rotation de 90° au tour de l'axe ZZ'.
Comme dans la deuxième réalisation de la figure 1 1 a les aimants permanents de rang i dans un même plan transverse sont séparés des aimants permanents de rang i+1 suivant ou i-1 précédent par des ailettes
152 en métal conducteur de la chaleur de façon à évacuer la chaleur dégagée dans l'enveloppe cylindrique 60 sous vide vers des canaux externes de refroidissement (non représentés sur les figures). Ces canaux de refroidissement sont plus éloignes de l'enveloppe sous vide mais cette troisième configuration permet de réaliser des aimants permanents de confinement de taille plus importante et donc produisant un champ magnétique plus intense au niveau de l'axe ZZ'.
La figure 12b montre une vue partielle en coupe de la structure de la figure 12a. Le plan de coupe Pc passe par les axes ZZ' et XX' du dispositif de la figure 13a.
La figure 12b montre les ailettes de refroidissement 152 de l'enveloppe cylindrique 60 contenant une ligne hyperfréquences.
Dans d'autres variantes des réalisations décrites précédemment, les blocs d'aimants comportent entre les rangée différents types de noyaux magnétiques
La figure 13 montre l'exemple de réalisation de structure hyperfréquence de la figure 8b avec noyaux magnétiques.
Les aimants de confinement e1 , e2, ...ei,..en, de magnétisation transverse, comportent des noyaux magnétiques 1 10 entre les rangées R1 , R2,... Rp. Ces noyaux sont positionnés, selon les axes ZZ' et YY,' au milieu desdits aimants de confinement pour augmenter l'intensité du champ magnétique dans l'axe ZZ'.
La figure 14 montre l'exemple de réalisation de structure hyperfréquence de la figure 9b avec le même type de noyau magnétique que celui de la figure 13 pour augmenter l'intensité du champ magnétique dans l'axe ZZ'. Ces noyaux sont positionnés, selon les axes ZZ' et YY,' au milieu desdits aimants de confinement.
La figure 15 montre l'exemple de réalisation de la structure de la figure 9b avec deux types de noyaux magnétiques.
Dans la réalisation de la figure 15 les aimants de confinement e1 , e2, ...ei,..en, de magnétisation transverse, comportent des noyaux magnétiques 1 10 entre les rangées R1 , R2,... Rp. positionnés, selon les axes ZZ' et YY,' au milieu desdits aimants de confinement pour augmenter l'intensité du champ magnétique dans l'axe ZZ' et des noyaux magnétiques 1 1 1 de correction de champ entre les rangées R1 , R2,... Rp d'aimants permanents de confinement. Ces noyaux de correction de champ 1 1 1 sont positionnés, selon l'axe ZZ', à hauteur des faces f1 , f2 en contact entre deux aimants de confinement adjacents ei, ei+1 et, selon l'axe YY,' au milieu desdits aimants de confinement afin de réaliser un champ magnétique non sinusoïdal.
La figure 1 6 montre un exemple de réalisation de la structure de la figure 10b avec deux types de noyaux magnétiques. La réalisation de la figure 1 6 comporte, outre les noyaux magnétiques
1 10 pour augmenter le champs dans l'axe ZZ', des noyaux magnétiques 1 12 de correction de champ positionnés, selon l'axe ZZ' et l'axe YY,' au milieu des aimants auxiliaires ax1 , ax2,...axi,..axn-1 . d'aimantation parallèle à l'axe ZZ', afin de réaliser un champ magnétique non sinusoïdal, semblable à celui utilisé pour les TOP à cavités couplées.
Les différentes réalisations décrites de structures hyperfréquence selon l'invention permettent d'obtenir des performances de champ magnétique alterné de confinement du faisceau égales voire supérieures à celles obtenues avec de bagues magnétisées axialement de l'état de l'art. En outre l'utilisation d'aimants parallélépipédiques permet une réduction de la taille du dispositif de confinement à aimants permanents et un meilleur refroidissement de la partie centrale de la structure contenant la ligne hyperfréquences. Les structures décrites ne sont pas limitatives et d'autres variantes de configurations d'aimants et des rangées d'aimants peuvent être adaptées à différentes autres applications des tubes hyperfréquences.
Par exemple, dans d'autres réalisations, le nombre p de rangées peut être un nombre impair. Par exemple, si p=3, la structure magnétique du dispositif de confinement est invariante pour une rotation de 36073 =120° desdites p rangées autour de l'axe ZZ'.
Les structures ont été décrites dans le cas d'un grand nombre d'alternances pour des tubes longs de type TOP mais d'autres structures avec deux ou trois alternances peuvent être réalisées par le dispositif de confinement, selon l'invention, pour des tubes courts tels que les klystrons.

Claims

REVENDICATIONS
1. Structure hyperfréquences pour tube micro-ondes comportant une enveloppe cylindrique sous vide (60) et un dispositif de confinement d'un faisceau d'électrons dans l'axe de révolution ZZ' de l'enveloppe cylindrique, le dispositif de confinement comportant une structure magnétique ayant p rangées R1 , R2,...,Rp d'aimants permanents, distribuées selon un pas angulaire égal à 3607p autour de l'axe ZZ', p étant un nombre entier égal ou supérieur à 2, chaque rangée ayant n aimants permanents de confinement e1 , e2, ...ei,..en, i étant un nombre entier compris entre 1 et n, n étant supérieur ou égal à trois, les rangées étant à égale distance de l'axe ZZ', les n aimants permanents de confinement e1 , e2, ...ei,..en, étant de mêmes formes parallélépipédiques et de polarisation magnétique parallèle à une des ses arêtes dans un plan transverse à l'axe ZZ', leur sens d'aimantation dans la rangée changeant alternativement d'un aimant de confinement ei à un autre suivant ei+1 , ou précédent ei-1 , pour créer un champ magnétique périodique alterné le long de l'axe de confinement ZZ', caractérisé en ce que la structure magnétique du dispositif de confinement est invariante pour une rotation de 3607p desdites p rangées autour de l'axe ZZ'.
2. Structure hyperfréquences selon la revendication 1 , caractérisée en ce que le dispositif de confinement comporte une paire (P1 ) de rangées d'aimants permanents R1 , R2 symétriques par rapport à l'axe ZZ', les polarisations magnétique des aimants permanents de confinement dans un même plan transverse à l'axe ZZ' ayant des directions d'axe CC passant par l'axe ZZ', la structure magnétique d'une rangée R1 étant invariante pour l'autre rangée R2 dans une rotation de 180° autour de l'axe ZZ'.
3. Structure hyperfréquence selon la revendication 2, caractérisée en ce que les deux rangées R1 , R2 d'aimants permanents sont séparées par un espace (ESP) comportant deux canaux (1 13, 1 15) de refroidissement de part et d'autre de l'axe ZZ', pour évacuer les calories dégagées par la partie centrale de la structure hyperfréquence vers une source froide.
4. Structure hyperfréquence selon la revendication 3, caractérisée en ce que les canaux de refroidissement sont des passages dans deux blocs (100, 102) en cuivre dans l'espace (ESP) entre les deux rangées R1 , R2 d'aimants permanents, de part et d'autre de l'axe ZZ'.
5. Structure hyperfréquences selon la revendication 1 , caractérisée en ce que le dispositif de confinement comporte deux paires (P1 , P2) de rangées d'aimants permanents de confinement e1 , e2,...ei, ...en, une première paire (P1 ) comportant deux rangées R1 , R2 et une seconde paire (P2) comportant deux autres rangées R3, R4, les rangées étant symétriques par paire par rapport à l'axe ZZ' et dans deux plans (Ps, Pc) perpendiculaires passant par l'axe ZZ', les polarisations magnétiques des aimants permanents, dans un même plan transverse par rapport à l'axe ZZ', ayant des directions d'axe CC passant par l'axe ZZ', la structure magnétique d'une paire P1 étant invariante pour l'autre paire P2 dans une rotation de 90° autour de l'axe ZZ'.
6. Structure hyperfréquences selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que chaque aimant de confinement ei d'une rangée R1 ,
R2,... Rp est pris en sandwich, selon un axe SS' perpendiculaire à l'axe CC de polarisation de l'aimant permanent de confinement ei, entre deux aimants permanents secondaires shi, sbi, de rang i, de mêmes formes parallélépipédiques, les deux aimant secondaires ayant des polarisations magnétiques de même axe SS' et de sens de polarisation opposés, les sens d'aimantation de deux aimants secondaires shi, sbi, changeant alternativement d'un aimant de confinement ei à une autre suivant ei+1 ou précèdent ei-1 de chaque rangée aimants permanents.
7. Structure hyperfréquences selon la revendication 1 , caractérisée en ce que le dispositif de confinement comporte deux paires (P1 , P2) de rangées adjacentes d'aimants permanents de confinement e1 , e2,...ei, ...en, autour de l'axe ZZ', une première paire (P1 ) comportant deux rangées R1 , R2 et une seconde paire (P2) comportant deux autres rangées R3, R4, chaque aimant permanent de confinement de forme parallélépipédique comportant des grands côtés (140) et des petits cotés (142) perpendiculaires aux grands côtés, un grand côté (140) d'un aimant de confinement ei d'une rangée étant en contact par un petit côté (142) d'un aimant ei d'une autre rangée adjacente de façon à ce que les quatre aimants ei des quatre rangées adjacentes R1 , R2, R3, R4, dans un même plan transverse à l'axe ZZ,' délimitent un carré (144) centré sur l'axe ZZ', les polarisations magnétiques des aimants permanents de confinement ei, dans un même plan transverse, ayant des directions d'axe DD' perpendiculaires aux grands côtés (140) de l'aimant permanent de confinement, la structure magnétique de la première paire (P1 ) de rangées R1 , R2 étant invariante par rotation de 180 "autour de l'axe ZZ', comme la structure magnétique de la seconde paire (P2) de rangées R3, R4, la première paire (P1 ) de rangées R1 , R2 se transformant en la seconde paire (P2) de rangées R3, R4 par une rotation de 90° au tour de l'axe ZZ".
8. Structure hyperfréquences selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisée en ce que les aimants permanents de confinement ei de rang i, dans un même plan transverse, sont séparés des aimants permanents de confinement ei+1 , de rang i+1 suivant ou, e1 -1 de rang i-1 précédent, par des ailettes (130, 152) en métal conducteur de la chaleur de façon à évacuer la chaleur dégagée dans l'enveloppe cylindrique (60) sous vide vers des canaux de refroidissement (C1 , C2, C3, C4) de la structure hyperfréquence.
9. Structure hyperfréquences selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que chaque rangée R1 , R2,..Rp d'aimants permanents de confinement e1 , e2, ...ei,..en, comporte une suite des aimants auxiliaires ax1 , ax2, ...axi,...axn-1 , de mêmes formes parallélépipédiques, un aimant auxiliaire axi de la suite étant inséré entre deux aimants de confinement ei, e+1 , avec un axe de polarisation AA' parallèle à l'axe ZZ', un aimant auxiliaire axi entre deux aimants de confinement ayant une polarisation de sens opposé à un aimant auxiliaire suivant axi+1 , ou précèdent axi-1 , de la suite d'aimants auxiliaires dans chaque rangée.
10. Structure hyperfréquences selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que les aimants de confinement e1 , e2, ...ei,..en, de magnétisation transverse, comportent des noyaux magnétiques (1 10) entre les rangées R1 , R2,...Rp d'aimants permanents de confinement, ces noyaux étant positionnés, selon les axes ZZ' et YY,' au milieu desdits aimants de confinement pour augmenter l'intensité du champ magnétique dans l'axe ZZ'.
11. Structure hyperfréquences selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que les aimants de confinement e1 , e2, ...ei,..en, de magnétisation transverse, comportent des noyaux magnétiques (1 1 1 ) de correction de champ entre les rangées R1 , R2,...Rp d'aimants permanents de confinement, ces noyaux de correction de champ étant positionnés, selon l'axe ZZ', à hauteur des faces (f1 , f2) en contact entre deux aimants de confinement adjacents ei, ei+1 et, selon l'axe YY,' au milieu desdits aimants de confinement afin de réaliser un champ magnétique non sinusoïdal.
12. Structure hyperfréquences selon la revendication 9, caractérisée en ce que les aimants auxiliaires ax1 , ax2, ...axi,...axn-1 comportent des noyaux magnétiques (1 12) entre les rangées R1 , R2 ,...Rp d'aimants permanents de confinement, ces noyaux (1 12) étant positionnés, selon l'axe ZZ' et l'axe YY' au milieu des aimants auxiliaires ax1 , ax2,...axi,..axn-1 ayant une aimantation parallèle à l'axe ZZ' afin de réaliser un champ magnétique non sinusoïdal, semblable à celui utilisé pour les TOP à cavités couplées.
13. Tube hyperfréquences caractérisé en ce qu'il comporte une structure hyperfréquences selon l'une des revendications 1 à 12.
14. Tube à ondes progressives (TOP) caractérisé en ce qu'il comporte une structure hyperfréquences selon l'une des revendications 1 à 12.
PCT/EP2008/067236 2007-12-14 2008-12-10 Structure hyperfrequences pour tube microondes avec dispositif de confinement du faisceau a aimants permanents et refroidissement ameliore Ceased WO2009077407A1 (fr)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CA2709453A CA2709453C (fr) 2007-12-14 2008-12-10 Structure hyperfrequences pour tube microondes avec dispositif de confinement du faisceau a aimants permanents et refroidissement ameliore
US12/747,946 US8427057B2 (en) 2007-12-14 2008-12-10 Microwave frequency structure for microwave tube with beam-containing device with permanent magnets and enhanced cooling

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0708741 2007-12-14
FR0708741A FR2925217B1 (fr) 2007-12-14 2007-12-14 Structure hyperfrequences pour tube microondes avec dispositif de confinement du faisceau a aimants permanents et refroidissement ameliore

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009077407A1 true WO2009077407A1 (fr) 2009-06-25

Family

ID=39709113

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2008/067236 Ceased WO2009077407A1 (fr) 2007-12-14 2008-12-10 Structure hyperfrequences pour tube microondes avec dispositif de confinement du faisceau a aimants permanents et refroidissement ameliore

Country Status (4)

Country Link
US (1) US8427057B2 (fr)
CA (1) CA2709453C (fr)
FR (1) FR2925217B1 (fr)
WO (1) WO2009077407A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US12159751B2 (en) * 2021-07-20 2024-12-03 Synchrotron Soleil Two-period inverter, associated method, device and installation

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10490381B2 (en) * 2013-09-04 2019-11-26 Qmast Llc Sheet beam klystron (SBK) amplifiers with wrap-on solenoid for stable operation
CN106997838B (zh) * 2017-04-18 2018-05-18 电子科技大学 一种采用同轴谐振腔及多电子注的毫米波扩展互作用器件
FR3069659B1 (fr) * 2017-07-27 2019-08-09 Thales Guide a onde lente pour tube a ondes progressives
US11961693B2 (en) 2020-11-15 2024-04-16 Elve Inc. Magneto-electrostatic sensing, focusing, and steering of electron beams in vacuum electron devices
CN114038727B (zh) * 2021-11-09 2023-09-05 电子科技大学长三角研究院(湖州) 一种可自由调谐的pcm装置
US12417868B2 (en) * 2022-06-12 2025-09-16 Elve Inc. Magnet array holder accelerated assembly and improved alignment in vacuum electronic devices

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3129356A (en) * 1959-05-28 1964-04-14 Gen Electric Fast electromagnetic wave and undulating electron beam interaction structure
US3373388A (en) * 1965-01-26 1968-03-12 Siemens Ag Permanent magnet system for the generation of at least two opposite magnetic fields lying one behind the other for the bundled guidance of an electron beam, especially for traveling wave tubes
US4433270A (en) * 1980-01-28 1984-02-21 Drozdov Sergei S Reversible periodic magnetic focusing system
US4720692A (en) * 1984-10-24 1988-01-19 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Long, narrow, uniform magnetic field apparatus and method
EP0591579A1 (fr) * 1991-09-30 1994-04-13 Varian Associates, Inc. Tube à propagation d'ondes à cavités couplées refroidi

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5576679A (en) * 1994-10-25 1996-11-19 Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. Cylindrical permanent magnet unit suitable for gyrotron
JP3217274B2 (ja) * 1996-09-02 2001-10-09 株式会社日立製作所 表面波プラズマ処理装置
US6847168B1 (en) * 2000-08-01 2005-01-25 Calabazas Creek Research, Inc. Electron gun for a multiple beam klystron using magnetic focusing with a magnetic field corrector
US7116051B2 (en) * 2003-07-16 2006-10-03 Vancil Bernard K Multibeam klystron

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3129356A (en) * 1959-05-28 1964-04-14 Gen Electric Fast electromagnetic wave and undulating electron beam interaction structure
US3373388A (en) * 1965-01-26 1968-03-12 Siemens Ag Permanent magnet system for the generation of at least two opposite magnetic fields lying one behind the other for the bundled guidance of an electron beam, especially for traveling wave tubes
US4433270A (en) * 1980-01-28 1984-02-21 Drozdov Sergei S Reversible periodic magnetic focusing system
US4720692A (en) * 1984-10-24 1988-01-19 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Long, narrow, uniform magnetic field apparatus and method
EP0591579A1 (fr) * 1991-09-30 1994-04-13 Varian Associates, Inc. Tube à propagation d'ondes à cavités couplées refroidi

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
WESSEL-BERG T: "A new quadrupole PPM focusing scheme for high density electron beams", ELECTRON DEVICES MEETING, 1993. TECHNICAL DIGEST., INTERNATIONAL WASHINGTON, DC, USA 5-8 DEC. 1993, NEW YORK, NY, USA,IEEE, 5 December 1993 (1993-12-05), pages 153 - 156, XP010118249, ISBN: 978-0-7803-1450-4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US12159751B2 (en) * 2021-07-20 2024-12-03 Synchrotron Soleil Two-period inverter, associated method, device and installation

Also Published As

Publication number Publication date
FR2925217B1 (fr) 2013-05-24
FR2925217A1 (fr) 2009-06-19
US20100327743A1 (en) 2010-12-30
CA2709453C (fr) 2017-04-18
CA2709453A1 (fr) 2009-06-25
US8427057B2 (en) 2013-04-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2925217A1 (fr) Structure hyperfrequences pour tube microondes avec dispositif de confinement du faisceau a aimants permanents et refroidissement ameliore
EP1488443B1 (fr) Dispositif de confinement d'un plasma dans un volume
EP1095390B1 (fr) Tube electronique multifaisceau avec champ magnetique de correction de trajectoire des faisceaux
EP2873306B1 (fr) Applicateur micro-onde coaxial pour la production de plasma
FR2766321A1 (fr) Dispositif d'excitation d'un gaz par plasma d'onde de surface
EP2873307A1 (fr) Applicateur d'onde de surface pour la production de plasma
EP0499514B1 (fr) Dispositif convertisseur de modes et diviseur de puissance pour tube hyperfréquence, et tube hyperfréquence comprenant un tel dispositif
FR2479558A1 (fr) Tube a ondes progressives a cavites couplees et focalisation par aimants permanents alternes, et ensemble amplificateur comprenant un tel tube
EP0946961B1 (fr) Systeme magnetique, en particulier pour les sources ecr, permettant la creation de surfaces fermees d'equimodule b de forme et de dimensions quelconques
FR2790595A1 (fr) Circuit de ligne a retard en helice
EP0232651B1 (fr) Source d'ions à résonance cyclotronique électronique
FR3133513A1 (fr) Cyclotron à bi-secteurs séparés
FR2833748A1 (fr) Tube electronique a collecteur simplifie
BE1003551A3 (fr) Cyclotrons focalises par secteurs.
EP1251544B1 (fr) Tube électronique amplificateur hyperfréquence avec fiche d'entrée miniature et procédé de fabrication
EP0813223B1 (fr) Dispositif pour engendrer un champ magnétique et source ecr comportant ce dispositif
EP0454540A1 (fr) Convertisseur de mode de propagation guidée des ondes électromagnétiques, et tube électronique comportant un tel convertisseur
EP1680799B1 (fr) Tube hyperfrequence a faible rayonnement parasite
FR2933532A1 (fr) Dispositif generateur d'ions a resonance cyclotronique electronique
EP1328004A2 (fr) Tube électronique à fourreau tubulaire refroidi
FR2815810A1 (fr) Accelerateur d'electrons compact a cavite resonante
FR2518802A1 (fr) Ligne a retard pour tube a onde progressive
FR3015109A1 (fr) Source d'ions a resonance cyclotronique electronique
FR2962251A1 (fr) Dispositif de connexion sans contact electrique permettant la transmission d'une puissance electrique
EP0557177A1 (fr) Tube hyperfréquence à focalisateur allégé

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 08863134

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2709453

Country of ref document: CA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12747946

Country of ref document: US

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 08863134

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1