WO2009093342A1 - 容積流量計 - Google Patents

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WO2009093342A1
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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F3/00—Measuring the volume flow of fluids or fluent solid material wherein the fluid passes through the meter in successive and more or less isolated quantities, the meter being driven by the flow
    • G01F3/02—Measuring the volume flow of fluids or fluent solid material wherein the fluid passes through the meter in successive and more or less isolated quantities, the meter being driven by the flow with measuring chambers which expand or contract during measurement
    • G01F3/04—Measuring the volume flow of fluids or fluent solid material wherein the fluid passes through the meter in successive and more or less isolated quantities, the meter being driven by the flow with measuring chambers which expand or contract during measurement having rigid movable walls
    • G01F3/06—Measuring the volume flow of fluids or fluent solid material wherein the fluid passes through the meter in successive and more or less isolated quantities, the meter being driven by the flow with measuring chambers which expand or contract during measurement having rigid movable walls comprising members rotating in a fluid-tight or substantially fluid-tight manner in a housing
    • G01F3/10—Geared or lobed impeller meters

Definitions

  • the present invention relates to a volumetric flow meter, and more particularly, to a volumetric flow meter using a pitch curve of a non-circular gear itself as a rotor tooth profile.
  • the trajectory of the contact point of the external gear tooth profile that performs continuous contact is a lemniskate-type loop curve, but if this loop is flat with respect to the centerline between the axes and coincides with the centerline, the contact point is on both gears. Will move on the center of the. For this reason, the tooth profile has a contour in which a collage motion is established, which is equivalent to the pitch curve of the inconstant speed gear (non-circular gear).
  • the contour of a contact wheel with a constant center distance and an angular velocity ratio that changes during rotation is a non-circular curve
  • a gear that is provided with teeth as a non-circular curve is used as a pitch curve to ensure transmission. It is a non-circular gear.
  • a tooth profile that can be transmitted on the pitch curve is provided.
  • involute, cycloid / trochoid, novikov, or a combination thereof is used, but all have advantages and disadvantages.
  • the helical gear type positive displacement meter described in Patent Document 1 uses a single-curve single-point continuous contact tooth profile.
  • a one-point continuous contact tooth profile as a rotor tooth profile of a flow meter is ideal because high contact pressure strength can be expected by making the tooth surfaces contact each other unevenly, and there is no disadvantageous confinement phenomenon as a flow meter.
  • a one-point continuous contact tooth profile represented by a sine curve gear has a helical shape from the relationship of the meshing rate, and if the tooth height rate is also configured by a single curve, it is 0.785 m, that is, ⁇ m / 4 (m: Module) is the limit. This is disadvantageous in terms of function and production as a flowmeter rotor.
  • a pitch curve of a non-circular gear is conceivable as an ideal tooth profile curve that can be continuously contacted as a gear tooth profile and can be contacted in a rolling manner instead of a sliding contact between the tooth profiles.
  • a pitch curve (corollary contact curve) of an oval gear which is a kind of non-circular gear is configured as a tooth profile of a rotor of a flow meter.
  • Japanese Patent No. 3310239 Japanese Patent No. 3310239
  • the torque transmission is switched at a position of the same diameter where the torque is theoretically equal.
  • the tooth surfaces on the opposite side come into contact with each other, but if an appropriate gap that can be regarded as an apparent backlash can be formed there, the abnormal meshing can be reduced, and a tooth profile that makes contact with each other can be realized.
  • the conventional volumetric flowmeter does not have the above technical idea of using a tooth profile having a contact contact curve as a rotor, and has not been realized so far.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a positive displacement flowmeter having a pair of non-circular gears that make a non-slip collage contact on a pitch line.
  • a first technical means of the present invention is a volumetric flow meter in which a pair of non-circular gears are provided in a casing, and the pair of non-circular gears are in contact with a pitch line.
  • r 1 ⁇ d ⁇ 1 r 2 ⁇ d ⁇ 2
  • a is a similarity coefficient
  • b is flatness
  • n is the number of leaves
  • ⁇ i (i 1, 2) Is expressed by a moving angle).
  • the second technical means is characterized in that, in the first technical means, the pair of non-circular gears has a spar shape.
  • the longer diameter side of one non-circular gear and the other non-circular gear when the pair of non-circular gears are in mesh with each other at the same diameter position, the longer diameter side of one non-circular gear and the other non-circular gear This is characterized in that a gap is provided between the tooth profile with the short diameter side.
  • the fourth technical means is any one of the first to third technical means, wherein the pair of non-circular gears are configured by non-circular gears having the same shape.
  • the number of leaves is 6 and the flatness b is 0.5.
  • the number of leaves n is 8, and the flatness b is 0.34.
  • the pair of non-circular gears of the positive displacement flowmeter have excellent wear resistance because of non-slip collage contact on the pitch line, and the torque efficiency can be increased because the tooth height ratio can be increased.
  • the torque efficiency can be increased because the tooth height ratio can be increased.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration example of a volumetric flow meter according to an embodiment of the present invention.
  • 1 and 2 are a pair of rotors composed of non-circular gears
  • 3 is a casing
  • 4 and 5 are axial centers of the rotors 1 and 2
  • 6 is a virtual pitch circle of the rotor 1
  • 7 is
  • 8 is a tooth tip circle of the rotor 1
  • 9 is a tooth tip circle of the rotor 2.
  • the pair of rotors 1 and 2 are housed in the casing 3 of the positive displacement flowmeter so as to be rotatable about the shaft centers 4 and 5.
  • the rotors 1 and 2 are formed in a spar shape, and the oval pitch curve itself having the locus of the contact point P on the pitch line connecting the shafts 4 and 5 is a tooth profile curve, and satisfies the following contact condition.
  • r 1 ⁇ d ⁇ 1 r 2 ⁇ d ⁇ 2
  • r 1 and r 2 are moving radii, distances from the center of rotation to the oval pitch curve, and ⁇ 1 and ⁇ 2 are moving angles.
  • the radial radius of the oval pitch curve which is a contact curve (closed curve), is expressed by the following formula (1), where the radial radius is r i , the similarity coefficient is a, the flatness is b, the number of leaves is n, and the dynamic angle is ⁇ i. ).
  • the major axis r L and the minor axis r S are represented by the following formulas (2) and (3).
  • r L a / (1-b) (2)
  • r S a / (1 + b) Equation (3)
  • the second interference means that the substantial parts of the tooth profile interfere with each other at a place other than the contact point P while the contact point P moves along the given locus.
  • rotational torque is generated in both the rotors 1 and 2.
  • meshing contact
  • FIG. 2B is an enlarged view of an X portion in FIG.
  • the torques of the rotors 1 and 2 become equal.
  • the left rotor 1 is switched to the drive side.
  • the pair of non-circular gears of the positive displacement flowmeter have excellent wear resistance because of non-slip colloidal contact on the pitch line, and the torque efficiency is high because the tooth height ratio can be increased.
  • the torque efficiency is high because the tooth height ratio can be increased.
  • FIG. 3A to FIG. 3F show the transition of the meshing state when the rotors 1 and 2 rotate from 0 ° to 30 °.
  • P is a contact point between the rotors 1 and 2
  • t is an apparent backlash between the rotors 1 and 2.
  • the rotors 1 and 2 are housed in the casing 3 so as to be rotatable about the shaft centers 4 and 5, the description of the casing 3 is omitted.
  • FIG. 3A shows a case where the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 0 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 0 °
  • FIG. 3B shows that the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 10.00 °
  • 2 shows a case where the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 20.00 °
  • FIG. 3C shows a case where the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 15.00 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 23.86 °.
  • FIG. 3D shows a case where the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 18.00 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 25.46 °
  • FIG. 3E shows that the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 24
  • FIG. 3F shows the case where the angle ⁇ 2 of the rotor 1 is 30.00 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 30.00 °. Show the case.
  • the apparent backlash t is minimized, and the measured value is about 0.07 mm.
  • the flatness b can be set appropriately.
  • the flatness b is set to 0.34.
  • the measured value of the apparent backlash t at this time is about 0.02 mm (minimum value).
  • FIG. 4A to FIG. 4F show the transition of the meshing state when the rotors 1 and 2 rotate from 0 ° to 22.5 °.
  • P is a contact point between the rotors 1 and 2
  • t is an apparent backlash between the rotors 1 and 2.
  • the rotors 1 and 2 are housed in the casing 3 so as to be rotatable about the shaft centers 4 and 5, the description of the casing 3 is omitted.
  • FIG. 4A shows a case where the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 0 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 0 °
  • FIG. 4B shows that the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 10.53 °
  • 4 shows a case where the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 6.00 °
  • FIG. 4C shows a case where the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 13.97 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 9.00 °.
  • FIG. 4D shows a case where the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 18.53 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 15.00 °
  • FIG. 4E shows that the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 20
  • FIG. 4F shows the case where the angle ⁇ 1 of the rotor 1 is 22.50 ° and the angle ⁇ 2 of the rotor 2 is 22.50 °. Show the case.
  • the apparent backlash t is minimized, and the measured value is about 0.02 mm.

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Abstract

  　ピッチライン上で滑りのないコロガリ接触を行う一対の非円形歯車を持つ容積流量計を提供する。容積流量計は、ケーシング３と、ケーシング３内に軸心４，５を中心として回転可能に設けられた一対の回転子１，２とを備える。一対の回転子１，２は、ピッチライン上に接触点の軌跡を有するオーバルピッチ曲線自体を歯形曲線とし、ｒ１+ｒ２＝Ｋ＝ｃｏｎｓｔ.ｒ１・ｄθ１＝ｒ２・ｄθ２の条件を満たし、オーバルピッチ曲線の動径は、ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）、（但し、ｒｉ（ｉ＝１，２）は動径で回転中心からオーバルピッチ曲線までの距離、ａは相似係数、ｂは扁平度、ｎは葉数、θｉ（ｉ＝１，２）は動角）で表される。

Description

容積流量計
　本発明は、容積流量計に関し、より詳細には、非円形歯車のピッチ曲線自体を回転子歯形として用いた容積流量計に関する。
　一般に連続接触を行う外接歯車歯形の接触点の軌跡は、レムニスケート型のループ状の曲線となるが、このループが軸間中心線に関して扁平となり中心線と一致した場合は、接触点が両方の歯車の中心上を移動することになる。このため、歯形はコロガリ運動が成立する輪郭となり、これは不等速歯車（非円形歯車）のピッチ曲線に相等するものとなる。
　すなわち、中心距離が一定で角速度比が回転中に変化するコロガリ接触車の輪郭は非円形曲線となり、この非円形曲線をピッチ曲線として歯を設けて、確実に伝達が得られるようにした歯車が非円形歯車である。一般的にはピッチ曲線上に伝達可能な歯形が設けられる。この歯形としては、インボリュート、サイクロイド／トロコイド、ノビコフ、あるいはこれらを組み合わせたものが用いられるが、いずれも一長一短がある。
　また、例えば、特許文献１に記載のヘリカルギア式容積流量計には単一曲線の一点連続接触歯形が用いられている。流量計の回転子歯形として一点連続接触歯形は、歯面同士が凸凹の接触を行うことで高い面圧強度が期待でき、なおかつ流量計として不利な閉込み現象がないため理想的である。しかしながら、サインカーブ歯車に代表される一点連続接触歯形は、噛合率の関係からヘリカル形状となり、また歯高率も単一曲線で構成するならば、０.７８５ｍ、すなわち、πｍ／４（ｍ：モジュール）が限界となる。このことは、流量計の回転子として機能上あるいは生産上において不利となる。
　一方、歯車歯形として連続接触、かつ、歯形間に滑り接触ではなくコロガリ接触可能な理想的な歯形曲線として非円形歯車のピッチ曲線が考えられる。ここで、非円形歯車の一種であるオーバル歯車のピッチ曲線（コロガリ接触曲線）を流量計の回転子の歯形として構成した場合について想定する。この場合、回転を確実に伝達するための歯形を有していないため、歯車として成立しないことがわかる。
特許第３３１０２３９号公報
　しかしながら、流量計の計量室に一対で収められ、流体のエネルギーにより回転伝達を行う容積流量計の回転子として考えた場合、理論的にはトルクが均等になる等径の位置でトルク伝達が切り替わり、反対側の歯面が接触することになるが、そこに見かけ上のバックラッシといえる適当な隙間を構成できれば、異常な噛み合いを軽減でき、コロガリ接触を行う歯形を実現することができる。しかし、従来の容積流量計においては、コロガリ接触曲線を持つ歯形を回転子として用いるという上記のような技術的思想はなく、これまで実現されていない。
　本発明は、上述のごとき実情に鑑みてなされたものであり、ピッチライン上で滑りのないコロガリ接触を行う一対の非円形歯車を持つ容積流量計を提供すること、を目的とする。
　上記課題を解決するために、本発明の第１の技術手段は、ケーシング内に一対の非円形歯車が設けられた容積流量計であって、前記一対の非円形歯車は、ピッチライン上に接触点の軌跡を有するオーバルピッチ曲線自体を歯形曲線とし、
　ｒ１+ｒ２＝Ｋ＝ｃｏｎｓｔ.
　ｒ１・ｄθ１＝ｒ２・ｄθ２
の条件を満たし、前記オーバルピッチ曲線の動径は、
　ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）
（但し、ｒｉ（ｉ＝１，２）は動径で回転中心からオーバルピッチ曲線までの距離、ａは相似係数、ｂは扁平度、ｎは葉数、θｉ（ｉ＝１，２）は動角）で表されることを特徴としたものである。
　第２の技術手段は、第１の技術手段において、前記一対の非円形歯車は、スパー形状であることを特徴としたものである。
　第３の技術手段は、第１又は第２の技術手段において、前記一対の非円形歯車が等径位置で噛み合い状態にあるときに、一方の非円形歯車の長径側と他方の非円形歯車の短径側との歯形間に隙間を設けたことを特徴としたものである。
　第４の技術手段は、第１乃至第３のいずれか１の技術手段において、前記一対の非円形歯車は、同一形状の非円形歯車で構成されていることを特徴としたものである。
　第５の技術手段は、第１乃至第４のいずれか１の技術手段において、前記オーバルピッチ曲線の動径を表す前記式ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）の葉数ｎを６，扁平度ｂを０.５としたことを特徴としたものである。
　第６の技術手段は、第１乃至第４のいずれか１の技術手段において、前記オーバルピッチ曲線の動径を表す前記式ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）の葉数ｎを８，扁平度ｂを０.３４としたことを特徴としたものである。
　本発明によれば、容積流量計の一対の非円形歯車がピッチライン上で滑りのないコロガリ接触を行うために耐摩耗性に優れ、また、歯高率を大きくとることができるためにトルク効率が高く、また、見かけ上のバックラッシを設けたことにより、異常噛み合いを回避しながら、ヘリカル形状ではなくスパー形状で構成することが可能となる。
本発明の一実施形態に係る容積流量計の構成例を示す図である。 葉数ｎ＝６とした場合の等径位置での噛合い状態の一例を示す図である。 葉数ｎ＝６とした場合の一対の回転子の噛合い状態の遷移例を示す図である。 葉数ｎ＝８とした場合の一対の回転子の噛合い状態の遷移例を示す図である。
符号の説明
１，２…回転子、３…ケーシング、４，５…軸心、６，７…仮想のピッチ円、８，９…歯先円。
　以下、添付図面を参照しながら、本発明の容積流量計に係る好適な実施の形態について説明する。
　図１は、本発明の一実施形態に係る容積流量計の構成例を示す図である。図中、１，２は非円形歯車で構成される一対の回転子、３はケーシング、４，５はそれぞれ回転子１，２の軸心、６は回転子１の仮想のピッチ円、７は回転子２の仮想のピッチ円、８は回転子１の歯先円、９は回転子２の歯先円を示す。一対の回転子１，２は容積流量計のケーシング３内で軸心４，５を中心として回転可能に収容されている。この回転子１，２は、スパー形状で構成され、軸心４，５を結んだピッチライン上に接触点Ｐの軌跡を有するオーバルピッチ曲線自体を歯形曲線とし、下記のコロガリ接触条件を満たすものとする。
　　　　　ｒ１+ｒ２＝Ｋ＝ｃｏｎｓｔ.
　　　　　ｒ１・ｄθ１＝ｒ２・ｄθ２
但し、ｒ１，ｒ２は動径で回転中心からオーバルピッチ曲線までの距離、θ１，θ２は動角である。
　コロガリ接触曲線（閉曲線）であるオーバルピッチ曲線の動径は、動径をｒｉ、相似係数をａ、扁平度をｂ、葉数をｎ、動角をθｉとすると、下記の式（１）で表される。
　　ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）　　　…式（１）
　また、長径ｒＬ、短径ｒＳは下記の式（２），（３）で表される。
　　ｒＬ＝ａ／（１－ｂ）　　　…式（２）
　　ｒＳ＝ａ／（１＋ｂ）　　　…式（３）
　容積流量計の場合、一回転当りの吐出量を多くしたいので、歯数は極力少ないほうが望ましく、また、トルク効率を高めるために長短径比（ｒＬ／ｒＳ）が大きいほうが望ましい。しかし、歯数を少なくすると第２干渉による異常噛合いを引き起こすという問題があり、長短径比を大きくすると歯車の強度が劣化するという問題があるため、歯数と長短径比のバランスをとる必要がある。ここで、第２干渉とは、接触点Ｐが与えられた軌跡に沿って移動する途中で、接触点Ｐ以外の関係のない場所で歯形の実質部同士が干渉することをいう。
　以下の例において、葉数ｎを偶数とし、ｎ＝６の場合を代表例としてシミュレーションを行った結果について示すものとする。なお、軸心４，５間の距離である軸間距離Ｋを１０ｍｍとして定め、扁平度ｂを０.５とすると、相似係数ａは下記の式（４）により３.７５と求められる。この場合、長短径比ｒＬ／ｒＳ＝３.０となる。
　　ａ＝Ｋ（１－ｂ２）／２　　　…式（４）
　図１，図２に基づいて、軸間距離Ｋ＝１０ｍｍとし、式（１）のパラメータを、葉数ｎ＝６、扁平度ｂ＝０.５、相似係数ａ＝３.７５とした場合におけるシミュレーション結果について説明する。なお、本例の場合、回転子１，２は同一形状の非円形歯車で構成されているものとする。
　図１に葉数ｎ＝６とした場合の長短径の位置での噛合いの状態を例示する。ここで、一対の回転子１，２を流体Ｆの中に設置すると、両方の回転子１，２に回転トルクが発生する。一般に、噛合（接触）が短径ｒＳから長径ｒＬにかけてより多くのトルクを発生し、その切り替えポイントは図２（Ａ）に示す等径位置、すなわち、お互いのトルクが等しくなる等径（ｒ１＝ｒ２）の位置となる。従って、流体Ｆが矢印の方向（下から上）に流れているとすると、図１の状態では、右側の回転子２のほうが左側の回転子１と比べてトルクが大きいため、右側の回転子２が駆動側となり、左側の回転子１を図中矢印の方向に回転させる。
　図２（Ａ）は葉数ｎ＝６とした場合の等径位置での噛合いの状態の一例を示す図である。また、図２（Ｂ）は図２（Ａ）のＸ部を拡大した拡大図である。
　図２（Ａ）に示すように、回転子１，２の噛合（接触）が等径の位置（ｒ１＝ｒ２）になると、回転子１，２のトルクが等しくなり、この状態より瞬間的に左側の回転子１が駆動側に切り替わることになる。このように、葉数ｎ＝６とした場合、図１に示す長短径の位置（ｒＬ・ｒＳ）での接触状態、図２（Ａ）に示す等径位置（ｒ１＝ｒ２）での接触状態のいずれにおいても実質側に第２干渉を起こしていないことがわかる。
　また、図２（Ｂ）に示すように、一対の回転子１，２が等径位置（ｒ１＝ｒ２）で噛み合い状態にあるときに、回転子２の長径側と回転子１の短径側との間に隙間を設けて構成している。この隙間を見かけ上のバックラッシ（以下、見かけのバックラッシｔ）という。この等径位置での噛合い状態で、見かけのバックラッシｔを計測したところ約０.１２ｍｍであった。なお、この際の軸間距離Ｋは１０ｍｍである。
　このように、容積流量計の一対の非円形歯車がピッチライン上で滑りのないコロガリ接触を行うために耐摩耗性に優れ、また、歯高率を大きくとることができるためにトルク効率が高く、また、見かけ上のバックラッシを設けたことにより、異常噛み合いを回避しながら、ヘリカル形状ではなくスパー形状で構成することが可能となる。
　図３は、葉数ｎ＝６とした場合の一対の回転子１，２の噛合い状態の遷移例を示す図である。図３（Ａ）から図３（Ｆ）の順に、回転子１，２が０°から３０°まで回転する際の噛合い状態の遷移を示す。図中、Ｐは回転子１，２の接触点、ｔは回転子１，２間の見かけのバックラッシを示す。なお、回転子１，２は軸心４，５を中心として回転可能にケーシング３内に収容されているが、ケーシング３の記載は省略する。
　図３（Ａ）は回転子１の角度θ１を０°，回転子２の角度θ２を０°の場合を示し、図３（Ｂ）は回転子１の角度θ１を１０.００°，回転子２の角度θ２を２０.００°の場合を示し、図３（Ｃ）は回転子１の角度θ１を１５.００°，回転子２の角度θ２を２３.８６°の場合を示す。
　さらに、図３（Ｄ）は回転子１の角度θ１を１８.００°，回転子２の角度θ２を２５.４６°の場合を示し、図３（Ｅ）は回転子１の角度θ１を２４.００°，回転子２の角度θ２を２７.９４°の場合を示し、図３（Ｆ）は回転子１の角度θ１を３０.００°，回転子２の角度θ２を３０.００°の場合を示す。図３（Ｄ）において、見かけのバックラッシｔが最小となり、その計測値は約０.０７ｍｍとなる。
　なお、上記実施例では、葉数ｎを６枚とした場合を代表例として説明したが、葉数ｎを８枚とした場合でも扁平度ｂを適切に設定することで実施することができる。例えば、葉数ｎ＝８とした場合、扁平度ｂを０.３４とする。このときの見かけのバックラッシｔの計測値は約０.０２ｍｍ（最小値）となる。
　図４は、葉数ｎ＝８とした場合の一対の回転子１，２の噛合い状態の遷移例を示す図である。図４（Ａ）から図４（Ｆ）の順に、回転子１，２が０°から２２.５°まで回転する際の噛合い状態の遷移を示す。図中、Ｐは回転子１，２の接触点、ｔは回転子１，２間の見かけのバックラッシを示す。なお、回転子１，２は軸心４，５を中心として回転可能にケーシング３内に収容されているが、ケーシング３の記載は省略する。
　図４（Ａ）は回転子１の角度θ１を０°，回転子２の角度θ２を０°の場合を示し、図４（Ｂ）は回転子１の角度θ１を１０.５３°，回転子２の角度θ２を６.００°の場合を示し、図４（Ｃ）は回転子１の角度θ１を１３.９７°，回転子２の角度θ２を９.００°の場合を示す。
　さらに、図４（Ｄ）は回転子１の角度θ１を１８.５３°，回転子２の角度θ２を１５.００°の場合を示し、図４（Ｅ）は回転子１の角度θ１を２０.２３°，回転子２の角度θ２を１８.００°の場合を示し、図４（Ｆ）は回転子１の角度θ１を２２.５０°，回転子２の角度θ２を２２.５０°の場合を示す。図４（Ｅ）において、見かけのバックラッシｔが最小となり、その計測値は約０.０２ｍｍとなる。

Claims (6)

  1. 　ケーシング内に一対の非円形歯車が設けられた容積流量計であって、
    　前記一対の非円形歯車は、ピッチライン上に接触点の軌跡を有するオーバルピッチ曲線自体を歯形曲線とし、
    　ｒ１+ｒ２＝Ｋ＝ｃｏｎｓｔ.
    　ｒ１・ｄθ１＝ｒ２・ｄθ２
    の条件を満たし、前記オーバルピッチ曲線の動径は、
    　ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）
    （但し、ｒｉ（ｉ＝１，２）は動径で回転中心からオーバルピッチ曲線までの距離、ａは相似係数、ｂは扁平度、ｎは葉数、θｉ（ｉ＝１，２）は動角）で表されることを特徴とする容積流量計。
  2. 　請求項１に記載の容積流量計において、前記一対の非円形歯車は、スパー形状であることを特徴とする容積流量計。
  3. 　請求項１又は２に記載の容積流量計において、前記一対の非円形歯車が等径位置で噛み合い状態にあるときに、一方の非円形歯車の長径側と他方の非円形歯車の短径側との歯形間に隙間を設けたことを特徴とする容積流量計。
  4. 　請求項１乃至３のいずれか１項に記載の容積流量計において、前記一対の非円形歯車は、同一形状の非円形歯車で構成されていることを特徴とする容積流量計。
  5. 　請求項１乃至４のいずれか１項に記載の容積流量計において、前記オーバルピッチ曲線の動径を表す前記式ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）の葉数ｎを６，扁平度ｂを０.５としたことを特徴とする容積流量計。
  6. 　請求項１乃至４のいずれか１項に記載の容積流量計において、前記オーバルピッチ曲線の動径を表す前記式前記式ｒｉ＝ａ／（１－ｂｃｏｓｎθｉ）（ｉ＝１，２）の葉数ｎを８，扁平度ｂを０.３４としたことを特徴とする容積流量計。
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