WO2009127523A2 - Dampfturbinensystem für ein kraftwerk - Google Patents

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WO2009127523A2
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Norbert Schindler
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F01K3/18—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters
    • F01K3/181—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters using nuclear heat

Definitions

  • the invention relates to a steam turbine system for a power plant and the power plant with the steam turbine system.
  • a nuclear power plant is operated, for example, with a pressurized water reactor.
  • fuel elements are provided in which, caused by atomic decomposition reactions, heat is released.
  • the heat is dissipated by a coolant, e.g. Water, discharged, with the steam produced in a steam generator live steam.
  • the live steam is conducted in a live steam line to a steam turbine, which is coupled to a generator to drive it.
  • Main steam in the steam turbine is expanded to condenser pressure, the steam turbine and the generator is driven to generate electricity.
  • a condenser is provided in which the expanded steam is condensed using a refrigerant and returned to the steam generator.
  • the steam turbine has a bleed steam outlet, is removed by the bleed steam for further use in the nuclear power plant.
  • the drive power of the steam turbine is determined by the temperature and the static pressure of the live steam, the static pressure in the condenser and the mass flow of the live steam entering the steam turbine and the mass flow of the bleed steam taken at a certain pressure level of the steam turbine.
  • a steam control valve is provided on the steam turbine.
  • a nominal operating state is defined in which the temperature and the static pressure of the live steam and the mass flow of the live steam is fixed.
  • the live steam mass flow is defined as 100%.
  • an operating range is to be considered, which is determined by a variation of the temperature and the static pressure of the live steam and the live steam mass flow.
  • the steam turbine is designed for a stationary partial load operation with a constant mean coolant temperature in the upper load range.
  • Another operating condition to be considered in the design of the steam turbine is characterized by a reduced static pressure of the live steam.
  • the steam steam control valve is fully opened with a nominal or smaller live steam quantity of the steam generator / reactor, so that the static pressure of the live steam is lowered and thus a lowering of the coolant temperature takes place (so-called “stretch-out operation") of the live steam leads to an increase in the specific live steam volume, whereby a strong throttling of the fresh steam control valve in the nominal operating state is necessary.
  • a performance guarantee for the steam turbine is conventionally related to the nominal operating state, which is mobile only with the throttled steam control valve.
  • the operation of the steam turbine with throttled live steam valve is effectively, whereby the thermal efficiency of the nuclear power plant is lowered.
  • the object of the invention is to provide a steam turbine system for a power plant and the power plant with the steam turbine system, wherein the power plant has a high thermal efficiency.
  • the steam turbine system according to the invention for the power plant has a steam turbine, which has at its live steam inlet a steam control valve and a bleed steam outlet, and a live steam bypass line with a throttle valve, which at the entrance of the steam control valve and at the bleed steam outlet for conducting throttled with the throttle valve live steam of
  • the steam turbine with the main steam control valve and the live steam bypass line with the throttle valve are designed such that the steam turbine both in the nominal operating state at 100% fresh steam mass flow and in a special operating state at over 100% live steam mass flow respectively can be moved with fully opened steam control valve, wherein excess live steam mass flow compared to the nominal operating state at the entrance of Frischdampfregelven- tils via the Frischdampfumg
  • a lowering of the static pressure of the live steam by passing a predetermined portion of the live steam mass flow via the live steam bypass line can be achieved.
  • the portion of the live steam which is supplied by the steam generator beyond the 100% live steam mass flow is not supplied directly to the steam turbine, but is conducted past the main steam bypass line past the main steam control valve and fed into the bleed steam outlet at the highest static pressure.
  • the steam control valve is fully open, whereby a loss of efficiency by a possible Throttling the live steam valve does not occur.
  • the 100% fresh steam mass flow corresponds to the live steam mass flow in the nominal operating state of the steam turbine.
  • the steam turbine needs less or no bleed steam to be taken because the live steam bypassing the steam bypass steam line is fed to the bleed steam outlet.
  • the thermal efficiency of the steam turbine system is high in a wide operating range of the steam turbine.
  • the power plant is able to participate in a frequency control / support of a power grid. If the power plant is, for example, a nuclear power plant, then with the steam turbine system possible power reserves of the nuclear reactor can be used without conversion of the steam turbine with appropriate operation, the steam turbine system having a high thermal efficiency in the nominal operating state.
  • the nuclear power plant has a higher operating flexibility, whereby a fuel change in the nuclear power plant can be delayed, so that a higher burnup of the fuel rods can be achieved.
  • the nuclear power plant in the so-called “stretch-out" operation to drive, in which the increased reactivity can be achieved by lowering the pressure of the live steam.
  • the steam turbine system according to the invention has a high thermal efficiency when the steam turbine is a saturated steam engine with a low live steam condition and thus a reduced expansion gradient.
  • the steam turbine is run at 100% fresh steam mass flow with fully opened steam control valve in the nominal operating state, so that in a wide operating range of the steam turbine system Androsse- treatment of the fresh steam control valve in the nominal operating state not needs to be provided.
  • This is advantageous because even with a one percent throttling of the main steam control valve in the nominal operating state would be expected with a reduction in power of the steam turbine at the same reactor power of 0.13%.
  • the avoidance of the throttling of the fresh steam control valve in the nominal operating state due to the higher efficiency of the steam turbine system leads to a power gain of the power plant.
  • thermodynamic guaranteed values of the steam turbine system according to the invention are improved in the performance guarantee, because a corresponding throttling of the steam control valves can be omitted.
  • the live steam mass flow is preferably 102% to 115% of the live steam mass flow in the nominal operating state.
  • the power plant may utilize potential power reserves of the reactor / steam generator permanently in steady-state operation or, alternatively, for short-term power release for frequency control / frequency support requirements.
  • the steam turbine system preferably has a main steam line with a quick-action valve which is connected to the main steam control valve for supplying the live steam mass flow, the main steam bypass line being connected between the main steam control valve and the quick-closing valve of the main steam line.
  • the main steam by-pass line is branched off from the main steam line downstream of the quick-closing valve, as a result of which the live steam bypass line is also protected by the quick-closing valve of the live steam line.
  • the quick-acting valve in the live steam by-pass line is preferably used as a control valve with safety function trained. As a result, it is advantageous to provide only a single valve in the main steam bypass line.
  • the fish steam bypass line is connected upstream of the quick-acting valve.
  • the fresh steam control valve is a quick-closing control valve with safety function for double protection.
  • the piping connection is advantageously simple and no corresponding modifications need to be provided for a valve test operation, so that restrictions imposed thereby are prevented.
  • Quick stop valve is provided and the live steam bypass line has a quick-release valve, which is installed upstream of the throttle valve.
  • the steam turbine is protected at its live steam inlet and the bypass line.
  • the quick-closing valve of the fresh-steam bypass line is coupled with the quick-closing valve at the main steam inlet, so that the quick-acting valve triggers the fresh steam bypass line with the quick-closing valve at the live steam inlet.
  • the throttle valve is coupled to the tap steam inlet, so that the throttle valve throttles the live steam to the bleed steam pressure in the bleed steam outlet.
  • the bypass mass flow is regulated by the throttle valve via the live steam bypass line, so that the live steam pressure required by the reactor / steam generator can be set in the main steam line when the main steam control valves are fully open.
  • the steam turbine system has a bleed steam line which is connected to the bleed steam outlet and into which the live steam bypass line flows.
  • the power plant according to the invention with the steam turbine system has to reheat the live steam on a reheater to which the bleed steam can be supplied.
  • the steam turbine system has the live steam bypass line through which steam is supplied to the bleed steam with the throttle valve.
  • the live steam supplied to the steam turbine via the live steam bypass line is supplied to the reheater for overheating of the live steam, whereby the power plant has a high thermal efficiency.
  • the reheater is designed in two stages.
  • bypass mass flow can be significantly increased before it comes to a direct introduction of the throttled bypass mass flow into the steam turbine.
  • a check valve is provided at the bleed steam outlet, upstream of which the live steam bypass line opens.
  • Figures 1 and 2 is a schematic representation of a first embodiment of the steam turbine system according to the invention and the power plant according to the invention and
  • Figure 3 is a schematic representation of a first embodiment of the steam turbine system according to the invention.
  • a steam turbine system 100 includes a steam turbine 110 and a steam turbine 111.
  • the steam turbines 110 and 111 have a live steam inlet 112 to 115 for the live steam inlet and a bleed steam outlet 116 for the extraction of tap steam.
  • Steam turbines 110 and 111 are provided at the steam recesses 112 to 115 steam control valves 117 to 120. To protect the live steam inlets 112 to 115 and the steam turbine are connected to these quick-closing valves 121 to 124.
  • the steam turbine system 100 has live steam lines 125 to 128, which are respectively connected to the live steam inlets 112 to 115.
  • a bleed steam line 129 is provided at the bleed steam outlet 116.
  • the steam turbine system 100 has a live steam bypass line 130, which is connected to the inlet of the main steam control valves 117 to 120 and the bleed steam outlet 116, so that live steam can be conducted past the inlet of the fresh steam control valves 117 to 129 to the bleed steam outlet 116 at the steam turbines 110 and 111 in the live steam bypass line 130 is.
  • the fish Steam bypass 130 is connected upstream of the quick-acting valve.
  • a quick-closing valve 131 and, subsequently, a throttle valve 132 are provided in the flow direction.
  • the quick-closing valve 131 is coupled to the quick-closing valve 121, so that both quick-action valves 121 to 124 and 131 trigger synchronously when a triggering event (for example, overspeed) is reached.
  • the throttle valve 132 is regulated in response to the vapor pressure downstream of the main steam bypass passage 130, so that the main steam is throttled from the entrance of the main steam control valves 117 to 120 to the bleed steam outlet 116.
  • live steam lines 125 to 128 are provided, in which live steam for operating the steam turbine 110 and 111 is provided.
  • live steam for operating the steam turbine 110 and 111 is provided in the main steam lines 125 to 128.
  • quick-acting valves 146 to 149 are provided for securing the live steam inlet and the steam turbine.
  • check valves 170 and 171 are provided in the bleed line 129, with which a return flow in the bleed steam line 129 can be prevented.
  • the live steam bypass line 130 branches off in the live steam lines 125 to 128 between the quick-closing valves 146 to 149 and the entry of the main steam control valves 117 to 120 and opens into the bleed steam line 129 between the check valve 171 and the bleed steam outlet 116.
  • control valves 150 and 151 are provided parallel to the quick-closing valves 146 to 149.
  • the steam turbine system 100 has reheaters 140 and 141, each of which has a first reheater section. stage 142 and 143 and a second reheater stage 144 and 145 have.
  • second heating pipes 162 and 163 branch off downstream of the non-return flap 170, in which tapping steam is conducted to the first reheater stages 142 and 143.
  • first heating steam lines 160 and 161 are provided at the second reheater stages 144 and 145 for supplying live steam, which is fed into the main steam line 125 to 128 upstream of the quick-closing valves 146 to 149.

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Abstract

Ein Dampf turbinensystem für ein Kraftwerk weist eine Dampfturbine, die an ihrem Frischdampf eintritt ein Frischdampfregelventil aufweist und einen Anzapfdampfaustritt hat, und eine Frischdampfumgehungsleitung mit einem Drosselventil auf, die am Eintritt des Frischdampfregelventils sowie an dem Dampfaustritt zum Leiten von mit dem Drosselventil gedrosselten Frischdampf von stromauf des Frischdampfventils zu dem Anzapfdampfaustritt angeschlossen ist, wobei die Dampfturbine mit dem Frischdampfregelventil und die Frischdampfumgehungsleitung mit dem Drosselventil derart ausgelegt sind, dass die Dampfturbine sowohl im Nennbetriebszustand bei 100% Frischdampfmassenstrom als auch in einem Sonderbetriebszustand bei über 100% Frischdampfmassenstrom jeweils mit voll geöffneten Frischdampfregelventil fahrbar ist, wobei überschüssiger Frischdampfmassenstrom gegenüber dem Nennbetriebszustand an den Eintritt des Frischdampfregelventils via der Frischampfumgehungsleiung an der Dampfturbine vorbeileitbar ist oder bei 100% Frischdampfmassenstrom ein Absenken des statischen Drucks des Frischdampfs durch Vorbeileiten eines vorherbestimmten Anteils des Frischdampfmassenstroms via der Frischdampf Umgehungsleitung erreichbar ist. Ein Kraftwerk mit dem Dampfturbinensystem weist zum Überhitzen des Frischdampfes einen Zwischenüberhitzer auf, dem der Anzapfdampf zuführbar ist.

Description

Beschreibung
Dampfturbinensystem für ein Kraftwerk
Die Erfindung betrifft ein Dampfturbinensystem für ein Kraftwerk und das Kraftwerk mit dem Dampfturbinensystem.
Ein Kernkraftwerk ist beispielsweise mit einem Druckwasserreaktor betrieben. In dem Druckwasserreaktor sind Brennelemente vorgesehen, in denen, hervorgerufen durch atomare Zerfallsreaktionen, Wärme freigesetzt wird. Die Wärme wird von einem Kühlmittel, z.B. Wasser, abgeführt, mit dem in einem Dampferzeuger Frischdampf erzeugt wird. Der Frischdampf wird in einer Frischdampfleitung zu einer Dampfturbine geführt, die mit einem Generator zu dessen Antrieb gekoppelt ist. Indem der
Frischdampf in der Dampfturbine bis auf Kondensatordruck entspannt wird, wird die Dampfturbine und der Generator zur Stromerzeugung angetrieben. Am Austritt der Dampfturbine ist ein Kondensator vorgesehen, in dem der entspannte Dampf unter Verwendung eines Kühlmittels kondensiert und dem Dampferzeuger wieder zugeführt wird.
Ferner weist die Dampfturbine einen Anzapfdampfaustritt auf, durch den Anzapfdampf zur weiteren Verwendung in dem Kern- kraftwerk entnommen wird. Die Antriebsleistung der Dampfturbine ist bestimmt von der Temperatur und dem statischen Druck des Frischdampfes, dem statischen Druck in dem Kondensator sowie dem Massestrom des Frischdampfes, der in die Dampfturbine eintritt, und des Massenstroms des Anzapfdampfes, der bei einem bestimmten Druckniveau der Dampfturbine entnommen wird.
Zur Steuerung des Massenstroms des Frischdampfes (Leistung der Dampfturbine) ist an der Dampfturbine ein Frischdampfre- gelventil vorgesehen. Bei der Auslegung der Dampfturbine ist ein Nennbetriebszustand definiert, bei dem die Temperatur und der statische Druck des Frischdampfes sowie der Massenstrom des Frischdampfes festgelegt ist. Im Nennbetriebszustand (Ga- rantiepunkt eines Dampfturbinensystems) ist der Frischdampf- massenstrom mit 100% definiert. Bei der Auslegung der Dampfturbine ist jedoch ein Betriebsbereich zu berücksichtigen, der durch eine Variation der Temperatur und des statischen Drucks des Frischdampfs sowie des Frischdampfmassenstroms festgelegt ist. So ist die Dampfturbine beispielsweise für einen stationären Teillastbetrieb mit konstanter mittlerer Kühlmitteltemperatur im oberen Lastbereich ausgelegt. In diesem Teillastbetrieb ergibt sich eine Frischdampfdruck- Kennlinie des Dampferzeugers für den oberen Lastbereich, die bei steigender Leistung des Reaktors einen fallenden statischen Druck des Frischdampfes aufweist (so genannter „negativer Gleitdruck") . Ferner sind Betriebsbedingungen bei erhöhtem Frischdampfmassestrom gegenüber Nennlastbetrieb (bei- spielsweise 103% bis 107% Frischdampfmassenstrom) zu berücksichtigen. Die Dampfturbine wird dabei mit voll geöffneten Frischdampfventilen betrieben. Derartige Betriebsbedingungen erfordern eine Androsselung des Frischdampfregelventils im Nennbetriebszustand mit 100% Frischdampfmassenstrom.
Ein anderer bei der Auslegung der Dampfturbine zu berücksichtigender Betriebszustand zeichnet sich durch einen reduzierten statischen Druck des Frischdampfes aus. In diesem Betriebszustand ist das Frischdampfregelventil bei nomineller oder kleinerer Frischdampfmenge des Dampferzeigers / Reaktors voll geöffnet, so dass der statische Druck des Frischdampfs erniedrigt ist und damit eine Absenkung der Kühlmitteltemperatur erfolgt (so genannter „stretch-out Betrieb") . Die Reduzierung des statischen Drucks des Frischdampfes führt zu ei- ner Zunahme des spezifischen Frischdampfvolumens, wodurch eine starke Androsselung des Frischdampfregelventils im Nennbetriebszustand notwendig ist.
Eine Leistungsgarantie für die Dampfturbine ist herkömmlich auf den Nennbetriebszustand bezogen, der nur mit dem angedrosselten Frischdampfregelventil fahrbar ist. Der Betrieb der Dampfturbine bei angedrosseltem Frischdampfventil ist un- effektiv, wodurch der thermische Wirkungsgrad des Kernkraftwerks abgesenkt ist.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Dampfturbinensystem für ein Kraftwerk und das Kraftwerk mit dem Dampfturbinensystem zu schaffen, wobei das Kraftwerk einen hohen thermischen Wirkungsgrad hat.
Das erfindungsgemäße Dampfturbinensystem für das Kraftwerk weist eine Dampfturbine, die an ihrem Frischdampfeintritt ein Frischdampfregelventil aufweist und einen Anzapfdampfaustritt hat, und eine Frischdampfumgehungsleitung mit einem Drosselventil auf, die am Eintritt des Frischdampfregelventils sowie an dem Anzapfdampfaustritt zum Leiten von mit dem Drosselven- til gedrosseltem Frischdampf von stromauf des Frischdampfregelventils zu dem Anzapfdampfaustritt angeschlossen ist, wobei die Dampfturbine mit dem Frischdampfregelventil und die Frischdampfumgehungsleitung mit dem Drosselventil derart ausgelegt sind, dass die Dampfturbine sowohl im Nennbetriebszu- stand bei 100% Frischdampfmassenstrom als auch in einem Son- derbetriebszustand bei über 100% Frischdampfmassenstrom jeweils mit voll geöffnetem Frischdampfregelventil fahrbar ist, wobei überschüssiger Frischdampfmassenstrom gegenüber dem Nennbetriebszustand an dem Eintritt des Frischdampfregelven- tils via der Frischdampfumgehungsleitung an der Dampfturbine vorbeileitbar ist oder bei 100% Frischdampfmassenstrom ein Absenken des statischen Drucks des Frischdampfs durch Vorbeileiten eines vorherbestimmten Anteils des Frischdampfmassen- stroms via der FrischdampfUmgehungsleitung erreichbar ist.
Dadurch wird der Anteil des Frischdampfes, der über den 100% Frischdampfmassenstrom hinaus von einem Dampferzeuger geliefert wird, nicht direkt der Dampfturbine zugeführt, sondern via der Frischdampfumgehungsleitung an dem Frischdampfregel- ventil vorbei geführt und in den Anzapfdampfaustritt mit höchstem statischen Druck eingespeist. Somit ist im Nennbetrieb der Dampfturbine das Frischdampfregelventil voll geöffnet, wodurch ein Wirkungsgradverlust durch ein eventuelles Androsseln des Frischdampfventils nicht entsteht. Der 100% Frischdampfmassenstrom entspricht dem Frischdampfmassenstrom beim Nennbetriebszustand der Dampfturbine.
Ferner braucht der Dampfturbine weniger oder kein Anzapfdampf entnommen zu werden, da der in der Frischdampfumgehungsleitung an der Dampfturbine vorbeigeleitete Frischdampf in den Anzapfdampfaustritt eingespeist wird. Somit ist der thermische Wirkungsgrad des Dampfturbinensystems in einem weiten Betriebsbereich der Dampfturbine hoch.
Dadurch, dass das Dampfturbinensystem einen breiten Betriebsbereich hat, ist das Kraftwerk in der Lage, an einer Fre- quenzregelung/-stützung eines Stromnetzes teilzunehmen. Ist das Kraftwerk beispielsweise ein Kernkraftwerk, so können mit dem Dampfturbinensystem mögliche Leistungsreserven des Kernreaktors ohne einen Umbau der Dampfturbine bei entsprechender Betriebsweise genutzt werden, wobei das Dampfturbinensystem im Nennbetriebszustand einen hohen thermischen Wirkungsgrad hat.
Ferner hat das Kernkraftwerk eine höhere Betriebsflexibilität, wodurch ein Brennstoffwechsel in dem Kernkraftwerk hinausgezögert werden kann, so dass ein höherer Abbrand der Brennstäbe erreichbar ist. Hierbei ist das Kernkraftwerk im so genannten „stretch-out" Betrieb zu fahren, bei dem die erhöhte Reaktivität durch ein Absenken des Drucks des Frischdampfes erreichbar ist.
Insbesondere hat das erfindungsgemäße Dampfturbinensystem einen hohen thermischen Wirkungsgrad, wenn die Dampfturbine eine Sattdampfmaschine mit niedrigem Frischdampfzustand und damit reduziertem Expansionsgefälle ist. Bei dem erfindungsgemäßen Dampfturbinensystem wird im Nennbetriebszustand die Dampfturbine bei 100% Frischdampfmassenstrom mit voll geöffnetem Frischdampfregelventil gefahren, so dass bei einem weiten Betriebsbereich des Dampfturbinensystems eine Androsse- lung des Frischdampfregelventils im Nennbetriebszustand nicht vorgesehen zu werden braucht. Dies ist vorteilhaft, da bereits bei einer einprozentigen Androsselung des Frischdampfregelventils im Nennbetriebszustand mit einer Leistungsreduzierung der Dampfturbine bei gleicher Reaktorleistung von 0,13% zu rechnen wäre. Dadurch führt die Vermeidung der Androsselung des Frischdampfregelventils im Nennbetriebszustand auf Grund des höheren Wirkungsgrades des Dampfturbinensystems zu einem Leistungsgewinn des Kraftwerks.
Ferner sind die thermodynamischen Garantiewerte des erfindungsgemäßen Dampfturbinensystems bei der Leistungsgarantie verbessert, weil eine entsprechende Androsselung der Frischdampfregelventile entfallen kann.
Bevorzugt ist der Frischdampfmassenstrom in dem Sonderbe- triebszustand 102% bis 115% des Frischdampfmassenstroms im Nennbetriebszustand.
Somit kann das Kraftwerk, wenn das Kraftwerk ein Kernkraft- werk ist, mögliche Leistungsreserven des Reaktors / Dampferzeugers dauerhaft im stationären Betrieb oder alternativ zur kurzfristigen Leistungsfreisetzung bei Anforderungen hinsichtlich Frequenzregelung / Frequenzstützung nutzen.
Bevorzugt weist das Dampfturbinensystem eine Frischdampfleitung mit einem Schnellschlussventil auf, die zum Zuführen des Frischdampfmassestroms zu dem Frischdampfregelventil an dieses angeschlossen ist, wobei die Frischdampfumgehungsleitung zwischen dem Frischdampfregelventil und dem Schnellschluss- ventil der Frischdampfleitung an dieser angeschlossen ist.
Dadurch ist die Frischdampfumgehungsleitung stromab des Schnellschlussventils der Frischdampfleitung von dieser abgezweigt, wodurch von dem Schnellschlussventil der Frischdampf- leitung auch die FrischdampfUmgehungsleitung abgesichert ist.
Ferner bevorzugt ist das Schnellschlussventil in der Frischdampfumgehungsleitung als ein Regelventil mit Sicherheits- funktion ausgebildet. Dadurch braucht vorteilhaft in der Frischdampfumgehungsleitung lediglich ein einziges Ventil vorgesehen zu werden.
Alternativ ist es bevorzugt, dass die Fischdampfumgehungsleitung stromauf des Schnellschlussventils angeschlossen ist. Ferner bevorzugt ist es, dass das Frischdampfregelventil ein schnellschließendes Regelventil mit Sicherheitsfunktion zur Doppelabsicherung ist. Vorteilhaft ist hierbei die Rohrlei- tungseinbindung einfach und für einen Ventiltestbetrieb brauchen keine entsprechenden Modifikationen vorgesehen zu werden, so dass dadurch bedingte Einschränkungen unterbunden sind.
Ferner ist es bevorzugt, dass am Frischdampfeintritt ein
Schnellschlussventil vorgesehen ist und die Frischdampfumgehungsleitung ein Schnellschlussventil aufweist, das stromauf des Drosselventils installiert ist.
Dadurch ist zusätzlich neben dem Schnellschlussventil in der Frischdampfleitung die Dampfturbine an ihrem Frischdampfeintritt und die Umgehungsleitung abgesichert.
Es ist bevorzugt, dass das Schnellschlussventil der Frisch- dampfUmgehungsleitung mit dem Schnellschlussventil am Frischdampfeintritt gekoppelt ist, so dass das Schnellschlussventil der FrischdampfUmgehungsleitung mit dem Schnellschlussventil am Frischdampfeintritt auslöst.
Dadurch werden die Schnellschlussventile am Frischdampfeintritt und der Frischdampfumgehungsleitung synchron ausgelöst, wodurch der Betrieb der Dampfturbine sicher ist.
Außerdem ist es bevorzugt, dass das Drosselventil mit dem An- zapfdampfeintritt gekoppelt ist, so dass das Drosselventil den Frischdampf auf den Anzapfdampfdruck im Anzapfdampfaustritt drosselt. Dadurch ist der Bypassmassenstrom via der Frischdampfumgehungsleitung von dem Drosselventil geregelt, so dass in der Frischdampfleitung bei voll geöffneten Frischdampfregelventi- len der vom Reaktor / Dampferzeuger angeforderte Frischdampf- druck einstellbar ist.
Bevorzugt ist es, dass das Dampfturbinensystem eine Anzapfdampfleitung aufweist, die an dem Anzapfdampfaustritt angeschlossen ist und in die die Frischdampfumgehungsleitung mün- det.
Das erfindungsgemäße Kraftwerk mit dem Dampfturbinensystem weist zum Überhitzen des Frischdampfes einen Zwischenüberhitzer auf, dem der Anzapfdampf zuführbar ist.
Das Dampfturbinensystem weist die Frischdampfumgehungsleitung auf, durch die mit dem Drosselventil dem Anzapfdampf Frischdampf zugeführt wird. Dadurch wird zum Überhitzen des Frischdampfes der an der Dampfturbine via die Frischdampfumgehungs- leitung vorbeigeführte Frischdampf dem Zwischenüberhitzer zugeführt, wodurch das Kraftwerk einen hohen thermischen Wirkungsgrad hat.
Es ist bevorzugt, dass der Zwischenüberhitzer zweistufig aus- geführt ist.
Hervorgerufen durch den zusätzlichen Heizdampfbedarf der ersten Zwischenüberhitzerstufe kann der Bypassmassenstrom deutlich erhöht werden bevor es zu einer direkten Einleitung des gedrosselten Bypassmassenstroms in die Dampfturbine kommt.
Ferner ist es bevorzugt, dass am Anzapfdampfaustritt eine Rückschlagklappe vorgesehen ist, stromauf der die Frischdampfumgehungsleitung einmündet.
Dadurch wird vorteilhaft unterbunden, dass ein am Anzapfdampfaustritt von außen her beaufschlagter hoher Druck zu ei- ner Rückströmung zu dem Anzapfdampfaustritt hin unterbunden ist .
Im Folgenden werden bevorzugte Ausführungsbeispiele des er- findungsgemäßen Dampfturbinensystems anhand der beigefügten schematischen Zeichnungen erläutert. Es zeigen:
Figuren 1 und 2 eine schematische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels des erfindungsgemäßen Dampfturbinensys- tems und des erfindungsgemäßen Kraftwerks und
Figur 3 eine schematische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels des erfindungsgemäßen Dampfturbinensystems .
Wie es aus Figuren 1 und 2 ersichtlich ist, weist ein Dampfturbinensystem 100 eine Dampfturbine 110 und eine Dampfturbine 111 auf. Die Dampfturbinen 110 und 111 weisen einen Frischdampfeintritt 112 bis 115 für den Frischdampfeintritt und einen Anzapfdampfaustritt 116 für die Entnahme von An- zapfdampf auf. Zur Regelung der Frischdampfzufuhr zu den
Dampfturbinen 110 und 111 sind an den Frischdampfreintritten 112 bis 115 Frischdampfregelventile 117 bis 120 vorgesehen. Zur Absicherung der Frischdampfeintritte 112 bis 115 und der Dampfturbine sind an diesen Schnellschlussventile 121 bis 124 angeschlossen.
Ferner weist das Dampfturbinensystem 100 Frischdampfleitungen 125 bis 128 auf, die jeweils an den Frischdampfeintritten 112 bis 115 angeschlossen sind. Außerdem ist an dem Anzapfdampf- austritt 116 eine Anzapfdampfleitung 129 vorgesehen.
Das Dampfturbinensystem 100 weist eine Frischdampfumgehungsleitung 130 auf, die am Eintritt der Frischdampfregelventile 117 bis 120 und am Anzapfdampfaustritt 116 angeschlossen ist, so dass in der Frischdampfumgehungsleitung 130 Frischdampf von dem Eintritt der Frischdampfregelventile 117 bis 129 zu dem Anzapfdampfaustritt 116 an den Dampfturbinen 110 und 111 vorbeileitbar ist. Alternativ ist gemäß Figur 3 die Fisch- dampfUmgehungsleitung 130 stromauf des Schnellschlussventils angeschlossen .
In der Frischdampfumgehungsleitung 130 ist in Strömungsrich- tung gesehen zuerst ein Schnellschlussventil 131 und darauf folgend ein Drosselventil 132 vorgesehen. Das Schnellschlussventil 131 mit dem Schnellschlussventil 121 gekoppelt, so dass beide Schnellschlussventile 121 bis 124 und 131 bei entsprechendem Erreichen eines Auslöseereignisses (z.B. Über- drehzahl) synchron auslösen. Das Drosselventil 132 ist in Abhängigkeit des Dampfdrucks stromab der Frischdampfumgehungsleitung 130 geregelt, so dass der Frischdampf von dem Eintritt der Frischdampfregelventile 117 bis 120 zu dem Anzapfdampfaustritt 116 gedrosselt ist.
Am Austritt der Frischdampfregelventile 117 bis 120 sind Frischdampfleitungen 125 bis 128 vorgesehen, in denen Frischdampf zum Betreiben der Dampfturbine 110 und 111 bereitgestellt ist. In den Frischdampfleitungen 125 bis 128 sind Schnellschlussventile 146 bis 149 zur Absicherung der Frischdampfeintritte und der Dampfturbine vorgesehen. Ferner sind in der Anzapfleitung 129 Rückschlagklappen 170 und 171 vorgesehen, mit denen eine Rückströmung in der Anzapfdampfleitung 129 unterbindbar ist.
Die Frischdampfumgehungsleitung 130 zweigt in den Frischdampfleitungen 125 bis 128 zwischen den Schnellschlussventilen 146 bis 149 und dem Eintritt der Frischdampfregelventile 117 bis 120 ab und mündet in die Anzapfdampfleitung 129 zwi- sehen der Rückschlagklappe 171 und dem Anzapfdampfaustritt 116.
Zur Regelung des Drucks in den Frischdampfleitungen 125 bis 128 sind parallel zu den Schnellschlussventilen 146 bis 149 Regelventile 150 und 151 vorgesehen.
Ferner weist das Dampfturbinensystem 100 Zwischenüberhitzer 140 und 141 auf, die jeweils eine erste Zwischenüberhitzer- stufe 142 und 143 sowie eine zweite Zwischenüberhitzerstufe 144 und 145 aufweisen. Von der Anzapfdampfleitung 129 zweigen stromab der Rückschlagklappe 170 zweite Heizleitungen 162 und 163 ab, in denen Anzapfdampf zu den ersten Zwischenüberhitzerstufen 142 und 143 geführt wird. An den zweiten Zwischenüberhitzerstufen 144 und 145 sind erste Heizdampfleitungen 160 und 161 zum Zuführen von Frischdampf vorgesehen, der in die Frischdampfleitung 125 bis 128 stromauf der Schnellschlussventile 146 bis 149 eingespeist wird.

Claims

Patentansprüche
1. Dampfturbinensystem für ein Kraftwerk, mit einer Dampfturbine (110, 111), die an ihrem Frischdampfeintritt (112 - 115) ein Frischdampfregelventil (117 - 120) aufweist und einen Anzapfdampfaustritt (116) hat, und einer Frischdampfumgehungsleitung (130) mit einem Drosselventil (132), die am Eintritt des Frischdampfregelventils (117 - 130) sowie an dem Anzapfdampfaustritt (116) zum Leiten von mit dem Drosselventil (132) gedrosseltem Frischdampf von stromauf des Frischdampfregelventils (117 - 120) zu dem Anzapfdampfaustritt (116) angeschlossen ist, wobei die Dampfturbine (110,111) mit dem Frischdampfregelventil (117 - 120) und die Frischdampfumgehungsleitung (130) mit dem Drosselventil (132) derart ausge- legt sind, dass die Dampfturbine (110, 111) sowohl im Nennbe- triebszustand bei 100% Frischdampfmassenstrom als auch in einem Sonderbetriebszustand bei über 100% Frischdampfmassenstrom jeweils mit voll geöffnetem Frischdampfregelventil (117 - 120) fahrbar ist, wobei überschüssiger Frischdampfmassen- ström gegenüber dem Nennbetriebszustand an dem Eintritt des Frischdampfregelventils (117 - 120) via der Frischdampfumgehungsleitung (130) an der Dampfturbine (110,111) vorbeileit- bar ist oder bei 100% Frischdampfmassenstrom ein Absenken des statischen Drucks des Frischdampfs durch Vorbeileiten eines vorherbestimmten Anteils des Frischdampfmassenstroms via der Frischdampfumgehungsleitung (130) erreichbar ist.
2. Dampfturbinensystem nach Anspruch 1, wobei der Frischdampfmassenstrom in dem Sonderbetriebszustand von 102% bis zu 115% des Frischdampfmassenstroms im Nennbetriebszustand ist.
3. Dampfturbinensystem nach einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei das Dampfturbinensystem (100) eine Frischdampfleitung
(125 - 128) mit einem Schnellschlussventil (146 - 149) auf- weist, die zum Zuführen von dem Fischdampfmassenstrom zu dem Frischdampfregelventil (117 - 120) an dieses angeschlossen ist, wobei die Fischdampfumgehungsleitung (130) zwischen dem Frischdampfregelventil (117 - 120) und dem Schnellschlussven- til (146 - 149) der Frischdampfleitung (125 - 128) an dieser angeschlossen ist oder stromauf des Schnellschlussventils (146 - 149) angeschlossen ist.
4. Dampfturbinensystem nach Anspruch 3, wobei am Frischdampfeintritt (112 - 115) ein Schnellschlussventil (146 - 149) vorgesehen ist und die Frischdampfumgehungsleitung (130) ein Schnellschlussventil (131) aufweist, das stromauf des Drosselventils (132) installiert ist.
5. Dampfturbinensystem nach Anspruch 4, wobei das Schnellschlussventil (131) der Frischdampfumgehungsleitung (130) mit dem Schnellschlussventil (121 - 124) am Frischdampfeintritt
(112 - 115) gekoppelt ist, so dass das Schnellschlussventil (131) der Frischdampfumgehungsleitung (130) mit dem Schnellschlussventil (121 - 124) am Frischdampfeintritt (112 - 115) auslöst .
6. Dampfturbinensystem nach Anspruch 5, wobei das Drosselven- til (132) mit dem Anzapfdampfaustritt (116) gekoppelt ist, so dass das Drosselventil (132) den Frischdampf auf den Anzapfdampfdruck im Anzapfdampfaustritt (116) drosselt.
7. Dampfturbinensystem nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wo- bei das Dampfturbinensystem (100) eine Anzapfdampfleitung
(129) aufweist, die an dem Anzapfdampfaustritt (116) angeschlossen ist und in die die Frischdampfumgehungsleitung
(130) mündet.
8. Kraftwerk mit einem Dampfturbinensystem (100) gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7, wobei das Kraftwerk zum Überhitzen des Frischdampfs einen Zwischenüberhitzer (140, 141) aufweist, dem der Anzapfdampf zuführbar ist.
9. Kraftwerk nach Anspruch 8, wobei der Zwischenüberhitzer (140, 141) zweistufig ausgeführt ist.
10. Kraftwerk nach einem der Ansprüche 8 oder 9, wobei am Anzapfdampfaustritt (116) eine Rückschlaglappe (170, 171) vorgesehen ist, stromauf der die Frischdampfumgehungsleitung (130) einmündet.
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