WO2010131585A1 - 有機溶媒の精製方法 - Google Patents

有機溶媒の精製方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2010131585A1
WO2010131585A1 PCT/JP2010/057663 JP2010057663W WO2010131585A1 WO 2010131585 A1 WO2010131585 A1 WO 2010131585A1 JP 2010057663 W JP2010057663 W JP 2010057663W WO 2010131585 A1 WO2010131585 A1 WO 2010131585A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
raw material
zeolite
ozone
ozone gas
treatment
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2010/057663
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
正治 黒岡
伊藤　智博
悠一 牧野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fujifilm Wako Pure Chemical Corp
Original Assignee
Wako Pure Chemical Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wako Pure Chemical Industries Ltd filed Critical Wako Pure Chemical Industries Ltd
Priority to EP10774843A priority Critical patent/EP2436664A4/en
Priority to JP2011513309A priority patent/JP5655778B2/ja
Priority to US13/320,124 priority patent/US20120059204A1/en
Publication of WO2010131585A1 publication Critical patent/WO2010131585A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/148—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound
    • C07C7/14808—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound with non-metals as element
    • C07C7/14816—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound with non-metals as element oxygen; ozone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/38—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C17/389—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by adsorption on solids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/38—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C17/395—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/12—Purification; Separation; Use of additives by adsorption, i.e. purification or separation of hydrocarbons with the aid of solids, e.g. with ion-exchangers
    • C07C7/13—Purification; Separation; Use of additives by adsorption, i.e. purification or separation of hydrocarbons with the aid of solids, e.g. with ion-exchangers by molecular-sieve technique
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/18—Solvents

Definitions

  • the present invention relates to a novel method for purifying an organic solvent.
  • An aromatic compound such as trichlorobenzene used as a mobile phase solvent in high performance liquid chromatography (HPLC) is desired to have a high purity that does not contain impurities that affect subsequent measurements.
  • aromatic compounds often contain fluorescent impurities such as chlorophenol and dichlorophenol, and conventionally, a treatment for removing the fluorescent material using an adsorbent such as zeolite has been performed.
  • this method requires the use of a large amount of zeolite.
  • trichlorobenzene may contain harmful substances such as polychlorinated biphenyl (PCB) in addition to fluorescent substances.
  • PCB polychlorinated biphenyl
  • Distillation is also known as a method for removing impurities such as fluorescent substances from aromatic compounds.
  • a complicated operation such as distillation under reduced pressure is required.
  • the distillation pot may be contaminated by the compound.
  • special equipment is required to carry out the purification method by distillation, and there is a problem in terms of cost performance.
  • organic solvents other than aromatic compounds may contain impurities such as fluorescent substances and substances having ultraviolet absorption, and the following purification methods are known.
  • a crude acetonitrile obtained by pretreating acetonitrile obtained as a by-product in producing acrylonitrile by reacting propylene or isobutylene in the presence of a catalyst to produce acrylonitrile and further reducing impurities, and a gas containing ozone A method for purifying acetonitrile by contacting and then neutralizing with a basic substance, followed by distillation (Patent Document 3)
  • Acetonitrile obtained as a by-product in the production of acrylonitrile by reacting propylene or isobutylene in the presence of a catalyst with sulfuric acid, and then separating sulfuric acid, and then containing ozone-containing gas A method of purifying acetonitrile (Patent Document 4), which is distilled after being contacted, (3) The crude acetonitrile is brought into contact with na
  • Patent Document 5 a method for purifying crude acetonitrile, which separates and removes the permanganate-reducing substance produced by the ozone treatment, and further separates and removes low-boiling compounds and high-boiling compounds by distillation or membrane separation.
  • the method (2) also requires an operation of further distilling the by-produced crude acetonitrile after contacting it with sulfuric acid and then with ozone.
  • the purified by-product cannot be removed only by contacting the ozone-treated crude acetonitrile with a basic substance, an adsorbent or the like. Therefore, a process for separating and removing the permanganate-reducing substance and a process for separating and removing the low boiling point compound and the high boiling point compound by a distillation method or a membrane separation method are required.
  • n-heptane is currently purified by treatment with zeolite F-9 column followed by sulfuric acid treatment, after distillation, and further treatment with zeolite F-9 column.
  • problems such as complicated operation, generation of a large amount of washing waste liquid, and quality varies from lot to lot.
  • each of the conventionally known methods has a problem that a complicated purification process has to be performed, and special equipment is required for purification.
  • kerosene is expected to be used as a fuel for household fuel cells.
  • commercially available kerosene contains a very small amount of a sulfur compound, which reduces the performance of the fuel cell catalyst. Therefore, a method for efficiently removing sulfur compounds in kerosene is also desired.
  • the present invention provides a method for purifying an organic solvent capable of purifying an organic solvent containing impurities such as an ultraviolet absorbing substance, a fluorescent substance, and a sulfur compound with high purity and reducing the amount of zeolite used for the purification. Is to establish.
  • the present inventors brought the organic solvent into contact with ozone gas before the treatment with zeolite, which is one of the conventional methods for purifying organic solvents, It has been found that impurities in an organic solvent can be efficiently removed and the amount of zeolite used can be drastically reduced to obtain a high-purity organic solvent, and the present invention has been completed.
  • the present invention provides “a compound represented by the following general formula [1] or [2]”.
  • R represents a halogen atom or a lower alkyl group having 1 to 3 carbon atoms.
  • N represents an integer of 1 to 5)
  • P and q each independently represent an integer of 0 to 4, provided that at least one of p and q is not 0).
  • impurities contained in a compound selected from saturated aliphatic hydrocarbons having no substituent are removed by a first step of contacting with ozone gas, and then a second step of contacting with a zeolite or a basic adsorbent.
  • a method for purifying the compound characterized in that Is.
  • an organic solvent containing impurities such as an ultraviolet absorbing substance, a fluorescent substance, and a sulfur compound can be purified with high purity without requiring further distillation operation.
  • the amount of zeolite used can be made much smaller than the conventional amount by the purification method of the present invention.
  • 9 is an ultraviolet absorption spectrum of simulated kerosene obtained in Example 8. 6 is an ultraviolet absorption spectrum of a refined kerosene product obtained in Example 8. 9 is a three-dimensional fluorescence spectrum of simulated kerosene obtained in Example 8. 9 is a three-dimensional fluorescence spectrum of a refined kerosene product obtained in Example 8.
  • the subject of purification in the purification method of the present invention is an organic solvent that does not react with the ozone gas used in the first step and is liquid at room temperature (any temperature between 0 ° C. and 40 ° C.). Specifically, it is a compound represented by the above general formula [1] or general formula [2] according to the present invention and a saturated aliphatic hydrocarbon having no substituent.
  • examples of the halogen atom represented by R include a fluorine atom, a chlorine atom, a bromine atom, and an iodine atom.
  • examples of the lower alkyl group having 1 to 3 carbon atoms represented by R include a methyl group, an ethyl group, and an n-propyl group.
  • Specific examples of the compound represented by the general formula [1] according to the present invention include trichlorobenzene, Examples include chlorobenzene and ethylbenzene. Of these, trichlorobenzene is preferred.
  • Specific examples of the compound represented by the general formula [2] according to the present invention include 1-chloronaphthalene, 1-methylnaphthalene, 2-methylnaphthalene and the like. Of these, 1-chloronaphthalene and 1-methylnaphthalene are preferable.
  • saturated aliphatic hydrocarbons having no substituent according to the present invention include all those that are liquid at normal temperature (any temperature from 0 ° C. to 40 ° C.), and are linear, branched, cyclic Any of them may be used, and examples thereof include those having 4 to 20 carbon atoms, preferably 4 to 15 carbon atoms, and more preferably 4 to 12 carbon atoms.
  • 2,2,4-trimethylpentane, cyclohexane, n-hexane, n-heptane, n-nonane, n-decane and n-undecane are preferred.
  • 2,2,4-trimethylpentane or n-heptane is preferred.
  • kerosene may be mentioned as an example of the saturated aliphatic hydrocarbon according to the present invention. Kerosene may be anything that is generally sold.
  • the main component is a mixture of a plurality of saturated aliphatic hydrocarbons (having about 9 to 15 carbon atoms) described above.
  • the first step in the purification method according to the present invention is “contacting the compound represented by the general formula [1] or [2] according to the present invention, a saturated aliphatic hydrocarbon having no substituent or kerosene with ozone gas”.
  • Process. for example, an impurity having a double bond is decomposed by contact with ozone gas and converted into a compound that is easily separated and removed in the subsequent steps.
  • the “compound represented by the general formula [1] or [2] according to the present invention, a saturated aliphatic hydrocarbon or a kerosene having no substituent” according to the present invention ”attached to the first step is hereinafter referred to as“the raw material according to the present invention. May be written.
  • the ozone gas used in the first step may be a pure ozone gas.
  • a gas such as nitrogen, argon, helium, carbon dioxide gas or air. You can also.
  • the term “ozone gas” may include both pure ozone gas and pure gas and ozone gas diluted with a gas other than ozone as described above.
  • Ozone gas is obtained by supplying air, oxygen, or an oxygen-containing gas to an ozone generator.
  • the ozone generator is not particularly limited, and one having a preferable specification (size, etc.) may be appropriately selected and used according to the environment in which the first step is performed. Various commercially available ozone generators may be appropriately used. Use it.
  • the supply amount of ozone gas to the raw material according to the present invention is equal to or greater than the amount of ozone gas required for the impurities contained in the raw material according to the present invention to disappear to such an extent that they can be completely removed in the next second step. It is hoped that. That is, it is 1 to 5 times, preferably 1.5 to 3 times the amount of ozone gas required for the impurities contained in the raw material according to the present invention to disappear to such an extent that it can be completely removed in the subsequent second step. .
  • Whether or not the impurities contained in the raw material according to the present invention have disappeared to such an extent that they can be completely removed in the next second step is determined by, for example, contacting the raw material according to the present invention with ozone gas, This can be determined by analyzing the ozone concentration in the exhaust gas discharged. Specifically, when the ozone concentration in the exhaust gas is 80% or more, preferably 90% or more of the ozone concentration in the gas to be supplied, “a quantity that allows impurities to be completely removed in the second step” It can be judged that it has disappeared.
  • the analysis of the ozone concentration in the exhaust gas may be performed by a conventional method such as an iodine titration method, an ultraviolet absorption method, chemiluminescence, or the like. Actually, the analysis may be performed using a continuous analyzer using these methods.
  • the raw material according to the present invention is sampled at regular intervals, and the predetermined fluorescence intensity or the absorbance at a predetermined wavelength of the raw material according to the present invention becomes a predetermined value or less. In this case, it can also be determined that “the impurities have disappeared to such an extent that they can be completely removed in the second step”.
  • the ozone ventilation rate (as O 3 ) with respect to the raw material according to the present invention differs depending on the raw material according to the present invention.
  • the amount is about 0.001 to 1.0 g, preferably about 0.002 to 0.20 g, and about 200 to 200 g, preferably about 0.4 to 40 g as ozone with respect to 200 L of the raw material according to the present invention.
  • the concentration of ozone in the ozone gas is 0.01 to 5.0% by volume (about 0.2 to 107.1g / Nm 3 : the amount of ozone (g) in 1m 3 of ozone gas), preferably 0.05 to 2.0% by volume. (About 1.1 to 42.8 g / Nm 3 ). If the ozone concentration is too low, the time required for the contact between the raw material according to the present invention and the ozone gas becomes long, and it is not effective because the reaction vessel becomes large.
  • the supply time of the ozone gas may be equal to or longer than “the time required for the impurities contained in the raw material according to the present invention to disappear to such an amount that they can be completely removed in the second step” as described above. Alternatively, it may be not less than “the time required for the predetermined fluorescence intensity or the absorbance at a predetermined wavelength of the raw material according to the present invention to become a predetermined value or less” as described above.
  • the temperature when the raw material according to the present invention is brought into contact with ozone gas is about ⁇ 40 to 80 ° C., preferably about 5 to 60 ° C., more preferably about 10 to 40 ° C. If the temperature is too low, there are problems such as a slow reaction rate or precipitation of trace components, and if the temperature is too high, excessive reaction proceeds, which may reduce the yield of the raw material according to the present invention. Therefore, room temperature (20 ° C.) is sufficient.
  • the pressure at which the raw material according to the present invention is brought into contact with ozone gas may be any of reduced pressure, normal pressure, and increased pressure, and may be set appropriately according to the supply conditions of ozone gas and the like.
  • the method of bringing the raw material according to the present invention into contact with ozone gas may be a batch method (batch method) or a continuous method (distribution method).
  • the batch method is preferable in consideration of the convenience of work.
  • ozone gas at a predetermined concentration may be continuously vented into a reaction vessel containing an appropriate amount of the raw material according to the present invention while controlling the temperature and pressure as necessary, and reacted for a predetermined time.
  • the contact of the raw material according to the present invention with ozone gas in a batch system is preferably performed by supplying the above amount of ozone gas over 1 to 600 minutes, preferably 5 to 300 minutes, more preferably 10 to 120 minutes. If the supply time is too short, there is a problem that the reaction between ozone and impurities is insufficient, or the raw material according to the present invention is scattered due to a large gas flow rate, resulting in a large loss. Further, if the supply time is too long, there is no merit in terms of productivity, and an excessive oxidation reaction proceeds.
  • the exhaust gas after ozone gas treatment that has contacted the raw material according to the present invention may be exhausted through an ozone decomposition layer such as activated carbon as appropriate.
  • contacting” the raw material according to the present invention with ozone gas may be referred to as “treating” the raw material according to the present invention with ozone gas.
  • the second step in the purification method according to the present invention is the raw material according to the present invention that has undergone the first step (hereinafter, sometimes referred to as “the crude product according to the present invention” or simply “the crude product”).
  • the crude product according to the present invention or simply “the crude product”.
  • a step of contacting with zeolite or a basic adsorbent In this step, one type of zeolite or basic adsorbent may be used, or a plurality of types of zeolite, a plurality of types of basic adsorbent, or one or more types of zeolite and one or more types of basic adsorbents may be used. May be.
  • zeolite it is more preferable to use zeolite in terms of easy handling.
  • the zeolite according to the present invention used in the second step may be either natural zeolite or synthetic zeolite.
  • natural zeolite for example, X-type zeolite, A-type zeolite, Y-type zeolite and the like can be mentioned.
  • Zeolite has various commercial products, so it can be used.
  • Commercially available zeolites used in the second step include synthetic zeolite F-9 (X-type zeolite), synthetic zeolite A-3 (A-type zeolite), synthetic zeolite A-4 (A-type zeolite), synthetic Zeolite HS-320 (Y-type zeolite), Molecular Sieves 5A (A-type zeolite) (sold by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) and the like. Of these, synthetic zeolite F-9 is preferred.
  • the shape of the zeolite used in the present invention may be any of powder, granule, and granule, and may be appropriately selected according to the amount of raw material to be processed, the processing scale, and the like.
  • Examples of the basic adsorbent according to the present invention used in the second step include an anion exchange resin, an alkali metal hydroxide, a carbonate or hydrogen carbonate, an alkaline earth metal oxide, a hydroxide, or Examples thereof include a carbonate, a solid base that is a mixture of different metal oxides, and a substance in which an alkali metal or alkaline earth metal compound is supported on a carrier.
  • basic adsorbents also have various commercial products, which can be used.
  • Examples of commercially available basic adsorbents include basic activated alumina that is also used in affinity chromatography.
  • the method for bringing the crude product according to the present invention into contact with zeolite or a basic adsorbent may be a batch method (batch method) or a continuous method (distribution method). In order to carry out industrially, it is preferable to carry out by a continuous system.
  • Each method is described as follows, for example.
  • (1) Batch method (batch method)
  • the crude product obtained in the first step is mixed with the zeolite or basic adsorbent according to the present invention and shaken. By this operation, only impurities in the crude product are adsorbed on the zeolite or the basic adsorbent. Subsequently, if the obtained purified product is separated from the zeolite or the basic adsorbent, only impurities are removed from the purified product, and a purified product can be obtained.
  • an appropriate method such as filtration or decantation may be used.
  • the crude product may be treated with one kind of zeolite or basic adsorbent, a mixture of plural kinds of zeolite, a mixture of plural kinds of basic adsorbents, or one kind or plural kinds of zeolite and one kind. Or you may process with the mixture of multiple types of basic adsorbents.
  • the use amount ratio of the zeolite or basic adsorbent according to the present invention to the crude product is 1: 5 to 1: 10000, preferably 1:10 to 1: 1000. Any degree is acceptable.
  • the ratio may be any of a weight ratio (W / W), a capacity ratio (V / V), and a capacity / weight ratio (V / W).
  • the amount of zeolite used may be 1 to 5 kg per 200 L of raw material.
  • the time for bringing the crude product into contact with the zeolite or the basic adsorbent according to the present invention may be sufficient as long as the impurities in the crude product are adsorbed on the zeolite or the basic adsorbent. For example, 0.1 to 1000 minutes, preferably 1 to 300 minutes.
  • a column filled with one kind of zeolite or basic adsorbent may be used, a column in which plural kinds of zeolite are laminated, a column in which plural kinds of basic adsorbent are laminated, or one or more kinds of zeolite. And a column in which one or a plurality of basic adsorbents are stacked can be used.
  • the column method may be performed as follows, for example.
  • the crude product obtained in the first step is passed through a column (packed tower) packed with the zeolite or basic adsorbent according to the present invention.
  • impurities such as ultraviolet absorbing substances, fluorescent substances, sulfur compounds, etc. in the crude product or only oxides thereof are adsorbed on the zeolite or the filler.
  • the refined product which does not contain an impurity elutes from a column. What is necessary is just to collect this eluate.
  • the size of the column to be used is not particularly limited, and may be appropriately selected according to the amount of the crude product to be processed. What is necessary is just to use the column normally used for the cleanup process of the sample for dioxins analysis, and the sample for PCBs analysis.
  • a column having an inner diameter ( ⁇ ) of 5 to 1000 mm, preferably 10 to 600 mm, and a length of 30 to 5000 mm, preferably 100 to 3000 mm can be mentioned.
  • the packed tower used in the purification method of the present invention can be obtained by packing the zeolite or basic adsorbent according to the present invention in a column according to a conventional method such as a wet or dry packing method.
  • the amount of the zeolite or basic adsorbent according to the present invention to be packed in the column is the same as that in the case of performing batch processing, and the use amount ratio between the zeolite or basic adsorbent according to the present invention and the crude product according to the present invention.
  • the ratio may be about 1: 5 to 1: 10000, preferably about 1:10 to 1: 1000.
  • the ratio may be any of a weight ratio (W / W), a capacity ratio (V / V), and a capacity / weight ratio (V / W).
  • the amount of zeolite used may be 1 to 5 kg per 200 L of raw material.
  • the temperature at which the crude product in the second step of the present invention is brought into contact with the zeolite or basic adsorbent according to the present invention is ⁇ 40 to 80 ° C., preferably 5 to 60 ° C., more preferably 10 to 40 ° C. It is.
  • the rough purified product according to the present invention is “contacted” with the zeolite or the basic adsorbent according to the present invention, and the crude purified product according to the present invention is referred to as the zeolite or basic adsorbent according to the present invention.
  • “treat” with an agent is “treat” with an agent.
  • the eluate obtained in the second step is a refined raw material according to the present invention and does not require further treatment such as distillation.
  • a raw material of 1,2,4-trichlorobenzene has a high fluorescence intensity at an excitation wavelength of 365 nm according to a fluorescence test and is unsuitable for use as a mobile phase for liquid chromatography.
  • zeolite of about 40 to 50 kg per 200 L of the raw material.
  • 1,2,4-trichlorobenzene has a problem in that about 0.1 to 0.5 ppm of PCB may be mixed.
  • the amount of zeolite required for the subsequent zeolite treatment can be made much smaller by bringing ozone gas into contact with the raw material before the zeolite treatment.
  • the purification method of the present invention only requires that the raw material according to the present invention is substantially subjected to treatment with ozone gas and treatment with zeolite or basic adsorbent according to the present invention, and it is necessary to separately carry out purification treatment such as distillation. There is no.
  • a purified product suitable for use as a mobile phase for liquid chromatography can be obtained only by the purification method of the present invention.
  • Results are shown in Table 1 below.
  • the numerical values in Table 1 are the values obtained by converting the fluorescence intensity of the raw material treated with each adsorbent at an excitation wavelength of 365 nm and a fluorescence wavelength of 450 to 700 nm into quinine sulfate (10 ⁇ g / L quinine sulfate solution (0.1 N sulfuric acid acid)).
  • the value of the fluorescence intensity peak near excitation wavelength 365 nm / fluorescence wavelength 450 nm is a value converted to relative intensity (Relative fluorescence intensity: RFI) as 10 QSU (Quinine sulfate unit).
  • the fluorescent material is present in the raw material before the treatment with the adsorbent, and the fluorescence intensity is higher than the standard value of the fluorescent material required for high performance liquid chromatography (HPLC). It was.
  • Example 1 A purification method in which ozone gas treatment was added to the treatment method using synthetic zeolite F-9, which was confirmed to have a high fluorescent substance removal effect in Experimental Example 1, was examined.
  • Ozone ventilation condition normal pressure
  • Ozone gas generation amount 0.3 g / hr
  • Gas flow rate 1L / min
  • Processing temperature 20 ° C
  • Processing time 10min (Ozone aeration rate 0.05g / 100mL raw material)
  • the ozone concentration in the ozone gas when aerated is about 0.2335 vol% (about 5 g / Nm 3 ). A portion of the crude product after ozone gas treatment was sampled.
  • the absorbance of ultraviolet rays at a wavelength of 200 to 400 nm was also measured using a spectrophotometer (U-3310 manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation).
  • the light absorbency measurement value of an ultraviolet-ray is a value which measured the light absorbency in each wavelength using distilled water as a control
  • the fluorescence intensity was measured in the same manner for the eluate obtained by performing only the above zeolite treatment without treating with ozone gas.
  • Results Table 2 shows the results obtained.
  • the absorbance at 380 to 400 nm indicates the maximum absorbance at 380 to 400 nm.
  • the fluorescence intensity indicates the maximum value of fluorescence intensity at each fluorescence wavelength in terms of quinine sulfate.
  • Example 2 The optimum conditions for ozone gas treatment and adsorbent treatment were investigated.
  • Raw material 1,2,4-trichlorobenzene (industrial raw material)
  • Ozone aeration means the amount of ozone (as O 3 ) aerated in 650 mL of raw material in each experiment as the amount of ozone (as O 3 ) per 1 L of raw material. The converted value is shown, and the “ozone aeration amount (g / 200 L conversion)” shows a value converted as the aeration amount of ozone (as O 3 ) with respect to the raw material 200 L.
  • Results Table 4 shows the results.
  • the fluorescence intensity indicates the maximum value of fluorescence intensity under the above measurement conditions in terms of quinine sulfate. In any case of Experiment Nos. 1 to 5, the maximum value of the fluorescence intensity appeared at a fluorescence wavelength of 450 to 490 nm. In any of Experiment Nos. 1 to 5, the fluorescence intensity was all less than 3 in the fluorescence wavelength range of 500 to 700 nm.
  • Table 5 shows the measurement results of absorbance.
  • the case where the absorbance was in conformity with the HPLC standard the case where the absorbance of 350 nm ultraviolet light was 0.05 or less
  • the effluent flowing out from the zeolite column was sampled in three portions, but 200 mL of the first sampling solution was treated with 10 g of zeolite.
  • the second sampling liquid corresponds to a case where 400 mL of raw material is treated with 10 g of zeolite, and in terms of actual production scale, it corresponds to a case where 200 L of raw material is treated with about 5 kg of zeolite.
  • the third sampling solution corresponds to a case where 630 mL of raw material is treated with 10 g of zeolite, and corresponds to a case where 200 L of raw material is treated with about 3 kg of zeolite in terms of actual production scale. Therefore, when comparing the measurement results of fluorescence intensity and absorbance of Experiment Nos. 1 to 3 in Tables 4 and 5 with the ozone aeration amount (converted to g / 200L), the 200L raw material was converted to an ozone amount of 1 to 3g / It can be seen that if it is treated at about 200 L, the zeolite can be refined at a subsequent use of about 3 kg / 200 L (raw material).
  • the amount of zeolite used can be significantly reduced by treating the raw material with ozone gas after the method of the present invention and then treating with zeolite. It was suggested.
  • Example 3 The purification method according to the present invention was carried out on an actual production scale.
  • Raw material 1,2,4-trichlorobenzene (industrial raw material)
  • Ozone ventilation condition normal pressure
  • Ozone gas generation rate 1 g / hr
  • Gas flow rate about 2L / min
  • Processing temperature 20 ° C
  • the ozone concentration in the ozone gas when aerated is about 0.38761 vol% (about 8.3 g / Nm 3 ).
  • the maximum value of the fluorescence intensity appeared at a fluorescence wavelength of 450 to 490 nm. Further, in the range of the fluorescence wavelength of 500 to 700 nm, the fluorescence intensity was all less than 3.
  • the purified material suitable for use as a mobile phase for HPLC can be obtained by subjecting the raw material to ozone gas treatment and then zeolite treatment, without further purification such as distillation.
  • zeolite treatment without further purification such as distillation.
  • the purification treatment can be performed with a much smaller amount of zeolite used (about 5 kg) than in the past.
  • Ozone ventilation condition (normal pressure) Ozone gas generation amount: 0.4 g / hr Gas flow rate: about 1L / min Processing temperature: about 20 ° C (room temperature) Treatment time: (a) 1 minute (b) 3 minutes (c) 5 minutes
  • the ozone concentration in the ozone gas when aerated under the above aeration conditions is about 0.31289 vol% (about 6.7 g / Nm 3 ).
  • Embodiment 5 FIG. (1) Raw material: 1,2,4-trichlorobenzene (industrial raw material)
  • Ozone ventilation condition normal pressure
  • Ozone gas generation amount 0.3 g / hr
  • Gas flow rate 1L / min
  • Processing temperature 20 ° C
  • Processing time 2 min (Ozone aeration rate 0.01g / 650mL raw material)
  • the ozone concentration in the ozone gas when aerated is about 0.2335 vol% (about 5 g / Nm 3 ). A portion of the crude product after ozone gas treatment was sampled.
  • Results Table 8 shows the results obtained.
  • the absorbance at 380 to 400 nm shows the maximum value of absorbance at 380 to 400 nm.
  • the fluorescence intensity indicates the maximum value of fluorescence intensity at each fluorescence wavelength in terms of quinine sulfate.
  • Example 6 Raw material: n-heptane (industrial raw material)
  • Ozone ventilation condition normal pressure
  • Ozone gas generation amount 0.3 g / hr
  • Gas flow rate 1L / min
  • Processing temperature 20 ° C
  • Processing time 2min (Ozone ventilation rate 0.01g / 200mL raw material)
  • the ozone concentration in the ozone gas at the time of aeration under the above aeration conditions is about 0.2335 vol% (about 5 g / Nm 3 ). A portion of the crude product after ozone gas treatment was sampled.
  • Results Table 9 shows the results obtained.
  • the absorbance at 254 to 400 nm indicates the maximum absorbance at 254 to 400 nm.
  • the fluorescence intensity indicates the maximum value of fluorescence intensity under the above measurement conditions in terms of quinine sulfate.
  • Example 7 Raw material: 2,2,4-trimethylpentane (industrial raw material)
  • Ozone ventilation condition normal pressure
  • Ozone gas generation amount 0.3 g / hr
  • Gas flow rate 1L / min
  • Processing temperature 20 ° C
  • Processing time 2min (Ozone ventilation rate 0.01g / 200mL raw material)
  • the ozone concentration in the ozone gas at the time of aeration under the above aeration conditions is about 0.2335 vol% (about 5 g / Nm 3 ).
  • the absorbance of ultraviolet rays was measured in the same manner for the eluate obtained by performing only the adsorbent treatment without treating with ozone gas.
  • Results Table 10 shows the results obtained.
  • the absorbance at 254 to 400 nm indicates the maximum absorbance at 380 to 400 nm.
  • Example 8 Study of purification method of the present invention using simulated kerosene Kerosene is expected to be used as a fuel for household fuel cells, but sulfur compounds mixed in trace amounts in commercial kerosene are fuel cell catalysts. It is known to reduce the performance of
  • sulfur compounds examples include dibenzothiophene, 4,6-dimethylbenzothiophene, and 3-methylbenzothiophene.
  • a simulated kerosene was prepared by adding the above three kinds of sulfur compounds to undecane, which is one of the main components of kerosene (C9-15 hydrocarbons), and the simulated kerosene was purified by the purification method of the present invention.
  • Ozone ventilation condition (normal pressure) Ozone gas generation amount: 0.3 g / hr Gas flow rate: 1L / min Processing temperature: 20 ° C Processing time: 4 min (Ozone aeration rate 0.02g / 200mL raw material)
  • the ozone concentration in the ozone gas at the time of aeration under the above aeration conditions is about 0.2335 vol% (about 5 g / Nm 3 ).
  • Measurement condition Measurement mode: 3D Measurement excitation wavelength: 200nm to 800nm Measurement fluorescence wavelength: 200nm to 800nm Scanning speed: 2400nm / min
  • FIGS. 1 and 2 show ultraviolet absorption spectra at 200 to 400 nm.
  • 1 shows the ultraviolet absorption spectrum of the raw simulated kerosene.
  • FIG. 2 shows an ultraviolet absorption spectrum of a purified product of simulated kerosene. 1 and 2, the horizontal axis represents the measurement wavelength (nm) and the vertical axis represents the absorbance (Ab).
  • FIGS. 3 and 4 show a three-dimensional fluorescence spectrum of a purified product of simulated kerosene. 3 and 4, the horizontal axis represents the fluorescence wavelength (EM (nm)), and the vertical axis represents the excitation wavelength (EX (nm)).
  • the purification method of the present invention is very effective for removing sulfur compounds in kerosene.
  • the amount of zeolite used can be made much smaller than before, so that, for example, if 1,2,4-trichlorobenzene contaminated with PCB is treated by the purification method of the present invention, the PCB produced by the purification is obtained.
  • the amount of contaminated zeolite can be drastically reduced.
  • the purified product obtained by the purification method of the present invention does not need to be further subjected to a treatment such as distillation, a purified product with higher purity can be obtained more simply than before.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

下記一般式[１]若しくは[２]で表される化合物 式[１]：(Ｒはハロゲン原子又は炭素数１～３の低級アルキル基を表す。ｎは１～５の整数を表す。)、 式[２]：(Ｒは前記と同じ。ｐ及びｑは夫々独立して０～４の整数を表す。但し、ｐとｑの少なくとも一方は０ではない。)、 置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素、又は灯油から選択される化合物に含有される不純物を、オゾンガスと接触させる第１の工程、次いでゼオライト又は塩基性吸着剤から選択される吸着剤と接触させる第２の工程により除去することを特徴とする、該化合物の精製方法に関する。

Description

有機溶媒の精製方法
　本発明は、有機溶媒の新規な精製方法に関する。
　高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）の移動相溶媒として使用されるトリクロロベンゼン等の芳香族化合物は、その後の測定に影響を及ぼす不純物を含有しない高純度なものであることが望まれる。
　しかし、芳香族化合物中にはクロロフェノール、ジクロロフェノール等の蛍光を有する不純物を含有していることが多く、従来よりゼオライト等の吸着剤を用いて蛍光物質を取り除く処理が行われていた。しかし、この方法では大量のゼオライトを使用する必要がある。特にトリクロロベンゼンに関しては、蛍光物質の他に有害物質であるポリ塩化ビフェニル（ＰＣＢ）を含有している場合があり、ＰＣＢで汚染されたトリクロロベンゼンを大量のゼオライトで処理すると、ＰＣＢで汚染された大量の使用済みゼオライトが生じ、更にこの大量の使用済みゼオライトを処理する工程が必要であった。
　そのため、大量のゼオライトを使用する必要とせず、簡便且つ効果的に上記不純物を除去できるトリクロロベンゼン等の芳香族化合物の精製方法の確立が望まれている現状にあった。
　芳香族化合物から蛍光物質等の不純物を除く方法としては、蒸留法も知られている。しかし沸点の高い化合物を蒸留法で精製する場合、減圧下で蒸留を行う等の煩雑な操作が必要となる。また、構造内にベンゼン環を有する化合物を蒸留すると、該化合物により蒸留釜が汚染される可能性がある。更に、蒸留法による精製方法を実施するには特別の設備が必要であり、コストパフォーマンスの面でも問題がある。
　蒸留を行わずに芳香族化合物を含む有機溶媒中の不純物を除去する方法も、これまでにもいくつか知られている。例えば、
（１）芳香族ニトロ化合物に含まれる微量硫黄化合物をオゾン処理により酸化分解した後アルカリ水洗除去する、芳香族ニトロ化合物の精製方法（特許文献１）、
（２）ベンゼン等の芳香族化合物に含まれる微量硫黄化合物をオゾン接触により酸化分解した後、アルカリ水洗除去する、芳香族化合物中からの硫黄化合物の除去方法（特許文献２）、
がある。しかしながら、上記の方法は、いずれも原料をオゾン処理した後アルカリ水洗除去するという、液－液法による精製操作を行うため、攪拌、分液等を行うための設備が必要であり、且つ精製物の回収率も高くないという問題がある。
　また、芳香族化合物以外の有機溶媒中にも、蛍光物質や紫外線吸収を有する物質等の不純物を含有している場合があり、以下のような精製方法が知られている。
（１）プロピレン又はイソブチレンを触媒の存在下にアンモニオキシデーション反応せしめてアクリロニトリルを製造する際の副生物として得られるアセトニトリルを前処理して不純物を低減せしめた粗アセトニトリルを、更にオゾンを含むガスと接触させ、次いで塩基性物質で中和した後、蒸留するアセトニトリルの精製方法（特許文献３）
（２）プロピレン又はイソブチレンを触媒の存在下にアンモニオキシデーション反応せしめてアクリロニトリルを製造する際の副生物として得られるアセトニトリルを硫酸と接触させた後、硫酸分を分離し、次いでオゾンを含むガスと接触させた後、蒸留する、アセトニトリルの精製方法（特許文献４）、
（３）粗アセトニトリルを発生期の酸素（オゾン）と接触させ、次いで塩基性物質、吸着剤等と接触させる。次いで、オゾン処理で生成した過マンガン酸還元性物質を分離除去し、更に低沸点化合物および高沸点化合物を蒸留法や膜分離法により分離除去する、粗アセトニトリルの精製方法（特許文献５）。
等が知られている。
　しかしながら、粗アセトニトリルをオゾン処理すると、多種の副生物を生じる。そのため、上記(１)の方法は、粗アセトニトリルをオゾン、次いで塩基性物質で処理した後、更に蒸留する操作が必須である。
　上記(２)の方法も、副成した粗アセトニトリルを硫酸、次いでオゾンと接触させた後、更に蒸留する操作が必要である。
　更に、上記(３)の方法も、オゾン処理した粗アセトニトリルを塩基性物質、吸着剤等と接触させるだけでは、精製した副生物を除去することが出来ない。そのため、更に過マンガン酸還元性物質を分離除去する工程や、低沸点化合物および高沸点化合物を蒸留法や膜分離法により分離除去する工程が必要である。
　また、例えばｎ－ヘプタンは、現在はゼオライトＦ－９カラム処理の後硫酸処理し、蒸留後、さらにゼオライトＦ－９カラム処理して、精製を行っている。しかし、操作が煩雑である、大量の洗浄廃液が発生する、ロットにより品質が異なる、など多くの問題を抱えている。
　すなわち、従来公知のいずれの方法も、煩雑な精製工程を行わなければならず、また精製のために特別な設備等が必要であるという問題があった。
　さらに近年、灯油は、家庭用燃料電池の燃料としての用途が期待されている。しかし、市販の灯油中には硫黄化合物が微量に混入しており、これが燃料電池の触媒の性能を低下させることが知られている。そのため灯油中の硫黄化合物を効率よく除去する方法も、望まれている。
特公平01-011626号公報 特公平06-018791号公報 特許第3104312号公報 特許第3001020号公報 特許第2989477号公報
　本発明は、紫外線吸収物質、蛍光物質、硫黄化合物等の不純物を含有する有機溶媒を高純度に精製でき、且つ精製に使用するゼオライト等の使用量を低減させることの出来る有機溶媒の精製方法を確立することにある。
　本発明者等は、上記課題を解決すべく鋭意研究の結果、従来より行われている有機溶媒の精製方法の一つであるゼオライトによる処理の前に、有機溶媒をオゾンガスと接触させることにより、有機溶媒中の不純物を効率よく除去し、且つゼオライトの使用量を激減させて、高純度の有機溶媒を得ることが出来ることを見出し、本発明を完成するに到った。
　すなわち、本発明は「下記一般式［１］若しくは[２]で表される化合物
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
（Ｒはハロゲン原子又は炭素数１～３の低級アルキル基を表す。ｎは１～５の整数を表す。）

Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
（Ｒは前記と同じ。ｐ及びｑは夫々独立して０～４の整数を表す。但し、ｐとｑの少なくとも一方は０ではない。）、
又は置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素から選択される化合物に含有される不純物を、オゾンガスと接触させる第１の工程、次いでゼオライト又は塩基性吸着剤と接触させる第２の工程により除去することを特徴とする、該化合物の精製方法。」である。
　本発明の精製方法によれば、紫外線吸収物質、蛍光物質、硫黄化合物等の不純物を含有する有機溶媒を、更なる蒸留操作を必要とせずに、高純度に精製することが出来る。また、本発明の精製方法により、ゼオライトの使用量を従来の使用量より遙かに少量にすることが出来る。
実施例８に於いて得られた、模擬灯油の紫外吸収スペクトルである。 実施例８に於いて得られた、模擬灯油の精製品の紫外吸収スペクトルである。 実施例８に於いて得られた、模擬灯油の三次元蛍光スペクトルである。 実施例８に於いて得られた、模擬灯油の精製品の三次元蛍光スペクトルである。
　本発明の精製方法において精製の対象となるのは、第１の工程で使用するオゾンガスに反応せず、常温（0℃～40℃のいずれかの温度）で液体の有機溶媒である。具体的には、上記した本発明に係る一般式［１］若しくは一般式［２］で表される化合物、及び置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素である。
　本発明に係る一般式［１］又は[２]で表される化合物において、Ｒで表されるハロゲン原子としては、フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等が挙げられる。
　本発明に係る一般式［１］又は[２]で表される化合物において、Ｒで表される炭素数１～３の低級アルキル基としては、メチル基、エチル基、n-プロピル基が挙げられる。
　本発明に係る一般式［１］で表される化合物の具体例としては、トリクロロベンゼン、
クロロベンゼン、エチルベンゼン等が挙げられる。中でもトリクロロベンゼンが好ましい。
　本発明に係る一般式［２］で表される化合物の具体例としては、１－クロロナフタレン、１－メチルナフタレン、２－メチルナフタレン等が挙げられる。中でも１－クロロナフタレン、１－メチルナフタレンが好ましい。
　本発明に係る置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素としては、常温（0℃～40℃のいずれかの温度）で液体のものであれば全て挙げられ、直鎖状、分枝状、環状いずれのものでもよく、炭素数４～２０、好ましくは炭素数４～１５、より好ましくは炭素数４～１２のものが挙げられる。具体的には、例えばシクロブタン、2－メチルブタン、2,2－ジメチルプロパン(ネオペンタン)、n－ペンタン、2－メチルブタン、シクロペンタン、メチルシクロブタン、n－ヘキサン、n－ヘキサン、2－メチルペンタン、3－メチルペンタン、2－メチルペンタン、n－ヘキサン、2－エチルブタン、2－エチルブタン、2－メチルペンタン、3－メチルペンタン、2－メチルペンタン、2,2－ジメチルブタン、2,3－ジメチルブタン、2,2－ジメチルブタン、n－ヘキサン、2－メチルペンタン、2－メチルペンタン、2,3－ジメチルブタン、2－メチルペンタン、2,2－ジメチルブタン、3－メチルペンタン、2,3－ジメチルブタン、2,2－ジメチルブタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、n－ヘプタン、n－ヘプタン、2,4－ジメチルペンタン、2,3－ジメチルペンタン、2,2－ジメチルペンタン、2,2,3－トリメチルブタン、2,2,3－トリメチルブタン、シクロヘプタン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロペンタン、n－オクタン、n－オクタン、2－メチルヘプタン、3－メチルヘプタン、4－メチルヘプタン、2,2－ジメチルヘキサン、2,3－ジメチルヘキサン、2,4－ジメチルヘキサン、2,5－ジメチルヘキサン、3,3－ジメチルヘキサン、3,4－ジメチルヘキサン、3－エチルヘキサン、2,2,3－トリメチルペンタン、2,2,4－トリメチルペンタン(イソオクタン)、2,2,4－トリメチルペンタン、2,3,3－トリメチルペンタン、2,3,4－トリメチルペンタン、2－メチル－3－エチルペンタン、3－メチル－3－エチルペンタン、2,2,3,3－テトラメチルブタン、シクロオクタン、メチルシクロヘプタン、エチルシクロヘキサン、1,1－ジメチルシクロヘキサン、1,2－ジメチルシクロヘキサン、1,3－ジメチルシクロヘキサン、1,4－ジメチルシクロヘキサン、n－プロピルシクロペンタン、n－ノナン、分子式Ｃ9Ｈ20で示されるノナン異性体(34種)、メチルシクロオクタン、エチルシクロヘプタン、n－プロピルシクロヘキサン、イソプロピルシクロヘキサン、１,２,４－トリメチルシクロヘキサン、1－エチル－3－メチルシクロヘキサン、1－エチル－2－メチルシクロヘキサン、n－ブチルシクロペンタン、n－デカン、分子式Ｃ10Ｈ22で示されるデカン異性体(７４種)、シクロデカン、エチルシクロオクタン、n－プロピルシクロヘプタン、n－ブチルシクロヘキサン、イソブチルシクロヘキサン、tert－ブチルシクロヘキサン、1－メチル－3－(n－プロピル)シクロヘキサン、1－メチル－2－(n－プロピル)シクロヘキサン、1,3－ジエチルシクロヘキサン、1,2－ジエチルシクロヘキサン、1,2,4,5－テトラメチルシクロヘキサン、n－ペンチルシクロペンタン、n－ウンデカン、分子式Ｃ11Ｈ24で示されるウンデカン異性体(158種)、メチルシクロデカン、n－ブチルシクロヘプタン、n－ペンチルシクロヘキサン、n－ドデカン、ビシクロヘキシル、2,2,4,6,6－ペンタメチルヘプタン(イソドデカン)、2－メチルウンデカン、分子式Ｃ12Ｈ26で示されるドデカン異性体、n－ブチルシクロオクタン、n－ペンチルシクロヘプタン、n－ヘキシルシクロヘキサン、n－トリデカン、分子式Ｃ13Ｈ28で示されるトリデカン異性体(801種)、n－ペンチルシクロオクタン、n－ヘキシルシクロヘプタン、n－ヘプチルシクロヘキサン、n－テトラデカン、分子式Ｃ14Ｈ30で示されるテトラデカン異性体(1857種)、n－ペンタデカン、分子式Ｃ15Ｈ32で示されるペンタデカン異性体(4346種)、n-ヘキサデカン、2,2,4,4,6,8,8－ヘプタメチルノナン(イソヘキサデカン)、分子式Ｃ16Ｈ34で示されるヘキサデカン異性体、ｎ－ヘプタデカン、分子式Ｃ17Ｈ36で示されるヘプタデカン異性体、n－オクタデカン、分子式Ｃ18Ｈ38で示されるオクタデカン異性体、n－ノナデカン、2,6,10,14－テトラメチルペンタデカン、分子式Ｃ19Ｈ40で示されるノナデカン異性体、n－エイコサン、分子式Ｃ20Ｈ42で示されるエイコサン異性体等が挙げられる。
　なかでも２,２,４-トリメチルペンタン、シクロヘキサン、n-ヘキサン、n-ヘプタン、n-ノナン、n-デカン、n-ウンデカンが好ましい。特に、２,２,４-トリメチルペンタン又はn-ヘプタンが好ましい
　また、本発明に係る飽和脂肪族炭化水素の例として、灯油も挙げられる。灯油は、一般に販売されているものであればよい。
　例えば、「揮発油等の品質の確保等に関する法律」では、第二条に「この法律において「灯油」とは、炭化水素油であつて、経済産業省令で定める蒸留性状の試験方法による九十五パーセント留出温度が二百七十度を超えない範囲内で経済産業省令で定める温度以下のもの（第二項に規定する揮発油を除く。）をいう。」と定義されており、その規格は同法律施行規則第２７条に「法第十七条の九第一項 の灯油の規格として経済産業省令で定めるものは、次の各号に掲げるとおりとする。 一 　硫黄分が〇・〇〇八質量百分率以下であること。 二 　引火点が四〇度以上であること。 三 　セーボルト色がプラス二十五以上であること。」と定められているものである。
　具体的には、例えば上記した複数の飽和脂肪族炭化水素（炭素数９～１５程度のもの）の混合物を主成分とするものである。
　本発明に係る精製方法における第１の工程は、「本発明に係る一般式［１］若しくは［２］で表される化合物、置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素又は灯油を、オゾンガスと接触させる工程」である。本工程により、例えば二重結合を有する不純物が、オゾンガスとの接触により分解され、以降の工程で分離除去し易い化合物に変換される。尚、第１の工程に付す「本発明に係る一般式［１］若しくは［２］で表される化合物、置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素又は灯油」を、以下「本発明に係る原料」と記載する場合がある。
　第１の工程で使用するオゾンガスはオゾンの純粋ガスでよいが、オゾンガスを本発明に係る原料と接触させる際には、窒素、アルゴン、ヘリウム、炭酸ガス、空気等のガスで希釈して用いることもできる。本明細書で単に「オゾンガス」と言う場合、オゾンの純粋ガスの場合と、純粋ガスと例えば上記した如きオゾン以外のガスで希釈されたオゾンガスの両方を含む場合がある。
　オゾンガスは、空気又は酸素又は酸素含有ガスをオゾン発生器に供給することで得られる。オゾン発生器は特に限定されず、第１の工程を実施する環境に合わせて好ましい仕様のもの（大きさ等）を適宜選択して用いればよく、各種販売されている市販のオゾン発生器を適宜用いればよい。
　本発明に係る原料へのオゾンガスの供給量は、本発明に係る原料に含まれる不純物が、次の第２の工程で完全に除去できる程度の量にまで消滅するに要するオゾンガスの量以上であることが望まれる。すなわち、本発明に係る原料に含まれる不純物が続く第２の工程で完全に除去できる程度の量にまで消滅するに要するオゾンガス量の１～５倍、好ましくは１．５～３倍量である。
　本発明に係る原料に含まれる不純物が次の第２の工程で完全に除去できる程度の量にまで消滅したか否かは、例えば本発明に係る原料とオゾンガスとを接触させた後、オゾンガスと排出された排出ガス中のオゾン濃度を分析することによって判断することが出来る。具体的には、排出ガス中のオゾン濃度が供給するガス中のオゾン濃度の８０％以上、好ましくは９０％以上になった場合に、「不純物が第２の工程で完全に除去できる程度の量にまで消滅した。」と判断することができる。排出ガス中のオゾン濃度の分析は、常法であるヨウ素滴定法、紫外線吸収法、化学発光等で行えばよい。実際にはこれらの方法を利用した連続分析計等を用いて分析を行えばよい。
　また、例えば本発明に係る原料をオゾンガスと接触させながら、一定時間毎に本発明に係る原料をサンプリングし、本発明に係る原料の所定の蛍光強度又は所定波長の吸光度が所定の値以下になった場合に、「不純物が第２の工程で完全に除去できる程度の量にまで消滅した。」と判断することもできる。
　本発明に係る原料へのオゾンガスの供給量を、本発明に係る原料に対するオゾン通気量（O3として）として示した場合、本発明に係る原料により異なるが、概略当該原料１Ｌに対してオゾンとして０.００１g～１.０g、好ましくは０.００２ｇ～０.２０g程度、本発明に係る原料２００Ｌに対してオゾンとして０.２g～２００g、好ましくは０.４～４０g程度である。
　オゾンガス中のオゾンの濃度は０.０１～５.０容量％（約0.2～107.1g/Ｎｍ3：オゾンガス１ｍ３中のオゾン量(g)）で、好ましくは０.０５～２.０容量％（約1.1～42.8g/Ｎｍ3）である。オゾン濃度が低すぎると本発明に係る原料とオゾンガスとの接触に要する時間が長くなり、また、反応容器が大きくなる等の理由から効果的でない。
　オゾンガスの供給時間は、上述した如き「本発明に係る原料に含まれる不純物が、第２の工程で完全に除去できる程度の量にまで消滅するに要する時間」以上であればよい。又は、上述した如き「本発明に係る原料の所定の蛍光強度又は所定波長の吸光度が所定の値以下になるのに要する時間」以上であればよい。
　本発明に係る原料をオゾンガスと接触させる際の温度は、－４０～８０℃程度、好ましくは５～６０℃程度、より好ましくは１０～４０℃程度である。温度が低すぎると反応速度が遅くなったり、微量成分が析出する等の問題があり、また、温度が高すぎると過度の反応が進行し、本発明に係る原料の収率を低下させることもあるので、室温（２０℃）程度で十分である。
　本発明に係る原料とオゾンガスとを接触させる圧力は減圧、常圧、加圧のいずれでもよく、オゾンガスの供給条件等に合わせて適宜設定すればよい。
　本発明に係る原料をオゾンガスと接触させる方法としては、回分方式（バッチ式）でも連続方式（流通式）でもよい。作業の簡便さ等を考慮すると回分方式が好ましい。
　それぞれの方法を説明すると、例えば以下の通りである。
（１）回分方式（バッチ法）
　例えば、適当量の本発明に係る原料の入った反応容器中へ、要すれば温度、圧力を制御しながら、所定濃度のオゾンガスを連続的に通気し、所定時間反応させればよい。また、該工程は、本発明に係る原料とオゾンガスとの接触を良くするために、攪拌装置がある反応容器で行うことが望ましい。更に、気液の接触を良くするために、オゾンガスは１ヶ所以上のノズルから本発明に係る原料中へ小さな気泡として供給すること（いわゆるバブリング）が好ましい。
　回分方式における本発明に係る原料とオゾンガスとの接触は、上記した量のオゾンガスを、１～６００分間、好ましくは、５～３００分間、更に好ましくは１０～１２０分間かけて供給することが好ましい。供給する時間が短すぎると、オゾンと不純物の反応が不十分であったり、ガス流速が大きいために本発明に係る原料が飛散等してロスが大きくなるという問題が起きる。また、供給する時間が長すぎると生産性の点でメリットがなく、また、過度の酸化反応が進行するという問題が起きる。
　本発明に係る原料と接触した、オゾンガス処理後の排出ガスは、適宜、活性炭等のオゾン分解層を通し、排気させればよい。
（２）連続方式（通気式）
　例えば、連続的に供給されるオゾンガスに対し、本発明に係る原料を連続的に加えて所定時間接触させた後に処理されて当該原料を連続的に系外に取り出すという方法などが挙げられる。
　尚、本明細書において、本発明に係る原料をオゾンガスと「接触させる」ことを、本発明に係る原料をオゾンガスで「処理する」と言う場合がある。
　本発明に係る精製方法における第２の工程は、第１の工程を経た本発明に係る原料（以下、「本発明に係る粗精製品」、又は単に「粗精製品」という場合がある。）を、ゼオライト又は塩基性吸着剤と接触させる工程である。該工程では、一種のゼオライト又は塩基性吸着剤を用いても良いし、複数種のゼオライト、複数種の塩基性吸着剤、又は一種又は複数のゼオライトと一種又は複数種の塩基性吸着剤を用いても良い。
　取り扱いの簡便な点で、ゼオライトを使用することがより好ましい。
　第２の工程で用いられる本発明に係るゼオライトとしては、天然ゼオライト、合成ゼオライトのいずれでもよい。例えばＸ型ゼオライト、Ａ型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト等が挙げられる。
　ゼオライトは各種市販品があるので、それを用いれば良い。第２の工程で用いられる、市販されているゼオライトとしては、合成ゼオライトＦ－９（Ｘ型ゼオライト）、合成ゼオライトＡ－３（Ａ型ゼオライト）、合成ゼオライトＡ－４（Ａ型ゼオライト）、合成ゼオライトＨＳ－３２０（Ｙ型ゼオライト）、モレキュラーシーブス５Ａ（Ａ型ゼオライト）（以上、和光純薬工業(株)販売）等が挙げられる。中でも、合成ゼオライトＦ－９が好ましい。
　本発明に用いられるゼオライトの形状としては、粉状、粒状、顆粒状のいずれでもよく、処理する原料の量、処理規模等に合わせて適宜選択すればよい。
　第２の工程で用いられる本発明に係る塩基性吸着剤としては、陰イオン交換樹脂、アルカリ金属の水酸化物、炭酸塩または炭酸水素塩、アルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、または炭酸塩、異種金属酸化物の混合物である固体塩基、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の化合物を担体に担持させた物質等が挙げられる。
　これらの塩基性吸着剤にも各種市販品があるので、それを用いれば良い。市販されている塩基性吸着剤としては、例えばアフィニティクロマトグラフィにも用いられる塩基性活性アルミナ等が挙げられる。
　本発明に係る粗精製品をゼオライト又は塩基性吸着剤と接触させる方法としては、回分方式（バッチ式）でも連続方式（流通式）でもよい。工業的に行うには連続方式で行うことが好ましい。
　それぞれの方法を説明すると、例えば以下の通りである。
（１）回分方式（バッチ法）
　第１の工程で得られた粗精製品を、本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤と混合させ、振盪処理する。この操作により粗精製品中の不純物のみがゼオライト又は塩基性性吸着剤に吸着される。次いで、得られた精製品とゼオライト又は塩基性吸着剤とを分離すれば、精製品から不純物のみが除去され、精製品を得ることができる。また、精製品とゼオライト又は吸着剤とを分離するには、例えば濾過、デカント等の適当な方法を用いればよい。
　回分方式においては、一種のゼオライト又は塩基性吸着剤で粗精製品を処理しても良いし、複数種のゼオライトの混合物、複数種の塩基性吸着剤の混合物、又は一種又は複数のゼオライトと一種又は複数種の塩基性吸着剤の混合物で処理しても良い。
　回分方式の場合の本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤の量は、多いほど粗精製品中の不純物を十分に除くことができるが、あまり多くても無駄であり、経済的でない。そのため、経済的な量を考慮すると、例えば、本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤と粗精製品との使用量比は、１：５～１：１００００、好ましくは１：１０～１：１０００程度であればよい。尚、該比率は、重量比（Ｗ／Ｗ）、容量比（Ｖ／Ｖ）、容量／重量比（Ｖ／Ｗ）のいずれでも良い。例えば、原料２００Ｌに対し、ゼオライト使用量は１～５Kgでよい。
　また、粗精製品と本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤とを接触させる時間は、粗精製品中の不純物が該ゼオライト又は塩基性吸着剤に吸着されるのに十分な時間であれば良く、例えば０．１～１０００分、好ましくは１～３００分である。
（２）連続方式（流通式）
　本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤を充填したカラム（充填塔）に、第１の工程で得られた粗精製品を負荷（apply）する手段（カラム法）等が挙げられる。また、カラム法に於いては、一般の液体クロマトグラフィー法で十分である。この方法は、一度に大量の試料を処理できる点で、工業上有利である。
　連続方式において、一種のゼオライト又は塩基性吸着剤を充填したカラムを用いても良いし、複数種のゼオライトを積層したカラム、複数種の塩基性吸着剤を積層したカラム、又は一種又は複数のゼオライトと一種又は複数種の塩基性吸着剤を積層したカラムのいずれも用いることが出来る。
　カラム法は、例えば下記のように行えばよい。
　まず第１の工程で得られた粗精製品を、本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤を充填したカラム（充填塔）に通液する。この操作により、粗精製品中の紫外線吸収物質、蛍光物質、硫黄化合物等の不純物、若しくはその酸化物のみがゼオライト又は充填剤に吸着される。そして、不純物を含まない精製品がカラムから溶出してくる。この溶出液を回収すればよい。
　使用するカラムの大きさは特に限定されず、処理する粗精製品の量に合わせて、適宜選択すればよい。ダイオキシン類分析用試料やＰＣＢ類分析用試料のクリーンアップ処理に通常用いられているカラムを用いれば良い。例えば、内径（φ）５～１０００ｍｍ、好ましくは１０～６００ｍｍ、長さ３０～５０００ｍｍ、好ましくは１００～３０００ｍｍのカラムが挙げられる。
　本発明の精製方法に用いられる充填塔は、本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤を湿式または乾式充填法等の常法に従って、カラムに充填することにより得られる。
　カラムに充填させる本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤の量は、バッチ処理を行う場合と同様で、本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤と本発明に係る粗精製品との使用量比として、１：５～１：１００００、好ましくは１：１０～１：１０００程度であればよい。尚、該比率は、重量比（Ｗ／Ｗ）、容量比（Ｖ／Ｖ）、容量／重量比（Ｖ／Ｗ）のいずれでも良い。例えば、原料２００Ｌに対し、ゼオライト使用量は１～５Kgでよい。
　溶出液の流速は、空間速度（space velocity, ＳＶ）として０.０１～１０００(Ｈ－1)［ＳＶ＝１(Ｈ－1)：吸着剤1Ｌで1時間に溶媒1Ｌを処理する速度。］、好ましくは０.１～１００(Ｈ－1)の範囲から適宜選択されるが、特にこれに限定されない。
　本発明の第２の工程における粗精製品を本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤と接触させる際の温度は、－４０～８０℃、好ましくは５～６０℃、更に好ましくは１０～４０℃である。
　尚、本明細書において、本発明に係る粗精製品を本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤と「接触させる」ことを、本発明に係る粗精製品を本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤で「処理する」と言う場合がある。
　第２の工程で得られた溶出物は、本発明に係る原料の精製品であり、更に蒸留等の処理を必要としない。
　例えば１,２,４-トリクロロベンゼンの原料は蛍光試験によると励起波長３６５ｎｍにおける蛍光強度が高く、液体クロマトグラフィ用の移動相として使用するには不適であるため、従来より原料をゼオライト処理して精製していた。この従来法では、原料２００Ｌに対し約４０～５０kgもの大量のゼオライトを使用する必要があった。また、１,２,４-トリクロロベンゼンには、０.１～０.５ｐｐｍ程度のＰＣＢが混入している場合があり、問題となっている。そのため、１,２,４-トリクロロベンゼンをゼオライトを用いる従来の精製方法で精製処理した場合、ゼオライトがＰＣＢに汚染されてしまい、精製に使用した大量のゼオライトを別途ＰＣＢ廃棄物として処理する必要が生じていた。
　本発明の精製方法に寄れば、ゼオライト処理の前にオゾンガスを原料に接触させることによって、その後のゼオライト処理に要するゼオライトの量をはるかに少量にすることができるようになった。また、本発明の精製方法は、本発明に係る原料を実質的にオゾンガスによる処理、及び本発明に係るゼオライト又は塩基性吸着剤による処理に付すだけで良く、蒸留等の精製処理を別途行う必要はない。本発明の精製方法のみで液体クロマトグラフィー用移動相としての使用に適した精製品を得ることが出来る。
　以下に実施例を挙げて、本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例によって何等制限されるものではない。
実験例１．吸着剤を用いた１,２,４－トリクロロベンゼンの精製
　原料として１,２,４－トリクロロベンゼンを用い、該原料をバッチ処理によって各種吸着剤と接触させ、各吸着剤による、１,２,４－トリクロロベンゼンからの蛍光物質の除去効果を検討した。
（１）原料　１,２,４－トリクロロベンゼン（工業用原料）
（２）吸着剤
　　・合成ゼオライト Ｆ－９（和光純薬工業(株)販売）
　　・活性炭（顆粒状）（和光特級、和光純薬工業(株)製）
　　・活性炭（カラムクロマトグラフ用、和光純薬工業(株)製）
　　・ワコーゲルＣ－２００（カラムクロマトグラフ用、和光純薬工業(株)製）
　　・活性アルミナ（カラムクロマトグラフ用、和光純薬工業(株)製）
　　・モレキュラーシーブス５Ａ（和光純薬工業(株)販売）
（３）吸着剤による処理
　原料５００ｍＬを１００ｍＬ三角フラスコに入れ、上記(２)の何れかの吸着剤１ｇを添加し、５時間攪拌した。その後処理液をメンブレンフィルター（0.45μm）で濾過した。
（４）測定
　蛍光分光光度計((株)日立ハイテクノロジーズ製Ｆ－４５００)を用い、上記（３）で得られた濾液の励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。
（５）結果
　得られた結果を下記表１に示す。表１の数値は、各吸着剤を用いて処理した原料の、励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を硫酸キニーネ換算した値（10μg/Lの硫酸キニーネ溶液(0.1N硫酸酸性)の励起波長365nm/蛍光波長450nm付近の蛍光強度ピークの値を10 Q.S.U（Quinine sulfate unit）として相対強度(Relative fluorescence intensity: R.F.I.)に換算した値）である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　表１から明らかな如く、吸着剤で処理する前の原料には蛍光物質が存在し、その蛍光強度は、高速液体クロマトグラフィー（HPLC）用として求められる蛍光物質の規格値よりも高い値であった。
　原料を各種吸着剤で処理したところ、原料を合成ゼオライトＦ－９を用いて処理した場合に、最も蛍光物質量が減少しているが、このような処理品もHPLC用規格品としては不十分であった。尚、処理前と比較して、いずれの蛍光波長でも蛍光強度が低くなったことを考慮すると、合成ゼオライトＦ－９は、１,２,４-トリクロロベンゼンから蛍光物質を除去する効果が高いことが判る。
実施例１．
　実験例１で蛍光物質の除去効果が高いことが確認された合成ゼオライト Ｆ－９を用いた処理方法にオゾンガス処理を加えた精製方法を検討した。
（１）原料：１,２,４－トリクロロベンゼン（工業用原料）
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置
　　実験用オゾン発生装置　コフロックPZ-1A　（コフロック(株)製）
２）処理方法
　原料１００ｍＬを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気管と排出ガス排気管を設置した２００ｍＬ容ガラス容器に入れ、オゾン発生装置を用い、原料攪拌下、下記の条件で原料にオゾンガスをバブリングした。
　　オゾン通気条件（常圧）
　　　オゾンガス発生量：０.３g/hr
　　　ガス流量：１L/min
　　　処理温度：２０℃
　　　処理時間：１０min（オゾン通気量0.05g/100mL原料）
　以上の通気条件における、通気させる際のオゾンガス中のオゾン濃度は約０.２３３５ vol%（約5ｇ/Ｎｍ3）である。
　オゾンガス処理後の粗精製品を、一部サンプリングした。
（３）吸着剤による処理
　φ２ｃｍガラスカラムに１０ｇの合成ゼオライト Ｆ－９を充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品をアプライし、処理速度１.２mL/min（空間速度ＳＶ=５.０(Ｈ－1)）で、通液した。初流を５ｍＬカット後、溶出液を回収した。
（４）測定
　回収した溶出液、及びサンプリングしたオゾンガス処理後の粗精製品について、実験例１(4)と同じ装置及び方法で、励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。
　また、分光光度計((株)日立ハイテクノロジーズ製Ｕ－３３１０)を用いて波長２００～４００ｎｍにおける紫外線の吸光度も測定した。尚、紫外線の吸光度測定値は、ＪＩＳ Ｋ ０１１５に従い、石英ガラス製吸収セル１０mmを用い、それぞれの波長における吸光度を蒸留水を対照液として測定した値である。
　別に、オゾンガス処理せずに、上記ゼオライト処理のみを行って得られた溶出液についても、同様に蛍光強度を測定した。
（５）結果
　得られた結果を表２に示す。表２において、３８０～４００ｎｍにおける吸光度は、３８０～４００ｎｍでの吸光度の最大値を示す。また、蛍光強度は、各蛍光波長における蛍光強度の最大値を、硫酸キニーネ換算値で示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　表２から明らかな如く、吸着剤処理のみよりも、吸着剤処理前に原料をオゾンガスで処理することにより、更に蛍光物質の除去効果が向上することがわかる。
実施例２
　オゾンガス処理と吸着剤処理の最適条件の検討を行った。
（１）原料：１,２,４－トリクロロベンゼン（工業用原料）
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置　実施例１で使用したものと同じ。
２）処理方法
　原料６５０ｍＬを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気管と排出ガス排気管を設置した１Ｌ容ガラス容器に入れ、オゾン発生装置を用い、原料を攪拌下に、下記表３に記載の各条件（常圧）で、原料にオゾンガスをバブリングした。
　尚、表３で「オゾン通気量（g/1L換算）」とは、各実験で原料６５０ｍＬに通気したオゾンの量（O3として）を、原料１Ｌに対するオゾン(O3として)の通気量として換算した値を示し、「オゾン通気量(g/200L換算）」とは、原料２００Ｌに対するオゾン(O3として)の通気量として換算した値を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　オゾンガス処理後の粗精製品を、一部サンプリングした。
（３）吸着剤による処理
　φ２ｃｍガラスカラムに１０ｇの合成ゼオライト Ｆ－９を充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品の各全量をアプライし、処理速度１.２mL/min（ＳＶ=５.０(Ｈ－1)）で、通液した。初流を５ｍＬカット後、溶出液を２００ｍＬ×２フラクション分取し、次いで第３フラクションのみ２３０ｍＬ分取した。
（４）測定
　回収した各フラクションの溶出液、及びサンプリングしたオゾンガス処理後の粗精製品について、実験例１(4)と同じ装置及び方法で、励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。また、分光光度計を用いて、波長３５０ｎｍにおける紫外線の吸光度を測定した。
（５）結果
　結果を表４に示す。表４において、蛍光強度は、上記測定条件における蛍光強度の最大値を、硫酸キニーネ換算値で示す。尚、実験No.１～５のいずれの場合も、蛍光強度の最大値は、蛍光波長４５０～４９０ｎｍのところに出現した。また、実験No.１～５のいずれの場合も、蛍光波長５００～７００ｎｍの範囲では、蛍光強度はすべて３未満であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　また、吸光度の測定結果を表５に示す。表５において、吸光度がHPLCの規格に適合していた場合（３５０nmの紫外線の吸光度が０.０５以下の場合）を「○」適合していなかった場合を「×」で示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　表４及び表５の結果から明らかな如く、実験No.１～３の条件で原料をオゾンガス処理後、吸着剤処理することにより、蛍光強度及び吸光度のいずれもがHPLCの規格品に適合する精製品が取得できたことが判る。
　また、実施例２のゼオライト処理では、ゼオライトカラムから流出した流出液を３回に分けてサンプリングしているが、１回目のサンプリング液２００ｍＬは、ゼオライト１０ｇで処理しているので、実生産規模である原料２００Ｌ相当を処理した場合に換算すると、原料２００Ｌをゼオライト約１０ｋｇで処理した場合に相当する。同様に２回目のサンプリング液は原料４００ｍＬをゼオライト１０ｇで処理した場合に相当し、実生産規模に換算すると原料２００Ｌをゼオライト約５ｋｇで処理した場合に相当する。３回目のサンプリング液は原料６３０ｍＬをゼオライト１０ｇで処理した場合に相当し、実生産規模に換算すると原料２００Ｌをゼオライト約３ｋｇで処理した場合に相当する。そこで、表４及び表５の実験No.１～３の蛍光強度及び吸光度の測定結果を、オゾン通気量（g/200L換算）と比較してみると、２００Ｌの原料をオゾン量１～３g／200L程度で処理すれば、その後のゼオライト処理時には、ゼオライト使用量が約３kg／200L(原料)で、精製が可能になることが判る。現在のゼオライト使用量は４０～５０kg／200L(原料)であることと比較すると、本発明の方法により原料をオゾンガス処理した後ゼオライト処理することにより、使用するゼオライトの量を大幅に削減出来ることが示唆された。
　尚、オゾンガスを過剰に通気すると、原料が着色してしまい、ゼオライト処理しても吸光度、蛍光強度ともに改善されなかった。
実施例３．
　実製造規模で、本発明に係る精製方法を実施した。
（１）原料：１,２,４－トリクロロベンゼン（工業用原料）
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置　実施例１で使用したものと同じ。
２）処理方法
　原料２００Ｌを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気ノズルと排出ガス排気管を設置したドラムに入れた。原料を攪拌下に、下記の条件で、ドラム内底部に設置したオゾンガス通気バブルより、オゾンガスを細かい気泡で、原料にバブリングした。
　　オゾン通気条件（常圧）
　　　オゾンガス発生量：１g/hr　
　　　ガス流量：約２L/min
　　　処理温度：２０℃
　以上の通気条件における、通気させる際のオゾンガス中のオゾン濃度は約０.３８７６１ vol%（約8.3ｇ/Ｎｍ3）である。
　３０分毎にオゾン通気を止め、原料をサンプリングし、実験例１(４)と同じ装置及び方法で、励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。蛍光強度が１０(硫酸キニーネ換算)以下になった時点で、バブリングを終了した。
　オゾンガス処理後の粗精製品を、一部サンプリングした。
（３）吸着剤による処理
　φ３０ｃｍガラスカラムに５ｋｇの合成ゼオライト Ｆ－９を充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品の各全量をアプライし、処理速度３３Ｌ／hr（ＳＶ=４.６(Ｈ－1)）で、通液した。初流を３Ｌカット後、溶出液を回収した。
（４）測定
　回収した溶出液、及びサンプリングしたオゾンガス処理後の粗精製品について、実験例１(4)と同じ装置及び方法で、励起波長２５４ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍ、及び励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。また、分光光度計を用いて波長２００～４００ｎｍにおける紫外線の吸光度も測定した。
（５）結果
　結果を下記表６に示す。表６において、３８０～４００ｎｍにおける吸光度は、３８０～４００ｎｍでの吸光度の最大値を示す。また、蛍光強度は、上記測定条件における蛍光強度の最大値を、硫酸キニーネ換算値で示す。
　尚、蛍光強度の最大値は蛍光波長４５０～４９０ｎｍのところに出現した。また、蛍光波長５００～７００ｎｍの範囲では、蛍光強度は全て３未満であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　表６の結果から明らかな如く、原料をオゾンガス処理後、ゼオライト処理することにより、蒸留等の更なる精製処理を行わなくても、HPLC用移動相としての使用に適した精製品を取得することができることが判る。また、オゾンガス処理を行わずにゼオライト処理する従来の方法では原料約２００Ｌに対して約４０～５０ｋｇのゼオライトを使用していた。これに対して本発明に係る精製方法では、従来より遙かに少量のゼオライト使用量（約５kg程度）で、精製処理を行えることが判る。
実施例４．
（１）原料：2,2,4－トリメチルペンタン（工業用原料）
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置　実施例１で使用したものと同じ。
２）処理方法
　原料４００ｍＬを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気管と排出ガス排気管を設置した１L容ガラス容器に入れ、原料を攪拌下に、下記の条件で、オゾンガスを原料にバブリングした。
　　オゾン通気条件（常圧）
　　　オゾンガス発生量：０.４g／hr
　　　ガス流量：約１L/min
　　　処理温度：約２０℃（室温）
　　　処理時間：(a)１分間
　　　　　　　　(b)３分間
　　　　　　　　(c)５分間
　　　以上の通気条件における、通気させる際のオゾンガス中のオゾン濃度は約0.31289 vol%（約6.7ｇ/Ｎｍ3）である。
　尚、(ａ)のオゾンガス処理時間が１分の条件下でのオゾン総通気量は、0.4ｇ×(1/60分)＝0.007g/原料400mL（＝0.017g/L原料）である。同様に、(ｂ)のオゾンガス処理時間が３分の条件下でのオゾン総通気量は、0.4ｇ×(3/60分)＝0.02g/原料400mL（＝0.05g/L原料）である。(ｃ)のオゾンガス処理時間が５分の条件下でのオゾン総通気量は、0.4ｇ×(5/60分)＝0.033g/原料400mL（＝0.083g/L原料）である。
　各処理時間オゾンガス処理した粗精製品の一部をサンプリングした。
（３）吸着剤による処理
　φ２ｃｍガラスカラムに１０ｇの合成ゼオライト Ｆ－９を充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品３５０ｍＬをアプライし、処理速度１mL／min（ＳＶ=４.２(Ｈ－1)）で、通液した。初流を１０ｍＬカット後、溶出液を回収した。
（４）測定
　回収した溶出液、及びサンプリングしたオゾンガス処理後の粗精製品について、実験例１(4)で使用したと同じ装置及び方法で、励起波長２５４ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍ、及び励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。また、分光光度計を用いて波長２００～４００ｎｍにおける紫外線の吸光度も測定した。
（５）結果
　結果を下記表７に示す。表７において、２５４～４００ｎｍにおける吸光度は、２５４～４００ｎｍでの吸光度の最大値を示す。また、蛍光強度は、上記測定条件における蛍光強度の最大値を、硫酸キニーネ換算値で示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　表７の結果から明らかな如く、本発明の精製方法を実施することにより、HPLC用移動相としての使用に適した２,２,４－トリメチルペンタンを得ることが出来ることがわかる。
実施例５．
（１）原料：１,２,４－トリクロロベンゼン（工業用原料）
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置　実施例１で使用したものと同じ。
２）処理方法
　原料６５０ｍＬを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気管と排出ガス排気管を設置した１Ｌ容ガラス容器に入れ、オゾン発生装置を用い、原料を攪拌下に、下記の条件で原料にオゾンガスをバブリングした。
　　オゾン通気条件（常圧）
　　　オゾンガス発生量：０.３g/hr
　　　ガス流量：１L/min
　　　処理温度：２０℃
　　　処理時間：２min（オゾン通気量0.01g/650mL原料）
　以上の通気条件における、通気させる際のオゾンガス中のオゾン濃度は約０.２３３５ vol%（約5ｇ/Ｎｍ3）である。
　オゾンガス処理後の粗精製品を、一部サンプリングした。
（３）吸着剤による処理
１）吸着剤
　　・合成ゼオライト Ｆ－９（和光純薬工業(株)販売）
　　・合成ゼオライトＨＳ－３２０（Ｙ型ゼオライト、和光純薬工業(株)製）
　　・塩基性活性アルミナ（カラムクロマトグラフ用、和光純薬工業(株)製）
２）処理方法
　φ２ｃｍガラスカラムに上記１)の何れかの吸着剤１０ｇを充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品の200mLをアプライし、処理速度１.２mL/min（空間速度ＳＶ=５.０(Ｈ－1)）で、通液した。初流を５ｍＬカット後、溶出液を回収した。
（４）測定
　回収した溶出液、及びサンプリングしたオゾンガス処理後の粗精製品について、実験例１(4)と同じ装置及び方法で、励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。また、分光光度計を用いて波長２００～４００ｎｍにおける紫外線の吸光度も測定した。
（５）結果
　得られた結果を表８に示す。表８において、３８０～４００ｎｍにおける吸光度は、３８０～４００ｎｍでの吸光度の最大値を示す。また、蛍光強度は、各蛍光波長における蛍光強度の最大値を、硫酸キニーネ換算値で示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　表８の結果から明らかな如く、本発明の精製方法を実施することにより、Ｙ型ゼオライト（合成ゼオライト HS-320）や塩基性吸着剤（塩基性活性アルミナ）を吸着剤として用いた場合でも、原料の吸光度及び蛍光強度が低減された。また、原料の吸光度及び蛍光強度が、HPLC用移動相としての使用に適した程度まで精製することが出来た。
　特に、合成ゼオライトＦ－９を吸着剤として用いた場合に、最も原料の精製効果が高いことが判る。
実施例６．
（１）原料：ｎ－ヘプタン（工業用原料）
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置　実施例１で使用したものと同じ。
２）処理方法
　原料２００ｍＬを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気管と排出ガス排気管を設置した１Ｌ容ガラス容器に入れ、オゾン発生装置を用い、原料攪拌下、下記の条件で原料にオゾンガスをバブリングした。
　　オゾン通気条件（常圧）
　　　オゾンガス発生量：０.３g/hr
　　　ガス流量：１L/min
　　　処理温度：２０℃
　　　処理時間：２min（オゾン通気量0.01g/200mL原料）
　以上の通気条件における通気させる際のオゾンガス中のオゾン濃度は約０.２３３５ vol%（約5ｇ/Ｎｍ3）である。
　オゾンガス処理後の粗精製品を、一部サンプリングした。
（３）吸着剤による処理
１）吸着剤
　　・合成ゼオライト Ｆ－９（和光純薬工業(株)販売）
　　・塩基性活性アルミナ（カラムクロマトグラフ用、和光純薬工業(株)製）
２）処理方法
　φ２ｃｍガラスカラムに上記１）の何れかの吸着剤１０ｇを充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品の200mLをアプライし、処理速度１.２mL/min（空間速度ＳＶ=５.０(Ｈ－1)）で、通液した。初流を５ｍＬカット後、溶出液を回収した。
（４）測定
　回収した溶出液、及びサンプリングしたオゾンガス処理後の粗精製品について、実験例１(4)と同じ装置及び方法で、励起波長２５４ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍ、及び励起波長３６５ｎｍ、蛍光波長４５０～７００ｎｍにおける蛍光強度を測定した。また、分光光度計を用いて波長２００～４００ｎｍにおける紫外線の吸光度も測定した。
（５）結果
得られた結果を表９に示す。表９において、２５４～４００ｎｍにおける吸光度は、２５４～４００ｎｍでの吸光度の最大値を示す。また、蛍光強度は、上記測定条件における蛍光強度の最大値を、硫酸キニーネ換算値で示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　表９の結果から、吸着剤（合成ゼオライトＦ－９）を用いた処理のみでは、吸光度の低減はわずかであり、HPLC用移動相としての使用に適した品質にまで精製することが出来なかった。これに対し、オゾンガス処理後、吸着剤処理することにより、吸光度が顕著に低減され、HPLC用移動相として使用可能な、高精製品を取得できることが判った。
　また、Ｙ型ゼオライト（合成ゼオライト HS-320）や塩基性吸着剤（塩基性活性アルミナ）を吸着剤として用いた場合でも、吸光度及び蛍光強度が低減でき、蛍光物質の除去効果が得られたことが判る。
　特に、合成ゼオライトＦ－９を吸着剤として用いた場合に、最も精製効果が高いことが判る。
実施例７．
（１）原料：２,２,４－トリメチルペンタン（工業用原料）
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置　実施例１で使用したものと同じ。
２）処理方法
　原料２００ｍＬを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気管と排出ガス排気管を設置した１Ｌ容ガラス容器に入れ、オゾン発生装置を用い、原料攪拌下、下記の条件で原料にオゾンガスをバブリングした。
　　オゾン通気条件（常圧）
　　　オゾンガス発生量：０.３g/hr
　　　ガス流量：１L/min
　　　処理温度：２０℃
　　　処理時間：２min（オゾン通気量0.01g/200mL原料）
　以上の通気条件における通気させる際のオゾンガス中のオゾン濃度は約０.２３３５ vol%（約5ｇ/Ｎｍ3）である。
（３）吸着剤による処理
　φ２ｃｍガラスカラムに１０ｇの合成ゼオライト　Ｆ－９を充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品の200mLをアプライし、処理速度１.２mL/min（空間速度ＳＶ=５.０(Ｈ－1)）で、通液した。初流を５ｍＬカット後、溶出液を回収した。
（４）測定
　回収した溶出液について、実験例１(4)と同じ装置及び方法で、波長２００～４００ｎｍにおける紫外線の吸光度を測定した。
　別に、オゾンガス処理せずに、上記吸着剤処理のみを行って得られた溶出液についても、同様に紫外線の吸光度を測定した。
（５）結果
　得られた結果を表１０に示す。表１０において、２５４～４００ｎｍにおける吸光度は、３８０～４００ｎｍでの吸光度の最大値を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　表１０の結果から明らかな如く、２,２,４－トリメチルペンタンを精製する場合も、吸着剤（合成ゼオライトＦ－９）を用いた処理のみでは、吸光度の低減はわずかであり、HPLC用移動相の使用に適した精製品を得ることはできなかった。これに対し、オゾンガス処理後、吸着剤処理することにより、吸光度が顕著に低減され、HPLCに使用可能な高精製品を取得できることが判った。
　さらに、以上の実施例６及び７の結果から、本発明の精製方法は、２,２,４－トリメチルペンタンやｎ－ヘプタンなどの飽和炭化水素類の精製に有効であることが判る。
実施例８．模擬灯油を用いた、本発明の精製方法の検討
　灯油は、家庭用燃料電池の燃料としての利用が期待されているが、市販の灯油中に微量に混入している硫黄化合物が燃料電池の触媒の性能を低下させることが知られている。
　そのような硫黄化合物としてはジベンゾチオフェン、4,6-ジメチルベンゾチオフェン、3-メチルベンゾチオフェン等がある。
　そこで、灯油の主成分（炭素数９－１５の炭化水素）の一種であるウンデカンに、上記３種類の硫黄化合物を添加した模擬灯油を調製し、本発明の精製方法でこの模擬灯油を精製した。
（１）模擬灯油
　特級ｎ－ウンデカン（和光純薬工業(株)製）に、ジベンゾチオフェン、4,6-ジメチルベンゾチオフェン、3-メチルベンゾチオフェン（すべて和光純薬工業(株)製）を、それぞれ30mg/Lになるように添加した模擬灯油（硫黄濃度として約0.0022w/w%）を調製した。
（２）オゾンガスによる処理
１）オゾン発生装置　実施例１で使用したものと同じ。
２）処理方法
　原料２００ｍＬを、オゾン発生装置に接続したオゾンガス通気管と排出ガス排気管を設置した１Ｌ容ガラス容器に入れ、オゾン発生装置を用い、模擬灯油を攪拌下に、下記の条件で原料にオゾンガスをバブリングした。
　　オゾン通気条件（常圧）
　　　オゾンガス発生量：０.３g/hr
　　　ガス流量：１L/min
　　　処理温度：２０℃
　　　処理時間：４min（オゾン通気量0.02g/200mL原料）
　以上の通気条件における通気させる際のオゾンガス中のオゾン濃度は約０.２３３５ vol%（約5ｇ/Ｎｍ3）である。
（３）吸着剤による処理
　φ２ｃｍガラスカラムに１０ｇの合成ゼオライト　Ｆ－９を充填したカラムに、オゾンガス処理した粗精製品の200mLをアプライし、処理速度１.２mL/min（空間速度ＳＶ=５.０(Ｈ－1)）で、通液した。初流を５ｍＬカット後、溶出液を回収した。
（４）測定
　回収した溶出液について、実験例１(4)と同じ装置及び方法で、波長２００～４００ｎｍにおける紫外線の吸光度を測定した。
　また、下記条件で、三次元蛍光スペクトルによる品質評価を行った。
　装置：蛍光分光光度計（日立ハイテクノロジーズ製F‐4500）
　測定条件：
　測定モード：三次元
　測定励起波長：200nm～800nm
　測定蛍光波長：200nm～800nm
　スキャンスピード：2400nm/min
（５）結果
１）吸光度測定結果
　吸光度の測定結果を表１１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　表１１の結果から明らかな如く、オゾンガス処理と吸着剤処理を併用する本発明の精製方法で模擬灯油を精製すると、不純物に起因すると思われる吸光度が顕著に低減し、添加した硫黄化合物や、ウンデカン中に含まれていた不純物が除去できていることが判る。
２）紫外吸収スペクトルによる品質評価
　２００～４００ｎｍにおける紫外線吸収スペクトルを図１及び図２に示す。１は、原料の模擬灯油の紫外吸収スペクトルを示す。図２は、模擬灯油の精製品の紫外吸収スペクトルを示す。また、図１及び図２に於いて、横軸は測定波長（nm）を、縦軸は吸光度（Ab）を夫々示す。
　図１及び図２の結果から明らかな如く、本実施例で調製した模擬灯油を用いた場合は、硫黄化合物及び原料であるｎ－ウンデカン中の不純物に由来する紫外吸収のスペクトルが出現した（図１）。一方、本発明の方法で精製することにより、このスペクトルが消失しており（図２）、本発明の精製方法により硫黄化合物や、試薬中の紫外吸収を有する不純物が効果的に除去できたことが判る。
３）三次元吸収スペクトルによる品質評価
　三次元蛍光スペクトルによる評価結果を図３及び図４に示す。図３は、模擬灯油の三次元蛍光スペクトルを示す。図４は、模擬灯油の精製品の三次元蛍光スペクトルを示す。また、図３及び図４に於いて、横軸は蛍光波長（EM(nm)）を、縦軸は励起波長（EX(nm)）を夫々示す。
　図３から明らかな如く、模擬灯油の蛍光スペクトルには、硫黄化合物及び原料のｎ－ウンデカンの不純物に起因すると思われる蛍光スペクトルが出現した（図３中、丸く囲んだ箇所）。これに対し、模擬灯油を本発明の精製方法で精製することにより、このスペクトルが何れも消失していた（図４）。このことから、本発明の精製方法により、硫黄化合物や、原料のｎ－ウンデカン中の蛍光を有する不純物が効果的に除去できたことが判る。
　以上のことから、本発明の精製方法は、灯油中の硫黄化合物の除去に非常に有効であることが示唆された。
　本発明の精製方法は、ゼオライトの使用量を従来より遙かに少量に出来るので、例えばＰＣＢ汚染された１,２,４－トリクロロベンゼンを本発明の精製方法により処理すれば、精製により生じるＰＣＢ汚染されたゼオライトの量を激減させることが出来る。また、本発明の精製方法により得られた精製物は、更に蒸留等の処理をする必要がないので、従来よりも簡便に、且つ高純度の精製品を得ることが出来る。

Claims (6)

  1. 下記一般式［１］若しくは[２]で表される化合物
    Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
    （Ｒはハロゲン原子又は炭素数１～３の低級アルキル基を表す。ｎは１～５の整数を表す。）、

    Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
    （Ｒは前記と同じ。ｐ及びｑは夫々独立して０～４の整数を表す。但し、ｐとｑの少なくとも一方は０ではない。）、
    置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素、又は灯油から選択される化合物に含有される不純物を、オゾンガスと接触させる第１の工程、次いでゼオライト又は塩基性吸着剤から選択される吸着剤と接触させる第２の工程により除去することを特徴とする、該化合物の精製方法。
  2. 第１の工程と第２の工程のみからなる、請求項１に記載の精製方法。
  3. 第２の工程がゼオライトと接触させる工程である、請求項１又は２に記載の精製方法。
  4. 一般式［１］で表される化合物がトリクロロベンゼン、クロロベンゼン又はエチルベンゼンであり、一般式［２］で表される化合物が１－クロロナフタレン、１－メチルナフタレン、２－メチルナフタレンであり、置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素が２，２，４-トリメチルペンタン、シクロヘキサン、n-ヘキサン、n-ヘプタン、n-ノナン又はn-デカンである、請求項１～３のいずれかに記載の精製方法。
  5. 一般式［１］で表される化合物が１，２，４－トリクロロベンゼンである、請求項１～３のいずれかに記載の精製方法。
  6. 置換基を持たない飽和脂肪族炭化水素が２，２，４-トリメチルペンタン又はn-ヘプタンである、請求項１～３のいずれかに記載の精製方法。
PCT/JP2010/057663 2009-05-12 2010-04-30 有機溶媒の精製方法 Ceased WO2010131585A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP10774843A EP2436664A4 (en) 2009-05-12 2010-04-30 PROCESS FOR PURIFYING AN ORGANIC SOLVENT
JP2011513309A JP5655778B2 (ja) 2009-05-12 2010-04-30 有機溶媒の精製方法
US13/320,124 US20120059204A1 (en) 2009-05-12 2010-04-30 Method for purifying organic solvent

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009115856 2009-05-12
JP2009-115856 2009-05-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010131585A1 true WO2010131585A1 (ja) 2010-11-18

Family

ID=43084958

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2010/057663 Ceased WO2010131585A1 (ja) 2009-05-12 2010-04-30 有機溶媒の精製方法

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20120059204A1 (ja)
EP (1) EP2436664A4 (ja)
JP (1) JP5655778B2 (ja)
TW (1) TW201043599A (ja)
WO (1) WO2010131585A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102531820A (zh) * 2011-12-26 2012-07-04 天津市康科德科技有限公司 一种色谱级有机溶剂2,2,4-三甲基戊烷的提纯方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6934586B2 (ja) * 2016-01-19 2021-09-15 株式会社Ｊｏｌｅｄ 有機ｅｌ用インクの製造方法および有機ｅｌ装置の製造方法
CN118359476A (zh) * 2024-04-25 2024-07-19 南京化学试剂股份有限公司 一种高纯甲基环己烷的工艺纯化方法

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5110174A (en) * 1974-07-15 1976-01-27 Sumitomo Chemical Co Haigasuchuno harogenkafuhowatankasuisono jokyoho
JPS59221386A (ja) * 1983-06-01 1984-12-12 Jiyunkatsuyu Kyokai 潤滑油留分の精製法
JPS6411626A (en) 1987-07-02 1989-01-17 Electric Power Dev Co Treatment of flue-gas and equipment thereof
JPH031020B2 (ja) 1986-08-19 1991-01-09 Masao Okano
JPH0472387A (ja) * 1990-05-30 1992-03-06 Tetsuo Aida 燃料油から硫黄分を除去する方法
JPH05286869A (ja) * 1992-04-06 1993-11-02 Funakoshi Izumi 液状油中から有機硫黄化合物を回収する方法
JPH0618791A (ja) 1992-02-25 1994-01-28 Hewlett Packard Co <Hp> 光減衰器
JP2989477B2 (ja) 1994-06-27 1999-12-13 旭化成工業株式会社 超高純度アセトニトリルおよび粗アセトニトリルの精製方法
JP3104312B2 (ja) 1991-07-16 2000-10-30 旭化成工業株式会社 アセトニトリルの精製方法
JP2001322953A (ja) * 2000-05-12 2001-11-20 Nippon Zeon Co Ltd 有機硫黄化合物の除去方法
JP2004505936A (ja) * 2000-08-10 2004-02-26 ソルヴェイ 精製されたヒドロフルオロアルカンの取得方法

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3394200A (en) * 1966-02-18 1968-07-23 Atlantic Richfield Co Method for removing olefins and corrosion bodies from organic compounds
JP3096753B2 (ja) * 1993-02-25 2000-10-10 株式会社荏原製作所 ドライクリーニング装置の溶剤再生方法

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5110174A (en) * 1974-07-15 1976-01-27 Sumitomo Chemical Co Haigasuchuno harogenkafuhowatankasuisono jokyoho
JPS59221386A (ja) * 1983-06-01 1984-12-12 Jiyunkatsuyu Kyokai 潤滑油留分の精製法
JPH031020B2 (ja) 1986-08-19 1991-01-09 Masao Okano
JPS6411626A (en) 1987-07-02 1989-01-17 Electric Power Dev Co Treatment of flue-gas and equipment thereof
JPH0472387A (ja) * 1990-05-30 1992-03-06 Tetsuo Aida 燃料油から硫黄分を除去する方法
JP3104312B2 (ja) 1991-07-16 2000-10-30 旭化成工業株式会社 アセトニトリルの精製方法
JPH0618791A (ja) 1992-02-25 1994-01-28 Hewlett Packard Co <Hp> 光減衰器
JPH05286869A (ja) * 1992-04-06 1993-11-02 Funakoshi Izumi 液状油中から有機硫黄化合物を回収する方法
JP2989477B2 (ja) 1994-06-27 1999-12-13 旭化成工業株式会社 超高純度アセトニトリルおよび粗アセトニトリルの精製方法
JP2001322953A (ja) * 2000-05-12 2001-11-20 Nippon Zeon Co Ltd 有機硫黄化合物の除去方法
JP2004505936A (ja) * 2000-08-10 2004-02-26 ソルヴェイ 精製されたヒドロフルオロアルカンの取得方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2436664A4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102531820A (zh) * 2011-12-26 2012-07-04 天津市康科德科技有限公司 一种色谱级有机溶剂2,2,4-三甲基戊烷的提纯方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2436664A1 (en) 2012-04-04
EP2436664A4 (en) 2012-10-31
JP5655778B2 (ja) 2015-01-21
TW201043599A (en) 2010-12-16
US20120059204A1 (en) 2012-03-08
JPWO2010131585A1 (ja) 2012-11-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2053116A1 (en) Apparatus for removing mercury in liquid hydrocarbon
Rocha et al. Nitrogen-doped carbon xerogels as catalysts for advanced oxidation processes
AU2023202835B2 (en) Process, method and system for removing heavy metals from fluids
EP4423217A1 (en) Process for purifying a pyrolysis oil
EP1085075A1 (en) Treatment of hydrogen sulfide-containing gaseous compositions
JP5655778B2 (ja) 有機溶媒の精製方法
WO2023094629A1 (en) A method for the removal of impurities from a pyrolysis oil
BRPI0806342A2 (pt) processo para a produção de dióxido de cloro
US6464951B1 (en) Method, catalyst, and photocatalyst for the destruction of phosgene
CN106477525B (zh) 一种氯代反应尾气氯化氢脱氯气净化方法
CN109603437B (zh) 一种从含氯化氢的混合气体中分离氯化氢的方法及分离回收氯化氢的方法和应用
TWI537214B (zh) 藉由連續或半連續製程製造高純度鍺烷的方法
JPH0361715B2 (ja)
CN110975424A (zh) 一种氯化石蜡尾气净化方法及其应用
WO2013035200A1 (ja) 超低硫黄燃料油の製造方法
EP4389856A1 (en) Pyrolysis oil purification
CA2231657A1 (en) Extraction method
CN1942407A (zh) 从有机液体中催化去除溶解氧的方法
Mohamed et al. A design for photochemical desulfurization and solvent extraction for light oil
EP2883834A1 (en) Hydrogen sulfide conversion
JP6648980B2 (ja) 液体炭化水素油中の硫化カルボニルを除去する方法
US20180251688A1 (en) Liquid-phase decomposition of particulate mercury from hydrocarbon streams
JP2007291281A (ja) プラスチックの処理方法
KR100374577B1 (ko) 탄화수소분획중의미량금속의흡착제거방법
EP4389855A1 (en) Pyrolysis oil purification

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10774843

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2011513309

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010774843

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13320124

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE