WO2011055802A1

WO2011055802A1 - プロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法

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Publication number: WO2011055802A1
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Abstract

　オレフィン重合用触媒を用いたプロピレン系重合体の多段連続気相重合法において、少ないコストで高い生産性にて安定的に連続多段重合体を製造でき、重合条件変更に伴う規格外製品の発生量を大幅に低減できるプロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法の提供。　プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備されていることを特徴とするプロピレン重合反応装置及びその装置を用いたプロピレン系重合体の製造方法による。　

Description

プロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法

　本発明は、プロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法に関し、更に詳しくは、オレフィン重合用触媒を用いたプロピレン系重合体の多段連続気相重合法において、少ないコストで高い生産性にて安定的に製造できるとともに、高い品質の連続多段重合体を製造できるプロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法に関するものである。
　より詳しくは、多段連続気相重合法において、生産性を低下させることなく、重合条件変更に伴う規格外製品の発生量を大幅に低減でき、剛性／耐衝撃強度のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されるとともに、光沢が抑制されたもの、流動性が高いもの、反応槽内の付着が抑制されたより広い組成ものといった高い品質の連続多段重合体を、安定的かつ効率よく製造するプロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法に関するものである。

　ポリプロピレン樹脂は、比較的安価でかつ優れた諸特性を有することから、従来から多岐の分野にわたり使用されている。
　しかしながら、ポリプロピレン単体ではその用途も限られることより、さまざまな改良が加えられてきた。例えば、耐衝撃性を向上させるため最初にホモポリプロピレンを重合し、その後プロピレンとエチレンの共重合を実施したプロピレン系ブロック共重合体、あるいは成形性・外観を改良するために分子量の異なるポリプロピレンを段階的に製造して分子量分布を拡大したプロピレン系重合体などが提案されている。

　これら樹脂の製造においては、各成分を個別に製造した後に、所定の比率で各成分を再度混錬する方法もあるが、経済性および混錬による品質の低下の懸念から、連続的に各成分を製造する連続多段重合法が有利である。しかし、１つの容器内では重合体粒子は完全混合状態に近くなるため、十分に成長していない粒子が排出されるショートパスや、成長しすぎた粒子が容器内に蓄積されることが起こりやすく、結果として該重合体の品質を低下させる要因となっている。これに対して、完全混合型の反応槽を直列に複数接続して全体としてプラグフローとすることも考えられるが、多数の反応槽を設けるのでは設備コストがかかる。

　１つの反応槽において、滞留時間分布を小さくしてプラグフロー化を達成する公知のものとして、水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応器が知られている（横型気相法プロセス、例えば、特許文献１参照。以下、反応器は、反応槽とも言う）。一般に、重合反応により触媒粒子はポリマー粒子へと徐々に成長していくが、横型反応器で重合を行なう場合、重合によるポリプロピレンの生成と機械的な撹拌の２つの力により、これらの粒子は徐々に成長しながら反応器の軸方向に沿って進んでいく。そのため、反応器の上流から下流に向かって、成長度すなわち滞留時間のそろった粒子が経時的に並ぶ事になる。すなわち、横型反応器では流体のフローパターンがプラグフロー型となり、これは、完全混合型の反応槽を複数台直列に並べた場合と同程度に滞留時間分布を狭くする効果がある。よって、該重合体の製造においては、横型反応器を複数台直列に連結してなるプロピレン重合反応装置が有利である。

　ところで、前述の例で示したポリプロピレンの改質を目的とした場合には、ある重合工程にて分子量の低い成分、あるいはエチレンなどの成分が多い成分を製造することとなる。横型反応器では重合熱を除去するのに液化プロピレンの潜熱が利用される。液化プロピレンとしては、重合反応槽から未反応のプロピレンガスを抜き出し、熱交換器で冷却する事により液化させたものを用いることがある。未反応ガスが液化する温度（露点）は圧力および未反応ガスの組成に依存するため、プロピレン単独の露点に対して、プロピレンに水素やエチレンなどの露点の低いガス成分を多く混合していくと、混合量の増加に従って露点が低下する。その結果、横型反応器を含むプロセスでは、分子量の低い成分あるいはエチレンなどの成分を含む多段重合体を製造しようとすると、除熱の問題から生産性が著しく落ちてしまう問題が発生する。

　上記問題を解決するために熱交換器の冷却能力を高める方法もあるが、その場合は多大な設備コストとなる。仮に、相当の能力を有する熱交換器を設置したとしても、その運用には多くのエネルギーを要する。

　この様に、横型気相法プロセスは、優れたプラグフロー特性を有しているが、分子量の低い成分やエチレンなどを多く含む成分を有する多段重合体を製造する場合には生産性および運用コストの面で解決すべき課題を抱えている。

　また、結晶性ポリプロピレンは、安価で剛性及び耐熱性に優れた特性を有する反面、耐衝撃強度、特に低温における衝撃強度が弱いという問題があった。この点を改良する方法として、プロピレンとα－オレフィンまたはその他のオレフィンを段階的に重合させてブロック共重合体を生成させる方法が知られている。プロピレン系ブロック共重合体は、結晶性プロピレン重合体部と非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体部からなり、剛性が高く、かつ耐低温衝撃性に優れる成形品を調整することができる。このことから、自動車部品、家電部品等の用途に広く使用されている。

　ところで、自動車、家電用途に使用されるポリオレフィン製の成形品は、光沢が要求される用途がある一方、光沢が低い成形品は高級感があることから、低光沢が要求される用途がある。特に自動車内外装材用途においては、低光沢を呈する材料が望まれている。

　プロピレン系ブロック共重合体において、耐衝撃性の付与は主に非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体の含有量を多くすることで、また光沢の抑制は非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体の分子量およびα－オレフィンの含有量を高めることで成される。しかしながら、これらの方法はプロピレン系ブロック共重合体中のゲルを増加させ、多量のゲルは製品の外観を悪化させるばかりでなく、耐衝撃性をも低下させる要因となる。そもそも、ゲル発生の主因は、多段連続気相重合法において、第１段重合工程において触媒成分の重合時間（重合槽内滞留時間）に分布を生じ、比較的短時間で重合槽から排出された粒子（ショートパス粒子）が第２段重合工程の重合槽に入ると、プロピレン／α－オレフィン共重合体の含量が多い粒子が生成する為であるから、回分法の採用により著しく低減できる。しかしながら、回分法は経済性および生産性の面で劣るという問題がある。

　多段連続気相重合法による低光沢を有するプロピレン系ブロック共重合体を製造する方法としては、非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体の分子量やα－オレフィン含有量を高める方法（例えば、特許文献２、３参照）が開示されているが、第１段重合工程が完全混合槽にて実施されている為、ゲルの抑制という点で課題が残っている。一方、ゲルの抑制された重合方法として、横型反応器を用いる方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。この方法では、反応槽内での滞留時間分布が狭く、ひとつの反応槽でショートパス粒子の低減が得られるため、ゲルの抑制という面では有利であるが、重合熱の除去を液プロピレンの蒸発潜熱で行なうため、反応器内部のガス組成が不均一となり、非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体の製造においては組成分布が生じ、光沢が高くなり易いという課題を有している。別の方法として、３つの反応槽を直列に接続して第１段重合工程を実施して、引き続きα－オレフィン含量を高めた共重合体成分を製造する方法（例えば、特許文献４参照）が開示されている。この方法では、ゲルの抑制に関しては改善されるが、多数の反応器を設置する必要があり、また第１段重合工程における滞留時間が長くなるため、触媒の能力が低下し、第２段重合工程において所望する量の共重合体を製造できない問題がある。

　一方、該プロピレン系ブロック共重合体を製造する上で、非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体の分子量も重要な因子であることは、先に示した特許文献２で述べられている。多段連続気相重合法において、重合器間の重合体の移送は圧送で行われる為、第１段重合工程の気相重合器内のガスも重合体に同伴して第２段重合工程に送られ、結果として第２段重合工程の気相重合器内のガス組成は第１段重合工程のそれに大きく影響される事になる。例えば、所望の分子量の重合体を得るために、分子量調節剤としては一般的に水素が多く使用されるが、第１段重合工程で低分子量の重合体を得るために水素を多く供給した場合、第２段重合工程で水素を供給せずに高分子量の共重合体を得ようとしても、第１段重合工程の反応器からの同伴ガス中の水素は必ず第２段重合工程の反応器に流入し、その結果第２段重合工程で生成できる共重合体の分子量側に限界ができる。

　この問題点を解決する方法としては、重合器間に設けられた受器で、不活性ガスにて同伴ガスを希釈し、水素のガス組成を下げた後第２段重合工程に移送する方法（例えば、特許文献６参照）が開示されているが、この方法では水素などの流入を完全に無くすことは出来ず、モノマー分圧変動の恐れがある。別の方法として、該受器へ重合体を受け入れた後、該受器中の同伴ガスを一旦排出し、再度プロピレンガス或いは不活性ガスで加圧して第２段重合工程へ移送する方法（例えば、特許文献７参照）が開示されている。これは、第２段重合工程への水素などの流入は極力抑えられる方法であるが、受器および配管内に残存している重合体を完全に移送し終わるまで、プロピレンガス或いは不活性ガスを該受器へ供給する必要があるため、過剰のプロピレンガス或いは不活性ガスが第２段重合工程へ流入し、モノマー分圧を変動させる恐れがある。更に別の方法として、受器を第２段重合工程の反応器よりも高い位置に設置して、加圧ガスとして第２段重合工程の循環ガスを使用する方法（例えば、特許文献８参照）が開示されていが、エチレン等のコモノマーを含む第２段重合工程の循環ガスを使用するため、受器および配管内で粘着性重合体を形成してしまう可能性があり課題を残している。

　また、特に自動車部材においては、部材の大型化や軽量化を目的としてプロピレン系ブロック共重合体の剛性／耐低温衝撃性バランスの向上と同時に該共重合体の高流動化が望まれている。

　一般にプロピレン系ブロック共重合体の高流動化においては、主に結晶性プロピレン重合体部分の高流動化（分子量を低下）することで成される。別の方法としては、非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体成分の分子量を低くする方法もあるが、この方法では同時にプロピレン系ブロック共重合体の耐低温衝撃性も低下するため本発明の目的を達成するためには好ましくない。
　一般に、結晶性プロピレン成分の分子量を調整するために、水素などの分子量調整剤が使用されるが、特に本発明が所望するプロピレン系ブロック共重合体の高い流動性を発現させるためには、第１段重合工程における重合反応器内を高い水素濃度に維持し、更に共重合工程においては低い水素濃度を維持する必要がある。

　多段連続気相重合法による耐衝撃性を向上させたプロピレン系ブロック共重合体を製造する方法としては、非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体の分子量やα－オレフィン含有量を高める方法（例えば、特許文献２、３参照）が開示されているが、第１段重合工程が完全混合槽にて実施されている為、ゲルの抑制という点で課題が残っている。一方、ゲルの抑制された重合方法として、横型反応器を用いる方法が知られている（例えば、特許文献５参照）。この方法では、反応槽内での滞留時間分布が狭く、ひとつの反応槽でショートパス粒子の低減が得られるため、ゲルの抑制という面では有利であるが、重合熱の除去を液プロピレンの蒸発潜熱で行うため、第２段重合工程で使用するα－オレフィンがエチレンなどの沸点が低いコモノマーを使用する場合、未反応ガスの凝縮が困難となりコモノマーの含有量を高くできない等の課題を有している。更には、ふたつの横型反応槽を用いているので、連続運転の場合、第１反応器からの水素の漏れこみにより、所望する高い分子量の共重合体成分を製造するのは困難である。

　別の方法として、３つの完全混合槽を直列に接続して第１反応槽で第１段重合工程を実施して、第２，３の反応槽でα－オレフィン含量を高めた共重合体成分を製造する方法（例えば、特許文献４、９参照）が開示されている。特許文献４の方法では、ゲル抑制のため各槽の分子量に制限を設ける必要があり、非晶性プロピレン／α－オレフィン共重合体成分の分子量をより高めるためには課題を有している。また、特許文献９の方法では、第１段重合工程における製造速度の制限を設ける必要があるなど、プロピレン系ブロック共重合体の品質を保ちながら生産性良く製造すると言う点で課題を有している。
　更に完全混合槽での３段重合法におけるゲルの抑制や反応槽内の付着等の低減を目的とした別の方法としては、２槽目、３槽目に添加する電子供与性化合物の量を規定する方法（例えば、特許文献１０参照）が提案されている。しかしながらこの方法では、第２反応器に比較的多量の電子供与化合物を添加する必要があり、添加する電子供与化合物の量によっては、各反応器で製造できる共重合体の反応量に制約が生じる。

　したがって、多段連続気相重合法において、分子量が低い成分を重合する場合であっても生産速度を低下させることなく、剛性／耐衝撃強度のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されるとともに、光沢が抑制されたもの、流動性が高いもの、反応槽内の付着が抑制されたより広い組成ものといった高い品質の連続多段重合体を、少ないコストで安定的に製造できるプロピレン重合反応装置又はプロピレン系重合体の製造方法が望まれていた。

特許第２６７５９１９号公報特開２００２－３０１２７号公報特開２００８－２６０５４６号公報特開２００４－２１７８９６号公報特開２００７－３２１１３６号公報特開昭５７－６５７０３号公報特開平３－６５３６６号公報特開平７－１１８３４２号公報特許第３８５２９５７号公報特許第４２１７２７２号公報

　本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、オレフィン重合用触媒を用いたプロピレン系重合体の多段連続気相重合法において、少ないコストで高い生産性にて安定的に製造できるとともに、高い品質の連続多段重合体を製造できるプロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法を提供することにある。
　より詳しくは、多段連続気相重合法において、生産性を低下させることなく、重合条件変更に伴う規格外製品の発生量を大幅に低減でき、剛性／耐衝撃強度のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されるとともに、光沢が抑制されたもの、流動性が高いもの、反応槽内の付着が抑制されたより広い組成ものといった高い品質の連続多段重合体を、安定的かつ効率よく製造するプロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法を提供することにある。

　本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置において、横型反応槽と、これに連結する完全混合槽とを、それぞれ少なくとも１槽以上具備してなるプロピレン重合反応装置を作製することにより、さらにはそれを用いてなるプロピレン系重合体の製造方法により、上記課題を解決することができることを見出し、本発明を完成するに至った。

　すなわち、本発明の第１の発明によれば、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備されていることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記横型反応槽の直後に、前記完全混合槽が設けられることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第３の発明によれば、第１の発明において、少なくとも２槽の前記横型反応槽が具備されていることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第４の発明によれば、第３の発明において、前記横型反応槽のうち少なくとも２槽を、前記完全混合槽のうち最もプロセス上流に配置される完全混合槽より、上流側に配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第５の発明によれば、第３の発明において、プロセス上流側から、前記横型反応槽のうちの１槽－前記横型反応槽のうちの別の１槽－前記完全混合槽のうちの１槽との順番で配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第６の発明によれば、第１の発明において、少なくとも２槽の前記完全混合槽と具備されていることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第７の発明によれば、第６の発明において、前記横型反応槽のうち少なくとも１槽を、前記完全混合槽のうち最もプロセス上流に配置される完全混合槽より、上流側に配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第８の発明によれば、第６の発明において、プロセス上流側から、前記横型反応槽のうちの１槽－前記完全混合槽のうちの１槽－前記完全混合槽のうちの別の１槽との順番で配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第９の発明によれば、第１～８のいずれかの発明において、横型反応槽と完全混合槽との間には、少なくとも１つのレベル計を有する受器が設けられ、両槽間を移送すべき重合体の量を制御することを特徴とする記載のプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１０の発明によれば、第９の発明において、前記横型反応槽の直後に、受器を介して前記完全混合槽が設けられることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１１の発明によれば、第９または１０の発明において、前記受器は、前記横型反応槽の重合体抜き出し口の直下であって、かつ、前記完全混合槽の重合体入り口より高い位置に配置されることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１２の発明によれば、第９～１１のいずれかの発明において、前記受器は、ガス導入弁及びガス排出弁を備えるものであることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１３の発明によれば、第１～１２のいずれかの発明において、前記完全混合槽は、主に循環ガスの顕熱を利用して重合熱の除去を行なう反応槽であることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１４の発明によれば、第１～１３のいずれかの発明において、前記完全混合槽は、縦型撹拌槽、攪拌式流動床反応槽または流動床反応槽から選ばれる反応槽であることを特徴とする記載のプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１５の発明によれば、第１～１３のいずれかの発明において、前記完全混合槽は、流動床反応槽であることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１６の発明によれば、第１～１５のいずれかの発明において、前記横型反応槽は、Ｌ／Ｄが５以上（Ｌ：水平長手方向の長さ、Ｄ：内径）であることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

　また、本発明の第１７の発明によれば、第１～１６のいずれかの発明のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうことを特徴とするプロピレン系重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第１８の発明によれば、第１７の発明において、前記完全混合槽における重合反応は、露点が５０℃以下である反応ガスを用いて行なうことを特徴とするプロピレン系重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第１９の発明によれば、第１７の発明において、前記横型反応槽においてプロピレンを単独重合又はプロピレンとα－オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造する第１段重合工程を行ない、引き続き、前記完全混合槽においてプロピレンとα－オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５～５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造する第２段重合工程を行なうことを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第２０の発明によれば、第１９の発明において、第１段重合工程が、少なくとも１槽の前記横型反応槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第２１の発明によれば、第１９の発明において、第２段重合工程が、少なくとも１槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第２２の発明によれば、第３～５のいずれかの発明のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうプロピレン系重合体の製造方法であって、
　第１段重合工程が、少なくとも２槽の前記横型反応槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第２３の発明によれば第６～８のいずれかの発明のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうプロピレン系重合体の製造方法であって、
　第２段重合工程は、少なくとも２槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第２４の発明によれば、第１９～２３のいずれかの発明において、重合体成分（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ_Ａ）と共重合体成分（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ_Ｂ）が、３≦ｌｏｇ（ＭＦＲ_Ａ／ＭＦＲ_Ｂ）≦７の関係を満たすことを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

　また、本発明の第２５の発明によれば、第２３の発明において、前記完全混合槽のそれぞれにおいて製造する共重合体成分は、α－オレフィンの含有量及び／又は分子量が異なることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

　本発明の第１の発明によれば、プロピレン系重合体の連続多段重合体を最小の設備投資コストで、かつ高い生産性を安定的に維持して製造することができる製造装置であるという効果がある。
　また、本発明の第２の発明によれば、多段連続気相重合法において、特定の気相重合反応槽にて滞留時間の変更を行なう場合、その調整が極めて容易（短時間）となり、結果として重合条件変更に伴う規格外製品の発生量を大幅に低減して製造することができる製造装置であるという効果がある。

　また、本発明の第３～５の発明によれば、自動車外装材等に好適な、剛性／耐低温衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制された、流動性が高いプロピレン系ブロック重合体を効率良く製造できる製造装置であるという効果がある。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる製造装置であるという効果がある。

　また、本発明の第６～８の発明によれば、自動車部材や家電部材等に好適な、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を、反応槽内の付着が抑制され、安定的に効率良く製造できる製造装置であるという効果がある。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる製造装置であるという効果がある。
　また、完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα－オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性が図れる製造装置であるという効果がある。

　また、本発明の第９～１２の発明によれば、自動車外装材等に好適な、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生および光沢が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を効率良く製造できる製造装置であるという効果がある。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる製造装置であるという効果がある。

　また、本発明の第１３～１５の発明によれば、重合熱の除去に循環ガス（循環帯域のガス）の顕熱を利用するため、反応ガス（反応帯域のガス）の露点低下による生産性への影響を受けない製造装置であるという効果がある。

　また、本発明の第１６の発明によれば、滞留時間分布の狭幅化を十分に達成することができる製造装置であるという効果がある。

　また、本発明の第１７の発明によれば、プロピレン系重合体の連続多段重合体を最小の設備投資コストで、かつ高い生産性を安定的に維持して製造することができる製造方法であるという効果がある。

　また、本発明の第１８の発明によれば、多段連続気相重合法において、特定の気相重合反応槽にて滞留時間の変更を行なう場合、その調整が極めて容易（短時間）となり、結果として重合条件変更に伴う規格外製品の発生量を大幅に低減して製造することができるプロピレン系重合体の製造方法であるという効果がある。

　また、本発明の第１９～２１の発明によれば、プロピレン系ブロック共重合体の連続多段重合体を最小の設備投資コストで、かつ高い生産性を安定的に維持して製造することができる製造装置であるという効果がある。

　また、本発明の第２２又は２４の発明によれば、自動車外装材等に好適な、剛性／耐低温衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制された、流動性が高いプロピレン系ブロック重合体を効率良く製造できる製造方法であるという効果がある。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる製造方法であるという効果がある。

　また、本発明の第２３又は２５の発明によれば、自動車部材や家電部材等に好適な、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を、反応槽内の付着が抑制され、安定的に効率良く製造できる製造方法であるという効果がある。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる製造方法であるという効果がある。
　また、完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα－オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性が図れる製造方法であるという効果がある。

図１は、本発明において、横型反応槽と攪拌式流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図２は、本発明において、横型反応槽と縦型攪拌槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図３は、本発明において、横型反応槽と流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図４は、本発明において、横型反応槽と流動床反応槽を組み合わせた場合の好ましい態様のプロセスフローおよび実施例で用いた製造方法のフローシートを表す概略図である。

図５は、本発明において、２槽の横型反応槽と１槽の攪拌式流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図６は、本発明において、２槽の横型反応槽と１槽の（縦型）攪拌槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である図７は、本発明において、２槽の横型反応槽と１槽の流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である図８は、本発明において、２槽の横型反応槽と１槽の流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートおよび実施例で用いた製造方法のフローシートを表す概略図である。

図９は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の攪拌式流動床を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図１０は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の縦型攪拌槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図１１は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図１２は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートおよび実施例で用いた製造方法のフローシートを表す概略図である。

図１３は、本発明において、横型反応槽と攪拌式流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。図１４は、本発明において、横型反応槽と縦型攪拌槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である図１５は、本発明において、横型反応槽と流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である図１６は、本発明において、横型反応槽と流動床反応槽を組み合わせた場合の好ましい態様のプロセスフローおよび実施例で用いた製造方法のフローシートを表す概略図である。

　本発明のプロピレン重合反応装置は、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備されていることを特徴とする。
　また、本発明のプロピレン重合反応装置は、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、少なくとも２槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも１槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とする。
　また、本発明のプロピレン重合反応装置は、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための重合反応装置であって、少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とする。
　また、本発明のプロピレン重合反応装置は、さらに、前記横型反応槽と前記完全混合槽との間に、レベル計を有する受器が設けられ、両槽間を移送すべき重合体の量を制御することを特徴とする。
　また、本発明のプロピレン系重合体の製造方法は、前記プロピレン重合反応装置を用いたプロピレン系重合体の製造方法であって、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうことを特徴とする。
　以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本発明の実施形態について詳細に説明する。また、上下左右等の位置関係は、特に断らない限り、図面に示す位置関係に基づくものとする。更に、図面の寸法比率は図示の比率に限られるものではない。

＜プロピレン重合反応装置＞
　本発明のプロピレン重合反応装置は、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備されていることを特徴とする。
　また、本発明のプロピレン重合反応装置は、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、少なくとも２槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも１槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とする。
　また、本発明のプロピレン重合反応装置は、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とする。
　また、本発明のプロピレン重合反応装置は、さらに、前記横型反応槽と前記完全混合槽との間に、レベル計を有する受器が設けられ、両槽間を移送すべき重合体の量を制御することを特徴とする。
　本発明の最小の反応槽の構成での装置の例を図１から図１４に示す。

＜横型反応槽＞
　本発明のプロピレン重合反応装置を構成する横型反応槽としては、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽であれば公知の反応槽を使用することができる。一例として、図１～１６に示したような横型反応槽を使用することができる。図１～１６に示した横型反応槽は、それぞれ同じものであってもよい。
　図１～１６において、少なくとも１槽用いられる、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽１０、２０－１は細長く、上流端１２、２２と下流端１４、２４を持ち、図１～１６に示すように、一般的には水平位置で設置されている。
　図１～４に示すように、攪拌軸は反応槽１０の下流端１４の中へ延び、攪拌の為の翼が反応槽１０内で取り付けられている。攪拌翼はポリマー粒子を反応槽１０内でその中へ導入される他物質と混合する。
　反応槽１０の上流部配管１および２より導入された触媒成分は、攪拌翼にてポリマー粒子と混合されながら、重合を開始する。重合の際、発生する重合熱は、頂部配管１７から供給される原料液化プロピレンの蒸発潜熱により除去される。未反応のプロピレンガスは配管１３にて反応系外へ出され、凝縮器１５にてその一部分が凝縮され、気液分離槽１１で液相と気相へ分離される。液相部は重合熱除去のため配管１７へ導入され、気相部は分子量調節のための水素等と混合され、反応槽１０の底部に設置された配管１８を経由して供給される。

　図５～８においては、横型反応槽が少なくとも２槽用いられる。内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽１０又は２０－１は細長く、上流端１２又は２２と下流端１４又は２４を持ち、図５に示すように、一般的には水平位置で設置されている。攪拌軸は反応槽１０又は２０－１の中へ延び、攪拌の為の翼が取り付けられている。攪拌翼はポリマー粒子を反応槽１０又は２０－１内でその中へ導入される他物質と混合する。
　図５～８においては、プロセス上流より、横型反応槽１０－横型反応槽２０－１の順で配置されている。
　反応槽１０の上流部配管１および２より導入された触媒成分は、攪拌翼にてポリマー粒子と混合されながら、重合を開始する。重合の際、発生する重合熱は、頂部配管１７から供給される原料液化プロピレンの蒸発潜熱により除去される。未反応のプロピレンガスは配管１３にて反応系外へ出され、凝縮器１５にてその一部分が凝縮され、気液分離槽１１で液相と気相へ分離される。液相部は重合熱除去のため配管１７へ導入され、気相部は、分子量調節のための水素等と混合され、反応槽１０底部に設置された配管１８を経由して供給される。

　図５～８において、２槽目に設置される横型反応槽２０－１においては、横型反応槽１０における反応生成物は、重合体供給配管４１－１より横型反応槽２０－１の反応器上流末端２２近辺へ供給される。重合器２０－１へ供給された重合体は攪拌翼にて混合されながら、引き続き重合が行われる。重合の際、発生する重合熱は、頂部配管２７－１から供給される原料液化プロピレンの蒸発潜熱により除去される。未反応のプロピレンガスは配管２３にて反応系外へ出され、凝縮器２５－２にてその一部が凝縮され、気液分離槽２１で液相と気相へ分離される。液相部は重合熱除去のため配管２７－１へ導入され、気相部は、必要に応じて水素やエチレン等と混合され、反応槽２０－１底部に配置された配管２８を経由して供給される。

　本発明での必須の重合槽である横型反応槽が他の反応槽と大きく異なるところは、触媒成分が反応槽の上流部へ添加され、それが重合によりパウダー粒子として成長しながら、反応槽の下流側へ移動するという点にある。
　そのため横型反応槽は、完全混合槽型の反応槽に比べ、滞留時間分布が狭く、特に反応槽出口付近に存在する比較的滞留時間の短い粒子（ショートパス粒子）の濃度は非常に少ないものとなる。よって、ゲルの低減を及び反応槽内の付着防止を目的としている本発明においては、横型反応槽にて実施することが必須となる。

　本発明では、この横型反応槽を少なくとも１槽を配置させる。ショートパス粒子の抑制を目的とすることから、横型反応槽の設置は本発明の必須要素である完全混合槽の前に設置するのが好ましい。横型反応槽の設置により完全混合槽へ流入するショートパス粒子の低減が成され、完全混合槽におけるゲル抑制や反応槽内の付着防止を目的に添加される電子供与化合物の添加量を低減することが可能となる。そもそも電子供与化合物は触媒の重合活性点を失活させる作用があるため、過剰の添加は第２反応槽以降（電子供与化合物を添加した槽に続く反応槽）の触媒活性を著しく低下させ、所望する反応量の確保が困難となる。横型反応槽を完全混合槽の前に設置することにより、電子供与性化合物の低減と完全混合槽の安定運転が可能となり、結果として製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体の共重合体の含量をより高めることが可能となる。

　横型反応槽は、他の反応槽と比較して滞留時間分布が狭いという特徴を有しており、１槽で本発明が所望する効果を十分に達成できるが、更に反応槽の数を増やすことにより、更にその効果を高めることが出来る。

　また、本発明ではこの横型反応槽を少なくとも２槽を直列に配置させることができる。横型反応槽を２槽以上設置することで、より滞留時間分布を狭くすることが可能であり、ショートパス粒子の濃度を更に小さくすることができる。また、２槽目の横型反応槽内の水素濃度を１槽目の横型反応槽内の水素濃度より低く設定することで、それ以降の反応槽への水素漏れこみを少なくすることができ、より高い分子量の共重合体成分が製造し易くなる。

　２槽以上の横型反応槽を設置する場合、２槽目以降に設置される横型反応槽は、前述した反応槽と同形状のものを用いることが好ましい。反応槽の大きさは特に制約はないが、前段の反応槽と同容積若しくはそれより大きい容積を有する反応槽を用いるのが望ましい。前段の反応槽に比べ過小な容積を有する反応槽を用いた場合、その槽内での滞留時間が極めて短いものとなり、ショートパス粒子の抑制という面では不利となる。

　本発明における横型反応槽のＬ／Ｄは、好ましくは３以上であり、より好ましくは５以上であり、一方、好ましくは１０以下である。Ｌは反応槽の水平長手方向の長さ、Ｄは反応槽の内径を示す。Ｌ／Ｄが過小な場合は、十分な滞留時間分布の狭幅化は達成されないおそれがある。また、十分なショートパス粒子濃度の低減効果が得られず、ゲルが増加するおそれがある。一方、Ｌ／Ｄが過大な場合は、強度上攪拌軸を太くする必要があり、実反応容積が減少し生産性が低下するおそれがある。

＜完全混合槽＞
　本発明における「完全混合槽」とは、槽内にある物質が流入し、そして流出される場合、槽内の濃度と流出流れの濃度が等しいことを特徴とする反応槽を意味する。すなわち、完全混合槽は、槽内の温度や反応ガスの組成などが均一であるため、反応槽内で製造される物質の品質の均一性という点で有利である。
　本発明のプロピレン系重合体の製造装置を構成する完全混合槽としては、上述のような完全混合槽であれば、公知の反応槽を使用することができる。プロピレンの重合装置として広く利用されている完全混合槽としては、縦型撹拌槽、攪拌式流動床反応槽、流動床反応槽が挙げられる。一例として、図１～１６に示したような完全混合槽を使用することができる。図１では完全混合槽として撹拌式流動床反応槽を、図２では縦型撹拌槽を、図３では流動床反応槽を使用した例を示す。図１～１６に示した完全混合槽は、それぞれ同じものであってもよい。

　プロピレン系樹脂の気相製造プロセスでは、重合熱の除去を、主に原料液化プロピレンの蒸発潜熱で除去する様式（例えば、横型反応槽）、反応槽内の主として循環ガスの顕熱により除去する様式（例えば、攪拌式流動床反応槽や流動床反応槽）があるが、本発明に少なくとも１槽用いられる完全混合槽としては、重合熱の除去を主として循環ガスの顕熱により行うことを特徴とする反応槽が好ましい。ここで、プロピレン系重合体の完全混合槽を用いた連続多段気相重合法における反応ガス（反応帯域のガス）及び循環ガス（循環帯域のガス）は、前述した原料であるプロピレン、エチレンを含むα－オレフィン、水素、その他の原料である。

　主として循環ガスによる重合熱を除去するプロセスとしては、攪拌式流動床反応槽、流動床反応槽が挙げられるが、本発明においては流動床式反応槽が、反応ガスの均一性および共重合体粒子の均一攪拌という観点からより望ましい。該反応槽の数は、特に制限はないが、循環ガスによる重合熱を除去する反応槽を少なくともひとつ以上有することが好ましい。

　連続多段気相重合法において、反応ガスの露点が低い重合条件下で製造を行なう場合、横型反応槽では除熱が困難となり著しく生産性が低下する。連続多段重合における各段の反応量のバランスおよび熱交換機の能力にもよるが、反応ガスの露点が５０℃を下回ると、生産性の低下が顕著となる。
　このような重合環境が必要な部分での最適な重合反応槽として、主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽を用いる。広く利用されている該反応槽としては、攪拌式流動床反応槽や流動床反応槽があるが、本発明においては滞留時間の制御、重合体の均一な分散、反応ガスの均一性および共重合体粒子の均一攪拌という観点から流動床反応槽の利用がより望ましい。該反応槽は、重合熱の除去のために循環ガスの顕熱を利用するので、反応ガスの露点低下による生産性への影響は受けない。

　また、重合熱の除去の方式が、原料液化プロピレンの蒸発潜熱で行う方式であるプロセスでは、反応槽底部よりプロピレン／α－オレフィン（例えばエチレンなど）ガス等が供給、反応槽上部より原料液化プロピレンが供給されるため、反応槽内部においてガス組成が不均一となり易く、そのため重合体粒子周りで共重合されるα－オレフィンの組成分布や分子量分布が生じることとなる。結果として、α－オレフィン含量が少ない成分や分子量が低い成分が共重合体中に存在することとなり、最終製品の耐低温衝撃性を低下させてしまう。例えば、α－オレフィン含量が少ない成分が共重合体中に存在すると、最終製品の光沢を高くしてしまう。これを回避する為には、更にα－オレフィンの含有量を高くする必要があるが、過剰のα－オレフィンはゲル増加の要因となる。よって、本発明が所望する特性を発現するためには、反応槽内部の反応ガス組成の均一化が必須であり、その為には大量のガスを流通させて重合熱を除去する様式が好適である。
　加えて、原料液化プロピレンの蒸発潜熱を重合熱の除去に利用するプロセスでは、必然的に反応ガス中のプロピレン濃度が高くなるため、共重合体成分（後で説明する成分（Ｂ））中のα－オレフィン含量を高め難い欠点があるが、主として循環ガスの顕熱より熱の除去を行うプロセスでは、その制約がなく、光沢の抑制又は耐低温衝撃性の付与という点では優れている。

　本発明ではこの完全混合槽を少なくとも２槽を直列に配置させることもできる。完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα－オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性が図れる。

　本発明の装置の一例として、図４に流動床反応槽を利用した装置のフロー図を示す。流動床反応槽２０－２は縦に細長く、前段の工程で製造された重合体は、配管３４より供給される。流動床反応槽２０－２内の重合体は、該反応槽へ最小流動化速度以上の線速度で供給される原料プロピレンおよび水素やエチレンなどの他の原料ガスにて流動化され、重合反応が行われる。未反応の混合ガスは、未反応ガス抜き出し配管２３より反応系外へ抜き出され、循環ガスクーラー２５－１にて冷却され、循環ガス（流動化用ガス）として反応槽２０－２へ供給される。
　反応槽２０－２にて製造された重合体は配管３３－１及び受器（脱ガス槽）３１を経由して、次工程へ移送される。

　本発明の装置の一例として、図１２に２槽の完全混合槽としてそれぞれ流動床反応槽を利用した装置のフロー図を示す。
　第１の流動床反応槽２０－２は縦に細長く、前段の工程で製造された重合体は、配管２５－３より供給される。流動床反応槽２０－２内の重合体は、該反応槽へ最小流動化速度以上の線速度で供給される原料プロピレンおよび水素やエチレンなどの他の原料ガスにて流動化され、重合反応が行われる。未反応の混合ガスは、未反応ガス抜き出し配管２３より反応系外へ抜き出され、循環ガスクーラー２５－１にて冷却され、循環ガス（流動化用ガス）として反応槽２０－２へ供給される。
　反応槽２０－２にて製造された重合体は配管３８及び受器（脱ガス槽）３１を経由して、次工程へ移送される。

　反応槽２０－２から抜き出された重合体粒子は配管２７－２より第２の流動床反応槽４０－２へ供給される。流動床反応槽４０－２は縦に細長く、前段の工程で製造された重合体は、該反応槽へ最小流動化速度以上の線速度で供給される原料プロピレンおよび水素やエチレンなどの他の原料ガスにて流動化され、重合反応が行われる。未反応の混合ガスは、未反応ガス抜き出し配管３３－２より反応系外へ抜き出され、循環ガスクーラー４５にて冷却され、循環ガス（流動化用ガス）として反応槽４０－２へ供給される。
　反応槽４０－２にて製造された重合体は配管３９及び受器（脱ガス槽）３２－２を経由して、次工程へ移送される。

＜レベル計を有する受器＞
　本発明において、反応槽間で重合体を移送する際に、受器（脱ガス槽）を該反応槽間に設置し、使用しても良い。これにより、同伴するガス量を少なくし、かつ、配管内に残留する重合体の量を少なくすることができる。
　好ましくは横型反応槽から完全混合槽へ重合体を移送する際に、レベル計を有する受器が該反応槽間に設置され、使用される。本発明の一例として、図１３～１６を用いて説明すると、受器３０－２は横型反応槽の直下、かつ次反応槽重合体入り口より高い位置に配列されている。受器３０－２に設置されるレベル計は、受器３０－２内の重合体の量を測定するものであり、γ線式レベル計やアドミッタンス式レベル計などが例示できる。
　受器３０－２には、横型反応槽からの重合体抜き出し配管３２－１、次反応槽への重合体供給配管３４、加圧ガス供給配管４１－２、ガス排出配管４２－２が取り付けられ、そられ配管には重合体排出弁Ｗ、重合体移送弁Ｘが取り付けられ、好ましくは、さらに、ガス導入弁Ｙ、ガス排出弁Ｚが取り付けられる。

　本発明が前記受器を用いて所望する効果を得るためには、水素等の分子量調節剤の次工程への流入を極力遮断し、かつ次工程反応槽内の反応ガス組成の変動を小さくする必要がある。そのため、該受器内に重合体とともに同伴したガスを可能な限り排除し、かつ該受器から重合体を排出する際、極力少量の加圧ガス量で重合体を排出する必要がある。受器を横型反応槽抜き出し口の直下、かつ流動床反応槽入り口より高い位置に配置するのは、同伴するガス量を極力少なくし、かつ配管内に残留する重合体の量を極力少なくするのに有効である。また受器へレベル計を設置して重合体の排出を制御することは、次工程へ過剰な加圧ガスが流入することを防止するのに効果がある。

　重合反応により反応槽内の重合体の量が設定量より増加すると、重合体排出弁Ｗが開き、所定量の重合体が受器３０－２中に間欠的に導入される。該受器３０－２中に重合体と共に同伴したガスは、ガス排出弁Ｚを開くことによりガス回収系（図示せず）に排出され、受器３０－２の圧力が所定の値となった後、ガス排出弁Ｚが閉じられる。その後、加圧ガス導入弁Ｙを開いて、配管４１－２より受器３０－２に加圧ガスを導入し、次いで該弁Ｙを閉じる。次に、重合体移送弁Ｘを開いて受器３０－２および移送管３４中の重合体を加圧ガスによって次工程に移送する。受器３０－２に設置されたレベル計により、受器３０－２内の重合体量を計測し、該重合体の量が設定量以下となった後、重合体移送弁Ｘを閉じることにより重合体の移送操作の１サイクルが終了する。一連の処置は各遮断バルブの一連のシーケンス動作により自動的に実施される。

＜装置の構成＞
　本発明による連続多段気相重合法の高い生産性の提供に関しては、横型反応槽及び完全混合槽が連結した装置であれば良く、設置順序に制約はない。設置順序については、横型反応槽－完全混合槽、完全混合槽－横型反応槽のどちらでも行なうことができる。また、本発明においては、一連の製造工程の中に、横型反応槽及び完全混合槽が連結した装置が少なくとも１つあればよく、この装置の前後に別の装置を配置しても良い。具体的には、横型反応槽や主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽のような追加の重合反応槽を、前段または後段に１又は複数設け、３槽以上の反応槽からなる装置を実現してもよい。そのような装置の構成としては、横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽、横型反応槽－完全混合槽－完全混合槽、横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽－完全混合槽などが挙げられる。

　ただし、循環ガスの顕熱を利用する反応槽における滞留時間の変更を行なう際の規格外製品発生量の低減を得る場合には、横型反応槽の直後に完全混合槽を配置することが好ましい。横型反応槽と完全混合槽のいずれか又は両方が複数具備された装置においては、横型反応槽の直後に完全混合槽を配置する構成を含む装置であることが好ましい。
　連続多段気相重合法の場合、各段の重合工程でその反応量を制御することができる。一般には、ある重合工程の反応量を抑制したい場合は、少量の重合失活剤を供給して反応量を制御するが、過剰の重合失活剤の使用は次工程の反応量を大きく低下させてしまう。よって、連続多段気相重合法における反応量の制御は、重合失活剤の使用に応じて、プロピレン分圧の変更や反応槽内での滞留時間の変更をする必要が生じることがある。

　例えば、完全混合槽の前段に横型反応槽が存在しない場合、具体的な例としては、主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽として、完全混合槽である流動床反応槽を用いて、更に流動床反応槽の前段に横型反応槽が存在しない場合、流動床反応槽へは滞留時間分布が広い履歴を受けた重合体粒子が供給されることとなる。この重合体粒子の粒径分布は広いものとなる。このような状況下、流動床反応槽においてプロピレン分圧の変更や反応槽内に保有される重合体の量を変更する場合、小粒子の重合体が系外へ飛散せぬよう、循環ガス量を調整しながら、徐々に実施する必要があり、結果として大量の規格外製品が発生する。

　一方、完全混合槽の前段に横型反応槽が存在する場合、具体的な例としては、流動床反応槽の前段に横型反応槽を設置した場合、流動床反応槽へ供給される重合体の粒径分布は狭い（小粒子が少ない）ものであり、前述の場合に比べ、より短い時間で条件の変更が可能となる。本効果は、横型反応槽の直後に完全混合槽を配置することにより、初めて認められたものである。

　本発明は、その重合体成分中に低い分子量を有するポリプロピレン成分あるいは高い濃度のエチレン成分を有する重合体を製造する時、最も高い効果を発揮する装置である。
　例えば、分子量分布を拡大したホモポリプロピレンを製造する場合、横型反応槽で分子量の高い成分を製造し、引き続き、主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽である完全混合槽にて分子量の低い成分を製造することにより、高い生産性が得られ、更に完全混合槽として流動床反応槽を用いた場合は、条件変更における規格外製品の発生を最小限に止めることができる。

　別の例としては、プロピレン／エチレン共重合体、プロピレン／エチレン／１－ブテン共重合体などの製造において、各重合工程でエチレン含有量が大きく異なる共重合体を好適に製造できる。特に、プロピレン系ブロック共重合体の製造に好適であり、該共重合体としては、例えば、プロピレン－プロピレン／エチレンブロック共重合体、プロピレン／エチレン－プロピレン／エチレンブロック共重合体、などをあげることができる。
　プロピレン－プロピレン／エチレンブロック共重合体の製造の場合、ホモポリプロピレン成分を横型反応槽で製造し、引き続き、主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽である完全混合槽にてプロピレン／エチレン共重合体成分を製造することにより、高い生産性が得られ、更に完全混合槽として流動床反応槽を用いた場合は、条件変更における規格外製品の発生を最小限に止めることができる。

　また、本発明による多段連続気相重合法の高い生産性の提供に関しては、２槽以上の横型反応槽及び１槽以上の完全混合槽が連結した装置であってもよく、この場合、設置順序に制約はない。好ましくは、横型反応槽のうち２槽以上が、最もプロセス上流に配置される完全混合槽より前に配置されている。そのような装置の構成としては、プロセスの上流から、横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽、横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽－横型反応槽、横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽－完全混合槽、横型反応槽－横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽などの順序に配置されてなるものが挙げられる。

　本発明ではこの横型反応槽を少なくとも２槽を直列に配置させることができる。横型反応槽を２槽以上設置することで、より滞留時間分布を狭くすることが可能であり、ショートパス粒子の濃度を更に小さくすることができる。また、２槽目の横型反応槽内の水素濃度を１槽目の横型反応槽内の水素濃度より低く設定することで、それ以降の反応槽への水素漏れこみを少なくすることができ、より高い分子量の共重合体成分が製造し易くなる。
　特に、横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽の順序に配置されてなるものが好ましい。

　これにより、自動車外装材等に好適な、剛性／耐低温衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制された、流動性が高いプロピレン系ブロック重合体を効率良く製造できる。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる。

　また、本発明による多段連続気相重合法の安価で品質的に安定した重合体の提供に関しては、横型反応槽が１槽以上及び完全混合槽が２槽以上連結した装置で行ってもよく、この場合、設置順序については、横型反応槽－完全混合槽－完全混合槽、横型反応槽－横型反応槽－完全混合槽－完全混合槽、横型反応槽－縦型反応槽－縦型反応槽－横型反応槽など、どの構成でも行なうことができる。好ましくは、横型反応槽の１槽以上が、最もプロセス上流に配置される完全混合槽より前に配置されてなるものが挙げられる。

　本発明ではこの完全混合槽を少なくとも２槽を直列に配置させることができる。完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα－オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性を図ることができる。
　特に、横型反応槽－完全混合槽－完全混合槽の順序に配置されてなるものが好ましい。

　これにより、自動車部材や家電部材等に好適な、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を、反応槽内の付着が抑制され、安定的に効率良く製造できる。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる。

　本発明においては、受器（脱ガス槽）を該反応槽間に設置し、使用しても良い。例えば、横型反応槽から完全混合槽へ重合体を移送する際に、受器（脱ガス槽）を該反応相間に設置し、使用しても良い。これにより、同伴するガス量を少なくし、かつ、配管内に残留する重合体の量を少なくすることができる。前記受器としては、レベル計が設置された受器が好ましい。また、一連の処理を、各遮断バルブの一連のシーケンス動作により自動的に実施することが好ましい。

　本発明においては、横型反応槽、完全混合槽以外の反応槽やその他の機器については、通常プロピレン系重合体の重合反応装置に用いられるものが使用できる。

＜オレフィン重合用触媒、プロピレン系重合体の製造方法＞
　続いて、本発明の連続多段気相重合装置における、オレフィン重合用触媒およびプロピレン系重合体の製造方法等について詳しく説明する。

＜オレフィン重合用触媒＞
　本発明のプロピレン系重合体の製造方法は、前述のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうことを特徴とする。
　本発明に用いられるオレフィン重合用触媒の種類としては、特に限定されるものではなく、公知の触媒が使用可能である。例えば、チタン化合物と有機アルミニウムを組み合わせた、いわゆるチーグラー・ナッタ触媒（例えば、特開昭４７－３４４７８、特開昭５８－２３８０６、特開昭６３－１４６９０６、特開昭５８－１５７８０８、特開昭５８－８３００６、特開昭５８－５３１０、特開昭６１－２１８６０６）あるいは、メタロセン触媒（例えば、特開平５－２９５０２２）が使用できる。これらの触媒は特に制限なく公知の触媒が使用可能である。

　耐低温衝撃性の向上には、プロピレン／α－オレフィン共重合体の分子量が高い方が耐低温衝撃性が向上する方向であることから、一般的に重合時連鎖移動の少ないチーグラー・ナッタ触媒がより好ましい。また、低光沢性のためにも、プロピレン／α－オレフィン共重合体の分子量が高い方が光沢が抑制される方向であることから、一般的に重合時連鎖移動の少ないチーグラー・ナッタ触媒がより好ましい。
　チーグラー・ナッタ触媒は、チタン化合物として有機アルミニウム等で還元して得られた三塩化チタンまたは三塩化チタン組成物を電子供与性化合物で処理し更に活性化したもの（例えば特開昭４７－３４４７８、特開昭５８－２３８０６、特開昭６３－１４６９０６）、塩化マグネシウム等の担体に四塩化チタンを担持させることにより得られるいわゆる担持型触媒（例えば、特開昭５８－１５７８０８、特開昭５８－８３００６、特開昭５８－５３１０、特開昭６１－２１８６０６）等が含まれる。これらの触媒は特に制限なく公知の触媒が使用可能である。

　また、助触媒として有機アルミニウム化合物を使用することができる。有機アルミニウム化合物としては、例えば、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどのトリアルキルアルミニウム、ジエチルアルミニウムクロライド、ジイソブチルアルミニウムクロライドなどのアルキルアルミニウムハライド、ジエチルアルミニウムハイドライドなどのアルキルアルミニウムハイドライド、ジエチルアルミニウムエトキシドなどのアルキルアルミニウムアルコキシド、メチルアルモキサン、テトラブチルアルモキサンなどのアルモキサン、メチルボロン酸ジブチル、リチウムアルミニウムテトラエチルなどの複合有機アルミニウム化合物などが挙げられる。また、これらを２種類以上混合して使用することも可能である。

　また、上述の触媒には、立体規則性改良や粒子性状制御、可溶性成分の制御、分子量分布の制御等を目的とする各種重合添加剤を使用することが出来る。例えば、ジフェニルジメトキシシラン、ｔｅｒｔ－ブチルメチルジメトキシシランなどの有機ケイ素化合物、酢酸エチル、安息香酸ブチル、ｐ－トルイル酸メチル、ジブチルフタレートなどのエステル類、アセトン、メチルイソブチルケトンなどのケトン類、ジエチルエーテルなどのエーテル類、安息香酸、プロピオン酸などの有機酸類、エタノール、ブタノールなどのアルコール類等の電子供与性化合物を挙げることができる。

＜予備重合処理＞
　本発明におけるオレフィン重合用触媒は、本重合で使用する前に予備重合処理して用いることが好ましい。本重合に先立って、予備重合処理により、予め少量のポリマーを触媒周囲に生成させることによって、触媒がより均一となり、微粉の発生量を抑えることができる。

　予備重合処理は、本重合に用いる有機アルミニウム化合物と同様の有機アルミニウム化合物の存在下で実施できる。使用する有機アルミニウム化合物の添加量は、使用する重合触媒成分の種類によって異なるが、通常、チタン原子１モルに対して有機アルミニウム化合物を好ましくは０．１～４０モル、より好ましくは０．３～２０モルの範囲で用いる。予備重合処理時の温度は、好ましくは－１５０℃～１５０℃、より好ましくは０℃～８０℃である。予備重合処理の時間は、１０分～４８時間が好ましい。予備重合処理量は、オレフィン重合用触媒成分１グラム当たり好ましくは０．１～１００グラム、より好ましくは０．５～５０グラムのα－オレフィン等のモノマーを重合させることができる。予備重合処理は、通常、不活性溶媒中で行われる。

　予備重合処理においては、必要に応じて本重合に用いる電子供与体（電子供与性化合物ともいう。）と同様の電子供与体を用いることもできる。電子供与体が有機ケイ素化合物の場合、有機アルミニウム化合物１モルに対して０．０１～１０モルの範囲で用いてもよい。

　オレフィン重合用触媒の予備重合処理に用いられるモノマーとしては、特開２００４－１２４０９０号公報に開示された化合物等を用いることができる。具体的な化合物の例としては、エチレン、プロピレン、１－ブテン、３－メチルブテン－１、４－メチルペンテン－１、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン、４－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテンなどに代表されるオレフィン類、スチレン、α－メチルスチレン、アリルベンゼン、クロロスチレンなどに代表されるスチレン類似化合物、及び、１，３－ブタジエン、イソプレン、１，３－ペンタジエン、１，５－ヘキサジエン、２，６－オクタジエン、ジシクロペンタジエン、１，３－シクロヘキサジエン、１，９－デカジエン、ジビニルベンゼン類などに代表されるジエン化合物類などを挙げる事が出来る。中でも、エチレン、プロピレン、３－メチルブテン－１、４－メチルペンテン－１、スチレン、ジビニルベンゼン類などが特に好ましい。
　これらは単独のみならず、他のα－オレフィンとの２種以上の混合物であってもよい。また、その重合に際して生成するポリマーの分子量を調節するために水素等の分子調節剤を併用することもできる。

　予備重合処理は、一般的に撹拌下に行なうことが好ましく、そのとき不活性溶媒を存在させることもできる。オレフィン重合用触媒の予備重合処理に用いられる不活性溶媒は、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカンおよび流動パラフィン等の液状飽和炭化水素やジメチルポリシロキサンの構造を持ったシリコンオイル等重合反応に著しく影響を及ぼすことがない不活性溶媒である。これらの不活性溶媒は１種の単独溶媒または２種以上の混合溶媒のいずれでもよい。これらの不活性溶媒の使用に際しては重合に悪影響を及ぼす水分、イオウ化合物等の不純物を取り除いた後で使用することが好ましい。

　予備重合処理は複数回行なっても良く、この際用いるモノマーは同一であっても異なっていても良い。また、予備重合処理後のオレフィン重合用触媒に対して、ヘキサン、ヘプタン等の不活性溶媒で洗浄を行なう事も出来る。予備重合処理を終了した後のオレフィン重合用触媒は、触媒の使用形態に応じ、そのまま使用することが可能であるが、必要ならば乾燥を行ってもよい。
　さらに、予備重合処理においては、オレフィン重合用触媒と上記各成分の接触の際、もしくは接触の後に、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレンなどの重合体やシリカ、チタニアなどの無機酸化物固体を共存させることも可能である。

＜プロピレン系重合体の製造方法＞
　本発明のプロピレン系重合体の製造方法は、前述のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうことを特徴とする。詳しくは、本発明のプロピレン系重合体の製造方法は、プロピレンの連続多段製造方法であって、プロピレンを重合（単独重合、共重合）して、ポリプロピレンすなわちポリプロピレン重合体（プロピレン単独重合体、プロピレン／α－オレフィン共重合体）の製造を行なう。本発明で用いられるプロピレン以外のα－オレフィンとしては、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、５－メチル－１－ヘキセン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテンなどがあげられる。
　用いるα－オレフィンは各重合工程において変更してもよく、α－オレフィンを２種以上用いてもよい。

　本発明の製造方法による連続多段気相重合法の高い生産性の提供に関しては、前述した本発明のプロピレン重合反応装置を用いることが必要である。
　ただし、循環ガスの顕熱を利用する反応槽である完全混合槽における滞留時間の変更を行なう際の規格外製品発生量の低減を得る場合には、前述のとおり、横型反応槽での重合の直後に完全混合槽での重合を行なうことが好ましい。

＜横型反応槽での重合＞
　本発明において、横型反応槽ではプロピレンを重合（単独重合、共重合）して、ポリプロピレンすなわちプロピレン系重合体（プロピレン単独重合体、プロピレン／α－オレフィン共重合体を含む。）の製造を行なう。本発明で用いられるプロピレン以外のα－オレフィンとしては、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、５－メチル－１－ヘキセン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテンなどがあげられる。
　横型反応槽における温度や圧力の様な重合条件は、所望のインデックス（ＭＦＲやエチレン含有量など）を得るために、生産性を阻害しない限り任意に設定する事が出来る。具体的には、重合温度は好ましくは０℃以上、更に好ましくは３０℃以上、特に好ましくは４０℃以上であり、一方、好ましくは１００℃以下、更に好ましくは９０℃以下、特に好ましくは８０℃以下である。重合圧力は大気圧以上、好ましくは６００ｋＰａ以上、更に好ましくは１０００ｋＰａ以上、特に好ましくは１６００ｋＰａ以上であり、一方、好ましくは４２００ｋＰａ以下、更に好ましくは３５００ｋＰａ以下、特に好ましくは３０００ｋＰａ以下を例示できる。ただし、重合圧力は重合温度におけるプロピレンの蒸気圧力より高く設定するべきではない。
　滞留時間は重合反応槽の構成や製品インデックスに合わせて任意に調整する事が出来る。一般的には、３０分から１０時間の範囲内で設定される。

＜完全混合槽での重合＞
　本発明において、完全混合槽ではプロピレンを重合（単独重合、共重合）して、ポリプロピレンすなわちプロピレン系重合体（プロピレン単独重合体、プロピレン／α－オレフィン共重合体を含む。）の製造を行なう。本発明で用いられるプロピレン以外のα－オレフィンとしては、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、５－メチル－１－ヘキセン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテンなどがあげられる。
　また、本発明における「完全混合槽」としては、前述したとおり、重合熱の除去を主として循環ガスの顕熱により除去することを特徴とする反応槽が好ましい。連続多段気相重合において、反応ガスの露点が低い重合条件下で製造を行なう場合、横型反応槽では除熱が困難となり著しく生産性が低下する。連続多段重合における各段の反応量のバランスおよび熱交換機の能力にもよるが、反応ガスの露点が５０℃を下回ると、生産性の低下が顕著となる。このような重合環境が必要な部分での最適な重合反応槽として、主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽を用いる。広く利用されている該反応槽としては、攪拌式流動床や流動床反応槽があるが、本発明においては滞留時間の制御や重合体の均一な分散の面より流動床反応槽の利用がより望ましい。該反応槽は、重合熱の除去のために循環ガスの顕熱を利用するので、反応ガスの露点低下による生産性への影響は受けない。従って、本発明の製造方法においては、完全混合槽における重合反応は、露点が５０℃以下である反応ガスを用いて行なうことが好ましい。なお、「反応ガス」とは、前述のとおり、原料であるプロピレン、エチレンを含むα－オレフィン、水素、その他の原料である。

　完全混合槽における温度や圧力の様な重合条件は、本発明の効果を阻害しない限り任意に設定する事が出来る。例えば、流動床反応槽の場合、具体的には、重合温度は好ましくは０℃以上、更に好ましくは３０℃以上、特に好ましくは４０℃以上であり、一方、好ましくは１００℃以下、更に好ましくは９０℃以下、特に好ましくは８０℃以下である。重合圧力は大気圧以上、好ましくは６００ｋＰａ以上、更に好ましくは１０００ｋＰａ以上、特に好ましくは１６００ｋＰａ以上であり、一方、好ましくは４２００ｋＰａ以下、更に好ましくは３５００ｋＰａ以下、特に好ましくは３０００ｋＰａ以下を例示できる。ただし、重合圧力は重合温度におけるプロピレンの蒸気圧力より高く設定するべきではない。
　滞留時間は重合反応槽の構成や製品インデックスに合わせて任意に調整する事が出来る。一般的には、３０分から１０時間の範囲内で設定される。

＜プロピレン系ブロック共重合体の製造方法＞
　本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、前述のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうことを特徴とする。
　好ましくは、本発明の重合工程は、第１段重合工程および第２段重合工程の二段階よりなり、より好ましくは、第１段重合工程および第２段重合工程はこの順序（第１段重合工程→第２段重合工程）で実施する。詳しくは、本発明におけるプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、第１段重合工程を少なくとも１槽以上の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽で、第２段重合工程を少なくとも１槽以上の、完全混合槽であって、重合熱の除去を主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽で実施する。
　また、本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、好ましくは、横型反応槽においてプロピレンを単独重合又はプロピレンとα－オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造する第１段重合工程を行ない、引き続き、完全混合槽においてプロピレンとα－オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５～５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造する第２段重合工程を行なうことを特徴とする。

＜横型反応槽での重合＞
　横型反応槽での重合は、好ましくは第１段重合工程であり、第１段重合工程の重合は、実質気相状態で、プロピレン単独、あるいはプロピレンとα－オレフィンとの混合物をオレフィン重合用触媒および必要に応じて電子供与体の存在下で、連続重合させて、結晶性のプロピレン重合体（重合体成分（Ａ））を製造する工程である。α－オレフィンとしてはエチレンが一般的である。この第１段重合工程では、プロピレン単独重合体またはα－オレフィン含量５重量％以下のプロピレン／α－オレフィン共重合体を形成させる。第１段重合工程で得られるプロピレン／α－オレフィン重合体中のα－オレフィン含量が５重量％を越えると、最終共重合体の剛性が低下するおそれがある。したがって、第１段重合工程では、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造することが好ましい。

　第１段重合工程における温度や圧力の様な重合条件は、本発明の効果を阻害しない限り任意に設定する事が出来る。具体的には、重合温度は好ましくは０℃以上、更に好ましくは３０℃以上、特に好ましくは４０℃以上であり、一方、好ましくは１００℃以下、更に好ましくは９０℃以下、特に好ましくは８０℃以下である。重合圧力は大気圧以上、好ましくは６００ｋＰａ以上、更に好ましくは１０００ｋＰａ以上、特に好ましくは１６００ｋＰａ以上であり、一方、好ましくは４２００ｋＰａ以下、更に好ましくは３５００ｋＰａ以下、特に好ましくは３０００ｋＰａ以下を例示できる。ただし、重合圧力は重合温度におけるプロピレンの蒸気圧力より高く設定するべきではない。
　滞留時間は重合槽の構成や製品インデックスに合わせて任意に調整する事が出来る。一般的には、３０分から１０時間の範囲内で設定される。

　第１段重合工程においては、水素などの分子量調節剤を用いて重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）を制御することができる。特に、高い流動性を有するプロピレン系ブロック共重合体を得るためには、第１段重合工程でのＭＦＲを好ましくは１０ｇ／１０分以上、より好ましくは３０ｇ／１０分以上、更に好ましくは５０ｇ／１０分以上とすることができる。

　第１段重合工程は、１槽若しくは２槽以上の横型反応槽で成されることが好ましい。
　例えば、２槽以上の横型反応槽を用いて、該２槽以上の横型反応槽で第１段重合工程を行うことができる。第１段重合工程を横型反応槽２槽で行う場合、前段の横型反応槽からのショートパス粒子を選択的に、かつ効率的に失活させる目的で、特開２００２－２６５５１６号公報等に例示される電子供与体を必要に応じて２槽に添加してもよい。
　第１段重合工程を横型反応槽２槽以上で行う場合、各反応槽間でＭＦＲ格差をつけることもできる。各反応槽間で重合パウダーを移送する際、パウダー粒子と同伴して水素も次反応槽へ少なからず移送される。第２段重合工程で高い分子量の共重合体成分を製造するためには、この同伴される水素量も無視できない。特に高流動のプロピレン系ブロック共重合体を製造する場合、必然的に第１段重合工程で高濃度の水素が必要となり、これに伴い第２段重合工程への水素同伴量も多くなる。第１段重合工程を横型反応槽２槽以上でおこなった場合、後段の横型反応槽内の水素濃度を低く設定することで、第２段重合工程への水素同伴量を低く抑えることが可能となる。

　第１段重合工程は、１台若しくは２台以上の横型反応槽で成されることが好ましい。更に好ましくは、第１段重合工程を２槽以上の横型反応槽で実施する。第１段重合工程を２槽以上の横型反応器で行うことにより、よりゲルを低減させることが出来る。一方、第１段重合工程を１台の横型反応槽で行う場合は、残りの１台以上の横型反応槽で第２段重合工程であるプロピレンと他のα－オレフィンとの共重合の一部を行うこととなる。しかしながら、横型反応槽へ過剰のα－オレフィンを導入、特にエチレンなどの沸点の低いα－オレフィンを過剰に導入する場合は、反応槽内の露点が大きく低下し凝縮機の能力によっては生産性が大きく低下するおそれがある。更には製品中のゲルが増加する可能性も高くなるおそれがある。横型反応槽で第２段重合工程の一部を製造する場合、該横型反応槽における共重合体成分中のα－オレフィン含量は、好ましくは３０重量％以下、より好ましくは２５重量％以下、更に好ましくは２０重量％以下、特に好ましくは１５重量％以下とすることが望ましい。

＜完全混合槽での重合＞
　完全混合槽での重合は、好ましくは第２段重合工程であり、プロピレンとα－オレフィンとの混合物を１槽以上の完全混合槽で重合させて、ゴム状重合体（重合体成分（Ｂ））を製造する工程である。α－オレフィンとしては、エチレンが好ましい。
　第２段重合工程においては、プロピレンとα－オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５～５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造することが好ましい。より好ましくは９０／１０～１０／９０、更に好ましくは７０／３０～１０／９０、特に好ましくは６０／４０～２０／８０、より特に好ましくは５５／４５～３０／７０の割合であるプロピレン／α－オレフィン共重合体を製造することができる。α－オレフィンが５重量％以下では、プロピレン系ブロック共重合体の耐低温衝撃性が低下し、α－オレフィンが過剰な場合は、ゲルの増加やプロピレン系ブロック共重合体の引張り特性等の低下を招くおそれがある。
　また、この工程での重合量は、全重合量の１０重量％以上、全重合量の好ましくは１５重量％以上、より好ましくは２０重量％以上、更に好ましくは２５重量％以上であり、一方、好ましくは９０重量％以下、より好ましくは７０重量％以下、更に好ましくは５０重量％以下である。ゴム状重合体が過小な場合は、十分な衝撃強度が得られず、また過大な場合は、プロピレン系ブロック共重合体のパウダー流動性が著しく悪化し、系内への付着が発生するおそれがある。
　第２段重合工程では、エチレンの他のコモノマーを共存させてもよい。コモノマーとしては、例えば、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン等のα－オレフィンを用いることができる。

　第２段重合工程における温度や圧力の様な重合条件は、本発明の効果を阻害しない限り任意に設定する事が出来る。具体的には、重合温度は好ましくは０℃以上、更に好ましくは３０℃以上、特に好ましくは４０℃以上であり、一方、好ましくは１００℃以下、更に好ましくは９０℃以下、特に好ましくは８０℃以下である。重合圧力は好ましくは大気圧以上、更に好ましくは６００ｋＰａ以上、特に好ましくは１０００ｋＰａ以上、更に特に好ましくは１６００ｋＰａ以上であり、一方、好ましくは４２００ｋＰａ以下、更に好ましくは３５００ｋＰａ以下、特に好ましくは３０００ｋＰａ以下を例示できる。ただし、重合圧力は重合温度におけるプロピレンの蒸気圧力より低く設定するべきではない。
　滞留時間は重合槽の構成や製品インデックスに合わせて任意に調整する事が出来る。一般的には、３０分から１０時間の範囲内で設定される。
　第２段重合工程で、分子量調節剤は、目的に応じて用いても用いなくてもよいが、前反応槽からの水素漏れこみにより、第２段重合工程の反応槽が目的とする水素濃度が維持できている場合は、改めて用いなくても良い。
　　さらに、必要に応じて第１工程重合槽からのショートパス粒子を選択的に、かつ効率的に失活させる目的で、特開２００２－２６５５１６号公報等に例示される電子供与体を添加してもよい。

　第２段重合工程は、２槽以上の完全混合槽で成されることが好ましい。
　例えば、２槽以上の完全混合槽を用いて、該２槽以上の完全混合槽で第２段重合工程を行うことができる。第２段重合工程を、２槽以上の完全混合槽で実施する場合、それぞれの完全混合槽でα－オレフィン含有量や共重合体の分子量を異なるものとすることができる。例えば、２槽の完全混合槽で第２段重合工程を実施する場合、共重合体成分（Ｂ）のうち、前段で製造される共重合体成分（Ｂ１）と、後段で製造される共重合体成分（Ｂ２）とで、異なるα－オレフィンの含有量及び／又は分子量とすることで、最終生成物であるプロピレン系ブロック共重合体において、更なる品質の向上・多様性が図れる。

　第２段重合工程は、２台以上の完全混合槽で成されることが好ましい。第２段重合工程を１台の完全混合槽で行う場合は、前段の完全混合槽とそれに連結する横型反応槽で第１段重合工程を行うこととなる。この場合、第２段重合工程におけるα－オレフィン含量や分子量を異なるものとすることは困難であるが、第１段重合工程の各反応槽で製造される重合体の分子量に差をつけることが可能となり、または前段の完全混合槽内の水素濃度を低く設定することで、第２段重合工程への水素等の同伴も少なくすることが出来き、プロピレン／α－オレフィン共重合体の分子量を高め易くなる。

＜槽間の重合体の移送＞
　横型反応槽から主として循環ガスの顕熱による重合熱の除去を行なう反応槽への重合体の移送は、好ましくは第１段重合工程から第２段重合工程への重合体の移送であり、レベル計を有する受器にて実施される。該受器による移送の工程は、
　ａ）第１段重合工程から重合体を間欠的に該受器に抜き出す工程、
　ｂ）該重合体に同伴して導入されたガスを該受器から排除する工程、
　ｃ）再度、該受器をプロピレンガス或いは不活性ガスにて昇圧する工程、
　ｄ）該受器中の重合体を第２段重合工程に導入する工程
から成ることが好ましい。

　工程ａ）において、１回の間欠抜き出し操作で抜き出される重合体の量は、該受器の容量の５０容量％以上が望ましく、より好ましくは６０容量％以上、９０容量％以下、より好ましくは８０容量％以下である。抜き出し量が過小な場合は、同伴するガス量が多くなり、また過大な場合は、工程ｂ）にて抜き出された重合体の一部も排出系へ混入し、閉塞等のトラブルを引き起こすおそれがある。
　重合体の抜き出しには第１段重合工程のガス成分の漏出を伴うので、該受器を第１段重合工程との連通を遮断した後落圧することにより前記漏出ガスを受器より排出する（工程ｂ）。落圧は、好ましくは０．５ＭＰａ以下、より好ましくは０．２ＭＰａ以下である。次いで、該重合体を入れた受器をガスで昇圧する。昇圧に用いるガスとしては、触媒毒とならない不活性ガス、例えば窒素、炭素数１～４の飽和炭化水素、あるいはプロピレン更にはこれらの混合物を用いることが出来る。好ましく用いられる昇圧用ガスとしてはプロピレン単ガスである。昇圧は、重合体の第２段重合工程への移送を容易にするため、第２段重合工程の重合圧力より高く、好ましくは０．２ＭＰａ以上高くすることが望ましい。受器は所定の値まで昇圧された後第２段重合工程と連通され、該重合体は第２段重合工程へ移送される。移送の際、受器内の重合体減衰量を該受器に設置されたレベル計で監視し、重合体の排出完了と同時に、該受器と第２段重合工程が遮断される。受器からの排出を完全にすべく過剰量の加圧用ガスを使用することは、移送配管内の残留を防ぐのに有用な方法であるが、過剰の加圧ガス使用は、第２段重合工程の反応ガス組成比を不安定にし、結果として共重合体中のαオレフィン含量の分布を広げることとなり光沢が上昇するため、本発明の目的においては望ましい方法ではない。本発明において、該受器は第２段重合工程反応槽入り口より高い位置に配置されることにより、配管内の滞留を極力抑え、且つ加圧ガスとして不活性ガスあるいはプロピレン単ガスを用いることで付着成分の発生を抑制することができる。
　上記一連の処置は各遮断バルブの一連のシーケンス動作により自動的に実施されるが、この一連のシーケンス（工程ａ→工程ｄ）は、１５分以内、好ましくは１０分以内、より好ましくは３分以内で実施されることが望ましい。一連のシーケンスが１５分以上かかる場合、移送配管内で滞留している重合体による閉塞が発生するおそれがある。

　横型反応槽（第１段重合工程）と完全混合槽（第２段重合工程）間に設置される上記受器は、上記条件を満たせば複数台設置しても良い。

＜プロピレン系重合体＞
　本発明の装置及び製造方法では、前述のとおり、プロピレンを重合（単独重合、共重合）して、ポリプロピレンすなわちプロピレン系重合体（プロピレン単独重合体、プロピレン／α－オレフィン共重合体を含む。）の製造を行なう。
　本発明の装置及び製造方法では、その重合体成分中に低い分子量を有するポリプロピレン成分あるいは高い濃度のエチレン成分を有する重合体を製造する時、最も高い効果を発揮する。
　例えば、分子量分布を拡大したホモポリプロピレンを製造する場合、横型反応槽で分子量の高い成分を製造し、引き続き主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽である完全混合槽にて分子量の低い成分を製造することにより高い生産性が得られ、更に完全混合槽として流動床反応槽を用いた場合は、条件変更における規格外製品の発生を最小限に止めることができる。
　具体的な製造例としては、本発明においては、最も分子量が高い重合体成分を製造する横型反応槽を用いた重合工程で製造される重合体成分の極限粘度が、５～１００ｄｌ／ｇであり、該極限粘度は、最も分子量が低い重合体成分を製造する完全混合槽を用いた重合工程で製造される重合体成分の極限粘度の５倍以上であり、最も分子量が高い重合体成分を製造する横型反応槽を用いた重合工程で製造される重合体成分の量が、プロピレン系重合体中に０．１～８０重量％含有するプロピレン系重合体をあげることができる。

　別の例としては、プロピレン／エチレン共重合体、プロピレン／エチレン／１－ブテン共重合体などにおいて各重合工程でエチレン含有量が大きく異なる共重合体を好適に製造できる。特に、プロピレン系ブロック共重合体の製造に好適であり、該共重合体としては、例えば、プロピレン－プロピレン／エチレンブロック共重合体、プロピレン／エチレン－プロピレン／エチレンブロック共重合体、などをあげることができる。
　プロピレン－プロピレン／エチレンブロック共重合体の場合、ホモポリプロピレン成分を横型反応槽で製造し、引き続き主として循環ガスの顕熱を利用する反応槽である完全混合槽にてプロピレン／エチレン共重合体成分を製造することにより高い生産性が得られ、更に完全混合槽として流動床反応槽を用いた場合は、条件変更における規格外製品の発生を最小限に止めることができる。

　特に、本発明の第３～５の発明である「少なくとも２槽の横型反応槽が具備されているプロピレン重合反応装置」により製造されるプロピレン系ブロック共重合体および本発明の第６～８の発明である「少なくとも２槽の完全混合層が具備されているプロピレン重合反応装置」により製造されるプロピレン系ブロック共重合体は、重合体成分（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ_１）と共重合体成分（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ_２）を製造することにより、３≦ｌｏｇ（ＭＦＲ_１／ＭＦＲ_２）≦７の関係を満たすものを製造することが好ましい。これにより、プロピレン系ブロック共重合体の剛性／耐衝撃性のバランスを高いレベルで維持できる。但し、過度のＭＦＲ格差は、成型品の引っ張り特性低下を招くおそれがある。また過少な場合は十分な剛性／耐衝撃性のバランスを得ることが出来ないおそれがある。

　また、特に、本発明の第６～８の発明である「少なくとも２槽の完全混合層が具備されているプロピレン重合反応装置」により製造されるプロピレン系ブロック共重合体は、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を反応槽内の付着も少なく安定的に効率良く製造出来る。加えて、連続気相重合方法であることから、こういった特性を持つ品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体が、より安価で供給可能となる。

　以上のように、本発明により、少ないコストで高い生産性にて安定的に連続多段重合体を製造でき、重合条件変更に伴う規格外製品の発生量を大幅に低減できる装置及び製造方法を提供することができる。また、本装置及び製造方法では、多段重合反応装置内の重合体の置換性が高く、連続重合での製造条件変更に伴う製品ロスが低減される。
　また、本発明の装置及び製造方法により得られるプロピレン系重合体は、プロピレン系重合体粒子間の重合体構造の均一性に優れ、自動車部品、家電部品、包装資材などに好適に用いられる。

　特に、「横型反応槽と完全混合槽との間には、少なくとも１つのレベル計を有する受器が設けられ、両槽間を移送すべき重合体の量を制御する」製造装置により製造されるプロピレン系ブロック共重合体は、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生および光沢が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を効率良く製造出来る。加えて、連続気相重合方法であることから、前述の特性を持つ品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体が、より安価で供給可能となる。
　本発明により得られるプロピレン系ブロック共重合体は、上記の通り、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、かつゲルの発生が少なく、光沢が抑制されるという特性を持つため、射出成形分野や押出し成形分野で用いられ、特に自動車用材料に好適である。

　また、特に、「少なくとも２槽の横型反応槽が具備されているプロピレン重合反応装置」により製造されるプロピレン系ブロック共重合体は、剛性／耐低温衝撃性のバランスに優れ、かつゲルの発生が少ないという特性を持つ。そのため、射出成形分野や押出し成形分野で用いられ、特に自動車用材料に好適である。
　また、特に、「少なくとも２槽の完全混合層が具備されているプロピレン重合反応装置」により製造されるプロピレン系ブロック共重合体は、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、かつゲルの発生が少なくいう特性を持つため、射出成形分野や押出し成形分野で用いられ、特に自動車用材料や家電材料等に好適である。

　以下、実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。尚、実施例１は図４に示した装置を用いて、実施例２は図８記載の装置を用いて、実施例３は図１２記載の装置を用いて、また、実施例４、５及び比較例１０は図１６記載の装置を用いて実施した。
　本発明における各物性値の測定方法を以下に示す。

（各種物性測定法）
ａ）ＭＦＲ（単位：ｇ／１０分）：ＪＩＳ－Ｋ６９２１の方法に従い、２３０℃、２１．１８Ｎの条件で測定した。
ｂ）α－オレフィン含有率（重量％）：赤外線吸収スペクトル法により測定した。
ｃ）第２段重合工程でレベル変更に要した時間（ｈｒ）：循環系へ微粉粒子が飛散せぬよう監視しながら反応槽内のパウダー保有量を３０ｋｇから６０ｋｇへ増加させて、この時に要した時間を第２段重合工程でレベル変更に要した時間とした。
ｄ）ゲル：射出成形品を、蛍光灯下、目視にて観察しゲル発生量を比較した。評価は、
　　　　◎（僅か）＜○（少ない）＜　△　（若干発生）＜　×（多い）
で行った。

（機械物性測定方法）
ａ）曲げ弾性率（ＭＰａ）：ＪＩＳ　Ｋ７２０３に準拠して測定した。
ｂ）アイゾット衝撃値：ＪＩＳ　Ｋ７１１０に準拠して測定した。
ｃ）光沢：ＪＩＳ　Ｚ８７４１に準拠して測定した。

（実施例１）
１）オレフィン重合用触媒（固体触媒）成分の調製
　撹拌装置を備えた容量１０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、精製したトルエン２Ｌを導入した。ここに、室温で、Ｍｇ（ＯＥｔ）_２を２００ｇ、ＴｉＣｌ_４を１Ｌ添加した。温度を９０℃に上げて、フタル酸－ｎ－ブチルを５０ｍｌ導入した。その後、温度を１１０℃に上げて３ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。次いで、精製したトルエンを導入して全体の液量を２Ｌに調整した。室温でＴｉＣｌ_４を１Ｌ添加し、温度を１１０℃に上げて２ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。更に、精製したｎ－ヘプタンを用いて、トルエンをｎ－ヘプタンで置換し、固体触媒成分のスラリーを得た。このスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体触媒成分のＴｉ含量は２．７ｗｔ％、Ｍｇ含有量は１８ｗｔ％であった。また、固体触媒成分の平均粒径は３３μｍであった。

２）オレフィン重合用触媒（固体触媒）成分の予備重合処理
　内容積２０リットルの傾斜羽根付きステンレス製反応槽を窒素ガスで置換した後、ヘキサン１７．７リットル、トリエチルアルミニウム１００．６ｍｍｏｌ、ジイソプロピルジメトキシシラン１５．１ｍｍｏｌ、前項で調整した固体触媒成分１２０．４ｇを室温で加えた後、３０℃まで加温した。次いで、攪拌しながらプロピレン２４０．８ｇを３時間かけて供給し、予備活性化処理を行った。分析の結果、固体触媒１ｇ当たりプロピレン１．９ｇが反応していた。

３）第１段重合工程
　図４に示したフローシートによって説明する。攪拌羽根を有する横形重合器（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）に上記予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒を０．９５ｇ／ｈｒ、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう、それぞれ４２ｍｍｏｌ／ｈ、７．０ｍｍｏｌ／ｈにて、連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、重合器内の気相中の水素濃度を水素／プロピレンモル比で０．００２に維持するように、水素ガスを循環配管２より連続的に供給して、第１段重合体のＭＦＲを調節した。

　反応熱は配管３から供給する原料液化プロピレンの気化熱により除去した。重合器から排出される未反応ガスは配管１３を通して反応槽系外で冷却、凝縮させて配管１７にて重合器１０に還流した。
　生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に配管３２－１を通して重合器１０から間欠的に抜き出し、第２段重合工程の重合器２０－２に供給した。また重合体の一部を抜き出し、ＭＦＲの測定、および触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。ＭＦＲは０．８ｇ／１０分であった。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。Ｍｇ含有量は１３．１ｐｐｍであった。

４）第２段重合工程
　第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床式反応槽にて第２段重合工程の重合を実施した。反応温度７０℃で、圧力が２．０ＭＰａになるように、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．１３となるように連続的に供給した。反応ガスの露点は、４６℃であった。
　第２反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出し、更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留プロピレンをパージさせ、プロピレン重合体を得た。プロピレン重合体の生産速度は１時間平均で、２１ｋｇであった。また、第２段重合工程において、循環系へ微粉粒子が飛散せぬよう監視しながら反応槽内のパウダー保有量を３０ｋｇから６０ｋｇへ増加させて、この時に要した時間を測定したところ３．５時間要した。

　得られた重合体の一部はＭＦＲの測定、および触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。ＭＦＲは４．９ｇ／１０分であった。触媒単位重量当たりの重合体収量は、生産速度を個体触媒供給量で除することで算出した。結果を表１に示す。

（比較例１）
　攪拌羽根を有する横形重合器（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。
　まず、第１反応槽に実施例１に記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒を０．５９ｇ／ｈｒ、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう、それぞれ２６ｍｍｏｌ／ｈ、４．４ｍｍｏｌ／ｈにて、連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、重合器内の気相中の水素濃度を水素／プロピレンモル比で０．００２に維持するように、水素ガスを連続的に供給して、第１段重合体のＭＦＲを調節した。ＭＦＲは０．７ｇ／１０分であった。生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、第２段重合工程の重合器に供給した（第１段重合工程）。
　重合温度７０℃で、圧力２．０ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．１３となるように連続的に供給した。反応ガスの露点は、４６℃であった。
　第２反応槽で重合したパウダーは、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止させ、プロピレン重合体を得た（第２段重合工程）。
　プロピレン重合体の生産速度は１４．８ｋｇ／ｈｒであった。ＭＦＲは３．７ｇ／１０分であった。プロピレン重合体の生産速度を上げるため、固体触媒の供給量を増加しようと試みたが、第２段重合工程の熱交換機への負荷が大きくなり、圧力の維持が困難となった。結果を表１に示す。

（比較例２）
１）オレフィン重合用触媒（固体触媒）の調製
　実施例１に準じて固体触媒成分を調整した。
２）オレフィン重合用触媒（固体触媒）の予備重合処理
　撹拌装置を備えた容量２０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、固体触媒成分１００ｇ導入した。四塩化ケイ素を５０ｍｌ加え、９０℃で１ｈｒ反応を行い、その後、反応生成物を精製したｎ－ヘプタンで充分に洗浄した。精製したｎ－ヘプタンを導入して液レベルを４Ｌに調整した後、ジメチルジビニルシランを３０ｍｌ、ジイソプロピルジメトキシシランを３０ｍｌ、トリエチルアルミニウムを８０ｇ添加し、４０℃で２ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したｎ－ヘプタンで充分に洗浄した。再度、精製したｎ－ヘプタンを導入して、固体触媒成分の濃度が２０ｇ／Ｌとなる様に調整した。スラリーを１０℃に冷却した後、トリエチルアルミニウムを１０ｇ添加し、２８０ｇのプロピレンを４ｈｒかけて供給した。プロピレンの供給が終わった後、更に３０ｍｉｎ反応を継続した。次いで、気相部を窒素で充分に置換し、反応生成物を精製したｎ－ヘプタンで充分に洗浄した。得られたスラリーをオートクレーブから抜き出し、真空乾燥を行って予備活性化処理した固体触媒を得た。分析の結果、固体触媒成分１ｇあたり２．５ｇのポリプロピレンを含んでいた。

３）重合
　内容積２０００リットルの流動床式反応槽を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。第１反応槽に、予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒成分を１．０１ｇ／ｈｒ、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムをＡｌ／Ｍｇモル比が６となるよう、４５ｍｍｏｌ／ｈにて、連続的に供給した。反応温度６５℃、プロピレン分圧２．０ＭＰａ、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．００２となるように連続的に供給した。ＭＦＲは０．８ｇ／１０分であった。
　第１反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．３５ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出した後、更に第２反応槽に移送した（第１段重合工程）。
　第２反応槽では、重合温度７０度で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンと分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．１３となるように連続的に供給した。反応ガスの露点は、４６℃であった。
　第２反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出した後、更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留プロピレンをパージさせ、プロピレン重合体を得た（第２段重合工程）。
　プロピレン重合体の生産速度は１時間平均で、２０ｋｇであった。ＭＦＲは６．４ｇ／１０分であった。また、第２段重合工程において、循環系へ微粉粒子が飛散せぬよう監視しながら反応槽内のパウダー保有量を３０ｋｇから６０ｋｇへ増加させて、この時に要した時間を測定したところ、６時間要した。結果を表１に示す。

　（実施例２）
１）第１段重合工程
　図８に示したフローシートによって説明する。攪拌羽根を有する横形反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）２槽（反応槽Ａおよび反応槽Ｂ）を直列に設置し、実施例１に記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒成分を０．５１ｇ／ｈｒ、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう反応槽Ａ（１０）最上流部へ連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、反応槽内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを循環配管６より連続的に供給して、反応槽ＡのＭＦＲを調節した。
　反応熱は配管１７から供給する原料液化プロピレンの気化熱により除去した。反応槽から排出される未反応ガスは配管１３を通して反応槽系外で冷却、凝縮させて配管１７にて反応槽Ａ（１０）に還流した。
　生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に配管３７を通して反応槽Ａ（１０）から間欠的に抜き出し、反応槽Ｂ（２０－１）に供給した。
　この時、配管４１－１から重合体の一部を間欠的に採取して、ＭＦＲおよび触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。

　攪拌羽根を有する横形反応槽Ｂ（２０－１）の上流部より反応槽Ａ（１０）から排出されたパウダーを受け入れた。反応温度７０℃、反応圧力２．１ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、反応槽内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを循環配管７－２より連続的に供給して、反応槽ＢのＭＦＲを調節した。
　反応熱は配管２７－１から供給する原料液化プロピレンの気化熱により除去した。反応槽から排出される未反応ガスは配管２３を通して反応槽系外で冷却、凝縮させて配管２７－１にて反応槽２０－１に還流した。
　反応槽Ｂで生成した重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に配管３８を通して反応槽Ｂ（２０－１）から間欠的に抜き出し、第２反応槽である反応槽Ｃ（４０－１）に供給した。
　この時、配管４２－１から重合体の一部を間欠的に採取して、ＭＦＲおよび触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。

２）第２段重合工程
　第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床反応槽にて第２段重合工程の重合を実施した。この流動床反応槽は、第１段重合工程の第２反応槽の直後に、直列に接続されたものである。反応温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３３となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．０１となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物（電子供与性化合物）としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して１．２倍モルになるように供給した。流動床式反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して４０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出し、更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留ガスをパージさせ、プロピレン系ブロック共重合体を得た。

　得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による共重合体の生成量、各種機械物性およびゲルの測定に供した。
　更に、得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フオスフアイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（比較例３）
　攪拌羽根を有する横形反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）２個を、第１反応槽、第２反応槽として、直列に連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。
　まず、第１反応槽に実施例１に記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒を０．５３ｇ／ｈｒ、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、反応槽内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを連続的に供給して、第１段重合体のＭＦＲを調節した。生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、第２段重合工程の反応槽に供給した（第１段重合工程）。
　重合温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３９となるように連続的に供給した。分子量制御剤としての水素の供給は行わなかった。活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して１．１倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止させ、プロピレン系ブロック共重合体を得た（第２段重合工程）。
　得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フオスフアイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

　（実施例３）
１）プロピレン系ブロック共重合体の製造
　図１２に示したフローシートによって説明する。攪拌翼を有する横型反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）１槽（反応槽Ａ）と内容積２０００リットルの流動床反応槽２槽（反応槽Ｃと反応槽Ｄ）を直列に配置したプロピレン重合装置にてプロピレン系ブロック共重合体の製造を実施した。

（ｉ）第１段重合工程
　実施例１に記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒を０．５３ｇ／ｈｒ、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう反応槽Ａ（１０）最上流部へ連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、反応槽内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを配管６より連続的に供給して、反応槽ＡのＭＦＲを調節した。
　反応熱は配管１７から供給する原料液化プロピレンの気化熱により除去した。反応槽から排出される未反応ガスは配管１３を通して反応槽系外で冷却、凝縮させて配管１７にて反応槽Ａ（１０）に還流した。
　生成した第１段重合工程の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に配管３７を通して反応槽Ａ（１０）から間欠的に抜き出した。
　この時、配管３７から重合体の一部を間欠的に採取して、ＭＦＲおよび触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。第１段重合工程において重合した成分は、重合体成分（Ａ）とした。

（ｉｉ）第２段重合工程
　第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床式反応槽２槽（２０－２及び４０－２）にて第２段重合工程の重合を実施した。反応温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３０となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．１３となるように連続的に配管７－２から水素とエチレンを供給すると共に、活性水素化合物（電子供与性化合物）としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．５倍モルになるように配管７－２より供給した。流動床式反応槽２０－２で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して４０ｋgとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回脱ガス槽３１に配管３８より抜き出した。この時、配管３８から重合体の一部を間歇的に採取して、ＭＦＲおよび赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による触媒単位重量当たりの重合体収量の算出に供した。本工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ１）とした。

　流動床式反応槽２０－２より排出された重合体は配管２７－２より流動床式反応槽４０－２へ供給し、引き続き第２段重合工程を実施した。反応温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．６３となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．０９となるように連続的に配管８から水素とエチレンを供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．９倍モルになるように配管８－２より供給した。反応槽４０－２で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して６０ｋgとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回脱ガス槽３２－２に配管３９より抜き出した。本工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ２）とした。
　更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留ガスをパージさせ、プロピレン系ブロック共重合体を得た。
　得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による共重合体の生成量、各種機械物性およびゲルの測定に供した。

　更に、得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フオスフアイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（比較例４）
１）プロピレン系ブロック共重合体の製造
　内容積２０００リットルの流動床式反応槽を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。まず第１反応槽で、重合温度６５℃、プロピレン分圧２．０ＭＰａ、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．２７となるように連続的に供給するとともに、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウムをＡｌ／Ｍｇモル比が６となるよう、２５ｍｍｏl／ｈにて、連続的に供給した。比較例２に記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒をポリマー重合速度が１２ｋｇ／時になるように供給した。第１反応槽で重合したパウダー（結晶性プロピレン重合体）は、空塔速度が０．３５ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出した後、更に第２反応槽に移送した（第１段重合工程）。第１段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ａ）とした。ＭＦＲは１３５ｇ／１０分であった。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。Ｍｇ含有量は、８．４ｐｐｍであった。
　第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床式反応槽にて第２段重合工程の重合を実施した。第２反応槽では、重合温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３２となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．１０となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．８倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回脱ガス槽に抜き出した後、更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留ガスをパージさせ、プロピレン系ブロック共重合体を得た（第２段重合工程）。第２段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ１）とした。

　得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、各種機械物性およびゲルの測定に供した。ＭＦＲは３０ｇ／１０分、第２段重合工程で製造された第２段重合体の重合比率は、得られたプロピレン系ブロック共重合体全体を基準として２６重量％、また、第２段重合体中のエチレンの重合比は、第２段重合工程で重合された重合体成分（Ｂ１）を基準として３８重量％であった。

　得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フォスファイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（比較例５）
　攪拌翼を有する横型反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。
　まず、第１反応槽に実施例１記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒を０．４５ｇ／ｈｒ、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう、それぞれ２０ｍｍｏl／ｈ、３．３ｍｍｏl／ｈにて、連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、反応槽内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを連続的に供給して、第１段重合体のＭＦＲを調節した。生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、第２段重合工程の反応槽に供給した（第１段重合工程）。第１段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ａ）とした。ＭＦＲは１４３ｇ／１０分であった。
　第１段重合工程に引き続き、横型反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）にて第２段重合工程の重合を実施した。重合温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３２となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．１３となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．３倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止させ、プロピレン系ブロック共重合体を得た（第２段重合工程）。第２段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ１）とした。

　得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、各種機械物性およびゲルの測定に供した。ＭＦＲは３２ｇ／１０分、第２段重合工程で製造された第２段重合体の重合比率は、得られたプロピレン系ブロック共重合体全体を基準として２８重量％、また、第２段重合体中のエチレンの重合比は、第２段重合工程で重合された重合体成分（Ｂ１）を基準として３７重量％であった。
　得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フォスファイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（実施例４）
１）第１段重合工程
　図１６に示したフローシートによって説明する。攪拌羽根を有する横形重合器（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）に実施例１に記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒を０．５３ｇ／ｈｒ、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう、それぞれ２４ｍｍｏl／ｈ、３．９ｍｍｏl／ｈにて、連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、重合器内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを循環配管４－１より連続的に供給して、第１段重合体のＭＦＲを調節した。

　反応熱は配管１７から供給する原料液化プロピレンの気化熱により除去した。重合器から排出される未反応ガスは配管１３を通して反応槽系外で冷却、凝縮させて配管１７にて重合器１０に還流した。
　生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に配管３２－１を通して重合器１０から間欠的に抜き出し、第２段重合工程の重合器２０－２に供給した。第１段重合工程から第２段重合工程への重合体の移送は、以下のバルブシーケンス動作に基づいて実施した。
　ａ）第１段重合反応槽内の粉面の上昇を感知して弁Ｗが開き、受器３０の容積に対し６０容積％まで受入れる、
　ｂ）弁Ｗを閉じた後、弁Ｚを開け、受器３０の圧力が０．１ＭＰａとなるまで排ガスする、
　ｃ）弁Ｚを閉じた後、弁Ｙを開けプロピレンガスにて受器３０を２．２ＭＰａまで加圧する、
　ｄ）弁Ｘを開け受器中の重合体を第２段重合工程へ導入し、受器に設置されたレベル計が
５容量％を示した後、１秒後に弁Ｘを閉める。
　この時、配管３２－１から重合体の一部を間欠的に採取して、ＭＦＲおよび触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。ＭＦＲは１４５ｇ／１０分であった。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。

２）第２段重合工程
　第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床式反応槽にて第２段重合工程の重合を実施した。反応温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．１３となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．４倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出し、更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留ガスをパージさせ、プロピレン系ブロック共重合体を得た。

　得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による共重合体の生成量、各種機械物性およびゲルの測定に供した。ＭＦＲは３４ｇ／１０分、第２段重合工程で製造された第２段重合体の重合比率は、得られたプロピレン系ブロック共重合体全体を基準として２７重量％、また、第２段重合体中のエチレンの重合比は、第２段重合工程で重合された重合体を基準として３７重量％であった。
　更に、得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フォスファイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（実施例５）
　第１段重合工程での水素／プロピレン比、第２段重合工程での水素／エチレン比、エチレン／プロピレン比およびエタノール／ＴＥＡ比を変えた以外、およびプロピレン系ブロック共重合体を造粒する際、タルクを除いた以外は実施例４に準拠して実施した。結果を表１に示す。

（比較例６）
　攪拌羽根を有する横形重合器（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。
　まず、第１反応槽に実施例１記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒を０．４５ｇ／ｈｒ、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう、それぞれ２０ｍｍｏl／ｈ、３．３ｍｍｏl／ｈにて、連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、重合器内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを連続的に供給して、第１段重合体のＭＦＲを調節した。生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、第２段重合工程の重合器に供給した（第１段重合工程）。なお、第１段重合工程から第２段重合工程への重合体の移送は、受器（３０）に設置されたレベル計を使用し、実施例１記載の受器（３０）バルブシーケンス動作に基づいて実施した。ＭＦＲは７６ｇ／１０分であった。
　第１段重合工程に引き続き、横形重合器（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）にて第２段重合工程の重合を実施した。重合温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３２となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．１３となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．３倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止させ、プロピレン系ブロック共重合体を得た（第２段重合工程）。
　得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による共重合体の生成量、各種機械物性およびゲルの測定に供した。ＭＦＲは３２ｇ／１０分、第２段重合工程で製造された第２段重合体の重合比率は、得られたプロピレン系ブロック共重合体全体を基準として２８重量％、また、第２段重合体中のエチレンの重合比は、第２段重合工程で重合された重合体を基準として３７重量％であった。
　得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フォスファイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（比較例７）
　第１段重合工程での水素／プロピレン比、第２段重合工程での水素／エチレン比、エチレン／プロピレン比およびエタノール／ＴＥＡ比を変えた以外、およびプロピレン系ブロック共重合体を造粒する際、タルクを除いた以外は比較例６に準拠して実施した。結果を表１に示す。

（比較例８）
１）重合
　内容積２０００リットルの流動床式反応槽を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。まず第１反応槽で、重合温度６５℃、プロピレン分圧２．０ＭＰａ、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．２７となるように連続的に供給するとともに、有機アルミ化合物としてトリエチルアルミニウムをＡｌ／Ｍｇモル比が６となるよう、２５ｍｍｏl／ｈにて、連続的に供給した。比較例２に記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒をポリマー重合速度が１２ｋｇ／時になるように供給した。第１反応槽で重合したパウダー（結晶性プロピレン重合体）は、空塔速度が０．３５ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出した後、更に第２反応槽に移送した（第１段重合工程）。なお、第１段重合工程から第２段重合工程への重合体の移送は、受器（３０）に設置されたレベル計を使用し、実施例１記載の受器（３０）バルブシーケンス動作に基づいて実施した。ＭＦＲは１３５ｇ／１０分であった。
　第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床式反応槽にて第２段重合工程の重合を実施した。第２反応槽では、重合温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３２となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．１０となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．８倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５～１０分に１回ベッセルに抜き出した後、更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留ガスをパージさせ、プロピレン系ブロック共重合体を得た（第２段重合工程）。
　得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による共重合体の生成量、各種機械物性およびゲルの測定に供した。ＭＦＲは３０ｇ／１０分、第２段重合工程で製造された第２段重合体の重合比率は、得られたプロピレン系ブロック共重合体全体を基準として２６重量％、また、第２段重合体中のエチレンの重合比は、第２段重合工程で重合された重合体を基準として３８重量％であった。
　得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル－テトラキス［３－（３，５－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス－（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）フォスファイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（比較例９）
　第１段重合工程での水素／プロピレン比、第２段重合工程での水素／エチレン比、エチレン／プロピレン比およびエタノール／ＴＥＡ比を変えた以外、およびプロピレン系ブロック共重合体を造粒する際、タルクを除いた以外は比較例８に準拠して実施した。結果を表１に示す。

（比較例１０）
　受器（３０）の弁（Ｂ）作動シーケンスにおいてレベル計作動を使用せず、受器（３０）の圧力が２．１ＭＰａとなった時点で閉めるようにした以外は実施例４に準拠して実施した。

　表１から明らかなように、本発明のプロピレン重合反応装置及びプロピレン系重合体の製造方法である、「内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備されている」との要件を満たさない方法である比較例１、２では、反応ガスの露点が５０℃を下回る条件下で著しく生産速度が低下（比較例１）、あるいは重合条件変更に多くの時間を要している（比較例２）。
　従って、実施例１により、低い露点の反応ガス条件を必要とする重合成分を含むプロピレン多段連続気相重合体の製造方法において、本発明の特定事項である、横型反応槽と完全混合槽が組み合わされたプロピレン重合反応装置の使用をすることで、高い生産性を維持できるばかりでなく、重合条件（滞留時間）の変更を行なう場合、その調整が極めて容易（短時間）という点で、優れた結果が得られることが確認された。

　また、表２から明らかなように、本発明の製造方法の特定事項である、「少なくとも２槽以上の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と少なくとも１槽以上の完全混合槽型反応槽にてプロピレン／αオレフィン共重合体成分を製造する」との要件を満たさない方法である比較例３で得られたものは、ゲルの発生が多いプロピレン系ブロック共重合体であるのに比べて、本発明の製造方法による実施例２のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、ゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック共重合体である事が分かる。
　加えて２槽目の横型反応槽における水素濃度を制御することで、第２段重合工程における水素濃度をより低下させることが可能となり、共重合体成分の分子量もより高くすることが可能であることが分かる。
　従って、実施例はプロピレン系ブロック共重合体の製造方法において、本発明の製造方法の特定事項である、各重合工程でのプロセスを規定することで、ゲル発生の抑制およびより高い分子量の共重合体成分を製造するという点で、優れた結果が得られていると言える。また、本発明の製造方法の実施例によるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、流動性維持の目標であるＭＦＲが２５ｇ／１０分以上との値も満たしている。

　また、表３から明らかなように、本発明の製造方法の特定事項である、「少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなるプロピレン重合反応装置にてプロピレン／αオレフィン共重合体成分を製造する」との要件を満たさない方法である比較例４、５で得られたものは、ゲルの発生が多いプロピレン系ブロック共重合体であるのに比べて、本発明の製造方法による実施例３のポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、共重合体の含量が高くしかも共重合体成分中エチレンが高い成分を含むにも関わらず、ゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック共重合体である事が分かる。加えて横型反応槽を完全混合槽の前段に設置することにより、完全混合槽反応槽内部の付着物抑制に効果があることが分かる。
　従って、実施例はプロピレン系ブロック共重合体の製造方法において、本発明の製造方法の特定事項である、各重合工程でのプロセスを規定することで、ゲル発生の抑制およびより高い含有量の共重合体成分及びよりα－オレフィン含有量の多い共重合体成分を製造するという点で、優れた結果が得られていると言える。

　また、表４から明らかなように、本発明の製造方法の特定事項である、「内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備され、かつ、横型反応槽と完全混合槽との間には、レベル計を有する受器が設けられ、両槽間を移送すべき重合体の量を制御する装置」との要件を満たさない方法である比較例６～１０で得られたものは、光沢が高く、あるいはゲルの発生が多いプロピレン系ブロック共重合体であるのに比べて、本発明の製造方法の実施例によるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、光沢とゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック共重合体である事が分かる。
　具体的には実施例４と比較例６の比較において、第２段重合工程を「完全混合槽型反応槽」とすることで、光沢が抑制されることが分かる。また、実施例４と比較例８の比較において、第１段重合工程を「内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽」とすることで、ゲルの発生が抑制されることが分かる
　実施例４と比較例１０では、いずれも「内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備される装置」にてプロピレン／α－オレフィン共重合体成分を製造する例であるが、第１段重合工程から第２段重合工程へ重合体を移送する際、レベル計を使用せず、受器の圧力変化にてシーケンス作動させた例である。この場合、第２段重合工程における反応ガス組成の乱れ（変動）が大きくなり、結果としてプロピレン系ブロック共重合体の光沢が上昇することが分かる。これは、第２段重合工程にて、より均一な反応ガス組成が得られる「完全混合槽型反応槽」を採用したにもかかわらず、その重合体移送工程において反応ガス組成の乱れを生じさせ、結果、プロピレン系ブロック共重合体中のエチレン分布が広くなったためである。
　従って、実施例４及び５により、本発明の特定事項である、重合装置の使用、各重合工程でのプロセスを規定すること、および本発明で開示された重合体の移送方法の使用で、光沢およびゲル発生の抑制という点で、優れた結果が得られることが確認された。

　本発明の装置及び製造方法によれば、プロピレン系重合体の連続多段重合体を最小の設備投資コストで、かつ高い生産性を安定的に維持して製造することができ、また、多段連続気相重合法において、特定の気相重合反応槽にて滞留時間の変更を行なう場合、その調整が極めて容易（短時間）となり、結果として重合条件変更に伴う規格外製品の発生量を大幅に低減して製造することができる。
　また、本発明の装置及び製造方法によれば、ゲルの発生を抑制されたプロピレン系ブロック共重合体が得られることから、外観および剛性／耐低温衝撃性に優れた射出成形品等を得ることが可能である。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる。
　また、本発明の装置及び製造方法によれば、自動車部材や家電部材等に好適な、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を、反応槽内の付着が抑制され、安定的に効率良く製造出来る。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる。そして、完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα－オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性が図れる。
　また、本発明の装置及び製造方法によれば、光沢とゲルの発生を抑制されたプロピレン系ブロック共重合体が得られることから、外観の優れた射出成形品や押し出し成形品を得ることが可能である。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる。
　したがって、本発明の装置及び製造方法は産業上大いに有用である。

　１、２　　　　　触媒成分供給配管
　３、４－２、５　原料プロピレン補給配管
　４－１、６、７、８　原料補給配管（水素・エチレンなど）
　７－２、８－２　電子供与性化合物供給配管
　１０　　　　　　横型反応槽
　１１、２１　　　気液分離槽
　１２、２２　　　反応槽上流末端
　１３、２３、３３－２　未反応ガス抜出し配管
　１４、２４　　　反応槽下流末端
　１５、２５－２　凝縮器
　１６、２６、３６　圧縮器
　１７、２７－１　原料液化プロピレン補給配管
　１８、２８　　　原料混合ガス供給配管
　２０－１　　　　横型反応槽
　２０－２　　　　完全混合槽
　２５－１、４５　循環ガスクーラー
　３０－２　　　　受器（レベル計設置されている）
　３０－１、３１、３２－２　受器
　３２－１、３３－１、３７、３８、３９　重合体抜出し配管
　４０－１、４０－２　完全混合槽
　２５－３、２７－２、３４、４１－１、４２－１　重合体供給配管
　４１－２　　　　加圧ガス供給配管
　４２－２　　　　ガス排出配管
　Ｗ　　　　　　　重合体排出弁
　Ｘ　　　　　　　重合体移送弁
　Ｙ　　　　　　　ガス導入弁
　Ｚ　　　　　　　ガス排出弁

Claims

　プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、該横型反応槽に連結する完全混合槽とが、それぞれ少なくとも１槽以上具備されていることを特徴とするプロピレン重合反応装置。
　前記横型反応槽の直後に、前記完全混合槽が設けられることを特徴とする請求項１に記載のプロピレン重合反応装置。
　少なくとも２槽の前記横型反応槽が具備されていることを特徴とする請求項１に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記横型反応槽のうち少なくとも２槽を、前記完全混合槽のうち最もプロセス上流に配置される完全混合槽より、上流側に配置してなることを特徴とする請求項３に記載のプロピレン重合反応装置。
　プロセス上流側から、前記横型反応槽のうちの１槽－前記横型反応槽のうちの別の１槽－前記完全混合槽のうちの１槽との順番で配置してなることを特徴とする請求項３に記載のプロピレン重合反応装置。
　少なくとも２槽の前記完全混合槽と具備されていることを特徴とする請求項１に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記横型反応槽のうち少なくとも１槽を、前記完全混合槽のうち最もプロセス上流に配置される完全混合槽より、上流側に配置してなることを特徴とする請求項６に記載のプロピレン重合反応装置。
　プロセス上流側から、前記横型反応槽のうちの１槽－前記完全混合槽のうちの１槽－前記完全混合槽のうちの別の１槽との順番で配置してなることを特徴とする請求項６に記載のプロピレン重合反応装置。
　横型反応槽と完全混合槽との間には、少なくとも１つのレベル計を有する受器が設けられ、両槽間を移送すべき重合体の量を制御することを特徴とする請求項１～８のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記横型反応槽の直後に、受器を介して前記完全混合槽が設けられることを特徴とする請求項９に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記受器は、前記横型反応槽の重合体抜き出し口の直下であって、かつ、前記完全混合槽の重合体入り口より高い位置に配置されることを特徴とする請求項９または１０に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記受器は、ガス導入弁及びガス排出弁を備えるものであることを特徴とする請求項９～１１のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記完全混合槽は、主に循環ガスの顕熱を利用して重合熱の除去を行なう反応槽であることを特徴とする請求項１～１２のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記完全混合槽は、縦型撹拌槽、攪拌式流動床反応槽または流動床反応槽から選ばれる反応槽であることを特徴とする請求項１～１３のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置。
　前記完全混合槽は、流動床反応槽であることを特徴とする請求項１～１３のいずれか１項にプロピレン重合反応装置。
　前記横型反応槽は、Ｌ／Ｄが５以上（Ｌ：水平長手方向の長さ、Ｄ：内径）であることを特徴とする請求項１～１５のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置。
　請求項１～１６のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうことを特徴とするプロピレン系重合体の製造方法。
　前記完全混合槽における重合反応は、露点が５０℃以下である反応ガスを用いて行なうことを特徴とする請求項１７に記載のプロピレン系重合体の製造方法。
　前記横型反応槽においてプロピレンを単独重合又はプロピレンとα－オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造する第１段重合工程を行ない、引き続き、前記完全混合槽においてプロピレンとα－オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５～５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造する第２段重合工程を行なうことを特徴とする請求項１７に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
　第１段重合工程が、少なくとも１槽の前記横型反応槽にて行われることを特徴とする請求項１９に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
　第２段重合工程が、少なくとも１槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とする請求項１９に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
　請求項３～５のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうプロピレン系重合体の製造方法であって、
　第１段重合工程が、少なくとも２槽の前記横型反応槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
　請求項６～８のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうプロピレン系重合体の製造方法であって、
　第２段重合工程は、少なくとも２槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
　重合体成分（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ_１）と共重合体成分（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ_２）が、３≦ｌｏｇ（ＭＦＲ_１／ＭＦＲ_２）≦７の関係を満たすことを特徴とする請求項１９～２３のいずれか１項に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法
　前記完全混合槽のそれぞれにおいて製造する共重合体成分は、α－オレフィンの含有量及び／又は分子量が異なることを特徴とする請求項２３に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。