WO2012008236A1 - ガラス板 - Google Patents

ガラス板 Download PDF

Info

Publication number
WO2012008236A1
WO2012008236A1 PCT/JP2011/062773 JP2011062773W WO2012008236A1 WO 2012008236 A1 WO2012008236 A1 WO 2012008236A1 JP 2011062773 W JP2011062773 W JP 2011062773W WO 2012008236 A1 WO2012008236 A1 WO 2012008236A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
glass plate
less
glass
content
compressive stress
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2011/062773
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
隆 村田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Electric Glass Co Ltd
Original Assignee
Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Electric Glass Co Ltd filed Critical Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority to US13/809,661 priority Critical patent/US20130115422A1/en
Priority to EP11806567.1A priority patent/EP2594536A4/en
Priority to CN201180034287.4A priority patent/CN102985382B/zh
Priority to KR1020137000763A priority patent/KR101441600B1/ko
Publication of WO2012008236A1 publication Critical patent/WO2012008236A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
    • C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C1/00—Ingredients generally applicable to manufacture of glasses, glazes, or vitreous enamels
    • C03C1/004—Refining agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C19/00—Surface treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by mechanical means
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C21/00—Treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by diffusing ions or metals in the surface
    • C03C21/001—Treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by diffusing ions or metals in the surface in liquid phase, e.g. molten salts, solutions
    • C03C21/002—Treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by diffusing ions or metals in the surface in liquid phase, e.g. molten salts, solutions to perform ion-exchange between alkali ions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/078—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing an oxide of a divalent metal, e.g. an oxide of zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
    • C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
    • C03C3/087—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal containing calcium oxide, e.g. common sheet or container glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/089—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron
    • C03C3/091—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium
    • C03C3/093—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium containing zinc or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/097—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing phosphorus, niobium or tantalum
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24355—Continuous and nonuniform or irregular surface on layer or component [e.g., roofing, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
    • Y10T428/264—Up to 3 mils
    • Y10T428/265—1 mil or less

Definitions

  • the present invention relates to a glass plate, and specifically to a glass plate used for a viewing zone control member of a 3D display.
  • the parallax barrier method is a method of creating binocular parallax by covering display pixels with a stripe-shaped barrier set at an appropriate interval.
  • liquid crystal barriers that can be switched between 2D and 3D, but there is a demerit in that the brightness of the display is lowered because it is necessary to conceal part of the display with some kind of barrier.
  • the lenticular method is similar in principle to the parallax barrier method, but differs in that binocular parallax is produced using a plastic film lens instead of a barrier.
  • This method has an advantage that it is easy to maintain the brightness of the display because there is nothing to block the screen (see, for example, Patent Document 1).
  • the present inventor has conceived a method using a glass plate. That is, the present inventor has come up with a method of performing a strengthening treatment (physical strengthening or chemical strengthening) after forming a concave and convex portion (lens portion) on the order of ⁇ m on the surface of the glass plate.
  • a strengthening treatment physical strengthening or chemical strengthening
  • the present invention has a technical problem to contribute to high definition, high brightness, and low power consumption of a 3D display by creating a glass plate that can achieve both high strength and viewing zone control function. .
  • the present inventor regulates the content of each component of the glass plate, and this glass plate covers the whole or part of the two-dimensional display (displayed on the two-dimensional display).
  • the present inventors have found that the above technical problem can be solved by using a two-dimensional image for a member having a viewing zone control function for distributing a two-dimensional image into a plurality of viewpoint images, and proposes the present invention.
  • the glass plate of the present invention has a glass composition, in mass%, SiO 2 40 ⁇ 80% , Al 2 O 3 0 ⁇ 30%, B 2 O 3 0 ⁇ 15%, alkali metal oxides 0-25% Further, the present invention is characterized in that it comprises 0 to 15% of an alkaline earth metal oxide and is used for a viewing area control member that covers a part or all of a two-dimensional display. In addition, when the glass plate of this invention is used for a viewing zone control member, the function which distributes the two-dimensional image displayed on the two-dimensional display to the image of several viewpoints is exhibited.
  • the glass composition range is regulated as described above, an appropriate compressive stress layer can be easily formed, so that both high strength and a viewing zone control function can be easily achieved.
  • the glass plate of the present invention is characterized in that the volume change hardly occurs due to temperature, humidity and the like, and the lens performance is easily maintained.
  • the glass plate of the present invention is characterized by having an uneven portion (lens portion) on at least one side.
  • the glass plate of the present invention is characterized in that the Rsm of the concavo-convex portion (lens portion) is 10 to 500 ⁇ m. In this way, it becomes easy to exhibit the viewing zone control function.
  • “Rsm” is a value measured according to JIS B0601: 2001.
  • the glass plate of the present invention has a chipping size that is generated when processed at a feed rate of 10 mm / min and a feed rate of 0.015 mm using an electric drill of ⁇ 1.4 mm and # 200. It is characterized by being less than 500 ⁇ m. If it does in this way, it will become easy to process a glass plate in various shapes, and it will become easy to form an uneven part (lens part) especially on the surface of a glass plate, and it will become easy to maintain mechanical strength. Further, in this case, the processing speed can be increased, so that the manufacturing efficiency of the glass plate is improved.
  • the size of chipping is a value obtained by measuring the radial direction of the hole formed in the glass plate under the above conditions using a processing machine (for example, NC processing machine: Makino Milling MSA30). This refers to the maximum length of the defect observed around the circle.
  • the glass plate of the present invention is characterized in that the total light transmittance at a plate thickness of 1 mm and a wavelength of 400 to 700 nm is 89% or more.
  • total light transmittance refers to a value measured with a spectrophotometer (for example, UV 2500PC manufactured by Toshiba).
  • a spectrophotometer for example, UV 2500PC manufactured by Toshiba.
  • the glass plate of the present invention has a compressive stress layer on the surface.
  • the glass plate of the present invention is characterized in that the compressive stress value of the compressive stress layer is 100 MPa or more.
  • the glass plate of the present invention is characterized in that the depth of the compressive stress layer is 20 ⁇ m or more. In this way, the mechanical strength of the glass plate is improved, and layers having different refractive indexes are less likely to be present in the concavo-convex portion (lens portion), thereby facilitating lens design.
  • the “compressive stress value of the compressive stress layer” and the “depth of the compressive stress layer” indicate the interference when a glass plate is observed using a surface stress meter (for example, FSM-6000 manufactured by Toshiba Corporation). The value calculated from the number of stripes and their spacing.
  • the glass plate of the present invention has a liquidus temperature of 1200 ° C. or lower.
  • the “liquid phase temperature” is obtained by passing the glass powder that passes through a standard sieve 30 mesh (a sieve opening of 500 ⁇ m) and remains in 50 mesh (a sieve opening of 300 ⁇ m) into a platinum boat and puts it in a temperature gradient furnace for 24 hours. It refers to the temperature at which crystals precipitate after being held.
  • the glass plate of the present invention has a liquidus viscosity log 10 ⁇ of 4.0 dPa ⁇ s or more.
  • liquid phase viscosity refers to a value obtained by measuring the viscosity of glass at the liquid phase temperature by a platinum ball pulling method or the like. The lower the liquidus temperature or the higher the liquidus viscosity, the better the devitrification resistance and the easier it is to mold the glass plate.
  • the glass plate according to the embodiment of the present invention has, as a glass composition, SiO 2 40 to 80%, Al 2 O 3 0 to 30%, B 2 O 3 0 to 15%, alkali metal oxide 0 to 10% by mass. It contains 25% and 0-15% alkaline earth metal oxide, and is used as a viewing zone control member that covers a part or all of the two-dimensional display.
  • SiO 2 is a component that forms a network of glass, the content thereof is 40 to 80%, and the preferable upper limit range is 75% or less, 70% or less, 65% or less, 63% or less, 61% or less, It is 60% or less, 58.5% or less, particularly 56% or less, and a preferable lower limit range is 45% or more, 48% or more, 50% or more, 52% or more, particularly 55% or more. If the content of SiO 2 is too large, the meltability and moldability are lowered, the thermal expansion coefficient is too low, and it is difficult to match the thermal expansion coefficient of the surrounding materials. On the other hand, if the content of SiO 2 is too small, chipping is likely to occur.
  • Al 2 O 3 is a component that enhances ion exchange performance, and is a component that enhances the strain point and Young's modulus, and its content is 0 to 30%. If the content of Al 2 O 3 is too large, devitrified crystals are likely to precipitate, making it difficult to form by the overflow downdraw method or the like, and the thermal expansion coefficient is too low, so that the thermal expansion coefficient of the surrounding materials It becomes difficult to match, and further, the high-temperature viscosity becomes high and melting becomes difficult. On the other hand, when the content of Al 2 O 3 is too small, there is a risk that can not be sufficiently exhibited ion exchange performance.
  • the preferable upper limit range of Al 2 O 3 is 25% or less, 23% or less, 22% or less, 20% or less, particularly 19% or less, and the preferable lower limit range is 3% or more, 5% or more. 9% or more, 11% or more, 12% or more, 13% or more, 14% or more, 16% or more, particularly 17% or more.
  • B 2 O 3 is a component that lowers the liquidus temperature, high-temperature viscosity, and density, and is a component that increases ion exchange performance, particularly the compressive stress value.
  • the content of B 2 O 3 is 0-15%, 0-6%, 0-4%, 0-2%, 0-1%, 0-0.8%, 0-0.5%, especially 0 to 0.1% is preferable.
  • Alkali metal oxide is an ion exchange component and a component that lowers the viscosity at high temperature and improves meltability and moldability, and its content is 0 to 25%. If the content of the alkali metal oxide is too large, the glass tends to be devitrified, the thermal expansion coefficient becomes too high, the thermal shock resistance is lowered, and the thermal expansion coefficient of the surrounding material is matched. It becomes difficult. Moreover, when there is too much content of an alkali metal oxide, a strain point will fall too much and a high compressive stress value may not be obtained. Furthermore, when there is too much content of an alkali metal oxide, the viscosity near liquidus temperature may fall and it may become difficult to ensure high liquidus viscosity.
  • the content of alkali metal oxide is preferably 22% or less, 20% or less, and particularly preferably 19% or less.
  • the content of the alkali metal oxide is preferably 3% or more, 5% or more, 8% or more, 10% or more, 13% or more, particularly 15% or more.
  • alkali metal oxides Li 2 O, Na 2 O , contains one or two or more of K 2 O.
  • Li 2 O is an ion exchange component and a component that lowers the high-temperature viscosity and improves the meltability and moldability.
  • Li 2 O is a component that increases the Young's modulus.
  • Li 2 O has a large effect of increasing the compressive stress value among alkali metal oxides.
  • the content of Li 2 O is too large, the liquid phase viscosity is lowered, the glass is easily devitrified, the thermal expansion coefficient is too high, the thermal shock resistance is lowered, In some cases, it becomes difficult to match the thermal expansion coefficient, the low-temperature viscosity is too low, stress relaxation occurs, and the compressive stress value is reduced.
  • the content of Li 2 O is preferably 0 to 10%, 0 to 8%, 0 to 6%, 0 to 3%, 0 to 1%, 0 to 0.5%, substantially not containing, That is, less than 0.01% is most preferable.
  • the content of Na 2 O is preferably 0 to 20%.
  • Na 2 O is an ion exchange component and a component that lowers the high-temperature viscosity and improves the meltability and moldability. Further, Na 2 O is a component to improve the devitrification resistance.
  • the preferable upper limit range of Na 2 O is 19% or less, 17% or less, 15% or less, 13% or less, particularly 12% or less, and the preferable lower limit range is 0.1% or more, 3% or more, 6% or more. 7% or more, 8% or more, particularly 10% or more.
  • the thermal expansion coefficient becomes too high, the thermal shock resistance is lowered, it becomes difficult to match the thermal expansion coefficient of the surrounding material, and the strain point is unduly lowered. May impair the component balance of the glass composition and conversely reduce the devitrification resistance.
  • the Na 2 O content is too small, or decreased the ion exchange performance and meltability, thermal expansion coefficient may be lowered unduly.
  • K 2 O is a component that promotes ion exchange, and is a component that deepens the compressive stress layer in the alkali metal oxide.
  • K 2 O is a component that lowers the high-temperature viscosity and improves the meltability and moldability.
  • K 2 O is a component that increases devitrification resistance. If the content of K 2 O is too large, the thermal expansion coefficient becomes too high, the thermal shock resistance is lowered, it becomes difficult to match the thermal expansion coefficient of the surrounding material, and the strain point is unduly lowered. May impair the component balance of the glass composition and conversely reduce the devitrification resistance.
  • the content of K 2 O is preferably 0 to 15%, and a suitable upper limit range of K 2 O is 12% or less, 10% or less, 9% or less, 8% or less, particularly 6% or less, A preferable lower limit range is 0.1% or more, 0.5% or more, 1% or more, 2% or more, 3% or more, 4% or more, particularly 4.5% or more.
  • the mass ratio (Na 2 O + K 2 O) / Al 2 O 3 is 0.5-4, 0.8-1.6, 0.9-1.6, 1-1.6, especially 1.2-1. 6 is preferred.
  • this value is increased, the low-temperature viscosity is excessively decreased, the ion exchange performance is decreased, the Young's modulus is decreased, the thermal expansion coefficient is excessively increased, and the thermal shock resistance is easily decreased.
  • this value becomes large, the component balance of a glass composition will be impaired and it will become easy to devitrify glass. On the other hand, when this value is small, the meltability and devitrification properties tend to be lowered.
  • the mass ratio K 2 O / Na 2 O is preferably 0-2. This mass ratio has a great influence on the compressive stress value and depth of the compressive stress layer. When it is desired to increase the compressive stress value, it is preferable to adjust this mass ratio to 0 to 0.5, 0 to 0.3, particularly 0 to 0.2. On the other hand, when it is desired to deepen the compressive stress layer in a short time, the mass ratio is adjusted to 0.3-2, 0.5-2, 1-2, 1.2-2, especially 1.5-2. It is preferable. In addition, when this mass ratio becomes large, it will become easy to devitrify glass.
  • Alkaline earth metal oxides are components that can be added for various purposes. However, if the content of the alkaline earth metal oxide is too large, the density and thermal expansion coefficient are unduly increased or the devitrification resistance is likely to decrease, and the ion exchange performance tends to decrease. is there. If the content of the alkaline earth metal oxide is too large, due to the content of the relatively SiO 2 is decreased, chipping it is likely to occur. Accordingly, the content of the alkaline earth metal oxide is 0 to 15%, preferably 0 to 12%, 0 to 9, particularly 0 to 6%.
  • the alkaline earth metal oxide includes one or more of MgO, CaO, SrO, and BaO.
  • the content of MgO is preferably 0 to 10%.
  • MgO is a component that increases the meltability and moldability by reducing the high-temperature viscosity, and also increases the strain point and Young's modulus.
  • MgO has a great effect of improving ion exchange performance among alkaline earth metal oxides.
  • the preferable upper limit range of MgO is 8% or less, 6% or less, particularly 5% or less, and the preferable lower limit range is 0.1% or more, 0.5% or more, 1% or more, 1.5% or more. 2% or more, 2.5% or more, 3% or more, particularly 4% or more.
  • the CaO content is preferably 0 to 10%.
  • CaO is a component that increases the meltability and moldability by lowering the high-temperature viscosity, and also increases the strain point and Young's modulus.
  • CaO has a large effect of improving ion exchange performance among alkaline earth metal oxides.
  • a preferable upper limit range of CaO is 8% or less
  • a preferable lower limit range of CaO is 0.1% or more, 1% or more, 2% or more, 3% or more, particularly 4% or more.
  • SrO is a component that lowers the high-temperature viscosity to improve meltability and moldability, and is a component that increases the strain point and Young's modulus.
  • the content of SrO is preferably 3% or less, 2% or less, 1.5% or less, 1% or less, 0.5% or less, 0.2% or less, and particularly preferably 0.1% or less.
  • BaO is a component that increases the meltability and moldability by reducing the high-temperature viscosity, and also increases the strain point and Young's modulus. However, when there is too much content of BaO, a density and a thermal expansion coefficient will rise unduly, glass will become easy to devitrify, and also ion exchange performance will fall.
  • the BaO content is preferably 3% or less, 2.5% or less, 2% or less, 1% or less, 0.8% or less, 0.5% or less, 0.2% or less, and particularly preferably 0.1% or less.
  • the content of SrO + BaO is preferably 0 to 3%, 0 to 2.5%, 0 to 2%, 0 to 1%, 0 to 0.2%, particularly preferably 0 to 0.1%.
  • the mass ratio is preferably 1 or less, 0.8 or less, 0.5 or less, 0.4 or less, particularly 0.3 or less.
  • the following components can be added to the glass composition.
  • ZnO is a component that increases the ion exchange performance, particularly the compressive stress value, and is a component that decreases the high temperature viscosity without decreasing the low temperature viscosity.
  • the ZnO content is preferably 8% or less, 6% or less, 5% or less, 4% or less, 3% or less, 2% or less, 1% or less, particularly preferably 0.1% or less.
  • ZrO 2 is a component that remarkably increases the ion exchange performance, and is a component that increases the Young's modulus and strain point and decreases the high-temperature viscosity. Furthermore, ZrO 2 also has an effect of increasing the viscosity in the vicinity of the liquid phase viscosity. Therefore, when a predetermined amount of ZrO 2 is added, the ion exchange performance and the liquid phase viscosity can be simultaneously increased. However, when the content of ZrO 2 is too high, there are cases where the devitrification resistance is extremely lowered. Therefore, the content of ZrO 2 is preferably 0 to 10%, 0 to 8%, 0 to 5%, 0 to 2%, 0 to 1%, particularly preferably 0 to 0.1%.
  • TiO 2 is a component that enhances the ion exchange performance and lowers the high temperature viscosity. However, when the content of TiO 2 is too large, or colored glass, lowered resistance to devitrification tends higher density. Therefore, the content of TiO 2 is 10% or less, 8% or less, 6% or less, 5% or less, 4% or less, 2% or less, 0.7% or less, 0.5% or less, 0.1% or less, In particular, 0.01% or less is preferable.
  • P 2 O 5 is a component that deepens the ion exchange performance, particularly the compressive stress layer.
  • the lower limit may be regulated to 0.5% or more, 1%, particularly 2% or more, and the upper limit may be regulated to 8% or less, 6% or less, 5% or less, particularly 4% or less.
  • the content of P 2 O 5 is preferably 8% or less, 5% or less, 4% or less, 3% or less, particularly preferably 0.01 to 2%.
  • 0.001 to 3% of one or more selected from As 2 O 3 , Sb 2 O 3 , SnO 2 , CeO 2 , F, SO 3 and Cl may be added.
  • As 2 O 3 and Sb 2 O 3 it is preferable to refrain from using As 2 O 3 and Sb 2 O 3 as much as possible, and their contents are each preferably less than 0.1%, particularly preferably less than 0.01%.
  • CeO 2 is a component that decreases the transmittance of the glass plate. For this reason, the CeO 2 content is preferably less than 0.1%, particularly preferably less than 0.01%.
  • F is a component that may reduce the compressive stress value due to a decrease in low-temperature viscosity.
  • the content of F is preferably less than 0.1%, particularly preferably less than 0.01%.
  • SnO 2 , SO 3 , and Cl are preferred as the clearing agent, and the total amount of these components is 0 to 3%, 0.001 to 3%, 0.001 to 1%, 0.01 to 0 0.5%, particularly 0.05 to 0.4% is preferable.
  • the SnO 2 content is preferably 0 to 3%, 0.01 to 1%, 0.05 to 0.5%, 0.1% to 1%, particularly preferably 0.1 to 0.5%. When the content of SnO 2 is more than 3%, the devitrification resistance is liable to decrease.
  • the content of SO 3 is 0 to 0.2%, 0.0001 to 0.1%, 0.0003 to 0.08%, 0.0005 to 0.05%, especially 0.001 to 0.03%. preferable.
  • the Cl content is preferably 0 to 0.5%, 0.001 to 0.1%, 0.001 to 0.09%, 0.001 to 0.05%, particularly preferably 0.001 to 0.03%. .
  • Rare earth oxides such as Nb 2 O 5 and La 2 O 3 are components that increase the Young's modulus. However, when the rare earth oxide is added, the raw material cost increases, and when it is added in a large amount, the devitrification resistance tends to be lowered. Therefore, the rare earth oxide content is preferably 3% or less, 2% or less, 1% or less, 0.5% or less, and particularly preferably 0.1% or less.
  • the glass plate When a transition metal oxide such as CoO, NiO, or Fe 2 O 3 is added, the glass plate is colored, and the visibility of the display tends to be lowered. Therefore, it is desirable to adjust the amount of the glass raw material or cullet used so that the content of the transition metal oxide is 0.5% or less, 0.1% or less, particularly 0.05% or less.
  • a transition metal oxide such as CoO, NiO, or Fe 2 O 3
  • a suitable glass composition range by appropriately selecting a suitable component range of each component.
  • particularly preferable glass composition ranges are as follows. (1) SiO 2 40 ⁇ 75 %, Al 2 O 3 3 ⁇ 22%, B 2 O 3 0 ⁇ 10%, Li 2 O 0 ⁇ 8%, Na 2 O 0 ⁇ 20%, K 2 O 0 ⁇ 15 %, Containing alkaline earth metal oxides 0-14%, (2) SiO 2 45-70%, Al 2 O 3 7.5-21%, B 2 O 3 0-5%, Li 2 O 0-2%, Na 2 O 10-19%, K 2 O 0 -15%, MgO 0-6%, CaO 0-8%, SrO 0-3%, BaO 0-3%, ZnO 0-8%, SnO 2 0.01-3%, (3) SiO 2 50 to 65%, Al 2 O 3 12 to 19%, Li 2 O 0 to 1%, Na 2 O 12 to 18%, K 2 O 0 to 8%, MgO 0 to
  • the glass plate of the present embodiment preferably has at least one uneven portion (lens portion) on one side, and the valley-to-valley spacing (Psm, Rsm) of the uneven portion (lens portion) is preferably 10 to 500 ⁇ m.
  • the radius is preferably 0.1 to 2 mm.
  • the shape of the concavo-convex part (lens part) may be set by a stereoscopic image (depth of focus / viewing angle) constructed from a two-dimensional display.
  • the glass plate of this embodiment has an uneven part (lens part) on one surface, and does not have an uneven part (lens part) on the other surface, and the other surface is an unpolished surface. It is preferable. If it does in this way, the manufacturing efficiency of a glass plate will improve.
  • the size of chipping generated is less than 500 ⁇ m, It is preferably 400 ⁇ m or less, 300 ⁇ m or less, 200 ⁇ m or less, 150 ⁇ m or less, particularly 100 ⁇ m or less.
  • the chipping increases, scratches are more likely to occur when lens processing is performed on the surface of the glass plate, and the mechanical strength of the glass plate tends to decrease due to the generated scratches. The detailed mechanism is unknown, the more the content of SiO 2 in the glass composition tends to chipping to occur is reduced.
  • the glass plate of this embodiment preferably has a total light transmittance of 89% or more, 90% or more, particularly 91% or more at a plate thickness of 1 mm and a wavelength of 400 to 700 nm. If the total light transmittance at a plate thickness of 1 mm and a wavelength of 400 to 700 nm is less than 89%, the brightness of the 3D display may be lowered and the power consumption may be increased.
  • the glass plate of the present embodiment preferably has a compressive stress layer on the surface. If it does in this way, the mechanical strength of a glass plate can be raised.
  • the compressive stress value of the compressive stress layer is preferably 100 MPa or more, 300 MPa or more, 600 MPa or more, 800 MPa or more, particularly 1000 MPa or more.
  • the compressive stress value increases, the mechanical strength of the glass plate tends to increase.
  • microcracks are generated on the surface of the glass plate, and on the contrary, the mechanical strength of the glass plate may be reduced.
  • the compressive stress value of the compressive stress layer is preferably 2500 MPa or less.
  • the ion exchange time is shortened, the temperature of the ion exchange solution is decreased, and the content of Al 2 O 3 , TiO 2 , ZrO 2 , MgO, ZnO, SnO 2 is increased. May be increased or the content of SrO and BaO may be reduced.
  • the depth of the compressive stress layer is preferably 20 ⁇ m or more, 30 ⁇ m or more, 40 ⁇ m or more, 50 ⁇ m, particularly 60 ⁇ m.
  • the deeper the compressive stress layer the harder it is to break even if the glass plate is deeply damaged.
  • a layer having a different refractive index is less likely to be present in the concavo-convex portion (lens portion), so that it is easy to prevent the concavo-convex portion (lens portion) from affecting the viewing zone control function.
  • the depth of the compressive stress layer is preferably 500 ⁇ m or less, 300 ⁇ m or less, 200 ⁇ m or less, particularly 150 ⁇ m or less.
  • the ion exchange time is increased, the temperature of the ion exchange solution is increased, or the contents of K 2 O, P 2 O 5 , TiO 2 , and ZrO 2 are increased. What is necessary is just to reduce content of SrO and BaO.
  • the depth of the compressive stress layer is preferably larger than the maximum height roughness Rz of the concavo-convex portion (lens portion) in order to prevent a situation where layers having different refractive indexes exist in the concavo-convex portion (lens portion).
  • the maximum height roughness Rz of the uneven portion (lens portion) is preferably 100 ⁇ m or less, 80 ⁇ m or less, 50 ⁇ m or less, 30 ⁇ m or less, or 20 ⁇ m or less.
  • the density is preferably 2.8 g / cm 3 or less, 2.7 g / cm 3 or less, and particularly preferably 2.6 g / cm 3 or less.
  • density refers to a value measured by the well-known Archimedes method.
  • the content of SiO 2 , P 2 O 5 , B 2 O 3 is increased, or alkali metal oxides, alkaline earth metal oxides, ZnO, ZrO 2 , TiO 2 are added. The content of can be reduced.
  • the strain point is 500 ° C or higher, 510 ° C or higher, 520 ° C or higher, 540 ° C or higher, 550 ° C or higher, 560 ° C or higher, 580 ° C or higher, 600 ° C or higher, 610 ° C or higher, particularly 620 ° C.
  • the above is preferable.
  • stress relaxation is less likely to occur during ion exchange, and thus the compressive stress value can be increased.
  • the content of the alkali metal oxide may be reduced or the content of the alkaline earth metal oxide, Al 2 O 3 , ZrO 2 , or P 2 O 5 may be increased.
  • the temperature at 10 2.5 dPa ⁇ s is preferably 1600 ° C. or lower, 1580 ° C. or lower, 1570 ° C. or lower, 1550 ° C. or lower, 1520 ° C. or lower, particularly 1500 ° C. or lower.
  • the temperature at 10 2.5 dPa ⁇ s corresponds to the melting temperature, and the lower the temperature at 10 2.5 dPa ⁇ s, the more the glass can be melted. Therefore, the lower the temperature at 10 2.5 dPa ⁇ s, the smaller the load of glass production equipment such as a melting furnace, and the foam quality of the glass plate is improved. As a result, the production efficiency of the glass plate is improved.
  • the content of alkali metal oxide, alkaline earth metal oxide, ZnO, B 2 O 3 , TiO 2 is increased, or SiO 2 , Al
  • the content of 2 O 3 may be reduced.
  • the thermal expansion coefficient is 70 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. to 110 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., 75 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. to 110 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., 80 ⁇ 10 ⁇ 7 / C. to 110 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., particularly 85 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. to 110 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. is preferable. If it does in this way, it will become easy to match the coefficient of thermal expansion of members, such as a metal and organic adhesives, and will become easy to prevent exfoliation of members, such as a metal and organic adhesives.
  • the “thermal expansion coefficient” indicates a value measured with a dilatometer, and indicates an average value in a temperature range of 30 to 380 ° C. In order to increase the thermal expansion coefficient, it is only necessary to increase the content of alkali metal oxides and alkaline earth metal oxides. What is necessary is just to reduce content.
  • the liquidus temperature is preferably 1200 ° C. or lower, 1170 ° C. or lower, 1150 ° C. or lower, 1120 or lower, 1100 ° C. or lower, particularly 1070 ° C. or lower.
  • the content of Na 2 O, K 2 O, B 2 O 3 is increased or the content of Al 2 O 3 , Li 2 O, MgO, ZnO, TiO 2 , ZrO 2 is increased. Should be reduced.
  • the liquidus viscosity log 10 ⁇ is 4.0 dPa ⁇ s or more, 4.3 dPa ⁇ s or more, 4.5 dPa ⁇ s or more, 5.0 dPa ⁇ s or more, 5.4 dPa ⁇ s or more, 5 0.8 dPa ⁇ s or more, particularly 6.0 dPa ⁇ s or more is preferable. If it does in this way, it will become easy to shape a glass plate by the overflow down draw method etc.
  • the content of Na 2 O or K 2 O may be increased, or the content of Al 2 O 3 , Li 2 O, MgO, ZnO, TiO 2 or ZrO 2 may be reduced. .
  • the glass plate of the present embodiment is prepared by preparing a glass raw material so as to have the above glass composition, and obtaining a glass batch. Then, the glass batch is put into a continuous melting furnace and heated and melted at 1500 to 1600 ° C., After clarification, it can be manufactured by supplying it to a molding apparatus, forming it into a plate shape, and slowly cooling it. Subsequently, an uneven portion (lens portion) is formed on the surface of the glass plate as necessary. Thereafter, the obtained glass plate is appropriately tempered to form a compressive stress layer on the surface. Furthermore, this glass plate is attached so as to cover all or part of the two-dimensional display.
  • the overflow down draw method is preferred as the glass plate forming method.
  • the “overflow down draw method” is a method in which molten glass overflows from both sides of a heat-resistant bowl-shaped structure, and the overflowed molten glass is stretched downward while joining at the lower end of the bowl-shaped structure.
  • This is a method for producing a glass plate.
  • a glass plate that is unpolished and has good surface accuracy can be produced. The reason is that, in the case of the overflow downdraw method, the surface to be the surface of the glass plate is not in contact with the bowl-like refractory and is molded in a free surface state.
  • the structure and material of the bowl-shaped structure are not particularly limited as long as desired dimensions and surface accuracy can be ensured.
  • the method of performing the downward stretch molding is not particularly limited. For example, a method of rotating and stretching a heat-resistant roll having a sufficiently large width in contact with the molten glass may be adopted, or a plurality of pairs of heat-resistant rolls may be used only in the vicinity of the end face of the molten glass. You may employ
  • overflow downdraw method In addition to the overflow downdraw method, other forming methods such as a slot downdraw method, a redraw method, a float method, a rollout method and the like can be employed.
  • Polishing, etching, or the like can be employed as a method for forming an uneven portion (lens portion) on the surface of a glass plate.
  • the method of forming the compressive stress layer on the surface of the glass plate includes a physical strengthening method and a chemical strengthening method.
  • the glass plate of the present invention preferably has a compressive stress layer formed by a chemical strengthening method.
  • the chemical strengthening method is a method in which alkali ions having a large ion radius are introduced into the surface of the glass plate by ion exchange at a temperature below the strain point of the glass plate. If the compressive stress layer is formed by the chemical strengthening method, it is possible to appropriately perform the strengthening process even if the thickness of the glass plate is small, and a desired mechanical strength can be obtained. Furthermore, even if it is a case where a glass plate is cut
  • the ion exchange conditions are not particularly limited, and may be determined in consideration of the viscosity characteristics of the glass, the plate thickness, the tensile stress inside the glass plate, and the like.
  • a compressive stress layer can be efficiently formed on the surface of the glass plate.
  • the ion exchange treatment can be performed by immersing a glass plate containing a Na component in a potassium nitrate solution at 400 to 550 ° C. for 1 to 8 hours.
  • Table 1 shows examples of the present invention (sample Nos. 1 to 11).
  • Each sample shown in Table 1 was prepared as follows. First, after preparing a glass batch by preparing a glass raw material so as to have the glass composition in the table, it was melted at 1580 ° C. for 8 hours using a platinum pot. Next, the molten glass was poured out on the carbon plate and formed into a plate shape. Various characteristics were evaluated about the obtained glass plate.
  • the density is a value measured by the well-known Archimedes method.
  • strain point Ps and the annealing point Ta are values measured based on the method of ASTM C336.
  • the softening point Ts is a value measured based on the method of ASTM C338.
  • the temperatures at 10 4.0 dPa ⁇ s, 10 3.0 dPa ⁇ s, and 10 2.5 dPa ⁇ s are values measured by a platinum ball pulling method.
  • the thermal expansion coefficient is an average value in a temperature range of 30 to 380 ° C., and is a value measured with a dilatometer.
  • the liquidus temperature is obtained by crushing a glass plate, then passing through a standard sieve 30 mesh (a sieve opening of 500 ⁇ m), and putting the glass powder remaining in a 50 mesh (a sieve opening of 300 ⁇ m) in a platinum boat, followed by a temperature gradient furnace This is a value obtained by measuring the temperature at which the crystals are deposited while being held for 24 hours.
  • the liquidus viscosity log 10 ⁇ is a value obtained by measuring the viscosity of the glass at the liquidus temperature by a platinum ball pulling method.
  • the workability was evaluated as follows. Holes were formed on the surface of the glass plate at a feed rate of 10 mm / min and a feed rate of 0.015 mm using an electric drill with a diameter of ⁇ 1.4 mm and # 200. As a processing machine, NC processing machine: Makino Milling MSA30 was used. Next, when the length was measured in the radial direction, the maximum length of the defect portion observed around the circle was measured. Note that the maximum length of the missing portion corresponds to Amax in FIG.
  • sample No. 1 to 11 had a density of 2.56 g / cm 3 or less and a thermal expansion coefficient of 82 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. to 110 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • Sample No. Nos. 1 to 11 have a liquidus viscosity log 10 ⁇ of 4.2 dPa ⁇ s or higher, and thus can be molded by the overflow downdraw method, and the temperature at 10 2.5 dPa ⁇ s is 1586 ° C. or lower. It is considered that a large amount of glass plates can be manufactured at a low cost.
  • a glass composition differs microscopically in the surface layer of a glass plate, the glass composition as a whole glass plate is not substantially different between an unstrengthened glass plate and a tempered glass plate. Therefore, characteristic values such as density and viscosity are not substantially different before and after the strengthening treatment (ion exchange treatment).
  • sample No. Both surfaces 1 to 11 were optically polished and then immersed in KNO 3 molten salt at 440 ° C. for 6 hours for ion exchange treatment. Subsequently, after cleaning the surface of each sample, the surface stress meter (FSM-6000 manufactured by Toshiba Corporation) was used to calculate the compressive stress value and depth of the surface from the number of observed interference fringes and their spacing. . In the calculation, the refractive index of each sample was 1.52, and the optical elastic constant was 28 [(nm / cm) / MPa].
  • Sample No. 1 of Example 1 After preparing a glass raw material and obtaining a glass batch so that the glass composition described in 10 is obtained, the glass batch is melted with a melting apparatus, and then a glass plate having a thickness of 1 mm is formed by an overflow down draw method. did. Next, the uneven
  • the ion exchange treatment was performed on the glass plate having the uneven portion (lens portion) described in Example 2 under the same conditions as in Example 1. Next, the surface stress of the glass plate was measured using the surface where the uneven part (lens part) was not formed. As a result, a compressive stress layer having a compressive stress value of 995 MPa and a depth of 81 ⁇ m was confirmed.
  • the glass plate of the present invention can be suitably used for a mobile phone having a 3D display function, a digital camera, a PDA, and a touch panel display.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Surface Treatment Of Glass (AREA)

Abstract

　本発明のガラス板は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　０～３０％、Ｂ２Ｏ３　０～１５％、アルカリ金属酸化物（Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの一種又は二種以上）　０～２５％、アルカリ土類金属酸化物（ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの一種又は二種以上）　０～１５％を含有し、且つ二次元ディスプレイの一部又は全部を覆う視域制御部材に用いることを特徴とする。

Description

ガラス板
　本発明は、ガラス板に関し、具体的には３Ｄディスプレイの視域制御部材に用いるガラス板に関する。
　近年、３Ｄディスプレイの開発が益々盛んになっており、メガネの着用を必須とする３Ｄディスプレイが徐々に市場に出始めている。眼鏡着用方式として、シャッター方式、偏光方式等が存在し、この方式は、どこから見ても３Ｄ映像を視聴できるメリットがあるが、テレビを視聴する際に必ず眼鏡を着用しなければならないデメリットもある。
　眼鏡の着用が不要な３Ｄディスプレイの表示方式には、パララックスバリア方式、レンチキュラー方式（レンズを用いた方式）が提案されている。パララックスバリア方式は、ディスプレイの画素を適切な間隔に設定されたストライプ状のバリアで覆うことによって、両眼視差を作り出す方式である。最近ではバリアが液晶であり、２Ｄと３Ｄの切り替えが可能なものがあるが、少なからずディスプレイの一部を何らかのバリアで隠す必要があるために、ディスプレイの輝度が低下するデメリットがある。
　一方、レンチキュラー方式は、基本的な原理がパララックスバリア方式に類似しているが、バリアの代わりに、プラスチックフィルムレンズを使用して、両眼視差を作り出す点で相違している。この方式は、画面を遮るものがないために、ディスプレイの輝度を維持し易いメリットがある（例えば、特許文献１参照）。
特開２００６－２１５０６３号公報
　ところで、近年、３Ｄディスプレイが携帯電話に搭載されつつある。しかし、上記のプラスチックフィルムレンズを使用する場合、タッチパネル機能付きのデバイスでは、常にプラスチックフィルムレンズの表面が指等でなぞられるため、傷が付き易く、その傷によって光の進行方向に変化が生じて、正確な立体イメージが得られない問題がある。
　また、立体イメージの運動視差を改善するために、多眼方式を採用し、且つ高精細な立体映像を実現する場合、Ｆｕｌｌ－ＨＤを超える非常に高解像度のディスプレイが要求される。その結果、光の進行方向を厳密に制御するために、プラスチックレンズには高精度な寸法安定性が求められる。また、ディスプレイの高解像度化に伴って輝度が低下し易くなることから、プラスチックレンズには高透過率であることも求められる。しかし、プラスチックでは、高精度な寸法安定性と高透過率を両立することが困難であり、結果として、プラスチックフィルムレンズを用いると、高精細化、高輝度化、及び低消費電力化を同時に達成することが困難になる。
　これらの問題を解決するために、本発明者は、ガラス板を用いる方法を着想した。つまり、本発明者は、ガラス板の表面にμｍオーダーの凹凸部（レンズ部）を形成した後、強化処理（物理強化又は化学強化）を行う方法を着想するに至った。
　しかし、物理強化には、強化可能な板厚に制限があるため、本用途のガラス板に適用困難であるという課題があった。一方、化学強化の場合でも、圧縮応力層が浅いと、μｍオーダーの凹凸部（レンズ部）と屈折率の異なる層が混在し易くなり、複雑な光設計が必要になると共に、圧縮応力層のコントロールがシビアになるという課題もあった。よって、本用途にガラス板を用いる場合、高強度と視域制御機能を両立することが困難であった。
　そこで、本発明は、高強度と視域制御機能を両立し得るガラス板を創案することにより、３Ｄディスプレイの高精細化、高輝度化、低消費電力化に寄与することを技術的課題とする。
　本発明者は、種々の検討を行った結果、ガラス板の各成分の含有量を規制し、このガラス板で二次元ディスプレイの全部又は一部を覆う視域制御部材（二次元ディスプレイに表示された二次元画像を複数の視点の画像に振り分ける視域制御機能を有する部材）に用いることにより、上記技術的課題を解決できることを見出し、本発明として、提案するものである。
　すなわち、本発明のガラス板は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　０～３０％、Ｂ２Ｏ３　０～１５％、アルカリ金属酸化物　０～２５％、アルカリ土類金属酸化物　０～１５％を含有し、且つ二次元ディスプレイの一部又は全部を覆う視域制御部材に用いることを特徴とする。なお、本発明のガラス板を、視域制御部材に用いると、二次元ディスプレイに表示された二次元画像を複数の視点の画像に振り分ける機能を発揮する。
　上記のようにガラス組成範囲を規制すれば、適正な圧縮応力層を形成し易くなるため、高強度と視域制御機能を両立し易くなる。
　なお、プラスチックフィルムレンズは、温度や湿度等によって体積変化を生じ易いため、所望のレンズ性能を維持し難い。これに対し、本発明のガラス板は、温度や湿度等によって体積変化が生じ難く、レンズ性能を維持し易いという特徴もある。
　第二に、本発明のガラス板は、少なくとも片面に凹凸部（レンズ部）を有することを特徴とする。第三に、本発明のガラス板は、凹凸部（レンズ部）のＲｓｍが１０～５００μｍであることを特徴とする。このようにすれば、視域制御機能を発揮し易くなる。ここで、「Ｒｓｍ」は、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２００１に準拠して測定された値とする。
　第四に、本発明のガラス板は、φ１．４ｍｍ、＃２００の電動ドリルを用いて、送り速度１０ｍｍ/分、１回の送り量０．０１５ｍｍで加工したとき、発生するチッピングの大きさが５００μｍ未満であることを特徴とする。このようにすれば、ガラス板を種々の形状に加工し易くなり、特にガラス板の表面に凹凸部（レンズ部）を形成し易くなると共に、機械的強度を維持し易くなる。また、この場合、加工速度の高速化を図ることも可能になることから、ガラス板の製造効率が向上する。ここで、「チッピングの大きさ」は、加工機（例えば、ＮＣ加工機 ：マキノフライスＭＳＡ３０）を使用して、上記条件でガラス板に形成した穴について、半径方向に測長を行った際、円周囲に観察される欠損部の最大長を指す。
　第五に、本発明のガラス板は、板厚１ｍｍ、波長４００～７００ｎｍにおける全光透過率が８９％以上であることを特徴とする。このようにすれば、二次元ディスプレイからの光をロスなく表示することが可能になる。ここで、「全光透過率」は、分光光度計（例えば、東芝製ＵＶ２５００ＰＣ）で測定した値を指し、例えば、積分球を使用して、スキャン速度：低速、スリット幅：５．０ｎｍ、測定波長レンジ：４００～７００ｎｍ、サンプリングピッチ：１ｎｍとして、レンズ面をディテクタ側に向けて測定した中で最も低い透過率で表される。
　第六に、本発明のガラス板は、表面に圧縮応力層を有することを特徴とする。第七に、本発明のガラス板は、圧縮応力層の圧縮応力値が１００ＭＰａ以上であることを特徴とする。第八に、本発明のガラス板は、圧縮応力層の深さが２０μｍ以上であることを特徴とする。このようにすれば、ガラス板の機械的強度が向上すると共に、凹凸部（レンズ部）に屈折率の異なる層が存在し難くなり、レンズ設計が容易になる。ここで、「圧縮応力層の圧縮応力値」、「圧縮応力層の深さ」は、表面応力計（例えば、株式会社東芝製ＦＳＭ－６０００）を用いて、ガラス板を観察した際に、干渉縞の本数とその間隔から算出される値を指す。
　第九に、本発明のガラス板は、液相温度が１２００℃以下であることを特徴とする。ここで、「液相温度」は、標準篩３０メッシュ（篩目開き５００μｍ）を通過し、５０メッシュ（篩目開き３００μｍ）に残るガラス粉末を白金ボートに入れて、温度勾配炉中に２４時間保持した後に、結晶が析出する温度を指す。
　第十に、本発明のガラス板は、液相粘度ｌｏｇ１０ηが４．０ｄＰａ・ｓ以上であることを特徴とする。ここで、「液相粘度」は、液相温度におけるガラスの粘度を白金球引き上げ法等で測定した値を指す。なお、液相温度が低い程、或いは液相粘度が高い程、耐失透性が向上し、ガラス板を成形し易くなる。
ガラス板の表面に対して、φ１．４ｍｍ、＃２００の電動ドリルを用いて、送り速度１０ｍｍ/ｍｉｎ、１回の送り量０．０１５ｍｍで穴を形成した後、半径方向に測長を行った際、円周囲に観察される欠損部の最大長を示す写真である。 実施例１の試料Ｎｏ．１０のガラス板に対して、凹凸部（レンズ部）を形成した後の表面粗さの測定結果を示すチャートである。
　本発明の実施形態に係るガラス板は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　０～３０％、Ｂ２Ｏ３　０～１５％、アルカリ金属酸化物　０～２５％、アルカリ土類金属酸化物　０～１５％を含有し、二次元ディスプレイの一部又は全部を覆う視域制御部材として用いられる。
　上記範囲にガラス組成を限定した理由を以下に説明する。なお、ガラス組成に関する説明において、％表示は質量％を指す。
　ＳｉＯ２は、ガラスのネットワークを形成する成分であり、その含有量は４０～８０％であり、好適な上限範囲は７５％以下、７０％以下、６５％以下、６３％以下、６１％以下、６０％以下、５８．５％以下、特に５６％以下であり、好適な下限範囲は４５％以上、４８％以上、５０％以上、５２％以上、特に５５％以上である。ＳｉＯ２の含有量が多過ぎると、溶融性や成形性が低下し、また熱膨張係数が低くなり過ぎて、周辺材料の熱膨張係数に整合し難くなる。一方、ＳｉＯ２の含有量が少な過ぎると、チッピングが発生し易くなるため、研磨加工等により凹凸部（レンズ部）を形成する場合に、表面上に無数の欠陥が生じ易くなると共に、これらの欠陥によりガラス板の機械的強度が低下するおそれがある。また、ＳｉＯ２の含有量が少な過ぎると、ガラス化が困難になり、また熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下し易くなる。
　Ａｌ２Ｏ３は、イオン交換性能を高める成分であり、また歪点、ヤング率を高める成分であり、その含有量は０～３０％である。Ａｌ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、失透結晶が析出し易くなって、オーバーフローダウンドロー法等による成形が困難になり、また熱膨張係数が低くなり過ぎて、周辺材料の熱膨張係数に整合し難くなり、更には高温粘性が高くなって、溶融が困難になる。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有量が少な過ぎると、イオン交換性能を十分に発揮できないおそれが生じる。上記観点から、Ａｌ２Ｏ３の好適な上限範囲は２５％以下、２３％以下、２２％以下、２０％以下、特に１９％以下であり、また好適な下限範囲は３％以上、５％以上、９％以上、１１％以上、１２％以上、１３％以上、１４％以上、１６％以上、特に１７％以上である。
　Ｂ２Ｏ３は、液相温度、高温粘度、密度を低下させる成分であると共に、イオン交換性能、特に圧縮応力値を高める成分である。しかし、Ｂ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、イオン交換によって表面にヤケが発生したり、耐水性が低下したり、液相粘度が低下したり、圧縮応力層が浅くなるおそれがある。よって、Ｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％、０～６％、０～４％、０～２％、０～１％、０～０．８％、０～０．５％、特に０～０．１％が好ましい。
　アルカリ金属酸化物は、イオン交換成分であると共に、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分であり、その含有量は０～２５％である。アルカリ金属酸化物の含有量が多過ぎると、ガラスが失透し易くなることに加えて、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合し難くなる。また、アルカリ金属酸化物の含有量が多過ぎると、歪点が低下し過ぎて、高い圧縮応力値が得られない場合がある。さらに、アルカリ金属酸化物の含有量が多過ぎると、液相温度付近の粘性が低下して、高い液相粘度を確保し難くなる場合がある。よって、アルカリ金属酸化物の含有量は２２％以下、２０％以下、特に１９％以下が好ましい。一方、アルカリ金属酸化物の含有量が少な過ぎると、イオン交換性能や溶融性が低下する場合がある。よって、アルカリ金属酸化物の含有量は３％以上、５％以上、８％以上、１０％以上、１３％以上、特に１５％以上が好ましい。
　ここで、アルカリ金属酸化物としては、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの一種又は二種以上が含まれる。
　Ｌｉ２Ｏは、イオン交換成分であると共に、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。また、Ｌｉ２Ｏは、ヤング率を高める成分である。さらに、Ｌｉ２Ｏは、アルカリ金属酸化物の中では圧縮応力値を高める効果が大きい。しかし、Ｌｉ２Ｏの含有量が多過ぎると、液相粘度が低下して、ガラスが失透し易くなり、また熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合し難くなり、更には低温粘性が低下し過ぎて、応力緩和が生じて、逆に圧縮応力値が低下する場合がある。よって、Ｌｉ２Ｏの含有量は０～１０％、０～８％、０～６％、０～３％、０～１％、０～０．５％が好ましく、実質的に含有しないこと、つまり０．０１％未満が最も好ましい。
　Ｎａ２Ｏの含有量は０～２０％が好ましい。Ｎａ２Ｏは、イオン交換成分であると共に、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。また、Ｎａ２Ｏは、耐失透性を高める成分である。Ｎａ２Ｏの好適な上限範囲は１９％以下、１７％以下、１５％以下、１３％以下、特に１２％以下であり、好適な下限範囲は０．１％以上、３％以上、６％以上、７％以上、８％以上、特に１０％以上である。Ｎａ２Ｏの含有量が多過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合し難くなり、また歪点が不当に低下し、更にはガラス組成の成分バランスが損なわれて、逆に耐失透性が低下するおそれがある。一方、Ｎａ２Ｏの含有量が少な過ぎると、イオン交換性能や溶融性が低下したり、熱膨張係数が不当に低下するおそれがある。
　Ｋ２Ｏは、イオン交換を促進する成分であり、アルカリ金属酸化物の中では圧縮応力層を深くする成分である。また、Ｋ２Ｏは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。さらに、Ｋ２Ｏは、耐失透性を高める成分である。Ｋ２Ｏの含有量が多過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合し難くなり、また歪点が不当に低下し、更にはガラス組成の成分バランスが損なわれて、逆に耐失透性が低下するおそれがある。上記観点から、Ｋ２Ｏの含有量は０～１５％が好ましく、Ｋ２Ｏの好適な上限範囲は１２％以下、１０％以下、９％以下、８％以下、特に６％以下であり、好適な下限範囲は０．１％以上、０．５％以上、１％以上、２％以上、３％以上、４％以上、特に４．５％以上である。
　質量比（Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）／Ａｌ２Ｏ３は０．５～４、０．８～１．６、０．９～１．６、１～１．６、特に１．２～１．６が好ましい。この値が大きくなると、低温粘性が低下し過ぎて、イオン交換性能が低下したり、ヤング率が低下したり、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下し易くなる。また、この値が大きくなると、ガラス組成の成分バランスが損なわれて、ガラスが失透し易くなる。一方、この値が小さくなると、溶融性や失透性が低下し易くなる。
　質量比Ｋ２Ｏ／Ｎａ２Ｏは０～２が好ましい。この質量比率は、圧縮応力層の圧縮応力値と深さに大きな影響を及ぼす。圧縮応力値を高めたい場合、この質量比率を０～０．５、０～０．３、特に０～０．２に調整することが好ましい。一方、短時間で圧縮応力層を深くしたい場合には、この質量比率を０．３～２、０．５～２、１～２、１．２～２、特に１．５～２に調整することが好ましい。なお、この質量比率が大きくなると、ガラスが失透し易くなる。
　アルカリ土類金属酸化物は、種々の目的で添加可能な成分である。しかし、アルカリ土類金属酸化物の含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が不当に上昇したり、耐失透性が低下し易くなることに加えて、イオン交換性能が低下する傾向がある。また、アルカリ土類金属酸化物の含有量が多過ぎると、相対的にＳｉＯ２の含有量が減少することに起因して、チッピングが発生し易くなる。よって、アルカリ土類金属酸化物の含有量は０～１５％であり、０～１２％、０～９、特に０～６％が好ましい。
　ここで、アルカリ土類金属酸化物には、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの一種又は二種以上が含まれる。
　ＭｇＯの含有量は０～１０％が好ましい。ＭｇＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分であり、また歪点やヤング率を高める成分である。特に、ＭｇＯは、アルカリ土類金属酸化物の中ではイオン交換性能を高める効果が大きい。しかし、ＭｇＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が不当に上昇したり、ガラスが失透し易くなる。よって、ＭｇＯの好適な上限範囲は８％以下、６％以下、特に５％以下であり、好適な下限範囲は０．１％以上、０．５％以上、１％以上、１．５％以上、２％以上、２．５％以上、３％以上、特に４％以上である。
　ＣａＯの含有量は０～１０％が好ましい。ＣａＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分であり、また歪点やヤング率を高める成分である。特に、ＣａＯは、アルカリ土類金属酸化物の中ではイオン交換性能を高める効果が大きい。しかし、ＣａＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が不当に上昇したり、ガラスが失透し易くなったり、更にはイオン交換性能が低下する場合がある。よって、ＣａＯの好適な上限範囲は８％以下であり、ＣａＯの好適な下限範囲は０．１％以上、１％以上、２％以上、３％以上、特に４％以上である。
　ＳｒＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分であり、また歪点やヤング率を高める成分である。しかし、ＳｒＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が不当に上昇したり、ガラスが失透し易くなったり、更にはイオン交換性能が低下する傾向がある。よって、ＳｒＯの含有量は３％以下、２％以下、１．５％以下、１％以下、０．５％以下、０．２％以下、特に０．１％以下が好ましい。
　ＢａＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分であり、また歪点やヤング率を高める成分である。しかし、ＢａＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が不当に上昇したり、ガラスが失透し易くなったり、更にはイオン交換性能が低下する傾向がある。ＢａＯの含有量は３％以下、２．５％以下、２％以下、１％以下、０．８％以下、０．５％以下、０．２％以下、特に０．１％以下が好ましい。
　ＳｒＯ＋ＢａＯ（ＳｒＯとＢａＯの合量）の含有量を制限することにより、イオン交換性能を効果的に高めることができる。上記の通り、ＳｒＯとＢａＯは、イオン交換反応を阻害する作用を有するため、これらの成分を多量に含むと、ガラス板の機械的強度を高める点で不利である。よって、ＳｒＯ＋ＢａＯの含有量は０～３％、０～２．５％、０～２％、０～１％、０～０．２％、特に０～０．１％が好ましい。
　アルカリ土類金属酸化物の含有量をアルカリ金属酸化物の含有量で除した値が大きくなると、耐失透性が低下する傾向がある。よって、その質量比は１以下、０．８以下、０．５以下、０．４以下、特に０．３以下が好ましい。
　上記成分以外にも、例えば、以下の成分をガラス組成中に添加することができる。
　ＺｎＯは、イオン交換性能、特に圧縮応力値を高める成分であり、また低温粘性を低下させずに、高温粘性を低下させる成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多過ぎると、ガラスが分相したり、耐失透性が低下したり、密度が高くなり易い。よって、ＺｎＯの含有量は８％以下、６％以下、５％以下、４％以下、３％以下、２％以下、１％以下、特に０．１％以下が好ましい。
　ＺｒＯ２は、イオン交換性能を顕著に高める成分であり、またヤング率や歪点を高めると共に、高温粘性を低下させる成分である。さらに、ＺｒＯ２は、液相粘度付近の粘性を高める効果も有する。よって、ＺｒＯ２を所定量添加すると、イオン交換性能と液相粘度を同時に高めることができる。但し、ＺｒＯ２の含有量が多過ぎると、耐失透性が極端に低下する場合がある。よって、ＺｒＯ２の含有量は０～１０％、０～８％、０～５％、０～２％、０～１％、特に０～０．１％が好ましい。
　ＴｉＯ２は、イオン交換性能を高めると共に、高温粘度を低下させる成分である。しかし、ＴｉＯ２の含有量が多過ぎると、ガラスが着色したり、耐失透性が低下したり、密度が高くなり易い。よって、ＴｉＯ２の含有量は１０％以下、８％以下、６％以下、５％以下、４％以下、２％以下、０．７％以下、０．５％以下、０．１％以下、特に０．０１％以下が好ましい。
　Ｐ２Ｏ５は、イオン交換性能、特に圧縮応力層の深くする成分である。しかし、Ｐ２Ｏ５の含有量が多過ぎると、ガラスが分相したり、耐水性、耐失透性が低下し易くなる。圧縮応力層を深くしたい場合は、下限値を０．５％以上、１％、特に２％以上、上限値を８％以下、６％以下、５％以下、特に４％以下に規制することが好ましい。また、耐酸性を高めたい場合、Ｐ２Ｏ５の含有量は８％以下、５％以下、４％以下、３％以下、特に０．０１～２％が好ましい。
　清澄剤として、Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２、ＣｅＯ２、Ｆ、ＳＯ３、Ｃｌから選択された一種又は二種以上を０．００１～３％添加してもよい。但し、環境に対する配慮から、Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３の使用を極力控えることが好ましく、その含有量はそれぞれ０．１％未満、特に０．０１％未満が好ましい。ＣｅＯ２は、ガラス板の透過率を低下させる成分である。このため、ＣｅＯ２の含有量は０．１％未満、特に０．０１％未満が好ましい。Ｆは、低温粘性の低下により、圧縮応力値を低下させるおそれがある成分である。このため、Ｆの含有量は０．１％未満、特に０．０１％未満が好ましい。上記を勘案すると、清張剤として、ＳｎＯ２、ＳＯ３、Ｃｌが好ましく、これらの成分の合量は０～３％、０．００１～３％、０．００１～１％、０．０１～０．５％、特に０．０５～０．４％が好ましい。また、ＳｎＯ２の含有量は０～３％、０．０１～１％、０．０５～０．５％、０．１％～１％、特に０．１～０．５％が好ましい。ＳｎＯ２の含有量が３％より多いと、耐失透性が低下し易くなる。ＳＯ３の含有量は０～０．２％、０．０００１～０．１％、０．０００３～０．０８％、０．０００５～０．０５％、特に０．００１～０．０３％が好ましい。ＳＯ３の含有量が０．１％より多いと、溶融時にＳＯ３がリボイルして、泡品位が低下しやすくなる。Ｃｌの含有量は０～０．５％、０．００１～０．１％、０．００１～０．０９％、０．００１～０．０５％、特に０．００１～０．０３％が好ましい。
　Ｎｂ２Ｏ５、Ｌａ２Ｏ３等の希土類酸化物は、ヤング率を高める成分である。しかし、希土類酸化物を添加すると、原料コストが高騰し、また多量に添加すると、耐失透性が低下し易くなる。よって、希土類酸化物の含有量は３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下、特に０．１％以下が好ましい。
　ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｆｅ２Ｏ３等の遷移金属酸化物を添加すると、ガラス板が着色して、ディスプレイの視認性が低下し易くなる。よって、遷移金属酸化物の含有量が０．５％以下、０．１％以下、特に０．０５％以下になるように、ガラス原料又はカレットの使用量を調整することが望ましい。
　環境に対する配慮から、ＰｂＯ、Ｂｉ２Ｏ３の添加を極力控えることが好ましく、その含有量はそれぞれ０．１％未満が好ましい。
　各成分の好適な成分範囲を適宜選択して、好適なガラス組成範囲を構築することは当然に可能である。その中でも、特に好適なガラス組成範囲は以下の通りである。
（１）ＳｉＯ２　４０～７５％、Ａｌ２Ｏ３　３～２２％、Ｂ２Ｏ３　０～１０％、Ｌｉ２Ｏ　０～８％、Ｎａ２Ｏ　０～２０％、Ｋ２Ｏ　０～１５％、アルカリ土類金属酸化物　０～１４％含有、
（２）ＳｉＯ２　４５～７０％、Ａｌ２Ｏ３　７．５～２１％、Ｂ２Ｏ３　０～５％、Ｌｉ２Ｏ　０～２％、Ｎａ２Ｏ　１０～１９％、Ｋ２Ｏ　０～１５％、ＭｇＯ　０～６％、ＣａＯ　０～８％、ＳｒＯ　０～３％、ＢａＯ　０～３％、ＺｎＯ　０～８％、ＳｎＯ２　０．０１～３％含有、
（３）ＳｉＯ２　５０～６５％、Ａｌ２Ｏ３　１２～１９％、Ｌｉ２Ｏ　０～１％、Ｎａ２Ｏ　１２～１８％、Ｋ２Ｏ　０～８％、ＭｇＯ　０～６％、ＣａＯ　０～６％、ＳｒＯ　０～１％、ＢａＯ　０～１％、ＺｎＯ　０～８％、ＳｎＯ２　０．０１～３％含有、
（４）ＳｉＯ２　５０～６５％、Ａｌ２Ｏ３　１６～２５％、Ｂ２Ｏ３　０～１％、Ｎａ２Ｏ　７～１５％、Ｋ２Ｏ　２～９％、ＭｇＯ　２～５％、ＣａＯ　０～１０％、ＳｒＯ　０～１％、ＢａＯ　０～１％、ＴｉＯ２　０～０．５％含有、
（５）ＳｉＯ２　５０～６０％、Ａｌ２Ｏ３　１７～２５％、Ｂ２Ｏ３　０～０．８％、Ｎａ２Ｏ　７～１５％、Ｋ２Ｏ　４．５～６％、ＭｇＯ　２～５％、ＣａＯ　０～１０％、ＳｒＯ　０～１％、ＢａＯ　０～１％、ＺｎＯ　０～５％、ＴｉＯ２　０～０．５％、ＺｒＯ２　０～２％、Ｆｅ２Ｏ３　０～１％、ＳｎＯ２　０．１～３％含有、
（６）ＳｉＯ２　５０～５６％、Ａｌ２Ｏ３　１７～２３％、Ｂ２Ｏ３　０～０．５％、Ｎａ２Ｏ　８～１２％、Ｋ２Ｏ　４．５～６％、ＭｇＯ　２．５～５％、ＣａＯ　４～８％、ＳｒＯ　０～０．１％、ＢａＯ　０～０．１％、ＺｎＯ　０～５％、ＴｉＯ２　０～０．１％、ＺｒＯ２　０～０．１％、Ｆｅ２Ｏ３　０～０．１％、ＳｎＯ２　０．１～３％、Ａｓ２Ｏ３　０～０．１％、Ｓｂ２Ｏ３　０～０．１％含有、
（７）ＳｉＯ２　５０～７０％、Ａｌ２Ｏ３　１２～２５％、Ｂ２Ｏ３　０～１％、Ｎａ２Ｏ　１０～１３％、Ｋ２Ｏ　４．５～９％、ＭｇＯ　２～６％、ＣａＯ　０～８％、ＳｒＯ　０～１％、ＢａＯ　０～１％、ＴｉＯ２　０～０．１％含有、
（８）ＳｉＯ２　５０～７０％、Ａｌ２Ｏ３　１２～２５％、Ｂ２Ｏ３　０～０．１％、Ｎａ２Ｏ　１０～１３％、Ｋ２Ｏ　４．５～９％、ＭｇＯ　２～６％、ＣａＯ　０～８％、ＳｒＯ　０～１％、ＢａＯ　０～１％、ＺｎＯ　０～１％、ＴｉＯ２　０～０．１％、ＺｒＯ２　０～２％、Ａｓ２Ｏ３　０～０．１％、Ｓｂ２Ｏ３　０～０．１％含有。
　本実施形態のガラス板は、少なくとも片面に凹凸部（レンズ部）を有することが好ましく、その凹凸部（レンズ部）の谷－谷間の間隔（Ｐｓｍ、Ｒｓｍ）は１０～５００μｍが好ましく、またレンズ半径は０．１～２ｍｍが好ましい。なお、凹凸部（レンズ部）の形状は、二次元ディスプレイから構築する立体像(焦点深度・視野角)により設定すればよい。
　本実施形態のガラス板は、一方の面に凹凸部（レンズ部）を有し、他方の面に凹凸部（レンズ部）を有していないことが好ましく、他方の面は未研磨面であることが好ましい。このようにすれば、ガラス板の製造効率が向上する。
　本実施形態のガラス板において、φ１．４ｍｍ、＃２００の電動ドリルを用いて、送り速度１０ｍｍ/分、１回の送り量０．０１５ｍｍで加工したとき、発生するチッピングの大きさが５００μｍ未満、４００μｍ以下、３００μｍ以下、２００μｍ以下、１５０μｍ以下、特に１００μｍ以下が好ましい。チッピングが大きくなる程、ガラス板の表面にレンズ加工を施す際に傷が発生し易くなり、更には発生した傷によってガラス板の機械的強度が低下し易くなる。なお、詳細なメカニズムは不明であるが、ガラス組成中のＳｉＯ２の含有量が多い程、発生するチッピングが小さくなる傾向がある。
　本実施形態のガラス板は、板厚１ｍｍ、波長４００～７００ｎｍにおける全光透過率が８９％以上、９０％以上、特に９１％以上が好ましい。板厚１ｍｍ、波長４００～７００ｎｍにおける全光透過率が８９％未満であると、３Ｄディスプレイの輝度の低下、消費電力の上昇等を惹起するおそれがある。
　本実施形態のガラス板は、表面に圧縮応力層を有することが好ましい。このようにすれば、ガラス板の機械的強度を高めることができる。
　本実施形態のガラス板において、圧縮応力層の圧縮応力値は１００ＭＰａ以上、３００ＭＰａ以上、６００ＭＰａ以上、８００ＭＰａ以上、特に１０００ＭＰａ以上が好ましい。圧縮応力値が大きい程、ガラス板の機械的強度が高くなる傾向がある。一方、ガラス板の表面に極端に大きな圧縮応力が形成されると、ガラス板の表面にマイクロクラックが発生し、却ってガラス板の機械的強度が低下するおそれがある。また、ガラス板の表面に極端に大きな圧縮応力が形成されると、ガラス板に内在する引っ張り応力が極端に高くなるおそれがある。このため、圧縮応力層の圧縮応力値は２５００ＭＰａ以下が好ましい。なお、圧縮応力値を大きくするには、イオン交換の時間を短くしたり、イオン交換溶液の温度を低下したり、Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、ＭｇＯ、ＺｎＯ、ＳｎＯ２の含有量を増加したり、ＳｒＯ、ＢａＯの含有量を低減すればよい。
　本実施形態のガラス板において、圧縮応力層の深さは２０μｍ以上、３０μｍ以上、４０μｍ以上、５０μｍ、特に６０μｍが好ましい。圧縮応力層が深い程、ガラス板に深い傷がついても、ガラス板が割れ難くなる。また、圧縮応力層が深い程、屈折率の異なる層が凹凸部（レンズ部）に存在し難くなるため、凹凸部（レンズ部）が視域制御機能に影響を与える事態を防止し易くなる。一方、圧縮応力層が深過ぎると、ガラス板を切断し難くなったり、内部の引っ張り応力が極端に高くなって、ガラス板が破損するおそれがある。このため、圧縮応力層の深さは５００μｍ以下、３００μｍ以下、２００μｍ以下、特に１５０μｍ以下が好ましい。なお、圧縮応力層を深くするには、イオン交換の時間を長くしたり、イオン交換溶液の温度を上げたり、Ｋ２Ｏ、Ｐ２Ｏ５、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２の含有量を増加したり、ＳｒＯ、ＢａＯの含有量を低減すればよい。また、圧縮応力層の深さは、屈折率の異なる層が凹凸部（レンズ部）に存在する事態を防止するため、凹凸部（レンズ部）の最大高さ粗さＲｚより大きいことが好ましい。さらに、凹凸部（レンズ部）の最大高さ粗さＲｚは１００μｍ以下、８０μｍ以下、５０μｍ以下、３０μｍ以下、２０μｍ以下が好ましい。
　本実施形態のガラス板において、密度は２．８ｇ／ｃｍ３以下、２．７ｇ／ｃｍ３以下、特に２．６ｇ／ｃｍ３以下が好ましい。密度が小さい程、３Ｄディスプレイを軽量化できる。ここで、「密度」とは、周知のアルキメデス法で測定した値を指す。なお、ガラスの密度を低下させるには、ＳｉＯ２、Ｐ２Ｏ５、Ｂ２Ｏ３の含有量を増加したり、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物、ＺｎＯ、ＺｒＯ２、ＴｉＯ２の含有量を低減すればよい。
　本実施形態のガラス板において、歪点は５００℃以上、５１０℃以上、５２０℃以上、５４０℃以上、５５０℃以上、５６０℃以上、５８０℃以上、６００℃以上、６１０℃以上、特に６２０℃以上が好ましい。歪点が高いと、イオン交換時に応力緩和が生じ難くなるため、圧縮応力値を高めることが可能になる。歪点を高めるためには、アルカリ金属酸化物の含有量を低減したり、アルカリ土類金属酸化物、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２、Ｐ２Ｏ５の含有量を増加すればよい。
　本実施形態のガラス板において、１０２．５ｄＰａ・ｓにおける温度は１６００℃以下、１５８０℃以下、１５７０℃以下、１５５０℃以下、１５２０℃以下、特に１５００℃以下が好ましい。１０２．５ｄＰａ・ｓにおける温度は、溶融温度に相当しており、１０２．５ｄＰａ・ｓにおける温度が低い程、低温でガラスを溶融することができる。よって、１０２．５ｄＰａ・ｓにおける温度が低い程、溶融窯等のガラス製造設備の負荷が小さくなる共に、ガラス板の泡品位が向上し、結果として、ガラス板の製造効率が向上する。なお、１０２．５ｄＰａ・ｓにおける温度を低下させるには、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物、ＺｎＯ、Ｂ２Ｏ３、ＴｉＯ２の含有量を増加したり、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３の含有量を低減すればよい。
　本実施形態のガラス板において、熱膨張係数は７０×１０－７／℃～１１０×１０－７／℃、７５×１０－７／℃～１１０×１０－７／℃、８０×１０－７／℃～１１０×１０－７／℃、特に８５×１０－７／℃～１１０×１０－７／℃が好ましい。このようにすれば、金属、有機系接着剤等の部材の熱膨張係数に整合し易くなり、金属、有機系接着剤等の部材の剥離を防止し易くなる。ここで、「熱膨張係数」は、ディラトメーターで測定した値を指し、３０～３８０℃の温度範囲における平均値を指す。なお、熱膨張係数を上昇させるには、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物の含有量を増加すればよく、逆に低下させるには、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物の含有量を低減すればよい。
　本実施形態のガラス板において、液相温度は１２００℃以下、１１７０℃以下、１１５０℃以下、１１２０以下、１１００℃以下、特に１０７０℃以下が好ましい。液相温度を低下させるには、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｂ２Ｏ３の含有量を増加したり、Ａｌ２Ｏ３、Ｌｉ２Ｏ、ＭｇＯ、ＺｎＯ、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２の含有量を低減すればよい。本発明のガラス板において、液相粘度ｌｏｇ１０ηは４．０ｄＰａ・ｓ以上、４．３ｄＰａ・ｓ以上、４．５ｄＰａ・ｓ以上、５．０ｄＰａ・ｓ以上、５．４ｄＰａ・ｓ以上、５．８ｄＰａ・ｓ以上、特に６．０ｄＰａ・ｓ以上が好ましい。このようにすれば、オーバーフローダウンドロー法等でガラス板を成形し易くなる。液相粘度を上昇させるには、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの含有量を増加したり、Ａｌ２Ｏ３、Ｌｉ２Ｏ、ＭｇＯ、ＺｎＯ、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２の含有量を低減すればよい。なお、液相温度が低い程、或いは液相粘度が高い程、耐失透性が良好であると共に、成形性が良好である。そして、液相温度が１２００℃以下、液相粘度ｌｏｇ１０ηが４．０ｄＰａ・ｓ以上であれば、オーバーフローダウンドロー法、スリットダウンドロー法、ロールアウト法、フロート法により、ガラス板を成形することができる。
　本実施形態のガラス板は、上記のガラス組成となるようにガラス原料を調合し、ガラスバッチを得た後、このガラスバッチを連続溶融炉に投入して、１５００～１６００℃で加熱溶融し、清澄した上で、成形装置に供給して、板状に成形し、徐冷することにより製造することができる。続いて、必要に応じて、ガラス板の表面に凹凸部（レンズ部）を形成する。その後、得られたガラス板に対して、適宜、強化処理を行い、表面に圧縮応力層を形成する。更に、このガラス板を二次元ディスプレイの全部又は一部を覆うように取り付ける。
　ガラス板の成形方法として、オーバーフローダウンドロー法が好ましい。ここで、「オーバーフローダウンドロー法」は、耐熱性の樋状構造物の両側から溶融ガラスを溢れさせて、溢れた溶融ガラスを樋状構造物の下端で合流させながら、下方に延伸成形してガラス板を製造する方法である。オーバーフローダウンドロー法によれば、未研磨で表面精度が良好なガラス板を製造することができる。その理由は、オーバーフローダウンドロー法の場合、ガラス板の表面になるべき面は樋状耐火物に接触せず、自由表面の状態で成形されるからである。樋状構造物の構造や材質は、所望の寸法や表面精度を確保し得る限り、特に限定されない。また、下方への延伸成形を行う方法も特に限定されない。例えば、充分に大きい幅を有する耐熱性ロールを溶融ガラスに接触させた状態で回転させて延伸する方法を採用してもよいし、複数の対になった耐熱性ロールを溶融ガラスの端面近傍のみに接触させて延伸する方法を採用してもよい。なお、研磨・エッチング等により、ガラス板の片面に凹凸部（レンズ部）を形成する場合、オーバーフローダウンドロー法でガラス板を成形すれば、表面精度が良好になるため、加工精度が向上すると共に、他方の面について研磨工程を省略できるため、ガラス板の製造コストを低廉化することができる。
　オーバーフローダウンドロー法以外にも、他の成形方法、例えばスロットダウンドロー法、リドロー法、フロート法、ロールアウト法などの成形方法を採用することができる。
　ガラス板の表面に凹凸部（レンズ部）を形成する方法として、研磨、エッチング等を採用することが可能である。
　ガラス板の表面に圧縮応力層を形成する方法には、上記の通り、物理強化法と化学強化法がある。本発明のガラス板は、化学強化法で圧縮応力層が形成されてなることが好ましい。化学強化法は、ガラス板の歪点以下の温度でイオン交換によりガラス板の表面にイオン半径の大きいアルカリイオンを導入する方法である。化学強化法で圧縮応力層を形成すれば、ガラス板の板厚が小さくても、適正に強化処理を行うことが可能であり、所望の機械的強度を得ることができる。さらに、ガラス板の表面に圧縮応力層を形成した後に、ガラス板を切断した場合であっても、ガラス板が容易に破壊しない。
　イオン交換の条件は、特に限定されず、ガラスの粘度特性、板厚、ガラス板内部の引っ張り応力等を考慮して決定すればよい。特に、ＫＮＯ３溶融塩中のＫイオンをガラス板中のＮａ成分とイオン交換すると、ガラス板の表面に圧縮応力層を効率良く形成することができる。例えば、４００～５５０℃の硝酸カリウム溶液中に、Ｎａ成分を含むガラス板を１～８時間浸漬することにより、イオン交換処理を行うことができる。
　以下、本発明の実施例を説明する。
　表１は、本発明の実施例（試料Ｎｏ．１～１１）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　次のようにして表１の各試料を作製した。まず、表中のガラス組成となるように、ガラス原料を調合してガラスバッチを得た後、白金ポットを用いて１５８０℃で８時間溶融した。次に、溶融ガラスをカーボン板の上に流し出して板状に成形した。得られたガラス板について、種々の特性を評価した。
　密度は、周知のアルキメデス法により測定した値である。
　歪点Ｐｓ、徐冷点Ｔａは、ＡＳＴＭ　Ｃ３３６の方法に基づいて測定した値である。
　軟化点Ｔｓは、ＡＳＴＭ　Ｃ３３８の方法に基づいて測定した値である。
　１０４．０ｄＰａ・ｓ、１０３．０ｄＰａ・ｓ、１０２．５ｄＰａ・ｓにおける温度は、白金球引き上げ法で測定した値である。
　熱膨張係数は、３０～３８０℃の温度範囲における平均値であり、ディラトメーターで測定した値である。
　液相温度は、ガラス板を粉砕し、次に標準篩３０メッシュ（篩目開き５００μｍ）を通過し、５０メッシュ（篩目開き３００μｍ）に残るガラス粉末を白金ボートに入れた後、温度勾配炉中に２４時間保持して、結晶の析出する温度を測定した値である。
　液相粘度ｌｏｇ１０ηは、液相温度におけるガラスの粘度を白金球引き上げ法で測定した値である。
　以下のようにして、加工性を評価した。ガラス板の表面に対して、φ１．４ｍｍ、＃２００の電動ドリルを用いて、送り速度１０ｍｍ/ｍｉｎ、１回の送り量０．０１５ｍｍで穴を形成した。加工機として、ＮＣ加工機：マキノフライスＭＳＡ３０を使用した。次に、半径方向に測長を行った際、円周囲に観察される欠損部の最大長を測定した。なお、欠損部の最大長は、図１のＡｍａｘに相当している。
　表１から明らかなように、試料Ｎｏ．１～１１は、密度が２．５６ｇ／ｃｍ３以下、熱膨張係数が８２×１０－７／℃～１１０×１０－７／℃であった。また、試料Ｎｏ．１～１１は、液相粘度ｌｏｇ１０ηが４．２ｄＰａ・ｓ以上であるため、オーバーフローダウンドロー法による成形が可能であり、しかも１０２．５ｄＰａ・ｓにおける温度が１５８６℃以下であるため、大量のガラス板を安価に製造できるものと考えられる。なお、未強化ガラス板と強化ガラス板は、ガラス板の表層において微視的にガラス組成が異なっているものの、ガラス板全体としてガラス組成が実質的に相違していない。よって、密度、粘度等の特性値は、強化処理（イオン交換処理）の前後で実質的に相違しない。
　次に、試料Ｎｏ．１～１１の両表面に光学研磨を施した後、４４０℃のＫＮＯ３溶融塩中に６時間浸漬することにより、イオン交換処理を行った。続いて、各試料の表面を洗浄した後、表面応力計（株式会社東芝製ＦＳＭ－６０００）を用いて、観察される干渉縞の本数とその間隔から表面の圧縮応力値と深さを算出した。なお、算出に当たり、各試料の屈折率を１．５２、光学弾性定数を２８［（ｎｍ／ｃｍ）／ＭＰａ］とした。
　表１から明らかなように、試料Ｎｏ．１～１１は、その表面に７３９ＭＰａ以上の圧縮応力が発生しており、その厚みは２２μｍ以上であった。
　実施例１の試料Ｎo．１０に記載のガラス組成になるように、ガラス原料を調合して、ガラスバッチを得た後、溶融装置でガラスバッチを溶融し、続いてオーバーフローダウンドロー法により、板厚１ｍｍのガラス板を成形した。次に、得られたガラス板の片面に対して凹凸加工を行った。凹凸加工は、ガラス板に形成する凹凸とは逆の形状を有する研削ローラーが配置された研磨ラインにおいて、粗研磨→研磨→ポリッシュの手順で行った。最後に、凹凸部（レンズ部）の表面形状をサーフコーダーで測定した。具体的には、Ｄｒｉｖｅ　ｓｐｅｅｄ：０．２ｍｍ／ｓ、Ｍｅａｓ．Ｆｏｒｃｅ：１００μＮ、ｃｕｔ　ｏｆｆ：０．８ｍｍ、ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ　ｌｅｎｇｔｈ：４ｍｍとして、凹凸部（レンズ部）が形成されている方向と直行方向に表面形状を測定した。その結果、凹凸部（レンズ部）の表面形状は、Ｐａ：４．５μｍ、Ｐｑ：５．２μｍ、Ｐｓｍ：１６０μｍ、Ｐｋｕ：２．２、Ｒａ：４．５μｍ、Ｒｑ：５．２μｍ、Ｒｓｍ：１６０μｍであった。なお、Ｐはうねり曲線、Ｒは粗さ曲線を表している。
　参考までに、凹凸部（レンズ部）の表面粗さの測定結果を図２に示す。
　実施例２に記載の凹凸部（レンズ部）を有するガラス板に対して、実施例１と同様の条件でイオン交換処理を行った。次に、凹凸部（レンズ部）が形成されていない表面を用いて、ガラス板の表面応力を測定した。その結果、圧縮応力値９９５ＭＰａ、深さ８１μｍの圧縮応力層が確認された。
　本発明のガラス板は、３Ｄ表示機能を有する携帯電話、デジタルカメラ、ＰＤＡ、タッチパネルディスプレイに好適に使用可能である。

Claims (10)

  1. 　ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　０～３０％、Ｂ２Ｏ３　０～１５％、アルカリ金属酸化物　０～２５％、アルカリ土類金属酸化物　０～１５％を含有し、
    　且つ二次元ディスプレイの一部又は全部を覆う視域制御部材に用いることを特徴とするガラス板。
  2. 　少なくとも片面に凹凸部を有することを特徴とする請求項１に記載のガラス板。
  3. 　凹凸部のＲｓｍが１０～５００μｍであることを特徴とする請求項２に記載のガラス板。
  4. 　φ１．４ｍｍ、＃２００の電動ドリルを用いて、送り速度１０ｍｍ/分、１回の送り量０．０１５ｍｍで加工したとき、発生するチッピングの大きさが５００μｍ未満であることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載のガラス板。
  5. 　板厚１ｍｍ、波長４００～７００ｎｍにおける全光透過率が８９％以上であることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載のガラス板。
  6. 　表面に圧縮応力層を有することを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載のガラス板。
  7. 　圧縮応力層の圧縮応力値が１００ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項６に記載のガラス板。
  8. 　圧縮応力層の深さが２０μｍ以上であることを特徴とする請求項６又は７に記載のガラス板。
  9. 　液相温度が１２００℃以下であることを特徴とする請求項１～８のいずれかに記載のガラス板。
  10. 　液相粘度ｌｏｇ１０ηが４．０ｄＰａ・ｓ以上であることを特徴とする請求項１～９のいずれかに記載のガラス板。
PCT/JP2011/062773 2010-07-12 2011-06-03 ガラス板 Ceased WO2012008236A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/809,661 US20130115422A1 (en) 2010-07-12 2011-06-03 Glass plate
EP11806567.1A EP2594536A4 (en) 2010-07-12 2011-06-03 GLASS
CN201180034287.4A CN102985382B (zh) 2010-07-12 2011-06-03 玻璃板
KR1020137000763A KR101441600B1 (ko) 2010-07-12 2011-06-03 유리판

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010-157391 2010-07-12
JP2010157391 2010-07-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012008236A1 true WO2012008236A1 (ja) 2012-01-19

Family

ID=45469246

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2011/062773 Ceased WO2012008236A1 (ja) 2010-07-12 2011-06-03 ガラス板

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20130115422A1 (ja)
EP (1) EP2594536A4 (ja)
JP (2) JP2012036074A (ja)
KR (1) KR101441600B1 (ja)
CN (1) CN102985382B (ja)
WO (1) WO2012008236A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012166421A3 (en) * 2011-05-31 2013-04-25 Corning Incorporated Ion exchangeable alkali aluminosilicate glass articles
WO2013130646A1 (en) * 2012-02-29 2013-09-06 Corning Incorporated Aluminosilicate glasses for ion exchange
US20150064472A1 (en) * 2013-08-27 2015-03-05 Corning Incorporated Damage resistant glass with high coefficient of thermal expansion

Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012036074A (ja) * 2010-07-12 2012-02-23 Nippon Electric Glass Co Ltd ガラス板
CN105110636A (zh) * 2010-09-27 2015-12-02 旭硝子株式会社 玻璃、化学强化玻璃及显示装置用玻璃板
JP5890393B2 (ja) * 2011-03-31 2016-03-22 日本板硝子株式会社 低膨張ガラス、強化ガラス、及び強化ガラスの製造方法
JP5930377B2 (ja) * 2012-02-20 2016-06-08 日本電気硝子株式会社 強化ガラス
US9359251B2 (en) 2012-02-29 2016-06-07 Corning Incorporated Ion exchanged glasses via non-error function compressive stress profiles
JPWO2013183457A1 (ja) * 2012-06-08 2016-01-28 旭硝子株式会社 光学素子
US20150004390A1 (en) * 2012-06-08 2015-01-01 Nippon Electric Glass Co., Ltd. Tempered glass, tempered glass plate, and glass for tempering
JP6168288B2 (ja) * 2012-06-13 2017-07-26 日本電気硝子株式会社 強化ガラス及び強化ガラス板
JP6136008B2 (ja) * 2012-07-09 2017-05-31 日本電気硝子株式会社 強化ガラス及び強化ガラス板
JP6090705B2 (ja) * 2012-11-09 2017-03-08 日本電気硝子株式会社 薄膜太陽電池用ガラス板
US9187365B2 (en) * 2013-02-25 2015-11-17 Corning Incorporated Methods for measuring the asymmetry of a glass-sheet manufacturing process
JP6597950B2 (ja) * 2013-07-24 2019-10-30 日本電気硝子株式会社 強化ガラス及び強化用ガラス
US11079309B2 (en) 2013-07-26 2021-08-03 Corning Incorporated Strengthened glass articles having improved survivability
CN104276758A (zh) * 2013-10-31 2015-01-14 东旭集团有限公司 一种可提高化学钢化性能的触摸屏盖板玻璃
US10118858B2 (en) 2014-02-24 2018-11-06 Corning Incorporated Strengthened glass with deep depth of compression
US9359243B2 (en) 2014-05-13 2016-06-07 Corning Incorporated Transparent glass-ceramic articles, glass-ceramic precursor glasses and methods for forming the same
WO2015186486A1 (ja) * 2014-06-04 2015-12-10 旭硝子株式会社 導光板用のガラス板
TWI773291B (zh) 2014-06-19 2022-08-01 美商康寧公司 無易碎應力分布曲線的玻璃
TWI660928B (zh) 2014-10-08 2019-06-01 美商康寧公司 含有金屬氧化物濃度梯度之玻璃以及玻璃陶瓷
US10150698B2 (en) 2014-10-31 2018-12-11 Corning Incorporated Strengthened glass with ultra deep depth of compression
TWI768788B (zh) 2014-11-04 2022-06-21 美商康寧公司 深不易碎的應力分佈及其製造方法
JP6652696B2 (ja) * 2015-01-14 2020-02-26 セントラル硝子株式会社 表示装置用の防眩性ガラス板物品及びその製法
KR102412623B1 (ko) * 2015-01-14 2022-06-23 코닝 인코포레이티드 유리 기판 및 이를 포함하는 디스플레이 장치
KR102597033B1 (ko) 2015-06-26 2023-11-01 코닝 인코포레이티드 높은 표면 강도를 갖는 유리
US11104602B2 (en) 2015-06-26 2021-08-31 Corning Incorporated Glass with high surface strength
US10579106B2 (en) 2015-07-21 2020-03-03 Corning Incorporated Glass articles exhibiting improved fracture performance
US11613103B2 (en) 2015-07-21 2023-03-28 Corning Incorporated Glass articles exhibiting improved fracture performance
DE102015116097B4 (de) * 2015-09-23 2017-09-21 Schott Ag Chemisch beständiges Glas und dessen Verwendung
WO2017100646A1 (en) 2015-12-11 2017-06-15 Corning Incorporated Fusion-formable glass-based articles including a metal oxide concentration gradient
CN105645764B (zh) * 2015-12-30 2019-03-19 东旭科技集团有限公司 一种玻璃用组合物、耐冲击玻璃及其制备方法和应用
CN105819684B (zh) * 2016-04-01 2018-06-29 东旭科技集团有限公司 一种玻璃用组合物、铝硼硅酸盐玻璃及其制备方法和应用
CN105884189B (zh) * 2016-04-06 2019-08-02 东旭科技集团有限公司 一种盖板用玻璃组合物和盖板玻璃及其制备方法和应用
CN105837030B (zh) * 2016-04-06 2019-04-19 东旭科技集团有限公司 一种玻璃用组合物和玻璃及其制备方法和应用
CN105859129B (zh) * 2016-04-07 2019-03-19 东旭科技集团有限公司 一种玻璃用组合物和玻璃及其制备方法和应用
KR20200091500A (ko) 2016-04-08 2020-07-30 코닝 인코포레이티드 두 영역을 포함하는 응력 프로파일을 포함하는 유리-계 물품, 및 제조 방법
JP7023861B2 (ja) 2016-04-08 2022-02-22 コーニング インコーポレイテッド 金属酸化物濃度グラジエントを含むガラス系物品
CN105837032B (zh) * 2016-06-12 2018-06-29 蚌埠玻璃工业设计研究院 一种cigs薄膜太阳能电池用玻璃基板
RU2640222C1 (ru) * 2016-10-10 2017-12-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Ферромагнитное стекло
CN108503213B (zh) * 2017-02-23 2022-05-06 中国南玻集团股份有限公司 铝硅酸盐玻璃及强化玻璃
US11208344B2 (en) * 2017-03-28 2021-12-28 Corning Incorporated Textured glass articles and methods of making the same
NL2020896B1 (en) 2018-05-08 2019-11-14 Corning Inc Water-containing glass-based articles with high indentation cracking threshold
JP7134397B2 (ja) * 2018-02-28 2022-09-12 日本電気硝子株式会社 強化ガラス及び強化用ガラス
JP7328629B2 (ja) * 2018-02-28 2023-08-17 日本電気硝子株式会社 強化ガラス及び強化用ガラス
JP7335541B2 (ja) * 2018-07-27 2023-08-30 日本電気硝子株式会社 強化ガラス及び強化用ガラス
TWI891613B (zh) 2018-11-16 2025-08-01 美商康寧公司 用於透過蒸氣處理而強化之玻璃成分及方法
US11970421B2 (en) * 2018-12-21 2024-04-30 Corning Incorporated Strengthened 3D printed surface features and methods of making the same
US12404204B2 (en) 2019-05-16 2025-09-02 Corning Incorporated Glasses with modified young's modulus profile
CN117361875A (zh) * 2019-05-16 2024-01-09 康宁股份有限公司 具有蒸汽处理雾度抗性的玻璃组合物及其方法
US12122711B2 (en) 2019-05-16 2024-10-22 Corning Incorporated Steam strengthenable glass compositions with low phosphorous content
WO2021023757A1 (de) * 2019-08-05 2021-02-11 Schott Ag Scheibenförmiger, chemisch vorgespannter oder chemisch vorspannbarer glasartikel und verfahren zu dessen herstellung
CN112794653B (zh) * 2021-02-08 2022-03-08 清远南玻节能新材料有限公司 铝硅酸盐强化玻璃及其制备方法
CN113480166A (zh) * 2021-06-11 2021-10-08 泰州市星安玻陶有限公司 一种抗冲击的工业特种玻璃
KR20240059697A (ko) 2022-10-25 2024-05-08 삼성디스플레이 주식회사 윈도우 및 이를 포함하는 표시장치
CN116143402B (zh) * 2023-01-31 2024-10-22 清远南玻节能新材料有限公司 铝硅酸盐玻璃、强化玻璃和应用
CN119219330B (zh) * 2024-09-12 2025-06-24 苏州融睿电子科技有限公司 稀土硅酸盐玻璃及制备方法、玻璃基板及应用
CN120794340B (zh) * 2025-07-16 2026-04-24 成都光明光电股份有限公司 玻璃组合物

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008111579A1 (ja) * 2007-03-15 2008-09-18 Michiyoshi Nagashima レンチキュラーレンズ、画像表示方法、画像表示装置、およびレンチキュラーレンズの製造方法
JP2009047952A (ja) * 2007-08-21 2009-03-05 Panasonic Corp 画像投影用スクリーン及び三次元画像表示装置

Family Cites Families (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2965503A (en) * 1958-08-11 1960-12-20 Owens Illinois Glass Co Yellow glass composition
US3357876A (en) * 1965-01-19 1967-12-12 Pittsburgh Plate Glass Co Method of strengthening a glass article by ion exchange
US3485702A (en) * 1965-11-23 1969-12-23 Corning Glass Works Mechanical strengthening of glass by ion exchange
US3558415A (en) * 1969-01-13 1971-01-26 Ppg Industries Inc Glass window having a compressively stressed outer glass sheet
CA1249153A (en) * 1983-08-04 1989-01-24 Nicholas F. Borrelli Integral optical device and method
US4726981A (en) * 1985-06-10 1988-02-23 Corning Glass Works Strengthened glass articles and method for making
US4824808A (en) * 1987-11-09 1989-04-25 Corning Glass Works Substrate glass for liquid crystal displays
JPH10101369A (ja) * 1996-10-01 1998-04-21 Nippon Sheet Glass Co Ltd 紫外線赤外線吸収ガラス
US5854153A (en) * 1997-01-09 1998-12-29 Corning Incorporated Glasses for display panels
JP4320823B2 (ja) * 1998-02-27 2009-08-26 旭硝子株式会社 基板用ガラス組成物
JPH11354275A (ja) * 1998-06-04 1999-12-24 Toyota Motor Corp ３ｄ表示ｅｌ素子
JPH11352309A (ja) * 1998-06-08 1999-12-24 Ngk Insulators Ltd レンチキュラレンズ
US6319867B1 (en) * 1998-11-30 2001-11-20 Corning Incorporated Glasses for flat panel displays
DE19934072C2 (de) * 1999-07-23 2001-06-13 Schott Glas Alkalifreies Aluminoborosilicatglas, seine Verwendungen und Verfahren zu seiner Herstellung
CN1501892A (zh) * 2001-03-20 2004-06-02 PPG��ҵ����˾ 形成压花和/或花纹玻璃的方法和设备及由其形成的玻璃制品
JP2003007453A (ja) * 2001-06-26 2003-01-10 N S G Glass Components:Kk 有機ｅｌ素子
JP2004004681A (ja) * 2002-03-29 2004-01-08 Sanyo Electric Co Ltd 映像分離装置及びこれを用いた立体映像表示装置
JP2005062832A (ja) * 2003-07-28 2005-03-10 Nippon Electric Glass Co Ltd マイクロレンズ及びマイクロレンズアレイ
JP2005070639A (ja) * 2003-08-27 2005-03-17 Fuji Photo Film Co Ltd 視野角調整フィルタおよび表示装置
JP4873399B2 (ja) * 2005-08-08 2012-02-08 五鈴精工硝子株式会社 赤外線吸収能を有する屈折率分布型光学素子の製造方法
DE102005039377A1 (de) * 2005-08-19 2007-02-22 Schott Ag Verfahren zur Herstellung von gefloatetem Aluminosilikatglas mit einem Läutermittel enthaltend As2O3 und SnO2
JP2007084349A (ja) * 2005-09-20 2007-04-05 Nishiyama Stainless Chem Kk ガラス板表面への穿孔方法
JP4894060B2 (ja) * 2005-12-26 2012-03-07 日本電気硝子株式会社 フラットディスプレイ用ガラス基板
JP2007254203A (ja) * 2006-03-23 2007-10-04 Seiko Epson Corp マルチレンズアレイの強化処理方法
JP2007254204A (ja) * 2006-03-23 2007-10-04 Seiko Epson Corp マルチレンズアレイの強化処理方法
JP5605736B2 (ja) * 2006-05-25 2014-10-15 日本電気硝子株式会社 強化ガラス及びその製造方法
JP5875133B2 (ja) * 2006-10-10 2016-03-02 日本電気硝子株式会社 強化ガラス基板
JP5589252B2 (ja) * 2006-10-10 2014-09-17 日本電気硝子株式会社 強化ガラス基板
KR20090027259A (ko) * 2006-10-10 2009-03-16 니폰 덴키 가라스 가부시키가이샤 강화 유리 기판
JP2008195602A (ja) * 2007-01-16 2008-08-28 Nippon Electric Glass Co Ltd 強化ガラス基板の製造方法及び強化ガラス基板
JP2008250158A (ja) * 2007-03-30 2008-10-16 Toppan Printing Co Ltd フレネルレンズシート及び透過型スクリーン並びに投射型映像表示装置
CN101679105B (zh) * 2007-06-07 2015-06-17 日本电气硝子株式会社 强化玻璃基板及其制造方法
JPWO2009014214A1 (ja) * 2007-07-26 2010-10-07 セントラル硝子株式会社 モアレが低減された三次元表示装置
JP5467490B2 (ja) * 2007-08-03 2014-04-09 日本電気硝子株式会社 強化ガラス基板の製造方法及び強化ガラス基板
JP5339173B2 (ja) * 2007-09-27 2013-11-13 日本電気硝子株式会社 強化ガラス基板及びガラス並びに強化ガラス基板の製造方法
US8232218B2 (en) * 2008-02-29 2012-07-31 Corning Incorporated Ion exchanged, fast cooled glasses
JP5444846B2 (ja) * 2008-05-30 2014-03-19 旭硝子株式会社 ディスプレイ装置用ガラス板
JP5867953B2 (ja) * 2008-06-27 2016-02-24 日本電気硝子株式会社 強化ガラスおよび強化用ガラス
WO2010005578A1 (en) * 2008-07-11 2010-01-14 Corning Incorporated Glass with compressive surface for consumer applications
JP5614607B2 (ja) * 2008-08-04 2014-10-29 日本電気硝子株式会社 強化ガラスおよびその製造方法
JP5489051B2 (ja) * 2008-08-18 2014-05-14 日本電気硝子株式会社 タッチパネル用ガラスの製造方法
EP2346793A1 (en) * 2008-09-05 2011-07-27 Aalborg Universitet A silicate glass article with a modified surface
US20100215862A1 (en) * 2009-02-26 2010-08-26 Sinue Gomez Method for forming an opal glass
US8647995B2 (en) * 2009-07-24 2014-02-11 Corsam Technologies Llc Fusion formable silica and sodium containing glasses
JP5645099B2 (ja) * 2009-09-09 2014-12-24 日本電気硝子株式会社 強化ガラス
CN102092940A (zh) * 2009-12-11 2011-06-15 肖特公开股份有限公司 用于触摸屏的铝硅酸盐玻璃
JPWO2011132753A1 (ja) * 2010-04-21 2013-07-18 旭硝子株式会社 ガラス製部材の製造方法、ならびに、平面レンズおよびガラスペースト
JP2012036074A (ja) * 2010-07-12 2012-02-23 Nippon Electric Glass Co Ltd ガラス板
JP2012214356A (ja) * 2010-12-29 2012-11-08 Avanstrate Inc カバーガラス及びその製造方法
JP5839338B2 (ja) * 2011-01-18 2016-01-06 日本電気硝子株式会社 強化ガラス板の製造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008111579A1 (ja) * 2007-03-15 2008-09-18 Michiyoshi Nagashima レンチキュラーレンズ、画像表示方法、画像表示装置、およびレンチキュラーレンズの製造方法
JP2009047952A (ja) * 2007-08-21 2009-03-05 Panasonic Corp 画像投影用スクリーン及び三次元画像表示装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2594536A4 *

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012166421A3 (en) * 2011-05-31 2013-04-25 Corning Incorporated Ion exchangeable alkali aluminosilicate glass articles
US8889575B2 (en) 2011-05-31 2014-11-18 Corning Incorporated Ion exchangeable alkali aluminosilicate glass articles
WO2013130646A1 (en) * 2012-02-29 2013-09-06 Corning Incorporated Aluminosilicate glasses for ion exchange
CN104487392A (zh) * 2012-02-29 2015-04-01 康宁股份有限公司 用于离子交换的铝硅酸盐玻璃
US9701580B2 (en) 2012-02-29 2017-07-11 Corning Incorporated Aluminosilicate glasses for ion exchange
US10155690B2 (en) 2012-02-29 2018-12-18 Corning Incorporated Aluminosilicate glasses for ion exchange
US20150064472A1 (en) * 2013-08-27 2015-03-05 Corning Incorporated Damage resistant glass with high coefficient of thermal expansion
US9969644B2 (en) * 2013-08-27 2018-05-15 Corning Incorporated Damage resistant glass with high coefficient of thermal expansion
US10919797B2 (en) 2013-08-27 2021-02-16 Corning Incorporated Damage resistant glass with high coefficient of thermal expansion

Also Published As

Publication number Publication date
US20130115422A1 (en) 2013-05-09
JP2015180595A (ja) 2015-10-15
KR101441600B1 (ko) 2014-09-22
EP2594536A4 (en) 2014-05-07
JP2012036074A (ja) 2012-02-23
CN102985382B (zh) 2015-04-01
KR20130024949A (ko) 2013-03-08
EP2594536A1 (en) 2013-05-22
CN102985382A (zh) 2013-03-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2012008236A1 (ja) ガラス板
JP5839338B2 (ja) 強化ガラス板の製造方法
JP5920554B1 (ja) 強化ガラス基板の製造方法
JP6075661B2 (ja) 強化用ガラス板の製造方法及び強化ガラス板の製造方法
JP5418995B1 (ja) 強化ガラス基板及びその製造方法
JP6168288B2 (ja) 強化ガラス及び強化ガラス板
CN102015566B (zh) 强化玻璃及其制造方法
JP5339173B2 (ja) 強化ガラス基板及びガラス並びに強化ガラス基板の製造方法
JP6136008B2 (ja) 強化ガラス及び強化ガラス板
TWI752252B (zh) 化學強化玻璃及化學強化玻璃的製造方法
JP6597950B2 (ja) 強化ガラス及び強化用ガラス
KR20130135943A (ko) 강화 유리 기판 및 그 제조방법
KR20130138304A (ko) 액정 렌즈용 유리 기판
JP2009084076A (ja) 強化ガラス及び強化ガラス基板、並びにその製造方法
WO2014002932A1 (ja) 有機ｅｌ用ガラス基板及びその製造方法
WO2014185486A1 (ja) 強化用ガラス板、強化ガラス板及び強化ガラス板の製造方法
WO2020004141A1 (ja) ガラス板
JP2017091940A (ja) ガラス製レンチキュラー構造体

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180034287.4

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11806567

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20137000763

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13809661

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2011806567

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011806567

Country of ref document: EP