WO2012132700A1 - 石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法 - Google Patents

石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法 Download PDF

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敏之 木村
隆行 野口
片岡　正樹
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Tsukishima Kikai Co Ltd
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    • F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
    • F22D1/02—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters with water tubes arranged in the boiler furnaces, fire tubes or flue ways
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    • F22D1/32—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters arranged to be heated by steam, e.g. bled from turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
    • F23K1/00—Preparation of lump or pulverulent fuel in readiness for delivery to combustion apparatus
    • F23K1/04—Heating fuel prior to delivery to combustion apparatus

Definitions

  • the present invention relates to a coal-fired power generation facility and a coal-fired power generation method in which coal is pre-dried, partially crushed, sent to a coal-fired boiler, and a steam turbine is driven to generate power.
  • a coal-fired power generation facility in which coal is pre-dried, partially crushed, sent to a coal-fired boiler, and a steam turbine is driven to generate power.
  • the latent heat of condensation is recovered from the dry exhaust gas from the drying equipment for pre-drying the coal, but the amount of steam flowing through the final stage of the steam turbine is not greatly changed from the design value. More specifically, it is suitable for suppressing a decrease in power generation efficiency when burning using low-grade coal such as lignite and subbituminous coal.
  • the condensing latent heat of the extracted steam is transferred to the dry exhaust gas generated when the coal is dried with the drying equipment, and if it is released as it is, not only will there be a loss of effective heat, but steam that has become medium or low pressure.
  • the amount of steam flowing through the final stage of the steam turbine decreases, exhaust loss increases, and turbine efficiency decreases.
  • the present invention has been made in view of the above background, not only recovering latent heat of condensation from the dry exhaust gas from the drying equipment for pre-drying the coal, but also the amount of steam flowing through the final stage of the steam turbine relative to the design value
  • An object of the present invention is to provide a coal-fired power generation facility and a coal-fired power generation method capable of suppressing a decrease in power generation efficiency without greatly changing.
  • An indirect heating dryer that has a heating medium passage in the casing and indirectly heats the coal charged in the casing with steam that feeds the heating medium passage to dry the coal;
  • a coal-fired boiler that generates steam by burning dry coal;
  • a steam turbine that generates power by steam from a boiler;
  • a coal-fired power generation facility that preheats boiler feed water to the coal-fired boiler with the extracted steam extracted from the steam turbine, A system utilizing a part of the extracted steam as heating steam of the indirect heating dryer;
  • a condenser of the steam turbine Heat recovery means provided in the dry exhaust gas path from the indirect heating dryer;
  • the heat recovery means has heat recovery amount adjustment means for adjusting the heat recovery amount while transferring the heat of the dry exhaust gas to the condensate of the condenser, A system that uses the condensate that has recovered the heat of the dry exhaust gas by the heat recovery means as the residual heat of the boiler feed water;
  • a coal-fired power generation facility characterized by comprising:
  • the drying facility pre-drys the coal using the steam extracted from the steam turbine as a heating source, and heat is recovered from the dried exhaust gas discharged from the drying facility by a heat recovery heat exchanger. Recover and reheat the boiler water supply to the boiler. At this time, by adjusting the heat recovery amount when recovering the heat from the dry exhaust gas, the amount of regeneration extracted steam from the low pressure (low temperature) portion of the steam turbine can be reduced or eliminated.
  • the amount of steam extracted for pre-drying varies depending on the moisture content and throughput of coal
  • the amount of steam extracted from the low-pressure steam turbine to heat the boiler feedwater can be adjusted by appropriately adjusting the amount of heat recovered from the dry exhaust gas. The amount can be adjusted. Therefore, by reducing or eliminating the amount of extracted steam extracted from the low-pressure steam turbine and reducing the variation in the amount of extracted steam, the amount of steam flowing through the final stage of the steam turbine greatly changes from the design value. Therefore, the displacement of the low-pressure steam turbine is within the allowable range.
  • the coal-fired power generation facility of the present invention it is possible not only to recover the condensation latent heat from the dry exhaust gas discharged from the drying facility that pre-drys the coal using the condensation latent heat of the extracted steam of the steam turbine as a heating source, Since the amount of steam flowing through the final stage of the turbine does not change greatly with respect to the design value, it is possible to prevent the efficiency of the low-pressure steam turbine from being lowered.
  • the sensible heat of the dry exhaust gas and the condensation latent heat of the vapor from which the moisture of the coal has evaporated can be transferred to the circulating water, and the heat recovery efficiency is high.
  • the exhaust gas temperature at the outlet of the wet scrubber it becomes easy to control the amount of extracted steam from the low pressure (low temperature) portion of the steam turbine.
  • the heat recovery means exchanges heat between a wet scrubber provided in a dry exhaust gas path from the indirect heating dryer, circulating water of the wet scrubber, and condensate of the condenser.
  • the heat recovery means exchanges heat between a wet scrubber provided in a dry exhaust gas path from the indirect heating dryer, circulating water of the wet scrubber, and condensate of the condenser.
  • the invention of claim 3 is the coal-fired power generation facility according to claim 1, wherein the heat recovery means includes heat pump means.
  • the temperature of the dried exhaust gas is usually 100 ° C or less, so the temperature of the condensate can be recovered by heat recovery and heat exchange with the condensate. Cannot be heated above 100 ° C. Therefore, the heat amount of the dry exhaust gas cannot be sufficiently recovered. If low-temperature waste heat that cannot be sufficiently recovered is converted into a high-temperature heat source using heat pump means, heat can be further recovered to heat the boiler feed water.
  • the wet scrubber is of a two-stage type, receives boiler feed water heated by a first heat recovery heat exchanger corresponding to the circulating water of the first stage scrubber, and circulates water of the second stage scrubber.
  • a first heat recovery heat exchanger corresponding to the circulating water of the first stage scrubber
  • the second heat recovery heat exchanger has a heat pump configuration.
  • the temperature of the first stage scrubber outlet of the dried exhaust gas is cooled to about 65 ° C., and the sensible heat and condensation latent heat of the dried exhaust gas are transferred to the circulating water of the first stage scrubber to heat the circulating water and condensate of the first stage scrubber. Replace and heat the condensate.
  • the temperature of the condensate at this point is below the temperature of the dry exhaust gas.
  • the dried exhaust gas at the outlet of the first stage scrubber is passed through the second stage scrubber, for example, the temperature of the outlet of the second stage scrubber of the dried exhaust gas is cooled to about 30 ° C., and the sensible heat and condensation latent heat of the dried exhaust gas are circulated through the second stage scrubber. Move to water.
  • the condensate cannot be heated as it is.
  • a heat pump using the circulating water of the second-stage scrubber as a heating source is introduced, a high-temperature liquid (for example, 120 ° C.) is recovered, and the condensed water can be further heated. As a result, most of the heat extracted for drying can be recovered and used for heating the condensate.
  • the invention according to claim 5 is the coal-fired power generation facility according to claim 1, configured to send boiler combustion exhaust gas as a carrier gas into the casing of the indirect heating dryer.
  • boiler combustion exhaust gas When boiler combustion exhaust gas is sent as a carrier gas into the casing of the indirect heating dryer, the sensible heat of the boiler exhaust gas and the condensation latent heat of water vapor contained in the boiler exhaust gas can also be recovered and extracted for drying.
  • the amount of heat that is greater than the amount of heat is recovered and the condensate can be heated, which not only saves energy, but also reduces the amount of low-pressure (low-temperature) steam for regeneration that exceeds the amount of extracted steam for drying.
  • the invention according to claim 6 has an indirect heating dryer that has a heating medium passage in the casing and indirectly heats and drys the coal with steam that feeds the coal charged into the casing into the heating medium passage.
  • a coal-fired boiler that generates steam by burning dry coal
  • a steam turbine that generates power by steam from a boiler
  • In a coal-fired power generation facility that preheats boiler feed water to the coal-fired boiler with extracted steam extracted from the steam turbine, Utilizing a part of the extracted steam as heating steam of the indirect heating dryer, condensing the exhaust of the steam turbine by a condenser
  • a heat recovery means is provided in the dry exhaust gas path from the indirect heating dryer, and the heat recovery means transfers the heat of the dry exhaust gas to the condensate of the condenser and adjusts the heat recovery amount. It has a collection amount adjustment means
  • the coal thermal power generation method is characterized in that the condensate in which the heat of the dry exhaust gas is recovered by the heat recovery means is used as the residual heat of the
  • the boiler combustion exhaust gas is fed into the casing of the indirect heating dryer as a carrier gas, and the dew point of the dry exhaust gas is in the range of 80 ° C to 95 ° C. This is a coal-fired power generation method.
  • the present invention not only recovering latent heat of condensation from the dry exhaust gas from the drying equipment for pre-drying the coal, the amount of steam flowing through the final stage of the steam turbine does not change significantly with respect to the design value, and the power generation efficiency It is possible to suppress the decrease of the.
  • FIG. 1 is a partially broken perspective view of a steam tube dryer applied to a first embodiment of the present invention. It is the schematic which shows the coal-fired power generation facility of the regeneration system which concerns on the 1st Embodiment of this invention. It is the schematic which shows the coal-fired power generation facility of the regeneration system which concerns on the 2nd Embodiment of this invention. It is a principal part enlarged view of the 2nd Embodiment of this invention. It is a figure which shows the graph showing the relationship between the steam quantity of the last stage of a steam turbine, and exhaust loss. It is a figure which shows the graph showing the relationship between the dry exhaust gas temperature after heat recovery, and the ratio of the amount of steam which flows through the last paragraph of a turbine at the time of no prior drying equipment.
  • a first embodiment of a coal thermal power generation facility and a coal thermal power generation method according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
  • a steam tube dryer as an indirect heating rotary dryer that can be suitably used as a drying equipment applied to the embodiment of the present invention to deepen the understanding. 1 will be described in advance.
  • This steam tube dryer 1 shown in FIG. 1 has a plurality of heating pipes 31 arranged between both end plates in parallel with the axis in a rotary cylinder 30 that is rotatable around the axis.
  • Extracted steam S7 sent from the outside through the attached heat medium inlet pipe 51 is supplied as heating steam to these heating pipes 31 and circulates through each of the heating pipes 31, and then this heat via the heat medium outlet pipe 52 The drain D of the heating steam is discharged.
  • the steam tube dryer 1 is provided with a charging device (not shown) having a screw or the like for charging the workpiece into the rotary cylinder 30.
  • a charging device (not shown) having a screw or the like for charging the workpiece into the rotary cylinder 30.
  • coal WC containing water or an organic substance which is an object to be processed, which is input from one end side into the rotary cylinder 30 through the insertion port 53 of the charging device, is brought into contact with the heating tube 31 heated by heating steam. Become dry.
  • the rotating cylinder 30 is installed with a downward slope, it is moved smoothly in the direction of the discharge port 54 so that the workpiece is continuously discharged from the other end side of the rotating cylinder 30. Yes.
  • the rotary cylinder 30 is installed on a base 36, and two sets of support rollers 35, 35 arranged parallel to the axis of the rotary cylinder 30 and spaced apart from each other, 34 is supported.
  • the width between the two sets of support rollers 35 and 35 and the inclination angle in the longitudinal direction thereof are selected in accordance with the downward gradient and diameter of the rotating cylinder 30.
  • a driven gear 40 is provided around the rotating cylinder 30, and the drive gear 43 meshes with the driven gear 40, and the rotational force of the prime mover 41 is transmitted via the speed reducer 42.
  • a carrier gas CG is introduced into the inside of the rotary cylinder 30 from a carrier gas inlet 61, and the carrier gas CG is accompanied by a vapor obtained by evaporating moisture contained in coal or organic matter to be processed. It is discharged from the discharge port 62 as dry exhaust gas DEG.
  • the whole structure of the said steam tube dryer 1 is an example, and this invention is not limited by the said structure.
  • FIG. 2 is a schematic view showing a regeneration-type coal-fired power generation facility to which the present embodiment is applied.
  • the dried dry coal DC discharged from the steam tube dryer 1 is fed into the pulverizer 2.
  • the pulverized dry coal DC pulverized by the pulverizer 2 is put into the coal combustion boiler 3.
  • the boiler 3 is provided with three heat exchangers from the first heat exchange unit 3A to the third heat exchange unit 3C.
  • Steam which is a heat medium generated from the boiler 3, is sent to the second heat exchanging unit 3 ⁇ / b> B and reheated, and the reheated superheated steam S ⁇ b> 1 is supplied to the high pressure steam turbine 7 of the first steam turbine 6.
  • the high-pressure steam turbine 7 is supplied and driven.
  • the high-pressure steam turbine 7 is not only connected to the low-pressure steam turbine 8 but also connected to the generator 6A, and the high-pressure steam turbine 7 and the low-pressure steam turbine 8 are driven and rotated in conjunction with each other, thereby recovering heat. Then, the generator 6A of the first steam turbine 6 generates electric power.
  • the other extracted steam S7 extracted from the low-pressure steam turbine 8 of the first steam turbine 6 is used as a heating source for the steam tube dryer 1 and sent to the second steam turbine 9 which is a low-pressure steam turbine. Electric power is generated by a generator 9A attached to the second steam turbine 9. Thereafter, a part of the extracted steam S8, S9 from the second steam turbine 9 joins the drain D discharged from the steam tube dryer 1 and then is supplied to the water supply line 12, and also the water supply line 12 The boiler feed water D2 is also heated directly.
  • the other extracted steam S10 from the second steam turbine 9 is sent to a condenser 5 that exchanges heat with seawater as cooling water, and the extracted steam S10 is condensed by the condenser 5. It becomes boiler feed water D1.
  • the exhaust gas discharged from the boiler 3 is A part of the gas is used as the carrier gas CG of the steam tube dryer 1 and the boiler combustion exhaust gas EG2 is sent to the pulverizer 2, and the remaining exhaust gas EG1 is discharged to the outside.
  • the exhaust gas discharged from the boiler 3 is supplied as the carrier gas CG of the steam tube dryer 1 so that the dew point of the dry exhaust gas DEG is in the range of 80 ° C to 95 ° C.
  • An inert gas such as air or nitrogen may be used so that the dew point of the exhaust gas DEG falls within this temperature range.
  • the condenser 5 is connected to a heat recovery means, and in particular, as shown in FIGS. 3 and 4, is connected to a wet scrubber 11 as a heat recovery means.
  • the exhaust gas DEG discharged is passed through the scrubber 11.
  • the sensible heat of the dry exhaust gas DEG and the condensing latent heat of the vapor from which the water content of the coal WC has evaporated are temporarily transferred to the circulating water, and then transferred to the circulating water.
  • the scrubber 11 is heat-exchanged with the dry exhaust gas DEG from the steam tube dryer 1 to recover the heat that the dry exhaust gas DEG has.
  • the heat recovery amount adjustment means can be assigned mainly to a circulation pump that adjusts the amount of circulating water.
  • the heat recovery means is not limited to the wet scrubber 11, and for example, as described above, a shell and tube heat exchanger or the like can be used.
  • the scrubber 11 is connected to the boiler 3 through the water supply pipe 12, and the boiler feed water D2 is fed into the boiler 3, and is deaerated by the deaeration device 10 in the middle.
  • extracted steam S2, S3, S6, S8, and S9 which are a part of the steam discharged from the steam turbines 7, 8, and 9, are introduced in the middle of the water supply pipe 12 to supply the boiler feed water D2.
  • a regeneration method is employed in which the boiler feed water D2 to the boiler 3 is heated using the steam extracted from the steam turbines 6 and 9.
  • the steam tube dryer 1 pre-drys the coal WC using the extracted steam S7 extracted from the steam turbine 6 as a heating source, and then heats from the dry exhaust gas DEG discharged from the steam tube dryer 1.
  • the scrubber 11 adjusts the amount of heat recovered when recovering heat from the dry exhaust gas DEG, so that the extracted steam S6, S8 from the low-pressure steam turbines 8, 9 that are the low-pressure and low-temperature parts of the steam turbines 6, 9 is obtained. , S9 is reduced.
  • the boiler feed water D1 is heated by appropriately adjusting and changing the amount of heat recovered by the scrubber 11 from the dry exhaust gas DEG. Therefore, the temperature of the steam extracted from the low pressure steam turbines 8 and 9 can be adjusted. As a result, by reducing or eliminating the amount of extracted steam extracted from the low-pressure steam turbines 8 and 9 and reducing the variation in the amount of extracted steam, the amount of steam flowing through the final stage of the steam turbine is less than the design value. There is no significant change, and the displacement of the low-pressure steam turbines 8 and 9 is within the allowable range.
  • the steam tube dryer 1 pre-drys the coal WC using the condensation latent heat of the extracted steam S7 of the steam turbine 6 as a heating source, but the steam tube dryer 1 discharges the coal WC.
  • the condensed latent heat or the like can be recovered from the dried exhaust gas DEG.
  • a boiler combustion exhaust gas selected from an inert gas such as air and nitrogen or a boiler combustion exhaust gas is supplied to the steam tube dryer 1 as the carrier gas CG, and the dew point of the dry exhaust gas DEG is set to 80.
  • the range is from 0C to 95C.
  • the dew point of the dry exhaust gas DEG of the steam tube dryer 1 is preferably 80 ° C. to 95 ° C., depending on the relationship between the amount of recovered heat and the drying capacity, depending on the moisture and amount of the coal WC to be dried.
  • the sensible heat of the boiler exhaust gas and the latent heat of condensation of the water vapor contained in the boiler exhaust gas can be recovered, saving energy.
  • the scrubber 11 is a heat exchanger, but in this embodiment, a two-stage scrubber 21 is used as a heat exchanger as shown in FIGS. 3 and 4. .
  • the indirect heat exchanger 22 is disposed in the first stage scrubber 21A, and the indirect heat exchanger 22 heats the boiler feed water D1 with the circulating water W of the first stage scrubber 21A. It has become.
  • the second stage scrubber 21B is provided with a heat pump unit 27, which is a heat pump means including an evaporator 24, a compressor 25, a condenser 26, and the like, and is indirectly connected to the first stage scrubber 21A.
  • the boiler feed water D1 sent from the mold heat exchanger 22 is further heated between the circulating water W and finally becomes boiler feed water D2.
  • boiler feed water D2 can be heated optimally, and scrubber 11 is heated.
  • the amount of heat recovered during recovery can be easily adjusted, and the amount of extracted steam from the low-pressure steam turbines 8 and 9 is reduced.
  • the heat supplied from the second-stage scrubber circulating liquid is heated using the heat pump unit 27 and the boiler feed water D2 is heated, the amount of heat can be recovered more effectively.
  • the extraction steam amount of the low-pressure steam turbine may be measured by installing a flow meter in the exhaust line from which the extraction steam is exhausted, and measuring with this flow meter or the amount of water condensed by the condenser 5. .
  • the method for adjusting the heat recovery amount from the dry exhaust gas DEG is not particularly limited.
  • the dry exhaust gas DEG is passed through the scrubbers 11 and 21, and the circulating water is circulated to sensible heat of the dry exhaust gas DEG. It is preferable to transfer the condensation latent heat of the dry steam to the circulating water.
  • the present invention can be applied to a coal-fired power generation facility.

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Abstract

【課題】石炭を事前乾燥する乾燥設備よりの乾燥排ガスから凝縮潜熱等を回収するだけでなく、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化しない石炭火力発電設備を提供する。 【解決手段】　ケーシング内に加熱媒体通路を有し、そのケーシング内に装入する石炭を加熱媒体通路に送り込む蒸気により間接加熱を行い石炭を乾燥する間接加熱乾燥機１と、石炭を燃焼して蒸気を発生する石炭燃焼ボイラ３と、ボイラ３よりの蒸気により動力を発生させる蒸気タービン６と、前記蒸気タービン６から抽気した抽気蒸気による石炭燃焼ボイラ３へのボイラ給水を余熱する石炭火力発電設備であって、抽気蒸気の一部を間接加熱乾燥機１の加熱蒸気として利用する系統と、蒸気タービン６の復水器５と、間接加熱乾燥機１からの乾燥排ガス径路を設けられた湿式スクラバー１１と、湿式スクラバー１１の循環水と復水器５の復水とを熱交換する熱回収熱交換器２２、２４と、この熱回収熱交換器２２、２４で乾燥排ガスのもっている熱を回収した復水をボイラ給水の余熱として利用する構成である。

Description

石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法
　本発明は、石炭を事前乾燥し、部粉砕し、石炭燃焼ボイラへ送り込み、蒸気タービンを駆動して発電を行う石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法に関する。
　特に、石炭を事前乾燥する乾燥設備よりの乾燥排ガスから凝縮潜熱等を回収するだけでなく、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化しないようにしたものである。
　さらに詳細には、褐炭や亜瀝青炭のような低品位の石炭を利用して燃焼する際の発電効率の低下を抑制するのに好適なものである。
　近年、石炭価格の高騰により、新規な石炭火力発電設備においては、高い水分を含有した高水分石炭を燃料として使用するように工夫されている。
　また、既設の石炭火力発電設備においても、使用する石炭を従来より低品位（高水分）石炭に変更しようとする傾向がある。しかし、褐炭や亜瀝青炭のような低品位の石炭を燃焼させた場合、石炭の熱量の一部が石炭に含有されている水分の蒸発に使用され、その分だけボイラが発生する蒸気量が少なくなる結果、発電効率（発電量／石炭の熱量）が悪化する。
　このため、石炭を事前乾燥するために乾燥設備を増設することが知られている。これは、ボイラで発生した高圧・高温蒸気の熱量を蒸気タービンにより動力として回収する際に、中圧あるいは低圧になった蒸気の一部を蒸気タービンから抽気して、この抽気蒸気の凝縮潜熱を加熱源としてこの乾燥設備で石炭を事前乾燥し、乾燥された石炭をボイラで燃焼することにより、発電効率の向上を図るものである。
　しかし、石炭を乾燥設備で乾燥する際に発生する乾燥排ガスには抽気蒸気の凝縮潜熱が移行しており、そのまま放出すると有効な熱のロスになるだけでなく、中圧あるいは低圧になった蒸気の一部を蒸気タービンから抽気した場合、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が低下して、排気損失が増大しタービン効率が低下する。
　特に、既設の石炭火力発電設備に炭種変更等で、蒸気タービンの抽気蒸気を加熱源として用いて石炭を事前乾燥するために乾燥設備を増設した場合、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく低下することがある。このように蒸気量が大きく低下したときには、タービン効率が低下し、石炭の事前乾燥による発電効率の十分な向上が期待できなくなる。
　さらには、夜間などには電力需要が低下して、石炭火力発電設備を低負荷運転する必要があるが、この際には蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量がさらに低下する結果、振動等が発生して従来技術と比較して低負荷運転の範囲が狭くなる欠点もある。
特開平８－２９６８３５号公報 特開平６－６６１０７号公報
　本発明は上記背景に鑑みてなされたもので、石炭を事前乾燥する乾燥設備よりの乾燥排ガスから凝縮潜熱等を回収するだけでなく、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化せず、発電効率の低下を抑制できる石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法を提供することを目的とする。
　上記課題を解決した請求項１記載の発明は、
　ケーシング内に加熱媒体通路を有し、そのケーシング内に装入する石炭を加熱媒体通路に送り込む蒸気により間接加熱を行い石炭を乾燥する間接加熱乾燥機と、
　乾燥石炭を燃焼して蒸気を発生する石炭燃焼ボイラと、
　ボイラよりの蒸気により動力を発生させる蒸気タービンと、
　前記蒸気タービンから抽気した抽気蒸気による前記石炭燃焼ボイラへのボイラ給水を余熱する石炭火力発電設備であって、
　前記抽気蒸気の一部を前記間接加熱乾燥機の加熱蒸気として利用する系統と、
　前記蒸気タービンの復水器と、
　前記間接加熱乾燥機からの乾燥排ガス径路に設けられた熱回収手段と、
　前記熱回収手段は、前記乾燥排ガスのもっている熱を前記復水器の復水に移行させるとともにその熱回収量を調整する熱回収量調整手段を有し、
　前記熱回収手段により乾燥排ガスのもっている熱を回収した復水を前記ボイラ給水の余熱として利用する系統と、
　を有することを特徴とする石炭火力発電設備である。
　請求項１に係る石炭火力発電設備によれば、蒸気タービンから抽気した蒸気を加熱源として乾燥設備が石炭を事前乾燥するが、この乾燥設備から排出される乾燥排ガスより熱回収熱交換器により熱回収してボイラへのボイラ給水を余熱する。この際、乾燥排ガスからの熱回収に際して熱回収量を調整することで、蒸気タービンの内の低圧（低温）部からの再生用抽気蒸気の量を削減または無くすことができる。
　事前乾燥用に抽気する蒸気量は石炭の水分や処理量によって変動するものの、乾燥排ガスから熱回収する量を適切に調整することで、ボイラ給水を加熱するために低圧蒸気タービンから抽気した蒸気の量を調整できる。従って、低圧蒸気タービンから抽気する抽気蒸気量を低減あるいは無くすようにして、抽気蒸気量の変動を小さくすることで、蒸気タービンの最終段を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化することを防止できるので、低圧蒸気タービンの排気量が許容範囲内になる。
　結果として、本発明の石炭火力発電設備によれば、蒸気タービンの抽気蒸気の凝縮潜熱を加熱源として石炭を事前乾燥する乾燥設備より排出される乾燥排ガスから凝縮潜熱等を回収できるだけでなく、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化しないことから、低圧蒸気タービンの効率を低下させることを防止できる。
　乾燥排ガスの熱を回収するに際し、湿式スクラバーを使用すると、乾燥排ガスの顕熱及び石炭の水分が蒸発した蒸気の凝縮潜熱を循環水に移行でき、熱回収効率が高い。しかも、湿式スクラバーの出口排ガス温度を制御することにより、蒸気タービンの低圧（低温）部からの抽気蒸気の量を抑制する方向に制御することが容易となる。
　請求項２記載の発明は、前記熱回収手段は、前記間接加熱乾燥機からの乾燥排ガス径路に設けられた湿式スクラバーと、前記湿式スクラバーの循環水と前記復水器の復水とを熱交換する熱回収熱交換器とを有し、前記湿式スクラバーの循環水量を制御することで熱回収量を調整する熱回収量調整手段が構成されている請求項１記載の石炭火力発電設備。
　乾燥排ガスのもっている熱を回収する場合、乾燥排ガス－復水のガス－液式のシェルアンドチューブ式熱交換器等を使用することも可能ではあるが、これとの比較では、湿式スクラバーの方が循環水－復水の液－液式熱交換器となり、より熱回収効率が格段と高い。しかも、その循環水量を制御することも容易であるので、熱回収量調整手段を容易に構成できる。
　請求項２記載の発明は、前記熱回収手段は、前記間接加熱乾燥機からの乾燥排ガス径路に設けられた湿式スクラバーと、前記湿式スクラバーの循環水と前記復水器の復水とを熱交換する熱回収熱交換器とを有し、前記湿式スクラバーの循環水量を制御することで熱回収量を調整する熱回収量調整手段が構成されている請求項１記載の石炭火力発電設備である。
　請求項３の発明は、前記熱回収手段が、ヒートポンプ手段を含むものである請求項１記載の石炭火力発電設備である。
　例えば、褐炭等の高水分の石炭を低水分となるまで乾燥設備で乾燥処理する場合において　乾燥排ガスの温度は、通常１００℃以下なので熱回収して復水と熱交換しても復水の温度を１００℃以上に加熱することはできない。従って乾燥排ガスの熱量を十分回収できない結果となる。十分回収できない低温廃熱をヒートポンプ手段を使用して高温の熱源に変換すれば、さらに熱回収してボイラ給水を加熱することができる。
　請求項４の発明は、前記湿式スクラバーが２段式とされ、第１段スクラバーの循環水に対応する第１熱回収熱交換器によって加熱したボイラ給水を受けて、第２段スクラバーの循環水に対応する第２熱回収熱交換器がボイラ給水をより高温に加熱し、前記第２熱回収熱交換器がヒートポンプの構成である請求項１または請求項２記載の石炭火力発電設備である。
　たとえば、乾燥排ガスの第１段スクラバー出口の温度が６５℃程度まで冷却し乾燥排ガスの顕熱及び凝縮潜熱を第１段スクラバーの循環水に移行させ第１段スクラバーの循環水と復水を熱交換して復水を加熱する。この時点での復水の温度は乾燥排ガスの温度以下になる。
　第１段スクラバー出口の乾燥排ガスを第２段スクラバーに通し、たとえば、乾燥排ガスの第２段スクラバー出口の温度が３０℃程度まで冷却し乾燥排ガスの顕熱及び凝縮潜熱を第２段スクラバーの循環水に移行させる。しかし第２段スクラバーの循環水温度は最大６５℃なのでこのままでは、復水の加熱はできない。ここで、第２段スクラバーの循環水を加熱源とするヒートポンプを導入すると高温の液（たとえば１２０℃）が回収され復水をさらに加熱することができる。
　このことによって、乾燥のために抽気された熱量の大部分を回収して復水の加熱に利用することができる。
　請求項５記載の発明は、ボイラ燃焼排ガスを前記間接加熱乾燥機のケーシング内へのキャリアガスとして送入するように構成されている請求項１記載の石炭火力発電設備である。
　間接加熱乾燥機のケーシング内へのキャリアガスとして　ボイラ燃焼排ガスを送入するようにすると、ボイラの排ガスの顕熱及びボイラ排ガスに含まれる水蒸気の凝縮潜熱も回収でき、乾燥のために抽気された熱量以上の熱量が回収され復水が加熱できるので、省エネルギーとなるばかりでなく、乾燥用の抽気蒸気量以上の再生用低圧（低温）蒸気量の削減が可能となり、低負荷運転の操作範囲が拡大する利点がある。
　請求項６記載の発明は、ケーシング内に加熱媒体通路を有し、そのケーシング内に装入する石炭を加熱媒体通路に送り込む蒸気により石炭を間接加熱して乾燥する間接加熱乾燥機と、
　乾燥石炭を燃焼して蒸気を発生する石炭燃焼ボイラと、
　ボイラよりの蒸気により動力を発生させる蒸気タービンと、を有し、
　前記蒸気タービンから抽気した抽気蒸気による前記石炭燃焼ボイラへのボイラ給水を余熱する石炭火力発電設備にあって、
　前記抽気蒸気の一部を前記間接加熱乾燥機の加熱蒸気として利用し、前記蒸気タービンの排気を復水器により復水し、
　前記間接加熱乾燥機からの乾燥排ガス径路に熱回収手段を設け、この熱回収手段は、前記乾燥排ガスのもっている熱を前記復水器の復水に移行させるとともにその熱回収量を調整する熱回収量調整手段を有し、
　前記熱回収手段により乾燥排ガスのもっている熱を回収した復水を前記ボイラ給水の余熱として利用することを特徴とする石炭火力発電方法である。
　請求項７記載の発明は、ボイラ燃焼排ガスを前記間接加熱乾燥機のケーシング内にキャリアガスとして送入するようにするとともに、乾燥排ガスの露点を８０℃～９５℃の範囲とする請求項６記載の石炭火力発電方法である。
　本発明によれば、石炭を事前乾燥する乾燥設備よりの乾燥排ガスから凝縮潜熱等を回収するだけでなく、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化せず、発電効率の低下を抑制できるものとなる。
本発明の第１の実施の形態に適用されるスチームチューブドライヤの一部破断した斜視図である。 本発明の第１の実施の形態に係る再生方式の石炭火力発電設備を示す概略図である。 本発明の第２の実施の形態に係る再生方式の石炭火力発電設備を示す概略図である。 本発明の第２の実施の形態の要部拡大図である。 蒸気タービンの最終段の蒸気量と排気損失の関係を表すグラフを示す図である。 熱回収後の乾燥排ガス温度とタービンの最終段落を流れる蒸気量の事前乾燥設備無しの時との比との関係を表すグラフを示す図である。
　本発明に係る石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法の第１の実施の形態を、以下に図面を参照しつつ説明する。まず、本実施の形態を説明するに先立って、理解を深めるために本発明の実施の形態に適用される乾燥設備として好適に使用できる間接加熱回転乾燥機としてのスチームチューブドライヤの例について、図１に基づき予め説明する。
　図１に示すこのスチームチューブドライヤ１は、軸心周りに回転自在とされる回転筒３０内において、両端板間に軸心と並行に複数の加熱管３１が配管されていて、回転継手５０に取付けられた熱媒体入口管５１を通して、外部より送り込まれた抽気蒸気Ｓ７がこれらの加熱管３１に加熱蒸気として供給され、各加熱管３１に流通された後、熱媒体出口管５２を介してこの加熱蒸気のドレインＤが排出されるようになっている。
　そして、被処理物を回転筒３０内に装入するためにスクリュー等を有した図示しない装入装置がこのスチームチューブドライヤ１には備えられている。この装入装置の挿入口５３より回転筒３０内にその一端側から投入された被処理物である例えば水分を含有した石炭ＷＣや有機物などを、加熱蒸気により加熱した加熱管３１と接触させて乾燥させるようなる。これとともに回転筒３０が下り勾配をもって設置されていることで、排出口５４方向に順次円滑に移動させて、回転筒３０の他端側からこの被処理物を連続的に排出させるようになっている。
　図１に示されるように、回転筒３０は基台３６の上に設置され、回転筒３０の軸心と並行に相互に間隔を置いて配された２組の支承ローラ３５，３５によって、タイヤ３４を介して支承されている。回転筒３０の下り勾配および直径に合わせて２組の支承ローラ３５，３５間の幅およびそれらの長手方向傾斜角度が選択される。
　一方、回転筒３０を回転させるために、回転筒３０の周囲には、従動ギア４０が設けられており、これに駆動ギア４３が噛合し、原動機４１の回転力が減速機４２を介して伝達され、回転筒３０の軸心回りに回転するようになっている。さらに、回転筒３０の内部には、キャリアガス入口６１からキャリアガスＣＧが導入され、これらキャリアガスＣＧは被処理物である石炭や有機物に含有される水分が蒸発した蒸気を同伴してキャリアガス排出口６２より乾燥排ガスＤＥＧとして排出される。
　なお、上記スチームチューブドライヤ１の全体構成は一例であり、本発明は上記構成により限定されるものではない。
　　図２は、本実施の形態が適用される再生方式の石炭火力発電設備を示す概略図である。
　この図２に示すように、スチームチューブドライヤ１から排出される乾燥された乾燥炭ＤＣが微粉砕機２に投入されるようになっている。微粉砕機２で粉砕されて粉砕された微粉乾燥炭ＤＣは、石炭燃焼ボイラ３に投入される。
　このスチームチューブドライヤ１に低品位（高水分）の石炭ＷＣが供給されると、後述の第１蒸気タービン６の抽気蒸気が加熱源とされ、スチームチューブドライヤ１において石炭ＷＣの予備乾燥が行われ、乾燥炭ＤＣとして取得される。
　この乾燥操作に伴って、スチームチューブドライヤ１の他端側から乾燥排ガスＤＥＧが排出される。この乾燥炭ＤＣが必要に応じて微粉砕機２で乾燥されながら微粉砕された後、微粉砕機２から排ガスＥＧ２が微粉砕物を同伴してボイラ３に供給され、図示しないバーナーで燃焼される。
　このボイラ３には、第１熱交換部３Ａから第３熱交換部３Ｃまでの３つの熱交換器が備えられている。この内の第２熱交換部３Ｂには、ボイラ３から発生した熱媒体である蒸気が送り込まれて再加熱され、この再加熱された過熱蒸気Ｓ１が第１蒸気タービン６の高圧蒸気タービン７に供給されて、この高圧蒸気タービン７が駆動されるようになっている。この高圧蒸気タービン７は低圧蒸気タービン８に連結されているだけでなく、発電機６Ａに繋がっていて、高圧蒸気タービン７と低圧蒸気タービン８とが連動して駆動回転することで、熱量が回収されて第１蒸気タービン６の発電機６Ａが電力を発生する。
　この際、高圧蒸気タービン７からは蒸気が抽気され、この蒸気の一部は、抽気蒸気Ｓ２、Ｓ３となって給水管路１２においてボイラ３へのボイラ給水Ｄ２を加熱するが、残りの抽気蒸気Ｓ４はボイラ３の第１熱交換部３Ａに戻り、再加熱されて再過熱蒸気Ｓ５となり、低圧蒸気タービン８に供給されて、駆動力とされる。また、この低圧蒸気タービン８から抽気された抽気蒸気Ｓ６の一部は、給水管路１２でボイラ給水Ｄ２を同じく加熱する。
　他方、この第１蒸気タービン６の低圧蒸気タービン８から抽気された他の抽気蒸気Ｓ７は、スチームチューブドライヤ１の加熱源とされると共に、低圧蒸気タービンである第２蒸気タービン９に送り込まれてこの第２蒸気タービン９に付属している発電機９Ａで電力を発生する。この後、この第２蒸気タービン９からの一部の抽気蒸気Ｓ８、Ｓ９は、スチームチューブドライヤ１から排出されるドレインＤと合流してから給水管路１２に供給されると共に、給水管路１２に直接供給されて、ボイラ給水Ｄ２を同じく加熱する。この第２蒸気タービン９からの他の抽気蒸気Ｓ１０は、海水を冷却水として熱交換する復水器５に送り込まれるようになっていて、この復水器５により抽気蒸気Ｓ１０が復水されてボイラ給水Ｄ１となる。
　また、ボイラ３の第３熱交換部３Ｃに外部から空気が送り込まれて加熱された後、ボイラ３内に送り込まれて乾燥炭ＤＣの燃焼を助けるが、このボイラ３から排出された排ガスは、一部がスチームチューブドライヤ１のキャリアガスＣＧとされると共にボイラ燃焼排ガスＥＧ２とされて微粉砕機２に送り込まれ、残りの排ガスＥＧ１が外部に排出されるようになっている。なお、本実施の形態では、乾燥排ガスＤＥＧの露点が８０℃から９５℃の範囲となるように、ボイラ３から排出された排ガスをスチームチューブドライヤ１のキャリアガスＣＧとして供給しているが、乾燥排ガスＤＥＧの露点がこの温度範囲となるような、空気、窒素等の不活性ガスを用いてもよい。
　この一方、復水器５は、熱回収手段に繋がっており、特に図３及び図４に示すように、熱回収手段としての湿式スクラバー１１に繋がっている。スチームチューブドライヤ１において石炭ＷＣの水分が蒸発するのに伴い、排出される乾燥排ガスＤＥＧがこのスクラバー１１に通される。このスクラバー１１では循環水により所定の温度まで冷却され、逆に、乾燥排ガスＤＥＧの顕熱及び、石炭ＷＣの水分が蒸発した蒸気の凝縮潜熱は、循環水に一旦移行し、この後、移行した熱量は、復水器５で復水されてスクラバー１１に送り込まれたボイラ給水Ｄ１と熱交換し、このボイラ給水Ｄ１がボイラ給水Ｄ２となる。このようにして、スクラバー１１が、スチームチューブドライヤ１からの乾燥排ガスＤＥＧと熱交換されて、乾燥排ガスＤＥＧのもっている熱を回収する。
　熱回収手段として湿式スクラバー１１を使用する場合、図４から判るように、熱回収量調整手段としては、主に循環水量を調節する循環ポンプに担当させることができる。
　なお、熱回収手段としては、湿式スクラバー１１に限定されることなく、たとえば前述のように、シェルアンドチューブ式熱交換器などを使用することもできる。
　さらに、このスクラバー１１は給水管路１２を介してボイラ３に繋がっていて、ボイラ給水Ｄ２がボイラ３に送り込まれるようになり、この途中にある脱気装置１０で脱気される。この際、蒸気タービン７、８、９から排出された蒸気の一部とされる抽気蒸気Ｓ２、Ｓ３、Ｓ６、Ｓ８、Ｓ９が、この給水管路１２の途中に投入されて、ボイラ給水Ｄ２を加熱する。すなわち、蒸気タービン７、８、９の各所からは蒸気が抽気されて、ボイラ給水Ｄ２が所定の温度になるように加熱される。
　次に、本実施の形態に係る石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法の作用を以下に説明する。
　本実施の形態の石炭火力発電設備によれば、蒸気タービン６，９から抽気した蒸気を利用してボイラ３へのボイラ給水Ｄ２を加熱する再生方式が採用されている。但し、本実施の形態では、蒸気タービン６から抽気した抽気蒸気Ｓ７を加熱源としてスチームチューブドライヤ１が石炭ＷＣを事前乾燥し、この後、このスチームチューブドライヤ１から排出される乾燥排ガスＤＥＧより熱交換器であるスクラバー１１が熱回収して、ボイラ３へのボイラ給水Ｄ１を加熱する。
　この際、乾燥排ガスＤＥＧからの熱回収に際してスクラバー１１が熱回収量を調整することで、蒸気タービン６，９の内の低圧・低温部である低圧蒸気タービン８，９からの抽気蒸気Ｓ６、Ｓ８、Ｓ９の量が削減される。
　事前乾燥用に抽気する蒸気量は、石炭ＷＣの水分量や処理量によって変動するものの、乾燥排ガスＤＥＧからスクラバー１１が熱回収する量を適切に調整して変化させることで、ボイラ給水Ｄ１を加熱するために低圧蒸気タービン８，９から抽気した蒸気の温度を調整できる。この結果として、低圧蒸気タービン８，９から抽気する抽気蒸気量を低減あるいは無くすようにして、抽気蒸気量の変動を小さくすることで、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化せず、低圧蒸気タービン８，９の排気量が許容範囲内になる。
　以上より、本実施の形態の石炭火力発電設備によれば、蒸気タービン６の抽気蒸気Ｓ７の凝縮潜熱を加熱源として石炭ＷＣをスチームチューブドライヤ１が事前乾燥するが、このスチームチューブドライヤ１より排出される乾燥排ガスＤＥＧから凝縮潜熱等を回収することができる。このことから、単位発電量当たりの石炭消費量やＣＯ2排出量を削減することが可能となるのに伴い、例えば石炭火力発電所等の石炭火力発電設備においてより効率的な発電が出来るようになる。さらに、乾燥排ガスＤＥＧから凝縮潜熱等を回収できるだけでなく、蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量が設計値に対して大きく変化しないことから、低圧蒸気タービン８，９の効率を低下させることが無い。
　他方、本実施の形態では、空気、窒素等の不活性ガス或いはボイラ燃焼排ガスの内から選ばれたボイラ燃焼排ガスをスチームチューブドライヤ１にキャリヤガスＣＧとして供給して、乾燥排ガスＤＥＧの露点を８０℃から９５℃の範囲としている。
　ここで、スチームチューブドライヤ１の乾燥排ガスＤＥＧの露点は高いほど乾燥排ガス量が低減し、乾燥排ガス処理設備がコンパクトになると同時に乾燥排ガスＤＥＧから回収できる熱量も増大するが、スチームチューブドライヤ１内の石炭温度と加熱用蒸気温度との温度差が小さくなり、スチームチューブドライヤ１の乾燥能力が低下する。このため、これら回収熱量と乾燥能力との関係から、乾燥する石炭ＷＣの水分や量にもよるが、乾燥排ガスＤＥＧの露点は８０℃～９５℃が好適である。
　また、スチームチューブドライヤ１のキャリヤガスＣＧとして、本実施の形態のようにボイラ排ガスを利用すれば、ボイラ排ガスの顕熱及びボイラ排ガスに含まれる水蒸気の凝縮潜熱も回収でき、省エネルギーになるばかりでなく、乾燥用の抽気蒸気量以上の再生用低圧（低温）蒸気量の削減が可能となり、低負荷運転の操作範囲の拡大にもなる。
　次に、本発明に係る石炭火力発電設備及び石炭火力発電方法の第２の実施の形態を、図３及び図４を参照しつつ説明する。なお、第１の実施の形態で説明した部材には同一の符号を付し、重複した説明を省略する。
　第１の実施の形態ではスクラバー１１が熱交換器とされていたが、本実施の形態では、図３及び図４に示すように、熱交換器として２段式のスクラバー２１が用いられている。この内の第１段スクラバー２１Ａには間接型熱交換器２２が配置されて、この間接型熱交換器２２が第１段スクラバー２１Ａの循環水Ｗとの間で、ボイラ給水Ｄ１を加熱するようになっている。
　また、図４に示すように、第２段スクラバー２１Ｂには蒸発器２４、圧縮機２５及び凝縮器２６等からなるヒートポンプ手段であるヒートポンプユニット２７が配置されていて、第１段スクラバー２１Ａの間接型熱交換器２２から送られてくるボイラ給水Ｄ１が循環水Ｗとの間でさらに加熱されて、最終的にボイラ給水Ｄ２になる。
　このように２段階でボイラ給水Ｄ２を加熱する構成を有することで、本実施の形態によれば乾燥排ガスＤＥＧから効率よく熱回収してボイラ給水Ｄ２を最適に加熱できるだけでなく、スクラバー１１が熱回収する際の熱回収量を容易に調整でき、低圧蒸気タービン８，９からの抽気蒸気の量が削減される。この際、ヒートポンプユニット２７を使用して第２段スクラバー循環液から回収した熱を昇温した後にボイラ給水Ｄ２を加熱するので、熱量をより有効に熱回収できる。
　次に、蒸気タービンの最終段の蒸気量と排気損失の関係を図５に基づき説明する。
　設計点Ｐの近傍では排気損失が少ないが、蒸気量が設計点Ｐより増加した場合でも、減少した場合でも、排気損失が増大し、タービン効率が低下し発電効率が低下する。この結果として、蒸気タービンからの抽気蒸気量の変動を小さくして蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量を設計値に対して大きく変化させなければ、蒸気タービンの効率が良くなることが理解できる。
　次に、熱回収後の乾燥排ガス温度と上記実施の形態における蒸気タービンの最終段落を流れる蒸気量の事前乾燥設備無しの時との比との関係を図６に基づき説明する。
　発電量を一定として、水分６５％の石炭を１０％まで蒸気タービンの抽気蒸気を加熱源として乾燥させた場合、この図に示すグラフより、熱回収後の乾燥排ガスの温度が上昇するのに伴いこの比が低下し、約７０℃を境に１００％以下となる。
　なお、低圧蒸気タービンの抽気蒸気量の測定は、抽気蒸気が排気される排気ラインに流量計を設置し、この流量計で測定しても良いし、復水器５で復水した水量でも良い。また、乾燥排ガスＤＥＧから熱回収量を調整する方法は特に限定されないが、例えば上記実施の形態のように乾燥排ガスＤＥＧをスクラバー１１、２１に通し、循環水を循環させて乾燥排ガスＤＥＧの顕熱及び乾燥蒸気の凝縮潜熱を循環水に移行させるのが好ましく、該循環水とボイラ給水Ｄ１とを間接熱交換する場合は、間接型熱交換器２２に通すボイラ給水Ｄ１の量で、スクラバー２１の出口排ガス温度を制御する方法等がある。
　以上、本発明に係る実施の形態を説明したが、本発明は係る実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。
　本発明は、石炭火力発電設備に適用可能となる。
　　１　　　スチームチューブドライヤ（間接加熱型乾燥機）
　　３　　　ボイラ
　　５　　　復水器
　　６　　　第１蒸気タービン
　　７　　　高圧蒸気タービン
　　８　　　低圧蒸気タービン
　　９　　　第２蒸気タービン（低圧蒸気タービン）
　１１　　　スクラバー（熱交換器）
　１２　　　給水管路
　２１　　　スクラバー（熱交換器）
　２２　　　間接型熱交換器
　２７　　　ヒートポンプユニット（ヒートポンプ手段）

Claims (7)

  1. 　ケーシング内に加熱媒体通路を有し、そのケーシング内に装入する石炭を加熱媒体通路に送り込む蒸気により間接加熱を行い石炭を乾燥する間接加熱乾燥機と、
    　乾燥石炭を燃焼して蒸気を発生する石炭燃焼ボイラと、
    　ボイラよりの蒸気により動力を発生させる蒸気タービンと、
    　前記蒸気タービンから抽気した抽気蒸気による前記石炭燃焼ボイラへのボイラ給水を余熱する石炭火力発電設備であって、
    　前記抽気蒸気の一部を前記間接加熱乾燥機の加熱蒸気として利用する系統と、
    　前記蒸気タービンの復水器と、
    　前記間接加熱乾燥機からの乾燥排ガス径路に設けられた熱回収手段と、
    　前記熱回収手段は、前記乾燥排ガスのもっている熱を前記復水器の復水に移行させるとともにその熱回収量を調整する熱回収量調整手段を有し、
    　前記熱回収手段により乾燥排ガスのもっている熱を回収した復水を前記ボイラ給水の余熱として利用する系統と、
    　を有することを特徴とする石炭火力発電設備。
  2. 　前記熱回収手段は、前記間接加熱乾燥機からの乾燥排ガス径路に設けられた湿式スクラバーと、前記湿式スクラバーの循環水と前記復水器の復水とを熱交換する熱回収熱交換器とを有し、前記湿式スクラバーの循環水量を制御することで熱回収量を調整する熱回収量調整手段が構成されている請求項１記載の石炭火力発電設備。
  3. 　前記熱回収手段が、ヒートポンプ手段を含むものである請求項１記載の石炭火力発電設備。
  4. 　前記湿式スクラバーが２段式とされ、
    　第１段スクラバーの循環水に対応する第１熱回収熱交換器によって加熱したボイラ給水を受けて、第２段スクラバーの循環水に対応する第２熱回収熱交換器がボイラ給水をより高温に加熱し、前記第２熱回収熱交換器がヒートポンプの構成である請求項１～３のいずれか１項に記載の石炭火力発電設備。
  5. 　ボイラ燃焼排ガスを前記間接加熱乾燥機のケーシング内へのキャリアガスとして送入するように構成されている請求項１に記載の石炭火力発電設備。
  6. 　ケーシング内に加熱媒体通路を有し、そのケーシング内に装入する石炭を加熱媒体通路に送り込む蒸気により石炭を間接加熱して乾燥する間接加熱乾燥機と、
    　乾燥石炭を燃焼して蒸気を発生する石炭燃焼ボイラと、
    　ボイラよりの蒸気により動力を発生させる蒸気タービンと、を有し、
    　前記蒸気タービンから抽気した抽気蒸気による前記石炭燃焼ボイラへのボイラ給水を余熱する石炭火力発電設備にあって、
    　前記抽気蒸気の一部を前記間接加熱乾燥機の加熱蒸気として利用し、前記蒸気タービンの排気を復水器により復水し、
    　前記間接加熱乾燥機からの乾燥排ガス径路に熱回収手段を設け、この熱回収手段は、前記乾燥排ガスのもっている熱を前記復水器の復水に移行させるとともにその熱回収量を調整する熱回収量調整手段を有し、
    　前記熱回収手段により乾燥排ガスのもっている熱を回収した復水を前記ボイラ給水の余熱として利用することを特徴とする石炭火力発電方法。
  7. 　ボイラ燃焼排ガスを前記間接加熱乾燥機のケーシング内にキャリアガスとして送入するようにするとともに、乾燥排ガスの露点を８０℃～９５℃の範囲とする請求項６記載の石炭火力発電方法。
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