WO2012176389A1 - ズームレンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2012176389A1
WO2012176389A1 PCT/JP2012/003693 JP2012003693W WO2012176389A1 WO 2012176389 A1 WO2012176389 A1 WO 2012176389A1 JP 2012003693 W JP2012003693 W JP 2012003693W WO 2012176389 A1 WO2012176389 A1 WO 2012176389A1
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zoom
zoom lens
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大樹 河村
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Fujifilm Corp
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Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus, and more particularly, to a zoom lens that can be suitably used for a small camera or a portable terminal apparatus, and an imaging apparatus including such a zoom lens.
  • Patent Document 1 discloses an example of a second group type and a third group type.
  • aberration correction can be performed more advantageously by arranging a lens further on the image plane side of the second lens group to form a three-group configuration.
  • this configuration since the degree of freedom in design is increased, effects such as higher performance, smaller size, and higher zoom ratio can be obtained as compared with the second group type.
  • the first lens group is often configured by arranging a negative lens and a positive lens in order from the object side.
  • a lens that is relatively easy to be made of plastic is a positive lens in view of moldability.
  • the positive lens arranged in the first lens group is made of a plastic material (see, for example, Patent Documents 2 and 3). More specifically, Patent Document 2 discloses that the positive lens of the first lens group is made of a material having a refractive index of 1.58 and an Abbe number of 30.9, and Patent Document 3 discloses that the positive lens of the first lens group is positive. It describes that the lens is made of a material having a refractive index of 1.61 and an Abbe number of 26.6. It is preferable that the positive lens arranged in the first lens group and another negative lens have a large difference in Abbe number, and therefore it is desirable to apply a material having a smaller Abbe number to the positive lens. .
  • the positive lens material has an Abbe number of about 23 to 24 so that the Abbe number difference between the positive lens and the negative lens arranged in the first lens group can be increased. It has been shown to apply.
  • the zoom lenses described in Patent Documents 2 and 3 have zoom ratios of about 2.4 and 2.0, respectively, and the zoom ratio is slightly small in order to ensure superiority as a zoom lens. It can be said.
  • the positive lens material of the first lens group has an Abbe number of about 23 to 24.
  • the first lens group For the negative lens a material having a refractive index of 1.75 or more and a slightly small Abbe number is used. That is, it is considered that the zoom lenses described in these documents are based on a design that prioritizes miniaturization of the lens system over chromatic aberration correction.
  • the zoom lens described in Patent Documents 4 and 5 in which a high refractive index material is applied to a negative lens, considering that it is easy to apply a material such as low-cost plastic. It can be said that there is still room for improvement in terms of cost reduction.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and while achieving a zoom ratio of about 3 times with a small number of lenses, it achieves cost reduction by adopting a plastic lens and has good optical performance.
  • An object is to provide a zoom lens.
  • the first zoom lens comprises: In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are provided, and the distance between the first lens group and the second lens group changes upon zooming.
  • the first lens group includes two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power and made of plastic,
  • the refractive index of the first lens with respect to the d-line is Nd1n
  • the refractive index of the second lens with respect to the d-line and the Abbe number are Nd1p and ⁇ d1p, respectively
  • the air space on the optical axis between the first lens and the second lens is d2.
  • the “second lens group” in the zoom lens of the present invention includes not only a lens composed of a plurality of lenses but also a lens composed of only one lens.
  • a cemented lens may be used as the lens constituting the second lens group. However, if the cemented lens is configured by bonding of n sheets, it is counted as n lenses.
  • the zoom lens of the present invention may include other lens groups as appropriate in addition to the first lens group and the second lens group.
  • the description of “the zoom lens of the present invention” or “the zoom lens of the present invention” refers to both the first zoom lens according to the present invention and the second zoom lens described later unless otherwise specified. Shall be pointed to.
  • the lens surface shape and the sign of refractive power in the zoom lens according to the present invention are considered in the paraxial region when an aspheric surface is included.
  • the second zoom lens according to the present invention includes: In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are provided, and the distance between the first lens group and the second lens group changes upon zooming.
  • the first lens group has a negative lens closest to the object side and a positive lens made of plastic.
  • the refractive index and Abbe number of the positive lens of the first lens group with respect to the d-line are respectively Nd1p, ⁇ d1p, the maximum image height is Y, and the most of the first lens group when the first lens group is located closest to the object side.
  • the first lens group in the second zoom lens according to the present invention may include other lenses in addition to the negative lens and the positive lens.
  • a cemented lens may be used as a lens constituting the first lens group. However, if the cemented lens is configured by bonding n sheets, it is counted as n lenses.
  • the first lens group includes only two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. More preferably it is configured.
  • the zoom lens of the present invention when the second lens group has at least one negative lens, and the refractive index and Abbe number for the d-line of the negative lens are Nd2n and ⁇ d2n, the following conditional expressions: 1.60 ⁇ Nd2n ⁇ 1.70 (6) 20.0 ⁇ d2n ⁇ 28.0 (7) It is more desirable to satisfy the above.
  • the second lens group has only one negative lens, and the negative lens is a plastic lens.
  • the paraxial radius of curvature described above indicates the radius of curvature when the lens surface is approximated to a spherical surface.
  • the second lens group may be composed of two positive lenses and one negative lens.
  • the zoom lens of the present invention substantially has only the first lens group and the second lens group as a lens group.
  • substantially only the first lens group and the second lens group as the lens group means a lens having substantially no power, a lens such as a diaphragm or a cover glass other than those lens groups. This includes cases where there are other optical elements, lens flanges, lens barrels, imaging elements, camera shake correction mechanisms, and the like.
  • the following conditional expression 48 ⁇ d1n ⁇ 65 (9) Is preferably satisfied.
  • Is d12t, and the distance on the optical axis from the most object side lens surface of the second lens group to the most image side lens surface is d2gt, the following conditional expression 0.22 ⁇ d12t / d2gt ⁇ 0. 60 (11) It is more desirable to satisfy the above.
  • a positive lens is disposed on the most object side of the second lens group, and when the refractive index and Abbe number of the positive lens with respect to the d-line are Nd2p and ⁇ d2p, respectively, 1.48 ⁇ Nd2p ⁇ 1.65 (13) 45 ⁇ d2p ⁇ 65 (14) It is more desirable to satisfy the above.
  • the negative lens arranged closest to the object side in the first lens group is an aspheric lens, and the negative lens is a plastic lens for cost reduction.
  • the plastic lens having positive refractive power arranged in the first lens group is preferably an aspheric lens.
  • the lens disposed closest to the object side of the second lens group is preferably an aspheric lens, and the lens is preferably a plastic lens for cost reduction.
  • the lens disposed closest to the image plane in the second lens group is preferably an aspheric lens, and the lens is preferably a plastic lens for cost reduction.
  • all the lens systems are composed of five or less lenses.
  • the second lens group may be composed of one positive lens and one negative lens.
  • all the lenses of the lens system may be plastic lenses.
  • the entire second lens group or a part of the lenses arranged in the second lens group is moved along the optical axis during focusing from infinity to a short distance. It is preferable.
  • the second lens group is composed of a third lens having positive refractive power, a fourth lens having negative refractive power, and a fifth lens having positive refractive power in order from the object side, More preferably, only five lenses are moved along the optical axis.
  • an imaging apparatus is characterized by including the first or second zoom lens according to the present invention described above.
  • a first zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power.
  • the first lens group is composed of two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power and made of plastic.
  • the refractive index of the first lens with respect to the d-line is Nd1n
  • the refractive index of the second lens with respect to the d-line and the Abbe number are Nd1p and ⁇ d1p, respectively, and the air spacing on the optical axis of the first lens and the second lens.
  • Conditional expression (1) defines the refractive index of the negative lens (first lens) disposed on the most object side of the first lens group, and is disposed in the first lens group for cost reduction.
  • the positive lens (second lens) is made of plastic having the optical characteristics indicated by conditional expression (2) and conditional expression (3), when the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, The power of the negative lens arranged on the object side and the positive lens arranged in the first lens group is increased, which makes it difficult to correct spherical aberration and coma aberration, which is not preferable.
  • conditional expression (1) On the other hand, if it is below the lower limit value of conditional expression (1), it is difficult to correct lateral chromatic aberration and astigmatism in a balanced manner, which is not preferable. When the conditional expression (1) is satisfied, the above problems can be prevented. Furthermore, by satisfying conditional expression (1), it is possible to obtain an effect that it is easy to employ a relatively inexpensive lens material such as plastic.
  • Conditional expression (2) defines the refractive index of the positive lens made of plastic disposed in the first lens group.
  • the curvature approximately curvature
  • the amount of various aberrations and lateral chromatic aberration generated is increased, which is not preferable.
  • astigmatism increases, which is not preferable. In that case, it becomes difficult to select a plastic material having good optical characteristics.
  • Conditional expression (3) defines the Abbe number of a positive lens made of plastic disposed in the first lens group.
  • the lower limit of conditional expression (3) is not reached, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are balanced. It becomes difficult to correct, which is not preferable.
  • the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the Abbe number difference from the negative lens arranged in the first lens group becomes small, and it is necessary to increase the power of the lens for chromatic aberration correction. Correction of spherical aberration and astigmatism becomes difficult, which is not preferable.
  • the conditional expression (3) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (4) defines the relationship between the air distance between the negative lens and the positive lens arranged in the first lens group and the focal length of the entire system at the wide-angle end, and is equal to or lower than the lower limit value of conditional expression (4). Then, it is advantageous for downsizing, but it is not preferable because correction of spherical aberration becomes difficult. On the other hand, if the value is equal to or greater than the upper limit value of conditional expression (4), the entire first lens group is undesirably enlarged. When the conditional expression (4) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the second zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power.
  • the first lens group has a negative lens closest to the object side, a positive lens made of plastic, and d of the positive lens of the first lens group.
  • the refractive index and Abbe number for the line are Nd1p and ⁇ d1p, the maximum image height is Y, and when the first lens group is located closest to the object side, the lens surface closest to the object side to the imaging surface of the first lens group When the distance on the optical axis is TL, the conditional expressions (2 ′), (3 ′) and (5) are satisfied, so that the zoom ratio is about 3 times with a small number of lenses. While ensuring the plastic len While achieving cost reduction by adopting, it may be assumed to have a good optical performance.
  • Conditional expression (5) defines the product of the maximum image height and the optical total length. If the conditional expression (5) exceeds the upper limit value of conditional expression (5), it becomes a large size as a compact camera, which is not preferable in terms of portability. . Conversely, when the zoom lens becomes smaller than the lower limit value of the conditional expression (5), the zoom lens becomes very small, but the number of pixels of the applicable image pickup device decreases, or the pixel size is small if the number of pixels is the same. Become. In any case, it leads to a decrease in image quality, which is not preferable. When the conditional expression (5) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the first lens group includes only two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the number of lenses is suppressed, and further cost reduction is realized.
  • conditional expression (6) defines the refractive index of the negative lens disposed in the second lens group, and if out of the range of conditional expression (6), spherical aberration and astigmatism are corrected in a balanced manner. Is difficult and undesirable.
  • conditional expression (6) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (7) defines the Abbe number of the negative lens arranged in the second lens group. If the conditional expression (7) is outside the range of conditional expression (7), the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration are balanced in the entire zoom range. It becomes difficult to correct. When the conditional expression (7) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the zoom lens of the present invention particularly when the second lens group has only one negative lens and the negative lens is a plastic lens, further cost reduction is realized.
  • the conditional expression (8) defines the shape factor of a plastic lens having a positive refractive power disposed in the first lens group.
  • the conditional expression (8) is less than or equal to the lower limit value of the conditional expression (8), The power of the arranged negative lens and positive lens becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma. It also becomes difficult to correct lateral chromatic aberration and astigmatism in a balanced manner.
  • conditional expression (8) when the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the power of the negative lens and the positive lens arranged in the first lens group becomes too weak, and it becomes difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a balanced manner. .
  • conditional expression (8) When the conditional expression (8) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the zoom lens of the present invention in particular, when the second lens group is composed of two positive lenses and one negative lens, the cost reduction effect becomes more prominent.
  • the zoom lens of the present invention substantially has only the first lens group and the second lens group as the lens group, the cost reduction effect becomes more remarkable.
  • the conditional expression (9) when the conditional expression (9) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, if the range of conditional expression (9) is not satisfied, it is difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a balanced manner in the entire zoom range, which is not preferable. When the conditional expression (9) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • conditional expression (10) when the conditional expression (10) is satisfied, the following effects can be obtained.
  • the lower limit of conditional expression (10) is not reached, it is difficult to increase the zoom ratio. Further, at this time, the power of the second lens group must be increased, which is not preferable because the allowable amount of manufacturing error and assembly error is reduced.
  • the value is equal to or greater than the upper limit value of conditional expression (10)
  • the amount of movement of the second lens group becomes large and the lens system becomes large, which is not preferable.
  • the conditional expression (11) when the conditional expression (11) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, when the value is equal to or lower than the lower limit value of the conditional expression (11), it is difficult to avoid interference between the lenses constituting the first lens group and the second lens group, the lens holding member, and the like. On the other hand, when the value is equal to or greater than the upper limit value of conditional expression (11), it is difficult to obtain a desired zoom ratio while keeping the optical total length constant, which is not preferable. When the conditional expression (11) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the zoom lens of the present invention in particular, when the conditional expression (12) is satisfied, the following effects can be obtained.
  • the zoom lens when the zoom lens is smaller than the lower limit value of the conditional expression (12), the zoom lens can be reduced in size, but the power of each lens becomes strong, making it difficult to correct aberrations, and manufacturing errors and assembly errors of the lens. This is not preferable because the allowable amount decreases. If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the optical total length becomes large, which is not preferable.
  • the conditional expression (12) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • conditional expressions (13) and (14) when the conditional expressions (13) and (14) are satisfied, the following effects can be obtained. That is, if the lower limit of conditional expression (13) is not reached, the curvature of the lens (approximate curvature) increases, the center thickness for securing the necessary edge increases, and the second lens group becomes large. And the amount of various aberrations increases, which is not preferable. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, it is difficult to correct spherical aberration in a balanced manner, which is not preferable.
  • conditional expression (14) it is difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a balanced manner in the entire zoom range, which is not preferable.
  • conditional expressions (13) and (14) are satisfied, the above problems can be prevented.
  • the zoom lens of the present invention in particular, when all the lens systems are composed of five or less lenses, or when the second lens group is composed of one positive lens and one negative lens, In the case where all the lenses of the lens system are plastic lenses, the effect of cost reduction becomes more remarkable.
  • the zoom lens according to the present invention when focusing from infinity to a short distance, the entire second lens group or a part of the lenses arranged in the second lens group is moved along the optical axis.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a third lens having a positive refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power.
  • the zoom type lens used in the present invention the entire first lens group, the entire second lens group, or a part of the second lens group is selected as a lens to be moved during focusing.
  • the image pickup apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention that achieves the above-described effects, it is possible to achieve cost reduction while providing good optical performance.
  • Sectional view showing the lens configuration of the zoom lens according to Example 1 of the present invention Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 2 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 3 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 4 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 5 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 6 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 7 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the zoom lens concerning Example 8 of this invention. (A) to (H) are aberration diagrams of the zoom lens of Example 1 of the present invention.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention, and corresponds to a zoom lens of Example 1 described later.
  • FIGS. 2 to 8 are cross-sectional views showing other configuration examples according to the embodiment of the present invention, which respectively correspond to zoom lenses of Examples 2 to 8 described later.
  • the basic configuration of the example shown in FIGS. 1 to 8 is that the second lens group G2 is composed of two lenses in the embodiment of FIG. 7, and has the third lens group G3 in the embodiment of FIG.
  • the zoom lens according to the embodiment of the present invention will be described mainly with reference to FIG. 1 because the other methods are the same as each other and the illustrated method is the same. Further, the points of the embodiment of FIGS. 7 and 8 different from the other embodiments will be described in detail later.
  • FIG. 1 the left side is the object side, the right side is the image side, (A) is the infinitely focused state and the optical system arrangement at the wide angle end (shortest focal length state), and (B) is the infinitely focused state. And the arrangement of the optical system at the telephoto end (longest focal length state). The same applies to FIGS. 2 to 8 described later.
  • the zoom lens according to the embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged as a lens group.
  • the second lens group G2 includes an aperture stop St.
  • the aperture stop St shown here does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
  • FIG. 1 shows an example in which a parallel plate-shaped optical member PP is disposed between the second lens group G2 and the image plane Sim.
  • various filters such as a cover glass, an infrared cut filter, and a low-pass filter are arranged between the optical system and the image plane Sim according to the configuration of the camera on which the lens is mounted. It is preferable.
  • the optical member PP assumes such cover glass and various filters.
  • some image pickup apparatuses employ a 3CCD system that uses a CCD for each color in order to improve image quality.
  • a color separation optical system such as a color separation prism is used. It is inserted between the lens system and the image plane Sim. In that case, a color separation optical system may be arranged at the position of the optical member PP.
  • This zoom lens is configured to change the magnification by changing the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2. More specifically, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves so as to draw a convex locus on the image plane Sim side, and the second lens group G2 monotonously on the object side.
  • the aperture stop St is configured to move integrally with the second lens group G2.
  • FIG. 1 the movement trajectories of the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end to the telephoto end are schematically shown by solid line arrows between (A) and (B). Is shown.
  • the first lens group G1 includes a first lens L11 having a negative refractive power and a second lens L12 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the first lens L11 can be a biconcave lens
  • the second lens L12 can be a positive meniscus lens.
  • the latter of the first lens L11 and the second lens L12 is necessarily a plastic lens, but in the present embodiment, both are particularly plastic lenses.
  • the second lens group G2 is arranged in order from the object side, the third lens L21 having a positive refractive power, the fourth lens L22 having a negative refractive power, and the fifth lens having a positive refractive power. It is comprised from the lens L23.
  • the third lens L21 can be a biconvex lens
  • the fourth lens L22 can be a biconcave lens
  • the fifth lens L23 can be a positive meniscus lens.
  • all the lenses L21, L22, and L23 of the second lens group G2 are plastic lenses.
  • the first lens group G1 is composed of the first lens L11 and the second lens L12, and at least the second lens L12 of the two lenses is a plastic lens (more preferably both are plastic lenses). And satisfying conditional expressions (1) to (4), which will be described later, and conditional expressions (2 ′), (3 ′) and (5), this zoom lens can be made with a small number of lenses. While securing a zoom ratio of about 3 times, the use of a plastic lens achieves cost reduction and has good optical performance.
  • the second lens group G2 includes only two lenses, that is, the third lens L21 and the fourth lens L22.
  • the above-described actions and effects can be obtained.
  • a third lens group G3 including one sixth lens L31 is provided in addition to the first lens group G1 and the second lens group G2. Even in this configuration, the above-described actions and effects can be obtained.
  • the third lens group G3 does not move during zooming of the zoom lens.
  • the sixth lens L31 constituting the third lens group G3 can be, for example, a biconvex lens as shown in FIG.
  • the refractive index of the first lens L11 with respect to the d-line is Nd1n
  • the refractive index of the second lens L12 with respect to the d-line and the Abbe number are Nd1p and ⁇ d1p, respectively, on the optical axis of the first lens L11 and the second lens L12.
  • d2 is the air spacing
  • fw is the focal length of the entire system at the wide angle end
  • the zoom lens further includes Nd1p, ⁇ d1p, Y for the maximum image height, Y for the maximum image height, and the most object for the first lens group G1, with respect to the d-line of the positive lens (second lens L12) of the first lens group G1.
  • Nd1p the distance on the optical axis from the most object-side lens surface (the object-side lens surface of the first lens L11) of the first lens group G1 to the image formation surface when positioned on the side
  • Formula 1.621 ⁇ Nd1p ⁇ 1.650 (2 ′) 18 ⁇ d1p ⁇ 24 (3 ′) 50 ⁇ Y ⁇ TL ⁇ 550 (5) See Table 25. The same applies hereinafter).
  • the following conditional expression 0.5 ⁇ (Rpr + Rpf) / (Rpr ⁇ Rpf) ⁇ 6.2 (8) Is satisfied.
  • the paraxial radius of curvature is the radius of curvature when the lens surface is approximated to a spherical surface.
  • this zoom lens has the most object side of the second lens group G2 from the lens surface closest to the image side of the first lens group G1 (the lens side of the image side of the second lens L12) at the telephoto end when focusing on an object at infinity.
  • the air distance on the optical axis of the lens surface on the side is d12t
  • the lens surface on the most image side is the fifth lens surface from the most object side lens surface of the second lens group G2.
  • the distance on the optical axis from the most object-side lens surface (the object-side lens surface of the first lens L11) of the first lens group G1 at the wide-angle end to the imaging plane Sim is TLw, and the wide-angle end.
  • fw is the focal length of the entire system
  • this zoom lens has a positive lens (third lens L21) disposed on the most object side of the second lens group G2, and the refractive index and Abbe number of the third lens L21 with respect to the d-line are respectively shown.
  • Nd2p and ⁇ d2p the following conditional expression 1.48 ⁇ Nd2p ⁇ 1.65 (13) 45 ⁇ d2p ⁇ 65 (14) Is satisfied.
  • the negative lens (first lens L11) disposed on the most object side of the first lens group G1 is an aspherical lens, and the first lens L11 is a plastic lens, so that the cost is low. It is planned.
  • a plastic lens (second lens L12) having a positive refractive power disposed in the first lens group G1 is also an aspheric lens.
  • the lens (third lens L21) disposed on the most object side of the second lens group G2 is an aspheric plastic lens, so that the cost is reduced. Further, the lens (fifth lens L23) arranged closest to the image plane of the second lens group G2 is also an aspheric plastic lens, so that further cost reduction is achieved.
  • the zoom lens has a configuration in which the entire second lens group G2 is moved along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
  • the entire second lens group G2 is moved along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
  • the fifth lens L23 having a positive refractive power may be moved along the optical axis.
  • the more preferable ranges of the conditions indicated by the expressions (1), (3), (5), (6), (8), and (9) are as follows. .48 ⁇ Nd1n ⁇ 1.70 (1 ′) 19 ⁇ d1p ⁇ 24 (3 ′′) 55 ⁇ Y ⁇ TL ⁇ 530 (5 ′) 1.60 ⁇ Nd2n ⁇ 1.69 (6 ′) 1.6 ⁇ (Rpr + Rpf) / (Rpr ⁇ Rpf) ⁇ 6.1 (8 ′) 50 ⁇ d1n ⁇ 65 (9 ′)
  • Conditional expression (3 ′′) is more preferable than the above-described expression (3 ′).
  • Conditional expression (1) defines the refractive index of the negative lens (first lens L11) disposed closest to the object side of the first lens group G1, and the first lens group G1 has a refractive index for cost reduction.
  • the arranged positive lens (second lens L12) is made of plastic having optical characteristics represented by the conditional expression (2) and the conditional expression (3), if the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the first The powers of the first lens L11, which is a negative lens arranged closest to the object side of the lens group G1, and the second lens L12, which is a positive lens arranged in the first lens group G2, become stronger, and spherical aberration and coma aberration.
  • conditional expression (1) it is possible to obtain an effect that it is easy to employ a relatively inexpensive lens material such as plastic.
  • Conditional expression (2) prescribes the refractive index of the positive lens (second lens L12) made of plastic disposed in the first lens group G1, and the curvature ( (Approximate curvature) is increased, and therefore, the generation of various aberrations and lateral chromatic aberrations is increased, which is not preferable.
  • conditional expression (2) when the value exceeds the upper limit value of conditional expression (2), astigmatism increases, which is not preferable. In that case, it becomes difficult to select a plastic material having good optical characteristics.
  • conditional expression (2) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (3) defines the Abbe number of the positive lens (second lens L12) made of plastic disposed in the first lens group G1. It becomes difficult to correct chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a balanced manner, which is not preferable. Conversely, when the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the Abbe number difference from the first lens L11, which is a negative lens arranged in the first lens group G1, decreases, and the lens power is reduced for chromatic aberration correction. This is not preferable because it becomes difficult to correct spherical aberration and astigmatism. When the conditional expression (3) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (4) defines the relationship between the air distance between the negative lens and the positive lens arranged in the first lens group G1, that is, the first lens L11 and the second lens L12, and the focal length of the entire system at the wide angle end. If the value is less than or equal to the lower limit value of conditional expression (4), it is advantageous for downsizing, but it is not preferable because correction of spherical aberration becomes difficult. On the other hand, if the value is equal to or greater than the upper limit value of the conditional expression (4), the entire first lens group G1 is enlarged, which is not preferable. When the conditional expression (4) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the refractive index and Abbe number of the positive lens (second lens L12) of the first lens group G1 with respect to the d-line are Nd1p and ⁇ d1p, the maximum image height is Y, and the first lens group G1 is the most object.
  • the plastics are made so as to satisfy the conditional expressions (2 ′), (3 ′) and (5).
  • Conditional expression (5) defines the product of the maximum image height and the optical total length. If the conditional expression (5) exceeds the upper limit value of conditional expression (5), it becomes a large size as a compact camera, which is not preferable in terms of portability. . Conversely, when the zoom lens becomes smaller than the lower limit value of the conditional expression (5), the zoom lens becomes very small, but the number of pixels of the applicable image pickup device decreases, or the pixel size is small if the number of pixels is the same. Become. In any case, it leads to a decrease in image quality, which is not preferable. When the conditional expression (5) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the first lens group G1 is composed of only two lenses, a first lens L11 having a negative refractive power and a second lens L12 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the number of lenses can be reduced, and further cost reduction can be realized.
  • the conditional expression (6) defines the refractive index of the negative lens (fourth lens L22) disposed in the second lens group G2, and if it falls outside the range of the conditional expression (6), spherical aberration and astigmatism It is difficult to correct aberrations in a balanced manner, which is not preferable.
  • the conditional expression (6) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • Conditional expression (7) defines the Abbe number of the negative lens (fourth lens L22) disposed in the second lens group G2. If the conditional expression (7) is out of the range of conditional expression (7), the conditional expression (7) is axial on the entire zoom range. It becomes difficult to correct chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a balanced manner. When the conditional expression (7) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the second lens group G2 since the second lens group G2 has only one negative lens (fourth lens L22) and the negative lens is a plastic lens, further cost reduction is realized. .
  • the conditional expression (8) defines the shape factor of the plastic lens (second lens L12) having a positive refractive power disposed in the first lens group G1, and is equal to or lower than the lower limit value of the conditional expression (8). Then, the powers of the negative lens and the positive lens arranged in the first lens group G1, that is, the first lens L11 and the second lens L12 become strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma aberration. It also becomes difficult to correct lateral chromatic aberration and astigmatism in a balanced manner.
  • conditional expression (8) when the upper limit value of conditional expression (8) is exceeded, the powers of the negative lens and the positive lens arranged in the first lens group G1, that is, the first lens L11 and the second lens L12 become too weak, and axial chromatic aberration and It becomes difficult to correct lateral chromatic aberration in a balanced manner.
  • conditional expression (8) When the conditional expression (8) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the second lens group G2 is composed of two positive lenses (third lens L21 and fifth lens L23) and one negative lens (fourth lens L22). The cost effect becomes more prominent.
  • the present zoom lens substantially has only the first lens group G1 and the second lens group G2 as the lens group, the effect of cost reduction becomes more remarkable.
  • conditional expression (9) since the conditional expression (9) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, if the range of conditional expression (9) is not satisfied, it is difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a balanced manner in the entire zoom range, which is not preferable. When the conditional expression (9) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • conditional expression (10) since the conditional expression (10) is satisfied, the following effects can be obtained. In other words, if the lower limit of conditional expression (10) is not reached, it is difficult to increase the zoom ratio. Further, at this time, the power of the second lens group G2 must be increased, which is not preferable because the allowable amount of manufacturing error and assembly error is reduced. On the contrary, if the value is equal to or greater than the upper limit value of the conditional expression (10), the movement amount of the second lens group G2 becomes large and the lens system becomes large, which is not preferable. When the conditional expression (10) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • conditional expression (11) since the conditional expression (11) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, when the value is equal to or lower than the lower limit value of the conditional expression (11), it is difficult to avoid interference between the lenses constituting the first lens group G1 and the second lens group G2, the lens holding member, etc., which is not preferable. On the other hand, when the value is equal to or greater than the upper limit value of conditional expression (11), it is difficult to obtain a desired zoom ratio while keeping the optical total length constant, which is not preferable. When the conditional expression (11) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • the conditional expression (12) since the conditional expression (12) is satisfied, the following effects can be obtained.
  • the zoom lens when the zoom lens is smaller than the lower limit value of the conditional expression (12), the zoom lens can be reduced in size, but the power of each lens becomes strong, making it difficult to correct aberrations, and manufacturing errors and assembly errors of the lens. This is not preferable because the allowable amount decreases. If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the optical total length becomes large, which is not preferable. When the conditional expression (12) is satisfied, the above problems can be prevented.
  • conditional expressions (13) and (14) are satisfied, the following effects can be obtained. That is, when the lower limit of conditional expression (13) is not reached, the curvature of the lens (approximate curvature) increases, the center thickness for securing the necessary edge (edge) increases, and the second lens group G2 As the size increases, the amount of various aberrations increases, which is not preferable. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, it is difficult to correct spherical aberration in a balanced manner, which is not preferable.
  • conditional expression (14) it is difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a balanced manner in the entire zoom range, which is not preferable.
  • conditional expressions (13) and (14) are satisfied, the above problems can be prevented.
  • all the lens systems are composed of five or less lenses, and all the lenses of the lens system are plastic lenses, so the cost reduction effect becomes more prominent.
  • the second lens group G2 is composed of only one positive lens and one negative lens (the third lens L21 and the fourth lens L22), both of which are plastic lenses. Therefore, the effect of cost reduction becomes more remarkable.
  • the entire second lens group is moved along the optical axis during focusing from infinity to a short distance, the following effects can be obtained. That is, in the zoom type lens used in the present invention, as the lens to be moved during focusing, the entire first lens group G1, the entire second lens group G2, or a part of the second lens group G2, etc. However, in the method in which the entire first lens group G1 is extended and focused, the effective diameter of the first lens group G1 is increased or the outer diameter is large. There is a problem that the lens needs to be moved. If a configuration in which focusing is performed by moving the entire second lens group G2, such a problem can be prevented. This effect can be obtained in the same manner when focusing is performed by moving a part of the lenses of the second lens group G2.
  • FIG. 1 shows an example in which the optical member PP is disposed between the lens system and the imaging plane, but instead of disposing a low-pass filter, various filters that cut a specific wavelength range, etc. These various filters may be disposed between the lenses, or a coating having the same action as the various filters may be applied to the lens surface of any lens.
  • Table 1 shows basic lens data of the zoom lens of Example 1
  • Table 2 shows data relating to zooming
  • Table 3 shows aspherical data
  • Tables 4 to 24 show basic lens data, zoom-related data, and aspherical data of the zoom lenses of Examples 2 to 8.
  • the meaning of the symbols in the table will be described using the example 1 as an example, but the same applies to the examples 2 to 8.
  • the i-th (i 1, 2, 3,...) That sequentially increases toward the image side with the object-side surface of the most object-side component as the first.
  • the surface number is indicated
  • the Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • the Di column indicates the surface interval on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the basic lens data also includes the aperture stop St, and ⁇ (aperture stop) is described in the column of the radius of curvature of the surface corresponding to the aperture stop St.
  • D4 and D11 in the basic lens data in Table 1 are surface intervals that change during zooming.
  • D4 is the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2
  • D11 is the distance between the second lens group G2 and the optical member PP.
  • D9 is used instead of D11.
  • the zoom-related data in Table 2 includes the focal length (f), F value (Fno.), Total angle of view (2 ⁇ ), and the distance between each surface that changes during zooming at the wide-angle end and the telephoto end. Is shown.
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspheric surface.
  • the aspheric data in Table 3 shows the surface number of the aspheric surface and the aspheric coefficient for each aspheric surface.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric surface data in Table 3 means “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ RAm ⁇ h m
  • Zd Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • C Reciprocal number of paraxial radius of curvature KA
  • values rounded to a predetermined digit are shown.
  • surface described below although the degree is used as a unit of angle and mm is used as a unit of length, an optical system can be used by proportional expansion or proportional reduction. Thus, other suitable units can be used.
  • Table 25 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (14) of the zoom lenses of Examples 1 to 8.
  • the values in Table 25 relate to the d line.
  • FIGS. 9 (A) to 9 (D) show spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification) at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1
  • FIGS. 9E to 9H show spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification) at the edges, respectively.
  • Each aberration diagram is based on the d-line (wavelength 587.6 nm), but the spherical aberration diagram also shows aberrations relating to wavelengths 460.0 nm and 615.0 nm, and the lateral chromatic aberration diagram shows wavelengths 460.0 nm and 615.0 nm. The aberration about is shown. In the astigmatism diagram, the sagittal direction is indicated by a solid line, and the tangential direction is indicated by a dotted line. Fno. Of spherical aberration diagram. Means F value, and ⁇ in other aberration diagrams means half angle of view.
  • FIGS. 10A to 10H the aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end of the zoom lens of Example 2 are shown in FIGS. 10A to 10H, and the aberration diagrams of Examples 3 to 8 are respectively the same in the same manner. It is shown in FIGS.
  • FIG. 17 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus 10 using the zoom lens 1 of the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • the imaging device include a surveillance camera, a video camera, and an electronic still camera.
  • An image pickup apparatus 10 shown in FIG. 17 includes a zoom lens 1, an image pickup device 2 that is disposed on the image side of the zoom lens 1 and picks up an image of a subject formed by the zoom lens 1, and an output from the image pickup device 2.
  • a signal processing unit 4 that performs signal processing, a zooming control unit 5 for zooming the zoom lens 1, and a focus control unit 6 for performing focus adjustment are provided.
  • a filter or the like may be appropriately disposed between the zoom lens 1 and the image sensor 2.
  • the zoom lens 1 includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, and changes the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2. Is configured to scale.
  • the first lens group G1 includes a first lens L11 having a negative refractive power and a second lens L12 having a positive refractive power. Both the lenses L11 and L12 are plastic lenses. ing.
  • the image pickup device 2 picks up an optical image formed by the zoom lens 1 and outputs an electric signal.
  • the image pickup element 2 for example, a CCD or CMOS can be used.
  • the imaging device 10 moves a lens having a positive refractive power that constitutes a part of the second lens group G2 in a direction perpendicular to the optical axis Z, for example, You may make it further provide the shake correction mechanism which corrects the blur of the picked-up image at the time of camera shake.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications are possible.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, the aspherical coefficient, etc. of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.

Landscapes

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Abstract

【課題】ズームレンズにおいて、低コスト化、良好な光学性能を実現する。 【解決手段】ズームレンズを、物体側より順に負の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、正の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）とを有するものとし、第１レンズ群（Ｇ１）は負の屈折力を有する第１レンズ（Ｌ１１）と、正の屈折力を有しプラスチックよりなる第２レンズ（Ｌ１２）との２枚より構成する。そして第１レンズ（Ｌ１１）のｄ線に対する屈折率をＮｄ１ｎ、第２レンズ（Ｌ１２）のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ１ｐ、νｄ１ｐ、第１レンズ（Ｌ１１）と第２レンズ（Ｌ１２）の光軸上での空気間隔をｄ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとして、以下の条件式を満足させる。　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７１　…（１）　１．６０＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５　…（２）　１８＜νｄ１ｐ＜２５　…（３）　０．２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５　…（４）

Description

ズームレンズおよび撮像装置
　本発明は、ズームレンズおよび撮像装置に関し、特に、小型のカメラや携帯端末装置に好適に使用可能なズームレンズおよび、そのようなズームレンズを備えた撮像装置に関するものである。
　従来、コンパクトなデジタルカメラやビデオカメラ、携帯端末装置などに搭載されるズームレンズとして、負レンズ群先行（物体側に負レンズ群を配置した構成）の２群あるいは３群タイプのズームレンズが広く知られており、例えば特許文献１には、２群タイプおよび、３群タイプの例がそれぞれ示されている。該特許文献１に記載されているように、第２レンズ群の像面側に更にレンズを配置して３群構成とすることで、収差補正をより有利に行うことができる。またこの構成によれば、設計の自由度が高くなるため、２群タイプと比較して、高性能化、小型化、高変倍比化などの効果を得ることができる。
　ここで、ズームレンズの低コスト化のための１つの方策として、よりコストの安いプラスチックレンズを採用することが考えられる。コンパクトデジタルカメラ等に用いられる２群タイプや３群タイプのズームレンズでは、第１レンズ群が、物体側より順に負レンズ、正レンズの２枚を配置して構成されたものが多いが、それらのレンズのうち比較的プラスチックで構成し易いのは、成形性の点から考えれば正レンズである。
　そのように、第１レンズ群に配置される正レンズをプラスチック材料で構成することも従来提案されている（例えば特許文献２、３参照）。より具体的に特許文献２には、第１レンズ群の正レンズを屈折率１．５８、アッベ数３０．９の材料で構成することが、また特許文献３には、第１レンズ群の正レンズを屈折率１．６１、アッベ数２６．６の材料で構成することが記載されている。この第１レンズ群に配置された正レンズと、別の負レンズとは、互いにアッベ数の差が大きい方がより好ましく、そこで正レンズにはさらにアッベ数の小さい材料を適用することが望まれる。
　特許文献４や特許文献５には、第１レンズ群に配置された正レンズと負レンズとのアッベ数差を大きくすることができるように、正レンズの材料に、アッベ数が２３ないし２４程度のものを適用することが示されている。
特開特開２０１０－９１９４８号公報 特開特開２００７－２５３７３号公報 特開２００７－１８７７４０号公報 特開２００６－３９１８２号公報 特開２００７－１９３１４０号公報
　上記の特許文献２、３に記載されたズームレンズは、変倍比がそれぞれ約２．４、約２．０程度であり、ズームレンズとしての優位性を確保する上では変倍比がやや小さいと言える。
　特許文献４、５に記載されたズームレンズにおいては、前述した通り第１レンズ群の正レンズの材料にアッベ数が２３ないし２４程度のものが適用されているが、その反面、第１レンズ群の負レンズには屈折率が１．７５以上でアッベ数がやや小さい材料が用いられている。つまり、これらに記載されたズームレンズは、色収差補正よりもレンズ系の小型化を優先した設計に基づくものであると考えられる。
　色収差補正の観点から考えれば、第１レンズ群に配置される負レンズには、低屈折率・低分散の材料を用いた方が好ましい。また、低屈折率材料を用いる場合はコストの安いプラスチック等の材料が適用容易になるということを考えれば、負レンズに高屈折率材料を適用した特許文献４、５に記載のズームレンズは、低コスト化の点において改良の余地が残されていると言える。
　本発明は上記の事情に鑑みてなされたものであり、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズの採用によって低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を有するズームレンズを提供することを目的とする。
　本発明による第１のズームレンズは、 
　物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、変倍に際して前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、
　前記第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有しプラスチックよりなる第２レンズとの２枚より構成され、
　前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄ１ｎ、前記第２レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ１ｐ、νｄ１ｐ、前記第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７１　…（１）
　　　１．６０＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５　…（２）
　　　１８＜νｄ１ｐ＜２５　…（３）
　　　０．２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５　…（４）
を満足することを特徴とするものである。
　なお、本発明のズームレンズにおける「第２レンズ群」は、必ずしも複数のレンズから構成されるものだけでなく、１枚のレンズのみで構成されるものも含むものとする。また、第２レンズ群を構成するレンズには接合レンズが用いられてもよいが、接合レンズはｎ枚の貼り合わせで構成されていれば、ｎ枚のレンズとして数えるものとする。さらに、本発明のズームレンズは、第１レンズ群および第２レンズ群に加えて、その他のレンズ群を適宜備えていてもよい。
　また、本明細書における「本発明のズームレンズ」あるいは「本発明によるズームレンズ」との記載は、特にことわりがなければ本発明による第１のズームレンズおよび、後述する第２のズームレンズの双方を指すものとする。
　そして、本発明のズームレンズにおけるレンズの面形状、屈折力の符号は、非球面が含まれているものについては近軸領域で考えるものとする。
　また、本発明による第２のズームレンズは、
　物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、変倍に際して前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に負レンズを有するとともに、プラスチックよりなる正レンズを有し、
　前記第１レンズ群の正レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれ、Ｎｄ１ｐ、νｄ１ｐ、最大像高をＹ、第１レンズ群が最も物体側に位置するときの該第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から結像面までの光軸上の距離をＴＬとしたとき、以下の条件式
　　　１．６２１＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５０　…（２’）
　　　１８＜νｄ１ｐ＜２４　…（３’）
　　　５０＜Ｙ×ＴＬ＜５５０　…（５）
を満足することを特徴とするものである。
　なお、本発明による第２のズームレンズにおける第１レンズ群は、上記負レンズおよび正レンズに加えて、その他のレンズを含むものであってもよい。また、この第１レンズ群を構成するレンズには接合レンズが用いられてもよいが、接合レンズはｎ枚の貼り合わせで構成されていれば、ｎ枚のレンズとして数えるものとする。
　また、以上述べた本発明による第２のズームレンズは、第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄ１ｎとしたとき、先に述べた条件式
　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７１　…（１）
を満足するものであることがより望ましい。
　また本発明による第２のズームレンズにおいては、第１レンズ群が、物体側より順に配された、負の屈折力を有する第１レンズおよび正の屈折力を有する第２レンズの２枚のみから構成されることがより望ましい。
　そして、そのように第２のズームレンズを構成する場合は、前記第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　０．２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５　…（４）
を満足していることがより望ましい。
　また本発明のズームレンズにおいては、第２レンズ群が、少なくとも１枚の負レンズを有し、該負レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ２ｎ、νｄ２ｎとしたとき、以下の条件式
　　　１．６０＜Ｎｄ２ｎ＜１．７０　…（６）
　　　２０．０＜νｄ２ｎ＜２８．０　…（７）
を満足するものであることがより望ましい。
　また本発明のズームレンズにおいては、第２レンズ群が負レンズを１枚のみ有し、該負レンズがプラスチックレンズであることがより望ましい。
　また本発明のズームレンズは、第１レンズ群に配置された正の屈折力を有するプラスチックレンズの物体側レンズ面および、像側レンズ面の近軸曲率半径をそれぞれ、Ｒｐｆ、Ｒｐｒとしたとき、以下の条件式
　　　０．５＜（Ｒｐｒ＋Ｒｐｆ）／（Ｒｐｒ－Ｒｐｆ）＜６．２　…（８）
を満足するものであることがより望ましい。
　なお上記の近軸曲率半径は、レンズ面を球面に近似させた場合の曲率半径を示すものである。
　また本発明のズームレンズにおいては、第２レンズ群が、２枚の正レンズと１枚の負レンズとから構成されてもよい。
　さらに本発明のズームレンズは、実質的に、前記第１レンズ群および、第２レンズ群のみをレンズ群として有することがより望ましい。ここで、「実質的に第１レンズ群および、第２レンズ群のみをレンズ群として有する」とは、それらのレンズ群以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞りやカバーガラス等レンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手振れ補正機構等の機構部分等を持つ場合も含むものとする。
　また本発明のズームレンズは、前記第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄ１ｎとしたとき、以下の条件式
　　　４８＜νｄ１ｎ＜６５　…（９）
を満足するものであることが好ましい。
　また本発明のズームレンズは、広角端から望遠端まで変倍する際の第２レンズ群の移動量をＭ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたとき、以下の条件式
　　　０．４５＜Ｍ２／ｆｔ＜０．７５　…（１０）
を満足するものであることがより望ましい。
　また本発明のズームレンズは、望遠端における無限遠物体合焦時の第１レンズ群の最も像側のレンズ面から、第２レンズ群の最も物体側のレンズ面の光軸上での空気間隔をｄ１２ｔ、第２レンズ群の最も物体側のレンズ面から、最も像側のレンズ面までの光軸上での距離をｄ２ｇｔとしたとき、以下の条件式
　　　０．２２＜ｄ１２ｔ／ｄ２ｇｔ＜０．６０　…（１１）
を満足するものであることがより望ましい。
　また本発明のズームレンズは、広角端における第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から結像面までの光軸上の距離をＴＬｗ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　５．８＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．４　…（１２）
を満足するものであることがより望ましい。
　さらに本発明のズームレンズは、第２レンズ群の最も物体側には正レンズが配置され、この正レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれ、Ｎｄ２ｐ、νｄ２ｐとしたとき、以下の条件式
　　　１．４８＜Ｎｄ２ｐ＜１．６５　…（１３）
　　　４５＜νｄ２ｐ＜６５　…（１４）
を満足するものであることがより望ましい。
　また本発明のズームレンズにおいては、第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズが非球面レンズであることが好ましく、さらにその負レンズは、低コスト化のためプラスチックレンズであることが好ましい。また、第１レンズ群に配置された正の屈折力を有するプラスチックレンズは、非球面レンズであることが好ましい。
　また本発明のズームレンズにおいては、第２レンズ群の最も物体側に配置されたレンズが非球面レンズであることが好ましく、さらにそのレンズは、低コスト化のためプラスチックレンズであることが好ましい。また、第２レンズ群の最も像面側に配置されたレンズは非球面レンズであることが好ましく、さらにそのレンズは、低コスト化のためプラスチックレンズであることが好ましい。
　また本発明のズームレンズにおいては、全部のレンズ系が、５枚以下のレンズより構成されることが好ましい。また第２レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズより構成されてもよい。さらに、レンズ系の全てのレンズがプラスチックレンズとされてもよい。
　また本発明のズームレンズにおいては、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群全体、または第２レンズ群に配置された一部のレンズを光軸に沿って移動させる構成となっていることが好ましい。具体的には、第２レンズ群を物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、正の屈折力を有する第５レンズより構成したとき、第５レンズのみを光軸に沿って移動させることがより好ましい。
　なお本発明のズームレンズにおいて、前記（１）、（３）、（５）、（６）、（８）および（９）式で示した各条件のより望ましい範囲は下記の通りである。
　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７０　…（１’）
　　　１９＜νｄ１ｐ＜２４　…（３”）
　　　５５＜Ｙ×ＴＬ＜５３０　…（５’）
　　　１．６０＜Ｎｄ２ｎ＜１．６９　…（６’）
　　　１．６＜（Ｒｐｒ＋Ｒｐｆ）／（Ｒｐｒ－Ｒｐｆ）＜６．１　…（８’）
　　　５０＜νｄ１ｎ＜６５　…（９’）
　なお上記条件式（３”）は、先に挙げた条件式（３’）よりもさらに好ましいものである。
　他方、本発明による撮像装置は、以上説明した本発明による第１あるいは第２のズームレンズを備えたことを特徴とするものである。
　本発明による第１のズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、変倍に際して前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有しプラスチックよりなる第２レンズとの２枚より構成され、前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄ１ｎ、前記第２レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ１ｐ、νｄ１ｐ、前記第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、条件式（１）～（４）を満足するように構成されているので、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズの採用によって低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を有するものとなり得る。
　以下、上に述べた効果についてさらに詳しく説明する。条件式（１）は、第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズ（第１レンズ）の屈折率を規定しており、低コスト化のために、第１レンズ群に配置された正レンズ（第２レンズ）を条件式（２）や条件式（３）で示される光学特性を有するプラスチックで構成した場合、条件式（１）の上限値以上になると、第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズおよび、第１レンズ群に配置された正レンズのパワーが強くなって、球面収差やコマ収差の補正が難しくなり好ましくない。逆に、条件式（１）の下限値以下になると、倍率色収差や非点収差をバランスよく補正することが困難になるため好ましくない。条件式（１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。さらに、条件式（１）を満足することによって、比較的安価なプラスチック等のレンズ材料を採用し易くなるという効果も得られる。
　以上の効果は、条件式（１）の範囲の中で特に、前記条件式（１’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　条件式（２）は、第１レンズ群に配置されたプラスチックよりなる正レンズの屈折率を規定しており、条件式（２）の下限値以下になると、曲率（近似曲率）が大きくなり、そのために諸収差、倍率色収差の発生量が大きくなってしまい好ましくない。逆に、条件式（２）の上限値以上になると、非点収差が大きくなり好ましくない。またその場合は、良好な光学特性を有するプラスチック材料を選択することが困難になる。条件式（２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（３）は、第１レンズ群に配置されたプラスチックよりなる正レンズのアッベ数を規定しており、条件式（３）の下限値以下になると、軸上色収差および倍率色収差をバランスよく補正することが困難になり、好ましくない。逆に、条件式（３）の上限値以上になると、第１レンズ群に配置された負レンズとのアッベ数差が小さくなり、色収差補正のためにレンズのパワーを強くする必要が生じて、球面収差や非点収差の補正が困難になり、好ましくない。条件式（３）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（３）の範囲の中で特に、前記条件式（３”）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　条件式（４）は、第１レンズ群に配置された負レンズと正レンズの空気間隔と、広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、条件式（４）の下限値以下になると、コンパクト化には有利になるが、球面収差の補正が難しくなるため好ましくない。逆に、条件式（４）の上限値以上になると、第１レンズ群全体が大型化してしまうため、好ましくない。条件式（４）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　一方、本発明による第２のズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、変倍に際して前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、第１レンズ群は、最も物体側に負レンズを有するとともに、プラスチックよりなる正レンズを有し、第１レンズ群の正レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれ、Ｎｄ１ｐ、νｄ１ｐ、最大像高をＹ、第１レンズ群が最も物体側に位置するときの該第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から結像面までの光軸上の距離をＴＬとしたとき、前記条件式（２’）、（３’）および（５）を満足するように構成されているので、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズの採用によって低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を有するものとなり得る。
　以下、上に述べた効果についてさらに詳しく説明する。条件式（２’）、（３’）による効果は、基本的に前記条件式（２）、（３）による効果と同じであるが、この場合はそれらの効果がより顕著なものとなる。また条件式（３’）による効果は、それが規定する範囲の中で特に、前記条件式（３”）が満足されている場合は、さらに顕著なものとなる。
　条件式（５）は、最大像高と光学全長の積を規定したものであり、条件式（５）の上限値以上になると、コンパクトカメラとしては大型のサイズとなり、携帯性の面で好ましくない。逆に、条件式（５）の下限値以下になると、ズームレンズが非常に小型にはなるが、適用できる撮像素子の画素数が低下するか、あるいは、同じ画素数であれば画素サイズが小さくなる。いずれにせよ、画質の低下に繋がり好ましくない。条件式（５）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（５）の範囲の中で特に、前記条件式（５’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　なお、本発明による第２のズームレンズにおいて特に、条件式（１）が満足されている場合は、先に述べた条件式（１）による効果が同様に得られることになる。
　また本発明による第２のズームレンズにおいて特に、第１レンズ群が、物体側より順に配された、負の屈折力を有する第１レンズおよび正の屈折力を有する第２レンズの２枚のみから構成されている場合は、レンズ枚数が抑えられて、より一層の低コスト化が実現される。
　さらに、そのように第２のズームレンズを構成する場合において特に、条件式（４）が満足されている場合は、先に述べた条件式（４）による効果が同様に得られることになる。
　他方、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（６）、（７）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち条件式（６）は、第２レンズ群に配置された負レンズの屈折率を規定しており、条件式（６）の範囲を外れると、球面収差や非点収差をバランスよく補正することが難しくなり、好ましくない。条件式（６）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（６）の範囲の中で特に、前記条件式（６’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　条件式（７）は、第２レンズ群に配置される負レンズのアッベ数を規定しており、条件式（７）の範囲を外れると、全ズーム域において軸上色収差と倍率色収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（７）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、第２レンズ群が負レンズを１枚のみ有し、該負レンズがプラスチックレンズとされている場合は、より一層の低コスト化が実現される。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、前記条件式（８）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち条件式（８）は、第１レンズ群に配置された正の屈折力を有するプラスチックレンズのシェイプファクターを規定しており、条件式（８）の下限値以下になると、第１レンズ群に配置された負レンズおよび正レンズのパワーが強くなり、球面収差やコマ収差の補正が難しくなる。また、倍率色収差や非点収差をバランスよく補正することも困難になる。逆に条件式（８）の上限値以上になると、第１レンズ群に配置される負レンズおよび正レンズのパワーが弱くなり過ぎ、軸上色収差や倍率色収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（８）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（８）の範囲の中で特に、前記条件式（８’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、第２レンズ群が、２枚の正レンズと１枚の負レンズより構成されている場合は、低コスト化の効果がより顕著なものとなる。
　さらに、本発明のズームレンズが実質的に、第１レンズ群および第２レンズ群のみをレンズ群として有する場合も、低コスト化の効果がより顕著なものとなる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、前記条件式（９）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（９）の範囲を外れると、全ズーム域において軸上色収差と倍率色収差をバランスよく補正することが困難になり、好ましくない。条件式（９）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　以上の効果は、条件式（９）の範囲の中で特に、前記条件式（９’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、前記条件式（１０）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１０）の下限値以下になると、変倍比を大きくすることが困難になる。また、そのとき、第２レンズ群のパワーを強くしなければならず、製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなって好ましくない。逆に、条件式（１０）の上限値以上になると、第２レンズ群の移動量が大きくなり、レンズ系が大型化するため、好ましくない。条件式（１０）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、前記条件式（１１）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１１）の下限値以下になると、第１レンズ群や第２レンズ群を構成するレンズや、レンズ保持部材等の干渉を避けることが困難になり、好ましくない。逆に、条件式（１１）の上限値以上になると、ある一定の光学全長に抑えながら、所望の変倍比を得ることが困難になるため、好ましくない。条件式（１１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、前記条件式（１２）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１２）の下限値以下になると、ズームレンズを小型化することができるが、各レンズのパワーが強くなって、収差補正が困難になるとともに、レンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。条件式（１２）の上限値以上になると、光学全長が大きくなり好ましくない。条件式（１２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、前記条件式（１３）、（１４）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１３）の下限値以下になると、レンズの曲率（近似曲率）が大きくなって、必要なコバ（縁肉）を確保するための中心厚が大きくなり、第２レンズ群が大型化するとともに、諸収差の発生量も大きくなり、好ましくない。逆に、条件式（１３）の上限値以上になると、球面収差をバランスよく補正することが難しくなり、好ましくない。一方、条件式（１４）の範囲を外れると、全ズーム域において軸上色収差および倍率色収差をバランスよく補正することが困難になり、好ましくない。条件式（１３）、（１４）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、全部のレンズ系が５枚以下のレンズより構成されている場合や、第２レンズ群が１枚の正レンズと１枚の負レンズより構成されている場合や、レンズ系の全てのレンズがプラスチックレンズである場合は、低コスト化の効果がより顕著になる。
　また本発明のズームレンズにおいて特に、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群全体、または第２レンズ群に配置された一部のレンズを光軸に沿って移動させる構成が適用された場合や、より具体的に、第２レンズ群を物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、正の屈折力を有する第５レンズより構成したとき、第５レンズのみを光軸に沿って移動させる構成が適用された場合は、下記の効果を得ることができる。すなわち、本発明に用いたズームタイプのレンズにおいては、フォーカシング時に移動させるレンズとして、第１レンズ群全体、第２レンズ群全体、あるいは、第２レンズ群の一部のレンズ等、どれを選択しても良好な光学性能を得ることが可能であるが、第１レンズ群全体を繰り出してフォーカスする方式においては、第１レンズ群の有効径が大きくなったり、外径の大きなレンズを動かす必要が生じたりする不具合が生じる。第２レンズ群全体、あるいは、第２レンズ群の一部のレンズを移動させてフォーカシングを行う構成を適用すれば、そのような不具合を防止することができる。
　他方、本発明による撮像装置は、以上説明した効果を奏する本発明のズームレンズを備えたものであるから、良好な光学性能を備えた上で低コスト化を達成できるものとなる。
本発明の実施例１にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例５にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例６にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例７にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例８にかかるズームレンズのレンズ構成を示す断面図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例１のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例２のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例３のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例４のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例５のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例６のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例７のズームレンズの各収差図 （Ａ）～（Ｈ）は本発明の実施例８のズームレンズの各収差図 本発明の実施形態にかかる撮像装置の概略構成図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態にかかるズームレンズの構成例を示す断面図であり、後述の実施例１のズームレンズに対応している。また、図２～図８は、本発明の実施形態にかかる別の構成例を示す断面図であり、それぞれ後述の実施例２～８のズームレンズに対応している。
　図１～図８に示す例の基本的な構成は、図７の実施例では第２レンズ群Ｇ２が２枚のレンズからなる、また図８の実施例では第３レンズ群Ｇ３を有しているという点を除けば、その他は互いに同様であり、図示方法も同様であるので、ここでは主に図１を参照しながら、本発明の実施形態にかかるズームレンズについて説明する。また、上記図７、８の実施例の、他の実施例と異なる点については後に詳述する。
　図１では、左側が物体側、右側が像側として、（Ａ）は無限遠合焦状態でかつ広角端（最短焦点距離状態）での光学系配置を、（Ｂ）は無限遠合焦状態でかつ望遠端（最長焦点距離状態）での光学系配置を示している。これは、後述する図２～８においても同様である。
　本発明の実施形態にかかるズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とがレンズ群として配列されてなる。また第２レンズ群Ｇ２には、開口絞りＳｔが含まれている。ここに示す開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　なお、図１には、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｓｉｍとの間に、平行平板状の光学部材ＰＰが配置された例を示している。ズームレンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、光学系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタ等を配置することが好ましい。光学部材ＰＰは、これらカバーガラスや各種フィルタ等を想定したものである。また、近年の撮像装置は高画質化のために各色毎にＣＣＤを用いる３ＣＣＤ方式を採用しているものがあり、この３ＣＣＤ方式に対応するためには、色分解プリズム等の色分解光学系をレンズ系と像面Ｓｉｍの間に挿入することになる。その場合には、光学部材ＰＰの位置に色分解光学系を配置してもよい。
　このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔を変えて変倍するように構成されている。より具体的には、広角端から望遠端に変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍ側に凸状の軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側に単調移動し、開口絞りＳｔは第２レンズ群Ｇ２と一体で移動するように構成されている。図１には、広角端から望遠端へ変倍するときの第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２の移動軌跡を、（Ａ）と（Ｂ）との間に付した実線の矢印で模式的に示している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ１２とから構成されている。ここで、例えば図１に示す例のように、第１レンズＬ１１は両凹形状のレンズとし、第２レンズＬ１２は正メニスカス形状のレンズとすることができる。本発明のズームレンズにおいて、これらの第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２のうち後者は必ずプラスチックレンズとされるが、本実施例では特に双方ともプラスチックレンズとされている。
　本ズームレンズにおいて第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に配置された、正の屈折力を有する第３レンズＬ２１、負の屈折力を有する第４レンズＬ２２、および正の屈折力を有する第５レンズＬ２３より構成されている。例えば図１の例のように上記第３レンズＬ２１は両凸形状のレンズ、第４レンズＬ２２は両凹形状のレンズ、第５レンズＬ２３は正メニスカス形状のレンズとすることができる。なお図１の構成では特に、第２レンズ群Ｇ２の全てのレンズＬ２１、Ｌ２２、およびＬ２３がプラスチックレンズとされている。
　ここで、その他の図２～図８の構成におけるレンズ材料に関して説明すると、図３の第３レンズＬ２１、図４の第１レンズＬ１１、第３レンズＬ２１および第４レンズＬ２２、並びに図５の第１レンズＬ１１以外は全てプラスチックレンズとされている。
　以上説明の通り、第１レンズ群Ｇ１を第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２から構成した上で、それら２枚のレンズのうち少なくとも第２レンズＬ１２をプラスチックレンズ（より好ましくは双方ともプラスチックレンズ）とし、そして後述する条件式（１）～（４）を、さらには条件式（２’）、（３’）および（５）を満足させていることにより、本ズームレンズは、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズの採用によって低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を有するものとなっている。
　なお、図１～図８の構成のうち特に図７の構成では、その他の構成と異なって、第２レンズ群Ｇ２が２枚のレンズつまり第３レンズＬ２１および第４レンズＬ２２のみから構成されているが、この構成においても上記の作用、効果を得ることができる。
　また特に図８の構成では、その他の構成と異なって、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２に加えて、１枚の第６レンズＬ３１からなる第３レンズ群Ｇ３が設けられているが、この構成においても上記の作用、効果を得ることができる。なお第３レンズ群Ｇ３は、ズームレンズの変倍に際して移動することはない。また、この第３レンズ群Ｇ３を構成する上記第６レンズＬ３１は、同図に示すように例えば両凸形状のレンズとすることができる。
　次に、本ズームレンズの、前記各条件式に係る構成について説明する。本ズームレンズは、第１レンズＬ１１のｄ線に対する屈折率をＮｄ１ｎ、第２レンズＬ１２のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ１ｐ、νｄ１ｐ、第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２の光軸上での空気間隔をｄ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７１　…（１）
　　　１．６０＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５　…（２）
　　　１８＜νｄ１ｐ＜２５　…（３）
　　　０．２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５　…（４）
を満足している。
　なお、以上の条件式（１）～（４）で規定される各条件の数値例を、実施例毎にまとめて表２５に示してある。またこの表２５には、後述する（５）以下の条件式で規定される各条件の数値例も併せて示してある。
　本ズームレンズはさらに、第１レンズ群Ｇ１の正レンズ（第２レンズＬ１２）のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれ、Ｎｄ１ｐ、νｄ１ｐ、最大像高をＹ、第１レンズ群Ｇ１が最も物体側に位置するときの該第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面（第１レンズＬ１１の物体側レンズ面）から結像面までの光軸上の距離をＴＬとしたとき、以下の条件式
　　　１．６２１＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５０　…（２’）
　　　１８＜νｄ１ｐ＜２４　…（３’）
　　　５０＜Ｙ×ＴＬ＜５５０　…（５）
を満足している（表２５参照。以下、同様）。
　また本ズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２の負レンズ（第４レンズＬ２２）のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ２ｎ、νｄ２ｎとしたとき、以下の条件式
　　　１．６０＜Ｎｄ２ｎ＜１．７０　…（６）
　　　２０．０＜νｄ２ｎ＜２８．０　…（７）
を満足している。
　また本例のズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１に配置された正の屈折力を有するプラスチックレンズ（第２レンズＬ１２）の物体側レンズ面および、像側レンズ面の近軸曲率半径をそれぞれ、Ｒｐｆ、Ｒｐｒとしたとき、以下の条件式
　　　０．５＜（Ｒｐｒ＋Ｒｐｆ）／（Ｒｐｒ－Ｒｐｆ）＜６．２　…（８）
を満足している。なお上記の近軸曲率半径は、レンズ面を球面に近似させた場合の曲率半径である。
　また本ズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズ（第１レンズＬ１１）のｄ線に対するアッベ数をνｄ１ｎとしたとき、以下の条件式
　　　４８＜νｄ１ｎ＜６５　…（９）
を満足している。
　さらに本ズームレンズは、広角端から望遠端まで変倍する際の第２レンズ群Ｇ２の移動量をＭ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたとき、以下の条件式
　　　０．４５＜Ｍ２／ｆｔ＜０．７５　…（１０）
を満足している。
　また本ズームレンズは、望遠端における無限遠物体合焦時の第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面（第２レンズＬ１２の像側のレンズ面）から、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面（第３レンズＬ２１の物体側のレンズ面）の光軸上での空気間隔をｄ１２ｔ、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面から、最も像側のレンズ面（第５レンズＬ２３の像側のレンズ面）までの光軸上での距離をｄ２ｇｔとしたとき、以下の条件式
　　　０．２２＜ｄ１２ｔ／ｄ２ｇｔ＜０．６０　…（１１）
を満足している。
　また本ズームレンズは、広角端における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面（第１レンズＬ１１の物体側のレンズ面）から結像面Ｓｉｍまでの光軸上の距離をＴＬｗ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
　　　５．８＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８．４　…（１２）
を満足している。
　さらに本ズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に正レンズ（第３レンズＬ２１）が配置されてなるものであり、この第３レンズＬ２１のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれ、Ｎｄ２ｐ、νｄ２ｐとしたとき、以下の条件式
　　　１．４８＜Ｎｄ２ｐ＜１．６５　…（１３）
　　　４５＜νｄ２ｐ＜６５　…（１４）
を満足している。
　また本ズームレンズにおいては、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズ（第１レンズＬ１１）が非球面レンズとされ、そしてその第１レンズＬ１１はプラスチックレンズとされて、低コスト化が図られている。また、第１レンズ群Ｇ１に配置された正の屈折力を有するプラスチックレンズ（第２レンズＬ１２）も非球面レンズとされている。
　また本ズームレンズにおいては、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に配置されたレンズ（第３レンズＬ２１）が非球面のプラスチックレンズとされて、低コスト化が図られている。そして、第２レンズ群Ｇ２の最も像面側に配置されたレンズ（第５レンズＬ２３）も非球面のプラスチックレンズとされて、さらなる低コスト化が図られている。
　また本ズームレンズにおいては、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って移動させる構成となっている。しかし、この構成に限らずに、第２レンズ群Ｇ２に配置された一部のレンズ、例えば正の屈折力を有する第５レンズＬ２３のみを光軸に沿って移動させるようにしてもよい。
　なお本発明のズームレンズにおいて、前記（１）、（３）、（５）、（６）、（８）および（９）式で示した各条件のより望ましい範囲は、前述したように下記
　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７０　…（１’）
　　　１９＜νｄ１ｐ＜２４　…（３”）
　　　５５＜Ｙ×ＴＬ＜５３０　…（５’）
　　　１．６０＜Ｎｄ２ｎ＜１．６９　…（６’）
　　　１．６＜（Ｒｐｒ＋Ｒｐｆ）／（Ｒｐｒ－Ｒｐｆ）＜６．１　…（８’）
　　　５０＜νｄ１ｎ＜６５　…（９’）
の通りであるが、本ズームレンズにおいては、以上の条件式（１’）、（３”）、（５’）、（６’）、（８’）および（９’）も満足されている。なお条件式（３”）は、先に挙げた（３’）式に対しても、より好ましいものである。
　以下、上に述べた効果についてさらに詳しく説明する。条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズ（第１レンズＬ１１）の屈折率を規定しており、低コスト化のために、第１レンズ群Ｇ１に配置された正レンズ（第２レンズＬ１２）を条件式（２）や条件式（３）で示される光学特性を有するプラスチックで構成した場合、条件式（１）の上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置された負レンズである第１レンズＬ１１および、第１レンズ群Ｇ２に配置された正レンズである第２レンズＬ１２のパワーが強くなって、球面収差やコマ収差の補正が難しくなり好ましくない。逆に、条件式（１）の下限値以下になると、倍率色収差や非点収差をバランスよく補正することが困難になるため好ましくない。条件式（１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。さらに、条件式（１）を満足することによって、比較的安価なプラスチック等のレンズ材料を採用し易くなるという効果も得られる。
　本ズームレンズでは、条件式（１）の範囲の中で特に前記条件式（１’）が満足されているので、以上の効果がより顕著なものとなる。
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１に配置されたプラスチックよりなる正レンズ（第２レンズＬ１２）の屈折率を規定しており、条件式（２）の下限値以下になると、曲率（近似曲率）が大きくなり、そのために諸収差、倍率色収差の発生量が大きくなってしまい好ましくない。逆に、条件式（２）の上限値以上になると、非点収差が大きくなり好ましくない。またその場合は、良好な光学特性を有するプラスチック材料を選択することが困難になる。条件式（２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１に配置されたプラスチックよりなる正レンズ（第２レンズＬ１２）のアッベ数を規定しており、条件式（３）の下限値以下になると、軸上色収差および倍率色収差をバランスよく補正することが困難になり、好ましくない。逆に、条件式（３）の上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１に配置された負レンズである第１レンズＬ１１とのアッベ数差が小さくなり、色収差補正のためにレンズのパワーを強くする必要が生じて、球面収差や非点収差の補正が困難になり、好ましくない。条件式（３）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　本ズームレンズでは、条件式（３）の範囲の中で特に前記条件式（３”）が満足されているので、以上の効果がより顕著なものとなる。
　条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１に配置された負レンズと正レンズ、つまり第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２の空気間隔と、広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、条件式（４）の下限値以下になると、コンパクト化には有利になるが、球面収差の補正が難しくなるため好ましくない。逆に、条件式（４）の上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１全体が大型化してしまうため、好ましくない。条件式（４）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本ズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１の正レンズ（第２レンズＬ１２）のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれ、Ｎｄ１ｐ、νｄ１ｐ、最大像高をＹ、第１レンズ群Ｇ１が最も物体側に位置するときの該第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面（第１レンズＬ１１の物体側のレンズ面である）から結像面Ｓｉｍまでの光軸上の距離をＴＬとしたとき、前記条件式（２’）、（３’）および（５）を満足するように構成されているので、この点からも、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズの採用によって低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を有するものとなり得る。
　以下、上に述べた効果についてさらに詳しく説明する。条件式（２’）、（３’）による効果は、基本的に前記条件式（２）、（３）による効果と同じであるが、この場合はそれらの効果がより顕著なものとなる。また条件式（３’）による効果は、それが規定する範囲の中で特に、前記条件式（３”）が満足されているので、さらに顕著なものとなる。
　条件式（５）は、最大像高と光学全長の積を規定したものであり、条件式（５）の上限値以上になると、コンパクトカメラとしては大型のサイズとなり、携帯性の面で好ましくない。逆に、条件式（５）の下限値以下になると、ズームレンズが非常に小型にはなるが、適用できる撮像素子の画素数が低下するか、あるいは、同じ画素数であれば画素サイズが小さくなる。いずれにせよ、画質の低下に繋がり好ましくない。条件式（５）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　本ズームレンズでは、条件式（５）の範囲の中で特に前記条件式（５’）が満足されているので、以上の効果がより顕著なものとなる。
　また本ズームレンズにおいては特に、第１レンズ群Ｇ１が、物体側より順に配された、負の屈折力を有する第１レンズＬ１１および正の屈折力を有する第２レンズＬ１２の２枚のみから構成されているので、レンズ枚数が抑えられて、より一層の低コスト化が実現される。
　他方、本ズームレンズにおいては特に前記条件式（６）、（７）が満足されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち条件式（６）は、第２レンズ群Ｇ２に配置される負レンズ（第４レンズＬ２２）の屈折率を規定しており、条件式（６）の範囲を外れると、球面収差や非点収差をバランスよく補正することが難しくなり、好ましくない。条件式（６）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　本ズームレンズでは、条件式（６）の範囲の中で特に前記条件式（６’）が満足されているので、以上の効果がより顕著なものとなる。
　条件式（７）は、第２レンズ群Ｇ２に配置される負レンズ（第４レンズＬ２２）のアッベ数を規定しており、条件式（７）の範囲を外れると、全ズーム域において軸上色収差と倍率色収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（７）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本ズームレンズにおいては、第２レンズ群Ｇ２が負レンズ（第４レンズＬ２２）を１枚のみ有し、該負レンズがプラスチックレンズとされているので、より一層の低コスト化が実現される。
　また本ズームレンズにおいては、前記条件式（８）が満足されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ１に配置された正の屈折力を有するプラスチックレンズ（第２レンズＬ１２）のシェイプファクターを規定しており、条件式（８）の下限値以下になると、第１レンズ群Ｇ１に配置された負レンズおよび正レンズ、つまり第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２のパワーが強くなり、球面収差やコマ収差の補正が難しくなる。また、倍率色収差や非点収差をバランスよく補正することも困難になる。逆に条件式（８）の上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１に配置される負レンズおよび正レンズ、つまり第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２のパワーが弱くなり過ぎ、軸上色収差や倍率色収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（８）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　本ズームレンズでは、条件式（８）の範囲の中で特に前記条件式（８’）が満足されているので、以上の効果がより顕著なものとなる。
　また本ズームレンズにおいては、第２レンズ群Ｇ２が、２枚の正レンズ（第３レンズＬ２１および第５レンズＬ２３）と１枚の負レンズ（第４レンズＬ２２）より構成されているので、低コスト化の効果がより顕著なものとなる。
　さらに本ズームレンズは、実質的に、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２のみをレンズ群として有しているので、低コスト化の効果がより顕著なものとなる。
　また本ズームレンズにおいては、前記条件式（９）が満足されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（９）の範囲を外れると、全ズーム域において軸上色収差と倍率色収差をバランスよく補正することが困難になり、好ましくない。条件式（９）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　本ズームレンズでは、条件式（９）の範囲の中で特に前記条件式（９’）が満足されているので、以上の効果がより顕著なものとなる。
　また本ズームレンズにおいては、前記条件式（１０）が満足されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１０）の下限値以下になると、変倍比を大きくすることが困難になる。また、そのとき、第２レンズ群Ｇ２のパワーを強くしなければならず、製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなって好ましくない。逆に、条件式（１０）の上限値以上になると、第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなり、レンズ系が大型化するため、好ましくない。条件式（１０）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本ズームレンズにおいては、前記条件式（１１）が満足されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１１）の下限値以下になると、第１レンズ群Ｇ１や第２レンズ群Ｇ２を構成するレンズや、レンズ保持部材等の干渉を避けることが困難になり、好ましくない。逆に、条件式（１１）の上限値以上になると、ある一定の光学全長に抑えながら、所望の変倍比を得ることが困難になるため、好ましくない。条件式（１１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本ズームレンズにおいては、前記条件式（１２）が満足されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１２）の下限値以下になると、ズームレンズを小型化することができるが、各レンズのパワーが強くなって、収差補正が困難になるとともに、レンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため好ましくない。条件式（１２）の上限値以上になると、光学全長が大きくなり好ましくない。条件式（１２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本ズームレンズにおいては、前記条件式（１３）、（１４）が満足されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち、条件式（１３）の下限値以下になると、レンズの曲率（近似曲率）が大きくなって、必要なコバ（縁肉）を確保するための中心厚が大きくなり、第２レンズ群Ｇ２が大型化するとともに、諸収差の発生量も大きくなり、好ましくない。逆に、条件式（１３）の上限値以上になると、球面収差をバランスよく補正することが難しくなり、好ましくない。一方、条件式（１４）の範囲を外れると、全ズーム域において軸上色収差および倍率色収差をバランスよく補正することが困難になり、好ましくない。条件式（１３）、（１４）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。
　また本ズームレンズにおいては、全部のレンズ系が５枚以下のレンズより構成され、そしてレンズ系の全てのレンズがプラスチックレンズとされているので、低コスト化の効果がより顕著になる。
　なお特に図７の構成では特に、第２レンズ群Ｇ２が１枚の正レンズと１枚の負レンズ（第３レンズＬ２１と第４レンズＬ２２）のみから構成され、そしてそれらのレンズが共にプラスチックレンズとされているので、低コスト化の効果がより顕著になる。
　また本ズームレンズにおいては、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第２レンズ群全体を光軸に沿って移動させる構成が適用されているので、下記の効果を得ることができる。すなわち、本発明に用いたズームタイプのレンズにおいては、フォーカシング時に移動させるレンズとして、第１レンズ群Ｇ１全体、第２レンズ群Ｇ２全体、あるいは、第２レンズ群Ｇ２の一部のレンズ等、どれを選択しても良好な光学性能を得ることが可能であるが、第１レンズ群Ｇ１全体を繰り出してフォーカスする方式においては、第１レンズ群Ｇ１の有効径が大きくなったり、外径の大きなレンズを動かす必要が生じたりする不具合が生じる。第２レンズ群Ｇ２全体を移動させてフォーカシングを行う構成を適用すれば、そのような不具合を防止することができる。この効果は、第２レンズ群Ｇ２の一部のレンズを移動させてフォーカシングを行うようにした場合も同様に得られるものである。
　なお図１には、レンズ系と結像面との間に光学部材ＰＰを配置した例を示したが、ローパスフィルタや特定の波長域をカットするような各種フィルタ等を配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよく、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　次に、本発明のズームレンズの数値実施例について説明する。実施例１～８のズームレンズのレンズ断面図はそれぞれ図１～８に示したものである。そして、実施例１のズームレンズの基本レンズデータを表１に、ズームに関するデータを表２に、非球面データを表３に示す。同様に、実施例２～８のズームレンズの基本レンズデータ、ズームに関するデータ、非球面データを表４～表２４に示す。以下では、表中の記号の意味について、実施例１のものを例に挙げて説明するが、実施例２～８のものについても基本的に同様である。
　表１の基本レンズデータにおいて、Ｓｉの欄には最も物体側の構成要素の物体側の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示している。なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。
　また、基本レンズデータにおいて、Ｎｄｊの欄には最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の構成要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄にはｊ番目の構成要素のｄ線に対するアッベ数を示している。なお、基本レンズデータには、開口絞りＳｔも含めて示しており、開口絞りＳｔに相当する面の曲率半径の欄には、∞（開口絞り）と記載している。
　表１の基本レンズデータにおけるＤ４、Ｄ１１は、変倍時に変化する面間隔である。Ｄ４は第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔であり、Ｄ１１は第２レンズ群Ｇ２と光学部材ＰＰとの間隔である。ただし実施例７では、上記Ｄ１１の代わりにＤ９を用いている。
　表２のズームに関するデータには、広角端、望遠端それぞれにおける、全系の焦点距離（ｆ）、Ｆ値（Ｆｎｏ．）、全画角（２ω）、変倍時に変化する各面間隔の値を示している。
　表１のレンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表３の非球面データには、非球面の面番号と、各非球面に関する非球面係数を示す。表３の非球面データの数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は、「×１０－ｎ」を意味する。なお、非球面係数は、下記非球面式における各係数ＫＡ、ＲＡｍ（ｍ＝３、４、５、…１２）の値である。
　　Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＲＡｍ・ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、ＲＡｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…１２）
　以下に記載する表では、所定の桁で丸めた数値を記載している。また、以下に記載する表のデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小して使用することが可能であるので、他の適当な単位を用いることもできる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
　また表２５に、実施例１～８のズームレンズの条件式（１）～（１４）に対応する値を示す。この表２５の値はｄ線に関するものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
　ここで、実施例１のズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）をそれぞれ図９（Ａ）～図９（Ｄ）に示し、望遠端における球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）をそれぞれ図９（Ｅ）～図９（Ｈ）に示す。
　各収差図はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）を基準としたものであるが、球面収差図では波長４６０．０ｎｍおよび６１５．０ｎｍに関する収差も示し、倍率色収差図では波長４６０．０ｎｍおよび６１５．０ｎｍに関する収差を示す。非点収差図では、サジタル方向については実線で、タンジェンシャル方向については点線で示している。球面収差図のＦｎｏ．はＦ値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　同様に、実施例２のズームレンズの広角端、望遠端における各収差図を図１０（Ａ）～図１０（Ｈ）に示し、以下全く同様にして実施例３～８の各収差図をそれぞれ図１１～図１６に示す。
　次に、本発明の実施形態にかかる撮像装置について説明する。図１７に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態のズームレンズ１を用いた撮像装置１０の概略構成図を示す。撮像装置としては、例えば、監視カメラ、ビデオカメラ、電子スチルカメラ等を挙げることができる。
　図１７に示す撮像装置１０は、ズームレンズ１と、ズームレンズ１の像側に配置されて、ズームレンズ１により結像された被写体の像を撮像する撮像素子２と、撮像素子２からの出力信号を演算処理する信号処理部４と、ズームレンズ１の変倍を行うための変倍制御部５と、フォーカス調整を行うためのフォーカス制御部６とを備えている。なお、ズームレンズ１と撮像素子２との間に、適宜フィルタ等が配設されてもよい。
　ズームレンズ１は、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔を変化させて変倍するように構成されている。上記第１レンズ群Ｇ１は、負の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ１２との２枚から構成され、それら両レンズＬ１１およびＬ１２は共にプラスチックレンズとされている。
　撮像素子２は、ズームレンズ１により形成される光学像を撮像して電気信号を出力するものであり、その撮像面はズームレンズ１の像面に一致するように配置されている。撮像素子２としては例えばＣＣＤやＣＭＯＳ等からなるものを用いることができる。
　なお、図１７では図示していないが、撮像装置１０は、例えば第２レンズ群Ｇ２の一部を構成する正の屈折力を有するレンズを光軸Ｚに垂直な方向に移動させて、振動や手振れ時の撮影画像のぶれを補正するぶれ補正機構をさらに備えるようにしてもよい。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されるものではなく、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、非球面係数等の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。

Claims (16)

  1. 　物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、変倍に際して前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、
    　前記第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有しプラスチックよりなる第２レンズとの２枚より構成され、
    　前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄ１ｎ、前記第２レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ１ｐ、νｄ１ｐ、前記第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７１　…（１）
    　　　１．６０＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５　…（２）
    　　　１８＜νｄ１ｐ＜２５　…（３）
    　　　０．２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５　…（４）
  2. 　以下の条件式の少なくとも１つを満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７０　…（１’）
    　　　１．６２１＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５０　…（２’）
    　　　１９＜νｄ１ｐ＜２４　…（３”）
  3. 　物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、変倍に際して前記第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に負レンズを有するとともに、プラスチックよりなる正レンズを有し、
    　前記第１レンズ群の正レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれ、Ｎｄ１ｐ、νｄ１ｐ、最大像高をＹ、第１レンズ群が最も物体側に位置するときの該第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から結像面までの光軸上の距離をＴＬとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　　１．６２１＜Ｎｄ１ｐ＜１．６５０　…（２’）
    　　　１８＜νｄ１ｐ＜２４　…（３’）
    　　　５０＜Ｙ×ＴＬ＜５５０　…（５）
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３に記載のズームレンズ。
    　　　１９＜νｄ１ｐ＜２４　…（３”）
  5. 　前記第１レンズ群の最も物体側に配置された負レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄ１ｎとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３または４に記載のズームレンズ。
    　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７１　…（１）
  6. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項５に記載のズームレンズ。
    　　　１．４８＜Ｎｄ１ｎ＜１．７０　…（１’）
  7. 　前記第１レンズ群が、物体側より順に配された、負の屈折力を有する第１レンズおよび正の屈折力を有する第２レンズの２枚のみから構成されていることを特徴とする請求項３から６のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  8. 　前記第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項７に記載のズームレンズ。
    　　　０．２＜ｄ２／ｆｗ＜０．５　…（４）
  9. 　前記第２レンズ群が、少なくとも１枚の負レンズを有し、該負レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれＮｄ２ｎ、νｄ２ｎとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
    　　　１．６０＜Ｎｄ２ｎ＜１．７０　…（６）
    　　　２０．０＜νｄ２ｎ＜２８．０　…（７）
  10. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項９に記載のズームレンズ。
    　　　１．６０＜Ｎｄ２ｎ＜１．６９　…（６’）
  11. 　前記第２レンズ群が負レンズを１枚のみ有し、該負レンズがプラスチックレンズであることを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  12. 　前記第１レンズ群に配置された正の屈折力を有するプラスチックレンズの物体側レンズ面および、像側レンズ面の近軸曲率半径をそれぞれ、Ｒｐｆ、Ｒｐｒとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。
    　　　０．５＜（Ｒｐｒ＋Ｒｐｆ）／（Ｒｐｒ－Ｒｐｆ）＜６．２　…（８）
  13. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１２に記載のズームレンズ。
    　　　１．６＜（Ｒｐｒ＋Ｒｐｆ）／（Ｒｐｒ－Ｒｐｆ）＜６．１　…（８’）
  14. 　前記第２レンズ群が、２枚の正レンズと１枚の負レンズより構成されていることを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  15. 　実質的に、前記第１レンズ群および、第２レンズ群のみをレンズ群として有することを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
  16. 　請求項１から１５のいずれか１項に記載のズームレンズを備えたことを特徴とする撮像装置。
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