WO2013004391A1 - Verfahren zur synthesegaserzeugung - Google Patents

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WO2013004391A1
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Wolfgang Alois Hormuth
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Dirk Klingler
Matthias Kern
Grigorios Kolios
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BASF SE
Linde GmbH
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Definitions

  • the invention relates to a process for the production of synthesis gas, wherein methane and carbon dioxide introduced into a reaction space and in the presence of a
  • Solid can be converted to hydrogen and carbon monoxide.
  • Synthesis gas is one consisting of hydrogen and carbon monoxide
  • Synthesis gas provides the ideal interface to existing petrochemical processes for the production of e.g. Methanol, dimethyl ether or Fischer-Tropsch products.
  • US20110089378 describes the preparation of catalysts such as BaC0 3 -Ba 2 Ti0 4 (1: 1) / NiO (Catalyst A), SrjTiOVNiO (Catalyst B), BaC0 3 -BaAl 2 0 4 (2: 1) / NiO and their application in the dry reforming of methane.
  • the at least 8 hours coking resistant catalyst is in principle for the
  • the object of the present invention is to provide a process for producing synthesis gas which uses the educts methane and carbon dioxide. It is another object of the invention to obtain a gaseous product stream which is substantially free of solid particles. Furthermore, it is an object of the invention to show a continuous mode of operation for synthesis gas production, in which no
  • Temperatures between 800 to 1600 ° C and more preferably between 900 and 1400 ° C.
  • a carbonaceous granulate in the present invention is to be understood as meaning a material which advantageously consists of solid grains which have at least 50% by weight, preferably at least 80% by weight, in particular at least 90% by weight of carbon.
  • the carbonaceous granules advantageously have a grain size, i. an equivalent diameter, which can be determined by sieving with a certain mesh size, from 0.5 to 100 mm, preferably from 1 to 80 mm.
  • Carbonaceous granules are advantageously spherical.
  • a multiplicity of different carbonaceous granules can be used.
  • Such a granulate may for example consist of coal, coke, coke breeze and / or mixtures thereof.
  • Coke breeze usually has a grain size of less than 20 mm.
  • the carbonaceous granules 0 to 15 wt .-% based on the total mass of the granules, preferably 0 to 5 wt .-%, metal, metal oxide and / or ceramic.
  • granules are used, the coke breeze and / or low value, ie not directly for the Smelting process suitable coke, Kokereikoks based on brown or hard coal and / or derived from biomass coke.
  • the 1 to 3 times the mass of carbonaceous solid is used in comparison to the mass of the synthesis gas produced, preferably the 1, 8 to 2.5 times the mass.
  • the carbon formed by the reaction according to the invention advantageously accumulates to at least 90% by weight, based on the total mass of the formed carbon
  • the gaseous product stream has a solids content of less than 10 mg solids / g gas, preferably less than 5 mg solid / g gas, in particular less than 1 mg solid / g gas.
  • Carbon is not a problem, as it deposits mainly on the carbonaceous solid and only changes its size, structure and strength.
  • carbonaceous granules filter out carbon from the gas phase, so that the synthesis gas generated can be largely removed from the reaction space free of carbon particles.
  • the method according to the invention makes the mechanism of
  • Carbon deposition exploited by the gaseous feedstocks with an atomic carbon / oxygen ratio C / O> 1 are introduced into the reaction space, so that in addition to synthesis gas selectively generated carbon and deposited on the carbonaceous solid.
  • carbon can be removed from the solid when a carbon / oxygen ratio C / O ⁇ 1 is set. In this way it is possible, for example, from a
  • Inferior granules by targeted adjustment of the density in the range of 0.7 to 1, 4 g / cm 3 , preferably from 0.8 to 1, 4 g / cm 3 to produce a high-quality coke product, which withdrawn from the reaction chamber and, for example can be used in the blast furnace.
  • a preferred embodiment provides that for carrying out the method according to the invention required thermal energy is generated by oxidation or partial oxidation of a fuel comprising hydrocarbons and / or hydrogen.
  • the oxidizing agents used are preferably air and / or oxygen-enriched air and / or technically pure oxygen.
  • Oxidation or partial oxidation may be performed outside of the reaction space by mixing and reacting the fuel with an oxidizing agent.
  • the resulting hot gas is subsequently introduced into the reaction space and passed over the carbonaceous solid, releasing some of its sensible heat to the carbonaceous solid and / or the
  • the oxidizing agent can also in the
  • the carbonaceous solid comprises low-grade coke ovens based on lignite, hard coal or biomass, from which pyrolysis gases can escape at elevated temperature, it is intended to generate energy, to feed in oxygen after the pyrolysis zone and to oxidize the pyrolysis gases at least partially.
  • a hot gas is generated by means of an outside of the reaction space arranged electrical heating device through which a
  • Gas stream is guided and thereby heated with the aid of an arc, before it is introduced at a temperature between 3000 K and 10000 K, preferably between 4000 K and 10000 K in the high temperature zone, where it gives off its heat to the reactants or the.
  • the gas stream may, for example, at the
  • Hydrocarbon decomposition obtained hydrogen, which is withdrawn from the reaction space and after any cleaning (eg dedusting) supplied to the electric heater and at least partially ionized.
  • a further preferred embodiment of the method according to the invention provides that thermal energy is generated in the reaction space by electromagnetic induction.
  • one or more electrically conductive elements are arranged so that they can enter into thermal communication with the gases to be reacted and / or the carbonaceous solid.
  • An alternating electromagnetic field generates eddy currents in the electrically conductive elements, which heat up as a result.
  • the heat generated in this way transfers directly or indirectly to the gases to be reacted and thus at least partially covers the energy required for synthesis gas formation.
  • the one or more electrically conductive elements are fixedly arranged in the reaction space and / or distributed in granular form in the carbonaceous solid, in particular in a carbonaceous granules, so that they together with this in the
  • reaction space introduced and removed from the reaction space.
  • Heating be used. It is also conceivable to generate thermal energy in the reaction space via an electric current, which is passed through the carbonaceous solid and heated.
  • the energy to be provided by the process according to the invention is not more than 150 kJ, preferably not more than 120 kJ, preferably not more than 100 kJ, per mole of methane reacted.
  • the thermal decomposition reaction of hydrocarbons according to the invention is advantageously carried out at a pressure which is between atmospheric pressure and 50 bar, preferably between 10 and 50 bar.
  • the residence time in the reaction zone in the decomposition reaction according to the invention is advantageously 0.5 seconds to 25 minutes, preferably 1 to 60 seconds, in particular 1 to 30 seconds.
  • the carbonaceous solid in particular the
  • reaction chamber is designed for this purpose sirinvoll terme as a vertical shaft, so that the movement of the moving bed alone under the effect of
  • the moving bed is advantageously homogeneous and can be flowed through evenly.
  • the carbonaceous solid can also be passed through the reaction space as a fluidized bed. Both variants allow a continuous or quasi-continuous operation.
  • a particularly preferred variant of the process according to the invention is to introduce it into the reaction space at ambient temperature, where it is first heated to a maximum temperature and then cooled again, the maximum temperature being in a high-temperature zone in which temperatures in the range of 1000 ° C prevail.
  • the cooling can be carried out up to a maximum of 500 K, preferably up to 300 K, more preferably up to 50 K above the ambient temperature, so that a cooling or deletion of the from the reaction space
  • Carbon monoxide can be withdrawn at a temperature near the ambient temperature from the reaction space. Due to the high level of energy integration, these can result from the omission of a special, highly active catalyst
  • thermal energy is generated in particular in the high temperature zone and / or introduced into the high temperature zone.
  • the generation and / or introduction of thermal energy at other locations of the reaction space should not be excluded.
  • the synthesis gas formed in the high temperature zone is as fast as possible
  • the invention provides a cycle formed from carbonaceous granules through which a portion of the synthesis gas formed in the high-temperature zone is passed in countercurrent and thereby cooled. If possible, the use of a heat pipe through which heat is removed from the synthesis gas is possible. Both the heat dissipated via the granulate circuit and via the heat pipe can be used to preheat feedstocks.
  • the grains from which the carbonaceous granules drawn off from the reaction space scatter in their grain size and density, so that a direct utilization of the granules, for example as blast furnace coke, in which a grain size between 35 and 80 mm is required is not possible .
  • Grains that are within the required specification are discharged as product.
  • Grains whose diameter is too small or whose density is too low for the intended purpose are preferably recycled back to the same or a parallel operated reaction space. Grains with too large diameters are broken before being returned and the fines are returned.
  • Substances can be converted. Additionally or alternatively
  • the undesirable substances include, for example, sulfur compounds, mono- or polyhydric aromatics, such as benzene, toluene, xylene and / or naphthalene, and other hydrocarbons which u. a. may be contained in natural gas.
  • Reaction space can be converted into undesirable substances.
  • the coke loaded with unwanted substances during gas cleaning can be disposed of by incineration or fed to a coking plant.
  • the inventive method is particularly suitable for the conversion of natural gas to synthesis gas, depending on the natural gas deposit of the
  • Methane content in natural gas is typically between 75 and 99% of the molar fraction. Carbon dioxide and natural gas can be used together or separately
  • dome gases are also like.
  • Coke oven gas and / or converter gas and / or gases from cupola furnaces possible, which contain both methane and carbon dioxide.
  • blast furnace gases from cupola furnaces which are technically pure
  • FIG. 1 shows a variant of the method according to the invention in which methane and carbon dioxide are converted in a continuous process to synthesis gas and a carbon product, for example injection-blown carbon for a blast furnace.
  • a carbonaceous granules in which it is
  • a methane-containing gas 2 which is, for example, a mixture of natural gas and carbon dioxide, is simultaneously passed from below into the reaction space R and countercurrently through the moving bed W led upwards.
  • the gas 2, which has ambient temperature at its entry into the reaction space R, is heated on its way up in direct heat exchange with the moving bed W.
  • the high temperature zone H in which temperatures of more than 1000 ° C prevail, react primarily methane and carbon dioxide to hydrogen and carbon monoxide, creating a
  • Synthesis gas is formed. By thermal decomposition of methane and the
  • Temperature can be subtracted, which is above the ambient temperature, but at least 500 K below the reaction temperature.
  • hydrogen 4 is separated from the synthesis gas, which is subsequently reacted in the electric heater P by means of an arc into a hot gas 5.
  • High temperature zone H initiated and there provides the energy required for synthesis gas production.
  • granules 6 is withdrawn, due to the deposits with high carbon content and low ash and sulfur content, for example, as Kokereizutschsstoff or
  • Carburizing agent of alloyed cast iron can be used in foundries.
  • Components of the granules 6, which do not meet the quality requirements, because they have too large or too small a diameter or, for example, too low density are separated in the separator S by screening and / or sighting and after a possible crushing via line 7 back in the reaction space R returned.
  • the remainder of the remainder 8 is blast furnace coke, which is delivered as a high quality product.

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Abstract

Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas (3), wobei Methan und Kohlendioxid (2) in einen Reaktionsraum (R) eingeleitet und in Gegenwart eines Feststoffes (W) bei erhöhten Temperaturen zu Wasserstoff und Kohlenmonoxid umgesetzt werden. Methan und Kohlendioxid werden durch ein kohlenstoffhaltiges Granulat (W) geführt und dabei in einer Hochtemperaturzone (H) umgesetzt.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Syntheseqaserzeuqunq
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas, wobei Methan und Kohlendioxid in einen Reaktionsraum eingeleitet und in Gegenwart eines
Feststoffes zu Wasserstoff und Kohlenmonoxid umgesetzt werden.
Unter Synthesegas ist ein aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid bestehendes
Stoffgemisch zu verstehen, das in einer Vielzahl von industriellen Prozessen als Basischemikalie eingesetzt werden kann. Synthesegas bietet die ideale Schnittstelle zu vorhandenen petrochemischen Verfahren für die Produktion von z.B. Methanol, Dimethylether oder Fischer-Tropsch Produkten.
Derartige Verfahren sind beispielsweise aus den Patentanmeldungen US2009203519 und US2011089378 bekannt. Beide Anmeldungen beschreiben Verfahren, bei denen Methan und Kohlendioxid über einen Katalysator geleitet und dabei durch
Trockenreformierung umgesetzt werden. Aufgrund des Boudouard-Gleichgewichts sowie der thermischen Zersetzung von Methan entsteht Kohlenstoff, der sich unter anderem auf dem Katalysator absetzt und diesen vergiftet. Um dieser Problematik zu begegnen, schlägt US2009203519 den Einsatz eines eisenhaltigen Abscheide-Katalysators vor, auf dem sich gebildeter Kohlenstoff ablagert. Die Aufnahmefähigkeit des Abscheide-Katalysators ist allerdings begrenzt, so dass in periodischen Abständen eine Katalysatorregeneration, beispielsweise mit Hilfe eines Fluids, durchgeführt werden muss. US2009203519 offenbart keine technische Lösung bezüglich der Wärmezufuhr für die stark endotherme Reformierungsreaktion.
US20110089378 beschreibt die Präparation von Katalysatoren wie beispielsweise BaC03-Ba2Ti04 (1 :1)/NiO (catalyst A), SrjTiOVNiO (catalyst B), BaC03-BaAI204 (2:1)/NiO sowie deren Anwendung bei der Trockenreformierung von Methan. Der über mindestens 8 Stunden verkokungsresistente Katalysator ist prinzipiell für die
Realisierung einer kontinuierlichen Fahrweise geeignet. Diese Lösung ist allerdings mit dem Nachteil hoher Katalysatorkosten verbunden. Aufgrund der beschriebenen Nachteile konnte bislang auf Basis des aufgeführten Stands der Technik keine großtechnische Produktion von Synthesegas durch die Umsetzung von Methan mit Kohlendioxid entwickelt werden. Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zur Synthesegasherstellung aufzuzeigen, das die Edukte Methan und Kohlendioxid verwendet. Ferner ist Aufgabe der Erfindung, einen gasförmigen Produktstrom zu erhalten, der im Wesentlichen frei von Feststoffpartikeln ist. Des Weiteren ist Aufgabe der Erfindung, eine kontinuierliche Fahrweise zur Synthesegasherstellung aufzuzeigen, bei der keine
Katalysatorregeneration erforderlich ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass Methan und. Kohlendioxid in Gegenwart eines kohlenstoffhaltigen Feststoffs umgesetzt werden. Bevorzugt erfolgt die Umsetzung der Edukte Methan und Kohlendioxid bei
Temperaturen zwischen 800 bis 1600°C und besonders bevorzugt zwischen 900 und 1400°C.
Erfindungsgemäß wird als kohlenstoffhaltiger Feststoff vorteilhaft ein
kohlenstoffhaltiges Granulat eingesetzt.
Unter einem kohlenstoffhaltigen Granulat ist in der vorliegenden Erfindung ein Material zu verstehen, das vorteilhaft aus festen Körnern besteht, die mindestens 50 Gew.-%, bevorzugt mindestens 80 Gew.-%, insbesondere mindestens 90 Gew.-% Kohlenstoff aufweisen. Das kohlenstoffhaltige Granulat besitzt vorteilhaft eine Körnung, d.h. einen Äquivalenzdurchmesser, der durch Siebung mit einer bestimmten Maschengröße bestimmbar ist, von 0,5 bis 100 mm, bevorzugt von 1 bis 80 mm. Das
kohlenstoffhaltige Granulat ist vorteilhaft kugelförmig. In dem erfindungsgemäßen Verfahren kann eine Vielzahl von unterschiedlichen kohlenstoffhaltigen Granulaten eingesetzt werden. Ein derartiges Granulat kann beispielsweise aus Kohle, Koks, Koksgrus und/oder Mischungen hieraus bestehen. Koksgrus weist in der Regel eine Körnung von kleiner 20 mm auf. Ferner kann das kohlenstoffhaltige Granulat 0 bis 15 Gew.-% bezogen auf die Gesamtmasse des Granulats, bevorzugt 0 bis 5 Gew.-%, Metall, Metalloxid und/oder Keramik enthalten. Mit besonderem Vorzug werden Granulate eingesetzt, die Koksgrus und/oder geringwertigen, d.h. nicht direkt für den Verhüttungsprozess geeigneten Koks, Kokereikoks auf Braun- oder Steinkohlebasis und/oder aus Biomasse gewonnenen Koks umfassen.
Vorteilhaft wird die 1- bis 3-fache Masse an kohlenstoffhaltigem Feststoff im Vergleich zur Masse des produzierten Synthesegases eingesetzt, bevorzugt die 1 ,8- bis 2,5- fache Masse.
Der durch die erfindungsgemäße Reaktion gebildete Kohlenstoff lagert sich vorteilhaft zu mindestens 90 Gew.-% bezogen auf die gesamte Masse des gebildeten
Kohlenstoffs und bevorzugt zu mindestens 95 Gew.-% an den kohlenstoffhaltigen Feststoff, insbesondere an das kohlenstoffhaltige Granulat an.
Vorteilhaft weist der gasförmige Produktstrom einen Feststoffgehalt von weniger als 10 mg Feststoff/g Gas, bevorzugt von weniger als 5 mg Feststoff/g Gas, insbesondere von weniger als 1 mg Feststoff/g Gas auf.
Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens stellt entstehender
Kohlenstoff kein Problem dar, da er sich vorwiegend auf dem kohlenstoffhaltigen Feststoff ablagert und lediglich dessen Größe, Struktur und Festigkeit ändert.
Insbesondere kohlenstoffhaltiges Granulat filtert Kohlenstoff aus der Gasphase heraus, so dass das erzeugte Synthesegas weitgehend frei von Kohlenstoffpartikeln aus dem Reaktionsraum abgezogen werden kann. Eine Ausgestaltung des
erfindungsgemäßen Verfahrens macht sich den Mechanismus der
Kohlenstoffabscheidung zunutze, indem die gasförmigen Einsatzstoffe mit einem atomaren Kohlenstoff/Sauerstoff-Verhältnis C/O > 1 in den Reaktionsraum eingebracht werden, so dass neben Synthesegas gezielt Kohlenstoff erzeugt und auf dem kohlenstoffhaltigen Feststoff abgeschieden wird. Andererseits kann Kohlenstoff von dem Feststoff abgetragen werden, wenn ein Kohlenstoff/ Sauerstoff-Verhältnis C/O < 1 eingestellt wird. Auf diese Weise ist es beispielsweise möglich, aus einem
minderwertigen Granulat durch gezielte Einstellung der Dichte im Bereich von 0,7 bis 1 ,4 g/cm3, bevorzugt von 0,8 bis 1 ,4 g/cm3 ein hochwertiges Koks-Produkt zu erzeugen, das aus dem Reaktionsraum abgezogen und beispielsweise im Hochofen eingesetzt werden kann. Eine bevorzugte Ausgestaltung sieht vor, dass für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens erforderliche thermische Energie durch Oxidation oder partielle Oxidation eines Brennstoffs erzeugt wird, der Kohlenwasserstoffe und/oder Wasserstoff umfasst. Als Oxidationsmittel werden vorzugsweise Luft und/oder mit Sauerstoff angereicherte Luft und/oder technisch reiner Sauerstoff verwendet.
Oxidation oder partielle Oxidation können außerhalb des Reaktionsraums durchgeführt werden, wozu der Brennstoff mit einem Oxidationsmittel gemischt und zur Reaktion gebracht wird. Das entstehende heiße Gas wird nachfolgend in den Reaktionsraum eingeleitet und über den kohlenstoffhaltigen Feststoff geführt, wobei es einen Teil seiner fühlbaren Wärme an den kohlenstoffhaltigen Feststoff und/oder die
umzusetzenden Gase abgibt. Das Oxidationsmittel kann jedoch auch in den
Reaktionsraum eingeleitet und dort mit einem vorliegenden Brennstoff vermischt und zur Reaktion gebracht werden. Umfasst der kohlenstoffhaltige Feststoff geringwertigen Kokereikoks auf Braunkohle-, Steinkohle- oder Biomassebasis, aus dem bei erhöhter Temperatur Pyrolysegase austreten können, so ist zur Energiegewinnung vorgesehen, im Anschluss an die Pyrolysezone Sauerstoff einzuspeisen und die Pyrolysegase zumindest partiell zu oxidieren.
In einer anderen Ausgestaltung wird ein heißes Gas mit Hilfe einer außerhalb des Reaktionsraums angeordneten elektrischen Heizeinrichtung erzeugt, durch die ein
Gasstrom geführt und dabei mit Hilfe eines Lichtbogens erhitzt wird, bevor er mit einer Temperatur zwischen 3000 K und 10000 K, bevorzugt zwischen 4000 K und 10000 K in die Hochtemperaturzone eingeleitet wird und dort seine Wärme an den oder die Reaktanden abgibt. Der Gasstrom kann beispielsweise aus bei der
Kohlenwasserstoffzersetzung gewonnenem Wasserstoff bestehen, der aus dem Reaktionsraum abgezogen und nach eventueller Reinigung (z. B. Entstaubung) der elektrischen Heizeinrichtung zugeleitet und zumindest teilweise ionisiert wird.
Eine weitere bevorzugte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens sieht vor, dass thermische Energie im Reaktionsraum durch elektromagnetische Induktion erzeugt wird. Im Reaktionsraum sind hierzu ein oder mehrere elektrisch leitfähige Elemente so angeordnet, dass sie mit den umzusetzenden Gasen und/oder dem kohlenstoffhaltigen Feststoff in thermische Verbindung treten können. Über ein elektromagnetisches Wechselfeld werden Wirbelströme in den elektrisch leitfähigen Elementen erzeugt, die sich dadurch aufheizen. Die auf diese Weise erzeugte Wärme überträgt sich direkt oder indirekt auf die umzusetzenden Gase und deckt somit wenigstens teilweise den für die Synthesegasbildung erforderlichen Energiebedarf. Das oder die elektrisch leitfähigen Elemente werden fest im Reaktionsraum angeordnet und/oder in granulärer Form im kohlenstoffhaltigen Feststoff, insbesondere in einem kohlenstoffhaltigen Granulat, verteilt, so dass sie gemeinsam mit diesem in den
Reaktionsraum eingebracht und aus dem Reaktionsraum entfernt werden. Alternativ kann die Impedanz des kohlenstoffhaltigen Feststoffs zur direkten induktiven
Beheizung genutzt werden. Vorstellbar ist es auch, thermische Energie im Reaktionsraum über einen elektrischen Strom zu erzeugen, der durch den kohlenstoffhaltigen Feststoff geleitet wird und diesen erhitzt.
Die bereitzustellende Energie des erfindungsgemäßen Verfahrens beträgt pro Mol umgesetztes Methan nicht mehr als 150 kJ, vorteilhaft nicht mehr als 120 kJ, bevorzugt nicht mehr als 100 kJ.
Die erfindungsgemäße thermische Zersetzungsreaktion von Kohlenwasserstoffen wird vorteilhaft bei einem Druck, der zwischen Atmosphärendruck und 50 bar, bevorzugt zwischen 10 und 50 bar liegt, durchgeführt.
Die Verweilzeit in der Reaktionszone bei der erfindungsgemäßen Zersetzungsreaktion beträgt vorteilhaft 0,5 Sekunden bis 25 Minuten, bevorzugt 1 bis 60 Sekunden, insbesondere 1 bis 30 Sekunden.
Vorzugsweise wird der kohlenstoffhaltige Feststoff, insbesondere das
kohlenstoffhaltige Granulat, als Wanderbett durch den Reaktionsraum geführt, wobei Methan und Kohlendioxid zweckmäßigerweise im Gegenstrom zu dem Feststoff geleitet werden. Der Reaktionsraum ist hierfür sirinvollerweise als senkrechter Schacht ausgeführt, so dass die Bewegung des Wanderbetts alleine unter Wirkung der
Schwerkraft zustande kommt. Das Wanderbett ist vorteilhaft homogen und gleichmäßig durchströmbar. Der kohlenstoffhaltige Feststoff kann jedoch auch als Wirbelbett durch den Reaktionsraum geführt werden. Beide Varianten erlauben eine kontinuierliche oder quasi-kontinuierliche Betriebsweise. Wird der kohlenstoffhaltige Feststoff als Wanderbett durch den Reaktionsraum geführt, so sieht eine besonders bevorzugte Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens vor, dass er mit Umgebungstemperatur in den Reaktionsraum eingeleitet, dort zunächst bis auf eine Maximaltemperatur aufgeheizt und anschließend wieder abgekühlt wird, wobei die Maximaltemperatur in einer Hochtemperaturzone liegt, in der Temperaturen im Bereich von 1000°C herrschen. Die Abkühlung kann bis maximal 500 K, bevorzugt bis 300 K noch mehr bevorzugt bis 50 K oberhalb der Umgebungstemperatur durchgeführt werden, so dass eine Kühlung bzw. Löschung des aus dem Reaktionsraum
abgezogenen kohlenstoffhaltigen Feststoffs nicht erforderlich ist. Zur Ausbildung und Aufrechterhaltung des beschriebenen Temperaturprofils wird vorgeschlagen, ein
Methan und Kohlendioxid enthaltendes Gasgemisch mit Umgebungstemperatur in den Reaktionsraum einzuleiten und im Gegenstrom durch das Wanderbett zu führen. Auf seinem Weg durch den Reaktionsraum tauscht das Gasgemisch in direktem Kontakt mit dem Wanderbett Wärme aus, wobei das Gasgemisch bis auf ca. 1000°C aufgeheizt und das Wanderbett gleichzeitig abgekühlt wird. In der Hochtemperaturzone gebildetes heißes Synthesegas wird weiter im Gegenstrom durch das Wanderbett geführt und in direktem Wärmetausch mit diesem abgekühlt, so dass Wasserstoff und
Kohlenmonoxid mit einer Temperatur in der Nähe der Umgebungstemperatur aus dem Reaktionsraum abgezogen werden können. Durch die hohe energetische Integration können die aus dem Verzicht auf einen speziellen, hochaktiven Katalysator
entstehenden Nachteile hinsichtlich des Gesamtenergiebedarfs ausgeglichen werden. Für die Synthesegaserzeugung erforderliche thermische Energie wird insbesondere in der Hochtemperaturzone erzeugt und/oder in die Hochtemperaturzone eingebracht. Die Erzeugung und/oder Einbringung von thermischer Energie an anderen Stellen des Reaktionsraumes soll jedoch nicht ausgeschlossen werden.
Das in der Hochtemperaturzone gebildete Synthesegas ist möglichst rasch
abzukühlen, wodurch die Boudouard-Reaktion und die Methanisierung effektiv unterdrückt werden können, bei denen einerseits aus Kohlenmonoxid, Kohlendioxid und Kohlenstoff und andererseits aus Wasserstoff und Kohlenstoff oder aus
Wasserstoff und Kohlenmonoxid Methan gebildet werden. Unter Umständen reicht der Mengenstrom, mit dem das Wanderbett durch die Hochtemperaturzone geführt wird, hierzu nicht aus. In diesem Fall sieht die Erfindung einen aus kohlenstoffhaltigem Granulat gebildeten Kreislauf vor, durch den ein Teil des in der Hochtemperaturzone gebildeten Synthesegases im Gegenstrom geführt und dabei abgekühlt wird. Ebenenfalls möglich ist der Einsatz eines Wärmerohres, über das Wärme aus dem Synthesegas abgeführt wird. Sowohl die über den Granulatkreislauf als auch über das Wärmerohr abgeführte Wärme kann zur Vorwärmung von Einsatzstoffen genutzt werden.
Die Körner, aus denen das aus dem Reaktionsraum abgezogene kohlenstoffhaltige Granulat besteht, streuen in ihrer Korngröße und in ihrer Dichte, so dass eine direkte Verwertung des Granulats, beispielsweise als Hochofenkoks, bei dem eine Korngröße zwischen 35 und 80 mm gefordert wird, nicht möglich ist. Erfindungsgemäß ist daher vorgesehen, das aus dem Reaktionsraum abgezogene kohlenstoffhaltige Granulat durch Siebung und/oder Sichtung zu klassieren. Körner, die innerhalb der geforderten Spezifikation liegen, werden als Produkt ausgetragen. Körner, deren Durchmesser zu klein oder deren Dichte zu niedrig für den beabsichtigten Einsatzzweck sind, werden vorzugsweise wieder in den gleichen oder einen parallel betriebenen Reaktionsraum zurückgeführt. Körner mit zu großen Durchmessern werden vor ihrer Rückführung gebrochen, und der Feinanteil wird zurückgeführt.
Zur Erzeugung eines hochreinen Synthesegases kann es erforderlich sein, die in den Reaktionsraum einzuleitenden Stoffströme von Substanzen zu reinigen, die selbst im Synthesegas unerwünscht sind oder die im Reaktionsraum in unerwünschte
Substanzen umgesetzt werden können. Zusätzlich oder alternativ können
unerwünschte Substanzen auch aus den aus dem Reaktionsraum abgezogenen Gasen abgetrennt werden. Zu den unerwünschten Substanzen gehören beispielsweise Schwefelverbindungen, ein- oder mehrringige Aromaten, wie beispielsweise Benzol, Toluol, Xylol und/oder Naphthalin sowie andere Kohlenwasserstoffe, die u. a. in Erdgas enthalten sein können.
Eine Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens sieht daher vor, dass ein im Verfahren auftretendes Gas zur Reinigung durch ein Koksbett geleitet und dabei von Substanzen befreit wird, die selbst im Synthesegas unerwünscht sind oder im
Reaktionsraum in unerwünschte Substanzen umgesetzt werden können. Abhängig von seiner Qualität kann der bei der Gasreinigung mit unerwünschten Substanzen beladene Koks durch Verbrennung entsorgt oder einer Kokerei als Einsatz zugeführt werden. Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich insbesondere zur Umsetzung von Erdgas zu Synthesegas, wobei in Abhängigkeit von der Erdgaslagerstätte der
Methananteil im Erdgas typischerweise zwischen 75 und 99 % der molaren Faktion liegt. Kohlendioxid und Erdgas können hierbei gemeinsam oder getrennt an
mindestens einer Stelle in den Reaktionsraum eingeleitet werden. Jedoch ist auch die Umsetzung von Kuppelgasen wie. Koksofengas und/oder Konvertergas und/oder Gasen aus Kupolöfen möglich, die sowohl Methan als auch Kohlendioxid enthalten. Insbesondere geeignet sind Gichtgase aus Kupolöfen, die mit technisch reinem
Sauerstoff oder mit Luft betrieben werden, die mit Sauerstoff angereichert ist. Wegen seines geringen Stickstoffgehalts weist das hierbei erhaltene Gichtgas höhere Anteile an Kohlenmonoxid und Kohlendioxid auf.
Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann im Gegensatz zum Stand der Technik ein Synthesegas ohne nennenswerte Feststoffbelastung hergestellt werden.
Obwohl die erfindungsgemäßen Temperaturbereiche oberhalb der im Stand der Technik genannten Bereiche liegen, stellt dies keinen wirtschaftlichen Nachteil dar, da die hier beschriebene erfindungsgemäße Verfahrensvariante einen zuvor nicht erreichten Grad der Wärmerückgewinnung beinhaltet.
Im Folgenden soll die Erfindung anhand eines in der Figur 1 schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert werden. Die Figur 1 zeigt eine Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens, bei dem Methan und Kohlendioxid in einem kontinuierlichen Prozess zu Synthesegas und einem Kohlenstoffsprodukt, beispielsweise Einblaskohle für einen Hochofen, umgesetzt werden. Über die Zuführung 1 wird ein kohlenstoffhaltiges Granulat, bei dem es sich
beispielsweise um Koksgrus handelt, mit Umgebungstemperatur von oben in den Reaktionsraum R eingeleitet, durch den es nachfolgend unter Wirkung der Schwerkraft in einem Wanderbett W nach unten geführt wird. Ein Methan enthaltendes Gas 2, bei dem es sich beispielsweise um ein Gemisch aus Erdgas und Kohlendioxid handelt, wird gleichzeitig von unten in den Reaktionsraum R geleitet und im Gegenstrom durch das Wanderbett W nach oben geführt. Das Gas 2, das bei seinem Eintritt in den Reaktionsraum R Umgebungstemperatur aufweist, wird auf seinem Weg nach oben in direktem Wärmetausch mit dem Wanderbett W aufgeheizt. In der Hochtemperaturzone H, in der Temperaturen von mehr als 1000°C herrschen, reagieren in erster Linie Methan und Kohlendioxid zu Wasserstoff und Kohlenmonoxid, wodurch ein
Synthesegas gebildet wird. Durch thermische Zersetzung von Methan und die
Boudouard-Reaktion wird jedoch auch Kohlenstoff gebildet, der sich zu mehr als 95 % an die kohlenstoffhaltigen Körner des Wanderbetts W anlagert. Das gebildete heiße Synthesegas strömt weiter nach oben, wobei es in direktem Wärmetausch mit dem Wanderbett W abgekühlt wird, so dass über Leitung 3 Synthesegas mit einer
Temperatur abgezogen werden kann, die oberhalb der Umgebungstemperatur, aber mindestens 500 K unter der Reaktionstemperatur liegt. In der Trenneinrichtung T wird Wasserstoff 4 aus dem Synthesegas abgetrennt, der nachfolgend in der elektrischen Heizeinriehtung P mit Hilfe eines Lichtbogens in ein heißes Gas 5 umgesetzt wird. Mit einer Temperatur zwischen 3000 und 10000 K wird das heiße Gas 5 in die
Hochtemperaturzone H eingeleitet und stellt dort die für die Synthesegaserzeugung benötigte Energie bereit. Am unteren Ende des Reaktionsraums R wird Granulat 6 abgezogen, das aufgrund der Anlagerungen mit hohem Kohlenstoffgehalt und geringen Asche- und Schwefelgehalt beispielsweise als Kokereizuschlagsstoff oder
Aufkohlungsmittel von legiertem Gusseisen in Gießereien eingesetzt werden kann. Bestandteile des Granulats 6, die die Qualitätsanforderungen nicht erfüllen, weil sie einen zu großen oder zu kleinen Durchmesser oder beispielsweise eine zu niedrige Dichte aufweisen, werden in der Trenneinrichtung S durch Siebung und/oder Sichtung abgetrennt und nach einer eventuellen Zerkleinerung über Leitung 7 wieder in den Reaktionsraum R zurückgeführt. Bei dem verbleibenden Rest 8 handelt es sich um Hochofenkoks, der als hochwertiges Produkt abgegeben wird.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas, wobei Methan und Kohlendioxid in einen Reaktionsraum eingeleitet und in Gegenwart eines Feststoffes zu
Wasserstoff und Kohlenmonoxid umgesetzt werden, dadurch gekennzeichnet, dass Methan und Kohlendioxid in Gegenwart eines kohlenstoffhaltigen Feststoffes umgesetzt werden.
2. Verfahren nach Anspruch , dadurch gekennzeichnet, dass Methan und
Kohlendioxid bei Temperaturen zwischen 800 bis 1600°C und besonders bevorzugt zwischen 900 und 1400°C umgesetzt werden.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass als kohlenstoffhaltiger Feststoff ein kohlenstoffhaltiges Granulat eingesetzt wird, das mindestens 80 Gew.-% Kohlenstoff und eine Körnung von 0,1 bis 100 mm aufweist.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass sich der in der Umsetzung bildende Kohlenstoff zu 90 Gew.-% bezogen auf die gesamte Masse des sich bildenden Kohlenstoffs auf dem kohlenstoffhaltigen Feststoff ablagert.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das erzeugte Synthesegas einen Feststoffgehalt von weniger als 10 mg Feststoff/g Gas aufweist.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Sauerstoff/Kohlenstoff-Verhältnis der gasförmigen Einsatzstoffe gezielt so eingestellt wird, dass Kohlenstoff im Reaktionsraum gebildet oder von dem kohlenstoffhaltigen Feststoff abgetragen wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein Teil der für die Synthesegaserzeugung erforderlichen thermischen Energie im Reaktionsraum erzeugt und/oder über ein heißes Gas in den
Reaktionsraum eingebracht wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der kohlenstoffhaltige Feststoff als Wander- oder Wirbelbett kontinuierlich durch den Reaktionsraum geführt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass im Reaktionsraum
gebildetes Synthesegas im Gegenstrom durch das Wanderbett geführt und in direktem Wärmetausch mit diesem abgekühlt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass im Reaktionsraum gebildetes Synthesegas über einen aus kohlenstoffhaltigem Feststoff gebildeten Kreislauf gekühlt wird.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass im Reaktionsraum gebildetes Synthesegas über ein Wärmerohr abgekühlt wird.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass als kohlenstoffhaltiger Feststoff ein Granulat aus geringwertigem Kokereikoks und/oder Koksgrus auf Basis von hochporöser Braun- oder Steinkohle und/oder aus Biomasse gewonnenem Koks eingesetzt wird.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil des aus dem Reaktionsraum abgezogenen kohlenstoffhaltigen Granulats wieder in den Reaktionsraum zurückgeführt wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass Erdgas und/oder Koksofengas und/oder Konvertergas und/oder Gichtgas aus Kupol- oder Hochöfen an mindestens einer Stelle in den Reaktionsraum eingeleitet und zu Synthesegas umgesetzt werden.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass ein im Verfahren auftretendes Gas zur Reinigung von unerwünschten Substanzen durch ein Koksbett geleitet wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren kontinuierlich durchgeführt wird.
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