WO2014084063A1 - 絶縁電線および電気・電子機器 - Google Patents

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佳祐 池田
秀雄 福田
武藤　大介
恵一 冨澤
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Furukawa Magnet Wire Co Ltd
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Furukawa Electric Co Ltd
Furukawa Magnet Wire Co Ltd
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    • H01F27/32—Insulating of coils, windings, or parts thereof
    • H01F27/323—Insulation between winding turns, between winding layers

Definitions

  • the present invention relates to an insulated wire and an electric / electronic device, and more specifically, has excellent physical properties such as heat resistance and is useful as a winding and / or lead wire of a transformer incorporated in an electric / electronic device and the like. It relates to electrical and electronic equipment such as transformers used.
  • the structure of the transformer is defined by IEC standards (International Electrotechnical Standard) Publication 950, 65, 335, 601 and the like. That is, in these standards, 1) the enamel film covering the conductor in the winding is not recognized as an insulating layer, and at least three insulating layers including auxiliary insulation are included between the primary winding and the secondary winding. Or 2) the thickness of the insulating layer is 0.4 mm or more, for example, the creepage distance between the primary winding and the secondary winding is 5 mm or more, depending on the applied voltage, 3) Further, it is specified that, when 3000 V is applied to the primary side and the secondary side, it can withstand for 1 minute or more.
  • IEC standards International Electrotechnical Standard
  • the mainstream transformer has adopted a cross-sectional structure as shown in FIG. That is, a bobbin 2 with a hook is fitted in the ferrite core 1, and the enamel-coated primary winding 4 is wound in a state where insulating barriers 3 for securing a creeping distance are arranged on both peripheral ends of the bobbin 2. After this, at least three layers of insulating tape 5 are wound on the primary winding 4, and an insulating barrier 3 for securing a creeping distance is disposed on the insulating tape 5, and then enamel-coated.
  • the secondary winding 6 is wound.
  • the primary winding 4 and the secondary winding 6 to be used include three insulating layers 4b, 4c and 4d on the outer circumference of one or both of the conductors 4a or 6a, Alternatively, the formation of 6b, 6c and 6d is required by the IEC standard. In addition, the primary winding 4 and the secondary winding 6 are required to be able to confirm each other between these insulating layers according to the IEC standard.
  • an insulating tape is wound around the outer periphery of the conductor to form a first insulating layer, and an insulating tape is further wound thereon to form a second insulating layer and a third insulating layer.
  • an insulating layer is sequentially formed to form an insulating layer having a three-layer structure in which the number of layers, that is, the number of insulating layers can be confirmed.
  • a winding is also known in which a fluororesin is sequentially extruded and coated on the outer circumference of a conductor enamel-coated with polyurethane, and an extruded coating layer having a three-layer structure as a whole is used as an insulating layer (see, for example, Patent Document 1). .)
  • an insulated wire having a multilayer insulation layer for example, a multilayer insulation wire having a conductor and three or more extruded insulation layers covering the conductor, the innermost layer (B) of the insulation layer being Extrusion coating of a resin comprising a thermoplastic linear polyester resin having an elongation percentage in a specific range when immersed in a solder bath at 150 ° C. for 2 seconds and a resin containing an ethylene copolymer or an epoxy group
  • Patent Document 2 A multilayer insulated wire composed of layers has been proposed (Patent Document 2).
  • the insulated wire is also used for electric / electronic devices that generate heat, such as a motor, or electric / electronic devices provided in a use environment where the ambient temperature rises and falls. Therefore, insulated wires, especially insulated wires used in such electrical / electronic devices or usage environments, also have “flexibility before and after heating” that retains the inherent flexibility even when repeatedly heated. It is getting demanded.
  • the present invention provides an insulated wire having at least two insulating layers that satisfy the requirements for improving heat resistance and have the required characteristics such as thermal shock resistance required for coil applications, flexibility before and after heating, and scratch resistance. The issue is to provide. Furthermore, the present invention provides a highly reliable electric / electronic device such as a transformer, which retains insulation even under severe processing conditions and use environments, which is formed by winding an insulated wire having such necessary characteristics. The task is to do.
  • An insulating layer formed of a resin, and the outer insulating layer other than the innermost insulating layer is an insulating layer formed of a crystalline thermoplastic resin having a melting point of 260 ° C. or higher and a storage elastic modulus at 25 ° C. of 1000 MPa or higher. Between two adjacent insulating layers, the storage elastic modulus at 25 ° C.
  • the innermost insulating layer is an insulating layer formed of at least one thermoplastic resin selected from the group consisting of a polyether ether ketone resin, a modified polyether ether ketone resin and a thermoplastic polyimide resin.
  • the insulated wire according to (1) (3) The insulated wire according to (1) or (2), wherein at least one of the outermost insulating layers of the multilayer insulating layer is an insulating layer formed of a polyamide resin.
  • the innermost insulating layer is an insulating layer formed of a polyetheretherketone resin or a modified polyetheretherketone resin, and at least one of the outermost insulating layers is an insulating layer formed of polyamide 6,6.
  • the insulated wire according to any one of (1) to (3), wherein (5) An electric / electronic device characterized in that the insulated wire according to any one of (1) to (4) is used as a winding and / or a lead wire of a transformer that is incorporated in the electric / electronic device.
  • the number of multilayer insulation layers is determined by the interlayer interface when the cross section of the insulated wire is observed with a microscope.
  • the insulated wire according to the present invention sufficiently satisfies the heat resistance level, and is excellent in thermal shock resistance, flexibility before and after heating, and scratch resistance required for coil applications. Therefore, according to the present invention, it is possible to provide an insulated wire excellent in thermal shock resistance, flexibility before and after heating, and scratch resistance while maintaining heat resistance of heat class F or higher.
  • electrical and electronic equipment such as a transformer using the insulated wire of the present invention having the above characteristics maintains insulation even under severe processing conditions and usage environments, and exhibits high reliability.
  • FIG.1 (a) is sectional drawing which shows an example of the insulated wire of this invention
  • FIG.1 (b) is sectional drawing which shows another example of the insulated wire of this invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing an example of a transformer having a structure in which a three-layer insulated wire is a winding.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a transformer having a conventional structure.
  • the present invention relates to an insulated wire having two or more multilayer insulation layers covering a conductor, wherein the innermost insulation layer of the multilayer insulation layer is a crystalline thermoplastic resin having a storage elastic modulus at 300 ° C. of 10 MPa or more
  • the outer insulating layer other than the innermost insulating layer includes an insulating layer formed of a crystalline thermoplastic resin having a melting point of 260 ° C. or higher and a storage elastic modulus at 25 ° C. of 1000 MPa or higher.
  • the storage elastic modulus at 25 ° C. of the thermoplastic resin of the insulating layer located outside between two adjacent insulating layers is equal to or more than the storage elastic modulus at 25 ° C. of the thermoplastic resin of the insulating layer located inside. Is an insulated wire characterized by a small relationship.
  • the storage elastic modulus of the thermoplastic resin forming each insulating layer of the insulated wire of the present invention is a value measured using a viscoelasticity analyzer (manufactured by Seiko Instruments Inc .: DMS200 (trade name)). Specifically, using a test piece having a thickness of 0.2 mm made of a thermoplastic resin that forms each insulating layer of an insulated wire, 25 ° C. under conditions of a temperature rising rate of 2 ° C./min and a frequency of 10 Hz. The value of the storage elastic modulus when reaching 300 ° C. is recorded, and this recorded value is defined as the storage elastic modulus at 25 ° C. or 300 ° C. of the thermoplastic resin.
  • the melting point of the thermoplastic resin can be measured, for example, by differential scanning calorimetry (DSC). Specifically, when 10 mg of a sample is heated at a rate of 5 ° C./min using a thermal analyzer “DSC-60” (manufactured by Shimadzu Corporation), melting is observed in a region exceeding 250 ° C. The peak temperature of the amount of heat caused is read and taken as the melting point. When there are a plurality of peak temperatures, the higher peak temperature is taken as the melting point.
  • DSC differential scanning calorimetry
  • the insulated wire of the present invention includes two or more multilayer insulating layers as insulating layers covering the conductor.
  • the number of insulating layers constituting the multilayer insulating layer is at least two, and particularly preferably three.
  • an insulating layer that is close to the conductor and covers the conductor is referred to as an innermost insulating layer
  • an insulating layer other than the innermost insulating layer is referred to as an outer insulating layer
  • a conductor The outermost insulating layer is referred to as the outermost insulating layer.
  • an insulated wire 10 having two insulating layers shown in FIG.
  • the insulated wire 10 includes a conductor 11, an innermost insulating layer 12 that covers the conductor 11, and an outermost insulating layer 13 that covers the innermost insulating layer 12.
  • the outermost insulating layer 13 is also an outer insulating layer.
  • an insulated wire 20 having three insulating layers shown in FIG. As shown in FIG.
  • the insulated wire 20 includes a conductor 21, an innermost insulating layer 22 that covers the conductor 21, an intermediate insulating layer 23 that covers the innermost insulating layer 22, and an intermediate insulating layer. 23 and an outermost insulating layer 24 covering 23.
  • the intermediate insulating layer 23 and the outermost insulating layer 24 become outer insulating layers.
  • the innermost insulating layer 12 or 22 may directly cover the conductor 11 or 21 as shown in FIG. 1 or may be covered through another layer.
  • the conductor 11 can be a bare metal wire (single wire) or a multi-core stranded wire obtained by twisting a plurality of bare metal wires.
  • the number of stranded wires of these stranded wires can be arbitrarily selected depending on the high frequency application. Moreover, when there are many metal bare wires, it may not be a strand wire. When the wires are not stranded, for example, a plurality of bare metal wires may be simply bundled substantially in parallel, or the bundles may be twisted at a very large pitch. In any case, it is preferable that the conductor 11 has a substantially circular cross section.
  • the metal that forms the conductor 11 is not particularly limited, and examples thereof include copper and copper alloys.
  • the innermost insulating layer 12 or 22 in the multilayer insulating layer is a coating layer formed of a crystalline thermoplastic resin. If the innermost insulating layer 12 or 22 is formed of a crystalline thermoplastic resin, the insulated wire exhibits high heat resistance.
  • the innermost insulating layer 12 or 22 is a coating layer formed of a thermoplastic resin having a storage elastic modulus at 300 ° C. of 10 MPa or more. When the storage elastic modulus is less than 10 MPa, the heat resistance required for the insulated wire cannot be obtained, and therefore it is not preferable as the innermost insulating layer 12 or 22.
  • the storage elastic modulus of the thermoplastic resin forming the innermost insulating layer 12 or 22 is preferably 50 MPa or more. Although there is no restriction
  • the thermoplastic resin forming the innermost insulating layer 12 or 22 only needs to have a storage elastic modulus at 300 ° C. within the above range, and other physical properties are not particularly limited.
  • the storage elastic modulus at 25 ° C. of this thermoplastic resin is not particularly limited, and as an example, it is preferably 1500 to 6000 MPa, and more preferably 1800 to 4000 MPa.
  • the melting point of the thermoplastic resin forming the innermost insulating layer 12 or 22 is not particularly limited.
  • the melting point is preferably 310 to 400 ° C., more preferably 340 to 390 ° C. .
  • the insulated wire exhibits high heat resistance.
  • the thermoplastic resin forming the innermost insulating layer 12 or 22 may be a crystalline thermoplastic resin having a storage elastic modulus of 10 MPa or more at 300 ° C., considering the storage elastic modulus and crystallinity of 300 ° C. It is selected appropriately.
  • a thermoplastic resin include polyether ether ketone resin (hereinafter referred to as PEEK), modified polyether ether ketone resin (hereinafter referred to as modified PEEK), and thermoplastic polyimide resin (hereinafter referred to as thermoplastic PI). ) And the like.
  • the thermoplastic resin is preferably at least one thermoplastic resin selected from the group consisting of PEEK resin, modified PEEK resin, and thermoplastic PI resin.
  • thermoplastic polyimide Among crystalline thermoplastic resins having a storage elastic modulus at 300 ° C. of 10 MPa or more, PEEK, modified PEEK, and thermoplastic polyimide are particularly excellent in heat aging resistance. Among these, PEEK resin and modified PEEK resin are more preferable. These resins are excellent in heat aging resistance, and are excellent in scratch resistance because of high storage elastic modulus at room temperature.
  • the thermoplastic polyimide resin include aromatic thermoplastic polyimide and aliphatic thermoplastic polyimide. These thermoplastic polyimides are obtained by reacting an acid component with a diamine component or diisocyanate component.
  • thermoplastic polyimide resin examples include pyromellitic dianhydride, 3,3 ′, 4,4′-benzophenone tetracarboxylic dianhydride, 2,3,3 ′, 4′-benzophenone tetracarboxylic Acid dianhydride, 2,2 ', 3,3'-benzophenonetetracarboxylic dianhydride, 3,3', 4,4'-biphenyltetracarboxylic dianhydride, 2,2 ', 3,3' -Biphenyltetracarboxylic dianhydride, 2,2-bis (2,3-dicarboxyphenyl) propane dianhydride, bis (3,4-dicarboxyphenyl) ether dianhydride, bis (3,4-di Carboxyphenyl) sulfone dianhydride, 1,1-bis (2,3-dicarboxyphenyl) ethane dianhydride, bis (2,3-dicarboxyphen
  • diamine component or diisocyanate component of the polyimide resin examples include 4,4′-bis (3-aminophenoxy) biphenyl, m-phenylenediamine, o-phenylenediamine, p-phenylenediamine, m-aminobenzylamine, p-aminobenzylamine, 4,4′-diaminodiphenyl ether, 3,3′-diaminodiphenyl ether, 3,4′-diaminodiphenyl ether, bis (3-aminophenyl) sulfide, bis (4-aminophenyl) sulfide, (3 -Aminophenyl) (4-aminophenyl) sulfide, bis (3-aminophenyl) sulfoxide, bis (4-aminophenyl) sulfoxide, (3-aminophenyl) (4-aminophenyl) sulfoxide, bis (3-amin
  • the innermost insulating layer 12 or 22 is preferably formed by extruding these thermoplastic resins together with the conductor 11 or 21.
  • the innermost insulating layer 12 or 22 can also be formed by extruding a resin composition in which various additives are mixed with these thermoplastic resins.
  • the various additives mixed at this time can mention the additive normally added to a thermoplastic resin composition, without being restrict
  • the outer insulating layer other than the innermost insulating layer 12 or 22 is a coating layer formed of a crystalline thermoplastic resin.
  • the outer insulating layer is formed of a crystalline thermoplastic resin
  • the insulated wire exhibits high heat resistance.
  • the outer insulating layer that is, the outermost insulating layer 13 of the insulated wire 10 and the intermediate insulating layer 23 and the outermost insulating layer 24 of the insulated wire 20 both have a storage elastic modulus at a melting point of 260 ° C. or higher and 25 ° C. of 1000 MPa. It is the coating layer formed with the thermoplastic resin which is the above.
  • thermoplastic resin has a melting point of less than 260 ° C., the heat resistance required for the insulated wire cannot be obtained, or the flexibility of the insulated wire is reduced due to the melting of the insulating layer. Absent.
  • the melting point of the thermoplastic resin is preferably 270 ° C. or higher. Although not particularly limited, the melting point is preferably 390 ° C. or lower in practice, more preferably equal to or smaller than the melting point of the thermoplastic resin forming the innermost insulating layer 12 or 22, for example, 350 ° C. or lower. Preferably there is.
  • the storage elastic modulus of the thermoplastic resin is less than 1000 MPa, the heat resistance and scratch resistance required for an insulated wire cannot be obtained, which is not preferable as the outer insulating layer.
  • the storage elastic modulus of the thermoplastic resin is preferably 1500 MPa or more in that the insulated wire exhibits even higher scratch resistance.
  • the storage elastic modulus is not particularly limited, but is practically 5000 MPa or less, and preferably 4000 MPa or less.
  • thermoplastic resin that forms the outermost insulating layer does not include the thermoplastic resin that forms the innermost insulating layer, and the outermost insulating layer and the innermost insulating layer have different storage elastic moduli at 25 ° C. It is preferably formed of a plastic resin.
  • the other layers constituting the multilayer insulating layer only need to be formed with an insulating layer positioned outside with a thermoplastic resin having the same or small storage elastic modulus.
  • the storage elastic modulus at 25 ° C. of the thermoplastic resin of the insulating layer located outside is the thermoplasticity of the insulating layer located inside.
  • the resin has a storage modulus equal to or smaller than the storage elastic modulus at 25 ° C.
  • the outer insulating layer is formed of a thermoplastic resin having a storage elastic modulus at 25 ° C. smaller than that of the thermoplastic resin forming the innermost insulating layer 12 or 22.
  • the outer insulating layer is formed of a thermoplastic resin having a storage elastic modulus smaller than that of the innermost insulating layer 12 or 22, the insulating property is high in interlayer adhesion, hardly peeled off, and excellent in flexibility before and after heating. An electric wire is obtained.
  • the storage elastic modulus is different, the difference between the storage elastic modulus of the innermost insulating layer 12 or 22 and the outer insulating layer is not particularly limited, and is preferably 500 to 5000 MPa, for example.
  • the same storage elastic modulus relationship is also present between the intermediate insulating layer 23 and the outermost insulating layer 24. That is, between the two adjacent intermediate insulating layers 23 and the outermost insulating layer 24, the storage elastic modulus at 25 ° C. of the thermoplastic resin of the outermost insulating layer 24 is the storage elastic modulus of the intermediate insulating layer 23 at 25 ° C. Is less than or equal to As described above, when the above relationship is established between two adjacent outer insulating layers, an insulated wire having high interlayer adhesion and being difficult to peel off and excellent in flexibility before and after heating can be obtained. Thereby, the insulated wire according to the present invention has high interlayer adhesion and is difficult to peel off, and is excellent in flexibility before and after heating.
  • the difference in storage elastic modulus between the thermoplastic resins forming the two outer insulating layers adjacent to each other inside and outside is not particularly limited, but may be, for example, 0 to 2000 MPa.
  • the insulated wire 10 and the insulated wire 20 have the thermoplasticity of the insulating layer positioned outside between the two adjacent insulating layers including the innermost insulating layers 12 and 22.
  • the storage elastic modulus of the resin at 25 ° C. is equal to or smaller than the storage elastic modulus of the thermoplastic resin of the insulating layer located inside at 25 ° C.
  • the storage elastic modulus at 25 ° C. of the outermost insulating layers 13 and 24 is the thermoplasticity of the innermost insulating layers 12 and 22.
  • the relationship is smaller than the storage elastic modulus of the resin at 25 ° C.
  • the thermoplastic resin forming the outer insulating layers 13, 23 and 24 may be a crystalline thermoplastic resin having a melting point of 260 ° C. or higher and a storage elastic modulus at 25 ° C. of 1000 MPa or higher.
  • a thermoplastic resin is appropriately selected in consideration of a melting point, a storage elastic modulus at 25 ° C., crystallinity, and the like.
  • thermoplastic polyimide resin is as described above.
  • PA include polyamide 6,6, polyamide 4,6, polyamide 6, T, polyamide 9, T, polyphthalamide and the like.
  • This thermoplastic resin is preferably at least one selected from the group consisting of PPS, SPS and PA, more preferably PA, and particularly polyamide 6,6 (also referred to as PA66). preferable.
  • thermoplastic resin forming the innermost insulating layers 12 and 22 and the outer insulating layers 13, 23 and 24.
  • PEEK450G manufactured by Victrex Japan (trade name, storage elastic modulus at 25 ° C .: 3840 MPa, storage elastic modulus at 300 ° C .: 187 MPa, melting point: 345 ° C.) as PEEK
  • Ava Spire AV-650 manufactured by Solvay as modified PEEK
  • AV-651 trade name, storage elastic modulus at 25 ° C .: 3500 MPa, storage elastic modulus at 300 ° C.: 3500 MPa, storage elastic modulus at 300 ° C.
  • Storage elastic modulus 2800 MPa, storage elastic modulus at 300 ° C .: ⁇ 10 MPa, melting point: 278 ° C.) or PPS FZ-2100 manufactured by DIC (trade name, storage elastic modulus at 25 ° C .: 1600 MPa, storage elastic modulus at 300 ° C .: ⁇ 10 MPa, melting point: 275 ° C.), Zarek S105 (trade name, 25 ° C.
  • Sex ratio: 2400 MPa, mp: 320 ° C.), manufactured by Kuraray Co., Ltd. of polyamide 9, T GENESTAR N1006D (trade name, a 25 ° C. storage elastic modulus: 1400 MPa, mp: 262 ° C.) can be exemplified commercially available products such as.
  • the outer insulating layers 13, 23 and 24 are each preferably formed by extrusion molding the above thermoplastic resin together with the conductor 11 or 21 on which the innermost insulating layer 11 or 21 is formed.
  • the outer insulating layers 13, 23 and 24 can also be formed by extrusion molding a resin composition in which various additives are mixed with a thermoplastic resin. The various additives mixed at this time are as described above.
  • the multilayer insulating layer has the innermost insulating layers 12 and 22 and the outer insulating layers 13, 23 and 24, an insulating layer not corresponding to these, that is, the innermost insulating layers 12 and 22 and the outer insulating layer
  • You may have the insulating layer formed with the thermoplastic resin which is not the thermoplastic resin which forms 13, 23, and 24.
  • the thermoplastic resin forming this insulating layer preferably has a melting point of 250 ° C. or higher.
  • the first insulating layer having the desired thickness that is, the innermost insulating layer is extrusion coated on the outer periphery of the conductor, and then the outer periphery of the first insulating layer is Extrusion-coating the insulating layer sequentially by the method of repeatedly extrusion-coating so that the second layer of the thickness is extrusion-coated and, if desired, the third layer of the desired thickness is extrusion-coated around the outer periphery of the second insulating layer. It is manufactured by doing.
  • the total thickness of the multilayer insulating layer thus formed is preferably in the range of 50 to 180 ⁇ m for all layers.
  • a more preferable range of the thickness of all the multilayer insulating layers is 60 to 150 ⁇ m.
  • the thickness of each insulating layer constituting the multilayer insulating layer is preferably selected from the range of 20 to 60 ⁇ m so that the thickness of all the layers is within the above range. If importance is attached to the flexibility of the insulated wire in the thickness of the multilayer insulating layer, the thickness of the innermost insulating layer is preferably within the above-mentioned range and smaller than the thickness of the outer insulating layer.
  • the insulated wire of the present invention exhibits high heat resistance higher than Class F heat resistance, which has not been realized in the past, and is excellent in thermal shock resistance, scratch resistance, and flexibility before and after heating.
  • the insulated wire of the present invention having such characteristics is also used for electric / electronic devices that generate heat or electrical / electronic devices provided in an environment where the ambient temperature rises or lowers, in addition to conventional applications. It is useful for coil applications, particularly coil applications that require heat resistance of heat class F (heat resistance index 155 ° C.).
  • FIG. 1 An example of a suitable transformer using the insulated wires of the present invention, for example, the insulated wires 10 and 20 shown in FIG. 1, is the transformer shown in FIG.
  • This transformer is a small one. Specifically, the primary winding 4 and the secondary winding 6 are not incorporated in the bobbin 2 fitted into the ferrite core 1 without incorporating an insulating barrier or an insulating tape layer.
  • the insulated wire of the present invention is wound. Since this transformer uses the insulated wire of the present invention, it has excellent electrical characteristics and exhibits high reliability while maintaining insulation in harsh processing conditions and use environments as well as conventional processing conditions and use environments. . Further, the insulated wire of the present invention can be applied to other types of transformers, for example, a transformer having a conventional structure shown in FIG. Therefore, the transformer of the present invention includes the conventional transformer shown in FIG. 3 in addition to the preferred transformer shown in FIG.
  • Example 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 6 In Examples 1 and 2 and Comparative Example 1, the insulated wire 10 shown in FIG. 1A was manufactured, and in Examples 3 to 10 and Comparative Examples 2 to 6, the insulated wire 20 shown in FIG. 1B was manufactured.
  • the “first layer” in Table 1 corresponds to the “innermost insulating layer” of the insulated wire.
  • “Second layer” in Table 1 corresponds to “outermost insulating layer” in Examples 1 and 2 and Comparative Example 1, and corresponds to “intermediate insulating layer” in Examples 3 to 10 and Comparative Examples 2 to 6. To do.
  • the “third layer” in Table 1 corresponds to the “outermost insulating layer” in Examples 3 to 10 and Comparative Examples 2 to 6.
  • thermoplastic resin of each layer shown in Table 1 is sequentially extruded onto the conductor so as to have the film thickness shown in Table 1 to cover the conductor, conductor 11 or 21, innermost insulating layer 12 or 22, and intermediate insulating layer as desired 23 and the insulated wire 10 or 20 having the outermost insulating layer 13 or 24 was manufactured.
  • Various characteristics shown below were tested for the manufactured insulated wires.
  • thermoplastic resins used in Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 6 are shown below, and their melting points, storage elastic modulus at 25 ° C., and storage elastic modulus at 300 ° C. are shown in Table 1.
  • the thermoplastic resins used were all crystalline.
  • PEEK PEEK450G (trade name, manufactured by Victrex) Modified PEEK: AvaSpire AV-650 (trade name, manufactured by Solvay) Thermoplastic PI: Aurum PL450C (trade name, manufactured by Mitsui Chemicals) PPS: DIC-PPS FZ-2100 (trade name, manufactured by DIC) SPS: Zalek S105 (trade name, manufactured by Idemitsu Kosan Co., Ltd.) PA66: FDK-1 (trade name, manufactured by Unitika Ltd.) PBN: TQB-KT (trade name, manufactured by Teijin Chemicals Ltd.) ETFE: Full-on ETFE C-55AP (trade name, manufactured by Asahi Glass Co., Ltd.)
  • the flexibility test after heating is an accelerated test (severe test), so if it is “pass” in the flexibility test after heating at 250 ° C. for 30 minutes, it is 30 minutes at 250 ° C. Naturally, the flexibility test before heating is also “passed”.
  • the insulated wires of Examples 1 to 10 in which the thermoplastic resin forming the innermost insulating layer and the outer insulating layer satisfies the conditions of the present invention are 3 layers. Even the insulating layer passed the electrical heat resistance test, the flexibility test after heating, and the reciprocating wear test. As a result, according to Examples 1 to 10, an insulated wire that satisfies the requirements for improving heat resistance and has the required characteristics such as thermal shock resistance, flexibility before and after heating, and scratch resistance required for coil applications is manufactured. I understood that I could do it.
  • the multilayer insulating layer has a three-layer structure.
  • the electrical / electronic device equipped with the insulated wire of the present invention exhibits high reliability to maintain insulation even under severe processing conditions and usage environments. To do.
  • the insulated wires of Comparative Examples 1 and 2 were inferior in the thermal shock test, that is, the electrical heat resistance, because the innermost insulating layer was not formed of a resin having sufficient heat resistance.
  • the outer insulating layer is formed of a thermoplastic resin having a larger storage elastic modulus than the innermost insulating layer, film floating is observed in the flexibility test, and the interlayer adhesion is It was low.
  • the outermost insulating layer is formed of a thermoplastic resin having a larger storage elastic modulus than that of the intermediate insulating layer, and in the insulated wire of Comparative Example 4, the intermediate insulating layer is more than the innermost insulating layer.
  • the interlayer adhesion was low as in Comparative Example 2.
  • the scratch resistance was inferior to the results of Examples 1 and 5 even though a thermoplastic resin having a high storage elastic modulus was used for the outermost insulating layer due to the effect of film floating.
  • the intermediate insulating layer and the outermost insulating layer were resins having a melting point of 260 ° C. or less, and the film melted by heating, so that the flexibility after heating was inferior.
  • the insulated wire of Comparative Example 6 was inferior in scratch resistance because the outermost insulating layer was formed of a thermoplastic resin having a storage elastic modulus (25 ° C.) of less than 1000 MPa.

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Abstract

　導体を被覆する、２層以上の多層絶縁層を有する絶縁電線であって、多層絶縁層の最内絶縁層は３００℃の貯蔵弾性率が１０ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層であり、最内絶縁層以外の外側絶縁層は融点が２６０℃以上で２５℃の貯蔵弾性率が１０００ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層を含み、隣り合う絶縁層の間において、外側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率が内側に位置する絶縁層のそれと同等またはそれよりも小さい関係にある絶縁電線、ならびに、絶縁電線を電気・電子機器に組み込む変圧器の巻線および／またはリード線として用いた電気・電子機器。

Description

絶縁電線および電気・電子機器
　本発明は、絶縁電線および電気・電子機器に関し、より詳しくは、耐熱性などの物性に優れ、電気・電子機器などに組み込む変圧器の巻線および／またはリード線として有用な絶縁電線およびこれを用いた変圧器などの電気・電子機器に関する。
　変圧器の構造は、ＩＥＣ規格（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ　Ｓｔａｎｄａｒｄ）Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎ　９５０，６５，３３５，６０１などによって規定されている。すなわち、これらの規格では、１）巻線において導体を被覆するエナメル皮膜は絶縁層として認定しない、１次巻線と２次巻線の間には補助絶縁も含めて少なくとも３層の絶縁層が形成されているか、または、２）絶縁層の厚みは０．４ｍｍ以上であること、例えば１次巻線と２次巻線の沿面距離は、印加電圧によっても異なるが、５ｍｍ以上であること、３）さらに、１次側と２次側に３０００Ｖを印加した時に１分以上耐えること、等が規定されている。
　そのため、これまで、主流である変圧器では、図３に示すような断面構造が採用されてきた。すなわち、フェライトコア１に鍔付きのボビン２が嵌め込まれ、ボビン２の周辺両側端に沿面距離を確保するための絶縁バリヤ３が配置された状態でエナメル被覆された１次巻線４が巻回された後、この１次巻線４の上に絶縁テープ５を少なくとも３層巻回しさらにこの絶縁テープ５の上に沿面距離を確保するための絶縁バリヤ３を配置した後、同じくエナメル被覆された２次巻線６が巻回された構造である。
　ところで、近年、図３に示した断面構造の変圧器に代わり、図２に示すように絶縁バリヤ３や絶縁テープ層５を含まない構造の変圧器が登場し始めている。この変圧器は、図３に示す変圧器に比べて全体を小型化することができ、また、絶縁テープ５の巻回作業を省略できるなどの利点を備えている。
　図２に示す変圧器を製造する場合、用いる１次巻線４および２次巻線６には、いずれか一方または両方の導体４ａまたは６ａの外周に３層の絶縁層４ｂ、４ｃおよび４ｄ、または、６ｂ、６ｃおよび６ｄが形成されていることがＩＥＣ規格により求められる。また、ＩＥＣ規格によって、これら１次巻線４および２次巻線６には、これらの絶縁層間で互いの層間が確認可能であることも求められている。
　このような巻線としては、導体の外周に絶縁テープを巻回して１層目の絶縁層を形成し、さらにその上に、絶縁テープを巻回して２層目の絶縁層、３層目の絶縁層を順次形成して、互いに層間すなわち絶縁層数が確認できる３層構造の絶縁層を形成したものが知られている。また、ポリウレタンによるエナメル被覆がなされた導体の外周にフッ素樹脂を順次押出被覆して、全体として３層構造の押出被覆層を絶縁層とする巻線も知られている（例えば、特許文献１参照。）。
　他にも、多層絶縁層を有する絶縁電線として、たとえば、導体とこの導体を被覆する３層以上の押出絶縁層を有してなる多層絶縁電線であって、絶縁層の最内層（Ｂ）が１５０℃のはんだ槽に２秒浸漬させたときの伸び率が特定の範囲にある熱可塑性直鎖ポリエステル樹脂とエチレン系共重合体またはエポキシ基を含有する樹脂とを含有して成る樹脂の押出被覆層からなる多層絶縁電線、が提案されている（特許文献２）。
　また、「導体上に２層以上の絶縁層を有する多層絶縁電線において、前記絶縁層は、最外層がポリアミド樹脂の押出被覆層からなり、その他の層がポリエーテルスルホンの押出被覆層からなることを特徴とする多層絶縁電線」も提案されている（特許文献３）。
実開平３－５６１１３号公報 特許第４５７９９８９号公報 特開平１０－１３４６４２号公報
　しかしながら、最近、変圧器の小型化に対する要求が強く、小型化による変圧器の発熱量の増大などが問題化し、前述の３層絶縁電線が有する耐熱クラスＢ種（耐熱指標１３０℃）では対応できない需要が数多く登場してきている。このような需要に応えるには、さらに耐熱性を向上させ、耐熱クラスＦ種（耐熱指標１５５℃）の耐熱性を有する絶縁電線の開発が必要となっている。
　また、絶縁電線には、絶縁層が密着して容易に剥離しないことに加えて、コイル成型時の衝撃に耐えうるように耐傷性に優れること、および潰れに強いことも要求されている。
　ところで、絶縁電線は、モーターなどの発熱する電気・電子機器、または、周辺温度が昇降する使用環境に設けられる電気・電子機器にも用いられるようになっている。したがって、絶縁電線、特にこのような電気・電子機器または使用環境に用いられる絶縁電線には、繰返して加熱されても本来有している可とう性を保持する「加熱前後の可とう性」も求められるようになってきている。
　本発明は、耐熱性向上の要求を満たすとともに、コイル用途として要求される耐熱衝撃性、加熱前後の可とう性および耐傷性等の必要特性を兼ね備えた少なくとも２層の絶縁層を有する絶縁電線を提供することを課題とする。
　さらに本発明は、このような必要特性を兼ね備えた絶縁電線を巻回してなる、過酷な加工条件、使用環境においても絶縁性を保つという信頼性の高い、変圧器などの電気・電子機器を提供することを課題とする。
　本発明の上記課題は、以下に示した絶縁電線及びこれを用いた変圧器によって達成された。
（１）導体を被覆する、２層以上の多層絶縁層を有する絶縁電線であって、前記多層絶縁層の最内絶縁層は、３００℃における貯蔵弾性率が１０ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層であり、前記最内絶縁層以外の外側絶縁層は、融点が２６０℃以上、２５℃における貯蔵弾性率が１０００ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層を含み、隣り合う絶縁層の間において、外側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率が、内側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率と同等またはそれよりも小さい関係にあることを特徴とする絶縁電線。
（２）前記最内絶縁層が、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、変性ポリエーテルエーテルケトン樹脂および熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群より選択される少なくとも１種の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層であることを特徴とする（１）に記載の絶縁電線。
（３）前記多層絶縁層の最外絶縁層の少なくとも１つが、ポリアミド樹脂で形成された絶縁層であることを特徴とする（１）または（２）に記載の絶縁電線。
（４）前記最内絶縁層がポリエーテルエーテルケトン樹脂または変性ポリエーテルエーテルケトン樹脂で形成された絶縁層であり、前記最外絶縁層の少なくとも１つがポリアミド６，６で形成された絶縁層であることを特徴とする（１）～（３）のいずれかに記載の絶縁電線。
（５）（１）～（４）のいずれかに記載の絶縁電線を電気・電子機器に組み込む変圧器の巻線および／またはリード線として用いたことを特徴とする電気・電子機器。
　本発明において、多層絶縁層の層数は絶縁電線の断面をマイクロスコープで観察したときの層間界面によって決定される。
　本発明の上記及び他の特徴及び利点は、適宜添付の図面を参照して、下記の記載からより明らかになるであろう。
　本発明の絶縁電線は、耐熱性レベルも十分満足するほか、コイル用途として要求される耐熱衝撃性、加熱前後の可とう性および耐傷性に優れるものである。したがって、本発明によれば、耐熱クラスＦ種以上の耐熱性を保持しながら耐熱衝撃性、加熱前後の可とう性および耐傷性に優れる絶縁電線を提供できる。また、上記特性を兼ね備えた本発明の絶縁電線を用いた変圧器などの電気・電子機器は、過酷な加工条件、使用環境においても絶縁性を保ち、高い信頼性を示す。
図１（ａ）は本発明の絶縁電線の一例を示す断面図であり、図１（ｂ）は本発明の絶縁電線の別の一例を示す断面図である。 図２は３層絶縁電線を巻線とする構造の変圧器の例を示す断面図である。 図３は従来構造の変圧器の一例を示す断面図である。
　本発明は、導体を被覆する、２層以上の多層絶縁層を有する絶縁電線であって、多層絶縁層の最内絶縁層は３００℃における貯蔵弾性率が１０ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層であり、最内絶縁層以外の外側絶縁層は融点が２６０℃以上、２５℃における貯蔵弾性率が１０００ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層を含み、隣り合う２つの絶縁層の間において外側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率が内側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率と同等またはそれよりも小さい関係にあることを特徴とする絶縁電線である。
　本発明の絶縁電線の各絶縁層を形成する熱可塑性樹脂の貯蔵弾性率は、粘弾性アナライザー（セイコーインスツルメンツ社製：ＤＭＳ２００（商品名））を用いて測定される値である。具体的には、絶縁電線の各絶縁層を形成する熱可塑性樹脂で作製された厚さ０．２ｍｍの試験片を用いて、昇温速度２℃／ｍｉｎおよび周波数１０Ｈｚの条件にて、２５℃及び３００℃に達したときの貯蔵弾性率の値を記録し、この記録値を熱可塑性樹脂の２５℃または３００℃における貯蔵弾性率とする。
　熱可塑性樹脂の融点は、例えば、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）により、測定できる。具体的には、試料１０ｍｇを、熱分析装置「ＤＳＣ－６０」（島津製作所製）を用いて、５℃／ｍｉｎの速度で昇温させたときの、２５０℃を超える領域で見られる融解に起因する熱量のピーク温度を読み取って、融点とする。なお、ピーク温度が複数存在する場合には、より高温のピーク温度を融点とする。
　本発明の絶縁電線は、導体を被覆する絶縁層として２層以上の多層絶縁層を備えている。本発明において、多層絶縁層を構成する絶縁層は、少なくとも２層であり、特に好ましくは３層である。本発明において、多層絶縁層のうち、導体に近接し、導体を被覆する絶縁層を最内絶縁層と称し、最内絶縁層以外の絶縁層を外側絶縁層と称し、外側絶縁層の中でも導体から最も外側の絶縁層を最外絶縁層と称する。
　本発明の絶縁電線の好ましい実施形態の構造について説明する。
　その一実施形態として、図１（ａ）に示される２層の絶縁層を有する絶縁電線１０が挙げられる。この絶縁電線１０は、図１（ａ）に示されるように、導体１１と、導体１１を被覆する最内絶縁層１２と、最内絶縁層１２を被覆する最外絶縁層１３とを有している。この絶縁電線１０において、最外絶縁層１３は外側絶縁層でもある。
　また別の一実施形態として、図１（ｂ）に示される３層の絶縁層を有する絶縁電線２０が挙げられる。この絶縁電線２０は、図１（ｂ）に示されるように、導体２１と、導体２１を被覆する最内絶縁層２２と、最内絶縁層２２を被覆する中間絶縁層２３と、中間絶縁層２３を被覆する最外絶縁層２４とを有している。この絶縁電線２０において、中間絶縁層２３および最外絶縁層２４が外側絶縁層になる。
　なお、本発明の範囲はこれら実施形態のみに限定されるものではなく、本発明の趣旨を損ねない範囲で種々の変更を加えることが可能である。たとえば、最内絶縁層１２または２２は図１に示されるように導体１１または２１を直接被覆してもよく、また他の層を介して被覆してもよい。
　導体１１は、金属裸線（単線）または金属裸線の複数本を撚り合わせた多心撚り線などを用いることができる。これらの撚り線の撚り線数は高周波用途により随意選択できる。また、金属裸線の数が多い場合、撚り線ではなくてもよい。撚り線ではない場合、例えば複数の金属裸線を略平行に単に束ねるだけでもよいし、または束ねたものを非常に大きなピッチで撚っていてもよい。導体１１はいずれの場合も断面が略円形となるようにすることが好ましい。導体１１を形成する金属は特に制限されず、たとえば、銅、銅合金等が挙げられる。
　多層絶縁層における最内絶縁層１２または２２は、結晶性の熱可塑性樹脂で形成された被覆層である。最内絶縁層１２または２２が結晶性の熱可塑性樹脂で形成されていると絶縁電線が高い耐熱性を発揮する。この最内絶縁層１２または２２は、３００℃における貯蔵弾性率１０ＭＰａ以上である熱可塑性樹脂で形成された被覆層である。貯蔵弾性率が１０ＭＰａ未満のものでは絶縁電線に要求される耐熱性が得られないため、最内絶縁層１２または２２として好ましくない。最内絶縁層１２または２２を形成する熱可塑性樹脂の貯蔵弾性率は、好ましくは５０ＭＰａ以上である。この貯蔵弾性率の上限に特に制限はないが、５００ＭＰａであるのが実際的であり、好ましくは２００ＭＰａである。
　最内絶縁層１２または２２を形成する熱可塑性樹脂は、３００℃における貯蔵弾性率が上述の範囲内にあればよく、その他の物性は特に制限されない。たとえば、この熱可塑性樹脂における２５℃における貯蔵弾性率は、特に制限されず、その一例を挙げると、１５００～６０００ＭＰａであるのがよく、１８００～４０００ＭＰａであるのがさらによい。また、最内絶縁層１２または２２を形成する熱可塑性樹脂の融点も、特に制限されず、その一例を挙げると、３１０～４００℃であるのがよく、３４０～３９０℃であるのがさらによい。熱可塑性樹脂における２５℃における貯蔵弾性率および融点が上述の範囲内にあると絶縁電線が高い耐熱性を発揮する。
　最内絶縁層１２または２２を形成する熱可塑性樹脂は、３００℃における貯蔵弾性率１０ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂であればよく、３００℃の貯蔵弾性率および結晶性を考慮して、適宜に選択される。このような熱可塑性樹脂として、たとえば、ポリエーテルエーテルケトン樹脂（以下、ＰＥＥＫという。）、変性ポリエーテルエーテルケトン樹脂（以下、変性ＰＥＥＫという。）、熱可塑性ポリイミド樹脂（以下、熱可塑ＰＩという。）などが挙げられる。この発明において、熱可塑性樹脂はＰＥＥＫ樹脂、変性ＰＥＥＫ樹脂および熱可塑性ＰＩ樹脂からなる群より選択される少なくとも１種の熱可塑性樹脂であるのが好ましい。３００℃における貯蔵弾性率が１０ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂の中でもＰＥＥＫ、変性ＰＥＥＫ、熱可塑ポリイミドは特に耐熱老化性にも優れる。またこれらの中でも、ＰＥＥＫ樹脂、変性ＰＥＥＫ樹脂がより好ましい。これらの樹脂は耐熱老化性により優れるほか、室温における貯蔵弾性率も高いため耐傷性に優れる。
　熱可塑性ポリイミド樹脂としては、たとえば、芳香族熱可塑性ポリイミドおよび脂肪族熱可塑性ポリイミドが挙げられる。これらの熱可塑性ポリイミドは、酸成分とジアミン成分またはジイソシアナート成分とを反応させて得られる。
　熱可塑性ポリイミド樹脂の酸成分としては、例えば、ピロメリット酸二無水物、3,3',4,4'-ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、2,3,3',4'-ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、2,2',3,3'-ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、3,3',4,4'-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、2,2',3,3'-ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、2,2-ビス(2,3-ジカルボキシフェニル)プロパン二無水物、ビス(3,4-ジカルボキシフェニル)エーテル二無水物、ビス(3,4-ジカルボキシフェニル)スルホン二無水物、1,1-ビス(2,3-ジカルボキシフェニル)エタン二無水物、ビス(2,3-ジカルボキシフェニル)メタン二無水物、ビス(3,4-ジカルボキシフェニル)メタン二無水物、2,2'-ビス(3,4-ジカルボキシフェニル)-1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン二無水物、1,4-ジフルオロピロメリット酸、1,4-ビス(トリフルオロメチル)ピロメリット酸、1,4-ビス(3,4-ジカルボキシトリフルオロフェノキシ)テトラフルオロベンゼン二無水物、2,2'-ビス〔4-(3,4-ジカルボキシフェノキシ)ベンゼン〕-1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン二無水物、2,3,6,7-ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、1,4,5,8-ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、1,2,5,6-ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、1,2,3,4-ベンゼンテトラカルボン酸二無水物、3,4,9,10-ペリレンテトラカルボン酸二無水物、2,3,6,7-アントラセンテトラカルボン酸二無水物、1,2,7,8-フェナントレンテトラカルボン酸二無水物、1,2,3,4-ブタンテトラカルボン酸二無水物、1,2,3,4-シクロブタンテトラカルボン酸二無水物等、さらには、これらの少なくとも一部を加水分解により開環した加水分解開環物等の各成分が挙げられる。
　ポリイミド樹脂のジアミン成分またはジイソシアナート成分としては、例えば、4,4'-ビス（3-アミノフェノキシ）ビフェニル、m-フェニレンジアミン、o-フェニレンジアミン、p-フェニレンジアミン、m-アミノベンジルアミン、p-アミノベンジルアミン、4,4'-ジアミノジフェニルエーテル、3,3'-ジアミノジフェニルエーテル、3,4'-ジアミノジフェニルエーテル、ビス(3-アミノフェニル)スルフィド、ビス(4-アミノフェニル)スルフィド、(3-アミノフェニル)(4-アミノフェニル）スルフィド、ビス(3-アミノフェニル)スルホキシド、ビス(4-アミノフェニル)スルホキシド、(3-アミノフェニル)(4-アミノフェニル)スルホキシド、ビス(3-アミノフェニル)スルホン、ビス(4-アミノフェニル)スルホン、(3-アミノフェニル)(4-アミノフェニル)スルホン、3,3'-ジアミノベンゾフェノン、4,4'-ジアミノベンゾフェノン、3,4'-ジアミノベンゾフェノン、3,3'-ジアミノジフェニルメタン、4,4'-ジアミノジフェニルメタン、3,4'-ジアミノジフェニルメタン、ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］メタン、ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］メタン、1,1-ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］エタン、1,2-ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］エタン、1,1-ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］エタン、1,2-ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］エタン、2,2-ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］プロパン、2,2-ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］プロパン、2,2-ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］ブタン、2,2-ビス［3-(3-アミノフェノキシ)フェニル］-1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン、2,2-ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］-1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン、1,3-ビス(3-アミノフェノキシ)ベンゼン、1,3-ビス(4-アミノフェノキシ)ベンゼン、1,4-ビス(3-アミノフェノキシ)ベンゼン、1,4-ビス(4-アミノフェノキシ)ベンゼン、4,4'-ビス(4-アミノフェノキシ)ビフェニル、ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］ケトン、ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］ケトン、ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］スルフィド、ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］スルフィド、ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］スルホキシド、ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］スルホキシド、ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］スルホン、ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］スルホン、ビス［4-(3-アミノフェノキシ)フェニル］エーテル、ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェニル］エーテル、1,4-ビス［4-(3-アミノフェノキシ)ベンゾイル］ベンゼン、1,3-ビス［4-(3-アミノフェノキシ)ベンゾイル］ベンゼン、4,4'-ビス［3-(4-アミノフェノキシ)ベンゾイル］ジフェニルエーテル、4,4'-ビス［3-(3-アミノフェノキシ)ベンゾイル］ジフェニルエーテル、4,4'-ビス［4-(4-アミノ-α,α-ジメチルベンジル)フェノキシ］ベンゾフェノン、4,4'-ビス［4-(4-アミノ-α,α-ジメチルベンジル)フェノキシ］ジフェニルスルホン、ビス［4-{4-(4-アミノフェノキシ)フェノキシ}フェニル］スルホン、1,4-ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェノキシ-α,α-ジメチルベンジル］ベンゼン、1,3-ビス［4-(4-アミノフェノキシ)フェノキシ-α,α-ジメチルベンジル］ベンゼン、1,3-ビス［4-(4-アミノ-6-トリフルオロメチルフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル］ベンゼン、1,3-ビス［4-(4-アミノ-6-フルオロフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル］ベンゼン、1,3-ビス［4-(4-アミノ-6-メチルフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル］ベンゼン、1,3-ビス［4-(4-アミノ-6-シアノフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル］ベンゼン、3,3'-ジアミノ-4,4'-ジフェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5,5'-ジフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4,5'-ジフェノキシベンゾフェノン、3,3'-ジアミノ-4-フェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5-フェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4-フェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-5'-フェノキシベンゾフェノン、3,3'-ジアミノ-4,4'-ジビフェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5,5'-ジビフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4,5'-ジビフェノキシベンゾフェノン、3,3'-ジアミノ-4-ビフェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5-ビフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4-ビフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-5'-ビフェノキシベンゾフェノン、1,3-ビス(3-アミノ-4-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(3-アミノ-4-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,3-ビス(4-アミノ-5-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(4-アミノ-5-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,3-ビス(3-アミノ-4-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(3-アミノ-4-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,3-ビス(4-アミノ-5-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(4-アミノ-5-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、2,6-ビス〔4-(4-アミノ-α,α-ジメチルベンジル)フェノキシ〕ベンゾニトリル、6,6'-ビス(2-アミノフェノキシ)-3,3,3',3'-テトラメチル-1,1'-スピロビインダン、6,6'-ビス(3-アミノフェノキシ)-3,3,3',3'-テトラメチル-1,1'-スピロビインダン、6,6'-ビス(3-アミノフェノキシ)-3,3,3',3'-テトラメチル-1,1'-スピロビインダン等、および、これらのアミノ基に代えてイソシアナート基を有するジイソシアナート等の各成分が挙げられる。
　最内絶縁層１２または２２は、これらの熱可塑性樹脂を導体１１または２１と共に好ましくは押出成形して形成される。なお、最内絶縁層１２または２２は、これらの熱可塑性樹脂に各種添加剤が混合された樹脂組成物を押出成形して形成されることもできる。このとき混合される各種添加剤は熱可塑性樹脂組成物に通常添加される添加剤を特に制限されることなく挙げることができる。
　最内絶縁層１２または２２以外の外側絶縁層は、結晶性の熱可塑性樹脂で形成された被覆層である。外側絶縁層が結晶性の熱可塑性樹脂で形成されていると絶縁電線が高い耐熱性を発揮する。この外側絶縁層、すなわち絶縁電線１０の最外絶縁層１３、ならびに、絶縁電線２０の中間絶縁層２３および最外絶縁層２４は、いずれも、融点２６０℃以上、２５℃における貯蔵弾性率が１０００ＭＰａ以上である熱可塑性樹脂で形成された被覆層である。この熱可塑性樹脂の融点が２６０℃未満では、絶縁電線に要求される耐熱性が得られないため、または、絶縁層の溶融に絶縁電線のより可とう性が低下するため、外側絶縁層として好ましくない。熱可塑性樹脂の融点は２７０℃以上であるのが好ましい。特に制限されないが、融点は実際的には３９０℃以下であるのがよく、最内絶縁層１２または２２を形成する熱可塑性樹脂の融点と同等又は小さいのがさらによく、たとえば、３５０℃以下であるのが好ましい。
　熱可塑性樹脂の貯蔵弾性率が１０００ＭＰａ未満では絶縁電線に要求される耐熱性および耐傷性が得られないため外側絶縁層として好ましくない。熱可塑性樹脂の貯蔵弾性率は、絶縁電線がより一層高い耐傷性を発揮する点で、好ましくは１５００ＭＰａ以上である。この貯蔵弾性率は、特に制限はないが、５０００ＭＰａ以下であるのが実際的であり、４０００ＭＰａ以下であるのが好ましい。
　ここで、最外絶縁層を形成する熱可塑性樹脂には最内絶縁層を形成する熱可塑性樹脂が含まれず、最外絶縁層および最内絶縁層それぞれは２５℃での貯蔵弾性率が異なる熱可塑性樹脂で形成されるのが好ましい。多層絶縁層を構成するその他の層同士は、貯蔵弾性率が同等または小さい熱可塑性樹脂で外側に位置する絶縁層が形成されていればよい。
　この発明の絶縁電線は、最内絶縁層を含めて隣り合う絶縁層の間において、外側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率が、内側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率と同等またはそれよりも小さい関係にある。
　絶縁電線１０および２０において、外側絶縁層は、２５℃における貯蔵弾性率が最内絶縁層１２または２２を形成する熱可塑性樹脂よりも小さな値を有する熱可塑性樹脂で形成されている。このように外側絶縁層が最内絶縁層１２または２２よりも小さな貯蔵弾性率を有する熱可塑性樹脂で形成されていると、層間密着性が高く剥離しにくく加熱前後の可とう性にも優れる絶縁電線が得られる。貯蔵弾性率が異なる場合、最内絶縁層１２または２２の貯蔵弾性率と外側絶縁層との差分は、特に限定されず、たとえば５００～５０００ＭＰａがよい。
　絶縁電線２０においては、中間絶縁層２３と最外絶縁層２４との間においても同様の貯蔵弾性率の関係を有している。すなわち、隣り合う２つの中間絶縁層２３と最外絶縁層２４との間において、最外絶縁層２４の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率が、中間絶縁層２３の２５℃における貯蔵弾性率と同等またはそれよりも小さい関係にある。このように、隣り合う２つの外側絶縁層の間に前記関係が成立すると層間密着性が高く剥離しにくく加熱前後の可とう性にも優れる絶縁電線が得られる。これにより、本発明に係る絶縁電線は層間密着性が高く剥離しにくく加熱前後の可とう性にも優れる。この層間密着性は、電線の耐傷性にも影響を与えるものである。なお、内外に隣り合う２つの外側絶縁層を形成する熱可塑性樹脂同士の貯蔵弾性率の差分は、特に限定されないが、たとえば０～２０００ＭＰａであるのがよい。
　このように、本発明の好ましい実施形態である絶縁電線１０および絶縁電線２０は、最内絶縁層１２および２２を含めて隣り合う２つの絶縁層の間において、外側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率が、内側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率と同等またはそれよりも小さい関係になっている。加えて、最内絶縁層１２および２２と最外絶縁層１３および２４との間においても、最外絶縁層１３および２４の２５℃における貯蔵弾性率が、最内絶縁層１２および２２の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率よりも小さい関係になっている。
　２５℃における貯蔵弾性率に関するこのような関係を満たすことにより、耐熱衝撃性、加熱前後の可とう性および耐傷性がより一層高い水準でバランスよく発揮される。
　外側絶縁層１３、２３および２４を形成する熱可塑性樹脂は、融点２６０℃以上、２５℃における貯蔵弾性率が１０００ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂であればよい。このような熱可塑性樹脂は、融点、２５℃の貯蔵弾性率および結晶性などを考慮して、適宜に選択される。このような熱可塑性樹脂として、ＰＥＥＫ樹脂、変性ＰＥＥＫ樹脂、熱可塑性ＰＩ樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂（以下、ＰＰＳとする。）、シンジオタクチックポリスチレン樹脂（以下ＳＰＳとする。）およびポリアミド樹脂（以下、ＰＡとする。）などが挙げられる。熱可塑性ポリイミド樹脂は前記の通りである。ＰＡは、たとえば、ポリアミド６，６、ポリアミド４，６、ポリアミド６，Ｔ、ポリアミド９，Ｔ、ポリフタルアミド等が挙げられる。この熱可塑性樹脂は、ＰＰＳ、ＳＰＳおよびＰＡからなる群より選択される少なくとも１種であるのが好ましく、ＰＡであるのがより好ましく、ポリアミド６，６（ＰＡ６６ともいう。）であるのが特に好ましい。
　最内絶縁層１２および２２ならびに外側絶縁層１３、２３および２４を形成する熱可塑性樹脂は市販品も用いることができる。たとえば、ＰＥＥＫとしてビクトレックスジャパン社製のＰＥＥＫ４５０Ｇ（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：３８４０ＭＰａ、３００℃の貯蔵弾性率：１８７ＭＰａ、融点：３４５℃）、変性ＰＥＥＫとしてソルベイ社製のアバスパイアＡＶ－６５０（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：３７００ＭＰａ、３００℃の貯蔵弾性率：１４４ＭＰａ、融点：３４０℃）またはＡＶ－６５１（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：３５００ＭＰａ、３００℃の貯蔵弾性率：１３０ＭＰａ、融点：３４５℃）、熱可塑ＰＩとして三井化学社のオーラムＰＬ４５０Ｃ（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：１８８０ＭＰａ、３００℃の貯蔵弾性率：１８．９ＭＰａ、融点：３８８℃）、ＰＰＳとしてポリプラスチックス社製のフォートロン０２２０Ａ９（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：２８００ＭＰａ、３００℃の貯蔵弾性率：＜１０ＭＰａ、融点：２７８℃）またはＤＩＣ社製のＰＰＳ　ＦＺ－２１００（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：１６００ＭＰａ、３００℃の貯蔵弾性率：＜１０ＭＰａ、融点：２７５℃）、ＳＰＳとして出光興産社製のザレックＳ１０５（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：２２００ＭＰａ、融点：２８０℃）、ＰＡとしてユニチカ社製のポリアミド６，６　ＦＤＫ－１（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：１２００ＭＰａ、３００℃の貯蔵弾性率：＜１０ＭＰａ、融点：２６５℃）、ユニチカ社製のポリアミド４，６　Ｆ－５０００（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：１１００ＭＰａ、融点：２９２℃）、三井石油化学社製のポリアミド６，Ｔ　アーレンＡＥ－４２０（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：２４００ＭＰａ、融点：３２０℃）、クラレ社製のポリアミド９，Ｔ　ジェネスタＮ１００６Ｄ（商品名、２５℃の貯蔵弾性率：１４００ＭＰａ、融点：２６２℃）等の市販品を挙げることができる。
　外側絶縁層１３、２３および２４は、ぞれぞれ、上記の熱可塑性樹脂を、最内絶縁層１１または２１が形成された導体１１または２１と共に、好ましくは押出成形して形成される。なお、外側絶縁層１３、２３および２４は、熱可塑性樹脂に各種添加剤が混合された樹脂組成物を押出成形して形成されることもできる。このとき混合される各種添加剤は前記の通りである。
　なお、多層絶縁層は、最内絶縁層１２および２２ならびに外側絶縁層１３、２３および２４を有していれば、これらに相当しない絶縁層、すなわち、最内絶縁層１２および２２ならびに外側絶縁層１３、２３および２４を形成する熱可塑性樹脂ではない熱可塑性樹脂で形成された絶縁層を有していてもよい。この絶縁層を形成する熱可塑性樹脂はその融点が２５０℃以上であるのが好ましい。
　本発明の絶縁電線は、常法により、導体の外周に所望の厚みの１層目の絶縁層、すなわち最内絶縁層を押出被覆し、次いで、この１層目の絶縁層の外周に所望の厚みの２層目を押出被覆し、さらに所望によりこの２層目の絶縁層の外周に所望の厚みの３層目を押出被覆するように、繰り返し押出被覆する方法で、順次絶縁層を押出被覆することで製造される。このようにして形成される多層絶縁層の全体の厚みは全層で５０～１８０μｍの範囲内にあるようにすることが好ましい。多層絶縁層の全体の厚みが薄すぎると得られた絶縁電線の電気特性の低下が大きく、実用に不向きな場合があり、逆に厚すぎると小型化に不向きであり、コイル加工が困難になる場合などがある。多層絶縁層全層の厚みのさらに好ましい範囲は６０～１５０μｍである。このとき、多層絶縁層を構成する各絶縁層の厚みは、全層の厚みが前記範囲内となるように、２０～６０μｍの範囲から選択されるのが好ましい。
　多層絶縁層の厚さにおいて、絶縁電線の可とう性を重視するのであれば、最内絶縁層の厚さは上述の範囲内であって外側絶縁層の厚さよりも薄くするのが好ましい。
　本発明の絶縁電線は、従来実現できなかった耐熱クラスＦ種以上の高い耐熱性を発揮しつつも、耐熱衝撃性、耐傷性および加熱前後の可とう性にも優れる。このような特性を有する本発明の絶縁電線は、従来の用途に加えて、発熱する電気・電子機器または周辺温度が昇降する環境に設けられる電気・電子機器にも用いられ、具体的には、コイル用途、特に耐熱クラスＦ種（耐熱指標１５５℃）の耐熱性が要求されるコイル用途に有用である。
　本発明の絶縁電線、たとえば、図１に示される絶縁電線１０および２０を用いた好適な変圧器の一実施態様として図２に示す変圧器が挙げられる。この変圧器は小型のものであり、具体的には、フェライトコア１に嵌め込まれたボビン２内に、絶縁バリヤや絶縁テープ層を組込まないで、１次巻線４及び２次巻線６として本発明の絶縁電線が巻回されている。この変圧器は、本発明の絶縁電線を用いているから、電気特性に優れ、従来の加工条件および使用環境はもちろん、過酷な加工条件、使用環境においても絶縁性を保ち高い信頼性を発揮する。また、本発明の絶縁電線は他のタイプの変圧器にも適用でき、たとえば図３に示す従来構造の変圧器にも適用できる。したがって、本発明の変圧器は図２に示す好適な変圧器に加えて、図３に示す従来構造の変圧器も包含する。
　次に本発明をより具体的に説明するための実施例を示すが、実施例は本発明の範囲を限定するものではない。
［実施例１～１０及び比較例１～６］
　実施例１および２ならびに比較例１において図１（ａ）に示す絶縁電線１０を製造し、実施例３～１０および比較例２～６において図１（ｂ）に示す絶縁電線２０を製造した。これら実施例および比較例において、表１の「第１層」は絶縁電線の「最内絶縁層」に相当する。また、表１の「第２層」は実施例１および２ならびに比較例１において「最外絶縁層」に相当し、実施例３～１０および比較例２～６において「中間絶縁層」に相当する。表１の「第３層」は実施例３～１０および比較例２～６において「最外絶縁層」に相当する。
　導体として線径１．０ｍｍの軟銅線を用意した。表１に示す各層の熱可塑性樹脂を表１に示す膜厚となるように導体上にそれぞれ順次押出して導体を被覆し、導体１１または２１、最内絶縁層１２または２２、所望により中間絶縁層２３、および、最外絶縁層１３または２４を有する絶縁電線１０または２０を製造した。
　製造した絶縁電線につき、下記に示す各種の特性を試験した。
　実施例１～１０および比較例１～６において使用した熱可塑性樹脂を以下に示すとともに、それらの融点、２５℃における貯蔵弾性率、３００℃における貯蔵弾性率を表１に示す。なお、使用した熱可塑性樹脂はすべて結晶性であった。
ＰＥＥＫ：ＰＥＥＫ４５０Ｇ（商品名、ビクトレックス社製）
変性ＰＥＥＫ：アバスパイアＡＶ－６５０（商品名、ソルベイ社製）
熱可塑ＰＩ：オーラムＰＬ４５０Ｃ（商品名、三井化学社製）
ＰＰＳ：ＤＩＣ－ＰＰＳ　ＦＺ－２１００（商品名、ＤＩＣ社製）
ＳＰＳ：ザレックＳ１０５（商品名、出光興産社製）
ＰＡ６６：ＦＤＫ－１（商品名、ユニチカ社製）
ＰＢＮ：ＴＱＢ－ＫＴ（商品名、帝人化成社製）
ＥＴＦＥ：フルオンＥＴＦＥ　Ｃ－５５ＡＰ（商品名、旭硝子社製）
（Ａ）熱衝撃（Ａｎｎｅｘ３．０ｋＶ）試験
　実施例および比較例で製造した各絶縁電線の熱衝撃性をＩＥＣ規格６０９５０に準拠した試験方法で評価した。すなわち、直径１０ｍｍのマンドレルに絶縁電線を、荷重９．４ｋｇをかけながら１０ターン巻付け、２５０℃で１時間加熱し、更に１７５℃で２１時間及び２２５℃で３時間を３サイクル加熱し、更に３０℃、湿度９５％の雰囲気に４８時間保持した。その後３０００Ｖにて１分間電圧を印加し、短絡しなければ合格と判定した。その後破壊まで課電した結果、破壊電圧が４０００Ｖ以上のものを「◎」で表示し、４０００Ｖ以下であるものを「○」で表示した。判定は５サンプル（ｎ＝５）にて評価し、１つでも短絡すれば不合格とし、「×」で表示した。なお、この熱衝撃試験において「合格（評価が○以上）」であれば、コイル用途として要求される耐熱衝撃性を満たす。また、近年の絶縁電線に要求される耐熱クラスＦ種（耐熱指標１５５℃）の耐熱性を満足できることは容易に理解できる。
（Ｂ）可とう性試験
　得られた絶縁電線の加熱後の可とう性を評価した。絶縁電線を２５０℃で３０分加熱し、冷却後に直径１０ｍｍのマンドレル棒に線と線が接触するように緊密に１０回巻きつけ、顕微鏡にて５０倍にて観察を行った。絶縁電線の絶縁層にクラックや皮膜浮きなどの異常が見られなければ合格とし、表１に「○」で示した。絶縁電線の絶縁層にクラックまたは皮膜浮きなどの異常が見られた場合を不合格とし、表１に「×」で示した。なお、絶縁電線において、加熱後の可とう性試験は促進試験（過酷試験）であるから、２５０℃で３０分加熱した後の可とう性試験において「合格」であれば、２５０℃で３０分加熱する前の可とう性試験も当然に「合格」となる。
（Ｃ）耐傷性（往復磨耗試験）
　耐傷性は往復摩耗試験機を用いて往復磨耗試験により評価した。この往復摩耗試験機は、一定荷重を加えて絶縁電線の表面を針で引っかき、皮膜表面に導体露出が発生する回数を測定する試験機で、これにより皮膜強度を評価できる。荷重を５００ｇとし、往復摩耗回数が５０回に達するか否かで耐傷性を評価した。往復磨耗回数が５０回以上であった場合を合格とし、表１に「○」で示した。回数が７０回以上であったものを特に耐傷性に優れるとし、表１に「◎」で示した。往復磨耗回数が５０回に満たなかった場合を不合格とし、表１に「×」で示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示されるように、最内絶縁層および外側絶縁層を形成する熱可塑性樹脂が本発明の条件を満たしている実施例１～１０の絶縁電線は、２層絶縁層であっても３層絶縁層であっても、電気的耐熱性試験、加熱後の可とう性試験、往復磨耗試験のいずれも合格した。これにより、実施例１～１０によれば、耐熱性向上の要求を満たすとともに、コイル用途として要求される耐熱衝撃性、加熱前後の可とう性および耐傷性等の必要特性を兼ね備える絶縁電線を製造できることが分かった。
　特に、最外絶縁層にポリアミド樹脂を用いた場合、より耐傷性に優れる結果が得られた。そのため、実施例３、５、６、８および１０に示すように最内絶縁層にＰＥＥＫ樹脂または変性ＰＥＥＫ樹脂を用い、かつ最外絶縁層にポリアミド樹脂を用いる構成が加熱前後の可とう性および耐傷性等の必要特性が最も得られることが分かった。
　また、実施例１および２の２層絶縁層を有する絶縁電線と比較して、実施例３～１０の３層絶縁層を有する絶縁電線は、各絶縁層間の貯蔵弾性率の差が小さくなり、所望により貯蔵弾性率が高い最内絶縁層１２を薄く形成できるから、加熱前後の可とう性がより一層向上していた。したがって、絶縁電線において更なる可とう性の向上を目的とするのであれば、多層絶縁層を三層構造にするのが好ましい。
　このように、本発明の絶縁電線は必要特性を兼ね備えているから、本発明の絶縁沿線を備えた電気・電子機器は過酷な加工条件、使用環境においても絶縁性を保つという高い信頼性を発揮する。
　一方、比較例１および２の絶縁電線は最内絶縁層が十分な耐熱性を有する樹脂で形成されていないので、熱衝撃性試験、すなわち電気的耐熱性に劣っていた。また、比較例２の絶縁電線は外側絶縁層が最内絶縁層よりも大きな貯蔵弾性率を有する熱可塑性樹脂で形成されているので、可とう性試験において皮膜浮きが観測され、層間密着力が低かった。
　比較例３の絶縁電線は最外絶縁層が中間絶縁層よりも大きな貯蔵弾性率を有する熱可塑性樹脂で形成されており、また比較例４の絶縁電線は中間絶縁層が最内絶縁層よりも大きな貯蔵弾性率を有する熱可塑性樹脂で形成されているので、比較例２と同様に、層間密着力が低かった。また、皮膜浮きが生じた影響で、最外絶縁層に貯蔵弾性率の高い熱可塑性樹脂を用いているにもかかわらず、耐傷性は実施例１、５などの結果よりも劣っていた。
　比較例５の絶縁電線は中間絶縁層および最外絶縁層が融点２６０℃以下の樹脂であって加熱により皮膜が溶融するため加熱後の可とう性に劣っていた。
　比較例６の絶縁電線は最外絶縁層が１０００ＭＰａ未満の貯蔵弾性率（２５℃）を有する熱可塑性樹脂で形成されているので耐傷性に劣っていた。
　本発明をその実施態様とともに説明したが、我々は特に指定しない限り我々の発明を説明のどの細部においても限定しようとするものではなく、添付の請求の範囲に示した発明の精神と範囲に反することなく幅広く解釈されるべきであると考える。
　本願は、２０１２年１１月３０日に日本国で特許出願された特願２０１２－２６３７４８に基づく優先権を主張するものであり、これはここに参照してその内容を本明細書の記載の一部として取り込む。
１　フェライトコア
２　ボビン
３　絶縁バリヤ
４　一次巻線
４ａ　導体
４ｂ，４ｃ，４ｄ　絶縁層
５　絶縁テープ
６　二次巻線
６ａ　導体
６ｂ，６ｃ，６ｄ　絶縁層
１０、２０　絶縁電線
１１、２１　導体
１２、２２　最内絶縁層
１３、２４　最外絶縁層
２３　中間絶縁層

Claims (5)

  1. 　導体を被覆する、２層以上の多層絶縁層を有する絶縁電線であって、
    　前記多層絶縁層の最内絶縁層は、３００℃における貯蔵弾性率が１０ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層であり、
    　前記最内絶縁層以外の外側絶縁層は、融点が２６０℃以上、２５℃における貯蔵弾性率が１０００ＭＰａ以上である結晶性の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層を含み、
    　隣り合う絶縁層の間において、外側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率が、内側に位置する絶縁層の熱可塑性樹脂の２５℃における貯蔵弾性率と同等またはそれよりも小さい関係にあることを特徴とする絶縁電線。
  2. 　前記最内絶縁層が、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、変性ポリエーテルエーテルケトン樹脂および熱可塑性ポリイミド樹脂からなる群より選択される少なくとも１種の熱可塑性樹脂で形成された絶縁層であることを特徴とする請求項１に記載の絶縁電線。
  3. 　前記多層絶縁層の最外絶縁層の少なくとも１つが、ポリアミド樹脂で形成された絶縁層であることを特徴とする請求項１または２に記載の絶縁電線。
  4. 　前記最内絶縁層がポリエーテルエーテルケトン樹脂または変性ポリエーテルエーテルケトン樹脂で形成された絶縁層であり、前記最外絶縁層の少なくとも１つがポリアミド６，６で形成された絶縁層であることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の絶縁電線。
  5. 　請求項１～４のいずれか１項に記載の絶縁電線を電気・電子機器に組み込む変圧器の巻線および／またはリード線として用いたことを特徴とする電気・電子機器。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20170004300A (ko) 2015-07-02 2017-01-11 영창실리콘 주식회사 내가수분해성 및 내열성이 향상된 친환경 고분자 컴파운드 제조방법과 이를 이용한 다층절연전선 및 그 제조방법
JP2017054754A (ja) * 2015-09-11 2017-03-16 日立金属株式会社 絶縁電線およびその製造方法
US20210043374A1 (en) * 2019-08-09 2021-02-11 Illinois Tool Works Inc. Insulated winding wire transformer for welding-type power supplies

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6569351B2 (ja) * 2015-07-17 2019-09-04 Tdk株式会社 絶縁トランス実装基板および電源装置
DE102018103562A1 (de) 2017-02-17 2018-08-23 Smartpolymer Gmbh Elektrischer Wickelkörper mit optimierten Gebrauchseigenschaften und verbessertem Schutz gegen Überhitzung
JP2019040790A (ja) * 2017-08-28 2019-03-14 トヨタ自動車株式会社 絶縁電線
JP2019129005A (ja) * 2018-01-22 2019-08-01 住友電気工業株式会社 被覆電線および多芯ケーブル
KR102013531B1 (ko) * 2018-11-08 2019-08-22 에스케이씨코오롱피아이 주식회사 폴리이미드 바니쉬를 이용한 전선 피복 방법
WO2020160066A1 (en) * 2019-01-31 2020-08-06 Essex Group Llc Magnet wire with improved enamel adhesion
WO2020171617A1 (ko) * 2019-02-20 2020-08-27 엘에스전선 주식회사 절연 피막용 조성물 및 이로부터 형성된 절연 피막을 포함하는 절연 전선
KR102222280B1 (ko) * 2019-03-07 2021-03-02 엘에스일렉트릭(주) 강화절연 트랜스포머 및 그 설계 방법
WO2020240713A1 (ja) 2019-05-28 2020-12-03 住友電気工業株式会社 多芯ケーブル

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5693214A (en) * 1979-12-18 1981-07-28 Beck & Co Ag Dr Method of manufacturing coil wire material having two insulating layers formed of different material
JPS5940409A (ja) * 1982-08-31 1984-03-06 株式会社フジクラ 絶縁電線
JPH0227611A (ja) * 1988-07-18 1990-01-30 Mitsubishi Cable Ind Ltd 絶縁電線
JPH0356113U (ja) 1989-10-03 1991-05-30
JPH06223634A (ja) * 1992-10-28 1994-08-12 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線とその製造方法
JPH10134642A (ja) 1996-10-30 1998-05-22 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線およびこれを用いた変圧器
WO2001056041A1 (en) * 2000-01-25 2001-08-02 The Furukawa Electric Co., Ltd. Multilayer insulated wire and transformer comprising the same
JP4579989B2 (ja) 2005-09-30 2010-11-10 古河電気工業株式会社 多層絶縁電線及びそれを用いた変圧器
JP2011165485A (ja) * 2010-02-10 2011-08-25 Hitachi Cable Ltd 絶縁電線
JP2013033607A (ja) * 2011-08-01 2013-02-14 Hitachi Cable Ltd 絶縁電線及びその製造方法
JP2013131423A (ja) * 2011-12-22 2013-07-04 Hitachi Cable Ltd 絶縁電線及びコイル

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5940409B2 (ja) 1978-10-27 1984-09-29 ア−ス製薬株式会社 吸液芯
DE3044059A1 (de) * 1979-12-18 1981-10-01 Dr. Beck & Co Ag, 2000 Hamburg Verfahren zur herstellung von wickeldraehten mit zwei isolierschichten aus unterschiedlichen materialien durch extrusion von thermoplasten
US4675474A (en) * 1985-09-04 1987-06-23 Harvey Hubbell Incorporated Reinforced electrical cable and method of forming the cable
JPH02250207A (ja) * 1989-03-23 1990-10-08 Fujikura Ltd 絶縁電線
EP0712139A3 (en) * 1990-01-31 1998-03-25 Fujikura Ltd. Electric insulated wire and cable using the same
US5606152A (en) 1992-10-28 1997-02-25 The Furukawa Electric Co., Ltd. Multilayer insulated wire and a manufacturing method therefor
JP3307434B2 (ja) * 1992-10-28 2002-07-24 古河電気工業株式会社 ３層絶縁電線
JPH10134643A (ja) 1996-10-25 1998-05-22 Fujikura Ltd 通電接着用絶縁電線
JP4177295B2 (ja) * 2003-12-17 2008-11-05 古河電気工業株式会社 耐インバータサージ絶縁ワイヤおよびその製造方法
TWI348714B (en) 2004-04-28 2011-09-11 Furukawa Electric Co Ltd Multilayer insulated wire and transformer made using the same
CN201655368U (zh) * 2010-05-10 2010-11-24 天津亿鑫通科技股份有限公司 聚醚醚酮绝缘耐高温导线
US9324476B2 (en) * 2014-02-05 2016-04-26 Essex Group, Inc. Insulated winding wire

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5693214A (en) * 1979-12-18 1981-07-28 Beck & Co Ag Dr Method of manufacturing coil wire material having two insulating layers formed of different material
JPS5940409A (ja) * 1982-08-31 1984-03-06 株式会社フジクラ 絶縁電線
JPH0227611A (ja) * 1988-07-18 1990-01-30 Mitsubishi Cable Ind Ltd 絶縁電線
JPH0356113U (ja) 1989-10-03 1991-05-30
JPH06223634A (ja) * 1992-10-28 1994-08-12 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線とその製造方法
JPH10134642A (ja) 1996-10-30 1998-05-22 Furukawa Electric Co Ltd:The 多層絶縁電線およびこれを用いた変圧器
WO2001056041A1 (en) * 2000-01-25 2001-08-02 The Furukawa Electric Co., Ltd. Multilayer insulated wire and transformer comprising the same
JP4579989B2 (ja) 2005-09-30 2010-11-10 古河電気工業株式会社 多層絶縁電線及びそれを用いた変圧器
JP2011165485A (ja) * 2010-02-10 2011-08-25 Hitachi Cable Ltd 絶縁電線
JP2013033607A (ja) * 2011-08-01 2013-02-14 Hitachi Cable Ltd 絶縁電線及びその製造方法
JP2013131423A (ja) * 2011-12-22 2013-07-04 Hitachi Cable Ltd 絶縁電線及びコイル

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20170004300A (ko) 2015-07-02 2017-01-11 영창실리콘 주식회사 내가수분해성 및 내열성이 향상된 친환경 고분자 컴파운드 제조방법과 이를 이용한 다층절연전선 및 그 제조방법
JP2017054754A (ja) * 2015-09-11 2017-03-16 日立金属株式会社 絶縁電線およびその製造方法
US20210043374A1 (en) * 2019-08-09 2021-02-11 Illinois Tool Works Inc. Insulated winding wire transformer for welding-type power supplies

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