WO2014156086A1 - 厚鋼板の製造設備および製造方法 - Google Patents

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WO2014156086A1
WO2014156086A1 PCT/JP2014/001615 JP2014001615W WO2014156086A1 WO 2014156086 A1 WO2014156086 A1 WO 2014156086A1 JP 2014001615 W JP2014001615 W JP 2014001615W WO 2014156086 A1 WO2014156086 A1 WO 2014156086A1
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WO
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steel plate
thick steel
cooling
descaling
cooling water
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雄太 田村
啓之 福田
安達　健二
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JFE Steel Corp
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JFE Steel Corp
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    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
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    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B2015/0071—Levelling the rolled product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B21B37/76—Cooling control on the run-out table

Definitions

  • the present invention relates to a manufacturing apparatus and a manufacturing method for a thick steel plate that performs hot rolling, shape correction, and controlled cooling of the thick steel plate.
  • Patent Document 1 discloses a method in which descaling is performed at least immediately before and immediately after the final pass of finish rolling, followed by hot correction, and then descaling and forced cooling.
  • Patent Document 2 discloses a method of performing control cooling after performing descaling after performing finish rolling and hot straightening.
  • Patent Document 3 discloses a method of performing descaling while controlling the collision pressure of cooling water immediately before the controlled cooling.
  • the present invention has been made paying attention to the unsolved problems of the above-described conventional example, and by uniformizing the scale generated on the surface of the thick steel plate in the descaling process, it is uniform in the cooling process. It aims at providing the manufacturing equipment and manufacturing method of a thick steel plate which cools and was excellent in the thick steel plate shape.
  • the present inventors diligently studied the force that causes scale peeling by cooling water.
  • the energy density of cooling water injected from the descaling device to the steel plate is 0.10 J /. It was found that the thickness of the scale generated on the surface after the product is uniform when the thickness is 2 mm or more. As a result, it has been found that when passing through the accelerated cooling apparatus, the steel plate can be uniformly cooled with almost no variation in the surface temperature at the position in the width direction of the thick steel plate, resulting in a thick steel plate having an excellent thick steel plate shape.
  • the gist of the present invention is as follows. [1] Hot rolling mill, shape correction device, descaling device, and accelerated cooling device are arranged in this order from the upstream side in the conveying direction, and the energy of the cooling water sprayed by the descaling device toward the surface of the thick steel plate A thick steel plate manufacturing facility, wherein the density E is 0.10 J / mm 2 or more. [2] The distance from the descaling device to the accelerated cooling device when the transport speed from the descaling device to the accelerated cooling device is V [m / s] and the steel plate temperature before cooling is T [K].
  • L [m] satisfies the formula L ⁇ V ⁇ 5 ⁇ 10 ⁇ 9 ⁇ exp (25000 / T), the thick steel plate manufacturing facility according to [1].
  • the spray distance H from the spray nozzle of the descaling device to the surface of the thick steel plate is 40 mm or more and 200 mm or less, according to any one of [1] to [3] Equipment for manufacturing thick steel plates.
  • the accelerated cooling device includes a header that supplies cooling water to the upper surface of the thick steel plate, a cooling water injection nozzle that injects rod-shaped cooling water suspended from the header, and the thick steel plate and the header.
  • a partition wall to be installed, and in the partition wall, a water supply port for inserting a lower end portion of the cooling water injection nozzle, and a drain port for discharging cooling water supplied to the upper surface of the thick steel plate to the partition wall And a plurality of the thick steel plate manufacturing equipment according to any one of [1] to [4].
  • the energy density E is 0.
  • a method for producing a thick steel sheet comprising a descaling step of injecting cooling water of 10 J / mm 2 or more.
  • the time t [s] from the completion of the descaling process to the start of the accelerated cooling process satisfies an expression of t ⁇ 5 ⁇ 10 ⁇ 9 ⁇ exp (25000 / T).
  • T Thick steel plate temperature (K) before cooling.
  • uniforming the scale generated on the surface of the thick steel plate in the descaling step uniform cooling can be performed in the accelerated cooling step, and a thick steel plate having an excellent thick steel plate shape is manufactured. be able to.
  • FIG. 1 is a schematic view showing an example of a thick plate rolling line.
  • FIG. 2 is a graph showing the relationship between the energy density of the cooling water to be jetted and the scale thickness generated on the product surface of the thick steel plate in the descaling apparatus.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating the relationship between the spray distance of the spray nozzle and the fluid velocity in the descaling apparatus.
  • FIG. 4 is a side view of a cooling device according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a side view of another cooling device according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating an example of the nozzle arrangement of the partition wall according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is a diagram for explaining the flow of the cooling drainage on the partition wall.
  • FIG. 1 is a schematic view showing an example of a thick plate rolling line.
  • FIG. 2 is a graph showing the relationship between the energy density of the cooling water to be jetted and the scale thickness generated on the product surface of the thick
  • FIG. 8 is a diagram for explaining another flow of the cooling drainage on the partition wall.
  • FIG. 9 is a view for explaining a temperature distribution in the width direction of a thick steel plate of a conventional example.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating the flow of cooling water in the acceleration cooling device.
  • FIG. 11 is a diagram for explaining non-interference with cooling drainage on the partition wall in the acceleration cooling device.
  • FIG. 1 is a schematic view showing an example of a thick plate rolling line used for carrying out the present invention.
  • the slab extracted from the heating furnace 2 is subjected to rough rolling and finish rolling by a rolling mill 3 and rolled into a thick steel plate 1 having a predetermined plate thickness.
  • the thick steel plate 1 is conveyed to the accelerated cooling device 6 online.
  • it is suitable for the shape of the thick steel plate after cooling to perform the accelerated cooling after adjusting the shape of the thick steel plate through the first shape correction device 5.
  • the thick steel plate is cooled to a predetermined temperature by the cooling water sprayed from the upper surface cooling facility and the lower surface cooling facility. Thereafter, the shape of the thick steel plate is corrected by the second shape correction device 7 as necessary.
  • the descaling device 4 is a device that removes the scale generated on the surface of the thick steel plate 1.
  • a plurality of injection nozzles are directed to the surface of the thick steel plate 1 after the shape correction of the strain generated in the thick steel plate 1 by the first shape straightening device 5, and cooling water is supplied from these nozzles. Spray.
  • the present inventors have obtained the knowledge that the scale peeling is not sufficiently performed by the descaling condition, and rather the scale unevenness is promoted. And when earnestly examining the conditions under which scale peeling is sufficiently performed, when descaling is performed after shape correction, as shown in FIG. 2, it is sprayed from the spray nozzle of the descaling device 4 onto the surface of the thick steel plate 1. It has been clarified that when the energy density E of the cooling water is set to 0.10 J / mm 2 or more, the scale thickness to be regenerated thereafter becomes uniform at 5 ⁇ m or less. This is considered to be because the scale was once completely peeled off uniformly by descaling, and then the scale was thinly and uniformly regenerated.
  • the scale generated on the surface of the thick steel plate 1 is removed by performing descaling with the energy density E of the cooling water set to 0.10 J / mm 2 or more. Thereafter, the accelerated cooling device 6 performs accelerated cooling of the thick steel plate 1.
  • the scale thickness of the thick steel plate becomes thin and uniform by descaling, it can be cooled uniformly with almost no surface temperature variation in the position in the width direction of the thick steel plate when passing through the accelerated cooling device. It becomes a thick steel plate excellent in steel plate shape.
  • the reason for this is as follows.
  • the scale may be partially peeled off. Then, since the scale is not peeled off uniformly, the scale thickness distribution varies about 10-50 ⁇ m. In this case, it is difficult to uniformly cool the thick steel plate in the subsequent accelerated cooling device. That is, if a thick steel plate having a variation in scale thickness distribution in a conventional rolling facility is accelerated and cooled, the variation in the surface temperature at the position in the width direction is large and cannot be uniformly cooled. As a result, the thick steel plate shape is affected.
  • the thick steel plate 1 is cooled by the accelerated cooling device 6. At this time, there is almost no variation in the surface temperature at the position in the width direction, and cooling can be performed uniformly. As a result, the thick steel plate 1 having an excellent thick steel plate shape can be manufactured. In the case of the present invention, even when the collision pressure is low, the same descaling as in the case of using a high collision pressure can be achieved by adjusting the conveyance speed.
  • the energy density E (J / mm 2 ) of the cooling water sprayed onto the thick steel plate is an index of the ability to remove the scale by descaling and is defined as the following equation (1).
  • E Q / (d ⁇ W ) ⁇ ⁇ v 2/2 ⁇ t ...
  • Q Descaling water injection flow rate [m 3 / s]
  • d Flat nozzle spray injection thickness [mm]
  • W Flat nozzle spray injection width [mm]
  • the present inventors adopted water density ⁇ injection pressure ⁇ collision time as a simple definition of the energy density E (J / mm 2 ) of cooling water injected into the thick steel plate. I found out that I should do it.
  • the water density (m 3 / mm 2 ⁇ min) is a value calculated by “cooling water injection flow rate ⁇ cooling water collision area”.
  • the collision time (s) is a value calculated by “cooling water collision thickness ⁇ thick steel plate conveyance speed”. The relationship between the energy density of the cooling water calculated by this simple definition and the scale thickness generated on the product surface is the same as in FIG.
  • the scale thickness decreases as the energy density of the cooling water increases. That is, when the energy density E is smaller than 0.10 J / mm 2 , the thickness variation of the thick steel plate becomes large, and it is not possible to cool uniformly, and it is not possible to manufacture a thick steel plate having an excellent thick steel plate shape. There is. On the other hand, if the energy density E is 0.10 J / mm 2 or more, such a failure is avoided. Therefore, in the present invention, the energy density E of the cooling water is 0.10 J / mm 2 or more, and more preferably 0.15 J / mm 2 or more.
  • the present inventors investigated the fluid velocity v of the cooling water injected from the injection nozzle of the descaling device 4. As a result, it was found that the relationship between the fluid velocity v and the ejection distance is as shown in FIG.
  • the fluid velocity on the vertical axis was obtained by solving an equation of motion considering buoyancy and air resistance. Until the cooling water reaches the thick steel plate, the fluid velocity v of the cooling water is decelerated as compared with the time of jetting. For this reason, the smaller the injection distance, the larger the fluid velocity v at the time of the collision with the thick steel plate, and a larger energy density can be obtained. From FIG. 3, since the attenuation increases particularly when the injection distance H exceeds 200 mm, the injection distance H is preferably 200 mm or less.
  • the injection distance is shorter, the injection pressure and the injection flow rate for obtaining a predetermined energy density can be reduced, so that the pumping capacity of the descaling device 4 can be reduced.
  • the thick steel plate 1 that has been straightened by the first straightening device 5 moves into the descaling device 4. Can be brought closer to the surface of the thick steel plate 1.
  • the lower limit value of the injection distance is preferably 40 mm or more.
  • the injection distance H is 40 mm or more and 200 mm or less.
  • the injection pressure of the cooling water is preferably 10 MPa or more, more preferably 15 MPa or more. This is effective because the energy density of the cooling water can be set to 0.10 J / mm 2 or more without excessively reducing the conveyance speed.
  • the upper limit value of the injection pressure is not particularly limited. However, when the injection pressure is increased, the energy consumed by the pump for supplying high-pressure water becomes enormous, and therefore the injection pressure is preferably 50 MPa or less.
  • the following formula (3) can be derived based on the above formula (2). That is, when the time t [s] from the end of descaling of the thick steel plate 1 by the descaling device 4 to the start of cooling the thick steel plate 1 by the accelerated cooling device 6 satisfies the following equation (3): Cooling by the acceleration cooling device 6 is stabilized. t ⁇ 5 ⁇ 10 ⁇ 9 ⁇ exp (25000 / T) (3) However, T: Thick steel plate temperature [K] before cooling.
  • the following formula (4) can be derived based on the above formula (2). That is, when the time t [s] from the end of removal of the scale of the thick steel plate 1 by the descaling device 4 to the start of the cooling of the thick steel plate 1 by the accelerated cooling device 6 satisfies the following equation (4): The cooling by the acceleration cooling device 6 becomes more stable. t ⁇ 2.2 ⁇ 10 ⁇ 9 ⁇ exp (25000 / T) (4) Furthermore, when the scale thickness is 5 ⁇ m or less, the following formula (5) can be derived based on the above formula (2).
  • the distance L from the descaling device 4 to the acceleration cooling device 6 is 12 to 107 m, cooling is stable, 5 to 47 m is more stable, and 1.3 to 12 m is very stable.
  • most of the thick steel plates 1 that require controlled cooling are conditions in which cooling is very stable at the transport speed V, considering that the transport speed V is 0.5 m / s or more. More preferably, the distance L is 2.5 m or less.
  • the distance L from the descaling device 4 to the accelerated cooling device 6 is preferably 12 m or less, more preferably 5 m or less, Preferably, cooling can be stabilized by setting it to 2.5 m or less.
  • the accelerated cooling device 6 of the present invention includes an upper header 11 that supplies cooling water to the upper surface of the thick steel plate 1, and cooling water that injects rod-shaped cooling water suspended from the upper header 11.
  • the injection nozzle 13 includes a partition wall 15 installed between the thick steel plate 1 and the upper header 11, and the partition wall 15 includes a water supply port 16 for inserting a lower end portion of the cooling water injection nozzle 13, and a thick steel plate. It is preferable that a large number of drain ports 17 for draining the cooling water supplied to the upper surface of 1 onto the partition wall 15 are provided.
  • the upper surface cooling facility includes an upper header 11 for supplying cooling water to the upper surface of the thick steel plate 1, a cooling water injection nozzle 13 suspended from the upper header 11, and the upper header 11 and the thick steel plate 1. And a partition wall 15 having a large number of through-holes (water supply port 16 and drain port 17) installed horizontally in the width direction of the thick steel plate.
  • the cooling water injection nozzle 13 is composed of a circular tube nozzle 13 for injecting rod-shaped cooling water, and its tip is inserted into a through-hole (water supply port 16) provided in the partition wall 15, from the lower end of the partition wall 15. It is installed to be on the top.
  • the cooling water injection nozzle 13 may be inserted into the upper header 11 so that the upper end of the cooling water injection nozzle 13 protrudes into the upper header 11 in order to prevent the foreign matter at the bottom in the upper header 11 from being sucked and clogged. preferable.
  • the rod-shaped cooling water in the present invention is cooling water injected in a state of being pressurized to some extent from a circular (including elliptical or polygonal) nozzle outlet, and is cooled from the nozzle outlet.
  • the water injection speed is 6 m / s or more, preferably 8 m / s or more, and the water flow jetted from the nozzle outlet has a continuous circular shape, and the water flow has a continuous and straight flow.
  • it is different from a free fall flow from a circular tube laminar nozzle or a liquid ejected in a droplet state such as a spray.
  • the reason why the tip of the cooling water spray nozzle 13 is inserted into the through hole and is located above the lower end of the partition wall 15 is that the partition wall 15 is inserted even when a thick steel plate whose tip is warped upward enters. This is to prevent the cooling water injection nozzle 13 from being damaged. As a result, the cooling water injection nozzle 13 can be cooled for a long period of time in a good state, so that it is possible to prevent the occurrence of uneven temperature in the thick steel plate without repairing the equipment.
  • the tip of the circular tube nozzle 13 since the tip of the circular tube nozzle 13 is inserted into the through hole, as shown in FIG. 11, it does not interfere with the flow in the width direction of the drained water 19 indicated by the dotted arrow flowing through the upper surface of the partition wall 15. Therefore, the cooling water jetted from the cooling water jet nozzle 13 can reach the upper surface of the thick steel plate equally regardless of the position in the width direction, and uniform cooling in the width direction can be performed.
  • a large number of through-holes having a diameter of 10 mm are opened in a grid pattern at a pitch of 80 mm in the thick steel plate width direction and 80 mm in the transport direction.
  • a cooling water injection nozzle 13 having an outer diameter of 8 mm, an inner diameter of 3 mm, and a length of 140 mm is inserted into the water supply port 16.
  • the cooling water injection nozzles 13 are arranged in a staggered pattern, and the through holes through which the cooling water injection nozzles 13 do not pass serve as cooling water drains 17.
  • the large number of through holes provided in the partition wall 15 of the accelerated cooling device of the present invention are composed of the substantially same number of water supply ports 16 and drain ports 17, and each share a role and function.
  • the total cross-sectional area of the drain port 17 is sufficiently larger than the total cross-sectional area of the inner diameter of the circular pipe nozzle 13 of the cooling water injection nozzle 13, and about 11 times the total cross-sectional area of the inner diameter of the circular pipe nozzle 13 is ensured.
  • the cooling water supplied to the upper surface of the thick steel plate is filled between the thick steel plate surface and the partition wall 15, guided to the upper side of the partition wall 15 through the drain port 17, and quickly discharged.
  • the FIG. 7 is a front view for explaining the flow of cooling drainage near the end in the width direction of the thick steel plate on the partition wall.
  • the drainage direction of the drainage port 17 is upward opposite to the cooling water injection direction, and the cooling drainage drained upward from the partition wall 15 changes the direction outward in the thick steel plate width direction, between the upper header 11 and the partition wall 15. It drains through the drainage channel.
  • the drain port 17 is inclined in the thick steel plate width direction, and the slanted direction is directed outward in the width direction so that the drain direction is directed outward in the thick steel plate width direction.
  • the plate width is about 2 m at most, the influence is limited. However, the influence cannot be ignored especially in the case of a thick plate having a plate width of 3 m or more. Accordingly, the cooling at the end in the width direction of the thick steel plate is weakened, and the temperature distribution in the width direction of the thick steel plate in this case becomes a non-uniform temperature distribution.
  • the water supply port 16 and the water discharge port 17 are provided separately and share the roles of water supply and water discharge. And smoothly flows above the partition wall 15. Accordingly, since the drainage after cooling is quickly removed from the upper surface of the thick steel plate, the cooling water supplied subsequently can easily penetrate the staying water film, and a sufficient cooling capacity can be obtained.
  • the temperature distribution in the width direction of the thick steel plate is a uniform temperature distribution, and a uniform temperature distribution in the width direction can be obtained.
  • the cooling water is discharged quickly. This can be realized, for example, by making holes larger than the outer diameter of the circular tube nozzle 13 in the partition wall 15 and making the number of drain ports equal to or greater than the number of water supply ports.
  • the ratio of the total cross-sectional area of the drain outlet and the total cross-sectional area of the inner diameter of the circular tube nozzle 13 is preferably in the range of 1.5 to 20.
  • the gap between the outer peripheral surface of the circular tube nozzle 13 inserted in the water supply port 16 of the partition wall 15 and the inner surface of the water supply port 16 be 3 mm or less. If this gap is large, the cooling drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 is drawn into the gap between the outer peripheral surface of the circular pipe nozzle 13 of the water supply port 16 due to the influence of the accompanying flow of the cooling water injected from the circular pipe nozzle 13. As a result, the steel sheet is again supplied onto the thick steel plate, resulting in poor cooling efficiency. In order to prevent this, it is more preferable that the outer diameter of the circular tube nozzle 13 is substantially the same as the size of the water supply port 16. However, in consideration of machining accuracy and mounting errors, a gap of up to 3 mm that has substantially little influence is allowed. More preferably, it is 2 mm or less.
  • the nozzle inner diameter is preferably 3 to 8 mm. If it is smaller than 3 mm, the bundle of water sprayed from the nozzle becomes thin and the momentum becomes weak. On the other hand, when the nozzle diameter exceeds 8 mm, the flow rate becomes slow, and the force penetrating the staying water film becomes weak.
  • the length of the circular tube nozzle 13 is preferably 120 to 240 mm.
  • the length of the circular tube nozzle 13 here means the length from the inlet at the upper end of the nozzle that penetrates into the header to some extent to the lower end of the nozzle inserted into the water supply port of the partition wall.
  • the distance between the lower surface of the header and the upper surface of the partition wall becomes too short (for example, the header thickness is 20 mm, the protrusion amount of the nozzle upper end into the header is 20 mm, and the insertion amount of the nozzle lower end into the partition wall is 10 mm. Therefore, the drainage space above the partition wall becomes small, and the cooling drainage cannot be discharged smoothly.
  • the pressure loss of the circular tube nozzle 13 becomes large, and the force penetrating the staying water film becomes weak.
  • the jet speed of cooling water from the nozzle is required to be 6 m / s or more, preferably 8 m / s or more. This is because if it is less than 6 m / s, the force of the cooling water penetrating through the staying water film becomes extremely weak. If it is 8 m / s or more, a larger cooling capacity can be secured, which is preferable.
  • the distance from the lower end of the cooling water jet nozzle 13 for cooling the upper surface to the surface of the thick steel plate 1 is preferably 30 to 120 mm. If it is less than 30 mm, the frequency with which the thick steel plate 1 collides with the partition wall 15 becomes extremely high, and equipment maintenance becomes difficult. If it exceeds 120 mm, the force through which the cooling water penetrates the staying water film becomes extremely weak.
  • draining rolls 20 When cooling the upper surface of the thick steel plate, it is preferable to install draining rolls 20 before and after the upper header 11 so that the cooling water does not spread in the longitudinal direction of the thick steel plate. Thereby, the cooling zone length becomes constant and the temperature control becomes easy.
  • the cooling drainage since the flow of the cooling water in the direction of transporting the thick steel plate is blocked by the draining roll 20, the cooling drainage flows outward in the width direction of the thick steel plate. However, the cooling water tends to stay in the vicinity of the draining roll 20.
  • the cooling water jet nozzles in the uppermost stream side row in the thickness plate conveying direction are 15 to 15 upstream in the thickness plate conveying direction. It is preferable that the cooling water jet nozzles at the most downstream side in the thick steel plate conveyance direction are inclined 15 to 60 degrees in the downstream direction in the thick steel plate conveyance direction.
  • the distance between the lower surface of the upper header 11 and the upper surface of the partition wall 15 is such that the cross-sectional area in the width direction of the thick steel plate in the space surrounded by the lower surface of the header and the upper surface of the partition wall is 1.5 times the total cross-sectional area of the cooling water spray nozzle inner diameter. For example, it is about 100 mm or more.
  • the cross-sectional area of the thick steel plate in the width direction is not 1.5 times or more than the total cross-sectional area of the cooling water jet nozzle inner diameter, the cooling drainage discharged from the drain port 17 provided on the partition wall to the top surface of the partition wall 15 is smoothly thick. It cannot be discharged in the width direction of the steel sheet.
  • the range of the water density that exhibits the most effect is 1.5 m 3 / m 2 ⁇ min or more.
  • the water density is lower than this, the accumulated water film does not become so thick, and even if a known technique for cooling the thick steel plate by free-falling the rod-shaped cooling water is applied, the temperature unevenness in the width direction does not become so large. In some cases.
  • the water density is higher than 4.0 m 3 / m 2 ⁇ min, it is effective to use the technique of the present invention.
  • 1.5 to 4.0 m 3 / m 2 ⁇ min is the most practical water density.
  • the application of the cooling technique of the present invention is particularly effective when a draining roll is arranged before and after the cooling header.
  • the header is relatively long in the longitudinal direction (when it is about 2 to 4 m), and it is applied to cooling equipment that sprays water spray for purging before and after the header to prevent water leakage to the non-water cooling zone. Is also possible.
  • the cooling device on the lower surface side of the thick steel plate is not particularly limited.
  • an example of the cooled header 12 including the circular tube nozzle 14 similar to the cooling device on the upper surface side is shown.
  • the injected cooling water naturally falls after colliding with the thick steel plate. Therefore, there is no need for the partition wall 15 for discharging cooling drainage like the upper surface side cooling in the width direction of the thick steel plate.
  • the manufacturing equipment of the thick steel plate of the present invention sets the energy density E sprayed on the surface of the thick steel plate 1 from the spray nozzle of the descaling device 4 to 0.10 J / mm 2 or more. 1 can be made uniform, and the accelerated cooling device 6 can achieve uniform cooling. As a result, the thick steel plate 1 having an excellent thick steel plate shape can be manufactured.
  • the spray nozzle of the descaling device 4 can be brought close to the surface of the thick steel plate 1.
  • the spray distance H (the surface distance between the spray nozzle of the descaling device 4 and the thick steel plate 1) is set to 40 mm or more and 200 mm or less, the descaling ability is improved.
  • the injection pressure and the injection flow rate for obtaining the predetermined energy density E may be small, the pumping capacity of the descaling device 4 can be reduced.
  • the distance L from the descaling device 4 to the acceleration cooling device 6 satisfies L ⁇ V ⁇ 5 ⁇ 10 ⁇ 9 ⁇ exp (25000 / T), thereby stabilizing the cooling of the thick steel plate 1 by the acceleration cooling device 6. Can be made.
  • the accelerated cooling device 6 of the present invention cools the upper surface of the thick steel plate 1 by the cooling water supplied from the upper cooling water injection nozzle 13 through the water supply port 16 and has a high temperature. It becomes drainage and flows in the width direction of the steel plate 1 from above the partition 15 using the drain port 17 through which the upper cooling water injection nozzle 13 is not inserted as a drainage channel, and the drainage after cooling is quickly removed from the steel plate 1. Therefore, the cooling water flowing from the upper cooling water injection nozzle 13 through the water supply port 16 sequentially comes into contact with the thick steel plate 1 to obtain sufficient cooling capacity in the width direction. Can do.
  • the temperature unevenness in the width direction of the thick steel plate subjected to accelerated cooling without performing descaling as in the present invention was about 40 ° C.
  • the descaling device 4 of the present invention after performing descaling at an energy density of cooling water of 0.10 J / mm 2 or more, temperature unevenness in the width direction of the thick steel plate subjected to accelerated cooling. It was found that the temperature decreased to about 10 ° C.
  • the temperature unevenness in the width direction of the thick steel plate subjected to acceleration cooling using the acceleration cooling device 6 shown in FIG. 4 is reduced to about 4 ° C. It was.
  • the temperature unevenness of the thick steel plate was measured by measuring the steel plate surface temperature distribution after accelerated cooling with a scanning thermometer, and the temperature unevenness in the width direction was calculated from the measurement result.
  • the distortion generated during rolling is corrected by the first shape correction device 5, the descaling device 4 performs the descaling of the thick steel plate 1, and the cooling controllability is stabilized.
  • the thick steel plate 1 that is corrected by the second shape correcting device 7 originally has high flatness and the temperature of the thick steel plate 1 is also uniform. Therefore, it is not necessary to make the correction reaction force of the second shape correcting device 7 so high.
  • the distance between the acceleration cooling device 6 and the second shape correction device 7 is preferably longer than the maximum length of the thick steel plate 1 manufactured on the rolling production line.
  • the steel plate 1 having a thickness of 30 mm and a width of 3500 mm rolled by the rolling mill 3 was subjected to controlled cooling from 820 ° C. to 420 ° C. after passing through the first shape correction device 5 and the descaling device 4.
  • the conditions under which the cooling is stabilized are calculated from the above-described equations (3), (4), and (5).
  • the accelerated cooling device 6 uses the thick steel plate.
  • the time t until the cooling of 1 is started is preferably 42 s or less, more preferably 19 s or less, and even more preferably 5 s or less.
  • the surface distance between the nozzle and the thick steel plate 1 is 130 mm, the nozzle injection angle is 32 °, the nozzle attack angle is 15 °, and one row is arranged in the width direction so that the injection regions of adjacent nozzles are wrapped to some extent.
  • the spray spray thickness is 3 mm and the spray spray width is 77 mm.
  • the energy density of the cooling water is a value defined by the above-mentioned water amount density ⁇ injection pressure ⁇ collision time.
  • the collision time (s) is the time during which descaling water is sprayed on the surface of the thick steel plate, and is obtained by dividing the spray spray thickness by the transport speed.
  • the accelerated cooling device 6 is provided with a flow path that allows the cooling water supplied to the upper surface of the thick steel plate to flow above the partition as shown in FIG. 4 and further drains from the side of the thick steel plate in the width direction as shown in FIG.
  • the equipment In the partition wall, holes with a diameter of 12 mm are drilled like a grid, and as shown in FIG. 6, the upper cooling water injection nozzles are inserted into the water supply ports arranged in a staggered pattern, and the remaining holes are used as drainage ports. Using.
  • the distance between the lower surface of the upper header and the upper surface of the partition wall was 100 mm.
  • the upper cooling water spray nozzle of the accelerated cooling device 6 had an inner diameter of 5 mm, an outer diameter of 9 mm, and a length of 170 mm, and its upper end protruded into the header. Moreover, the injection speed of the rod-shaped cooling water was 8.9 m / s.
  • the nozzle pitch in the thick steel plate width direction was 50 mm, and 10 rows of nozzles were arranged in the longitudinal direction in a zone having a distance between table rollers of 1 m.
  • the water density on the upper surface was 2.1 m 3 / m 2 ⁇ min.
  • the lower end of the nozzle for cooling the upper surface was set so as to be in the middle position between the upper and lower surfaces of the partition wall having a thickness of 25 mm, and the distance to the surface of the thick steel plate was 80 mm.
  • the cooling facility similar to the top surface cooling facility is used except that no partition wall is provided as shown in FIG. did.
  • Thick steel plate shape was evaluated by additional correction rate (%). Specifically, if the warpage of the total length of the steel sheet and / or the warpage of the full width of the steel sheet is within the standard value defined in the product standard corresponding to the steel sheet, it passes, and if it exceeds the standard value, additional correction is performed. The material was judged as an implementation material, and the additional correction rate was calculated as (number of additional correction implementation materials) / (total number of target materials) ⁇ 100.
  • Example 5 of the present invention gave good results by setting the energy density within the range of the present invention without requiring high collision pressure (1.0 MPa) as in Patent Document 1 and Patent Document 2. .
  • the energy density was 0.08 J / mm 2
  • the additional correction rate was 70%.

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Abstract

　デスケーリング工程において厚鋼板表面に発生しているスケールの均一化を図ることにより、冷却工程で均一な冷却を行い、鋼板形状に優れた厚鋼板の製造設備及び製造方法を提供することを目的とする。　熱間圧延機、形状矯正装置、デスケーリング装置および加速冷却装置をこの順序で搬送方向上流側から配置し、前記デスケーリング装置が厚鋼板の表面に向けて噴射する冷却水の持つエネルギー密度Ｅを０．１０Ｊ／ｍｍ２以上にする厚鋼板の製造設備。

Description

厚鋼板の製造設備および製造方法
　本発明は、厚鋼板の熱間圧延、形状矯正および制御冷却を行う厚鋼板の製造設備および製造方法に関する。
　近年、厚鋼板の製造プロセスとして制御冷却の適用が拡大している。しかしながら、一般に熱間厚鋼板は、形状、表面性状などが必ずしも均一でない。このため、冷却中に厚鋼板内に温度ムラが発生しやすく、冷却後の厚鋼板に変形、残留応力、材質不均一などが生じることで、品質不良や操業上のトラブルを招いている。
　そこで、特許文献１では、仕上げ圧延の最終パスの直前および直後の少なくとも一方でデスケーリングを行い、続いて熱間矯正を行い、その後にデスケーリングを行い、強制冷却を行う方法が開示されている。また、特許文献２では、仕上げ圧延、熱間矯正を行った後、デスケーリングを行ってから制御冷却を行う方法が開示されている。また、特許文献３では、制御冷却の直前に、冷却水の衝突圧力を制御しながらデスケーリングを行う方法が開示されている。
特開平９－５７３２７号公報 特許第３７９６１３３号 特開２０１０－２４７２２８号公報
　しかし、上記特許文献１、２の方法で実際に厚鋼板を製造すると、デスケーリングにおいてスケールが完全には剥離せず、むしろデスケーリングによりスケールむらを発生させてしまい、制御冷却時に均一な冷却を行うことができないという問題点がある。また、特許文献３の方法でスケールむらを発生させないためには、高い衝突圧が必要となる。このため、低い衝突圧ではスケールむらが発生し、その結果、制御冷却時に均一な冷却を行うことができないという問題点がある。
　特に近年、厚鋼板に要求される材質均一性のレベルは厳しくなっており、上記のようなスケールむらによって生じる制御冷却時の冷却速度の不均一が、特に厚鋼板幅方向の材質均一性へ与える悪影響を無視できなくなってきている。
　そこで、本発明は、上記従来例の未解決の課題に着目してなされたものであり、デスケーリング工程において厚鋼板表面に発生しているスケールの均一化を図ることにより、冷却工程で均一な冷却を行い、厚鋼板形状に優れた厚鋼板の製造設備および製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、冷却水によりスケール剥離を起こす力について鋭意検討したところ、熱間形状矯正後にデスケーリングを行う場合、デスケーリング装置から厚鋼板に噴射する冷却水のエネルギー密度が０．１０Ｊ／ｍｍ２以上であれば、製品後の表面に発生するスケール厚みが均一化することを見出した。その結果、加速冷却装置を通過するときに、厚鋼板の幅方向位置の表面温度のバラツキが殆ど無く均一に冷却することができ、厚鋼板形状に優れた厚鋼板となることを見出した。
　本発明の要旨は、以下のとおりである。
［１］熱間圧延機、形状矯正装置、デスケーリング装置および加速冷却装置をこの順序で搬送方向上流側から配置し、前記デスケーリング装置が厚鋼板の表面に向けて噴射する冷却水の持つエネルギー密度Ｅを０．１０Ｊ／ｍｍ２以上にすることを特徴とする厚鋼板の製造設備。
［２］前記デスケーリング装置から前記加速冷却装置までの搬送速度をＶ［ｍ／ｓ］、冷却前の厚鋼板温度をＴ［Ｋ］とすると、前記デスケーリング装置から前記加速冷却装置までの距離Ｌ［ｍ］は、Ｌ≦Ｖ×５×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）の式を満たしていることを特徴とする［１］に記載の厚鋼板の製造設備。
［３］前記デスケーリング装置から前記加速冷却装置までの距離Ｌが１２ｍ以下となるように各装置を配置することを特徴とする［２］に記載の厚鋼板の製造設備。
［４］前記デスケーリング装置の噴射ノズルから前記厚鋼板の表面までの噴射距離Ｈを、４０ｍｍ以上で２００ｍｍ以下とすることを特徴とする［１］乃至［３］の何れか１項に記載の厚鋼板の製造設備。
［５］前記加速冷却装置が、前記厚鋼板の上面に冷却水を供給するヘッダと、該ヘッダから懸垂した棒状冷却水を噴射する冷却水噴射ノズルと、前記厚鋼板と前記ヘッダとの間に設置される隔壁とを備えるとともに、前記隔壁には、前記冷却水噴射ノズルの下端部を内挿する給水口と、前記厚鋼板の上面に供給された冷却水を前記隔壁上へ排水する排水口とが、多数設けられていることを特徴とする［１］乃至［４］の何れか１項に記載の厚鋼板の製造設備。
［６］熱間圧延工程、熱間矯正工程および加速冷却工程の順番で厚鋼板を製造する方法において、前記熱間矯正工程および冷却工程の間に、厚鋼板の表面にエネルギー密度Ｅが０．１０Ｊ／ｍｍ２以上の冷却水を噴射するデスケーリング工程を有することを特徴とする厚鋼板の製造方法。
［７］前記デスケーリング工程の完了から前記加速冷却工程の開始までの時間ｔ［ｓ］は、ｔ≦５×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）の式を満たしていることを特徴とする［６］に記載の厚鋼板の製造方法。ただし、Ｔ：冷却前の厚鋼板温度（Ｋ）である。
　本発明によると、デスケーリング工程において厚鋼板表面に発生しているスケールの均一化を図ることにより、加速冷却工程で均一な冷却を行うことができ、厚鋼板形状に優れた厚鋼板を製造することができる。
図１は、厚板圧延ラインの一例を示す概略図である。 図２は、デスケーリング装置における、噴射する冷却水のエネルギー密度と、厚鋼板の製品表面に発生するスケール厚みとの関係を示すグラフである。 図３は、デスケーリング装置における、噴射ノズルの噴射距離と流体速度との関係を示す図である。 図４は、本発明の一実施形態に係る冷却装置の側面図である。 図５は、本発明の一実施形態に係る他の冷却装置の側面図である。 図６は、本発明の一実施形態に係る隔壁のノズル配置例を説明する図である。 図７は、隔壁上の冷却排水の流れを説明する図である。 図８は、隔壁上の冷却排水の他の流れを説明する図である。 図９は、従来例の厚鋼板幅方向温度分布を説明する図である。 図１０は、加速冷却装置における冷却水の流れを説明する図である。 図１１は、加速冷却装置における隔壁上の冷却排水との非干渉を説明する図である。
　以下、本発明を実施するための形態を、図面を参照して説明する。なお、ここでは、本発明を厚板圧延プロセスでの厚鋼板の冷却に用いた場合を例にして述べる。
　図１は、本発明の実施に供する厚板圧延ラインの一例を示す概略図である。加熱炉２から抽出されたスラブは圧延機３によって粗圧延と仕上圧延が施され、所定板厚の厚鋼板１に圧延される。そして、デスケーリング装置４で厚鋼板１の表面に発生したスケールが除去された後、厚鋼板１はオンラインにて加速冷却装置６に搬送される。ここで、第１の形状矯正装置５を通して厚鋼板の形状を整えてから加速冷却を行うことが、冷却後の厚鋼板形状には好適である。加速冷却装置６では、上面冷却設備と下面冷却設備とから噴射される冷却水によって厚鋼板は所定温度まで冷却される。その後、必要に応じて第２の形状矯正装置７で厚鋼板の形状が矯正される。
　デスケーリング装置４は、厚鋼板１の表面に発生したスケールを除去する装置である。デスケーリング装置４では、圧延後、第１の形状矯正装置５で厚鋼板１に発生した歪の形状矯正をした後の厚鋼板１の表面に複数の噴射ノズルを向け、それらノズルから冷却水を噴射する。
　本発明者らは、デスケーリング条件によってスケール剥離が十分に行われず、むしろスケールむらを助長するという知見を得た。そして、スケール剥離が十分に行われる条件について鋭意検討したところ、形状矯正後にデスケーリングを行なう場合には、図２に示すように、デスケーリング装置４の噴射ノズルから厚鋼板１の表面に噴射される冷却水のエネルギー密度Ｅを０．１０Ｊ／ｍｍ２以上にすることにより、その後に再生成するスケール厚みが５μｍ以下と均一になることを明らかにした。これは、デスケーリングにより一旦スケールが均一に完全剥離し、その後、スケールが薄く均一に再生成したためと考えられる。
　本発明では、冷却水のエネルギー密度Ｅを０．１０Ｊ／ｍｍ２以上にしてデスケーリングを行うことにより、厚鋼板１の表面に発生したスケールを除去する。その後、加速冷却装置６で厚鋼板１の加速冷却を行なう。本発明では、デスケーリングにより厚鋼板のスケール厚みが薄く均一になるので、加速冷却装置を通過するときに、厚鋼板の幅方向位置の表面温度バラツキが殆ど無く均一に冷却することができ、厚鋼板形状に優れた厚鋼板となる。
　この理由は次の通りである。従来の圧延設備において、形状矯正後にデスケーリング装置においてスケール除去を行うと、部分的にスケールが剥離する場合がある。そうすると、スケールが均一に剥離されないため、１０～５０μｍ程度のスケール厚み分布のバラツキが生じる。この場合、その後の加速冷却装置において厚鋼板を均一に冷却することが困難である。つまり、従来の圧延設備においてスケール厚み分布のバラツキが生じた厚鋼板を加速冷却すると、幅方向位置の表面温度のバラツキが大きく、均一に冷却することができない。その結果、厚鋼板形状に影響が生じる。
　したがって、デスケーリング装置４で冷却水のエネルギー密度Ｅを０．１０Ｊ／ｍｍ２以上にしてデスケーリングを行うことにより、スケール厚み分布のバラツキが無くなるので、加速冷却装置６で厚鋼板１を冷却した際に、幅方向位置の表面温度のバラツキが殆ど無く均一に冷却することができる。その結果、厚鋼板形状に優れた厚鋼板１を製造することができる。また、本発明の場合、衝突圧が低い場合でも、搬送速度を調整することにより、高い衝突圧を用いる場合と同様のデスケーリングを達成することができる。
　ここで、厚鋼板に噴射される冷却水のエネルギー密度Ｅ（Ｊ／ｍｍ２）とは、デスケーリングによってスケールを除去する能力の指標であり、次の（１）式のように定義される。
Ｅ＝Ｑ／（ｄ×Ｗ）×ρｖ２／２×ｔ…（１）
ただし、Ｑ：デスケーリング水の噴射流量［ｍ３／ｓ］、ｄ：フラットノズルのスプレー噴射厚み［ｍｍ］、Ｗ：フラットノズルのスプレー噴射幅［ｍｍ］、流体密度ρ［ｋｇ／ｍ３］、厚鋼板衝突時の流体速度ｖ［ｍ／ｓ］、衝突時間ｔ［ｓ］（ｔ＝ｄ／１０００／Ｖ、搬送速度Ｖ［ｍ／ｓ］）である。
　しかしながら、厚鋼板衝突時の流体速度ｖの測定は必ずしも容易ではないため、（１）式で定義されるエネルギー密度Ｅを厳密に求めようとすると、多大な労力を要する。
　そこで、本発明者らは、さらに検討を加えた結果、厚鋼板に噴射される冷却水のエネルギー密度Ｅ（Ｊ／ｍｍ２）の簡便な定義として、水量密度×噴射圧力×衝突時間を採用すればよいことを見出した。ここで、水量密度（ｍ３／ｍｍ２・ｍｉｎ）は、「冷却水の噴射流量÷冷却水衝突面積」で計算される値である。噴射圧力（Ｎ／ｍ２（＝ＭＰａ））は、冷却水の吐出圧力で定義される。衝突時間（ｓ）は、「冷却水の衝突厚み÷厚鋼板の搬送速度」で計算される値である。この簡便な定義で算出される冷却水のエネルギー密度と製品表面に発生するスケール厚みとの関係も、図２と同様になり、冷却水のエネルギー密度が大きいほどスケール厚みは小さくなる。すなわち、エネルギー密度Ｅが０．１０Ｊ／ｍｍ２より小さいと厚鋼板のスケール厚みのバラツキが大きくなり、均一に冷却することができず、厚鋼板形状に優れた厚鋼板を製造することができない場合がある。これに対して、エネルギー密度Ｅが０．１０Ｊ／ｍｍ２以上であれば、このような障害は回避される。したがって、本発明において、冷却水のエネルギー密度Ｅは０．１０Ｊ／ｍｍ２以上とし、０．１５Ｊ／ｍｍ２以上であることがより好ましい。
　次に、本発明者らは、デスケーリング装置４の噴射ノズルから噴射される冷却水の流体速度ｖについて調べた。その結果、流体速度ｖと噴射距離との関係は、図３のようになることがわかった。縦軸である流体速度は、浮力と空気抵抗を考慮した運動方程式を解くことにより求めた。厚鋼板に冷却水が到達するまでの間に、冷却水の流体速度ｖは噴射時よりも減速する。このため、噴射距離が小さいほど、厚鋼板衝突時の流体速度ｖが大きく、大きなエネルギー密度を得ることができる。図３から、特に噴射距離Ｈが２００ｍｍ超えになると減衰が大きくなるため、噴射距離Ｈは２００ｍｍ以下とすることが好ましい。
　そして、噴射距離が短いほど、所定のエネルギー密度を得るための噴射圧力、噴射流量なども少なくできるため、デスケーリング装置４のポンプ能力の低減化を図ることができる。図１に示すような本発明の一実施形態において、第１の形状矯正装置５で形状矯正された厚鋼板１は、デスケーリング装置４内に移動してくるので、デスケーリング装置４の噴射ノズルを厚鋼板１の表面に近づけることが可能である。しかし、噴射ノズルと厚鋼板１との接触を考慮して、噴射距離の下限値は４０ｍｍ以上であることが好ましい。以上より、本発明において、噴射距離Ｈは４０ｍｍ以上２００ｍｍ以下であることが好ましい。
　また、デスケーリング装置４において、冷却水の噴射圧力は、好ましくは１０ＭＰａ以上、より好ましくは１５ＭＰａ以上とする。これにより、搬送速度を過度に小さくすることなく冷却水のエネルギー密度を０．１０Ｊ／ｍｍ２以上に設定することができるので有効である。噴射圧力の上限値は特に限定されない。ただし、噴射圧力を高くすると、高圧水を供給するポンプが消費するエネルギーが膨大となるので、噴射圧力は５０ＭＰａ以下が好ましい。
　ところで、加速冷却装置６による厚鋼板１の冷却時の安定性に影響を及ぼす、厚鋼板１の表面のスケールについて、厚鋼板１のスケールの成長は一般的に拡散律速で整理できるとされ、次の（２）式で表されることが知られている。
ξ２＝ａ×ｅｘｐ（－Ｑ／ＲＴ）×ｔ…（２）
ただし、ξ：スケール厚み、ａ：定数、Ｑ：活性化エネルギー、Ｒ：定数、Ｔ：冷却前の厚鋼板温度［Ｋ］、ｔ：時間である。
　そこで、デスケーリング装置４によるスケール除去後のスケール成長を考慮し、種々の温度、時間でスケール成長のシミュレーション実験を行い、上記（２）式の定数を実験的に導出し、さらに、スケール厚みと冷却安定性について鋭意検討した。その結果、スケール厚みが１５μｍ以下で冷却が安定し、スケール厚みが１０μｍ以下でより安定し、スケール厚みが５μｍ以下で非常に安定するという知見を得た。
　スケール厚みが１５μｍ以下の場合、上記（２）式に基づき、下記式（３）を導出することができる。すなわち、デスケーリング装置４による厚鋼板１のスケール除去終了後から、加速冷却装置６で厚鋼板１の冷却を開始するまでの時間ｔ［ｓ］が、次の（３）式を満たす場合に、加速冷却装置６による冷却が安定する。
ｔ≦５×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）…（３）
ただし、Ｔ：冷却前の厚鋼板温度［Ｋ］である。
　また、スケール厚みが１０μｍ以下の場合、上記（２）式に基づき、下記式（４）を導出することができる。すなわち、デスケーリング装置４による厚鋼板１のスケールの除去終了後から、加速冷却装置６で厚鋼板１の冷却を開始するまでの時間ｔ［ｓ］が、次の（４）式を満たす場合に、加速冷却装置６による冷却がより安定する。
ｔ≦２．２×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）…（４）
　さらに、スケール厚みが５μｍ以下の場合、上記（２）式に基づき、下記式（５）を導出することができる。すなわち、デスケーリング装置４による厚鋼板１のスケール除去終了後から、加速冷却装置６で厚鋼板１の冷却を開始するまでの時間ｔ［ｓ］が、次の（５）式を満たす場合に、加速冷却装置６による冷却が非常に安定する。
ｔ≦５．６×１０－１０×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）…（５）
　一方、デスケーリング装置４の出側から加速冷却装置６の入り側までの距離Ｌは、厚鋼板１の搬送速度Ｖと、時間ｔ（デスケーリング装置４の工程終了から加速冷却装置６の工程開始までの時間）とに対して次の（６）式を満たすように設定する。
Ｌ≦Ｖ×ｔ…（６）
ただし、Ｌ：デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離（ｍ）、Ｖ：厚鋼板１の搬送速度（ｍ／ｓ）、ｔ：時間（ｓ）
　そして、上記（６）式と上記（３）式とから、次の（７）式を導出することができる。本発明において、（７）式を満足することがより好ましい。
Ｌ≦Ｖ×５×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）…（７）
　また、上記（６）式と上記（４）式とから、次の（８）式を導出することができる。本発明において、（８）式を満足することがさらに好ましい。
Ｌ≦Ｖ×２．２×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）…（８）
　さらに、上記（６）式と上記（５）式とから、次の（９）式を導出することができる。本発明において、（９）式を満足することが好ましい。
Ｌ≦Ｖ×５．６×１０－１０×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）…（９）
　上記の（７）～（９）式から、例えば加速冷却装置６による冷却前の厚鋼板１の温度を８２０℃とし、厚鋼板１の搬送速度を０．２８～２．５０ｍ／ｓとすると、デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離Ｌは１２ｍ以上１０７ｍ以下で冷却が安定し、５ｍ以上４７ｍ以下で冷却がより安定し、１．３ｍ以上１２ｍ以下で冷却が非常に安定する。
　これより、デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離Ｌを１２ｍ以下とすると、厚鋼板１の搬送速度Ｖが遅い（例えばＶ＝０．２８ｍ／ｓ）場合でも冷却は安定し、逆に、厚鋼板１の搬送速度Ｖが早い（例えばＶ＝２．５０ｍ／ｓ）場合には冷却が非常に安定するので、好ましい。なお、より好ましいのは、デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離Ｌが５ｍ以下である。
　さらに、一般的に、制御冷却を必要とする厚鋼板１の大部分は搬送速度Ｖが０．５ｍ／ｓ以上であることを考えると、この搬送速度Ｖで冷却が非常に安定する条件である距離Ｌが２．５ｍ以下とすることがさらに好ましい。
　なお、ここでは、加速冷却装置６による冷却前の厚鋼板１の温度を８２０℃とした場合について説明した。加速冷却装置６による冷却前の厚鋼板１の温度を８２０℃以外の場合についても同様に、デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離Ｌを好ましくは１２ｍ以下、より好ましくは５ｍ以下、さらに好ましくは２．５ｍ以下とすることにより、冷却を安定することができる。これは、加速冷却装置６による冷却前の厚鋼板１の温度が８２０℃よりも低い場合、上記（７）式、上記（８）式、上記（９）式の右辺の値が、それぞれ、Ｔ＝８２０℃の場合よりも大きくなるので、Ｔ＝８２０℃の場合について適正に設定されたデスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離Ｌであれば、上記（７）式、上記（８）式、上記（９）式は、必然的に満足するからである。逆に、加速冷却装置６による冷却前の厚鋼板１の温度が８２０℃よりも高い場合には、厚鋼板１の搬送速度Ｖを適宜低めに調整することにより、やはり、上記（７）式、上記（８）式、上記（９）式を満足させることができる。
　次に、本発明の加速冷却装置６は、図４に示すように、厚鋼板１の上面に冷却水を供給する上ヘッダ１１と、該上ヘッダ１１から懸垂した棒状冷却水を噴射する冷却水噴射ノズル１３と、厚鋼板１と上ヘッダ１１との間に設置される隔壁１５とを備えるとともに、隔壁１５には、冷却水噴射ノズル１３の下端部を内挿する給水口１６と、厚鋼板１の上面に供給された冷却水を隔壁１５上へ排水する排水口１７とが、多数設けられていることが好ましい。
　具体的には、上面冷却設備は、厚鋼板１の上面に冷却水を供給する上ヘッダ１１と、該上ヘッダ１１から懸垂した冷却水噴射ノズル１３と、上ヘッダ１１と厚鋼板１との間に厚鋼板幅方向に亘り水平に設置され多数の貫通孔（給水口１６と排水口１７）を有する隔壁１５とを備えている。そして、冷却水噴射ノズル１３は棒状の冷却水を噴射する円管ノズル１３からなり、その先端が前記隔壁１５に設けられた貫通孔（給水口１６）に内挿されて隔壁１５の下端部より上方になるように設置されている。なお、冷却水噴射ノズル１３は、上ヘッダ１１内の底部の異物を吸い込んで詰まるのを防止するため、その上端が上ヘッダ１１の内部に突出するように、上ヘッダ１１内に貫入させることが好ましい。
　ここで、本発明における棒状冷却水とは、円形状（楕円や多角の形状も含む）のノズル噴出口からある程度加圧された状態で噴射される冷却水であって、ノズル噴出口からの冷却水の噴射速度が６ｍ／ｓ以上、好ましくは８ｍ／ｓ以上であり、ノズル噴出口から噴射された水流の断面がほぼ円形に保たれた連続性と直進性のある水流の冷却水のことをいう。すなわち、円管ラミナーノズルからの自由落下流や、スプレーのような液滴状態で噴射されるものとは異なる。
　冷却水噴射ノズル１３の先端が貫通孔に内挿されて隔壁１５の下端部より上方になるように設置されているのは、仮に先端が上方に反った厚鋼板が進入してきた場合でも隔壁１５によって冷却水噴射ノズル１３が損傷するのを防止するためである。それによって冷却水噴射ノズル１３が良好な状態で長期間に亘って冷却を行うことができるので、設備補修等を行うことなく、厚鋼板の温度むらの発生を防止することができる。
　また、円管ノズル１３の先端が貫通孔に内挿されているので、図１１に示すように、隔壁１５の上面を流れる点線矢印の排出水１９の幅方向流れと干渉することがない。したがって、冷却水噴射ノズル１３から噴射された冷却水は、幅方向位置によらず等しく厚鋼板上面へ達することができ、幅方向に均一な冷却を行うことができる。
　隔壁１５の一例を示すと、図６に示すように隔壁１５には直径１０ｍｍの貫通孔が厚鋼板幅方向に８０ｍｍ、搬送方向に８０ｍｍのピッチで碁盤の目状に多数開けられている。そして、給水口１６には外径８ｍｍ、内径３ｍｍ、長さ１４０ｍｍの冷却水噴射ノズル１３が挿入されている。冷却水噴射ノズル１３は千鳥格子状に配列され、冷却水噴射ノズル１３が通っていない貫通孔は冷却水の排水口１７となっている。このように、本発明の加速冷却装置の隔壁１５に設けられた多数の貫通孔は、ほぼ同数の給水口１６と排水口１７とから成り立っており、それぞれに役割、機能を分担している。
　このとき、排水口１７の総断面積は、冷却水噴射ノズル１３の円管ノズル１３の内径の総断面積よりも十分広く、円管ノズル１３の内径の総断面積の１１倍程度が確保されており、図４に示すように厚鋼板上面に供給された冷却水は、厚鋼板表面と隔壁１５との間に充満し、排水口１７を通して、隔壁１５の上方に導かれ、速やかに排出される。図７は隔壁上の厚鋼板幅方向端部付近の冷却排水の流れを説明する正面図である。排水口１７の排水方向が冷却水噴射方向と逆の上向きになっており、隔壁１５の上方へ抜けた冷却排水は、厚鋼板幅方向外側へ向きを変え、上ヘッダ１１と隔壁１５との間の排水流路を流れて排水される。
　一方、図８に示す例は、排水口１７を厚鋼板幅方向に傾斜させて排水方向が厚鋼板幅方向外側に向くように幅方向外側へ向けた斜め方向としたものである。このようにすることで、隔壁１５上の排出水１９の厚鋼板幅方向流れが円滑になり、排水が促進されるので好ましい。
　ここで、図９に示すように排水口と給水口が同一の貫通孔に設置されていると、冷却水は、厚鋼板に衝突した後、隔壁１５の上方に抜けにくくなって、厚鋼板１と隔壁１５の間を厚鋼板幅方向端部へ向かって流れるようになる。そうすると厚鋼板１と隔壁１５の間の冷却排水の流量は、板幅方向の端部に近づく程多くなるので、噴射冷却水１８が滞留水膜を貫通して厚鋼板に到達する力が板幅方向端部ほど阻害されることとなる。
　薄板の場合には板幅が高々２ｍ程度であるのでその影響は限定的である。しかしながら、特に板幅が３ｍ以上の厚板の場合には、その影響は無視できない。従って、厚鋼板幅方向端部の冷却が弱くなり、この場合の厚鋼板幅方向の温度分布は、不均一な温度分布となる。
　これに対して、本発明の加速冷却装置は、図１０に示すように給水口１６と排水口１７は別個に設けられており、給水と排水を役割分担しているので、冷却排水は隔壁１５の排水口１７を通過して隔壁１５の上方に円滑に流れて行くようになる。従って、冷却後の排水が速やかに厚鋼板上面から排除されるので、後続で供給される冷却水は、容易に滞留水膜を貫通することができ、十分な冷却能力を得ることができる。この場合の厚鋼板幅方向の温度分布は、均一な温度分布となり、幅方向に均一な温度分布を得ることができる。
　ちなみに、排水口１７の総断面積は、円管ノズル１３の内径の総断面積の１．５倍以上であれば、冷却水の排出が速やかに行われる。このことは、例えば、隔壁１５には円管ノズル１３の外径よりも大きい穴を開け、排水口の数を給水口の数と同じか、それ以上にすれば実現できる。
　排水口１７の総断面積が円管ノズル１３の内径の総断面積の１．５倍より小さいと、排水口の流動抵抗が大きくなり、滞留水が排水されにくくなる結果、滞留水膜を貫通して厚鋼板表面に到達できる冷却水量が大幅に減り、冷却能が低下するので好ましくない。より好ましくは４倍以上である。一方排水口が多過ぎたり、排水口の断面径が大きくなりすぎると、隔壁１５の剛性が小さくなって、厚鋼板が衝突したときに損傷し易くなる。従って、排水口の総断面積と円管ノズル１３の内径の総断面積の比は１．５から２０の範囲が好適である。
　また、隔壁１５の給水口１６に内挿した円管ノズル１３の外周面と給水口１６の内面との隙間は３ｍｍ以下とすることが望ましい。この隙間が大きいと、円管ノズル１３から噴射される冷却水の随伴流の影響により、隔壁１５の上面へ排出された冷却排水が給水口１６の円管ノズル１３の外周面との隙間に引き込まれ、再び厚鋼板上に供給されることとなるので、冷却効率が悪くなる。これを防止するには、円管ノズル１３の外径を給水口１６の大きさとほぼ同じにすることがより好ましい。しかしながら、工作精度や取り付け誤差を考慮し、実質的に影響が少ない３ｍｍまでの隙間は許容する。より望ましくは２ｍｍ以下とする。
　さらに、冷却水が滞留水膜を貫通して厚鋼板に到達できるようにするためには、円管ノズル１３の内径、長さ、冷却水の噴射速度やノズル距離も最適にする必要がある。
　即ち、ノズル内径は３～８ｍｍが好適である。３ｍｍより小さいとノズルから噴射する水の束が細くなり勢いが弱くなる。一方ノズル径が８ｍｍを超えると流速が遅くなり、滞留水膜を貫通する力が弱くなる。
　円管ノズル１３の長さは１２０～２４０ｍｍが好適である。ここでいう円管ノズル１３の長さとは、ヘッダ内部へある程度貫入したノズル上端の流入口から、隔壁の給水口に内挿したノズルの下端までの長さを意味する。円管ノズル１３が１２０ｍｍより短いと、ヘッダ下面と隔壁上面との距離が短くなりすぎる（例えば、ヘッダ厚み２０ｍｍ、ヘッダ内へのノズル上端の突出量２０ｍｍ、隔壁へのノズル下端の挿入量１０ｍｍとすると、７０ｍｍ未満となる。）ため、隔壁より上側の排水スペースが小さくなり、冷却排水が円滑に排出できなくなる。一方、２４０ｍｍより長いと円管ノズル１３の圧力損失が大きくなり、滞留水膜を貫通する力が弱くなる。
　ノズルからの冷却水の噴射速度は、６ｍ／ｓ以上、好ましくは８ｍ／ｓ以上が必要である。６ｍ／ｓ未満では、滞留水膜を冷却水が貫通する力が極端に弱くなるからである。８ｍ／ｓ以上であれば、より大きな冷却能力を確保できるので好ましい。また、上面冷却の冷却水噴射ノズル１３の下端から厚鋼板１の表面までの距離は、３０～１２０ｍｍとするのが良い。３０ｍｍ未満では、厚鋼板１が隔壁１５に衝突する頻度が極端に多くなり設備保全が難しくなる。１２０ｍｍ超えでは、冷却水が滞留水膜を貫通する力が極端に弱くなる。
　厚鋼板上面の冷却では、冷却水が厚鋼板長手方向に拡がらないように、上ヘッダ１１の前後に水切ロール２０を設置するのが良い。これにより、冷却ゾーン長が一定となり、温度制御が容易になる。ここで水切ロール２０により厚鋼板搬送方向の冷却水の流れは堰き止められるので冷却排水は厚鋼板幅方向外側に流れるようになる。しかしながら、水切ロール２０の近傍は冷却水が滞留し易い。
　そこで図５に示すように、厚鋼板幅方向に並んだ円管ノズル１３の列のうち、厚鋼板搬送方向の最上流側列の冷却水噴射ノズルは、厚鋼板搬送方向の上流方向へ１５～６０度傾け、厚鋼板搬送方向の最下流側列の冷却水噴射ノズルは、厚鋼板搬送方向の下流方向へ１５～６０度傾けることが好ましい。こうすることにより、水切ロール２０に近い位置にも冷却水を供給することができ、水切ロール２０近傍に冷却水が滞留することがなく、冷却効率が上がるので好適である。
　上ヘッダ１１下面と隔壁１５上面の距離は、ヘッダ下面と隔壁上面に囲まれた空間内での厚鋼板幅方向流路断面積が冷却水噴射ノズル内径の総断面積の１．５倍以上となるように設けられ、例えば１００ｍｍ程度以上である。この厚鋼板幅方向流路断面積が冷却水噴射ノズル内径の総断面積の１．５倍以上ない場合、隔壁に設けられた排水口１７から隔壁１５上面へ排出された冷却排水が円滑に厚鋼板幅方向に排出できない。
　本発明の加速冷却装置において、最も効果を発揮する水量密度の範囲は、１．５ｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上である。水量密度がこれよりも低い場合には滞留水膜がそれほど厚くならず、棒状冷却水を自由落下させて厚鋼板を冷却する公知の技術を適用しても、幅方向の温度むらはそれほど大きくならない場合もある。一方、水量密度が４．０ｍ３／ｍ２・ｍｉｎよりも高い場合でも、本発明の技術を用いることは有効である。しかしながら、設備コストが高くなるなど実用化の上での問題があるので、１．５～４．０ｍ３／ｍ２・ｍｉｎが最も実用的な水量密度である。
　本発明の冷却技術を適用するのは、冷却ヘッダの前後に水切りロールを配する場合が特に効果的である。しかしながら、水切りロールがない場合にも適用することは可能である。例えば、ヘッダが長手方向に比較的長く（２～４ｍ程度ある場合）、そのヘッダの前後でパージ用の水スプレーを噴射して、非水冷ゾーンへの水漏れを防止する冷却設備に適用することも可能である。
　なお、本発明において、厚鋼板下面側の冷却装置については、特に限定されるものではない。図４、５に示す実施形態では、上面側の冷却装置と同様の円管ノズル１４を備えた冷却下ヘッダ１２の例を示した。厚鋼板下面側の冷却では、噴射された冷却水は厚鋼板に衝突した後に自然落下するので、上面側冷却のような冷却排水を厚鋼板幅方向に排出する隔壁１５はなくてもよい。また、膜状冷却水や噴霧状のスプレー冷却水などを供給する公知の技術を用いてもよい。
　以上のように、本発明の厚鋼板の製造設備は、デスケーリング装置４の噴射ノズルから厚鋼板１の表面に噴射するエネルギー密度Ｅを０．１０Ｊ／ｍｍ２以上に設定することにより、厚鋼板１に発生しているスケールの均一化を図り、加速冷却装置６で均一な冷却を図ることができる。その結果、厚鋼板形状に優れた厚鋼板１を製造することができる。
　また、第１の形状矯正装置５で厚鋼板１の形状矯正を行うことにより、デスケーリング装置４の噴射ノズルを厚鋼板１の表面に近づけることが可能となる。
　また、噴射距離Ｈ（デスケーリング装置４の噴射ノズルと厚鋼板１の表面距離）を４０ｍｍ以上、２００ｍｍ以下にするとデスケーリング能力が向上する。また、所定のエネルギー密度Ｅを得るための噴射圧力、噴射流量などが小さくて済むのでデスケーリング装置４のポンプ能力の低減化を図ることができる。
　また、デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離Ｌを、Ｌ≦Ｖ×５×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）を満たすことにより、加速冷却装置６による厚鋼板１の冷却を安定させることができる。
　さらに、本発明の加速冷却装置６は、図４に示したように、上部冷却水噴射ノズル１３から給水口１６を介して供給された冷却水が、厚鋼板１の上面を冷却して高温の排水となり、上部冷却水噴射ノズル１３が挿通されていない排水口１７を排水流路として隔壁１５の上方から厚鋼板１の幅方向に流れていき、冷却後の排水が厚鋼板１から速やかに排除されるようになっているので、上部冷却水噴射ノズル１３から給水口１６を介して流れてくる冷却水が順次厚鋼板１に接触することで、十分且つ幅方向に均一な冷却能力を得ることができる。
　なお、本発明者らが検討した結果、本発明のようなデスケーリングを行わずに、加速冷却を行った厚鋼板の幅方向の温度むらは４０℃程度となることがわかった。その一方で、本発明のデスケーリング装置４を用いて、冷却水のエネルギー密度を０．１０Ｊ／ｍｍ２以上でデスケーリングを行った後、加速冷却を行った厚鋼板の幅方向の温度むらは１０℃程度に減少することがわかった。さらに、デスケーリング装置４でデスケーリングを施した後、図４に示す加速冷却装置６を用いて加速冷却を施した厚鋼板の幅方向の温度むらは、４℃程度にまで減少することがわかった。なお、厚鋼板の温度むらは、走査型温度計で加速冷却後の鋼板表面温度分布を測定し、その測定結果から幅方向の温度むらを算出した。
　また、本発明のように、圧延中に発生した歪は第１の形状矯正装置５で矯正し、デスケーリング装置４で厚鋼板１のデスケーリングを行い、冷却の制御性を安定化させるため、第２の形状矯正装置７で矯正される厚鋼板１は、もともと平坦度が高く厚鋼板１の温度も均一である。したがって、第２の形状矯正装置７の矯正反力については、あまり高くする必要はない。また、加速冷却装置６と第２の形状矯正装置７との距離は、圧延製造ラインで製造する厚鋼板１の最大長さよりも長くするとよい。これにより、第２の形状矯正装置７でリバース矯正などを実施する場合も多いため、逆送した厚鋼板１が搬送ロール上で跳ねて、加速冷却装置６に衝突するなどのトラブルを防ぐ効果や、加速冷却装置６における冷却中に発生したわずかな温度偏差を均一化し、矯正後に温度偏差に起因した反りの発生を避ける効果を期待できる。
　圧延機３によって圧延した板厚３０ｍｍ、幅３５００ｍｍの厚鋼板１を、第１の形状矯正装置５およびデスケーリング装置４を通過してから、８２０℃から４２０℃までの制御冷却を行った。ここで、冷却が安定する条件は、前述の（３）、（４）、（５）式から算出すると、デスケーリング装置４による厚鋼板１のスケールを除去終了後から加速冷却装置６で厚鋼板１の冷却を開始するまでの時間ｔは、好ましくは４２ｓ以下、より好ましくは１９ｓ以下、さらに好ましくは５ｓ以下である。
　デスケーリング装置４は、ノズルの噴射圧力が１７．７ＭＰａ、ノズル１本あたりの噴射流量が５０Ｌ／ｍｉｎ（＝８．３×１０－４ｍ３／ｓ）、噴射距離（デスケーリング装置４の噴射ノズルと厚鋼板１の表面距離）が１３０ｍｍ、ノズル噴射角度が３２°、ノズル迎え角が１５°とし、隣り合うノズルの噴射領域がある程度ラップされるように幅方向に１列並べたものであり、スプレー噴射厚みは３ｍｍ、スプレー噴射幅は７７ｍｍである。ここで、冷却水のエネルギー密度は、前述した水量密度×噴射圧力×衝突時間で定義される値である。衝突時間（ｓ）は厚鋼板表面にデスケーリング水が噴射されている時間であり、スプレー噴射厚みを搬送速度で除することにより求められる。
　加速冷却装置６は、図４に示すように厚鋼板上面に供給した冷却水を隔壁の上方に流し、さらに図７に示すように厚鋼板幅方向側方から排水できるような流路を設けた設備とした。隔壁には、直径１２ｍｍの孔を碁盤の目のようにあけ、図６に示すように、千鳥格子状に配列した給水口に上部冷却水噴射ノズルを内挿し、残りの孔を排水口として用いた。上ヘッダ下面と隔壁上面の距離は１００ｍｍとした。
　加速冷却装置６の上部冷却水噴射ノズルは、内径５ｍｍ、外径９ｍｍ、長さ１７０ｍｍとし、その上端をヘッダ内へ突出させた。また、棒状冷却水の噴射速度を８．９ｍ／ｓとした。厚鋼板幅方向のノズルピッチは５０ｍｍとして、テーブルローラ間距離１ｍのゾーン内でノズルを長手方向に１０列並べた。上面の水量密度は、２．１ｍ３／ｍ２・ｍｉｎであった。上面冷却のノズル下端は、板厚２５ｍｍの隔壁の上下表面の中間位置となるように設置し、厚鋼板表面までの距離は８０ｍｍとした。
　なお、下面冷却設備については、図４に示すような、隔壁を備えないこと以外は上面冷却設備と同様の冷却設備を用い、棒状冷却水の噴射速度および水量密度を上面の１．５倍とした。
　そして、表１に示すように、デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離Ｌ、厚鋼板の搬送速度Ｖおよびデスケーリング装置４から加速冷却装置６までの時間ｔを種々変化させた。
　厚鋼板形状については、追加矯正率（％）で評価した。具体的には、鋼板全長の反り、および／または、鋼板全幅の反りが、その鋼板に対応する製品規格で定められている基準値以内であれば合格、基準値を超えていれば、追加矯正実施材と判断し、追加矯正率は（追加矯正実施材の本数）／（対象材の全本数）×１００として算出した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
 　表１の本発明例１～５は、エネルギー密度がいずれも０．１０Ｊ／ｍｍ２以上であることから、形状不良による追加矯正率が低く、良好な結果を得られた。これは、加速冷却装置６で冷却した際に、幅方向位置の表面温度のバラツキが殆ど無く均一に冷却され、厚鋼板の温度分布に起因すると考えられる平坦度が優れ、その結果、形状不良による追加矯正率が低くなったと考えられる。また、本発明例１～５はいずれもスケール除去されており、表面性状も良好であった。なお、表面性状の評価は、室温まで冷却された厚鋼板表面の画像を用いて、スケール残存部と剥離部との色調差を利用した画像処理からスケール有無を判断し、評価した。
　特に、デスケーリング装置４から加速冷却装置６までの距離を５ｍとした本発明例１～３は、デスケーリング装置４による厚鋼板１のスケールを除去終了後から、加速冷却装置６で厚鋼板１の冷却を開始するまでの時間ｔが、厚鋼板の搬送速度Ｖに関係なく、加速冷却装置６による冷却がより安定する条件である１９ｓ以下であった。そのため、追加矯正率が５％以下と良好であった。
　また、本発明例５は、特許文献１や特許文献２のような高い衝突圧（１.０ＭＰａ）を必要とせずとも、エネルギー密度を本発明範囲内にすることにより、良好な結果となった。
　一方、デスケーリング装置４によるスケール除去を実施せず、加速冷却装置６による冷却を行った比較例１では、厚鋼板の温度分布に起因すると考えられる平坦度が悪化し、追加矯正率が４０％となった。
　また、デスケーリング装置４による設定条件を、水圧９ＭＰａ、ノズル１本あたりの噴射流量が２５Ｌ／ｍｉｎ（＝４．２×１０－４ｍ３／ｓ）、とし、他の条件は本発明例２と同一にして、エネルギー密度を０．０８Ｊ／ｍｍ２とした比較例２は、スケールが部分剥離することで厚鋼板幅方向の温度分布が悪化し、それにともなって厚鋼板の平坦度も悪化したため、追加矯正率が７０％となった。
　また、比較例３は、特許文献１や特許文献２のような高い衝突圧の範囲内であるにもかかわらず、エネルギー密度が本発明の範囲外であったため、スケールが部分剥離することで厚鋼板幅方向の温度分布が悪化し、それにともなって厚鋼板の平坦度も悪化したため、追加矯正率が６５％となった。
　１　　厚鋼板
　２　　加熱炉
　３　　圧延機
　４　　デスケーリング装置
　５　　第１の形状矯正装置
　６　　加速冷却装置
　７　　第２の形状矯正装置
　１１　上ヘッダ
　１２　下ヘッダ
　１３　上冷却水噴射ノズル（円管ノズル）
　１４　下冷却水噴射ノズル（円管ノズル）
　１５　隔壁
　１６　給水口
　１７　排水口
　１８　噴射冷却水
　１９　排出水
　２０　水切ロール
　２１　水切ロール

Claims (7)

  1. 　熱間圧延機、形状矯正装置、デスケーリング装置および加速冷却装置をこの順序で搬送方向上流側から配置し、前記デスケーリング装置が厚鋼板の表面に向けて噴射する冷却水の持つエネルギー密度Ｅを０．１０Ｊ／ｍｍ２以上にすることを特徴とする厚鋼板の製造設備。
  2. 　前記デスケーリング装置から前記加速冷却装置までの搬送速度をＶ［ｍ／ｓ］、冷却前の厚鋼板温度をＴ［Ｋ］とすると、前記デスケーリング装置から前記加速冷却装置までの距離Ｌ［ｍ］は、Ｌ≦Ｖ×５×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）の式を満たしていることを特徴とする請求項１に記載の厚鋼板の製造設備。
  3. 　前記デスケーリング装置から前記加速冷却装置までの距離Ｌが１２ｍ以下となるように各装置を配置することを特徴とする請求項２に記載の厚鋼板の製造設備。
  4. 　前記デスケーリング装置の噴射ノズルから前記厚鋼板の表面までの噴射距離Ｈを、４０ｍｍ以上２００ｍｍ以下とすることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項に記載の厚鋼板の製造設備。
  5. 　前記加速冷却装置が、前記厚鋼板の上面に冷却水を供給するヘッダと、該ヘッダから懸垂した棒状冷却水を噴射する冷却水噴射ノズルと、前記厚鋼板と前記ヘッダとの間に設置される隔壁とを備えるとともに、前記隔壁には、前記冷却水噴射ノズルの下端部を内挿する給水口と、前記厚鋼板の上面に供給された冷却水を前記隔壁上へ排水する排水口とが、多数設けられていることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項に記載の厚鋼板の製造設備。
  6. 　熱間圧延工程、熱間矯正工程および加速冷却工程の順番で厚鋼板を製造する方法において、前記熱間矯正工程および冷却工程の間に、厚鋼板の表面にエネルギー密度Ｅが０．１０Ｊ／ｍｍ２以上の冷却水を噴射するデスケーリング工程を有することを特徴とする厚鋼板の製造方法。
  7. 　前記デスケーリング工程の完了から前記加速冷却工程の開始までの時間ｔ［ｓ］は、ｔ≦５×１０－９×ｅｘｐ（２５０００／Ｔ）の式を満たしていることを特徴とする請求項６に記載の厚鋼板の製造方法。ただし、Ｔ：冷却前の厚鋼板温度（Ｋ）である。
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