WO2014156941A1 - パリソン成形装置 - Google Patents

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air
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cooling
parison
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光夫 植田
龍 和田
征喜 片岡
佐藤　明宏
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Nihon Yamamura Glass Co Ltd
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Nihon Yamamura Glass Co Ltd
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    • C03B9/40—Gearing or controlling mechanisms specially adapted for glass-blowing machines
    • C03B9/41—Electric or electronic systems

Definitions

  • the present invention relates to a parison molding apparatus that molds a parison by allowing a plunger to enter a mold into which a gob is introduced.
  • the present invention relates to a parison molding apparatus applied to mold an ultralight glass container.
  • FIG. 12 shows a configuration of a conventional parison molding apparatus used for parison molding.
  • the parison molding apparatus includes a mold 4, a plunger 1, a cylinder 11 that reciprocates the plunger 1, and the like (see, for example, Patent Document 1).
  • the mold 4 includes a mouth mold 41 for molding the mouth of the parison g, a rough mold 40 for molding the body of the parison g, and a baffle 42 for molding the bottom of the parison g. Yes.
  • the plunger 1 is a hollow body that is thin toward the tip, and the base end portion is formed in a cylindrical shape.
  • the cylinder 11 has a hollow piston rod 12.
  • the proximal end portion of the plunger 1 is connected and held by the plunger holding mechanism 100 at the distal end portion of the piston rod 12.
  • the plunger holding mechanism 100 includes a cylindrical adapter 101 and a connecting ring 102.
  • a screw portion 103 is formed on the inner peripheral surface of the lower portion of the adapter 101.
  • An annular groove 104 is formed on the outer peripheral surface of the upper portion of the adapter 101.
  • the adapter 101 is fixed to the tip portion 12 a of the piston rod 12 by screwing the screw portion 103 into a screw portion 107 formed on the outer peripheral surface of the tip portion 12 a of the piston rod 12.
  • the connecting ring 102 is a donut-shaped rigid body and is divided into two in the radial direction.
  • An annular groove 105 is formed on the outer peripheral surface of the base end portion 1 b of the plunger 1.
  • the upper end portion 102 a of the connection ring 102 is engaged with the annular groove 105.
  • the lower end portion 102 b of the connection ring 102 is engaged with an annular groove 104 formed on the upper outer peripheral surface of the adapter 101.
  • the adapter 101 is provided with a plurality of exhaust passages 106 at equal angular positions for discharging cooling air (hereinafter referred to as “cooling air”) supplied to the hollow portion 1 a of the plunger 1.
  • cooling air cooling air
  • a cooling air introduction pipe 16 is connected to the tip of the piston rod 12.
  • the introduction pipe 16 has a nozzle portion 16 a for guiding cooling air to the vicinity of the distal end portion of the plunger 1.
  • An air supply pipe 35 vertically penetrates the inside of the cylinder 11. The upper end of the air supply pipe 35 communicates with the hollow portion 12 b of the piston rod 12.
  • the inner hole of the air supply pipe 35 and the hollow portion 12 b of the piston rod 12 constitute an air introduction path P for guiding cooling air into the plunger 1.
  • the plunger positioner 18 is located above the cylinder 11.
  • a cylindrical plunger guide 19 that supports the plunger 1 so as to be able to reciprocate and a spring 36 that supports the plunger guide 19 in a state in which the plunger guide 19 is urged toward the mold 4 are disposed inside the plunger positioner 18.
  • the inside of the plunger guide 19 communicates with the inside of the plunger 1 through the exhaust passage 106.
  • An opening 19 a is formed at the lower end of the plunger guide 19.
  • An air passage 37 is formed in the cylinder wall of the cylinder 11.
  • the air passage 37 communicates with the inside of the plunger guide 19 through the opening 19a.
  • the air passage 37 and the portions communicating with the air passage 37 constitute an air lead-out path Q for exhausting air after cooling the plunger 1 (hereinafter referred to as “exhaust air”).
  • An exhaust device 6 that exhausts exhaust air by applying a suction force to the air lead-out path Q is communicated with the air lead-out path Q.
  • the cooling air is supplied to the air introduction path P from the manifold 53 constituting the cooling device 5 through the air supply pipe 50.
  • An operation valve 52 is interposed in the air supply pipe 50. The operation valve 52 is opened and closed by the operation valve drive mechanism 51. When the operation valve 52 is opened, cooling air is introduced from the manifold 53 into the air introduction path P through the air supply pipe 50.
  • FIG. 14 shows a configuration example of the exhaust device 6 connected to each exhaust port 38 of the plurality of parison molding mechanisms 10.
  • the exhaust device 6 includes a blower 61, an exhaust pipe 67A having bifurcated branch pipes 67B and 67C, and a plurality of communication pipes 67D communicating with one of the branch pipes 67B and 67C.
  • a suction force acts on the air lead-out paths Q of the plurality of parison molding mechanisms 10 via the exhaust pipes 67A, branch pipes 67B and 67C, and the respective communication pipes 67D. Is guided to the exhaust device 6.
  • the rotational speed of the motor is controlled by an inverter 62.
  • the exhaust pipe 67A is provided with an open / close valve 63 that is manually opened and closed.
  • the suction force acting on the air lead-out path Q of each parison forming mechanism 10 can be adjusted by drive control of the blower 61 by the inverter 62 and opening degree control of the on-off valve 63.
  • the magnitude of the suction force is set to an optimum value corresponding to the pressure of the exhaust air exhausted from the parison molding mechanism 10. If this suction force is set lower than the pressure of the exhaust air, foreign matter or the like existing in the vicinity of the outer peripheral portion of the plunger 1 cannot be exhausted together with the exhaust air. On the other hand, if the pressure is set higher than the pressure of the exhaust air, foreign matter floating outside the parison molding mechanism 10 is drawn.
  • a butterfly valve 68 that is controlled to open and close by the valve drive mechanism 39 is interposed in each communication pipe 67D.
  • Each valve drive mechanism 39 opens the butterfly valve 68 in accordance with the timing at which air is introduced into the plunger 1 of each parison molding mechanism 10, thereby opening the communication pipe 67 ⁇ / b> D and the suction force of the blower 61. Acts on the parison molding mechanism 10.
  • Each natural exhaust port 66B closes the regulating valve 65 to check the pressure of exhaust air naturally exhausted from the parison molding mechanism 10, or exhausts the exhaust air naturally exhausted from the parison molding mechanism 10 from the communication pipe 67D. Open it when you want to let it go.
  • the filter 69 is provided to remove foreign substances discharged from the parison molding mechanism 10 together with the exhaust air.
  • a natural exhaust port 66A is also provided in the branch pipes 67B and 67C. These natural exhaust ports 66A are opened when exhaust air naturally exhausted from each parison forming mechanism 10 is exhausted from the branch pipes 67B and 67C when the blower 61 is stopped and parison molding is performed.
  • FIG. 15 shows the relationship between the raising / lowering operation position of the plunger 1, the timing of supplying and stopping the cooling air, and the timing of applying a suction force to the parison molding mechanism 10.
  • the raising / lowering operation position of the plunger 1 is determined by the reciprocating operation of the cylinder 11.
  • the timing of supplying and stopping the cooling air is determined by the opening / closing operation of the operation valve 52 of the cooling device 5.
  • the timing at which the suction force is applied to the parison molding mechanism 10 is determined by the opening / closing operation of the butterfly valve 68 of the exhaust device 6.
  • the blower 61 of the exhaust device 6 is operated continuously.
  • the butterfly valve 68 is opened at the time T1, and the suction force by the exhaust device 6 acts on the parison molding mechanism 10.
  • the cooling device 5 starts supplying cooling air after a predetermined time ⁇ 1 has elapsed from the opening operation of the butterfly valve 68.
  • the plunger 1 starts to rise after the gob is charged and before the cooling air is supplied.
  • the reason why the suction force is applied prior to the supply of the cooling air and the raising operation of the plunger 1 is to remove foreign matters remaining in the parison molding mechanism 10 to the air outlet path Q.
  • the cooling air is continuously supplied and the suction force is continuously applied to the parison molding mechanism 10 for a time period TA from immediately before the plunger 1 reaches the upper limit position to immediately after the descent start.
  • the supply of the cooling air is stopped immediately after the plunger 1 starts to descend.
  • the butterfly valve 68 is closed and the action of the suction force on the parison molding mechanism 10 is stopped.
  • the suction force is applied even after the cooling air supply is stopped and when the plunger 1 is lowered, because the foreign matter remaining in the parison molding mechanism 10 is negatively generated by the lowering of the plunger 1. This is to prevent the pressure from entering the parison g.
  • the plunger 1 When the plunger 1 is lowered to the lower limit position, the rough mold 40 of the mold 4 is opened, and the parison g held by the mouth mold 41 is transferred together with the mouth mold 41 to the finishing mold. After the parison g is delivered to the finishing mold, when the mouth mold 41 is returned to the rough mold 40, the plunger 1 is raised to the gob loading position, the gob is loaded, and the parison molding is restarted.
  • the lower end surface 1c of the base end 1b of the plunger 1 and the upper end surface 101a of the adapter 101 are in contact with each other.
  • the plunger 1 and the adapter 101 are kept connected only by a tensile force along the direction of the axis X by the connecting ring 102. For this reason, the holding state of the plunger 1 is not stable, and wear proceeds on the contact surface between the lower end surface 1c of the base end portion 1b of the plunger 1 and the upper end surface 101a of the adapter 101 during long-term use.
  • the connection state with respect to the adapter 101 becomes unstable.
  • the molten glass is not blended in the entire parison g in a balanced manner when the tip of the plunger 1 is tilted in the radial direction.
  • the wall thickness of the parison g varies, and the strength of the portion having a particularly thin wall thickness is significantly reduced. Due to the significant decrease in strength, the glass bottles may be damaged due to the contact between the glass bottles in the manufacturing process or distribution process of the glass bottles.
  • the lower end surface 1c of the base end portion 1b of the plunger 1 and the upper end surface 101a of the adapter 101 are in contact with each other, but if there is rattling or radial deflection of the plunger 1, the contact surface A gap is generated in the air, and cooling air and exhaust air leak from the gap, resulting in a decrease in cooling efficiency and exhaust efficiency.
  • the foreign matter generated in the parison molding mechanism 10 is not sufficiently removed and adheres to the inner surface of the parison g, causing the strength of the parison g to decrease.
  • the present invention has been made paying attention to the above problems, and by adopting a structure in which the base end portion of the plunger is held by the cylindrical portion of the adapter, the rattling of the plunger and the deflection in the radial direction are suppressed.
  • a parison molding device that improves the sealing of the connecting part between the base end of the plunger and the adapter, and prevents the strength of the parison from deteriorating due to variations in wall thickness and adhesion of extraneous materials, especially for ultralight bottles. The purpose is to do.
  • a parison molding apparatus includes a molding die into which a gob is introduced, a plunger that enters the molding die and molds the parison from the gob, and reciprocates the plunger with respect to the molding die.
  • a cylinder and a cooling device for cooling the plunger by introducing air for cooling into the inside of the plunger are provided.
  • the base end of the plunger is connected and held to the tip of the piston rod of the cylinder by a plunger holding mechanism.
  • the plunger holding mechanism includes an adapter connected to a distal end portion of a piston rod, and the adapter integrally includes a cylindrical portion having a fitting hole that fits a cylindrical outer shape of a proximal end portion of the plunger. .
  • the base end portion of the plunger is held in a fitted state in the fitting hole of the cylindrical portion, and a connecting ring for connecting the adapter and the base end portion of the plunger is fitted on the cylindrical portion of the adapter.
  • the inside of the plunger communicates with an air lead-out path via an exhaust passage provided in the adapter, and the air lead-out path applies the suction force to the air lead-out path so that the cooled air is sent to the air lead-out path. It communicates with an exhaust device that guides and discharges to the outside.
  • the base end portion of the plunger is securely held in the fitting hole of the cylindrical portion of the adapter in a fitted state. In the state where the plunger is tilted, it does not enter the molten glass.
  • the distal end of the plunger is pulled out from the mold, excessive stress is not concentrated on the mouth of the parison, and the occurrence of chatter and chipping is prevented, and there is no possibility of hindering the plunger pulling operation.
  • the molten glass is distributed in a balanced manner throughout the parison, the thickness distribution of the parison is good. In particular, for an ultralight bottle having a thin wall thickness over the entire glass bottle, a particularly thin portion of the wall thickness does not occur and the strength does not decrease.
  • the base end of the plunger is fitted in the fitting hole of the cylindrical part of the adapter, and the sealing performance of the connecting portion between the base end of the plunger and the adapter is improved, so cooling due to leakage of cooling air or exhaust air There is no reduction in efficiency and exhaust efficiency.
  • foreign matters generated in the parison molding mechanism are sufficiently removed, and there is no possibility that the strength of the parison is reduced due to adhesion of foreign matters to the inner surface of the parison.
  • the exhaust device causes a suction force to constantly act on the air outlet passage.
  • the suction force can be applied sufficiently long before the cooling air is supplied and the plunger is lifted, the foreign matter remaining in the parison molding mechanism is completely removed to the air lead-out path. be able to. Also, since the suction force is applied for a sufficiently long time when the cooling air supply and the plunger descend, the foreign matter remaining in the parison molding mechanism is moved into the parison by the negative pressure generated by the plunger descending. It is possible to completely prevent entry.
  • the parison molding apparatus further includes a cooling mechanism that controls the temperature of the molding die by applying cooling air to the molding die.
  • the cooling mechanism includes a temperature sensor that detects the temperature of the mold, a valve mechanism that opens and closes a passage that guides cooling air to the mold, and an operation amount of the valve mechanism based on a temperature detected by the mold by the temperature sensor. And a control device that controls the air volume of the cooling air determined by PID control.
  • the operation amount of the valve mechanism is determined by PID control based on the temperature detected by the mold by the temperature sensor, and the air volume of the cooling air is controlled. Only by performing feedback control, the temperature of the mold can be controlled with high accuracy with a simple configuration. In particular, an ultra-light bottle having a thin wall thickness over the entire glass bottle is difficult to perform delicate temperature control, and it is possible to suppress molding defects such as bills and wrinkles.
  • FIG. 1 shows the overall configuration of a parison molding apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • the parison molding apparatus according to this embodiment is for molding a glass bottle with a thin wall thickness, and in particular, an ultralight bottle having a lightness index of less than 0.7 and called a “gas”.
  • a parison is formed for forming a glass bottle containing the above.
  • the “lightness index” (referred to as “L value”; see the Japan Glass Bottle Association website) is the lightness obtained by calculating the relationship between bottle capacity and bottle mass (glass consumption) as a function. Is an index indicating.
  • the L value is obtained by dividing the bottle mass (g) by the 0.77th power of the bottle full capacity (ml) and multiplying it by a coefficient of 0.44.
  • Bottles with an L value of 1.4 or more are “level 1”
  • bottles of 1.0 or more and less than 1.4 are “level 2”
  • bottles of 0.7 or more and less than 1.0 are “level 3”
  • a bottle of less than 0.7 is read as “Level 4 (Ultralight Bottle)”.
  • the parison molding apparatus in the illustrated example has a parison molding mechanism 10 for molding the parison g by allowing the plunger 1 to enter the molding die 4 into which the gob is introduced, and cools the plunger 1 by introducing cooling air into the plunger 1.
  • the cooling device 5 is provided.
  • the inside of the plunger 1 communicates with an air introduction path P for introducing cooling air and an air outlet path Q for leading air (exhaust air) after cooling the plunger 1 to the outside.
  • the air lead-out path Q communicates with an exhaust device 6 that exhausts exhaust air by applying a suction force to the air lead-out path Q.
  • the plunger 1 is connected to the tip of a hollow piston rod 12 by a plunger holding mechanism 2.
  • the plunger holding mechanism 2 includes a cylindrical adapter 21 and a donut-shaped connection ring 22.
  • a side shake prevention mechanism 31 that prevents the distal end portion of the plunger 1 from shaking in the radial direction is configured.
  • a threaded portion 23 is formed on the inner peripheral surface of the lower portion of the adapter 21.
  • An annular groove 24 is formed on the outer peripheral surface of the center portion of the adapter 21.
  • the adapter 21 is fixed to the tip portion 12 a of the piston rod 12 by screwing the screw portion 23 of the adapter 21 into the screw portion 25 formed on the outer peripheral surface of the tip portion 12 a of the piston rod 12 of the cylinder 11.
  • the adapter 21 is integrally provided with a cylindrical tubular portion 33. As shown in FIGS. 2 and 3, the cylindrical portion 33 is provided with a fitting hole 32 having a circular planar shape that matches the cylindrical outer shape of the base end portion 1 b of the plunger 1. A lateral shake prevention mechanism that prevents the shaft center X of the plunger 1 from swinging in the radial direction by tightly fitting and holding the base end 1b of the plunger 1 in the fitting hole 32 of the cylindrical portion 33. 31 is configured.
  • the adapter 21 is provided with a plurality of exhaust passages 27 for discharging exhaust air at equiangular positions. The outlet of each exhaust passage 27 opens below the lower end 22 b of the connection ring 22.
  • the connecting ring 22 has a structure that can be divided into two in the radial direction, and is fitted on the cylindrical portion 33 of the adapter 21.
  • the upper end portion 22 a of the connecting ring 22 is engaged with an annular step portion 29 formed on the base end portion 1 b of the plunger 1, and the lower end portion 22 b of the connecting ring 22 is an annular groove formed on the outer peripheral surface of the center portion of the adapter 21. 24 is engaged.
  • the base end 1b of the plunger 1 is held in a state of being closely fitted in the fitting hole 32 of the cylindrical portion 33 of the adapter 21, so that the base of the plunger 1
  • the end portion 1b does not slightly move in the radial direction and is stably held, and the base end portion 1b of the plunger 1 is covered with the cylindrical portion 33 of the adapter 21 in a state in which the outer peripheral surface is in close contact with each other so that the sealing performance is improved. Because it is raised, there is no leakage of cooling air or exhaust air.
  • FIG. 5 shows another embodiment of the plunger holding mechanism 2.
  • the axial length L of the cylindrical portion 33 of the adapter 21 is set to a longer dimension than the embodiment of FIGS. 1 and 2, and the fitting surface of the fitting hole 32 is increased in the direction of the axis X. Is.
  • the base end portion 1b of the plunger 1 is held more stably, and the above-described hermeticity is further enhanced.
  • FIG. 6 shows still another embodiment of the plunger holding mechanism 2.
  • the base end portion 1b of the plunger 1 is formed in a tapered shape, and the fitting hole 32 is formed so that the cylindrical portion 33 of the adapter 21 has an upwardly expanding taper that matches the outer shape of the base end portion 1b of the plunger 1.
  • the contact area between the base end 1b of the plunger 1 and the cylindrical portion 33 of the adapter 21 is increased.
  • the base end portion 1b of the plunger 1 is held more stably, and the above-described hermeticity is further enhanced.
  • the inclination angle ⁇ of the fitting hole 32 with respect to the axis X is preferably 45 degrees or less, and particularly preferably 20 degrees or less, in order to prevent the lateral movement of the plunger 1.
  • the air introduction path P and the air lead-out path Q and the configurations of the cooling device 5 and the exhaust device 6 are the same as those of the conventional example shown in FIGS.
  • the detailed description is abbreviate
  • the relationship between the raising / lowering operation position of the plunger 1 and the timing of supplying and stopping the cooling air is the same as that of the conventional example shown in FIG.
  • the exhaust device 6 always applies the suction force to the air lead-out path Q without limiting the period as in the conventional example shown in FIG.
  • the butterfly valve 68 shown in FIG. 14 becomes unnecessary, and the configuration can be simplified.
  • the suction force is applied for a sufficiently long time before the cooling air is supplied and the plunger 1 is raised, the foreign matters remaining in the parison molding mechanism 10 can be completely removed to the air lead-out path Q.
  • the suction force is applied for a sufficiently long time even when the supply of the cooling air and the lowering of the plunger 1 are finished, the foreign matter remaining in the parison molding mechanism 10 is generated in the parison g by the negative pressure generated by the lowering of the plunger 1. It can be completely prevented from entering.
  • Subtle temperature control is difficult for ultra-light bottles, which is a factor that causes molding defects such as billiards and wrinkles.
  • the occurrence of such molding defects is suppressed. Therefore, the temperature of the mold 4 is detected by a temperature sensor, and the amount of cooling air to be applied to the mold 4 is controlled based on the detected temperature.
  • the temperature of the mold 4 can be controlled with high accuracy with a simple configuration that only detects the temperature of the mold 4 and performs feedback control.
  • FIG. 7 shows a schematic configuration of the temperature control system of the mold 4 introduced in this embodiment.
  • reference numeral 7 denotes a machine body of the bottle making machine.
  • glass bottles are manufactured one after another and sent out to a bottle conveyance path (not shown).
  • the molded glass bottle is conveyed to the slow cooling device through this bottle conveyance path.
  • the glass bottle cooled by the slow cooling device is sent to the inspection process.
  • the inspected bottle is transported to the packaging process.
  • Each section S1 to S10 is provided with a rough mold 40 for forming a parison and a finishing mold (not shown) for finishing the parison transferred from the rough mold 40 into a final glass bottle.
  • the rough mold 40 constitutes the mold 4 together with the mouth mold and the baffle.
  • gobs are sequentially supplied at an appropriate timing by a gob supply mechanism (not shown).
  • the bottles finished with the finishing molds of the sections S1 to S10 are sent out onto the conveyor constituting the bottle conveyance path.
  • the operations of the sections S1 to S10 are controlled individually and in series by the timing setting system 70.
  • the timing setting system 70 is a distributed processing system using a large number of microcomputers (hereinafter referred to as “MPUs”), so that various mechanisms included in the sections S1 to S10 operate in a predetermined order.
  • a control signal (hereinafter collectively referred to as “timing signal”) for instructing the timing of starting and stopping the operation of each mechanism is generated and output.
  • the rough mold 40 and the finishing mold are provided with a temperature sensor 8 for detecting the temperature of each mold embedded in the mold.
  • Each temperature sensor 8 outputs an analog amount of temperature detection signal (for example, current value) having a magnitude proportional to the mold temperature.
  • the temperature detection signal of the temperature sensor 3 provided in the rough mold 40 is input to the temperature display panel 80.
  • the temperature detection signal of the temperature sensor 8 provided in the finishing mold is input to another temperature display panel (not shown).
  • the temperature control of the rough mold 40 will be described, but the same applies to the temperature control of the finishing mold, and the description thereof is omitted here.
  • the temperature display panel 80 has an A / D converter and ten temperature indicators 81.
  • the A / D converter receives the temperature detection signal from the temperature sensor 3 of each rough mold 40 and converts it into a digital signal (hereinafter referred to as “current temperature data”).
  • Each temperature indicator 81 digitally displays the temperature of the rough mold 40 of each section S1 to S10 according to the current temperature data.
  • the current temperature data for each rough mold 40 is taken into the temperature control device 82 at regular intervals.
  • the temperature control device 82 controls the opening / closing operation of a valve mechanism 90 described later based on the fetched current temperature data, and controls the amount of cooling air for cooling the rough mold 40.
  • the timing at which the temperature control device 82 controls the amount of cooling air is controlled by a timing signal from the timing setting system 70.
  • Each cooling mold 40 is provided with a cooling mechanism 9 for each mold.
  • Each cooling mechanism 9 controls the temperature of each rough mold 40 by causing cooling air to act on each rough mold 40.
  • the cooling mechanism 9 of this embodiment blows cooling air to the outer surface of the rough mold 40 to cool the rough mold 40 from the outside.
  • the cooling mechanism 9 introduces cooling air into the cooling passage that penetrates the rough mold 40 to rough the rough mold 40.
  • the mold 40 may be cooled from the inside.
  • Each cooling mechanism 9 includes a cooling air passage 91 that guides the cooling air to the rough mold 40 and a valve mechanism 90 that opens and closes a branch passage 93 branched from the main passage 92 of the cooling air passage 91.
  • the main passage 92 guides the cooling air generated by the blower 94 to ten branch passages 93.
  • Each branch passage 93 guides the cooling air to an outlet (not shown) arranged around each rough mold 40.
  • FIG. 8 shows a specific example of the valve mechanism 90.
  • 93 and 93 are two branch passages leading to separate rough molds 40, and the valves 90 a of the valve mechanisms 90 and 90 are arranged in the respective branch passages 93 so as to be capable of opening and closing.
  • Each valve mechanism 90 includes an air cylinder 95 as an actuator. When air is supplied to the air cylinder 95 from the air passage 96, the piston rod 95a of the air cylinder 95 protrudes and the valve 90a is closed. When the supply of air to the air cylinder 95 is stopped, the valve 90a is pushed open under the wind pressure of the cooling air.
  • the air passage 96 is connected with an air lead-in / out pipe 97.
  • An air supply pipe 99 a and an exhaust pipe 99 b are connected to the air lead-in / out pipe 97 through an electromagnetic switching valve 98.
  • the air supply pipe 99a communicates with the compressor 110, and the exhaust pipe 99b is open to the atmosphere.
  • the electromagnetic switching valve 98 is switched to one side, air is supplied from the compressor 110 to the air cylinder 95 through the air supply pipe 99a, the air lead-in / out pipe 97, and the air passage 96.
  • the electromagnetic switching valve 98 is switched to the other side, the air supplied to the air cylinder 95 passes outside through the air passage 96, the air lead-in / out pipe 97, and the exhaust pipe 99b.
  • FIG. 9 shows a method for controlling the opening / closing operation of the valve mechanism 90.
  • S is the length of time during which the valve is open, that is, the cooling time, and corresponds to the operation amount of the valve mechanism 90.
  • the valve opens at time t1 and closes at time t2.
  • a switching signal is given to the electromagnetic switching valve 98 at each time timing t1, t2.
  • the valve opening amount can be used instead of the valve opening time S as the operation amount of the valve mechanism 90.
  • the opening / closing operation of the valve mechanism 90 is controlled based on the temperature detected by the rough mold 40 by the temperature sensor 8, thereby controlling the amount of cooling air.
  • the valve opening time S is determined by executing a calculation by PID control.
  • the time timing t2 for closing the valve is fixed, and the time timing t1 for opening the valve is changed according to the calculation result, as indicated by an arrow in the figure.
  • the target temperature of the rough mold 40 is T si and the current temperature of the rough mold 40 (corresponding to the “current temperature data” described above) is T pi
  • the difference between the current temperature T pi and the target temperature T si is referred to as “temperature deviation.”
  • ⁇ T i T pi ⁇ T si
  • the current temperature data is taken into the temperature control device 82 at regular intervals and sequentially stored in a memory 84 to be described later.
  • i is an argument for individually specifying the accumulated current temperature data.
  • the argument i corresponding to the oldest stored data is ⁇ .
  • the PID control is a combination of proportional control, integral control, and differential control.
  • the arithmetic expression by the PID control includes a proportional term given by the product of the proportional coefficient A and the temperature deviation ⁇ T i, and an accumulation of the integral coefficient B and the temperature deviation ⁇ T i .
  • the integral term given by the product of the value and the differential term given by the product of the differential coefficient C and the difference between the previous temperature deviation and the current temperature deviation ( ⁇ T 0 ⁇ T ⁇ 1 ) are included.
  • the integration range is set from zero to negative infinity, as shown in the following equation (1), and from zero to negative infinity: for each temperature deviation [Delta] T i up, 2 i, i.e., 2 0, 2 -1, 2 -2, 2 -3, performs weighting of ....
  • an arithmetic expression based on PID control is given by Expression (2).
  • the integral term needs to be provided with an integration interval, but according to this embodiment, since the weighting is performed, the integration interval may not be provided.
  • calculation by PID control is executed based on the above principle to obtain the operation amount of the valve mechanism 90 (opening time S of the valve 90a), and the operation of the valve 90a is calculated based on the calculation result.
  • the operation result of the PID control exceeds a predetermined upper limit value in order to prevent the operating amount of the valve mechanism 90 from being determined to an extreme value and the temperature of the rough mold 40 from changing rapidly.
  • the calculation result is corrected to the upper limit value when it falls, and to the lower limit value when it falls below the predetermined lower limit value.
  • the current calculation result is set so that the difference from the previous calculation result becomes the threshold value. It shall be corrected.
  • the valve 90 a is opened and closed by switching the electromagnetic switching valve 98, and a switching signal for the electromagnetic switching valve 98 is given by the temperature control device 82.
  • FIG. 10 shows a detailed configuration of the temperature control device 82.
  • This temperature control device 82 controls and operates the MPU 83, and includes a memory 84 for storing programs and data and a timer 85 for measuring the passage of time.
  • the MPU 83 is connected to the operator terminal 73 and the temperature display panel 80 via communication interfaces 86 and 87. Further, the MPU 83 inputs a timing signal from the timing setting system 70 through the input interface 88 and outputs a switching signal to the electromagnetic switching valves 98 in the sections S1 to S10 through the output interface 89.
  • the timing setting system 70 sets the operation timing of each part of the entire bottle making machine, and outputs a timing signal for instructing the temperature control device 82 to cool the rough mold 40 for each of the sections S1 to S10.
  • the MPU 83 of the temperature control device 82 determines that it is time to cool the rough mold 40 of a predetermined section, determines the cooling time S, and the cooling At a timing based on the time S, a switching signal is sent to the electromagnetic switching valve 98 of the corresponding section.
  • one operator terminal 72 is for inputting and setting the target temperature, coefficients A, B, and C for the PID control to the temperature control device 82.
  • the other operator terminal 73 is for inputting and setting various data related to the operation of the bottle making machine to the timing setting system 70.
  • FIG. 11 shows the flow of control when the MPU 83 of the temperature control device 82 determines the cooling time and executes cooling for each of the rough molds 40.
  • ST is an abbreviation for “STEP” (step), and indicates each procedure in the flow of control.
  • ST1 of the figure it is determined whether or not it is time to cool the rough mold 40 to be controlled.
  • the timing signal from the timing setting system 70 is input, the determination in ST1 is “YES”, and it is then determined whether or not to perform an operation for calculating the cooling time (ST2). If the determination of ST2 is “YES”, the process proceeds to ST3. However, if the calculation is not executed every time, and if the determination of ST2 is “NO”, the process proceeds to ST13, and a preset cooling time is set. decide.
  • the MPU 83 inquires the temperature display panel 80 about the temperature of the corresponding rough mold 40 (ST3). In response to this inquiry, when current temperature data is transmitted from the temperature display panel 80, the determination in ST4 is “YES”, and the current temperature data is stored in the memory 84 (ST5).
  • the MPU 83 calculates the cooling time S by executing the calculation by the PID control described above (ST6). That is, the current temperature data corresponding to the value of i is read while changing the value of i in order from 0, and the temperature deviation is obtained from the current temperature data and the target temperature input from the operator terminal 72. Then, the cooling time S is calculated by applying the temperature deviation ⁇ T i obtained for each value of i to the equation (2). According to the equation (2), the calculation using all the current temperature data stored in the temperature control device 82 is executed. However, the present invention is not limited to this. Data may be read out and the calculation may be executed.
  • the next ST7 it is determined whether or not the calculation result is within a predetermined range. If the calculation result is within the predetermined range, it is determined that the first criterion is satisfied, the determination in ST7 is “YES”, and the calculation result is not corrected. If the calculation result is not within the predetermined range, it is determined that the first reference is not satisfied, the determination of ST7 is “NO”, and the MPU 83 executes the first correction process (ST8).
  • the first correction process is to correct the calculation result to an upper limit value when the calculation result exceeds a predetermined upper limit value, and to the lower limit value when the calculation result falls below a predetermined lower limit value.
  • ST9 it is determined whether or not the difference between the current calculation result (corrected data if there is a first correction process) and the previous calculation result exceeds a predetermined threshold value. If the current calculation result does not exceed the threshold value, it is determined that the second criterion is satisfied, and the determination in ST9 is “YES”. If the calculation result exceeds the threshold value, it is determined that the second criterion is not satisfied, the determination in ST9 is “NO”, and the MPU 83 executes the second correction process (ST10).
  • the second correction process is to correct the current calculation result so that the difference from the previous calculation result becomes the threshold value.
  • the cooling time obtained through the above procedure is determined as the current cooling time for the corresponding rough mold 40 and stored in the memory 84 (ST11), and then, based on the determined cooling time, the valve mechanism 90 An opening / closing operation is performed to perform a cooling process (ST12). The same procedure is executed for the other rough molds 40 to determine the cooling time and execute the cooling.
  • the base end portion of the plunger 1 is firmly held in the fitting hole 32 of the cylindrical portion 33 of the adapter 21 in the fitted state, and therefore the rattle of the base end portion 1b of the plunger 1 is At the same time, radial deflection of the tip of the plunger 1 is suppressed, and the plunger 1 does not enter the molten glass in a tilted state.
  • the distal end portion of the plunger 1 is pulled out from the mold, excessive stress is not concentrated on the mouth portion of the parison g, the occurrence of chatter and chipping is prevented, and the pulling operation of the plunger 1 is not hindered.
  • the wall thickness distribution of the parison g is improved.
  • a portion having a particularly thin wall thickness does not occur and the strength does not decrease.
  • the base end portion 1b of the plunger 1 is tightly fitted into the fitting hole 32 of the cylindrical portion 33 of the adapter 21, the sealing performance of the connecting portion between the base end portion 1b of the plunger 1 and the adapter 21 is improved. Therefore, the cooling efficiency and the exhaust efficiency are not lowered due to the leakage of the cooling air and the exhaust air.
  • foreign matters generated in the parison molding mechanism 10 are sufficiently removed, and there is no possibility that the strength of the parison g is reduced due to adhesion of foreign matters to the inner surface of the parison g.
  • the operation amount of the valve mechanism 90 is determined by PID control based on the temperature detected by the temperature sensor 8 by the rough mold 40, and the cooling air volume is controlled. Therefore, the temperature of the rough mold 40 is detected and feedback control is performed.
  • the temperature of the rough mold 40 can be controlled with high accuracy with a simple configuration. In particular, an ultra-light bottle having a thin wall thickness over the entire glass bottle is difficult to perform delicate temperature control, and it is possible to suppress molding defects such as bills and wrinkles.

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Abstract

パリソン成形装置は、ゴブが導入される成形型と、成形型内へ進入して成形型との間で前記ゴブよりパリソンを成形するプランジャと、成形型に対してプランジャを往復動させるシリンダと、プランジャの内部へ冷却のための空気を導入してプランジャを冷却するための冷却装置とを有し、プランジャは、その基端部がシリンダのピストンロッドの先端部にプランジャ保持機構により連結保持され、プランジャ保持機構は、ピストンロッドの先端部に連結されるアダプタを有し、アダプタはプランジャの基端部の筒状の外形に適合する嵌合穴を有する筒状部を一体に備えている。筒状部の嵌合穴にプランジャの基端部が嵌合状態で保持されるとともに、アダプタの筒状部上にアダプタとプランジャの基端部とを連結する連結リングが嵌められている。プランジャの内部は、アダプタに設けられた排気通路を介して空気導出路と連通し、空気導出路は、空気導出路に吸引力を作用させることにより冷却後の空気を空気導出路へ導いて外部へ排出する排気装置に連通する。

Description

パリソン成形装置
　この発明は、ゴブが導入された成形型内へプランジャを進入させてパリソンを成形するパリソン成形装置に関する。この発明は特に、超軽量のガラス容器を成形するのに適用されるパリソン成形装置に関する。
　ガラスびんなどの容器を製造する工程には、「パリソン」と呼ばれる中間成形品を成形する工程がある。この工程では、「ゴブ」と称される溶融ガラスを成形型内へ導いた後、この成形型内にプランジャを先端部より挿入してゴブを加圧することによりパリソンを成形する。
　図１２は、パリソンの成形に用いられる従来のパリソン成形装置の構成を示している。このパリソン成形装置は、成形型４、プランジャ１、プランジャ１を往復動させるシリンダ１１などで構成されている（例えば、特許文献１参照）。成形型４は、パリソンｇの口部を成形するための口型４１と、パリソンｇの胴部を成形するための粗型４０と、パリソンｇの底部を成形するためのバッフル４２とを含んでいる。プランジャ１は、先に向かって細い中空体であり、基端部は円筒形状に形成されている。
　シリンダ１１は中空のピストンロッド１２を有する。ピストンロッド１２の先端部にはプランジャ１の基端部がプランジャ保持機構１００により連結保持されている。プランジャ保持機構１００は、図１３に示すように、筒形状のアダプタ１０１と連結リング１０２とを含んでいる。アダプタ１０１の下部の内周面にはねじ部１０３が形成されている。アダプタ１０１の上部の外周面には環状溝１０４が形成されている。このアダプタ１０１はねじ部１０３がピストンロッド１２の先端部１２ａの外周面に形成されたねじ部１０７にねじ込まれることにより、ピストンロッド１２の先端部１２ａに固定されている。
　前記連結リング１０２は、ドーナツ形状の剛体であり、径方向に２分割されるようになっている。プランジャ１の基端部１ｂの外周面には環状溝１０５が形成されている。この環状溝１０５に連結リング１０２の上端部１０２ａが係合している。連結リング１０２の下端部１０２ｂはアダプタ１０１の上部外周面に形成された環状溝１０４に係合させている。これによりプランジャ１の基端部１ｂとアダプタ１０１とが連結される。アダプタ１０１にはプランジャ１の中空部１ａへ供給された冷却のための空気（以下「冷却エア」という。）を排出させるための複数の排気通路１０６が等角度位置に設けられている。
　前記シリンダ１１の内部の第１の室１３に圧縮エアが供給されると、ピストンロッド１２が上昇する。プランジャ１が上限位置に達したとき、プランジャ１は成形型４内に深く進入する。つぎに、シリンダ１１の第２の室１４に圧縮エアが供給され、かつ第１の室１３が排気状態にされると、ピストンロッド１２が下降し、プランジャ１が成形型４より退出する。
　ピストンロッド１２の先端部には、冷却エアの導入パイプ１６が連設されている。この導入パイプ１６は、冷却エアをプランジャ１の先端部近くまで導くためのノズル部１６ａを有する。シリンダ１１の内部を空気供給パイプ３５が上下に貫通している。空気供給パイプ３５の上端はピストンロッド１２の中空部１２ｂに連通している。空気供給パイプ３５の内孔とピストンロッド１２の中空部１２ｂとはプランジャ１内に冷却エアを導くための空気導入路Ｐを構成する。
　シリンダ１１の上方にはプランジャポジショナー１８が位置する。プランジャポジショナー１８の内部にはプランジャ１を往復動可能に支持する円筒形のプランジャガイド１９と、プランジャガイド１９を成形型４の方向へ付勢した状態で支持するばね３６とが配備されている。パリソンｇの成形後にプランジャ１をパリソンｇから引き抜く際、プランジャガイド１９はばね３６のばね力に抗して下方へ押し下げられる。
　プランジャガイド１９の内部は前記排気通路１０６を介してプランジャ１の内部と連通する。プランジャガイド１９の下端部には開口部１９ａが形成される。シリンダ１１のシリンダ壁の内部には空気通路３７が形成される。空気通路３７は前記開口部１９ａを介してプランジャガイド１９の内部に連通する。前記空気通路３７と、この空気通路３７と連通する各部分とは、プランジャ１を冷却した後の空気（以下「排気エア」という。）を排気するための空気導出路Ｑを構成する。空気導出路Ｑには、空気導出路Ｑに吸引力を作用させることにより排気エアを排気する排気装置６が連通させてある。
　前記空気導入路Ｐには、冷却装置５を構成するマニホールド５３より送気管５０を介して冷却エアが供給される。前記送気管５０の途中には作動弁５２が介装させてある。作動弁５２は、作動弁駆動機構５１により開閉されるもので、作動弁５２が開動作したとき、マニホールド５３より冷却エアが送気管５０を通って空気導入路Ｐへ導入される。
　冷却エアは空気導入路Ｐを通って導入パイプ１６へ送られる。冷却エアは導入パイプ１６のノズル部１６ａによってプランジャ１の先端部近くまで導かれる。ノズル部１６ａの先端部には複数の通気孔（図示せず）が開設してある。冷却エアは各通気孔よりプランジャ１の中空部１ａへ送り込まれる。プランジャ１を冷却した後の冷却エアは排気エアとなって排気通路１０６より排出される。排気通路１０６は空気導出路Ｑを介して排気口３８に連通している。
　図１４は、複数のパリソン成形機構１０の各排気口３８に接続される排気装置６の構成例を示す。この排気装置６は、ブロワ６１と、二股状の分岐管６７Ｂ，６７Ｃを有する排気管６７Ａと、いずれかの分岐管６７Ｂ，６７Ｃに連通する複数の連通管６７Ｄとで構成される。ブロワ６１を駆動すると、排気管６７Ａ、分岐管６７Ｂ，６７Ｃ、および各連通管６７Ｄを介して複数のパリソン成形機構１０の空気導出路Ｑに吸引力が作用し、各パリソン成形機構１０より排気エアが排気装置６に導かれる。
　前記ブロワ６１は、モータの回転数がインバータ６２により制御される。また、前記排気管６７Ａには、手動により開閉される開閉弁６３が設けてある。各パリソン成形機構１０の空気導出路Ｑに作用させる吸引力は、インバータ６２によるブロワ６１の駆動制御と開閉弁６３の開度制御により調整が可能である。吸引力の大きさは、パリソン成形機構１０より排気される排気エアの圧力に対応させた最適な値に設定される。この吸引力を、排気エアの圧力より低く設定すると、プランジャ１の外周部の近辺に存在する異物などを排気エアとともに排気することができない。一方、排気エアの圧力より高く設定すると、パリソン成形機構１０の外部に浮遊する異物まで引き込んでしまう。
　各連通管６７Ｄには、弁駆動機構３９により開閉制御されるバタフライ弁６８がそれぞれ介装されている。各弁駆動機構３９は、各パリソン成形機構１０のプランジャ１の内部へ空気を導入するタイミングに合わせてバタフライ弁６８を開動作させるもので、これにより連通管６７Ｄが開放されてブロワ６１の吸引力がパリソン成形機構１０に作用する。
　各連通管６７Ｄには、吸引力を計測するための圧力計６４と、吸引力を調整するための調整弁６５とが設けられるほか、自然排気口６６Ｂやフィルタ６９が設けられている。ブロワ６１による吸引力は、ブロワ６１に対する各連通管６７Ｄの距離に応じて差があるため、圧力計６４を確認しつつ調整弁６５を調整して、各連通管６７Ｄに作用する吸引力を一定にする。
　なお、各自然排気口６６Ｂは、調整弁６５を閉じてパリソン成形機構１０より自然排気される排気エアの圧力を調べるときや、パリソン成形機構１０より自然排気された排気エアを連通管６７Ｄより排気させるときなどに開放する。また、フィルタ６９は、排気エアとともにパリソン成形機構１０より排出される異物を取り除くために設けられる。
　前記分岐管６７Ｂ，６７Ｃにも自然排気口６６Ａが設けられている。これらの自然排気口６６Ａは、ブロワ６１を停止してパリソンの成形を行う場合、各パリソン成形機構１０より自然排気された排気エアを分岐管６７Ｂ，６７Ｃより排気させるときに開放する。
　図１５は、プランジャ１の昇降動作位置と、冷却エアの供給および停止のタイミングと、パリソン成形機構１０に対して吸引力を作用させるタイミングとの関係を示す。なお、プランジャ１の昇降動作位置はシリンダ１１の往復動作によって決まる。また、冷却エアの供給および停止のタイミングは、冷却装置５の作動弁５２の開閉動作によって決定される。パリソン成形機構１０に対して吸引力を作用させるタイミングは、排気装置６のバタフライ弁６８の開閉動作によって決定される。なお、この実施例では、排気装置６のブロワ６１は連続運転させている。
　いま、ゴブ投入に先立って、プランジャ１が下限位置からゴブ投入位置まで上昇すると、バタフライ弁６８がＴ１の時点で開き、排気装置６による吸引力がパリソン成形機構１０に作用する。バタフライ弁６８の開動作から所定時間α１だけ遅れて、冷却装置５による冷却エアの供給が開始される。一方、プランジャ１は、ゴブの投入後、冷却エアの供給前に上昇を開始する。
　ここで、冷却エアの供給とプランジャ１の上昇動作とに先だって吸引力を作用させるのは、パリソン成形機構１０に残存している異物などを空気導出路Ｑへ除去しておくためである。
　プランジャ１が上限位置に達する直前から下降開始直後までの時間長さＴＡの間、冷却エアの供給を継続させるとともに、パリソン成形機構１０に対して吸引力を継続的に作用させる。冷却エアの供給は、プランジャ１が下降を開始した直後に停止させる。冷却エアの供給停止後、所定時間α２だけ遅れたＴ２の時点でプランジャ１が下限位置まで下降したとき、バタフライ弁６８が閉じ、パリソン成形機構１０に対する吸引力の作用を停止させる。
　ここで、冷却エアの供給停止後とプランジャ１が下降している時点においても吸引力を作用させているのは、パリソン成形機構１０に残存している異物などを、プランジャ１の下降により生じる負圧によってパリソンｇ内へ入り込まないようにするためである。
　プランジャ１が下限位置まで下降すると、成形型４の粗型４０は開放され、口型４１に保持されたパリソンｇは口型４１とともに仕上型へ移送される。パリソンｇを仕上型へ受け渡したのち、口型４１が粗型４０まで戻されると、プランジャ１がゴブ投入位置まで上昇し、ゴブが投入されてパリソン成形が再開される。
　なお、プランジャ１の温度が過度に上昇した場合や、プランジャ１の温度が容易に下がらない場合には、プランジャ１が下限位置にあって、ゴブ投入位置まで上昇する前に、再度、冷却エアを所定の時間長さＴＢだけ供給する。この場合にも、冷却エアの供給に先立ち、所定時間α３だけ前の時点Ｔ３でバタフライ弁６８を開き、パリソン成形機構１０に対して吸引力を作用させる。そして、冷却エアの供給を停止した後、所定時間α４だけ経過した時点Ｔ４でバタフライ弁６８を閉じ、パリソン成形機構１０に対する吸引力の作用を停止させる。
特許第４３９２１０７号特許公報
　図１３に示すプランジャ保持機構１００においては、プランジャ１の基端部１ｂの下端面１ｃとアダプタ１０１の上端面１０１ａとは当接した状態にある。プランジャ１とアダプタ１０１とは連結リング１０２による軸心Ｘの方向に沿う引張力のみで連結が保持されている。このためプランジャ１の保持状態が安定しないうえ、長期の使用の間に、プランジャ１の基端部１ｂの下端面１ｃとアダプタ１０１の上端面１０１ａとの当接面で摩耗が進行し、プランジャ１のアダプタ１０１に対する連結状態にがたつきが生じる。
　プランジャ１にがたつきが発生すると、成形型４内でプランジャ１の先端部が径方向へ振れ、プランジャ１が傾いた状態で溶融ガラス中に入り込む。その結果、プランジャ１の先端部を型内より引き抜く際に、パリソンｇの口部に無理な応力が集中し、ビリと称される亀裂や欠けが生じる。また、最悪の場合は、プランジャ１の引抜動作に支障をきたすおそれもある。
　特に、ガラスびんの全体にわたって肉厚が薄い超軽量びんについては、プランジャ１の先端部が径方向に振れて傾いた状態にあると、溶融ガラスがパリソンｇの全体にバランスよく配合されない。その結果、パリソンｇの肉厚にばらつきが生じ、肉厚の殊更薄い部分は強度低下が著しくなる。強度の著しい低下によって、ガラスびんの製造過程や流通過程においてガラスびん同士の接触によってガラスびんが破損するおそれがある。
　また、プランジャ１の基端部１ｂの下端面１ｃとアダプタ１０１の上端面１０１ａとは当接された状態となるが、プランジャ１のがたつきや径方向の振れがあると、その当接面に隙間が生じ、その隙間から冷却エアや排気エアが漏れ、冷却効率や排気効率が低下する。その結果、パリソン成形機構１０内で発生する異物などは十分に除去されずにパリソンｇの内面に付着し、パリソンｇの強度を低下させる要因となる。
　この発明は、上記の問題に着目してなされたもので、プランジャの基端部をアダプタの筒状部により保持する構造を採用することにより、プランジャのがたつきや径方向の振れを抑制するとともに、プランジャの基端部とアダプタとの連結部分の密閉性を高め、特に、超軽量びんについて、肉厚のばらつきや異物の付着などに起因するパリソンの強度低下を防止したパリソン成形装置を提供することを目的とする。
　この発明によるパリソン成形装置は、ゴブが導入される成形型と、成形型内へ進入して成形型との間で前記ゴブよりパリソンを成形するプランジャと、成形型に対してプランジャを往復動させるシリンダと、プランジャの内部へ冷却のための空気を導入してプランジャを冷却するための冷却装置とを備えたものである。前記プランジャは、その基端部が前記シリンダのピストンロッドの先端部にプランジャ保持機構により連結保持されている。前記プランジャ保持機構は、ピストンロッドの先端部に連結されるアダプタを有し、前記アダプタはプランジャの基端部の筒状の外形に適合する嵌合穴を有する筒状部を一体に備えている。前記筒状部の嵌合穴にプランジャの基端部が嵌合状態で保持されるとともに、前記アダプタの筒状部上にアダプタとプランジャの基端部とを連結する連結リングが嵌められている。前記プランジャの内部は、前記アダプタに設けられた排気通路を介して空気導出路と連通し、前記空気導出路は、空気導出路に吸引力を作用させることにより冷却後の空気を空気導出路へ導いて外部へ排出する排気装置に連通させている。
　上記した構成のパリソン成形装置では、プランジャの基端部はアダプタの筒状部の嵌合穴に嵌合状態でしっかりと保持されるので、プランジャの基端部のがたつきやプランジャの先端部の径方向の振れが抑制され、プランジャが傾いた状態で溶融ガラス中に入り込むことはない。プランジャの先端部を型内から引き抜く際、パリソンの口部に無理な応力が集中することがなく、ビリや欠けの発生が阻止され、プランジャの引抜動作に支障をきたすおそれもない。また、溶融ガラスがパリソンの全体にバランスよく配分されるので、パリソンの肉厚分布が良好となる。特に、ガラスびんの全体にわたって肉厚が薄い超軽量びんについて、肉厚の殊更薄い部分が生じて強度が低下することがない。さらに、プランジャの基端部がアダプタの筒状部の嵌合穴に嵌合され、プランジャの基端部とアダプタとの連結部分の密閉性が高められるので、冷却エアや排気エアの漏れによる冷却効率や排気効率の低下を招くことがない。その結果、パリソン成形機構内で発生する異物などが十分に除去され、異物等のパリソンの内面への付着に起因するパリソンの強度低下を招くおそれがない。
　この発明の好ましい実施態様においては、前記排気装置は、前記空気導出路に吸引力を常時作用させるものである。
　この実施態様によると、冷却エアの供給とプランジャの上昇動作とに先だって十分に長く吸引力を作用させることができるので、パリソン成形機構に残存している異物などを空気導出路へ完全に除去することができる。また、冷却エアの供給とプランジャの下降が終了した時点においても十分に長く吸引力を作用させているので、パリソン成形機構に残存している異物などがプランジャの下降により生じる負圧によってパリソン内へ入り込むのを完全に防止できる。
　この発明によるパリソン成形装置は、上記した構成に加えて、前記成形型に冷却風を作用させて成形型の温度を制御する冷却機構をさらに備えたものである。前記冷却機構は、成形型の温度を検出する温度センサと、成形型へ冷却風を導く通路を開閉する弁機構と、前記温度センサによる成形型の検出温度に基づいて前記弁機構の操作量をＰＩＤ制御により決定して冷却風の風量を制御する制御装置とを含んでいる。
　上記した構成のパリソン成形装置では、温度センサによる成形型の検出温度に基づいて弁機構の操作量がＰＩＤ制御によって決定され、冷却風の風量が制御されるので、成形型の温度を検出してフィードバック制御を行うのみで、簡易な構成をもって成形型の温度を高精度に制御することができる。特に、ガラスびんの全体にわたって肉厚が薄い超軽量びんについては、微妙な温度制御が困難であるところ、それが可能となり、ビリやしわなどの成形不良の発生が抑制される。
　この発明によれば、ビリや欠けの発生が阻止され、プランジャの引抜動作に支障をきたすおそれがない。また、パリソンの肉厚分布が良好となるので、超軽量びんであっても、肉厚が殊更薄い部分が生じることがなく、強度を低下させない。さらに、プランジャの基端部とアダプタとの連結部分の密閉性が高められるので、冷却エアや排気エアの漏れによる冷却効率や排気効率の低下を招くことがなく、パリソン成形機構内で発生する異物などが十分に除去され、異物等のパリソンの内面への付着に起因するパリソンの強度低下を招くおそれもない。したがって、この発明によると、軽量度指数が０．７未満の超軽量びんであって「ガス物」と呼ばれる炭酸飲料を内容物とするガラスびんを成形することができる。
この発明の一実施例であるパリソン成形装置の全体構成を示す縦断面図である。 プランジャ保持機構の詳細を示す拡大断面図である。 図１の実施例におけるアダプタの平面図である。 図１の実施例における連結リングの平面図である。 プランジャ保持機構の他の実施例を示す拡大断面図である。 プランジャ保持機構のさらに他の実施例を示す拡大断面図である。 成形型の温度制御システムの構成を示す説明図である。 弁機構の構成を示す断面図である。 弁機構の開閉動作を制御する方法を示すタイムチャートである。 温度制御装置の構成を示すブロック図である。 温度制御装置による制御の流れを示すフローチャートである。 従来のパリソン成形装置の全体構成を示す縦断面図である。 プランジャ保持機構の詳細を示す拡大断面図である。 排気装置の全体構成を示す正面図である。 パリソン成形装置の動作を示すタイムチャートである。
　図１は、この発明の一実施例であるパリソン成形装置の全体構成を示す。
　この実施例のパリソン成形装置は、びん全体の肉厚が薄いガラスびんを成形するものであり、特に、軽量度指数が０．７未満の超軽量びんであって「ガス物」と呼ばれる炭酸飲料を内容物とするガラスびんを成形するためのパリソンを成形するものである。ここで、「軽量度指数」（「Ｌ値」と呼ばれる。日本ガラスびん協会のホームページ参照）とは、びんの容量とびんの質量（ガラス使用量）との関係を関数で求めた、軽量度を示す指数である。具体的にいえば、びんの質量（ｇ）をびんの満量容量（ｍｌ）の０．７７乗で割り、それに０．４４という係数を掛けることでＬ値が求められる。このＬ値が１．４以上のびんを「レベル１」、１．０以上、１．４未満のびんを「レベル２」、０．７以上、１．０未満のびんを「レベル３」、０．７未満のびんを「レベル４（超軽量びん）」と読んでいる。
　図示例のパリソン成形装置は、ゴブが導入された成形型４内にプランジャ１を進入させてパリソンｇを成形するパリソン成形機構１０と、プランジャ１の内部へ冷却エアを導入してプランジャ１を冷却する冷却装置５とを備えている。プランジャ１の内部は、冷却エアを導入するための空気導入路Ｐと、プランジャ１を冷却した後の空気（排気エア）を外部へ導出するための空気導出路Ｑとに連通している。空気導出路Ｑは、空気導出路Ｑに吸引力を作用させることにより排気エアを排気する排気装置６に連通させている。
　前記プランジャ１は、中空のピストンロッド１２の先端部にプランジャ保持機構２により連結されている。プランジャ保持機構２は、図１および図２に示すように、筒形状のアダプタ２１とドーナツ形状の連結リング２２とを備えている。アダプタ２１とプランジャ１の基端部１ｂとの間は、プランジャ１の先端部が径方向に振れるのを防止する横振れ防止機構３１を構成している。
　アダプタ２１の下部の内周面にはねじ部２３が形成されている。アダプタ２１の中央部の外周面には環状溝２４が形成されている。アダプタ２１のねじ部２３がシリンダ１１のピストンロッド１２の先端部１２ａの外周面に形成されたねじ部２５にねじ込まれることにより、アダプタ２１がピストンロッド１２の先端部１２ａに固定されている。
　アダプタ２１は、円筒状の筒状部３３を一体に備えたものである。この筒状部３３の内部には、図２および図３に示すように、プランジャ１の基端部１ｂの筒状の外形に適合する平面形状が円形の嵌合穴３２が設けられている。この筒状部３３の嵌合穴３２にプランジャ１の基端部１ｂを緊密に嵌合して保持させることにより、前記プランジャ１の軸心Ｘが径方向へ振れるのを防止する横振れ防止機構３１が構成される。アダプタ２１には、排気エアを排出するための複数の排気通路２７が等角度位置に設けられている。各排気通路２７の出口は、連結リング２２の下端部２２ｂの下方に開口している。
　前記連結リング２２は、図４に示すように、径方向に２分割可能な構造のものであり、アダプタ２１の筒状部３３上に嵌められている。連結リング２２の上端部２２ａはプランジャ１の基端部１ｂに形成された環状段部２９に係合させ、連結リング２２の下端部２２ｂはアダプタ２１の中央部の外周面に形成された環状溝２４に係合させている。
　上記したプランジャ横振れ防止機構３１の構成によると、プランジャ１の基端部１ｂがアダプタ２１の筒状部３３の嵌合穴３２に緊密に嵌合した状態で保持されるので、プランジャ１の基端部１ｂが径方向へ微動することがなく、安定して保持されるとともに、プランジャ１の基端部１ｂはアダプタ２１の筒状部３３により外周面が密接した状態で覆われて密閉性が高められているので、冷却エアや排気エアの漏れがない。
　また、長期の使用によって、プランジャ１の基端部１ｂの下端面１ｃとアダプタ２１の嵌合穴３２内の上面２１ｃとの当接面に磨耗が進行しても、プランジャ１の基端部１ｂはアダプタ２１の筒状部３３により外周面が密接した状態で保持されているので、プランジャ１の横振れが防止される。このため、成形後にプランジャ１の先端部を成形型４から引き抜く際に、パリソンＭの口部などに対する応力の集中が回避され、成形品にビリが発生せず、プランジャ１の引抜動作が円滑に行われる。
　図５は、プランジャ保持機構２の他の実施例を示している。
　この実施例は、アダプタ２１の筒状部３３の軸長Ｌを図１および図２の実施例より長い寸法に設定して、嵌合穴３２の嵌合面を軸心Ｘの方向に大きくしたものである。この実施例によると、プランジャ１の基端部１ｂが一層安定して保持されるとともに、上記の密閉性が一層高められている。
　図６は、プランジャ保持機構２のさらに他の実施例を示している。
　この実施例は、プランジャ１の基端部１ｂを先細り形状に形成すると共に、アダプタ２１の筒状部３３にプランジャ１の基端部１ｂの外形に適合する上広がりのテーパをなす嵌合穴３２を形成して、プランジャ１の基端部１ｂとアダプタ２１の筒状部３３との接触面積を大きくしたものである。この実施例によると、プランジャ１の基端部１ｂが一層安定して保持されるとともに、上記の密閉性が一層高められている。前記嵌合穴３２の軸心Ｘに対する傾斜角度θは、プランジャ１の横振れを防止するうえで、４５度以下、特に２０度以下が望ましい。
　なお、図１に示す実施例において、空気導入路Ｐおよび空気導出路Ｑの経路や冷却装置５および排気装置６の各構成は、図１２～図１４に示した従来例と同じであるので、ここでは対応する構成に同一の符号を付することで詳細な説明は省略する。また、この発明の実施例においては、プランジャ１の昇降動作位置と冷却エアの供給および停止のタイミングとの関係は図１５に示した従来例と同様であるが、パリソン成形機構１０に対して吸引力を作用させるのに、図１５に示した従来例のような期間の制限を設けず、排気装置６により空気導出路Ｑに常時吸引力を作用させるようにしている。
　このように吸引力を常時作用させることによって、図１４に示すバタフライ弁６８は不要となり、構成を簡易化し得る。また、冷却エアの供給とプランジャ１の上昇動作とに先だって十分長く吸引力を作用させるので、パリソン成形機構１０に残存している異物などを空気導出路Ｑへ完全に除去できる。また、冷却エアの供給とプランジャ１の下降が終了した時点においても十分長く吸引力を作用させるので、パリソン成形機構１０に残存している異物などがプランジャ１の下降により生じる負圧によってパリソンｇ内に入り込むのを完全に防止できる。
　超軽量びんについては微妙な温度制御が困難であり、それがビリやしわなどの成形不良を発生させる要因になっているが、この発明の実施例では、その種の成形不良の発生を抑制するために、温度センサにより成形型４の温度を検出し、その検出温度に基づいて成形型４に作用させる冷却風の風量を制御するようにしている。これによって、成形型４の温度を検出してフィードバック制御を行うだけの簡易な構成をもって成形型４の温度を高精度に制御できる。
　図７は、この実施例において導入している成形型４の温度制御システムの概略構成を示す。同図において、７は製びん機の機械本体を示しており、複数個（この実施例では１０個）のセクションＳ１～Ｓ１０において、ガラスびんが次々に製造され、図示しないびん搬送路へ送り出される。成形後のガラスびんはこのびん搬送路により徐冷装置まで搬送される。徐冷装置で冷却されたガラスびんは検査工程へ送られる。検査済のびんは包装工程へ搬送される。
　各セクションＳ１～Ｓ１０には、パリソンを成形するための粗型４０と、粗型４０より移送されたパリソンを最終形態のガラスびんに仕上げる仕上型（図示せず）とがそれぞれ備えられている。なお、粗型４０は口型およびバッフルとともに成形型４を構成している。各セクションＳ１～Ｓ１０の粗型４０内には、図示しないゴブ供給機構によって適当なタイミングでゴブが順次供給される。各セクションＳ１～Ｓ１０の仕上型で仕上げられたびんはびん搬送路を構成するコンベヤ上へ送り出される。
　上記各セクションＳ１～Ｓ１０の動作は、タイミング設定システム７０により個別かつ一連に制御される。このタイミング設定システム７０は、多数のマイクロコンピュータ（以下、「ＭＰＵ」という。）による分散処理システムであって、各セクションＳ１～Ｓ１０に含まれる種々の機構があらかじめ定められた順序で動作するように、各機構の動作開始や停止のタイミングを指示する制御信号（以下、「タイミング信号」と総称する。）を生成し出力している。
　各セクションＳ１～Ｓ１０の粗型４０や仕上型には、それぞれの型の温度を検出するための温度センサ８が型内に埋め込むなどして設けられている。各温度センサ８は型の温度に比例した大きさのアナログ量の温度検出信号（例えば電流値）を出力する。粗型４０に設けられた温度センサ３の温度検出信号は温度表示盤８０に入力される。仕上型に設けられた温度センサ８の温度検出信号は図示しない他の温度表示盤に入力される。なお、以下において、粗型４０の温度制御について説明するが、仕上型の温度制御についても同様であり、ここでは説明を省略する。
　前記温度表示盤８０は、Ａ／Ｄ変換器と１０個の温度表示器８１とを有している。Ａ／Ｄ変換器は各粗型４０の温度センサ３より前記温度検出信号をそれぞれ入力してデジタル量の信号（以下「現在温度データ」という。）に変換する。各温度表示器８１は前記現在温度データによって各セクションＳ１～Ｓ１０の粗型４０の温度をそれぞれデジタル表示する。各粗型４０についての現在温度データは一定時間毎に温度制御装置８２に取り込まれる。温度制御装置８２は、取り込んだ現在温度データに基づいて後述する弁機構９０の開閉動作を制御し、粗型４０を冷却するための冷却風の風量を制御する。この温度制御装置８２が冷却風の風量を制御するタイミングは、前記タイミング設定システム７０からのタイミング信号により制御される。
　各粗型４０には型毎の冷却機構９が設けられている。各冷却機構９はそれぞれの粗型４０に冷却風を作用させて各粗型４０の温度を個別に制御する。この実施例の冷却機構９は、粗型４０の外面へ冷却風を吹き付けて粗型４０を外側より冷却するものであるが、粗型４０を貫通させた冷却通路へ冷却風を導入して粗型４０を内部より冷却するものであってもよい。
　各冷却機構９は、粗型４０へ冷却風を導く冷却風通路９１と、冷却風通路９１の主通路９２より分岐した分岐通路９３を開閉する弁機構９０とを含んでいる。前記主通路９２はブロワ９４で発生させた冷却風を１０個の分岐通路９３へ導く。各分岐通路９３は冷却風を各粗型４０の周囲に配置された吹出口（図示せず。）へ導く。
　図８は、弁機構９０の具体例を示している。図中、９３，９３は別個の粗型４０に通ずる２個の分岐通路であり、各分岐通路９３にそれぞれ弁機構９０，９０の弁９０ａが開閉動作可能に配備されている。
　各弁機構９０は、アクチュエータとしてのエアーシリンダ９５をそれぞれ含んでいる。そのエアーシリンダ９５へ空気通路９６から空気が供給されると、エアーシリンダ９５のピストンロッド９５ａが突き出て、弁９０ａが閉動作する。エアーシリンダ９５への空気の供給を停止すると、冷却風の風圧を受けて、弁９０ａが押し開かれる。
　前記空気通路９６には空気導出入管９７が接続されている。前記空気導出入管９７には電磁切替弁９８を介して空気供給管９９ａと排気管９９ｂとが接続されている。前記空気供給管９９ａはコンプレッサー１１０に連通し、排気管９９ｂは大気に開放されている。前記電磁切替弁９８が一方に切り替わると、コンプレッサー１１０より空気供給管９９ａ、空気導出入管９７、および空気通路９６を経て空気がエアーシリンダ９５へ供給される。電磁切替弁９８が他方に切り替わると、エアーシリンダ９５に供給された空気が空気通路９６、空気導出入管９７、および排気管９９ｂを経て外部へ抜ける。
　図９は、弁機構９０の開閉動作を制御する方法を示している。図中、Ｓは弁が開放されている時間長さ、すなわち冷却時間であり、弁機構９０の操作量に相当するものである。弁は、ｔ１の時間タイミングで開き、ｔ２の時間タイミングで閉じる。各時間タイミングｔ１，ｔ２で電磁切替弁９８に切替信号が与えられる。なお、弁機構９０の操作量として弁の開放時間Ｓに代えて弁の開放量を用いることもできる。
　弁機構９０の開閉動作は温度センサ８による粗型４０の検出温度に基づいて制御されるもので、これにより冷却風の風量を制御している。弁の開放時間ＳはＰＩＤ制御による演算を実行することにより決定される。この実施例では、弁を閉じる時間タイミングｔ２を固定し、図中に矢印で示すように、弁を開く時間タイミングｔ１を演算結果に応じて変更する。
　いま、粗型４０の目標温度をＴｓｉ、粗型４０の現在温度（前記した「現在温度データ」に相当する。）をＴｐｉとすると、現在温度Ｔｐｉと目標温度Ｔｓｉとの差（以下、「温度偏差」という。）ΔＴｉは、ΔＴｉ＝Ｔｐｉ－Ｔｓｉで与えられる。
　前記現在温度データは、一定時間毎に温度制御装置８２に取り込まれ、後記するメモリ８４に順次蓄積される。ｉは、蓄積された現在温度データを個別に特定するための引数であり、最新のデータにｉ＝０を対応させ、過去に遡る方向に沿って、ｉ＝－１，－２，－３・・・とする。なお、以下では、蓄積されているデータの中の最も古いものに対応する引数ｉを－∞とする。
　前記ＰＩＤ制御は、比例制御と積分制御と微分制御とが組み合わされたものである。このＰＩＤ制御をプログラムされたコンピュータによって実現するときは、ＰＩＤ制御による演算式には、比例係数Ａと温度偏差ΔＴｉとの積で与えられる比例項と、積分係数Ｂと温度偏差ΔＴｉの累積値との積で与えらえる積分項と、微分係数Ｃと前回の温度偏差と今回の温度偏差との差（ΔＴ０－ΔＴ－１）との積で与えられる微分項とが含まれる。
　前記積分項における温度偏差ΔＴｉの累積値を算出するためには、次の（１）式に示すように、積分の範囲をゼロから負の無限大に設定するとともに、ゼロから負の無限大までの各温度偏差ΔＴｉに対して、２ｉ、すなわち、２０，２－１，２－２，２－３，・・・の重み付けを行う。その結果、ＰＩＤ制御による演算式は（２）式で与えられる。
　通常、ＰＩＤ制御では前記積分項は積分の区間を設ける必要があるが、この実施例によると、重み付けを行っているので積分区間を設けなくてもよい。
　なお、重み付けの係数は２ｉに限らず、ｎｉ（ただし、ｎ＞０）であればよい。また、過去のデータに対応するｉは負の値に限らず、正の値に設定することもできる（すなわちｉ＝０，１，２・・・∞）。この場合の重み付けの係数は、たとえば１／ｎｉ（ｎ＞０）と設定すればよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　この実施例では、前記温度制御装置８２において、上記の原理に基づきＰＩＤ制御による演算を実行して弁機構９０の操作量（弁９０ａの開放時間Ｓ）を求め、その演算結果に基づき弁９０ａの開閉動作を制御する。また、この実施例では、弁機構９０の操作量が極端な値に決定されて粗型４０の温度が急激に変化するのを防止するために、ＰＩＤ制御による演算結果が所定の上限値を上回るときはその上限値に、所定の下限値を下回るときはその下限値に、前記演算結果を補正するようにする。さらに、この実施例では、今回の演算結果と前回の演算結果との差が所定のしきい値を越えるときは、前回の演算結果との差が前記しきい値となるよう今回の演算結果を補正するものとする。
　前記弁９０ａは電磁切替弁９８の切替により開閉動作するもので、電磁切替弁９８の切替信号は温度制御装置８２によって与えられる。
　図１０は、温度制御装置８２の詳細な構成を示す。この温度制御装置８２は、ＭＰＵ８３を制御、演算の主体とし、プログラムやデータを記憶するためのメモリ８４や時間経過を計測するタイマ８５を含んでいる。また、このＭＰＵ８３は、通信インターフェイス８６，８７を介してオペレータ端末７３や温度表示盤８０に接続されている。さらに、ＭＰＵ８３は、入力インターフェイス８８を介して前記タイミング設定システム７０からのタイミング信号を入力するとともに、出力インターフェイス８９を介して、各セクションＳ１～Ｓ１０の前記電磁切替弁９８に切替信号を出力する。
　前記タイミング設定システム７０は、製びん機全体について構成各部の動作タイミングを設定するもので、温度制御装置８２に対してセクションＳ１～Ｓ１０毎に粗型４０の冷却を指令するタイミング信号を出力する。温度制御装置８２のＭＰＵ８３は、タイミング設定システム７０から冷却指令のタイミング信号が入力されると、所定のセクションの粗型４０を冷却するタイミングになったと判断して冷却時間Ｓを決定し、その冷却時間Ｓに基づくタイミングで、該当するセクションの電磁切替弁９８へ切替信号を送出する。
　なお、図７において、一方のオペレータ端末７２は温度制御装置８２に対して目標温度やＰＩＤ制御のための各係数Ａ，Ｂ，Ｃなどを入力して設定するためのものである。他方のオペレータ端末７３はタイミング設定システム７０に対して製びん機の動作に係わる各種のデータを入力して設定するためのものである。
　図１１は、個々の粗型４０について、温度制御装置８２のＭＰＵ８３が冷却時間を決定して冷却を実行させるときの制御の流れを示している。図中、「ＳＴ」は「ＳＴＥＰ」（ステップ）の略であり、制御の流れにおける各手順を示す。
　同図のＳＴ１では、制御対象の粗型４０を冷却するタイミングになったかどうかを判定している。ここで、タイミング設定システム７０からのタイミング信号を入力すると、ＳＴ１の判定が「ＹＥＳ」となり、つぎに冷却時間を算出する演算を実行するかどうかが判定される（ＳＴ２）。ＳＴ２の判定が「ＹＥＳ」であれば、ＳＴ３へ進むが、毎回演算を実行しない場合であって、ＳＴ２の判定が「ＮＯ」である場合はＳＴ１３へ進み、あらかじめ設定された規定の冷却時間に決定する。
　もし、演算を実行する場合は、ＳＴ２の判定は「ＹＥＳ」であり、ＭＰＵ８３は温度表示盤８０に対して該当する粗型４０について型の温度を問い合わせる（ＳＴ３）。この問い合わせに対し、温度表示盤８０より現在温度データが送信されてくると、ＳＴ４の判定が「ＹＥＳ」となり、その現在温度データはメモリ８４に記憶される（ＳＴ５）。
　つぎにＭＰＵ８３は、前記したＰＩＤ制御による演算を実行して冷却時間Ｓを算出する（ＳＴ６）。すなわち、前記したｉの値を０から順に変化させながら、ｉの値に対応する現在温度データを読み出し、その現在温度データと前記オペレータ端末７２から入力された目標温度とから温度偏差を求める。そして、ｉの値毎に求めた温度偏差ΔＴｉを（２）式にあてはめることにより、冷却時間Ｓを算出する。なお、前記（２）式によれば、温度制御装置８２に蓄積されたすべての現在温度データを用いた演算を実行することになるが、これに限らず、新しいものから順に一定数の現在温度データを読み出して演算を実行するようにしてもよい。
　つぎのＳＴ７では、その演算結果が所定の範囲内かどうかが判断される。演算結果が所定の範囲内にあれば、第１の基準を満たすと判断されてＳＴ７の判定が「ＹＥＳ」となり、演算結果の補正は行われない。もし、演算結果が所定の範囲内になければ、第１の基準を満たさないと判断されてＳＴ７の判定が「ＮＯ」となり、ＭＰＵ８３は第１の補正処理を実行する（ＳＴ８）。この第１の補正処理は、前記演算結果が所定の上限値を上回るときはその上限値に、所定の下限値を下回るときはその下限値に、前記演算結果を補正するというものである。
　つぎのＳＴ９では、今回の演算結果（第１の補正処理があれば補正後のデータ）と前回の演算結果との差が所定のしきい値を越えるかどうかが判断される。今回の演算結果が前記しきい値を越えなければ、第２の基準を満たすと判断されてＳＴ９の判定が「ＹＥＳ」となる。もし、演算結果が前記しきい値を越えれば、第２の基準を満たさないと判断されてＳＴ９の判定が「ＮＯ」となり、ＭＰＵ８３は第２の補正処理を実行する（ＳＴ１０）。この第２の補正処理は、前回の演算結果との差が前記しきい値になるよう今回の演算結果を補正するというものである。
　上記の手順を経て得られた冷却時間は、該当する粗型４０についての今回の冷却時間として決定されてメモリ８４に記憶された後（ＳＴ１１）、決定された冷却時間に基づいて弁機構９０の開閉動作が実行されて冷却処理が行われる（ＳＴ１２）。なお、他の粗型４０についても同様の手順が実行されて冷却時間の決定と冷却の実行とが行われる。
　上記した構成のパリソン成形装置では、プランジャ１の基端部はアダプタ２１の筒状部３３の嵌合穴３２に嵌合状態でしっかりと保持されるので、プランジャ１の基端部１ｂのがたつきやプランジャ１の先端部の径方向の振れが抑制され、プランジャ１が傾いた状態で溶融ガラス中に入り込むことはない。プランジャ１の先端部を型内から引き抜く際、パリソンｇの口部に無理な応力が集中することがなく、ビリや欠けの発生が阻止され、プランジャ１の引抜動作に支障をきたすおそれもない。
　また、溶融ガラスがパリソンｇの全体にバランスよく配分されるので、パリソンｇの肉厚分布が良好となる。特に、ガラスびんの全体にわたって肉厚が薄い超軽量びんについて、肉厚が殊更薄い部分が生じて強度が低下することがない。
　さらに、プランジャ１の基端部１ｂがアダプタ２１の筒状部３３の嵌合穴３２に緊密に嵌合されるので、プランジャ１の基端部１ｂとアダプタ２１との連結部分の密閉性が高められ、冷却エアや排気エアの漏れによる冷却効率や排気効率の低下を招くことがない。その結果、パリソン成形機構１０内で発生する異物などが十分に除去され、異物等のパリソンｇの内面への付着に起因するパリソンｇの強度低下を招くおそれがない。
　さらにまた、温度センサ８による粗型４０の検出温度に基づいて弁機構９０の操作量がＰＩＤ制御によって決定され、冷却風の風量が制御されるので、粗型４０の温度を検出してフィードバック制御を行うのみで、簡易な構成をもって粗型４０の温度を高精度に制御することができる。特に、ガラスびんの全体にわたって肉厚が薄い超軽量びんについては、微妙な温度制御が困難であるところ、それが可能となり、ビリやしわなどの成形不良の発生が抑制される。
　１　　プランジャ
　２　　プランジャ保持機構
　４　　成形型
　５　　冷却装置
　６　　排気装置
　１１　シリンダ
　１２　ピストンロッド
　２１　アダプタ
　２２　連結リング
　２７　排気通路
　３２　嵌合穴
　３３　筒状部
　４０　粗型
　８２　温度制御装置
　９０　弁機構
　Ｐ　　空気導入路
　Ｑ　　空気導出路

Claims (3)

  1. 　ゴブが導入される成形型と、成形型内へ進入して成形型との間で前記ゴブよりパリソンを成形するプランジャと、成形型に対してプランジャを往復動させるシリンダと、プランジャの内部へ冷却のための空気を導入してプランジャを冷却するための冷却装置とを備えるパリソン成形装置において、
    　前記プランジャは、その基端部が前記シリンダのピストンロッドの先端部にプランジャ保持機構により連結保持されており、前記プランジャ保持機構は、ピストンロッドの先端部に連結されるアダプタを有し、前記アダプタはプランジャの基端部の筒状の外形に適合する嵌合穴を有する筒状部を一体に備えており、前記筒状部の嵌合穴にプランジャの基端部が嵌合状態で保持されるとともに、前記アダプタの筒状部上にアダプタとプランジャの基端部とを連結する連結リングが嵌められており、前記プランジャの内部は、前記アダプタに設けられた排気通路を介して空気導出路と連通し、前記空気導出路は、空気導出路に吸引力を作用させることにより冷却後の空気を空気導出路へ導いて外部へ排出する排気装置に連通させて成るパリソン成形装置。
  2. 　前記排気装置は、前記空気導出路に吸引力を常時作用させるものである請求項１に記載されたパリソン成形装置。
  3. 　請求項１に記載されたパリソン成形装置であって、前記成形型に冷却風を作用させて成形型の温度を制御する冷却機構をさらに備えたものであり、前記冷却機構は、成形型の温度を検出する温度センサと、成形型へ冷却風を導く通路を開閉する弁機構と、前記温度センサによる成形型の検出温度に基づいて前記弁機構の操作量をＰＩＤ制御により決定して冷却風の風量を制御する制御装置とを含んでいるパリソン成形装置。
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