WO2014204218A2 - 염제거율 및 투과유량 특성이 우수한 폴리아미드계 수처리 분리막 및 그 제조 방법 - Google Patents

염제거율 및 투과유량 특성이 우수한 폴리아미드계 수처리 분리막 및 그 제조 방법 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to a polyamide-based water treatment membrane and a method for producing the same, and more particularly, to a polyamide having a second polymerization reaction of an unreacted residual acyl halide compound and an amine compound to improve salt removal rate and permeate flow rate characteristics. It relates to a water treatment separation membrane and a method of manufacturing the same.
  • Liquid separation is classified into Micro Filtration, Ultra Filtration, Nano Filtration, Reverse Osmosis, Sedimentation, Active Transport and Electrodialysis depending on the pore of the membrane.
  • the reverse osmosis method refers to a process of desalting using a semipermeable membrane that transmits water but is impermeable to salt. When the high pressure water in which the salt is dissolved flows into one side of the semipermeable membrane, the pure water is removed. Will come out on the other side at low pressure.
  • a polysulfone layer is formed on a nonwoven fabric to form a microporous support
  • the mPD layer is formed by immersing the microporous support in m-phenylenediamine (hereinafter, mPD) aqueous solution.
  • mPD m-phenylenediamine
  • TMC trimesoyl chloride
  • the water treatment membrane presented above has a problem that the replacement cycle of the membrane is short due to a rapid decrease in chlorine resistance with time. Therefore, a method for increasing the specific surface area of the active layer has been proposed in order to slow down the reduction of the chlorine resistance of the water treatment membrane.
  • Japanese Patent Application Laid-open No. Hei 10-337454 discloses that the surface of the skin layer is roughened or wrinkled by immersing in an acidic solution after forming an active layer to increase the specific surface area of the skin layer of the separator.
  • a method of increasing surface roughness by post-treatment with strong acid after preparing a separator has been disclosed.
  • the present invention is to solve the above problems, the secondary of the residual acyl halide compound and amine compound remaining on the surface by applying a second organic solvent having a small volatility after the polyamide active layer is polymerized formed It is intended to provide a polyamide-based water treatment membrane which causes a polymerization reaction and improves salt removal rate and permeate flow rate simultaneously.
  • the present invention comprises the steps of forming an aqueous solution layer comprising an amine compound on the porous support; Contacting an organic solution containing an acyl halide compound and a first organic solvent on the aqueous solution layer to form a polyamide active layer; And applying a second organic solvent having a lower volatility than the first organic solvent on the polyamide active layer.
  • applying the second organic solvent on the polyamide active layer may include forming a polyamide through an additional interfacial polymerization reaction between the residual acyl halide compound and the amine compound on the polyamide active layer.
  • the first organic solvent and the second organic solvent may include a nonpolar solvent.
  • the vapor pressure of the first organic solvent at 20 ° C may be 5 to 60 kPa
  • the vapor pressure of the second organic solvent may be 0.05 to 1.5 kPa.
  • the first organic solvent may have a carbon number of 5 to 7 and the second organic solvent may be a hydrocarbon solvent having 8 to 15 carbon atoms.
  • the first organic solvent is at least one selected from the group consisting of pentane, hexane and heptane
  • the second organic solvent is octane, nonane, It may include one or more selected from the group consisting of decane, undecane, dodecane, dodecane, and isoparaffinic solvent which is a mixture of alkanes having 8 to 15 carbon atoms.
  • a water treatment separator comprising a porous support and a polyamide active layer formed on the porous support, wherein the polyamide active layer forms an aqueous solution layer containing an amine compound on the porous support, on the aqueous solution layer
  • a water treatment separation membrane formed through a series of processes of applying a second organic solvent having a lower volatility than the first organic solvent
  • the initial salt removal rate is 99% or more and the initial permeate flow rate may be 34 to 40 gallon / ft 2 ⁇ day.
  • the water treatment membrane may have a salt removal rate of 98% or more after passing an aqueous sodium hypochlorite solution at a concentration of 12 ppm for 12 hours, and a permeate flow rate of 32 to 40 gallon / ft 2 ⁇ day.
  • the thickness of the polyamide active layer in the water treatment separation membrane may be 110 to 180nm.
  • the present invention provides a water treatment module including at least one or more of the water treatment separation membrane and a water treatment apparatus including at least one of the water treatment modules.
  • a second volatile second organic solvent is further applied to form a polyamide active layer through a second polymerization reaction. It has the effect of showing the salt removal rate.
  • the present inventors have conducted research to develop a water treatment separation membrane having excellent salt removal rate and permeate flow rate characteristics. After forming a polyamide active layer using an organic solvent having a large volatility, and then applying an organic solvent having a smaller volatility, In addition, the present invention was completed by discovering that an interfacial polymerization reaction can occur to obtain a water treatment separation membrane having improved salt removal rate and permeate flow rate at the same time.
  • the water treatment membrane of the present invention comprises the steps of forming an aqueous layer containing an amine compound on the porous support; Contacting an organic solution containing an acyl halide compound and a first organic solvent on the aqueous solution layer to form a polyamide active layer; And applying a second organic solvent having a lower volatility than the first organic solvent on the polyamide active layer.
  • a coating layer of a polymeric material formed on a nonwoven fabric can be used, and as the polymer material, for example, poly Sulfones, polyethersulfones, polycarbonates, polyethylene oxides, polyimides, polyetherimides, polyetheretherketones, polypropylenes, polymethylpentenes, polymethylchlorides and polyvinylidene fluorides and the like can be used, but are not limited to these It doesn't happen.
  • polysulfone is particularly preferable.
  • the amine compound in the aqueous solution containing the amine compound is not limited if the amine compound used in the water treatment membrane production, but some preferred examples, m-phenylenediamine, p-phenylenediamine, 1,3,6-benzenetriamine, 4-chloro-1,3-phenylenediamine, 6-chloro-1,3-phenylenediamine, 3-chloro-1,4-phenylene diamine or mixtures thereof It is preferable.
  • the method of forming the aqueous solution layer containing the amine compound on the porous support is not particularly limited, and any method capable of forming the aqueous solution layer on the support can be suitably used in the present invention. For example, spraying, coating, Immersion, dripping, etc. are mentioned.
  • the aqueous solution layer may be further subjected to the step of removing the aqueous solution containing the excess amine compound as necessary.
  • the aqueous solution layer formed on the porous support may be unevenly distributed when there are too many aqueous solutions present on the support.
  • a non-uniform polyamide active layer may be formed by subsequent interfacial polymerization. have. Therefore, it is preferable to remove excess aqueous solution after forming an aqueous solution layer on the said support body.
  • the removal of the excess aqueous solution is not particularly limited, but may be performed using, for example, a sponge, air knife, nitrogen gas blowing, natural drying, or a compression roll.
  • the step of contacting the organic solution containing the acyl halide compound and the first organic solvent on the aqueous solution layer to form a polyamide active layer the step of contacting the organic solution containing the acyl halide compound and the first organic solvent on the aqueous solution layer.
  • the amine compound coated on the surface and the acyl halide compound react to form a polyamide by interfacial polymerization, and adsorbed onto the microporous support to form a thin film.
  • the polyamide active layer may be formed through a method such as dipping, spraying or coating.
  • the acyl halide compound is not limited thereto, but, for example, an aromatic compound having 2 to 3 carboxylic acid halides, a compound consisting of trimesoyl chloride, isophthaloyl chloride and terephthaloyl chloride. At least one mixture selected from the group.
  • the organic solvent of the solution containing the acyl halide compound does not participate in the interfacial polymerization reaction, does not cause chemical bonding with the acyl halide compound, and does not damage the porous support layer.
  • the organic solvent may be an aliphatic hydrocarbon solvent, for example, a hydrophobic liquid which is not mixed with freons and water such as hexane, cyclohexane, heptane, and alkanes having 5 to 12 carbon atoms, for example, alkanes having 5 to 12 carbon atoms.
  • IsoPar Exxon
  • ISOL-C SK Chem
  • ISOL-G Exxon
  • the method further includes applying a second organic solvent having a lower volatility than the first organic solvent on the polyamide active layer formed through the interfacial polymerization by contacting the amine compound with the acyl halide compound as described above.
  • a polyamide having a high roughness can be additionally produced by using another relatively low volatility organic solvent.
  • nonpolar solvent for the first organic solvent and the second organic solvent. This is because the non-polar solvent does not mix well with the aqueous solution containing the amine compound during polyamide polymerization, and can dissolve the acyl halide compound well.
  • the first organic solvent uses a solvent having a higher volatility than the second organic solvent.
  • the vapor pressure of the first organic solvent at 20 ° C. is 5 kPa to 60 kPa
  • the second organic solvent has a vapor pressure of 1.5 kPa or less or 0.05 to 1.5 kPa.
  • the present invention is not limited thereto, but the first organic solvent having high volatility has a carbon number of 5 to 7, and the second organic solvent may use a hydrocarbon solvent having 8 to 15 carbon atoms. More preferably, the second organic solvent may be a hydrocarbon solvent having 8 to 12 carbon atoms.
  • the first organic solvent is at least one selected from the group consisting of pentane, hexane and heptane
  • the second organic solvent is octane or nonane. It may include one or more selected from the group consisting of decane (decane), undecane (dodecane), dodecane (dodecane) and isoparaffinic solvent of the alkanes mixture of 8 to 15 carbon atoms.
  • isopar C isopar G
  • isopar E may be used as the isoparaffinic solvent having the alkanes mixture of 8 to 15 carbon atoms.
  • the polyamide active layer is formed by contacting the acyl halide compound and the organic solution containing the first organic solvent on the aqueous solution layer containing the amine compound by the above-described method, and the first organic
  • the second organic solvent is further applied after the solvent in the solution is all volatilized.
  • secondary interfacial polymerization occurs with the unreacted amine compound by the residual acyl halide compound present in the polyamide active layer, or an additional polymerization reaction occurs with the unreacted polyamide already produced.
  • a polyamide active layer was formed by applying only an organic solution containing an acyl halide compound to an aqueous solution layer containing an amine compound.
  • an organic solvent having 8 or more carbon atoms having a low volatility was mainly used. This is because when the volatility of the organic solution containing the acyl halide compound is large, the reaction is terminated rapidly due to volatilization of the organic solvent, resulting in a low degree of polymerization of the polyamide, and sufficient reaction does not occur and some unreacted portions exist. As a result, a polyamide active layer having a low salt removal rate and a high transmittance amount is formed.
  • the polyamide after the first application by applying the first application using an organic solution containing a highly volatile organic solvent, followed by a second application with a second organic solvent having a volatility. Residual acyl halide compounds and amine compounds remaining on the surface of the active layer cause secondary interfacial polymerization in the second organic solvent. At this time, rather than the portion where the interfacial polymerization reaction is terminated, the interfacial polymerization reaction occurs secondly in the unreacted portion due to the rapid volatilization of the first organic solvent, thereby covering a part of the region where the degree of polymerization of the polyamide is poor. It works. As a result, the reaction using the first organic solvent fills the space on the support on which the polyamide is not sufficiently formed, and finally, the salt removal rate is greatly improved.
  • the polyamide active layer is formed on the porous support through the method as described above may be selectively carried out to dry and wash it.
  • the drying is preferably performed for 1 to 10 minutes in the oven at 45 °C to 80 °C.
  • the washing is not particularly limited, but may be, for example, washed in a basic aqueous solution.
  • the basic aqueous solution that can be used is not particularly limited, but for example, an aqueous sodium carbonate solution can be used, and specifically, it is preferably carried out in an aqueous sodium carbonate solution at 20 ° C. to 30 ° C. for 1 hour to 24 hours.
  • the thickness of the polyamide active layer is preferably 100 to 200 nm, more preferably 110 to 180 nm, and most preferably 130 to 150 nm. Since the polyamide active layer is very rough, if the thickness of the polyamide active layer is less than 100 nm, it is highly unlikely that the entire porous support may be coated. If the thickness of the active layer exceeds 200 nm, the polyamide active layer may be unevenly formed. Because it is high.
  • the present invention provides a water treatment membrane prepared by the production method of the present invention.
  • the water treatment separation membrane of the present invention is a water treatment separation membrane comprising a porous support and a polyamide active layer formed on the porous support, the polyamide active layer forms an aqueous solution layer containing an amine compound on the porous support, After contacting the organic solution containing the acyl halide compound and the first organic solvent on the aqueous solution layer, it is formed through a series of processes for applying a second organic solvent having a less volatility than the first organic solvent.
  • Components of the water treatment separator of the present invention are the same as described above.
  • the water treatment membrane is preferably passed through the 32,000ppm sodium chloride (NaCl) solution at 800psi pressure, the initial salt removal rate is more than 99% and the initial permeate flow rate is preferably 34 to 40 gallon / ft 2 ⁇ day.
  • NaCl sodium chloride
  • the water treatment membrane has a salt removal rate of 98% or more after passing the aqueous sodium hypochlorite solution at a concentration of 12 ppm for 12 hours, it is preferable that the permeate flow rate is about 32 to 40 gallon / ft 2 ⁇ day.
  • the thickness of the polyamide active layer in the water treatment separation membrane may be 110 to 180nm.
  • the water treatment separation membrane including the component may be used as a micro filtration membrane, an ultra filtration membrane, a nano filtration membrane or a reverse osmosis membrane, and particularly preferably as a reverse osmosis membrane.
  • a micro filtration membrane an ultra filtration membrane, a nano filtration membrane or a reverse osmosis membrane, and particularly preferably as a reverse osmosis membrane.
  • the invention also relates to a water treatment module comprising at least one water treatment separation membrane according to the invention described above.
  • the specific kind of the water treatment module of the present invention is not particularly limited, and examples thereof include a plate & frame module, a tubular module, a hollow & fiber module or a spiral wound module. Included.
  • the water treatment module of the present invention includes the water treatment separation membrane of the present invention described above, other configurations and manufacturing methods are not particularly limited, and any general means known in the art may be employed without limitation.
  • the water treatment module of the present invention is excellent in salt removal rate and permeate flow rate, and excellent in chemical stability, so that it can be usefully used in water treatment devices such as domestic / industrial water purification devices, sewage treatment devices, seawater treatment devices, and the like.
  • porous polysulfone support prepared by the above method was soaked for 2 minutes in an aqueous solution containing 2% by weight of metaphenylenediamine, 1% by weight of triethylamine and 2.3% by weight of camphorsulphonic acid, followed by excess on the support.
  • the aqueous solution of was removed using a 25 psi roller, and dried at room temperature for 1 minute.
  • an interfacial polymerization reaction was performed by applying an organic solution containing n-Hexane (Sigma Aldrich) and 0.2% by volume of trimezoylchloroide (TMC) as the first organic solvent to the surface of the coated support.
  • TMC trimezoylchloroide
  • Isopar C which is a second organic solvent is successively applied to perform an interfacial polymerization reaction. Then, it dried for 10 minutes in 60 degreeC oven.
  • the water treatment membrane obtained by the above method was immersed in 0.2 wt% aqueous sodium carbonate solution for 2 hours or more, and then washed again with distilled water for 1 minute to prepare a water treatment separator having a polyamide active layer.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Example 1, except that Isopar G was used as the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Example 1, except that Isopar E was used as the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Example 1, except that n-Heptane was used as the first organic solvent and Isopar C was used as the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Example 1, except that n-Heptane was used as the first organic solvent and Isopar G was used as the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Example 1, except that n-Heptane was used as the first organic solvent and Isopar E was used as the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Example 1, except that n-Hexane was used as the first organic solvent, and a process of continuously applying the second organic solvent and a drying process were omitted.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Example 1, except that n-Heptane was used as the first organic solvent, and a process of continuously applying the second organic solvent and a drying process were omitted.
  • Interfacial polymerization reaction is carried out by applying the organic solution using Isopar C as the first organic solvent to the surface of the coated support, and then except that the drying process is omitted without the continuous application of the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was prepared in the same manner as in Example 1.
  • Interfacial polymerization reaction is performed by applying an organic solution using Isopar G as the first organic solvent to the surface of the coated support, and then except that the drying process is omitted without the continuous application of the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was prepared in the same manner as in Example 1.
  • Interfacial polymerization reaction is performed by applying an organic solution using Isopar E as the first organic solvent to the surface of the coated support, and then except that the drying process is omitted without the continuous application of the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was prepared in the same manner as in Example 1.
  • porous polysulfone support prepared by the above method was soaked for 2 minutes in an aqueous solution containing 2% by weight of metaphenylenediamine, 1% by weight of triethylamine and 2.3% by weight of camphorsulphonic acid, followed by excess on the support.
  • the aqueous solution of was removed using a 25 psi roller, and dried at room temperature for 1 minute.
  • TMC trimezoylchloroide
  • the water treatment membrane obtained by the above method was immersed in 0.2 wt% aqueous sodium carbonate solution for 2 hours or more, and then washed again with distilled water for 1 minute to prepare a water treatment separator having a polyamide active layer.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Comparative Example 6, except that Isopar C was used as the first organic solvent and n-Heptane was used as the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Comparative Example 6 except that Isopar G was used as the first organic solvent and n-Hexane was used as the second organic solvent.
  • a water treatment separation membrane was manufactured in the same manner as in Comparative Example 6, except that Isopar G was used as the first organic solvent and n-Heptane was used as the second organic solvent.
  • the initial salt removal rate and initial permeation flux of the water treatment membranes prepared in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 9 were evaluated in the following manner.
  • the initial salt removal rate and initial permeate flow rate were measured while supplying a 32,000 ppm aqueous sodium chloride solution at 25 ° C. at a flow rate of 4500 mL / min.
  • the water treatment membrane cell apparatus used for the membrane evaluation was equipped with a flat plate permeation cell, a high pressure pump, a storage tank and a cooling device, and the structure of the flat plate permeation cell was 28 cm 2 in a cross-flow manner.
  • the washed water treatment membrane was installed in a permeation cell, and then preliminarily operated for about 1 hour using tertiary distilled water to stabilize the evaluation equipment. Subsequently, the equipment was operated for about 1 hour until the pressure and permeate flow rate reached normal state by replacing with 32,000ppm aqueous sodium chloride solution, and then the flow rate was calculated by measuring the amount of water permeated for 10 minutes.
  • the salt removal rate was calculated by analyzing the salt concentration before and after permeation. The measurement results are shown in the following [Table 1].
  • Chlorine resistance of the water treatment membranes prepared in Example 2 and Comparative Example 4 was evaluated in the following manner. After the initial salt rejection rate and initial permeate flow rate were measured at 800 psi using a mixed aqueous solution containing 32,000 ppm NaCl and 2,000 ppm NaOCl, the salt rejection rate and initial permeate flow rate after 6 hours and after 12 hours were measured. Measured. The measurement results are shown in [Table 2].
  • Example 2 the degree of reduction of chlorine resistance with time of Example 2 and Comparative Example 4 are similar to each other. That is, in the case of the water treatment membrane produced by the present method, it can be seen that the chlorine resistance properties with time are equivalent and excellent permeate flow characteristics.

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Abstract

본 발명은 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하는 단계; 상기 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시켜 폴리아미드 활성층을 형성하는 단계; 및 상기 폴리아미드 활성층 상에 상기 제1 유기용매 보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 도포시키는 단계를 포함하여 염제거율 및 투과유량이 향상된 수처리 분리막의 제조방법 및 상기 제조방법으로 제조된 수처리 분리막에 관한 것이다.

Description

염제거율 및 투과유량 특성이 우수한 폴리아미드계 수처리 분리막 및 그 제조 방법
본 발명은 폴리아미드계 수처리 분리막 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 미반응한 잔여 아실 할라이드 화합물과 아민 화합물의 2차 중합 반응을 유발하여 염제거율 및 투과유량 특성을 향상시킨 폴리아미드계 수처리 분리막 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
최근 수질환경의 심각한 오염과 물부족으로 인해 새로운 수자원 공급원을 개발하는 것이 시급한 당면 과제로 대두되고 있다. 수질환경 오염에 대한 연구는 양질의 생활 및 공업용수, 각종 생활하수 및 산업폐수 처리를 목표로 하고 있으며, 에너지 절약의 장점을 지닌 분리막을 이용한 수 처리 공정에 대한 관심이 고조되고 있다. 또한, 가속화되고 있는 환경 규제의 강화는 분리막 기술의 활성화를 앞당길 것으로 예상된다. 전통적인 수처리 공정으로는 강화되는 규제에 부합하기 힘드나, 분리막 기술의 경우 우수한 처리효율과 안정적인 처리를 보증하기 때문에 향후 수처리 분야의 주도적인 기술로 자리매김할 것으로 예상된다.
액체분리는 막의 기공에 따라 정밀여과(Micro Filtration), 한외여과(Ultra Filtration), 나노여과(Nano Filtration), 역삼투(Reverse Osmosis), 침석, 능동수송 및 전기투석 등으로 분류된다. 그 중에서 역삼투 방법은 물은 투과하지만, 염에 대해서는 불투과성을 보이는 반투막을 사용하여 탈염작업을 하는 공정을 말하는 것으로 염이 녹아 있는 고압수가 반투막의 한쪽 면에 유입될 때, 염이 제거된 순수가 낮은 압력으로 다른 쪽 면으로 나오게 된다.
근래에 들어 전 세계적으로 대략 10억 gal/day 규모의 물이 역삼투법을 통해 탈염화 공정을 거치고 있으며, 1930년대 최초의 역삼투를 이용한 탈염화 공정이 발표된 이후, 이 분야의 반투막 물질에 대한 많은 연구가 수행되었다. 그 중에서도 상업적 성공으로 주류를 이루게 된 것은 셀룰로오스계 비대칭막(Asymetric membrane)과 폴리아미드계 복합막(Composite membrane)이다. 역삼투막 초기에 개발된 셀룰로오스계막은 운전 가능한 pH 범위가 좁다는 점, 고온에서 변형된다는 점, 높은 압력을 사용하여 운전에 필요한 비용이 많이 든다는 점, 그리고 미생물에 취약하다는 점 등 여러 가지 단점으로 인해 근래에 들어서는 거의 사용되지 않는 추세이다.
한편, 폴리아미드계 복합막은, 부직포 위에 폴리설폰층을 형성하여 미세 다공성 지지체를 형성하고, 이 미세 다공성 지지체를 m-페닐렌디아민(m-Phenylene Diamine, 이하, mPD) 수용액에 침지시켜 mPD층을 형성하고, 이를 다시 트리메조일클로라이드(TriMesoyl Chloride, 이하, TMC) 유기용매에 침지 혹은 코팅시켜 mPD층을 TMC와 접촉시켜 계면 중합시킴으로써 폴리아미드층을 형성하는 방법으로 제조되고 있다. 비극성 용액과 극성 용액을 접촉시킴으로써 상기 중합은 그 계면에서만 일어나 매우 두께가 얇은 폴리아미드층을 형성한다. 상기 폴리아미드계 복합막은 기존 셀룰로오스 계열의 비대칭 막에 비하여, pH 변화에 대해 안정성이 높고, 낮은 압력에서 운전 가능하며, 염 배제율이 우수하여, 현재 수처리 분리막의 주종을 이루고 있다.
한편, 이러한 수처리 분리막이 상업적으로 사용되기 위해서는 몇 가지 갖추어야 할 조건이 있는데, 그 중 하나는 높은 염제거율을 갖는 것이다. 상업적으로 요구되는 수처리 분리막의 염제거율은 반염수에 대해 적어도 97% 이상이다. 수처리 분리막의 또 다른 중요한 성질로는 비교적 낮은 압력에서도 상대적으로 많은 물을 통과시킬 수 있는 능력, 즉 고유량 특성을 들 수 있다. 그러나, 염제거율과 투과유량 특성은 서로 상충되는 성질을 갖기 때문에, 염제거율과 투과유량이 모두 우수한 수처리 분리막을 제조하는 것은 현실적으로 많은 어려움이 있다.
또한, 상기 제시된 수처리 분리막은 시간에 따른 내염소성의 감소 정도가 빨라 막의 교체 주기가 짧은 문제점이 있다. 따라서 수처리 분리막의 내염소성의 감소 정도를 늦추기 위하여 활성층의 비표면적을 늘리기 위한 방법이 제시되었다. 일본공개특허 평10-337454호에는 분리막의 스킨층의 비표면적을 크게 하도록 활성층 형성 후 산성 용액에 담가 스킨층의 표면을 울퉁불퉁하게 하거나 주름을 넣는 것이 개시되었으며, 대한민국 공개특허 제1998-0068304호에는 분리막 제조 후 강산으로 후처리하여 표면 조도를 증가시키는 방법이 개시되었다.
그러나, 일본공개특허 평10-337454호에 개시된 것처럼, 산성 용액에 활성층이 형성된 분리막을 침지시키면 분리막의 표면이 음전하를 띠게 되어, 양전하를 띤 오염 물질이 분리막에 부착됨으로써 분리막의 투과율을 낮추는 문제점이 있으므로 전기적으로 중성을 띤 고분자로 분리막 표면을 코팅하는 별도의 후처리 공정을 거쳐야 하는 단점이 있다.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로, 폴리아미드 활성층이 중합 형성된 후, 작은 휘발성을 갖는 제2 유기용매를 도포하는 과정을 통하여, 표면에 남아있는 잔여 아실 할라이드 화합물과 아민 화합물의 2차 중합 반응을 일으켜 염제거율과 투과유량이 동시에 향상된 폴리아미드계 수처리 분리막을 제공하고자 한다.
본 발명의 일 측면에서, 본 발명은 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하는 단계; 상기 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시켜 폴리아미드 활성층을 형성하는 단계; 및 상기 폴리아미드 활성층 상에 상기 제1 유기용매 보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 도포시키는 단계를 포함하는 수처리 분리막 제조방법을 제공한다.
이때, 상기 폴리아미드 활성층 상에 제2 유기용매를 도포시키는 단계는 상기 폴리아미드 활성층 상의 잔여 아실 할라이드 화합물과 아민 화합물의 추가적인 계면 중합 반응을 통해 폴리아미드를 형성하는 단계를 포함할 수 있다.
이때, 상기 제1 유기용매 및 제2 유기용매는 비극성 용매를 포함하는 것일 수 있다.
또한, 20℃에서 상기 제1 유기용매의 증기압은 5 내지 60kPa이고, 상기 제2 유기용매의 증기압은 0.05 내지 1.5kPa일 수 있다.
또한, 상기 제1 유기용매는 5 내지 7의 탄소수를 갖고 상기 제2 유기용매는 8 내지 15의 탄소수를 갖는 탄화수소 용매일 수 있다.
구체적으로, 상기 제1 유기용매는 펜탄(pentane), 헥산(hexane) 및 헵탄(heptane)으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상이며, 상기 제2 유기용매는 옥탄(octane), 노난(nonane), 데칸(decane), 운데칸(undecane), 도데칸(dodecane) 및 탄소수 8 내지 15의 알칸 혼합물질인 이소파라핀계 용매로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상을 포함하는 것일 수 있다.
본 발명의 다른 측면에서 다공성 지지체 및 상기 다공성 지지체 상에 형성된 폴리아미드 활성층을 포함하는 수처리 분리막이며, 상기 폴리아미드 활성층은 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하고, 상기 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시킨 후, 상기 제1 유기용매보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 도포시키는 일련의 과정을 통해 형성된 수처리 분리막을 제공한다.
이때, 상기 수처리 분리막은 32,000ppm 농도의 염화나트륨(NaCl)용액을 800psi 압력으로 통과시, 초기 염제거율이 99% 이상이고 초기 투과유량이 34 내지 40gallon/ft2·day 일 수 있다.
또한, 상기 수처리 분리막은 2,000ppm 농도의 차아염소산나트륨 수성 용액을 12시간 동안 통과시킨 후의 염제거율이 98% 이상이고, 투과유량이 32 내지 40gallon/ft2·day 일 수 있다.
이때, 상기 수처리 분리막에서 폴리아미드 활성층의 두께는 110 내지 180nm일 수 있다.
다른 측면에서, 본 발명은 상기 수처리 분리막을 적어도 하나 이상 포함하는 수처리 모듈 및 상기 수처리 모듈을 적어도 하나 이상 포함하는 수처리 장치를 제공한다.
휘발성이 큰 제1 유기용매를 이용하여 폴리아미드 활성층을 중합 형성한 후, 휘발성이 작은 제2 유기용매를 추가로 도포시켜 2차 중합 반응을 통해 폴리아미드 활성층이 형성된 수처리 분리막은 높은 투과유량 및 우수한 염제거율을 보이는 효과가 있다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시 형태들을 설명한다. 그러나, 본 발명의 실시형태는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 이하 설명하는 실시 형태로 한정되는 것은 아니다. 또한, 본 발명의 실시형태는 당해 기술분야에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 완전하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다.
본 발명자들은 염제거율 및 투과유량 특성이 우수한 수처리 분리막을 개발하기 위해 연구를 거듭한 결과, 큰 휘발성을 갖는 유기용매를 이용하여 폴리아미드 활성층을 형성한 후, 보다 작은 휘발성을 갖는 유기용매를 도포하면 추가적으로 계면 중합 반응이 일어나 염제거율과 투과유량이 동시에 향상된 수처리 분리막을 얻을 수 있다는 점을 발견하고 본 발명을 완성하였다.
보다 구체적으로는, 본 발명의 수처리 분리막은 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하는 단계; 상기 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시켜 폴리아미드 활성층을 형성하는 단계; 및 상기 폴리아미드 활성층 상에 상기 제1 유기용매 보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 도포시키는 단계를 포함하는 수처리 분리막을 제조한다.
먼저, 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하는 단계에서, 상기 다공성 지지체로는, 부직포 상에 고분자 재료의 코팅층이 형성된 것을 사용할 수 있으며, 상기 고분자 재료로는, 예를 들면, 폴리설폰, 폴리에테르설폰, 폴리카보네이트, 폴리에틸렌옥사이드, 폴리이미드, 폴리에테르이미드, 폴리에테르에테르케톤, 폴리프로필렌, 폴리메틸펜텐, 폴리메틸클로라이드 및 폴리비닐리덴플루오라이드 등이 사용될 수 있으나, 반드시 이들로 제한되는 것은 아니다. 이 중에서도 특히 폴리설폰이 바람직하다.
이때, 상기 아민 화합물을 포함하는 수용액에서 상기 아민 화합물은 수처리 분리막 제조에 사용되는 아민 화합물이라면 그 종류를 제한하지 않으나, 몇 가지 바람직한 예를 든다면, m-페닐렌디아민, p-페닐렌디아민, 1,3,6-벤젠트리아민, 4-클로로-1,3-페닐렌디아민, 6-클로로-1,3-페닐렌디아민, 3-클로로-1,4-페닐렌 디아민 또는 이들의 혼합물인 것이 바람직하다.
다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하는 방법은 특별히 한정하지 않으며, 지지체 위에 수용액층을 형성할 수 있는 방법이라면 본 발명에도 적합하게 사용할 수 있는 것으로서, 예를 들면, 분무, 도포, 침지, 적하 등을 들 수 있다.
이때, 상기 수용액층은 필요에 따라 과잉의 아민 화합물을 포함하는 수용액을 제거하는 단계를 추가적으로 거칠 수 있다. 상기 다공성 지지체 상에 형성된 수용액층은 지지체 상에 존재하는 수용액이 지나치게 많은 경우에는 불균일하게 분포할 수 있는데, 수용액이 불균일하게 분포하는 경우에는 이후의 계면 중합에 의해 불균일한 폴리아미드 활성층이 형성될 수 있다. 따라서, 상기 지지체 상에 수용액층을 형성한 후에 과잉의 수용액을 제거하는 것이 바람직하다. 상기 과잉의 수용액 제거는 특별히 제한되지는 않으나, 예를 들면, 스펀지, 에어나이프, 질소 가스 블로잉, 자연건조, 또는 압축 롤 등을 이용하여 행할 수 있다.
다음으로, 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시켜 폴리아미드 활성층을 형성하는 단계를 수행한다. 이때, 표면에 코팅된 아민 화합물과 아실 할라이드 화합물이 반응하면서 계면 중합에 의해 폴리아미드를 생성하고, 미세 다공성 지지체에 흡착되어 박막이 형성된다. 상기 접촉 방법에 있어서, 침지, 스프레이 또는 코팅 등의 방법을 통해 폴리아미드 활성층을 형성할 수도 있다.
이때, 상기 아실 할라이드 화합물은, 이로써 제한되는 것은 아니나, 예를 들면, 2~3개의 카르복실산 할라이드를 갖는 방향족 화합물로서, 트리메조일클로라이드, 이소프탈로일클로라이 및 테레프탈로일클로라이드로 이루어진 화합물군으로부터 선택되는 1종 이상의 혼합물일 수 있다.
이때, 일반적으로 수처리 분리막 형성 공정에서는 아실 할라이드 화합물을 포함하는 용액의 유기용매로는 계면 중합 반응에 참가하지 않고, 아실 할라이드 화합물과 화학적 결합을 일으키지 않으며, 다공성 지지층에 손상을 입히지 않는 용매를 사용하는 것이 바람직하다. 상기 유기용매로는 지방족 탄화수소 용매, 예를 들면, 프레온류와 탄소수가 5~12인 헥산, 사이클로헥산, 헵탄, 알칸과 같은 물과 섞이지않는 소수성 액체, 예를 들면, 탄소수가 5~12인 알칸과 그 혼합물인 IsoPar(Exxon), ISOL-C(SK Chem), ISOL-G(Exxon)등이 사용될 수 있으나, 이로써 제한되는 것은 아니다.
다음으로, 상기와 같이 아민 화합물과 아실 할라이드 화합물이 접촉하여 계면 중합 반응을 통해 형성된 폴리아미드 활성층 상에 제1 유기용매보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 추가적으로 도포시키는 단계를 포함한다. 이와 같이, 계면중합에 의해 폴리아미드 활성층을 형성한 후에, 상대적으로 휘발성이 작은 다른 유기용매를 재차 사용함으로써 조도가 큰 폴리아미드를 추가적으로 생성할 수 있다.
즉, 상기 제1 유기용매보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 상기 형성된 폴리아미드 활성층 상에 도포함으로써 폴리아미드 활성층에 잔존하는 미반응 아실 할라이드 화합물과 아민 화합물의 추가적인 계면 중합 반응을 야기하여 폴리아미드를 생성시킬 수 있다.
이때, 상기 제1 유기용매 및 제2 유기용매는 비극성 용매를 사용하는 것이 바람직하다. 상기 비극성 용매는 폴리아미드 중합 시 아민 화합물을 포함하는 수용액과 잘 혼합되지 않으며, 아실 할라이드 화합물을 잘 용해시킬 수 있기 때문이다.
상기 제1 유기용매는 제2 유기용매에 비하여 휘발성이 큰 용매를 이용한다. 구체적으로, 20℃에서 상기 제1 유기용매의 증기압(vapor pressure)은 5kPa 내지 60kPa이며, 상기 제2 유기용매의 증기압은 1.5kPa 이하 또는 0.05 내지 1.5kPa의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 상기 1차 및 제2 유기용매의 증기압이 상기 범위를 만족하는 경우, 투과유량 및 염제거율을 동시에 향상시키는 우수한 효과를 확인할 수 있다.
구체적으로, 이로써 제한되는 것은 아니나, 휘발성이 큰 상기 제1 유기용매는 5 내지 7의 탄소수를 갖고, 상기 제2 유기용매는 8 내지 15의 탄소수를 갖는 탄화수소 용매를 이용할 수 있다. 더욱 바람직하게는, 상기 제2 유기용매는 8 내지 12의 탄소수를 갖는 탄화수소 용매일 수 있다.
보다 구체적으로, 상기 제1 유기용매는 펜탄(pentane), 헥산(hexane) 및 헵탄(heptane)으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상이며, 상기 제2 유기용매는 옥탄(octane), 노난(nonane), 데칸(decane), 운데칸(undecane), 도데칸(dodecane) 및 탄소수 8 내지 15의 알칸 혼합물질인 이소파라핀계 용매로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상을 포함할 수 있다.
상기 탄소수 8 내지 15의 알칸 혼합물질인 이소파라핀계 용매는, 예를 들면, isopar C, isopar G 또는 isopar E 등을 이용할 수 있다.
본 단계에서 구체적인 과정을 살펴보면, 상기 아민 화합물을 포함하는 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 상기 나열한 방법으로 접촉시켜 폴리아미드 활성층을 형성하고, 1차로 사용된 유기용액의 용매가 전부 휘발된 이후 제2 유기용매를 추가로 도포시킨다. 이때, 폴리아미드 활성층에 존재하는 잔여 아실 할라이드 화합물에 의해 미반응 아민 화합물과 2차 계면 중합이 일어나거나, 이미 생성된 폴리아미드의 미반응기와 추가적인 중합 반응이 일어난다.
종래에는 일반적으로 아민 화합물을 포함하는 수용액층에 아실 할라이드 화합물을 포함하는 유기용액만을 도포하는 방법을 통해 폴리아미드 활성층을 형성하였으며, 이때 주로 휘발성이 작은 탄소수 8이상의 유기용매를 이용하였다. 이는 아실 할라이드 화합물을 포함하는 유기용액의 휘발성이 큰 경우, 유기용매의 휘발로 인해 반응이 빠르게 종결되어 폴리아미드의 중합도가 낮으며, 충분한 반응이 일어나지 못하고 일부 미반응 부분이 존재하게 되기 때문이다. 이에 의해서 결국, 염제거율은 낮고, 투과율량이 높은 폴리아미드 활성층이 형성된다.
이와 대조적으로, 본 발명의 경우, 휘발성이 큰 유기용매를 포함하는 유기용액을 이용하여 1차 도포를 한 후, 추가적으로 휘발성을 갖는 제2 유기용매로 2차 도포를 함으로써, 1차 도포 이후 폴리아미드 활성층 표면에 남아있던 잔여 아실 할라이드 화합물과 아민 화합물이 제2 유기용매 안에서 2차 계면 중합 반응을 일으킨다. 이때, 이미 계면 중합 반응이 종결된 부분보다, 제1 유기용매의 빠른 휘발로 인해 존재하는 미반응 부분에서 2차적으로 계면 중합 반응이 일어남으로써, 폴리아미드의 중합도가 떨어지는 일부 영역을 덮어주는 보완적인 작용을 하게 된다. 결국, 제1 유기용매를 이용한 반응을 통해 폴리아미드가 충분히 형성되지 못한 지지체 위의 공간을 메우게 되고 최종적으로 염제거율을 대폭 개선하게 된다.
이에 반해, 휘발성이 작은 유기용매만을 이용하여 계면 중합 반응을 일으키는 기존의 공정의 경우, 충분한 계면 중합 반응으로 인해 충분한 염제거율을 보일 수 있으나, 폴리아미드 활성층이 형성된 밀도가 상대적으로 커서 초기 투과유량이 작다는 단점이 있다. 그러나, 본 발명의 제조방법으로 제조된 수처리 분리막의 경우, 휘발성이 큰 제1 유기용매를 이용하여 계면 중합반응을 일으켜, 기본적으로 밀도가 작은 폴리아미드 활성층을 형성하게 되어, 휘발성이 작은 유기용매만을 사용한 경우보다 투과유량이 높게 된다.
한편, 상기와 같은 방법을 통해 다공성 지지체 상에 폴리아미드 활성층이 형성되면 선택적으로 이를 건조하고 세척하는 과정을 수행할 수 있다. 이때 상기 건조는 45℃ 내지 80℃의 오븐에서 1분 내지 10분 정도 수행되는 것이 바람직하다. 또한, 상기 세척은, 특별히 제한되는 것은 아니나, 예를 들면, 염기성 수용액에서 세척할 수 있다. 사용 가능한 염기성 수용액은, 특별히 제한되는 것은 아니나, 예를 들면, 탄산나트륨 수용액을 사용할 수 있으며, 구체적으로는, 20℃ 내지 30℃의 탄산나트륨 수용액에서 1시간 내지 24시간 동안 수행되는 것이 바람직하다.
한편, 상기 폴리아미드 활성층의 두께는 100 내지 200nm 임이 바람직하며, 110 내지 180nm가 보다 바람직하며, 130 내지 150nm가 가장 바람직하다. 상기 폴리아미드 활성층은 거칠기가 매우 크기 때문에 상기 폴리아미드 활성층의 두께가 100nm 미만이면 다공성 지지체 전체를 코팅하지 못할 가능성이 높으며, 상기 활성층의 두께가 200nm 초과하면 폴리아미드 활성층이 균일하지 않게 형성될 가능성이 높기 때문이다.
또한, 본 발명은 본 발명의 제조방법으로 제조된 수처리 분리막을 제공한다.
구체적으로, 본 발명의 수처리 분리막은, 다공성 지지체 및 상기 다공성 지지체 상에 형성된 폴리아미드 활성층을 포함하는 수처리 분리막이며, 상기 폴리아미드 활성층은 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하고, 상기 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시킨 후, 상기 제1 유기용매보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 도포시키는 일련의 과정을 통해 형성되는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 수처리 분리막 각각의 구성요소들은 상기에서 설명한 바와 동일하다.
이때, 상기 제1 유기용매 및 제 2 유기용매는 앞에서 살펴본 바와 같으므로, 자세한 설명은 생략하기로 한다.
이때, 상기 수처리 분리막은 32,000ppm 농도의 염화나트륨(NaCl)용액을 800psi 압력으로 통과 시, 초기 염제거율이 99% 이상이고 초기 투과유량이 34 내지 40gallon/ft2·day 정도인 것이 바람직하다.
또한, 상기 수처리 분리막은 2,000ppm 농도의 차아염소산나트륨 수성 용액을 12시간 동안 통과시킨 후의 염제거율이 98% 이상이고, 투과유량이 32 내지 40gallon/ft2·day 정도인 것이 바람직하다.
이때, 상기 수처리 분리막에서 폴리아미드 활성층의 두께는 110 내지 180nm일 수 있다.
한편, 상기 구성요소를 포함한 수처리 분리막은 정밀 여과막(Micro Filtration), 한외 여과막(Ultra Filtration), 나노 여과막(Nano Filtration) 또는 역삼투막(Reverse Osmosis) 등으로 이용될 수 있으며, 특히 바람직하게는 역삼투막으로 이용될 수 있다.
본 발명은 또한, 전술한 본 발명에 따른 수처리 분리막을 적어도 하나 이상 포함하는 수처리 모듈에 관한 것이다.
상기 본 발명의 수처리 모듈의 구체적인 종류는 특별히 제한되지 않으며, 그 예에는 판형(plate & frame) 모듈, 관형(tubular) 모듈, 중공사형(Hollow & Fiber) 모듈 또는 나권형(spiral wound) 모듈 등이 포함된다. 또한, 본 발명의 수처리 모듈은 전술한 본 발명의 수처리 분리막을 포함하는 한, 그 외의 기타 구성 및 제조 방법 등은 특별히 한정되지 않고, 이 분야에서 공지된 일반적인 수단을 제한 없이 채용할 수 있다.
한편, 본 발명의 수처리 모듈은 염제거율 및 투과유량이 우수하며, 화학적 안정성이 우수하여 가정용/산업용 정수 장치, 하수 처리 장치, 해담수 처리 장치 등과 같은 수처리 장치에 유용하게 사용될 수 있다.
<실시예 1>
DMF(N,N-디메틸포름아미드) 용액에 18중량%의 폴리술폰 고형분을 넣고 80℃ ~ 85℃에서 12시간 이상 녹여 균일한 액상이 얻었다. 이 용액을 폴리에스테르 재질의 95 ~ 100㎛ 두께의 부직포 위에 45 ~ 50㎛ 두께로 캐스팅한다. 그런 다음, 캐스팅된 부직포를 물에 넣어 다공성 폴리술폰 지지체를 제조하였다.
상기 방법으로 제조된 다공성 폴리술폰 지지체를 2중량%의 메타페닐렌디아민, 1중량%의 트리에틸아민 및 2.3중량%의 캄포설포닉 애시드를 포함하는 수용액에 2분 동안 담갔다 꺼낸 후, 지지체 상의 과잉의 수용액을 25psi 롤러를 이용하여 제거하고, 상온에서 1분간 건조하였다.
그런 다음, 제1 유기용매인 n-Hexane(Sigma Aldrich社) 및 0.2부피%의 트리메조일클로로이드(TMC)를 포함하는 유기용액을 상기 코팅된 지지체 표면에 도포함으로써 계면 중합 반응을 시켰다. 이때 1차 도포된 유기용액의 용매가 전부 휘발된 이후, 연이어 제2 유기용매인 Isopar C를 연속으로 도포하여 계면 중합 반응을 시켰다. 이후, 60℃ 오븐에서 10분간 건조하였다.
상기 방법으로 얻어진 수처리 분리막을 0.2중량% 탄산나트륨 수용액에서 2시간 이상 침지한 후, 증류수로 다시 1분간 세척하여 폴리아미드 활성층을 갖는 수처리 분리막을 제조하였다.
<실시예 2>
제2 유기용매로 Isopar G를 사용한 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<실시예 3>
제2 유기용매로 Isopar E를 사용한 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<실시예 4>
제1 유기용매로 n-Heptane을, 제2 유기용매로 Isopar C를 사용한 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<실시예 5>
제1 유기용매로 n-Heptane을, 제2 유기용매로 Isopar G를 사용한 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<실시예 6>
제1 유기용매로 n-Heptane을, 제2 유기용매로 Isopar E를 사용한 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 1>
제1 유기용매로 n-Hexane을 사용하고, 제2 유기용매를 연속으로 도포하는 과정 및 건조과정을 생략한 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 2>
제1 유기용매로 n-Heptane을 사용하고, 제2 유기용매를 연속으로 도포하는 과정 및 건조과정을 생략한 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 3>
제1 유기용매로 Isopar C를 사용한 유기용액을 코팅된 지지체 표면에 도포함으로써 계면 중합 반응을 시키고, 이후 제2 유기용매를 연속으로 도포하는 과정을 생략한 채 건조과정을 거치는 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 4>
제1 유기용매로 Isopar G를 사용한 유기용액을 코팅된 지지체 표면에 도포함으로써 계면 중합 반응을 시키고, 이후 제2 유기용매를 연속으로 도포하는 과정을 생략한 채 건조과정을 거치는 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 5>
제1 유기용매로 Isopar E를 사용한 유기용액을 코팅된 지지체 표면에 도포함으로써 계면 중합 반응을 시키고, 이후 제2 유기용매를 연속으로 도포하는 과정을 생략한 채 건조과정을 거치는 점을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 6>
DMF(N,N-디메틸포름아미드) 용액에 18중량%의 폴리술폰 고형분을 넣고 80℃ ~ 85℃에서 12시간 이상 녹여 균일한 액상이 얻었다. 이 용액을 폴리에스테르 재질의 95 ~ 100㎛ 두께의 부직포 위에 45 ~ 50㎛ 두께로 캐스팅한다. 그런 다음, 캐스팅된 부직포를 물에 넣어 다공성 폴리술폰 지지체를 제조하였다.
상기 방법으로 제조된 다공성 폴리술폰 지지체를 2중량%의 메타페닐렌디아민, 1중량%의 트리에틸아민 및 2.3중량%의 캄포설포닉 애시드를 포함하는 수용액에 2분 동안 담갔다 꺼낸 후, 지지체 상의 과잉의 수용액을 25psi 롤러를 이용하여 제거하고, 상온에서 1분간 건조하였다.
그런 다음, 용매로써 Isopar C 및 0.2부피%의 트리메조일클로로이드(TMC)를 포함하는 유기용액을 상기 코팅된 지지체 표면에 도포함으로써 계면 중합 반응을 시킨 후, 60℃ 오븐에서 5분간 건조하였다. 이후, 제2 유기용매로 n-Hexane을 사용하여 다시 도포한 다음 재차 60℃ 오븐에서 5분간 건조하였다.
상기 방법으로 얻어진 수처리 분리막을 0.2중량% 탄산나트륨 수용액에서 2시간 이상 침지한 후, 증류수로 다시 1분간 세척하여 폴리아미드 활성층을 갖는 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 7>
제1 유기용매로 Isopar C를 사용하고 제2 유기용매로 n-Heptane을 사용한 점을 제외하고는 비교예 6과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 8>
제1 유기용매로 Isopar G를 사용하고 제2 유기용매로 n-Hexane을 사용한 점을 제외하고는 비교예 6과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<비교예 9>
제1 유기용매로 Isopar G를 사용하고 제2 유기용매로 n-Heptane을 사용한 점을 제외하고는 비교예 6과 동일한 방법으로 수처리 분리막을 제조하였다.
<실험예 1 - 초기 염제거율 및 초기 투과유량 측정>
실시예 1 내지 6 및 비교예 1 내지 9에 의해 제조된 수처리 분리막의 초기 염제거율과 초기 투과유량을 다음과 같은 방법으로 평가하였다. 초기 염제거율과 초기 투과유량은 25℃에서 32,000ppm의 염화나트륨 수용액을 4500mL/min의 유량으로 공급하면서 측정하였다. 막 평가에 사용한 수처리 분리막 셀 장치는 평판형 투과셀과 고압펌프, 저장조 및 냉각 장치를 구비하였으며, 평판형 투과 셀의 구조는 크로스-플로우(cross-flow) 방식으로 유효 투과면적은 28cm2이다. 세척한 수처리 분리막을 투과셀에 설치한 다음, 평가 장비의 안정화를 위하여 3차 증류수를 이용하여 1시간 정도 충분히 예비 운전을 실시하였다. 그런 다음, 32,000ppm의 염화나트륨 수용액으로 교체하여 압력과 투과유량이 정상 상태에 이를 때까지 1시간 정도 장비 운전을 실시한 후, 10분간 투과되는 물의 양을 측정하여 유량을 계산하고, 전도도 미터(Conductivity Meter)를 사용하여 투과 전후 염 농도를 분석하여 염제거율을 계산하였다. 측정 결과를 하기 [표 1]에 나타내었다.
표 1
구분 제1 유기용매 제2 유기용매 염제거율(%) 투과유량(gallon/ft2·day)
실시예 1 n-Hexane Isopar C 99.18 37.62
실시예 2 n-Hexane Isopar G 99.38 37.21
실시예 3 n-Hexane Isopar E 99.44 37.18
실시예 4 n-Heptane Isopar C 99.23 35.01
실시예 5 n-Heptane Isopar G 99.35 35.57
실시예 6 n-Heptane Isopar E 99.41 34.95
비교예 1 n-Hexane - 98.55 37.70
비교예 2 n-Heptane - 98.77 35.71
비교예 3 Isopar C - 99.20 30.73
비교예 4 Isopar G - 99.37 29.98
비교예 5 Isopar E - 99.45 27.34
비교예 6 Isopar C n-Hexane 99.22 29.92
비교예 7 Isopar C n-Heptane 99.28 29.37
비교예 8 Isopar G n-Hexane 99.38 29.38
비교예 9 Isopar G n-Heptane 99.38 28.92
표 1의 결과에서 실시예 1 내지 6을 비교예 1 내지 5와 비교해 보면, 휘발성이 큰 유기용매만을 사용한 비교예 1 및 2에 비해서 투과유량은 유사하면서 염제거율이 현저하게 우수해진 것을 확인할 수 있었다. 또한 일반적으로 폴리아미드 활성층을 형성하기 위해 사용되는 휘발성이 작은 유기용매만을 사용한 비교예 3 내지 5에 비해서 염제거율이 유사하면서도 투과유량이 현저하게 우수해진 것을 확인할 수 있었다.
또한, 비교예 6 내지 9와 비교해 보면, 휘발성이 작은 유기용매를 1차 용매로 휘발성이 큰 유기용매를 제2 유기용매를 사용하는 경우, 휘발성이 작은 유기용매만을 사용한 비교예 3 내지 5와 유사한 거동을 나타내며, 본원과 같이 염제거율과 투과유량이 동시에 향상시키는 효과를 확인할 수 없었다.
따라서, 본 발명의 제조방법으로 제조된 수처리 분리막의 경우, 복잡한 후처리 과정을 거치지 않고, 유기용매를 재차 도포시키는 과정을 추가함으로써, 서로 상충 관계에 있는 염제거율과 투과유량이 모두 우수하다는 것을 보여준다.
<실험예 2 -시간에 따른 내염소성 평가>
실시예 2 및 비교예 4에 의해 제조된 수처리 분리막의 내염소성을 다음과 같은 방법으로 평가하였다. 32,000ppm의 NaCl 수용액과 2,000ppm의 NaOCl을 함유하는 혼합 수용액을 사용하여 800psi에서 초기 염 배제율 및 초기 투과유량을 측정한 후, 6시간 경과 후와 12시간 경과 후의 염 배제율 및 초기 투과유량을 측정하였다. 측정 결과는 [표 2]에 나타내었다.
표 2
염제거율 (%) 투과유량 (gallon/ft2·day)
NaOCl 투입 직후 NaOCl 노출 6시간 후 NaOCl 노출 12시간 후 NaOCl 투입 직후 NaOCl 노출 6시간 후 NaOCl 노출 12시간 후
실시예 2 99.38 99.21 99.11 37.21 38.85 39.07
비교예 4 99.37 99.19 99.12 29.98 30.01 30.22
표 2의 결과를 보면, 실시예 2와 비교예 4의 시간에 따른 내염소성의 감소 정도가 서로 유사함을 확인할 수 있다. 즉, 본 방법에 의해 제조된 수처리 분리막의 경우, 시간에 따른 내염소성의 특성이 동등함과 동시에 우수한 투과유량 특성이 있음을 알 수 있다.
이상에서 본 명의 실시예에 대하여 상세하게 설명하였지만 본 발명의 권리범위는 이에 한정되는 것은 아니고, 청구범위에 기재된 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 수정 및 변형이 가능하다는 것은 당 기술분야의 통상의 지식을 가진 자에게는 자명할 것이다.

Claims (15)

  1. 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하는 단계;
    상기 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시켜 폴리아미드 활성층을 형성하는 단계; 및
    상기 폴리아미드 활성층 상에 상기 제1 유기용매 보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 도포시키는 단계를 포함하는 수처리 분리막 제조방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 폴리아미드 활성층 상에 제2 유기용매를 도포시키는 단계는 상기 폴리아미드 활성층 상의 잔여 아실 할라이드 화합물과 아민 화합물의 추가적인 계면 중합 반응을 통해 폴리아미드를 형성하는 단계를 포함하는 수처리 분리막 제조방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 제1 유기용매 및 제2 유기용매는 비극성 용매인 수처리 분리막 제조방법.
  4. 제1항에 있어서,
    20℃에서 상기 제1 유기용매의 증기압은 5 내지 60kPa이고, 상기 제2 유기용매의 증기압은 0.05 내지 1.5kPa인 수처리 분리막 제조방법.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 제1 유기용매는 5 내지 7의 탄소수를 갖고, 상기 제2 유기용매는 8 내지 15의 탄소수를 갖는 탄화수소 용매인 수처리 분리막 제조방법.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 제1 유기용매는 펜탄(pentane), 헥산(hexane) 및 헵탄(heptane)으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상이며, 상기 제2 유기용매는 옥탄(octane), 노난(nonane), 데칸(decane), 운데칸(undecane), 도데칸(dodecane) 및 탄소수 8 내지 15의 알칸 혼합물질인 이소파라핀계 용매로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상을 포함하는 수처리 분리막 제조방법.
  7. 다공성 지지체 및 상기 다공성 지지체 상에 형성된 폴리아미드 활성층을 포함하는 수처리 분리막이며,
    상기 폴리아미드 활성층은 다공성 지지체 상에 아민 화합물을 포함하는 수용액층을 형성하고,
    상기 수용액층 상에 아실 할라이드 화합물과 제1 유기용매를 포함하는 유기용액을 접촉시킨 후,
    상기 제1 유기용매보다 휘발성이 작은 제2 유기용매를 도포시키는 일련의 과정을 통해 형성된 수처리 분리막.
  8. 제7항에 있어서,
    20℃에서 상기 제1 유기용매의 증기압은 5 내지 60kPa이고, 상기 제2 유기용매의 증기압은 0.05 내지 1.5kPa인 수처리 분리막.
  9. 제7항에 있어서,
    상기 제1 유기용매는 5 내지 7의 탄소수를 갖고, 상기 제2 유기용매는 8 내지 15의 탄소수를 갖는 탄화수소 용매인 수처리 분리막.
  10. 제7항에 있어서,
    상기 제1 유기용매는 펜탄(pentane), 헥산(hexane) 및 헵탄(heptane)으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상이며, 상기 제2 유기용매는 옥탄(octane), 노난(nonane), 데칸(decane), 운데칸(undecane), 도데칸(dodecane) 및 탄소수 8 내지 15의 알칸 혼합물질인 이소파라핀계 용매로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상을 포함하는 수처리 분리막.
  11. 제7항에 있어서,
    상기 수처리 분리막은 32,000ppm 농도의 염화나트륨(NaCl)용액을 800psi 압력으로 통과시, 초기 염제거율이 99% 이상이고 초기 투과유량이 34 내지 40gallon/ft2·day인 수처리 분리막.
  12. 제7항에 있어서,
    상기 수처리 분리막은 2,000ppm 농도의 차아염소산나트륨 수성 용액을 12시간 동안 통과시킨 후의 염제거율이 98% 이상이고, 투과유량이 32 내지 40gallon/ft2·day인 수처리 분리막.
  13. 제7항에 있어서,
    상기 폴리아미드 활성층의 두께는 110 내지 180nm인 수처리 분리막.
  14. 청구항 7 내지 13 중 어느 한 항의 수처리 분리막을 적어도 하나 이상 포함하는 수처리 모듈.
  15. 청구항 14의 수처리 모듈을 적어도 하나 이상 포함하는 수처리 장치.
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JP2016516462A JP2016518982A (ja) 2013-06-18 2014-06-18 塩除去率及び透過流量特性に優れたポリアミド系水処理分離膜及びその製造方法
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Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101991433B1 (ko) * 2015-08-13 2019-06-20 주식회사 엘지화학 수처리 분리막의 제조방법, 이를 이용하여 제조된 수처리 분리막, 및 수처리 분리막을 포함하는 수처리 모듈
MY186792A (en) 2016-02-04 2021-08-20 Ind Tech Res Inst Method for separating hydrolysis product of biomass
WO2019023690A1 (en) 2017-07-28 2019-01-31 University Of Connecticut SMOOTH POLYMERIC MEMBRANES AND METHODS OF MAKING THEREOF BY ELECTRO-SPRAYING PRINTING
CN107519769A (zh) * 2017-10-13 2017-12-29 北京工业大学 一种微相扩散控制界面聚合制备超薄膜的方法
KR102206809B1 (ko) 2018-01-18 2021-01-25 주식회사 엘지화학 수처리 분리막의 제조방법 및 이에 의하여 제조된 수처리 분리막
WO2019212255A1 (ko) * 2018-05-03 2019-11-07 주식회사 엘지화학 기체 분리막, 이를 포함하는 기체 분리막 모듈 및 이의 제조방법
KR102212128B1 (ko) 2018-05-10 2021-02-17 주식회사 엘지화학 역삼투막, 이의 제조방법 및 수처리 모듈
KR102068656B1 (ko) 2018-05-11 2020-01-22 한국수자원공사 나노물질층이 구비된 역삼투용 나노복합막의 제조방법 및 이에 따라 제조된 역삼투용 나노복합막
KR102250387B1 (ko) 2018-06-21 2021-05-10 주식회사 엘지화학 분리막 활성층의 제조 전 분리막 활성층을 구성하는 아민 화합물을 정량하는 방법, 분리막 활성층 중의 폴리아마이드 또는 미반응 아민 화합물을 정량하는 방법, 및 분리막 활성층의 제조 조건의 설정 기준 또는 제조 조건을 설정하는 방법
KR102342446B1 (ko) * 2018-10-18 2021-12-22 주식회사 엘지화학 분리막 엘리먼트의 결함 검출 방법 및 분리막 엘리먼트 결함 검출 장치
CN109200824A (zh) * 2018-10-23 2019-01-15 浙江工业大学 一种初生态原位修饰反渗透膜的制备方法
CN114849491B (zh) * 2022-04-25 2023-09-05 浙江工业大学 基于酸碱溶液后处理的超高气体阻隔的薄膜复合聚酰胺全热交换膜及其制备方法
CN114849473B (zh) * 2022-04-25 2023-09-05 浙江工业大学 一种二次聚合同步自密封zif-8改性反渗透膜及其制备方法
WO2025238551A1 (en) * 2024-05-13 2025-11-20 King Abdullah University Of Science And Technology Desalination composite membrane and method

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR19980068304A (ko) 1997-02-17 1998-10-15 한형수 폴리 아미드계 역삼투복합막의 성능 향상방법
JPH10337454A (ja) 1997-04-10 1998-12-22 Nitto Denko Corp 逆浸透複合膜及びこれを用いた水の逆浸透処理方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5368889A (en) * 1993-04-16 1994-11-29 The Dow Chemical Company Method of making thin film composite membranes
JPH07213878A (ja) * 1994-02-08 1995-08-15 Nitto Denko Corp 複合逆浸透膜
US5582725A (en) * 1995-05-19 1996-12-10 Bend Research, Inc. Chlorine-resistant composite membranes with high organic rejection
US6015495A (en) * 1998-02-18 2000-01-18 Saehan Industries Incorporation Composite polyamide reverse osmosis membrane and method of producing the same
US6245234B1 (en) * 1999-06-03 2001-06-12 Saehan Industries Incorporation Composite polyamide reverse osmosis membrane and method of producing the same
US7279097B2 (en) * 2003-06-18 2007-10-09 Toray Industries, Inc. Composite semipermeable membrane, and production process thereof
KR100551574B1 (ko) * 2004-01-13 2006-02-13 주식회사 새 한 내오염성 또는 분리성능이 우수한 폴리아마이드 복합막제조방법
US7727434B2 (en) * 2005-08-16 2010-06-01 General Electric Company Membranes and methods of treating membranes
US7537697B2 (en) * 2006-02-01 2009-05-26 Woongjin Chemical Co., Ltd. Selective membrane having a high fouling resistance
US8857629B2 (en) * 2010-07-15 2014-10-14 International Business Machines Corporation Composite membrane with multi-layered active layer
GB201012083D0 (en) * 2010-07-19 2010-09-01 Imp Innovations Ltd Thin film composite membranes for separation
US9022227B2 (en) * 2011-03-21 2015-05-05 International Business Machines Corporation Composite membranes and methods of preparation thereof

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR19980068304A (ko) 1997-02-17 1998-10-15 한형수 폴리 아미드계 역삼투복합막의 성능 향상방법
JPH10337454A (ja) 1997-04-10 1998-12-22 Nitto Denko Corp 逆浸透複合膜及びこれを用いた水の逆浸透処理方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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Publication number Publication date
JP2016518982A (ja) 2016-06-30
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