WO2015140460A2 - Procédé et appareil de séparation cryogénique d'un gaz de synthèse contenant du monoxyde de carbone, du méthane et de l'hydrogène - Google Patents

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    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/42—Quasi-closed internal or closed external nitrogen refrigeration cycle

Definitions

  • the present invention relates to a method and an apparatus for separating a synthesis gas containing carbon monoxide and a method for the cryogenic separation of a synthesis gas containing carbon monoxide, methane and hydrogen. , methane and hydrogen and optionally at least one hydrocarbon selected from the following list: ethane, propane, ethene, propene, butane, pentane.
  • Fischer-Tropsch process make it possible to generate heavier hydrocarbons from elementary bricks such as carbon monoxide and hydrogen (in particular gasoline).
  • the presence of methane or an inert compound in the synthesis gas supplying the process is undesirable because the amount of gas to be treated is greater for the same gasoline production. Recovering light hydrocarbons in the synthesis gas upstream of a Fischer-Tropsch process therefore presents a double interest:
  • synthesis gases have a high percentage of light hydrocarbons in their composition, such as upstream of a Mark + ® type fixed bed and dry-bottom coal gasifier (FBDB ®).
  • FBDB ® dry-bottom coal gasifier
  • a typical gas of this type comprises more than 12 mol% or even more than 15 mol% of methane. It is therefore interesting to propose a process for upgrading the hydrocarbons it contains.
  • An object of the invention is to reduce the number of columns of the methane separation process (CO washing) described in US-A-4,488,890 or DE-A-2007062 213 from three columns to two.
  • Another object of the invention is to increase product yield.
  • the "stripping" column is here replaced by a reboiler in a CO washing column tank.
  • the reboiler is fed either by the ring nitrogen or by the synthesis gas itself.
  • the wash column vessel will process a large liquid flow rate and a low gas flow rate while the wash column head will process a rather low liquid flow rate and a large gas flow rate.
  • a hydrogen-enriched gas is discharged at the top of the washing column, iv) a liquid enriched with carbon monoxide and / or methane is extracted from the tank of the washing column,
  • the vessel liquid is sent or in the case where the synthesis gas contains nitrogen, a liquid derived from the vessel liquid, optionally after expansion, to a CO / CH 4 separation column,
  • the fluid can be a gas or a liquid
  • the fluid is liquefied if it is a gas after or before pressurization, and is sent to the at least a portion of the pressurized fluid at the head of the washing column characterized in that the washing column of the washing column is heated by means of a bottom reboiler, heated by means of a caloric gas.
  • the fluid is a carbon monoxide enriched liquid from the head of the CO / CH 4 separation column.
  • the liquid which feeds the CO / CH separation column is derived from the bottom liquid of the washing column by depleting it of nitrogen, for example by distillation.
  • a portion of the carbon monoxide enriched liquid from the head of the CO / CH separation column is vaporized in the heat exchanger, optionally after pressurization.
  • the synthesis gas comprises at least 12% or even 15% mol of methane.
  • the heat-generating gas consists of at least a part of the synthesis gas or a cycle gas, for example nitrogen.
  • the liquid enriched in methane and possibly ethane or propane in the tank of the CO / CH 4 separation column serves as the final product.
  • At least a portion of the overhead gases of the scrubbing column and at least a portion of the overhead gas of the CO / CH separation column are mixed and fed to a Fischer-Tropsch conversion process or a methanol production process .
  • a carbon monoxide-rich gas from the CO / CH 4 separation column is compressed and condensed to serve as a washing liquid in the wash column.
  • the process is kept cold by a carbon monoxide cycle.
  • the process is kept cold by a nitrogen cycle.
  • the synthesis gas contains at least one hydrocarbon selected from the following list: ethane, propane, ethene, propene, butane, pentane.
  • an apparatus for cryogenic separation of a synthesis gas containing hydrogen, methane and carbon monoxide and optionally at least one hydrocarbon selected from the following list: ethane, propane, ethene, propene, butane, pentane and optionally nitrogen comprising a heat exchanger in which the synthesis gas is cooled, a washing column, at least one pipe for sending the cooled synthesis gas or at least one fluid derived from the synthesis gas cooled in the washing column, a pipe for outputting a hydrogen enriched gas at the top of the washing column, a column for discharging a liquid enriched in carbon monoxide and / or methane from the tank of the washing column, a pipe for sending the liquid from the tank or in the case where the synthesis gas contains nitrogen, a liquid derived from the tank liquid, possibly after expansion, to a column of sepa CO / CH 4 , a line for withdrawing a methane enriched liquid from the tank of the CO
  • the CO / CH column may comprise a tank reboiler and a top condenser.
  • the synthesis gas can come from a coal gasifier.
  • the apparatus described above may be combined with a Fischer-Tropsch conversion or methanol production apparatus as well as means for mixing at least a portion of the overhead gas of the scrubbing column and at least a portion of the scrubbing gas. CO / CH column head, these means being connected to the inlet of the conversion apparatus or methanol production.
  • the synthesis gas 1 comes from a coal gasifier and contains CO2 and methanol, hydrogen, carbon monoxide, methane and at least one hydrocarbon selected from the following list: ethane, propane, ethene, propene, butane, pentane.
  • the gas 1 may contain at least 12 mol% or even 15 mol% of methane. It can also contain at least 15 mol% of carbon monoxide. It may contain nitrogen.
  • the purified gas 7 is cooled in a heat exchanger 5.
  • the partially condensed gas is sent to a phase separator 9.
  • the gas 1 1 and the liquid 13 of the phase separator 9 are sent to different levels of a distillation column C1 which is a liquefied carbon monoxide wash column.
  • a liquid 21 in the tank of the column C1 is vaporized in a reboiler R1 in order to increase the hydrogen / CO yield and to reduce the investment since the process comprises only two columns.
  • Another liquid 23 of the tank of the column C1 is sent to a column C2 after expansion in a valve V1.
  • a flow rich in methane and ethane is withdrawn from the tank of column C2 as the final product.
  • Column C2 comprises a reboiler R2 and a condenser head RC1.
  • Liquid carbon monoxide 27 is withdrawn at the top of the column C2 and is pressurized in a pump P1 to a pressure of at least the pressure of the column C1.
  • the pressurized liquid is divided in two. Part 29 is sent to the top of column C1 as a washing liquid.
  • the remainder 31 vaporizes under pressure in the heat exchanger 5 to provide a flow 31.
  • the overhead gas 15 of column C1, enriched with hydrogen, is heated in the heat exchanger 5.
  • Part 17 of the heated gas serves to regenerate the adsorption beds and joins the rest to form the flow 19 rich in hydrogen.
  • a nitrogen cycle is necessary to keep the process cold. Nitrogen from this cycle can be used to heat the reboiler R1.
  • the carbon monoxide can come from the compression of carbon monoxide gas from the column C2 followed by its liquefaction to form the washing liquid.
  • the phase separator 9 is not necessarily present.
  • the gas 7 can cool to an intermediate level of the heat exchanger 5, reheat the reboiler R1 instead of the cycle nitrogen, while cooling partially, be cooled in the heat exchanger 5 until at the cold end and then be sent to column C1.
  • flow rates 19,31 it is possible to mix flow rates 19,31 to form a synthesis gas to be sent to a Fischer-Tropsch conversion or a methanol production.
  • the flow rates 19 and 31 may be mixed, cold, at an intermediate level of the heat exchanger or after total heating in the exchanger.
  • Figure 2 differs from Figure 1 in that a carbon monoxide cycle holds the process cold.
  • the gaseous carbon monoxide 33 heats up in the heat exchanger 5, is compressed in a compressor A and is returned to cool in the heat exchanger.
  • a part 35 of the cycle gas is expanded in a first turbine B and heated to be sent to the compressor A.
  • Another part 37 taken at a cooler temperature of the exchanger 5 is expanded in a second turbine C where it condenses partially.
  • the formed gas 37 is returned to the compressor A.
  • the formed liquid is expanded in a valve V2 and mixes with the flow 39 from the compressor A which has cooled completely in the exchanger 5 and was expanded in a valve V3.
  • the formed mixture 45 is sent to the condenser reboiler RC1.
  • Carbon monoxide 33 in gaseous form heats up in the heat exchanger 5 and is compressed in the compressor A.
  • Part 45 of the carbon monoxide serves as a product under pressure.
  • the remainder 47 cools completely in the exchanger 5 where it condenses.
  • the liquid is divided into two parts
  • the part 49 is expanded in the valve V2 is returned to the condenser RC1.
  • the remainder 29 is expanded in the valve V3 and returned to the top of the column C1 to serve as washing liquid.
  • Figure 4 differs from Figure 3 in that the gas 1 contains nitrogen and the overhead gas of the column C2 is sent to a column C3 which is a denitrogenation column.
  • a column C3 comprising a tank reboiler R3 and an overhead condenser RC2
  • a carbon monoxide-rich liquid 55 is produced in the tank and vaporizes in the exchanger 5.
  • the overhead gas 57 is enriched in nitrogen and heats up. in the exchanger 5.
  • the reheating of the bottom reboiler of FIG. 2 is carried out by the synthesis gas.
  • the synthesis gas from the purification 3 and partially cooled in the exchanger 5 cools in the reboiler R1 and partially condenses.
  • Sent to the phase separator 9, the gas 1 1 cools in the exchanger 5 and is sent to a second phase separator 9A.
  • the gas 1 1A and the liquid 13A of the separator 9A are sent to separate in the column C1.
  • the liquid 13 of the separator 9 is also sent to the separator 9A.

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Abstract

Un appareil de séparation cryogénique d'un gaz de synthèse comprend un échangeur de chaleur (5) dans lequel on refroidit le gaz de synthèse, une colonne de lavage (C1), au moins une conduite pour envoyer le gaz de synthèse refroidi à la colonne de lavage, une conduite pour sortir un gaz enrichi en hydrogène (19) en tête de la colonne de lavage, une colonne pour sortir un liquide (23) enrichi en monoxyde de carbone et/ou en méthane de la cuve de la colonne de lavage, une conduite pour envoyer le liquide de cuve ou un liquide (61 ) dérivé du liquide de cuve, éventuellement après détente, à une colonne de séparation CO/CH4 (C2), une conduite pour soutirer un liquide enrichi en méthane de la cuve de la colonne de séparation CO/CH4 (25), une conduite pour soutirer un fluide enrichi en monoxyde de carbone de la tête de la colonne de séparation CO/CH4, des moyens pour pressuriser au moins une partie du fluide enrichi en monoxyde de carbone, une conduite pour envoyer au moins une partie du fluide pressurisé à la tête de la colonne de lavage, la colonne de lavage comprenant un rebouilleur de cuve (R1 ) pour chauffer la cuve de la colonne de lavage.

Description

Procédé et appareil de séparation cryogénique d'un gaz de synthèse contenant du monoxyde de carbone, du méthane et de l'hydrogène La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de séparation d'un gaz de synthèse contenant du monoxyde de carbone, du méthane et de l'hydrogène et éventuellement au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante : éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane.
En particulier, il concerne un procédé de séparation, de récupération et de liquéfaction d'hydrocarbures contenus dans le gaz de synthèse.
Il est connu d'utiliser des procédés de type lavage au méthane, décrits dans EP-A-0 465 366, pour séparer un gaz de synthèse en ses différents constituants. Ce procédé repose notamment sur l'utilisation d'une fraction d'un fluide riche en méthane récupéré en cuve de colonne CO/CH comme fluide de lavage des deux premières colonnes, l'autre fraction de ce fluide étant alors récupérée sous forme de purge méthane.
Par équilibre thermodynamique entre le méthane de lavage et le gaz de tête de colonne, une partie du méthane est alors perdue dans le gaz de tête de colonne. On privilégiera donc un lavage au CO, ce qui permettra d'abaisser la teneur de méthane dans le gaz de tête de colonne de lavage pour maximiser la récupération de méthane.
Il est également connu de produire le monoxyde de carbone sous forme liquide, de l'amener à la pression de production au moyen d'une pompe cryogénique et de le vaporiser dans la ligne d'échange principale afin de s'affranchir d'un compresseur de CO tel que décrit dans WO-A-20080148971 .Le CO étant porté sous pression afin de servir de fluide de lavage, la fraction de CO non utilisée pour le lavage pourra être directement produite sous pression pour le remélanger au gaz sortant de la première colonne.
Certains procédés tels que le procédé Fischer-Tropsch permettent de générer des hydrocarbures plus lourds à partir des briques élémentaires que sont le monoxyde de carbone et l'hydrogène (notamment de l'essence). La présence de méthane ou d'un composé inerte dans le gaz de synthèse alimentant le procédé n'est pas souhaitable, car la quantité de gaz à traiter est plus importante pour la même production d'essence. Récupérer les hydrocarbures légers dans le gaz de synthèse en amont d'un procédé Fischer-Tropsch présente donc un double intérêt :
• Avantage au niveau du procédé Fischer-Tropsch,
• Récupération des hydrocarbures eux-mêmes sous forme gazeuse ou liquide (LNG) pour une coproduction essence/hydrocarbures légers.
Certains gaz de synthèse possèdent un pourcentage élevé d'hydrocarbures légers dans leur composition, comme par exemple en amont d'un gazéifieur au charbon à lit fixe et à fond sec (FBDB ®) de type Mark + ®. Un gaz typique de ce genre comprend plus que 12% mol, voire plus que 15% mol de méthane. Il est donc intéressant de proposer un procédé pour valoriser les hydrocarbures qu'il contient.
Un objet de l'invention est de réduire le nombre de colonnes du procédé de séparation du méthane (lavage au CO) décrit dans US-A- 4 488 890 ou DE-A- 10 2007 062 213 de trois colonnes à deux.
Un autre objet de l'invention est d'augmenter de rendement de produit.
La colonne d'épuisement (en anglais « stripping ») est ici remplacée par un rebouilleur en cuve de colonne de lavage au CO. Le rebouilleur est alimenté soit par l'azote de cycle soit par le gaz de synthèse lui-même. La cuve de colonne de lavage traitera un débit de liquide important et un faible débit gazeux tandis que la tête de colonne de lavage traitera un débit de liquide plutôt faible et un débit gazeux important.
On peut ensuite choisir de produire le méthane sous forme gazeuse après l'avoir réchauffé dans la ligne d'échange ou sous forme liquide après l'avoir sous- refroidi dans la ligne d'échange.
Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de séparation cryogénique d'un gaz de synthèse contenant de l'hydrogène, du méthane et du monoxyde de carbone et éventuellement au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante : éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane et éventuellement de l'azote dans lequel :
i) on refroidit le gaz de synthèse dans un échangeur de chaleur, ii) on envoie le gaz de synthèse refroidi ou au moins un fluide dérivé du gaz de synthèse refroidi à une colonne de lavage,
iii) on sort un gaz enrichi en hydrogène en tête de la colonne de lavage, iv) on sort un liquide enrichi en monoxyde de carbone et/ou en méthane de la cuve de la colonne de lavage,
v) on envoie le liquide de cuve ou dans le cas où le gaz de synthèse contient de l'azote, un liquide dérivé du liquide de cuve, éventuellement après détente, à une colonne de séparation CO/CH4,
vi) on soutire un liquide enrichi en méthane de la cuve de la colonne de séparation CO/CH4,
vii) on soutire un fluide enrichi en monoxyde de carbone de la tête de la colonne de séparation CO/CH4,
viii) on pressurise au moins une partie du fluide enrichi en monoxyde de carbone, le fluide pouvant être un gaz ou un liquide, on liquéfie le fluide s'il s'agit d'un gaz après ou avant pressurisation, et on en envoie au moins une partie du fluide pressurisé à la tête de la colonne de lavage caractérisé en ce que on chauffe la cuve de la colonne de lavage au moyen d'un rebouilleur de cuve, chauffé au moyen d'un gaz calorigène.
Selon d'autres caractéristiques optionnelles :
le fluide est un liquide enrichi en monoxyde de carbone provenant de la tête de la colonne de séparation CO/CH4.
le liquide qui alimente la colonne de séparation CO/CH est dérivé du liquide de cuve de la colonne de lavage en l'appauvrissant en azote, par exemple par distillation.
on vaporise une partie du liquide enrichi en monoxyde de carbone provenant de la tête de la colonne de séparation CO/CH dans l'échangeur de chaleur, éventuellement après pressurisation.
- le gaz de synthèse comprend au moins 12% voire 15% mol de méthane.
le gaz calorigène est constitué par au moins une partie du gaz de synthèse ou un gaz de cycle, par exemple de l'azote.
le liquide enrichi en méthane et éventuellement en éthane ou en propane de la cuve de la colonne de séparation CO/CH4 sert de produit final.
au moins une partie des gaz de tête de la colonne de lavage et au moins une partie du gaz de tête de la colonne de séparation CO/CH sont mélangées et envoyées à un procédé de conversion Fischer-Tropsch ou à un procédé de production de méthanol. on comprime un gaz riche en monoxyde de carbone provenant de la colonne de séparation CO/CH4, et on le condense pour servir de liquide de lavage dans la colonne de lavage.
le procédé est tenu en froid par un cycle de monoxyde de carbone. - le procédé est tenu en froide par un cycle d'azote.
le gaz de synthèse contient au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante : éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane.
Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un appareil de séparation cryogénique d'un gaz de synthèse contenant de l'hydrogène, du méthane et du monoxyde de carbone et éventuellement au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante :éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane et éventuellement de l'azote comprenant un échangeur de chaleur dans lequel on refroidit le gaz de synthèse, une colonne de lavage, au moins une conduite pour envoyer le gaz de synthèse refroidi ou au moins un fluide dérivé du gaz de synthèse refroidi à la colonne de lavage, une conduite pour sortir un gaz enrichi en hydrogène en tête de la colonne de lavage, une colonne pour sortir un liquide enrichi en monoxyde de carbone et/ou en méthane de la cuve de la colonne de lavage, une conduite pour envoyer le liquide de cuve ou dans le cas où le gaz de synthèse contient de l'azote, un liquide dérivé du liquide de cuve, éventuellement après détente, à une colonne de séparation CO/CH4, une conduite pour soutirer un liquide enrichi en méthane de la cuve de la colonne de séparation CO/CH , une conduite pour soutirer un fluide enrichi en monoxyde de carbone de la tête de la colonne de séparation CO/CH4, des moyens pour pressuriser au moins une partie du fluide enrichi en monoxyde de carbone, le fluide pouvant être un gaz ou un liquide, des moyens pour liquéfier le fluide s'il s'agit d'un gaz après ou avant pressurisation, une conduite pour envoyer au moins une partie du fluide pressurisé à la tête de la colonne de lavage caractérisé en ce que la colonne de lavage comprend un rebouilleur de cuve pour chauffer la cuve de la colonne de lavage, le rebouilleur de cuve étant relié à une conduite d'amenée d'un gaz calorigène.
La colonne CO/CH peut comprendre un rebouilleur de cuve et un condenseur de tête.
Le gaz de synthèse peut provenir d'un gazéifieur au charbon. L'appareil décrit ci-dessus peut être combiné avec un appareil de conversion Fischer-Tropsch ou de production de méthanol ainsi que des moyens pour mélanger au moins une partie du gaz de tête de la colonne de lavage et au moins une partie du gaz de tête de la colonne CO/CH , ces moyens étant reliés à l'entrée de l'appareil de conversion ou de production de méthanol. L'invention sera décrite en plus de détail en se référant aux figures qui représentent des procédés selon l'invention.
Dans la Figure 1 , le gaz de synthèse 1 provient d'un gazéifieur au charbon et contient du CO2 et du méthanol, de l'hydrogène, du monoxyde de carbone, du méthane et au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante : éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane. Le gaz 1 peut contenir au moins 12% mol voire 15% mol de méthane. Il peut également contenir au moins 15% mol de monoxyde de carbone. Il peut contenir de l'azote.
Après épuration dans les lits d'adsorbants 3, le gaz épuré 7 est refroidi dans un échangeur de chaleur 5. Le gaz partiellement condensé est envoyé à un séparateur de phases 9. Le gaz 1 1 et le liquide 13 du séparateur de phases 9 sont envoyés à des niveaux différents d'une colonne de distillation C1 qui est une colonne de lavage au monoxyde de carbone liquéfié. Un liquide 21 de la cuve de la colonne C1 est vaporisé dans un rebouilleur R1 afin de d'augmenter le rendement hydrogène/CO et de réduire l'investissement, car le procédé ne comprend que deux colonnes.
Un autre liquide 23 de la cuve de la colonne C1 est envoyé à une colonne C2 après détente dans une vanne V1 . Un débit riche en méthane 25 et en éthane est soutiré de la cuve de la colonne C2 comme produit final. La colonne C2 comprend un rebouilleur de cuve R2 et un condenseur de tête RC1 .
Du monoxyde de carbone liquide 27 est soutiré en tête de la colonne C2 et est pressurisé dans une pompe P1 jusqu'à une pression d'au moins la pression de la colonne C1 . Le liquide pressurisé est divisé en deux. Une partie 29 est envoyée en tête de la colonne C1 comme liquide de lavage. Le reste 31 se vaporise sous pression dans l'échangeur de chaleur 5 pour fournir un débit 31 .
Le gaz de tête 15 de la colonne C1 , enrichi à l'hydrogène, se réchauffe dans l'échangeur de chaleur 5. Une partie 17 du gaz réchauffé sert à régénérer les lits d'adsorption et se rejoint au reste pour former le débit 19 riche en hydrogène. Pour le système de la figure, un cycle d'azote est nécessaire pour maintenir le procédé en froid. De l'azote de ce cycle peut servir à chauffer le rebouilleur R1 .
Le monoxyde de carbone peut provenir de la compression de monoxyde de carbone gazeux de la colonne C2 suivi de sa liquéfaction pour former le liquide de lavage.
Le séparateur de phases 9 n'est pas obligatoirement présent. Le gaz 7 peut se refroidir jusqu'à un niveau intermédiaire de l'échangeur de chaleur 5, réchauffer le rebouilleur R1 à la place de l'azote de cycle, en se refroidissant partiellement, être refroidi dans l'échangeur de chaleur 5 jusqu'au bout froid et puis être envoyé à la colonne C1 .
Il est possible de mélanger les débits 19,31 pour former un gaz de synthèse à envoyer à une conversion Fischer-Tropsch ou à une production de méthanol. On pourra mélanger les débits 19 et 31 , à froid, à un niveau intermédiaire de l'échangeur de chaleur ou après réchauffement total dans l'échangeur.
La Figure 2 diffère de la Figure 1 en ce qu'un cycle de monoxyde de carbone tient le procédé en froid. Le monoxyde de carbone gazeux 33 se réchauffe dans l'échangeur de chaleur 5, est comprimé dans un compresseur A et est renvoyé se refroidir dans l'échangeur de chaleur. Une partie 35 du gaz de cycle est détendue dans une première turbine B et réchauffé pour être envoyée vers le compresseur A. Une autre partie 37 prise à une température plus froide de l'échangeur 5 est détendue dans une deuxième turbine C où il se condense partiellement. Après séparation dans un séparateur de phases 41 , le gaz formé 37 est renvoyé vers le compresseur A. Le liquide formé est détendu dans une vanne V2 et se mélange avec le débit 39 provenant du compresseur A qui s'est refroidi entièrement dans l'échangeur 5 et a été détendu dans une vanne V3. Le mélange formé 45 est envoyé au niveau du rebouilleur condenseur RC1 .
Dans la Figure 3, la pompe P1 est supprimée, puisque le monoxyde de carbone est pris dans la colonne C2 sous forme gazeuse.
Le monoxyde de carbone 33 sous forme gazeuse se réchauffe dans l'échangeur de chaleur 5 et est comprimé dans le compresseur A. Une partie 45 du monoxyde de carbone sert de produit sous pression. Le reste 47 se refroidit entièrement dans l'échangeur 5 où il se condense. Le liquide est divisé en deux parties La partie 49 est détendue dans la vanne V2 est renvoyée au condenseur RC1 . Le reste 29 est détendu dans la vanne V3 et renvoyée en tête de la colonne C1 pour servir de liquide de lavage.
La Figure 4 diffère de la Figure 3 en ce que le gaz 1 contient de l'azote et le gaz de tête de la colonne C2 est envoyé à une colonne C3 qui est une colonne de déazotation. Dans la colonne C3 comprenant un rebouilleur de cuve R3 et un condenseur de tête RC2, un liquide riche en monoxyde de carbone 55 est produit en cuve et se vaporise dans l'échangeur 5. Le gaz de tête 57 est enrichi en azote et se réchauffe dans l'échangeur 5.
Dans la Figure 5, à la différence de la Figure 4, la déazotation a lieu entre le lavage et la séparation CO/CH . La colonne de déazotation C3, ayant un rebouilleur et condenseur comme pour la Figure 4, reçoit le liquide de cuve 23 de la colonne 1 , le séparer pour former un gaz 57 riche en azote et un liquide de cuve 61 appauvri en azote. Le liquide est ensuite séparé dans la colonne C2.
Dans la Figure 6, le réchauffage du rebouilleur de cuve de la Figure 2 est réalisé par le gaz de synthèse. Le gaz de synthèse provenant de l'épuration 3 et refroidi partiellement dans l'échangeur 5 se refroidit dans le rebouilleur R1 et se condense partiellement. Envoyé au séparateur de phase 9, le gaz 1 1 se refroidit dans l'échangeur 5 et est envoyé à un deuxième séparateur de phases 9A. Le gaz 1 1A et le liquide 13A du séparateur 9A sont envoyés pour se séparer dans la colonne C1 . Le liquide 13 du séparateur 9 est également envoyé au séparateur 9A.
C'est le cycle de monoxyde de carbone qui réchauffe le rebouilleur de cuve R2 de la colonne C2, le débit 37 s'y refroidissant avant d'être envoyé à la turbine C.

Claims

Revendications
1 . Procédé de séparation cryogénique d'un gaz de synthèse contenant de l'hydrogène, du méthane et du monoxyde de carbone et éventuellement au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante : éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane et éventuellement de l'azote dans lequel :
i) on refroidit le gaz de synthèse dans un échangeur de chaleur (5), ii) on envoie le gaz de synthèse refroidi ou au moins un fluide dérivé du gaz de synthèse refroidi à une colonne de lavage (C1 ),
iii) on sort un gaz enrichi en hydrogène (19) en tête de la colonne de lavage,
iv) on sort un liquide (23) enrichi en monoxyde de carbone et/ou en méthane de la cuve de la colonne de lavage,
v) on envoie le liquide de cuve (23) ou, dans le cas où le gaz de synthèse contient de l'azote, un liquide (61 ) dérivé du liquide de cuve, éventuellement après détente, à une colonne de séparation CO/CH4 (C2),
vi) on soutire un liquide enrichi en méthane de la cuve de la colonne de séparation CO/CH4 (25),
vii) on soutire un fluide (27,33) enrichi en monoxyde de carbone de la tête de la colonne de séparation CO/CH4,
viii) on pressurise au moins une partie du fluide enrichi en monoxyde de carbone, le fluide pouvant être un gaz ou un liquide, on liquéfie le fluide (33) s'il s'agit d'un gaz après ou avant pressurisation, et on en envoie au moins une partie du fluide pressurisé à la tête de la colonne de lavage caractérisé en ce que on chauffe la cuve de la colonne de lavage au moyen d'un rebouilleur de cuve (R1 ), chauffé au moyen d'un gaz calorigène (7).
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le fluide est un liquide (27) enrichi en monoxyde de carbone provenant de la tête de la colonne de séparation CO/CH4 (C2).
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel on vaporise une partie du liquide enrichi en monoxyde de carbone provenant de la tête de la colonne de séparation CO/CH dans l'échangeur de chaleur (5), éventuellement après pressurisation.
4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le gaz de synthèse (1 ,7) comprend au moins 12% voire 15% mol de méthane.
5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le gaz calorigène (7) est constitué par au moins une partie du gaz de synthèse ou un gaz de cycle, par exemple de l'azote.
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le liquide enrichi en méthane (25) et éventuellement en éthane ou en propane de la cuve de la colonne de séparation CO/CH sert de produit final.
7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel au moins une partie des gaz de tête (19) de la colonne de lavage et au moins une partie du gaz de tête (33) de la colonne de CO/CH4 sont mélangées et envoyées à un procédé de conversion Fischer-Tropsch ou à un procédé de production de méthanol.
8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le gaz de synthèse contient au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante : éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane.
9. Procédé selon d'une des revendications précédentes tenu en froid par un cycle de monoxyde de carbone.
10. Procédé selon l'une des revendications précédentes tenu en froid par cycle d'azote.
1 1 . Appareil de séparation cryogénique d'un gaz de synthèse contenant de l'hydrogène, du méthane et du monoxyde de carbone et éventuellement au moins un hydrocarbure choisi dans la liste suivante :éthane, propane, éthène, propène, butane, pentane et éventuellement de l'azote comprenant un échangeur de chaleur (5) dans lequel on refroidit le gaz de synthèse, une colonne de lavage (C1 ), au moins une conduite pour envoyer le gaz de synthèse refroidi ou au moins un fluide dérivé du gaz de synthèse refroidi à la colonne de lavage, une conduite pour sortir un gaz enrichi en hydrogène (19) en tête de la colonne de lavage, une colonne pour sortir un liquide (23) enrichi en monoxyde de carbone et/ou en méthane de la cuve de la colonne de lavage, une conduite pour envoyer le liquide de cuve ou ,dans le cas où le gaz de synthèse contient de l'azote, un liquide (61 ) dérivé du liquide de cuve, éventuellement après détente, à une colonne de séparation CO/CH (C2), une conduite pour soutirer un liquide enrichi en méthane de la cuve de la colonne de séparation CO/CH4 (25), une conduite pour soutirer un fluide enrichi en monoxyde de carbone de la tête de la colonne de séparation CO/CH , des moyens pour pressuriser au moins une partie du fluide enrichi en monoxyde de carbone, le fluide pouvant être un gaz ou un liquide, des moyens pour liquéfier le fluide s'il s'agit d'un gaz après ou avant pressurisation, une conduite pour envoyer au moins une partie du fluide pressurisé à la tête de la colonne de lavage caractérisé en ce que la colonne de lavage comprend un rebouilleur de cuve (R1 ) pour chauffer la cuve de la colonne de lavage, le rebouilleur de cuve étant relié à une conduite d'amenée d'un gaz calorigène (7).
12. Appareil selon la revendication 1 1 dans lequel la colonne CO/CH (C2) comprend un rebouilleur de cuve (R2) et un condenseur de tête (RC1 ).
13. Appareil selon la revendication 1 1 ou 12 relié à un gazéifieur au charbon pour recevoir le gaz de synthèse qui en parvient.
14. Appareil intégré comprenant un appareil selon l'une des revendicationsl 1 ,12 ou 13 et un appareil de conversion Fischer-Tropsch ainsi que des moyens pour mélanger au moins une partie du gaz de tête (19) de la colonne de lavage (C1 ) et au moins une partie du gaz de tête (33) de la colonne CO/CH4, ces moyens étant reliés à l'entrée de l'appareil de conversion.
15. Appareil intégré comprenant un appareil selon l'une des revendications 1 1 , 12 ou 13 et un appareil de production de méthanol ainsi que des moyens pour mélanger au moins une partie du gaz de tête (19) de la colonne de lavage (C1 ) et au moins une partie du gaz de tête (33) de la colonne CO/CH4, ces moyens étant reliés à l'entrée de l'appareil de production de méthanol.
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