WO2016190392A1 - 累進屈折力レンズの設計方法及び設計装置 - Google Patents

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浅見　博
伊藤　歩
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Hoya Lens Thailand Ltd
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    • Y04S40/20—Information technology specific aspects, e.g. CAD, simulation, modelling, system security

Definitions

  • the present invention relates to a design method and design apparatus for a progressive power lens.
  • the spectacle lens includes a progressive addition lens in addition to a single focus lens.
  • a conventional progressive-power lens has a progressive zone in which the radius of curvature progressively changes along the main meridian passing through the center of the lens, and a predetermined distance between the distance center and the near center on the main meridian.
  • Patent Document 1 There is a spectacle lens to which an addition is added.
  • a fitting point is set between the start point and end point of the progressive band, and the average gradient of the addition power from the start point of the progressive band to the vicinity of the fitting point, and the fitting point
  • the average gradient of the addition power from the vicinity to the end point of the progressive zone is different, and the addition power of about 0.5 diopters is added to the fitting point for the distance power.
  • the target addition is set to the fitting point.
  • a refractive power of about 0.5 diopters as a target addition power at a footing point is compared with a distance power regardless of the addition power (prescription addition power) prescribed for each user. Since it is added, the distance of about 2 m set as the target distance can be clearly seen regardless of the user's prescription addition degree.
  • lens design is performed by controlling the surface power in order to set a target addition (for example, 0.5 diopter) at a fitting point.
  • a target addition for example, 0.5 diopter
  • An object of the present invention is to provide a design method and a design apparatus for a progressive-power lens capable of maintaining the addition power at the fitting point at a target value when wearing glasses.
  • the method for designing a progressive-power lens according to the present invention provides an intermediate region in which the addition power continuously changes between the first region for applying the first refractive power and the second region for applying the second refractive power, A main meridian is provided in the first region, the intermediate region, and the second region, a progressive start point through which the main meridian passes is set in a portion close to the first region of the intermediate region, and a main point is set in a portion close to the second region in the intermediate region.
  • a first model is designed.
  • the face number is controlled.
  • a visual simulation assuming the state of wearing glasses is performed on the first model.
  • a device using a known ray tracing method can be used.
  • a correction amount for correcting the difference between the simulation value of the addition at the fitting point and the target addition is calculated, and the addition obtained by adding the correction amount to the original target addition is again used as the fitting point.
  • the visual simulation assuming the actual wearing state is performed on the first model. Therefore, in the second model, the target addition at the fitting point is deviated from the addition at the time of wearing. There are few things.
  • the simulation step includes the objective addition of the first model, the prescription addition defined by the difference between the first refractive power and the second refractive power, the spherical power of the region to which the first refractive power is applied, and the astigmatic power.
  • Astigmatism axis direction, prism refractive power, and prism base direction at least one parameter value is changed multiple times
  • the calculation process calculates the correction amount for each simulation, and the design process is stored in advance
  • a fitting point on the main meridian for designing the second model based on the relationship between the correction amount and the degree
  • prescription addition spherical power, astigmatism power, astigmatism axis direction, prism refractive power and prism base direction.
  • a configuration in which the addition power at the corresponding position is set is preferable.
  • the factors when the added power when the progressive addition lens is actually worn deviates from the set target power are the target power, prescription power, spherical power, astigmatism power, and astigmatic axis direction.
  • a correction amount is obtained for each data relating to these factors. Then, an appropriate correction amount is obtained from these data. Therefore, the amount by which the target addition at the fitting point deviates from the addition at the time of wearing can be made extremely small.
  • a determination process for re-simulating the spectacle wearing state and determining whether the re-simulation value matches the desired value based on the difference between the re-simulation value and the desired value In the determination step, when it is determined that the re-simulation value does not match the desired value, a configuration in which the design step is performed again is preferable. In this configuration, it is possible to confirm whether or not the correction of the progressive-power lens after the design is correctly performed by the determination step. If the correction is not performed correctly, the design process is performed again, so that the deviation of the target addition at the fitting point from the addition at the time of wearing can be reliably reduced.
  • the fitting point is set between the progressive start point and the progressive end point and along the extension line of the portion passing through the first region of the main meridian. It is set according to the target distance to the target position to be visually recognized, and the average gradient of the addition between the progressive start point and the fitting point is different from the average gradient of the addition between the fitting point and the progressive end point.
  • the structure set to is preferable. With this configuration, the same effect as described above can be achieved in a lens that can clearly see the place set as the target distance regardless of the user's prescription addition.
  • an intermediate region in which the addition power continuously changes is provided between the first region for applying the first refractive power and the second region for applying the second refractive power.
  • the first meridian is provided in the first region, the intermediate region, and the second region, and the progressive start point through which the main meridian passes is set in the portion close to the first region of the intermediate region, and the portion close to the second region in the intermediate region Progressive end point where the main meridian passes through is set, and the fitting power is set at a position along the extension line of the part passing through the first region of the main meridian between the progressive start point and the progressive end point
  • An apparatus for designing a lens for a first model designed by setting a desired addition of a desired value at a position corresponding to a fitting point on the main meridian, a visual simulation assuming a spectacle wearing state, First Objective addition of the model, prescription addition defined by the difference between the first refractive power and the second refractive power, spher
  • a calculation unit for calculating a correction amount for correcting the difference between the simulation value of the addition at the fitting point and the target addition for each simulation, and the target addition and prescription addition based on the result calculated by the calculation unit.
  • Spherical power, astigmatism power, astigmatic axis direction, prism refractive power and prism base direction at least one
  • a storage unit for storing a relationship with a positive amount
  • an input unit for inputting at least one information of a target addition, a prescription addition, a spherical power, an astigmatism power, an astigmatism axis direction, a prism refractive power, and a prism base direction
  • an input A control unit for obtaining a correction amount for designing the second model from the information input from the unit and the information stored in the storage unit, and the main meridian by adding the correction amount obtained by the control unit to the target addition
  • a design unit that sets the second model again at a position corresponding to the upper fitting point.
  • the top view which shows typically the progressive-power lens designed by embodiment of this invention.
  • the graph which shows the progressive refractive power lens designed by embodiment of this invention typically, and shows the relationship between refractive power and the position on a main meridian. Schematic which shows the design apparatus of the progressive-power lens concerning 1st Embodiment.
  • the graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount The graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount.
  • the graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount The graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount.
  • the graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount The graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount.
  • the graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount The graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount.
  • the graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount The graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount. The graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount. The graph which shows the relationship between prescription addition degree ADD and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism power Cyl and correction amount. The graph which shows the relationship between astigmatism
  • the graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The graph which shows the relationship between prism refractive power Pr and correction amount. The surface refractive power distribution map of the first model.
  • the principal power of 2nd Embodiment of this invention is shown, and the surface refractive power distribution map after the determination process.
  • FIG. 1A shows the front of the progressive-power lens.
  • the progressive addition lens 1 includes a first region 1A that provides a first refractive power D1, a second region 1B that provides a second refractive power D2, a first region 1A, and a second region.
  • the intermediate region 1C disposed between 1B and the side regions 1D disposed on both sides of the intermediate region 1C.
  • the first area 1A is an area for distance vision
  • the second area 1B is an area for near vision.
  • the intermediate region 1C is a progressive region where the addition power continuously changes.
  • the main meridian C is the position on the lens where the line of sight passes most frequently when performing near vision from far vision (moving from the upper side of the lens to the lower side) while wearing a progressive power lens. It is a line along.
  • the eyeball side is a progressive surface and the object side is a spherical surface.
  • a progressive start point PS is set at a position on the main meridian C and close to the first area 1A of the intermediate area 1C, and a progressive end point PE is set at a position close to the second area 1B.
  • the main meridian C corresponds to the first region 1A, the line portion C1 set on the Y axis along the top and bottom, and the second region 1B corresponds to the second region 1B and is separated from the Y axis by the dimension I in the X axis direction, and the Y axis And a line part C3 corresponding to the intermediate area 1C and connecting the progressive start point PS and the progressive end point PE.
  • a first measurement reference point P1 for measuring the magnitude of the first refractive power imparted in the first region 1A is set in the first region 1A.
  • the first measurement reference point P1 is set on the main meridian and in the vicinity above the progressive start point PS.
  • the first measurement reference point P1 may be located at the center of a first refractive power measurement reference circle (not shown), and the progressive start point PS may coincide with the arc portion of the first refractive power measurement reference circle.
  • a second measurement reference point P2 for measuring the magnitude of the second refractive power imparted in the second region 1B is set in the second region 1B.
  • the second measurement reference point P2 is set on the main meridian C and near the progressive end point PE.
  • the second measurement reference point P2 may be positioned at the center of the first refractive power measurement reference circle (not shown), and the progressive end point PE may coincide with the arc portion of the first refractive power measurement reference circle.
  • a fitting point FP is set at a position between the progressive start point PS and the progressive end point PE and along the extended line of the line portion C1 of the main meridian C.
  • the extension line is a region located in the intermediate region 1C of the Y axis.
  • the fitting point FP is set on the first area 1A side from the origin O, but may be coincident with the origin O, or may be set on the second area 1B side from the origin O. Good.
  • the refractive power at the position on the main meridian C is shown.
  • the refractive power of the line C1 in the main meridian C is the first refractive power D1 diopter from the first region 1A to the progressive start point PS, and the progressive end from the progressive start point PS of the line C3. It increases from D1 diopter to D2 diopter over the point PE, and remains D2 diopter from the progressive end point PE of the line part C2 to the lower part of the second region 1B.
  • the addition at the fitting point FP is set as the target addition FAD.
  • the target addition FAD is set in relation to a desired value regardless of the size of the prescription addition ADD.
  • the desired value is set according to the target distance to the target position that the wearer wants to clearly see.
  • the target addition FAD is (1 / d).
  • the average gradient M of the addition between the progressive start point PS and the fitting point FP is set to be different from the average gradient N of the addition between the fitting point FP and the progressive end point PE.
  • FIG. 2 shows an outline of the progressive-power lens designing apparatus 10 according to the first embodiment.
  • the design apparatus 10 includes a simulation apparatus 20 and a computer 30.
  • the simulation apparatus 20 performs a visual simulation assuming a spectacle wearing state on a first model (not shown) designed by setting a target addition FAD corresponding to the target distance d at the fitting point FP.
  • a known ray tracing method is used.
  • the light ray incident on the objective side surface of the lens is used to calculate the route along which the light ray comes out from the eyeball side surface of the lens and is collected.
  • the ray tracing method is used.
  • the simulation value SDD of the addition at the fitting point FP of the first model is calculated.
  • the simulation device 20 has an input device (not shown) for inputting parameters and lens information other than the parameters.
  • the parameters include objective addition FAD, prescription addition ADD, spherical power Sph of first region 1A to which first refractive power D1 is applied, astigmatism power Cyl, astigmatism axis direction Ax, prism refractive power Pr, prism base.
  • the lens information includes the refractive index n of the lens, the fitting point FP, the progressive start point PS, the progressive end point PE, the first measurement reference point P1, and the second measurement.
  • the visual simulation is performed a plurality of times by selecting a predetermined parameter and changing the value of the selected parameter.
  • the computer 30 designs a progressive-power lens based on the result obtained by the simulation apparatus 20, and includes a processing unit 40 and an input unit 50.
  • the input unit 50 inputs various pieces of information on the progressive-power lens to be designed, and examples of the input means include a keyboard and other input means in a personal computer.
  • the input data input through the input unit 50 includes the target addition FAD, the prescription addition ADD, the spherical power Sph of the first region 1A to which the first refractive power D1 is applied, the astigmatic power Cyl, the astigmatic axis direction Ax, and the prism refractive power.
  • Pr prism base direction PBE, convex curve ABC, lens center thickness CT, and lens information includes the refractive index n of the lens, the fitting point FP, the progressive start point PS, the progressive end point PE, and the first measurement reference point P1. And the position of the second measurement reference point P2, and other information required for lens design.
  • the processing unit 40 includes an information acquisition unit 41, a calculation unit 42, a storage unit 43, a control unit 44, and a design unit 45.
  • the information acquisition unit 41 acquires the addition simulation value SDD at the fitting point FP output from the simulation apparatus 20 and the parameter value changed in the simulation.
  • the calculation unit 42 sets the difference between the addition simulation value SDD at the fitting point FP and the target addition FAD input at the input unit 50 as a correction amount CDD for each simulation.
  • the storage unit 43 is based on the result calculated by the correction amount calculation unit 421, based on the correction amount storage unit 431 that stores the relationship between the parameter and the correction amount CDD, and the result calculated by the relational expression calculation unit 422. , A relational expression storage unit 432 that stores the relationship between parameters and relational expressions, and a basic information database 433.
  • the basic information database 433 stores, for example, the position of the progressive start point PS, the position of the progressive end point PE, the position of the fitting point FP, and other basic information necessary for designing the lens.
  • the control unit 44 collates the lens information for actual design input from the input unit 50 with the information stored in the storage unit 43 to obtain a correction amount CDD for designing the second model.
  • the design unit 45 designs the second model (not shown) by adding the correction amount CDD obtained by the control unit 44 to the target addition FAD set by the first model.
  • the designed second model is displayed on a display (not shown) or printed by a printing device (not shown).
  • the fitting point FP is set to the origin O of the Y axis (see FIG. 1A).
  • the target addition FAD is 1.00 diopter (D)
  • Table 1 shows that when the spherical power Sph is ⁇ 8.00 diopter (D) and the prescription addition ADD is 2.50 diopter (D) (S1), and 3.00 diopter (D) (S2 ), The simulation value SDD and the correction amount CDD in the case of 3.50 diopter (D) (S3) are shown.
  • the simulation value SDD is the magnitude of addition at a position corresponding to the fitting point FP on the main meridian.
  • the simulation value SDD and the correction amount CDD are displayed by rounding off the decimal point 3 or less. The same applies to the following examples. Table 1 shows the necessary parameters for obtaining the simulation value SDD.
  • a relational expression between the prescription addition ADD and the correction amount CDD can be obtained as an approximate expression of a polynomial. That is, if there are a plurality of points indicating the correspondence relationship between the prescription addition degree ADD and the correction amount CDD, the relational expression can be obtained by analogizing the locus of these points.
  • the relational expression y (x) and the calculation result are shown in FIG.
  • Table 2 shows a case where the spherical power Sph is ⁇ 4.00 dioptre (D) and the prescription addition ADD is 2.50 dioptre (D) as an example of changing the prescription addition ADD (S4). , 3.00 diopter (D) (S5), and 3.50 diopter (D) (S3) simulation values SDD and correction amount CDD are shown. Table 2 shows the parameters necessary for obtaining the simulation value SDD.
  • FIG. 4 shows the relational expression y (x) and the calculation result.
  • Table 3 shows that when the spherical power Sph is 0.00 diopter (D) and the prescription addition ADD is 2.50 diopter (D) (S7), and 3.00 dioptre (D) (S8). , 3.50 diopter (D) (S9) simulation value SDD and correction amount CDD are shown. It should be noted that the parameters necessary for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 3.
  • Table 4 shows that when the spherical power Sph is 4.00 diopter (D) and the prescription addition ADD is 2.50 diopter (D) (S10), and 3.00 dioptre (D) (S11). , 3.50 diopter (D) (S12) simulation value SDD and correction amount CDD are shown. Table 4 shows the parameters required for obtaining the simulation value SDD.
  • Table 5 shows that when the spherical power Sph is 6.00 diopter (D) and the prescription addition ADD is 2.50 diopter (D) (S13), and 3.00 diopter (D) (S14). , 3.50 diopter (D) (S15) simulation value SDD and correction amount CDD are shown. Table 5 shows necessary parameters for obtaining the simulation value SDD.
  • FIG. 7 shows the relational expression y (x) and the calculation result.
  • the target addition FAD is 0.50 diopter (D)
  • the change of the correction amount CDD when the prescription addition ADD is changed with respect to the representative spherical power Sph of the first refractive power D1 is S16.
  • Table 6 shows that when the spherical power Sph is ⁇ 8.00 dioptre (D) and the prescription addition ADD is 1.50 diopter (D) (S16), and 2.0 dioptre (D) (S17). ), 2.50 diopter (D) (S18), 3.00 diopter (D) (S19), 3.50 diopter (D) (S20) simulation value SDD and correction amount CDD is shown. Further, parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 6.
  • Table 7 shows that the spherical power Sph is ⁇ 4.00 diopter (D), the prescription addition ADD is 1.50 diopter (D) (S21), and 2.00 diopter (D) (S22). ), 2.50 diopter (D) (S23), 3.00 diopter (D) (S24), 3.50 diopter (D) (S25) simulation value SDD and correction amount CDD is shown. It should be noted that necessary parameters for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 7.
  • FIG. 9 shows the relational expression y (x) and the calculation result.
  • Table 8 shows that when the spherical power Sph is 0.00 diopter (D) and the prescription addition ADD is 1.50 diopter (D) (S26), and 2.00 diopter (D) (S27). , 2.50 diopter (D) (S28), 3.00 diopter (D) (S29), 3.50 diopter (D) (S30) simulation value SDD and correction amount CDD It is shown. Table 8 shows necessary parameters for obtaining the simulation value SDD.
  • Table 9 shows that when the spherical power Sph is 4.00 diopter (D) and the prescription addition ADD is 1.50 diopter (D) (S31), and 2.00 diopter (D) (S32). , 2.50 diopter (D) (S33), 3.00 diopter (D) (S34), 3.50 diopter (D) (S35) simulation value SDD and correction amount CDD It is shown. In addition, Table 9 shows parameters necessary for obtaining the simulation value SDD.
  • FIG. 11 shows the relational expression y (x) and the calculation result.
  • Table 10 shows that when the spherical power Sph is 6.00 diopters (D) and the prescription addition ADD is 1.50 diopters (D) (S36), and 2.00 diopters (D) (S37). , 2.50 diopter (D) (S38), 3.00 diopter (D) (S39), 3.50 diopter (D) (S40) simulation value SDD and correction amount CDD It is shown. Table 10 shows the parameters necessary for obtaining the simulation value SDD.
  • Table 11 shows that the astigmatic power Cyl is 0.00 diopter (D) (S41), -0.50 diopter (D) (S42), and -1.00 diopter (D) ( S43), -1.50 diopter (D) (S44), -2.00 diopter (D) (S45), -2.50 diopter (D) (S46), -3 Simulation value SDD and correction amount CDD when .00 diopter (D) is set (S47), -3.50 diopter (D) is set (S48), and -4.00 diopter (D) is set (S49). It is shown.
  • parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 11.
  • Table 12 shows that when the astigmatism axis direction Ax is 45 ° and the astigmatism power Cyl is 0.00 diopter (D) (S50), -0.50 dioptre (D) (S51), -1. 00 diopter (D) (S52), -1.50 diopter (D) (S53), -2.00 diopter (D) (S54), -2.50 diopter (D) (S55), -3.00 diopter (D) (S56), -3.50 diopter (D) (S57), and -4.00 diopter (D) (S58). ) Shows a simulation value SDD and a correction amount CDD. In addition, Table 12 shows necessary parameters for obtaining the simulation value SDD.
  • FIG. 14 shows the relational expression y (x) and the calculation result.
  • Table 13 shows that when the astigmatic axis direction Ax is 90 ° and the astigmatism power Cyl is 0.00 diopter (D) (S59), -0.50 dioptre (D) (S60), -1. 00 diopter (D) (S61), -1.50 diopter (D) (S62), -2.00 diopter (D) (S63), -2.50 diopter (D) (S64), -3.00 diopter (D) (S65), -3.50 diopter (D) (S66), and -4.00 diopter (D) (S67). ) Shows a simulation value SDD and a correction amount CDD. In addition, parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 13.
  • FIG. 15 shows the relational expression y (x) and the calculation result.
  • Table 14 shows that when the astigmatic axis direction Ax is 135 ° and the astigmatism power Cyl is 0.00 diopter (D) (S68), -0.50 dioptre (D) (S69), -1. 00 diopter (D) (S70), -1.50 diopter (D) (S71), -2.00 diopter (D) (S72), -2.50 diopter (D) (S73), -3.00 diopter (D) (S74), -3.50 diopter (D) (S75), and -4.00 diopter (D) (S76). ) Shows a simulation value SDD and a correction amount CDD. Further, parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 14.
  • Table 16 shows that when the astigmatic axis direction Ax is 45 ° and the astigmatism power Cyl is 0.00 diopter (D) (S86), -0.50 dioptre (D) (S87), -1. 00 diopter (D) (S88), -1.50 diopter (D) (S89), -2.00 diopter (D) (S90), -2.50 diopter (D) (S91), -3.00 diopter (D) (S92), -3.50 diopter (D) (S93), -4.00 diopter (D) (S94) ) Shows a simulation value SDD and a correction amount CDD. In addition, parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 16.
  • Table 17 shows that when the astigmatism axis direction Ax is 90 ° and the astigmatism power Cyl is 0.00 diopter (D) (S95), -0.50 dioptre (D) (S96), -1. 00 diopter (D) (S97), -1.50 diopter (D) (S98), -2.00 diopter (D) (S99), -2.50 diopter (D) (S100), -3.00 diopter (D) (S101), -3.50 diopter (D) (S102), -4.00 diopter (D) (S103) ) Shows a simulation value SDD and a correction amount CDD. In addition, parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 17.
  • Table 18 shows the cases where the astigmatic axis direction Ax is 135 ° and the astigmatic power Cyl is 0.00 diopter (D) (S104), -0.50 dioptre (D) (S105), and -1. 00 diopter (D) (S106), -1.50 diopter (D) (S107), -2.00 diopter (D) (S108), -2.50 diopter (D) (S109), -3.00 diopter (D) (S110), -3.50 diopter (D) (S111), -4.00 diopter (D) (S112) ) Shows a simulation value SDD and a correction amount CDD. In addition, parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 18.
  • the target addition FAD is 1.00 diopter (D)
  • the change in the correction amount CDD when the prism refractive power Pr is changed with respect to the typical prism base direction PBE is based on S113 to S140.
  • Table 19 shows that the prism base direction PBE is 0 ° and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S113), 0.50 diopter (D) (S114), and 1.00.
  • diopter (D) (S115) 1.50 diopter (D) (S116), 2.00 diopter (D) (S117), 2.50 diopter (D) ( S118)
  • the simulation value SDD and the correction amount CDD in the case of 3.00 diopter (D) (S119) are shown.
  • parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 19.
  • FIG. 21 shows the relational expression y (x) and the calculation result.
  • Table 20 shows that the prism base direction PBE is 90 ° and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S120), 0.50 diopter (D) (S121), 1.00.
  • diopter (D) (S122), 1.50 diopter (D) (S123), 2.00 diopter (D) (S124), 2.50 diopter (D) ( S125) the simulation value SDD and the correction amount CDD in the case of 3.00 diopter (D) (S126) are shown.
  • parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 20.
  • Table 21 shows that the prism base direction PBE is 180 °, and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S127), 0.50 diopter (D) (S128), 1.00.
  • diopter (D) S129
  • 1.50 diopter D
  • S130 1.50 diopter
  • D S131
  • 2.50 diopter D
  • SDD simulation value
  • parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 23.
  • Table 22 shows that the prism base direction PBE is 270 ° and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S134), 0.50 diopter (D) (S135), 1.00.
  • diopter (D) (S136), 1.50 diopter (D) (S137), 2.00 diopter (D) (S138), 2.50 diopter (D) ( S139) the simulation value SDD and the correction amount CDD in the case of 3.00 diopter (D) (S140) are shown.
  • Table 22 shows necessary parameters for obtaining the simulation value SDD.
  • the target addition FAD is 0.50 diopter (D)
  • the change in the correction amount CDD when the prism refractive power Pr is changed with respect to the typical prism base direction PBE is based on S141 to S168.
  • Table 23 shows that the prism base direction PBE is 0 ° and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S141), 0.50 diopter (D) (S142), and 1.00.
  • diopter (D) (S143) 1.50 diopter (D) (S144), 2.00 diopter (D) (S145), 2.50 diopter (D) ( S146)
  • the simulation value SDD and the correction amount CDD in the case of 3.00 diopter (D) (S147) are shown.
  • parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 23.
  • Table 24 shows that the prism base direction PBE is 90 ° and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S148), 0.50 diopter (D) (S149), and 1.00.
  • diopter (D) (S150) 1.50 diopter (D) (S151), 2.00 diopter (D) (S152), 2.50 diopter (D) ( S153)
  • the simulation value SDD and the correction amount CDD in the case of 3.00 diopter (D) (S154) are shown.
  • Table 24 shows necessary parameters for obtaining the simulation value SDD.
  • Table 25 shows that the prism base direction PBE is 180 ° and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S155), 0.50 diopter (D) (S156), 1.00.
  • diopter (D) (S157), 1.50 diopter (D) (S158), 2.00 diopter (D) (S159), 2.50 diopter (D) ( S160) the simulation value SDD and the correction amount CDD in the case of 3.00 diopter (D) (S161) are shown.
  • Table 25 shows necessary parameters for obtaining the simulation value SDD.
  • Table 26 shows that the prism base direction PBE is 270 ° and the prism refractive power Pr is 0.00 diopter (D) (S162), 0.50 diopter (D) (S163), and 1.00.
  • diopter (D) (S164) 1.50 diopter (D) (S165), 2.00 diopter (D) (S166), 2.50 diopter (D) ( S167)
  • simulation value SDD and correction amount CDD in the case of 3.00 diopter (D) (S168) are shown. Further, parameters required for obtaining the simulation value SDD are shown in Table 26.
  • the progressive addition lens is designed with a prescription addition ADD of 3.00 diopters (D).
  • a fitting point FP is set at a position corresponding to the main meridian (the origin O of the Y axis in FIG. 1A), and the target addition FAD is set as 0.5 diopter (D).
  • the surface refractive power distribution on the progressive surface (concave surface) side of the first model is shown in FIG. 29A.
  • a region E1 has a refractive power of 8.00 to 8.25 diopters (D)
  • a region E2 has a refractive power of 8.25 to 8.50 diopters (D)
  • a region E3 has a refractive power of 8.50. ⁇ 8.75 diopters (D).
  • the refractive power at the position corresponding to the fitting point FP on the main meridian is a value obtained by subtracting the target addition FAD from the first refractive power D1. 8.50 diopters (D).
  • FIG. 29B the relationship between the refractive power of the eyeball side surface of the lens and the position of the main meridian is shown.
  • the refractive power changes from the progressive start point PS to the progressive end point PE, and the refractive power at the position corresponding to the fitting point FP in the main meridian is 8.5 diopters (D).
  • FIGS. 30A and 30B show the results of visual simulation performed on the first model shown in FIGS. 29A and 29B.
  • 30A and 30B differ from FIGS. 29A and 29B in that they are viewed.
  • a region F1 has a refractive power of ⁇ 7.50 to ⁇ 7.25 diopter (D)
  • a region F2 has a refractive power of ⁇ 7.50 to ⁇ 7.75 diopter (D).
  • the fitting point FP is in the area F2.
  • FIG. 30B the relationship between refractive power and the position of the main meridian is shown.
  • the simulation value of refractive power is ⁇ 7.70 diopter (D) at the position corresponding to the fitting point FP of the main meridian. This corresponds to 0.20 diopter (D) of the simulation value SDD of the addition at the position corresponding to the fitting point FP of the main meridian.
  • the simulation result from the simulation apparatus 20 is acquired by the information acquisition unit 41 of the computer 30.
  • the calculation unit 42 calculates a correction amount CDD from the simulation result acquired by the information acquisition unit 41 and information on the progressive power lens to be designed input through the input unit 50, and obtains a relational expression from the correction amount CDD.
  • the refractive power simulation value is ⁇ 7.70 diopter (D). This translates into 0.30 diopter (D) when converted to the addition simulation value SDD, which is deficient by 0.20 diopter (D). Therefore, the correction amount CDD is 0.20 diopter (D), which is an insufficient value.
  • the target addition FAD of the progressive power lens to be designed is set to 0.50 diopter (D), which is a value set in the visual simulation, but the target addition FAD of the progressive power lens to be designed is set at the time of simulation. If the value is not set, the correction amount CDD is calculated based on the relational expression.
  • the correction amount CDD obtained by the control unit 44 is added to the target addition FAD and set again at a position corresponding to the fitting point FP on the main meridian to design a second model. For example, as shown in FIGS. 31A and 31B, when designing the first model, correction is made for the refractive power of 8.50 diopters (D) set as the addition on the main meridian corresponding to the fitting point FP.
  • a value obtained by adding 0.2 diopter (D) of the amount CDD (8.70 diopter (D)) is reset.
  • a visual simulation assuming a spectacle wearing state is performed on the first model designed by setting a target addition FAD of a desired value at a position corresponding to the fitting point FP on the main meridian, and obtained by visual simulation.
  • the correction amount CDD for correcting the difference between the simulation value SDD of the addition at the position corresponding to the fitting point FP on the main meridian and the target addition FAD is calculated, and the correction amount CDD obtained by the calculation is used as the target addition power.
  • the second model is designed by setting again as the addition added to the FAD, the visual simulation assuming the actual wearing state is performed on the first model, so in the final second model, The target addition FAD at the fitting point FP is less likely to deviate from the addition at the time of wearing.
  • the factors that cause the added power to deviate from the set target power FAD are the size of the target power FAD, the prescription power ADD, the spherical power Sph, the astigmatic power Cyl, the astigmatic axis.
  • a correction amount is obtained for each data related to these factors, so that the deviation of the target addition FAD at the fitting point from the addition during wearing is determined. Can be very small.
  • FIGS. 32A and 32B a second embodiment of the present invention will be described based on FIGS. 32A and 32B.
  • the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals and the description thereof is omitted.
  • the second embodiment performs the determination process after performing the simulation process, the correction amount calculation process, and the design process.
  • the computer 30 of 1st Embodiment may be used from a simulation process to a design process, and another apparatus may be used.
  • [Judgment process] A simulation assuming the spectacle wearing state is performed again on the second model designed in the design process. The simulation to be performed again is performed in the same process as the simulation process of the first embodiment. The results obtained in the simulation process performed again are shown in FIGS. 32A and 32B.
  • the fitting point FP is at the boundary portion ( ⁇ 7.50 diopter (D)) between the region F1 and the region F2.
  • the simulation value of refractive power is ⁇ 7.50 diopter (D) at the position of the main meridian where the fitting point FP is set (origin 0).
  • the re-simulation value ( ⁇ 7.50 diopter (D)) obtained in the re-executed simulation process matches the refractive power ( ⁇ 7.50 diopter (D)) set as the target addition FAD. It will be. This completes the design process.
  • the determination process when it is determined that the re-simulation value does not match the desired value based on the target addition FAD, the design process is performed again, and the determination process is performed again.
  • the simulation process assuming the spectacle wearing state is performed again on the second model designed in the design process, and the re-simulation value obtained in the simulation process and the target addition FAD are calculated. Since it is determined whether or not the desired value is based on this, it is possible to confirm whether or not the correction of the progressive-power lens after the design is correctly performed.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiments, and modifications, improvements, and the like within the scope that can achieve the object of the present invention are included in the present invention.
  • the main meridian C is set on the Y axis along the top and bottom corresponding to the first region 1A.
  • the main meridian C is linearly formed along the Y axis over the first region 1A, the intermediate region 1C, and the second region 1B. You may do it.
  • the line segment along the top and bottom of the main meridian is not limited to the one set on the Y axis, and may be separated from the Y axis in the X axis direction and parallel to the Y axis.
  • the progressive addition lens 1 designed in each embodiment has a progressive surface on the eyeball side and a spherical surface on the object side.
  • both the eyeball side and the object side are designed as progressive surfaces. It can also be applied to things.
  • a relational expression indicating the relationship between the correction amount and the parameter obtained for each simulation executed a plurality of times is obtained by the calculation process, and the design process is performed. It is also possible to set the addition power at the position corresponding to the fitting point FP on the main meridian based on the relational expression obtained in the calculation process. In the present invention, it is not always necessary to obtain the relational expression.
  • SYMBOLS 1 ... Progressive-power lens, 10 ... Progressive-power lens design apparatus, 1A ... 1st area

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Abstract

主子午線上のフィッティングポイント（ＦＰ）に対応する位置において所望値の目的加入度（ＦＡＤ）を設定して設計された第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを実施し、目視シミュレーションで得られた主子午線上のフィッティングポイント（ＦＰ）に対応する位置における加入度のシミュレーション値（ＳＤＤ）と目的加入度との差を補正する補正量（ＣＤＤ）を演算し、演算して得られた補正量（ＣＤＤ）を目的加入度（ＦＡＤ）に付加した加入度として再度設定して第二モデルを設計する。

Description

累進屈折力レンズの設計方法及び設計装置
　本発明は、累進屈折力レンズの設計方法及び設計装置に関する。
　眼鏡レンズには単焦点レンズの他に、累進屈折力レンズがある。
　従来の累進屈折力レンズとして、レンズのほぼ中央を通る主子午線に沿って、曲率半径が累進的に変化する累進帯を持ち、主子午線上の遠用中心と近用中心との間で所定の加入度が付加される眼鏡レンズがある(特許文献１)。
　特許文献１の累進屈折力レンズでは、累進帯の開始点と終了点との間にフィッティングポイントが設定されており、累進帯の開始点からフィッティングポイント近傍までの加入度数の平均勾配と、フィッティングポイント近傍から累進帯の終了点までの加入度数の平均勾配とが異なり、かつ、遠用屈折力に対し、フィッティングポイントに約０．５ディオプトリーの加入度が付加されている。面度数をコントロールすることで、フィッティングポイントに目的とした加入度を設定する。
　特許文献１の従来例では、使用者毎に処方した加入度（処方加入度）にかかわらず、フッティングポイントにおいて、目的加入度として約０．５ディオプトリーの屈折力が遠用屈折力に対して付加されているため、使用者の処方加入度によらず、目標距離として設定した約２ｍ先を明視することができる。
特開平７－１５９７３７号公報
　特許文献１の従来例は、フィッティングポイントに目的加入度（例えば、０．５ディオプトリー）を設定するために面度数をコントロールしてレンズ設計を実施する。
　しかし、設計された累進屈折力レンズを実際に装用すると、目的加入度に対してずれるという課題がある。
　本発明の目的は、眼鏡装用時に、フィッティングポイントにおける加入度を目的の値に維持できる累進屈折力レンズの設計方法及び設計装置を提供することにある。
　本発明の累進屈折力レンズの設計方法は、第一屈折力を付与する第一領域と第二屈折力を付与する第二領域との間に加入度が連続して変化する中間領域を設け、第一領域、中間領域及び第二領域に主子午線を設け、中間領域の第一領域に近接する部分に主子午線が通る累進開始点を設定し、中間領域の第二領域に近接する部分に主子午線が通る累進終了点を設定し、累進開始点と累進終了点との間にあって主子午線のうち第一領域を通る部分の延長線に沿った位置にフィッティングポイントを設定する累進屈折力レンズの設計方法であって、主子午線上のフィッティングポイントに対応する位置において所望値の目的加入度を設定して設計された第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを実施するシミュレーション工程と、シミュレーション工程で得られた主子午線上のフィッティングポイントに対応する位置における加入度のシミュレーション値と目的加入度との差を補正する補正量を演算する演算工程と、演算工程で求められた補正量を目的加入度に付加した加入度として主子午線上のフィッティングポイントに対応する位置に再度設定して第二モデルを設計する設計工程と、を備えたことを特徴とする。
　本発明では、まず、第一モデルを設計する。第一モデルの目的加入度を設定するため、面度数をコントロールする。この第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを実施する。目視シミュレーションは、公知の光線追跡法を利用した装置を用いることができる。
　目視シミュレーションを実施した後、フィッティングポイントにおける加入度のシミュレーション値と目的加入度との差を補正する補正量を演算し、この補正量を当初の目的加入度に付加した加入度をフィッティングポイントに再度設定して第二モデルを設計する。
　そのため、本発明では、第一モデルに対して実際の装用状態を想定した目視シミュレーションを実施しているので、第二モデルにおいては、フィッティングポイントにおける目的加入度が装用時の加入度に対してずれることが少ない。
　本発明では、シミュレーション工程は、第一モデルの目的加入度、第一屈折力と第二屈折力との差で規定される処方加入度、第一屈折力を付与する領域の球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向のすくなくとも一つのパラメータの数値を代えて複数回実施し、演算工程は、シミュレーション毎に補正量を演算し、設計工程は、予め記憶された目的加入度、処方加入度、球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向のすくなくとも一つと補正量との関係に基づいて第二モデルを設計するための主子午線上のフィッティングポイントに対応する位置での加入度を設定する構成が好ましい。
　この構成では、累進屈折力レンズを実際に装用した場合の加入度が設定した目的加入度に対してずれる要因が、目的加入度の大きさ、処方加入度、球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向の要因に関係することに鑑み、これらの要因に関するデータ毎に補正量を求めておく。そして、これらのデータから適切な補正量を求める。
　そのため、フィッティングポイントにおける目的加入度が装用時の加入度に対してずれる量を極めて小さなものにできる。
　本発明では、設計工程の後に、眼鏡装用状態を想定したシミュレーションを再度実施し再シミュレーション値と所望値との差に基づいて再シミュレーション値と所望値とが一致するか否かを判定する判定工程を備え、判定工程で、再シミュレーション値と所望値とが一致しないと判定した場合には、設計工程を再度実施する構成が好ましい。
　この構成では、判定工程により、設計した後の累進屈折力レンズの補正が正しく実施できているか否かを確認することができる。仮に、補正が正しく実施されていない場合には、設計工程を再度実施することで、フィッティングポイントにおける目的加入度の装用時の加入度に対するずれを確実に小さなものにできる。
　本発明では、フィッティングポイントは、累進開始点と累進終了点との間にあって主子午線のうち第一領域を通る部分の延長線に沿った位置に設定され、目的加入度は、装用者が明確に視認したい目的位置までの目標距離に応じて設定され、累進開始点とフィッティングポイントとの間の加入度の平均勾配と、フィッティングポイントと累進終了点との間の加入度の平均勾配とが異なるように設定する構成が好ましい。
　この構成では、使用者の処方加入度によらず、目標距離として設定した場所を明視することができるレンズにおいて、前述と同様の効果を奏することができる。
　本発明の累進屈折力レンズの設計装置は、第一屈折力を付与する第一領域と第二屈折力を付与する第二領域との間に加入度が連続して変化する中間領域が設けられ、第一領域、中間領域及び第二領域に主子午線が設けられ、中間領域の第一領域に近接する部分に主子午線が通る累進開始点が設定され、中間領域の第二領域に近接する部分に主子午線が通る累進終了点が設定され、累進開始点と累進終了点との間にあって主子午線のうち第一領域を通る部分の延長線に沿った位置にフィッティングポイントが設定される累進屈折力レンズを設計する装置であって、主子午線上のフィッティングポイントに対応する位置において所望値の目的加入度を設定して設計された第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを、第一モデルの目的加入度、第一屈折力と第二屈折力との差で規定される処方加入度、第一屈折力を付与する領域の球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向のすくなくとも一つのパラメータを代えて複数回実施するシミュレーション装置と、シミュレーション装置で得られた結果に基づいて累進屈折力レンズを設計するコンピュータと、を備え、コンピュータは、シミュレーション装置からの情報に基づいてフィッティングポイントにおける加入度のシミュレーション値と目的加入度との差を補正する補正量をシミュレーション毎に演算する演算部と、演算部で演算された結果に基づいて、目的加入度、処方加入度、球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向のすくなくとも一つと補正量との関係を記憶する記憶部と、目的加入度、処方加入度、球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向のすくなくとも一つの情報を入力する入力部と、入力部から入力にされた情報と記憶部で記憶された情報とから第二モデルを設計するための補正量を求める制御部と、制御部で求められた補正量を目的加入度に付加し主子午線上のフィッティングポイントに対応する位置に再度設定して第二モデルを設計する設計部と、を有することを特徴とする。
　本発明では、前述と同様の効果を奏する累進屈折力レンズの設計装置を実現することができる。
本発明の実施形態で設計される累進屈折力レンズを模式的に示す平面図。 本発明の実施形態で設計される累進屈折力レンズを模式的に示すもので、屈折力と主子午線上の位置との関係を示すグラフ。 第１実施形態にかかる累進屈折力レンズの設計装置を示す概略図。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 処方加入度ＡＤＤと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 乱視度数Ｃylと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 プリズム屈折力Ｐｒと補正量との関係を示すグラフ。 第一モデルの面屈折力分布図。 第一モデルの面度数（屈折力）と主子午線上の位置との関係を示すグラフ。 目視シミュレート後の第一モデルの面屈折力分布図。 目視シミュレート後の第一モデルの面度数（屈折力）と主子午線上の位置との関係を示すグラフ。 補正量を加えた第一モデルの面屈折力分布図。 補正量を加えた第一モデルの面度数（屈折力）と主子午線上の位置との関係を示すグラフ。 本発明の第２実施形態の要部を示すもので、判定工程後の面屈折力分布図。 本発明の第２実施形態の要部を示すもので、判定工程後の第一モデルの面度数（屈折力）と主子午線上の位置との関係を示すグラフ。
　本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
[累進屈折力レンズ]
　図１Ａには、累進屈折力レンズの正面が示されている。
　図１Ａに示される通り、累進屈折力レンズ１は、第一屈折力Ｄ１を付与する第一領域１Ａと、第二屈折力Ｄ２を付与する第二領域１Ｂと、第一領域１Ａ及び第二領域１Ｂの間に配置される中間領域１Ｃと、中間領域１Ｃの両側に配置される側方領域１Ｄとを有する。
　第一領域１Ａは、遠用視をするための領域であり、第二領域１Ｂは、近用視をするための領域である。中間領域１Ｃは、加入度が連続して変化する累進領域である。
　主子午線Ｃは、累進屈折力レンズを装用した状態で遠方視から近方視をする際（レンズの上方から下方に視線を移動させる際）に、視線が通過する頻度が最も高いレンズ上の位置に沿う線である。本実施形態で設計される累進屈折力レンズ１は、眼球側が累進面とされ、物体側が球面とされている。
　主子午線Ｃの上であって中間領域１Ｃの第一領域１Ａに近接する位置には累進開始点ＰＳが設定され、第二領域１Ｂに近接する位置には累進終了点ＰＥが設定されている。
　主子午線Ｃは、第一領域１Ａに対応し上下に沿ったＹ軸の上に設定される線部Ｃ１と、第二領域１Ｂに対応しＹ軸からＸ軸方向に寸法Ｉだけ離れかつＹ軸と平行に設定される線部Ｃ２と、中間領域１Ｃに対応し累進開始点ＰＳと累進終了点ＰＥとを結ぶ線部Ｃ３とからなる。
　第一領域１Ａには、第一領域１Ａで付与される第一屈折力の大きさを測定する第一測定基準点Ｐ１が設定されている。第一測定基準点Ｐ１は主子午線上であって累進開始点ＰＳの上方近傍に設定されている。例えば、第一測定基準点Ｐ１は第一屈折力測定参照円（図示せず）の中心に位置し、第一屈折力測定参照円の円弧部分に累進開始点ＰＳが一致するようにしてもよい。
　第二領域１Ｂには、第二領域１Ｂで付与される第二屈折力の大きさを測定する第二測定基準点Ｐ２が設定されている。第二測定基準点Ｐ２は主子午線Ｃ上であって累進終了点ＰＥの下方近傍に設定されている。例えば、第二測定基準点Ｐ２は第一屈折力測定参照円（図示せず）の中心に位置し、第一屈折力測定参照円の円弧部分に累進終了点ＰＥが一致することにしてもよい。
　累進開始点ＰＳと累進終了点ＰＥとの間であって、主子午線Ｃの線部Ｃ１の延長線に沿った位置にフィッティングポイントＦＰが設定される。本実施形態では、延長線とは、Ｙ軸の中間領域１Ｃに位置する領域である。
　フィッティングポイントＦＰは、図１Ａでは、原点Ｏより第一領域１Ａ側に設定されているが、原点Ｏと一致してもよく、あるいは、原点Ｏより第二領域１Ｂ側に設定されているものでもよい。
　図１Ｂには、主子午線Ｃ上の位置における屈折力が示されている。
　図１Ｂに示される通り、主子午線Ｃのうち線部Ｃ１の屈折力は、第一領域１Ａから累進開始点ＰＳにかけて第一屈折力Ｄ１ディオプトリーであり、線部Ｃ３の累進開始点ＰＳから累進終了点ＰＥにかけてＤ１ディオプトリーからＤ２ディオプトリーに増加し、線部Ｃ２の累進終了点ＰＥから第二領域１Ｂの下部にかけてＤ２ディオプトリーのままとされる。
　累進開始点ＰＳと累進終了点ＰＥとの間の加入度の差は、装用者の処方により設定される処方加入度ＡＤＤであり、ＡＤＤ＝Ｄ２－Ｄ１である。
　本実施形態では、フィッティングポイントＦＰにおける加入度は目的加入度ＦＡＤとして設定される。目的加入度ＦＡＤは、処方加入度ＡＤＤの大きさに関わらず、所望値との関係で設定されるものである。ここで、所望値とは、装用者が明確に視認したい目的位置までの目標距離に応じて設定されるものである。
　目的距離がｄである場合には、目的加入度ＦＡＤは（１／ｄ）である。例えば、目標距離ｄが１．０ｍである場合には、目的加入度ＦＡＤは、１／１．０（ｍ）＝１．０（ディオプトリー（Ｄ））となり、目標距離ｄが２．０ｍである場合には、目的加入度ＦＡＤは、１／２．０（ｍ）＝０．５（ディオプトリー（Ｄ））となる。
　累進開始点ＰＳとフィッティングポイントＦＰとの間の加入度の平均勾配Ｍと、フィッティングポイントＦＰと累進終了点ＰＥとの間の加入度の平均勾配Ｎとが異なるように設定する。これにより、フィッティングポイントＦＰでの遠点を固定できるため、処方加入度ＡＤＤによらず目標距離を明視することが可能となる。
［第１実施形態］
　図２には、第１実施形態の累進屈折力レンズの設計装置１０の概略が示されている。
　図２において、設計装置１０は、シミュレーション装置２０及びコンピュータ３０を備える。
　シミュレーション装置２０は、フィッティングポイントＦＰにおいて目標距離ｄに対応する目的加入度ＦＡＤを設定して設計された第一モデル（図示せず）に対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを実施するものであり、目視シミュレーションの実施にあたり、公知の光線追跡法が用いられる。
　光線追跡法は、レンズの対物側面に入射した光線がどのようなルートを辿ってレンズの眼球側の面から出てきてどこに集光するかを計算するものであり、本実施形態では、光線追跡法を利用して、第一モデルのフィッティングポイントＦＰにおける加入度のシミュレーション値ＳＤＤを演算する。
　シミュレーション装置２０は、パラメータとパラメータ以外のレンズ情報とを入力するための図示しない入力装置を有する。
　ここで、パラメータには、目的加入度ＦＡＤ、処方加入度ＡＤＤ、第一屈折力Ｄ１を付与する第一領域１Ａの球面度数Ｓph、乱視度数Ｃyl、乱視軸方向Ａｘ、プリズム屈折力Ｐｒ、プリズム基底方向ＰＢＥ、凸面カーブＡＢＣ、レンズ中心厚さＣＴであり、レンズ情報とは、レンズの屈折率ｎ、フィッティングポイントＦＰ、累進開始点ＰＳ、累進終了点ＰＥ、第一測定基準点Ｐ１及び第二測定基準点Ｐ２のそれぞれの位置、その他である。
　目視シミュレーションは、所定のパラメータを選択し、選択したパラメータの値を代えて複数回実施される。
　コンピュータ３０は、シミュレーション装置２０で得られた結果に基づいて累進屈折力レンズを設計するものであり、処理部４０と、入力部５０とを有する。
　入力部５０は、設計対象となる累進屈折力レンズの種々の情報を入力するものであり、入力手段としては、キーボード、その他、パーソナルコンピュータにおける入力手段を例示できる。
　入力部５０を通じて入力される入力データは、目的加入度ＦＡＤ、処方加入度ＡＤＤ、第一屈折力Ｄ１を付与する第一領域１Ａの球面度数Ｓph、乱視度数Ｃyl、乱視軸方向Ａｘ、プリズム屈折力Ｐｒ、プリズム基底方向ＰＢＥ、凸面カーブＡＢＣ、レンズ中心厚さＣＴであり、レンズ情報とは、レンズの屈折率ｎ、フィッティングポイントＦＰ、累進開始点ＰＳ、累進終了点ＰＥ、第一測定基準点Ｐ１及び第二測定基準点Ｐ２のそれぞれの位置、その他のレンズ設計で必要とされる情報である。
　処理部４０は、情報取得部４１、演算部４２、記憶部４３、制御部４４及び設計部４５を有する。
　情報取得部４１は、シミュレーション装置２０から出力されるフィッティングポイントＦＰにおける加入度のシミュレーション値ＳＤＤとシミュレーションで変化させたパラメータの値とを取得する。
　演算部４２は、情報取得部４１で取得された情報に基づいてフィッティングポイントＦＰにおける加入度のシミュレーション値ＳＤＤと入力部５０で入力された目的加入度ＦＡＤとの差を補正量ＣＤＤとしてシミュレーション毎に演算する補正量演算部４２１と、補正量演算部４２１からのデータに基づいてシミュレーション毎に求められる補正量ＣＤＤとシミュレーションで変化させたパラメータの値との関係を示す関係式を演算する関係式演算部４２２とを有する。
　記憶部４３は、補正量演算部４２１で演算された結果に基づいて、パラメータと補正量ＣＤＤとの関係を記憶する補正量記憶部４３１と、関係式演算部４２２で演算された結果に基づいて、パラメータと関係式との関係を記憶する関係式記憶部４３２と、基本情報データベース４３３とを有する。
　基本情報データベース４３３は、例えば、累進開始点ＰＳの位置、累進終了点ＰＥの位置、フィッティングポイントＦＰの位置、その他レンズを設計するために必要な基本情報を記憶するものである。
　制御部４４は、入力部５０で入力された実際に設計するためのレンズの情報と記憶部４３で記憶された情報とを照合し、第二モデルを設計するための補正量ＣＤＤを求める。
　設計部４５は、制御部４４で求められた補正量ＣＤＤを第一モデルで設定した目的加入度ＦＡＤに付加して図示しない第二モデルを設計する。
　設計された第二モデルは、図示しないディスプレイで表示され、あるいは、図示しない印刷装置で印刷される。
　次に、補正量演算部４２１で求められる補正量ＣＤＤと、関係式演算部４２２で求められる関係式との具体例について、表１から表２４及び図３から図２４に基づき説明する。本実施形態では、フィッティングポイントＦＰをＹ軸の原点Ｏ（図１Ａ参照）に設定した。
　まず、目的加入度ＦＡＤが１．００ディオプトリー（Ｄ）であり、第一屈折力Ｄ１の代表的な球面度数Ｓphに対して、処方加入度ＡＤＤを変えた場合の補正量ＣＤＤの変化をＳ１からＳ１５に基づいて説明する。
　表１には、球面度数Ｓphを－８．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。シミュレーション値ＳＤＤは、主子午線上のフィッティングポイントＦＰに対応する位置における加入度の大きさである。なお、表では、シミュレーション値ＳＤＤと補正量ＣＤＤとは、それぞれ小数点３以下を四捨五入して表示している。以下の例も同様である。シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　処方加入度ＡＤＤと補正量ＣＤＤとの関係式を多項式の近似式として求めることができる。つまり、処方加入度ＡＤＤと補正量ＣＤＤとの対応関係を示す点が複数あれば、これらの点の軌跡を類推することで、関係式を求めることができる。本実施形態では、処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　ｙ=-0.0052ｘ2 + 0.0226ｘ + 0.2206
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図３で示されている。
　表２には、球面度数Ｓphを－４．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを変化させた場合の例として、処方加入度ＡＤＤを２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ=-0.0031ｘ2 - 0.0128ｘ + 0.1449
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図４で示されている。
　表３には、球面度数Ｓphを０．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表３に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ=-0.0055ｘ2 - 0.032ｘ + 0.0088
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図５で示されている。
　表４には、球面度数Ｓphを４．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表４に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ=-0.0809ｘ2 + 0.399ｘ - 0.7505　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図６で示されている。
　表５には、球面度数Ｓphを６．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表５に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　y=-0.0714x2 + 0.3188x - 0.6673　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図７で示されている。
　次に、目的加入度ＦＡＤが０．５０ディオプトリー（Ｄ）であり、第一屈折力Ｄ１の代表的な球面度数Ｓphに対して、処方加入度ＡＤＤを変えた場合の補正量ＣＤＤの変化をＳ１６からＳ４０に基づいて説明する。
　表６には、球面度数Ｓphを－８．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６）、２．０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１７）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１８）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１９）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２０）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。
　また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表６に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ=　0.0004ｘ2 - 0.0065ｘ + 0.2338　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図８で示されている。
　表７には、球面度数Ｓphを－４．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２１）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２２）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２３）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２４）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２５）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。
　なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表７に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0027ｘ2 - 0.0373ｘ + 0.1521　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図９で示されている。
　表８には、球面度数Ｓphを０．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２６）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２７）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２８）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ２９）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３０）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表８に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0012ｘ2 - 0.0608ｘ + 0.0428　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１０で示されている。
　表９には、球面度数Ｓphを４．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３１）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３２）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３３）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３４）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３５）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表９に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= -0.0073ｘ2 - 0.0553ｘ - 0.0864　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１１で示されている。
　表１０には、球面度数Ｓphを６．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３６）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３７）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３８）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ３９）、３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４０）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。
　なお、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１０に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　処方加入度ＡＤＤをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= -0.0051ｘ2 - 0.088ｘ - 0.0974　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１２で示されている。
　次に、目的加入度ＦＡＤが１．００ディオプトリー（Ｄ）であり、代表的な乱視軸方向Ａｘに対して、乱視度数Ｃylを変えた場合の補正量ＣＤＤの変化をＳ４１からＳ７６に基づいて説明する。
　表１１には、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４１）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４２）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４３）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４４）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４５）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４６）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４７）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４８）、－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ４９）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１１に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0001ｘ2 - 0.0464ｘ - 0.1359　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１３で示されている。
　表１２には、乱視軸方向Ａｘを４５°とし、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５０）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５１）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５２）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５３）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５４）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５５）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５６）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５７）及び－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５８）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。
　また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１２に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= -0.0003ｘ2 - 0.0308ｘ - 0.1364　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１４で示されている。
　表１３には、乱視軸方向Ａｘを９０°とし、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ５９）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６０）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６１）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６２）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６３）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６４）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６５）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６６）及び－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６７）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。
　また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１３に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= -0.0002ｘ2 - 0.0127ｘ - 0.1367　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１５で示されている。
　表１４には、乱視軸方向Ａｘを１３５°とし、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６８）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ６９）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７０）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７１）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７２）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７３）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７４）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７５）及び－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７６）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。
　また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１４に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= -0.0006ｘ2 - 0.0268ｘ - 0.1367　　
　であり、この関係式と演算結果が図１６で示されている。
　次に、目的加入度ＦＡＤが０．５０ディオプトリー（Ｄ）であり、代表的な乱視軸方向Ａｘに対して、乱視度数Ｃylを変えた場合の補正量ＣＤＤの変化をＳ７７からＳ１１２に基づいて説明する。
　表１５には、乱視軸方向Ａｘを０°とし、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７７）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７８）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ７９）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８０）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８１）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８２）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８３）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８４）、－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８５）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１５に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 1.0×10-05ｘ2 - 0.0385ｘ - 0.1275　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１７で示されている。
　表１６には、乱視軸方向Ａｘを４５°とし、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８６）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８７）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８８）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ８９）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９０）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９１）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９２）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９３）、－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９４）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１６に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ = 0.0003ｘ2 - 0.0214ｘ - 0.128　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１８で示されている。
　表１７には、乱視軸方向Ａｘを９０°とし、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９５）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９６）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９７）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９８）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ９９）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１００）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０１）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０２）、－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０３）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１７に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= -0.0002ｘ2 - 0.0127ｘ - 0.1367　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図１９で示されている。
　表１８には、乱視軸方向Ａｘを１３５°とし、乱視度数Ｃylを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０４）、－０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０５）、－１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０６）、－１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０７）、－２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０８）、－２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１０９）、－３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１０）、－３．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１１）、－４．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１２）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１８に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　乱視度数Ｃylをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= -0.0006ｘ2 - 0.0268ｘ - 0.1367　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２０で示されている。
　次に、目的加入度ＦＡＤが１．００ディオプトリー（Ｄ）であり、代表的なプリズム基底方向ＰＢＥに対して、プリズム屈折力Ｐｒを変えた場合の補正量ＣＤＤの変化をＳ１１３からＳ１４０に基づいて説明する。
　表１９には、プリズム基底方向ＰＢＥを０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１３）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１４）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１５）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１６）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１７）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１８）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１１９）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表１９に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0007ｘ2 - 0.0079ｘ - 0.147　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２１で示されている。
　表２０には、プリズム基底方向ＰＢＥを９０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２０）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２１）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２２）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２３）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２４）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２５）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２６）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２０に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0009ｘ2 - 0.0044ｘ - 0.1468　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２２で示されている。
　表２１には、プリズム基底方向ＰＢＥを１８０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２７）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２８）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１２９）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３０）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３１）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３２）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３３）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２３に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0009ｘ2 - 0.0044ｘ - 0.1468　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２３で示されている。
　表２２には、プリズム基底方向ＰＢＥを２７０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３４）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３５）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３６）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３７）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３８）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１３９）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４０）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２２に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0009ｘ2 - 0.0044ｘ - 0.1468　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２４で示されている。
　次に、目的加入度ＦＡＤが０．５０ディオプトリー（Ｄ）であり、代表的なプリズム基底方向ＰＢＥに対して、プリズム屈折力Ｐｒを変えた場合の補正量ＣＤＤの変化をＳ１４１からＳ１６８に基づいて説明する。
　表２３には、プリズム基底方向ＰＢＥを０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４１）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４２）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４３）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４４）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４５）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４６）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４７）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２３に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0006ｘ2 - 0.0075ｘ - 0.1568　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２５で示されている。
　表２４には、プリズム基底方向ＰＢＥを９０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４８）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１４９）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５０）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５１）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５２）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５３）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５４）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２４に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0011ｘ2 - 0.0132ｘ - 0.1566　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２６で示されている。
　表２５には、プリズム基底方向ＰＢＥを１８０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５５）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５６）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５７）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５８）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１５９）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６０）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６１）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２５に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ= 0.0011ｘ2 - 0.0132ｘ - 0.1566　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２７で示されている。
　表２６には、プリズム基底方向ＰＢＥを２７０°とし、プリズム屈折力Ｐｒを０．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６２）、０．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６３）、１．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６４）、１．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６５）、２．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６６）、２．５０ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６７）、３．００ディオプトリー（Ｄ）とした場合（Ｓ１６８）のシミュレーション値ＳＤＤ及び補正量ＣＤＤが示されている。また、シミュレーション値ＳＤＤを求めるにあたり、必要なパラメータは表２６に示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
　プリズム屈折力Ｐｒをｘ、補正量ＣＤＤをｙとした場合、関係式ｙ（ｘ）は、
　　ｙ = 0.0011ｘ2 - 0.0132ｘ - 0.1566　　
　であり、この関係式ｙ（ｘ）と演算結果が図２８で示されている。
　次に、本実施形態の累進屈折力レンズの設計方法を図２９Ａから図３１Ｂに基づいて説明する。
［第一モデル］
　第一モデルを設計する。第一モデルでは、レンズの眼球側面（凹面）の面度数をコントロールするものである。なお、レンズの物体側面（凸面）は球面である。
　例えば、第一モデルを、球面度数Ｓphを－８．００ディオプトリー（Ｄ）とし、第一屈折力Ｄ１を９．００ディオプトリー（Ｄ）とし、第二屈折力Ｄ２を６．００ディオプトリー（Ｄ）とし、処方加入度ＡＤＤを３．００ディオプトリー（Ｄ）として累進屈折力レンズを設計する。主子午線に対応する位置（図１ＡのＹ軸の原点Ｏ）にフィッティングポイントＦＰを設定し、目的加入度ＦＡＤを０．５ディオプトリー（Ｄ）として設定する。第一モデルの累進面（凹面）側の面屈折力分布が図２９Ａに示される。
　図２９Ａにおいて、領域Ｅ１が屈折力８．００～８．２５ディオプトリー（Ｄ）であり、領域Ｅ２が屈折力８．２５～８．５０ディオプトリー（Ｄ）であり、領域Ｅ３が屈折力８．５０～８．７５ディオプトリー（Ｄ）である。フィッティングポイントＦＰは領域Ｅ２と領域Ｅ３との境界部分にあるため、主子午線上であってフィッティングポイントＦＰに対応する位置の屈折力は、第一屈折力Ｄ１から目的加入度ＦＡＤを引いた値の８．５０ディオプトリー（Ｄ）である。
　図２９Ｂにおいて、レンズの眼球側面の屈折力と主子午線の位置との関係が示されている。図２９Ｂにおいて、累進開始点ＰＳから累進終了点ＰＥにかけて屈折力が変化しており、主子午線のうちフィッティングポイントＦＰに対応する位置での屈折力は、８．５ディオプトリー（Ｄ）である。
［シミュレーション工程］
　フィッティングポイントＦＰにおいて目的加入度ＦＡＤを設定して設計された第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションをシミュレーション装置２０で実施する。
　シミュレーション装置２０は、目視シミュレーションを、表１から表２８に示される通り、パラメータを変えて複数実施し、その結果をコンピュータ３０に出力する。
　例えば、図２９Ａおよび図２９Ｂで示される第一モデルに対して、目視シミュレーションをした結果を図３０Ａおよび図３０Ｂに示す。図３０Ａおよび図３０Ｂは図２９Ａおよび図２９Ｂとは異なり、目視した状態を示す。
　図３０Ａにおいて、領域Ｆ１が屈折力－７．５０～－７．２５ディオプトリー（Ｄ）であり、領域Ｆ２が屈折力－７．５０～－７．７５ディオプトリー（Ｄ）である。フィッティングポイントＦＰは領域Ｆ２の領域にある。
　図３０Ｂにおいて、屈折力と主子午線の位置との関係が示されている。図３０Ｂにおいて、主子午線のフィッティングポイントＦＰに対応する位置において、屈折力のシミュレーション値が－７．７０ディオプトリー（Ｄ）である。これは、主子午線のフィッティングポイントＦＰに対応する位置における加入度のシミュレーション値ＳＤＤの０．２０ディオプトリー（Ｄ）に相当する。
［補正量演算工程］
　シミュレーション装置２０からのシミュレーション結果をコンピュータ３０の情報取得部４１で取得する。
　演算部４２では、情報取得部４１で取得したシミュレーション結果と、入力部５０を通じて入力された設計対象の累進屈折力レンズの情報とから補正量ＣＤＤを演算し、補正量ＣＤＤから関係式を求める。
［記憶工程］
　演算部４２で演算された結果に基づいて、パラメータと補正量との関係、及びパラメータと関係式との関係を記憶部４３で記憶する。
［設計工程］
　入力部５０で設計対象の累進屈折力レンズのパラメータを入力すると、制御部４４では、入力部５０から入力された情報と記憶部４３で記憶された情報とから第二モデルを設計するための補正量が求められる。
　例えば、図２９Ａおよび図２９Ｂの累進屈折力レンズを設計する場合では、第一屈折力が－８．００ディオプトリー（Ｄ）であり、目的加入度ＦＡＤが０．５０ディオプトリー（Ｄ）であるため、設計上では、屈折力は－７．５０ディオプトリー（Ｄ）となる。しかし、図３０Ａおよび図３０Ｂに示される通り、目視シミュレーションをした結果、屈折力のシミュレーション値は－７．７０ディオプトリー（Ｄ）である。これは、加入度のシミュレーション値ＳＤＤに変換すると、０．３０ディオプトリー（Ｄ）であり、０．２０ディオプトリー（Ｄ）だけ不足していることになる。そのため、補正量ＣＤＤは、不足した値である０．２０ディオプトリー（Ｄ）となる。
　なお、設計対象の累進屈折力レンズの目的加入度ＦＡＤを、目視シミュレーションに際して設定した値である０．５０ディオプトリー（Ｄ）としたが、設計対象の累進屈折力レンズの目的加入度ＦＡＤをシミュレーション時に設定していない値である場合には、関係式に基づいて補正量ＣＤＤが算出される。
　制御部４４で求められた補正量ＣＤＤを目的加入度ＦＡＤに付加し主子午線上のフィッティングポイントＦＰに対応する位置に再度設定して第二モデルを設計する。
　例えば、図３１Ａおよび図３１Ｂに示される通り、第一モデルを設計する際に、フィッティングポイントＦＰに対応する主子午線上の加入度として設定した屈折力８．５０ディオプトリー（Ｄ）に対して、補正量ＣＤＤの０．２ディオプトリー（Ｄ）を付加した値（８．７０ディオプトリー（Ｄ））を再設定する。
　従って、第１実施形態では、次の効果を奏することができる。
　主子午線上のフィッティングポイントＦＰに対応する位置において所望値の目的加入度ＦＡＤを設定して設計された第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを実施し、目視シミュレーションで得られた主子午線上のフィッティングポイントＦＰに対応する位置における加入度のシミュレーション値ＳＤＤと目的加入度ＦＡＤとの差を補正する補正量ＣＤＤを演算し、演算して得られた補正量ＣＤＤを目的加入度ＦＡＤに付加した加入度として再度設定して第二モデルを設計するから、第一モデルに対して実際の装用状態を想定した目視シミュレーションを実施しているので、最終的な第二モデルにおいては、フィッティングポイントＦＰにおける目的加入度ＦＡＤが装用時の加入度に対してずれることが少ない。
　累進屈折力レンズを実際に装用した場合の加入度が設定した目的加入度ＦＡＤに対してずれる要因が、目的加入度ＦＡＤの大きさ、処方加入度ＡＤＤ、球面度数Ｓph、乱視度数Ｃyl、乱視軸方向Ａｘ、プリズム屈折力Ｐｒ及びプリズム基底方向ＰＢＥの要因に関係することに鑑み、これらの要因に関するデータ毎に補正量を求めるので、フィッティングポイントにおける目的加入度ＦＡＤの装用時の加入度に対するずれを極めて小さなものにできる。
　複数回実施されるシミュレーション毎に求められる補正量ＣＤＤとパラメータとの関係を示す関係式ｙ（ｘ）を求め、この関係式に基づいて加入度を設定するから、パラメータのうちシミュレーション工程で用いていない数値であっても、当該数値に対応する補正量を関係式から求めることができる。
［第２実施形態］
　次に、本発明の第２実施形態を図３２Ａおよび図３２Ｂに基づいて説明する。第２実施形態の説明において、第１実施形態と同一構成要素は同一符号を付して説明を省略する。
　第２実施形態は、第１実施形態と同様に、シミュレーション工程、補正量演算工程及び設計工程を実施した後に、判定工程を実施する。なお、シミュレーション工程から設計工程までを第１実施形態のコンピュータ３０を用いてもよく、別の装置を用いてもよい。
［判定工程］
　設計工程で設計された第二モデルに対して、眼鏡装用状態を想定したシミュレーションを再度実施する。
　再度実施するシミュレーションは、第１実施形態のシミュレーション工程と同様の工程で実施される。
　再度実施されたシミュレーション工程で得られた結果を図３２Ａおよび図３２Ｂに示す。
　図３２Ａにおいて、フィッティングポイントＦＰは領域Ｆ１と領域Ｆ２との境界部分（－７．５０ディオプトリー（Ｄ））にある。
　図３２Ｂにおいて、フィッティングポイントＦＰが設定される主子午線の位置（原点０）において、屈折力のシミュレーション値が－７．５０ディオプトリー（Ｄ）である。
　そのため、再度実施されたシミュレーション工程で得られた再シミュレーション値（－７．５０ディオプトリー（Ｄ））と、目的加入度ＦＡＤとして設定した屈折力（－７．５０ディオプトリー（Ｄ））とが一致することになる。これにより、設計工程は終了する。
　なお、判定工程で、再シミュレーション値と目的加入度ＦＡＤに基づく所望値とが一致しないと判定した場合には、設計工程を再度実施し、判定工程を再度実施する。
　従って、第２実施形態では、設計工程で設計された第二モデルに対して、眼鏡装用状態を想定したシミュレーション工程を再度実施し、シミュレーション工程で得られた再シミュレーション値と、目的加入度ＦＡＤに基づく所望値とが一致するか否かを判定するので、設計した後の累進屈折力レンズの補正が正しく実施できているか否かを確認することができる。
　なお、本発明は前述の各実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
　例えば、各実施形態では、視線が近方視の時の輻輳により鼻側に内寄せされることを考慮して、主子午線Ｃを、第一領域１Ａに対応し上下に沿ったＹ軸の上に設定される線部Ｃ１と、第二領域１Ｂに対応しＹ軸からＸ軸方向に寸法Ｉだけ離れかつＹ軸と平行に設定される線部Ｃ２と、中間領域１Ｃに対応し累進開始点ＰＳと累進終了点ＰＥとを結ぶ線部Ｃ３とから構成したが、本発明では、主子午線Ｃを、第一領域１Ａ、中間領域１Ｃ及び第二領域１ＢにかけてＹ軸に沿って直線状に形成するものでもよい。さらに、主子午線の上下に沿った線分はＹ軸の上に設定されるものに限定されるものではなく、Ｙ軸からＸ軸方向に離れかつＹ軸と平行とされるものでもよい。
　さらに、各実施形態で設計される累進屈折力レンズ１は、眼球側が累進面とされ、物体側が球面とされていたが、本発明では、眼球側と物体側との両面が累進面として設計されるものにも適用できる。
　また、本発明では、図３から図２８の実施例で示される通り、演算工程により、複数回実施されるシミュレーション毎に求められる補正量とパラメータとの関係を示す関係式を求め、設計工程において、演算工程で求められた関係式に基づいて主子午線上のフィッティングポイントＦＰに対応する位置での加入度を設定することも可能である。また、本発明では、関係式を必ずしも求めることを要しない。
　１…累進屈折力レンズ、１０…累進屈力レンズの設計装置、１Ａ…第一領域、１Ｂ…第二領域、１Ｃ…中間領域、１Ｄ…側方領域、２０…シミュレーション装置、３０…コンピュータ、４０…処理部、４１…情報取得部、４２…演算部、４２１…補正量演算部、４２２…関係式演算部、４３…記憶部、４３１…補正量記憶部、４３２…関係式記憶部、４４…制御部、４５…設計部、５０…入力部、ＡＢＣ…凸面カーブ、ＡＤＤ…処方加入度、Ａｘ…乱視軸方向、Ｃ…主子午線、ＣＤＤ…補正量、Ｃyl…乱視度数、ｄ…目標距離、Ｄ１…第一屈折力、Ｄ２…第二屈折力、ＦＡＤ…目的加入度、ＦＰ…フィッティングポイント、Ｍ…平均勾配、Ｎ…平均勾配、ＰＢＥ…プリズム基底方向、ＰＥ…累進終了点、Ｐｒ…プリズム屈折力、ＰＳ…累進開始点、ＳＤＤ…シミュレーション値、Ｓph…球面度数、ｙ（ｘ）…関係式

Claims (5)

  1. 　第一屈折力を付与する第一領域と第二屈折力を付与する第二領域との間に加入度が連続して変化する中間領域を設け、前記第一領域、前記中間領域及び前記第二領域に主子午線を設け、前記中間領域の前記第一領域に近接する部分に前記主子午線が通る累進開始点を設定し、前記中間領域の第二領域に近接する部分に前記主子午線が通る累進終了点を設定し、前記累進開始点と前記累進終了点との間にあって前記主子午線のうち前記第一領域を通る部分の延長線に沿った位置にフィッティングポイントを設定する累進屈折力レンズの設計方法であって、
    　前記主子午線上の前記フィッティングポイントに対応する位置において所望値の目的加入度を設定して設計された第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを実施するシミュレーション工程と、
    　前記シミュレーション工程で得られた前記主子午線上の前記フィッティングポイントに対応する位置における加入度のシミュレーション値と前記目的加入度との差を補正する補正量を演算する演算工程と、
    　前記演算工程で求められた前記補正量を前記目的加入度に付加した加入度として前記主子午線上の前記フィッティングポイントに対応する位置に再度設定して第二モデルを設計する設計工程と、を備えた
    　ことを特徴とする累進屈折力レンズの設計方法。
  2. 　請求項１に記載された累進屈折力レンズの設計方法において、
    　前記シミュレーション工程は、前記第一モデルの前記目的加入度、前記第一屈折力と前記第二屈折力との差で規定される処方加入度、前記第一屈折力を付与する領域の球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向のすくなくとも一つのパラメータの数値を代えて複数回実施し、
    　前記演算工程は、前記シミュレーション毎に前記補正量を演算し、
    　前記設計工程は、予め記憶された前記目的加入度、前記処方加入度、前記球面度数、前記乱視度数、前記乱視軸方向、前記プリズム屈折力及び前記プリズム基底方向のすくなくとも一つと前記補正量との関係に基づいて前記第二モデルを設計するための前記主子午線上の前記フィッティングポイントに対応する位置での加入度を設定する
    　ことを特徴とする累進屈折力レンズの設計方法。
  3. 　請求項１に記載された累進屈折力レンズの設計方法において、
    　前記設計工程の後に、前記眼鏡装用状態を想定したシミュレーションを再度実施し再シミュレーション値と前記所望値との差に基づいて前記再シミュレーション値と前記所望値とが一致するか否かを判定する判定工程を備え、
    　前記判定工程で、前記再シミュレーション値と前記所望値とが一致しないと判定した場合には、前記設計工程を再度実施する
    　ことを特徴とする累進屈折力レンズの設計方法。
  4. 　請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載された累進屈折力レンズの設計方法において、
    　前記フィッティングポイントは、前記累進開始点と前記累進終了点との間にあって前記主子午線のうち前記第一領域を通る部分の延長線に沿った位置に設定され、
    　前記目的加入度は、装用者が明確に視認したい目的位置までの目標距離に応じて設定され、前記累進開始点と前記フィッティングポイントとの間の加入度の平均勾配と、前記フィッティングポイントと前記累進終了点との間の加入度の平均勾配とが異なるように設定する
    　ことを特徴とする累進屈折力レンズの設計方法。
  5. 　第一屈折力を付与する第一領域と第二屈折力を付与する第二領域との間に加入度が連続して変化する中間領域が設けられ、前記第一領域、前記中間領域及び前記第二領域に主子午線が設けられ、前記中間領域の前記第一領域に近接する部分に前記主子午線が通る累進開始点が設定され、前記中間領域の第二領域に近接する部分に前記主子午線が通る累進終了点が設定され、前記累進開始点と前記累進終了点との間にあって前記主子午線のうち前記第一領域を通る部分の延長線に沿った位置にフィッティングポイントが設定される累進屈折力レンズを設計する装置であって、
    　前記主子午線上の前記フィッティングポイントに対応する位置において所望値の目的加入度を設定して設計された第一モデルに対して、眼鏡装用状態を想定した目視シミュレーションを、前記第一モデルの前記目的加入度、前記第一屈折力と前記第二屈折力との差で規定される処方加入度、前記第一屈折力を付与する領域の球面度数、乱視度数、乱視軸方向、プリズム屈折力及びプリズム基底方向のすくなくとも一つのパラメータを代えて複数回実施するシミュレーション装置と、
    　前記シミュレーション装置で得られた結果に基づいて累進屈折力レンズを設計するコンピュータと、を備え、
    　前記コンピュータは、前記シミュレーション装置からの情報に基づいて前記フィッティングポイントにおける加入度のシミュレーション値と前記目的加入度との差を補正する補正量をシミュレーション毎に演算する演算部と、
    　前記演算部で演算された結果に基づいて、前記目的加入度、前記処方加入度、前記球面度数、前記乱視度数、前記乱視軸方向、前記プリズム屈折力及び前記プリズム基底方向のすくなくとも一つと前記補正量との関係を記憶する記憶部と、
    　前記目的加入度、前記処方加入度、前記球面度数、前記乱視度数、前記乱視軸方向、前記プリズム屈折力及び前記プリズム基底方向のすくなくとも一つの情報を入力する入力部と、
    　前記入力部から入力にされた情報と前記記憶部で記憶された情報とから第二モデルを設計するための前記補正量を求める制御部と、
    　前記制御部で求められた前記補正量を前記目的加入度に付加し前記主子午線上の前記フィッティングポイントに対応する位置に再度設定して前記第二モデルを設計する設計部と、
    　を有する
    　ことを特徴とする累進屈折力レンズの設計装置。
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