WO2017111255A1 - 삼상 스테인리스강 및 그 제조방법 - Google Patents

삼상 스테인리스강 및 그 제조방법 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to three-phase stainless steel and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a three-phase stainless steel and a method of manufacturing the same by infiltrating the phase nitrogen by the generator nitrogen (N) on the surface and inside of the ferritic stainless steel.
  • Nitrogen has a very low solubility in the river, as is carbon, and appears mainly as nitride.
  • nitrogen has a smaller atomic radius than carbon and is mainly in the form of an inert gas in the form of nitrogen, it is very difficult to employ nitrogen in the steel. Therefore, an alloy having a high affinity with nitrogen such as chromium (Cr) in order to increase the solubility of nitrogen Stainless steels containing many elements are advantageous and generally exhibit high nitrogen solubility in these steels.
  • Cr chromium
  • the concentration of nitrogen dissolved in molten steel is about 0.45%, and it is known that it is difficult to employ more nitrogen.
  • 1 is a graph showing the solubility of nitrogen dissolved in alloy steel. Referring to Figure 1, it is also shown well in high nitrogen capacity with temperature. That is, in the molten metal state, the employment of nitrogen is very difficult without a special dissolution device such as a pressurized installation.
  • nitrogen permeation heat treatment may be performed, which is mainly performed on austenite phase such as chromium (Cr), molybdenum (Mo), manganese (Mn) and tungsten (W).
  • austenite phase such as chromium (Cr), molybdenum (Mo), manganese (Mn) and tungsten (W).
  • Nitrogen is mainly used in stainless steel containing high solid solubility elements. Steels containing elements that easily form nitrides such as titanium (Ti), niobium (Nb) and vanadium (V) are nitrided with nitrogen infiltration. It is known that precipitation does not lead to employment nitriding because of poor corrosion resistance.
  • ferritic stainless steel having almost no solid solubility of nitrogen is difficult to penetrate nitrogen from the steel surface to the inside at the nitrogen infiltration temperature, so that the friction and abrasion properties are not excellent, and thus there is a disadvantage that the use is limited for mechanical applications.
  • Patent Document 0001 Korean Registered Patent Document No. 10-0831022
  • Embodiments of the present invention are to provide a three-phase stainless steel and its manufacturing method to form three phases from the surface of the steel to the interior of the austenite phase, martensite phase, ferrite phase.
  • the embodiments of the present invention through the nitrogen permeation process to transform the ferrite phase into the martensite phase and austenite phase to improve the mechanical properties according to the corrosion resistance and the solid-solution strengthening effect of nitrogen, the ferrite phase remains inside the surface corrosion resistance characteristics
  • the excellent high strength-toughness three-phase stainless steel and its manufacturing method are provided.
  • a ferrite phase is formed therein, an austenite phase is formed on the outermost surface including a surface, and a martensite phase is formed between the ferrite phase and the austenite phase.
  • Stainless steel may be provided.
  • austenite phase may be sequentially formed in the inward direction on the surface of the stainless steel.
  • the stainless steel by weight, carbon (C) 0.01% or less, silicon (Si) 0.5% or less, chromium (Cr) 17-20%, molybdenum (Mo) 1.0-5.0%, nickel (Ni) 0.1-0.2%, manganese (Mn) 1.0% or less, titanium (Ti) 0.01-0.2%, niobium (Nb) 0.1-0.6%, aluminum (Al) 0.1% or less, phosphorus (P) 0.03% or less, sulfur ( S) 0.005% or less and may contain remaining Fe and other unavoidable impurities.
  • the nitrogen content dissolved in the austenite phase is at least 1.0%
  • the nitrogen content dissolved in the martensite phase is at least 0.6 and less than 1.0%
  • the nitrogen content dissolved in the ferrite phase may be less than 0.6%.
  • the content of nitrogen (the value of N in the above formula (1)) that penetrates into the surface can be 1.0% or more.
  • the particle size of the austenite phase may be characterized in that 50 ⁇ m or less.
  • the stainless steel may have a surface hardness of 300 HV or more.
  • a ferrite-based stainless steel in the furnace chamber is maintained at a temperature of 900 to 1,280 °C, and injection of nitrogen (N 2) gas into the furnace chamber to form a nitrogen atmosphere, and nitrogen (N 2 )
  • the gas is decomposed to form generator nitrogen (N)
  • the content of nitrogen permeated in order to phase-transform the outermost phase into the austenite phase is 1.0% or more
  • the phase provided inside the outermost phase is the martensite phase.
  • the inside of the martensite phase to provide a method for producing a three-phase stainless steel to maintain a ferrite phase of less than 0.6% content of nitrogen to penetrate. have.
  • Embodiments of the present invention can infiltrate and solidify the nitrogen through a high concentration of nitrogen infiltration treatment to the ferritic stainless steel sheet, and thus the outermost ferrite phase including the surface of the steel sheet as austenite phase having excellent surface corrosion resistance characteristics Phase transformation, and the ferrite phase inside the phase can be transformed into martensite phase to increase the rigidity, and the inside of the steel sheet to include a ferritic phase having a high toughness property, the austenite, martensite, And three-phase stainless steel in which the ferrite phase is sequentially present.
  • 1 is a graph showing the solubility of nitrogen dissolved in alloy steel.
  • FIGS. 2 and 3 are views for explaining the process of nitrogen infiltration and the process of nitrogen infiltration after arranging auxiliary specimens adjacent to the ferritic stainless steel sheet.
  • FIG. 4 is a structure photograph of a cross section of a nitrogen-penetrated three-phase stainless steel sheet measured by an optical microscope.
  • FIG. 5 is a photograph showing a result of phase analysis of the tissue photograph of FIG. 4 by EBSD.
  • 6 is a graph for explaining the hardness according to the depth from the surface of the nitrogen-penetrating three-phase stainless steel sheet.
  • a ferrite phase is formed therein, an austenite phase is formed on the outermost surface including a surface, and a martensite phase is formed between the ferrite phase and the austenite phase.
  • Stainless steel may be provided.
  • 1 is a graph showing the solubility of nitrogen dissolved in alloy steel.
  • 2 and 3 are views for explaining the process of nitrogen infiltration and the process of nitrogen infiltration after arranging auxiliary specimens adjacent to the ferritic stainless steel sheet.
  • Ferritic stainless steel is weight%, carbon (C): 0.01% or less, silicon (Si): 0.5% or less, chromium (Cr): 17 to 20%, molybdenum (Mo): 1.0 to 5.0%, the rest Ferritic stainless steel sheets containing Fe and other unavoidable impurities can be used.
  • Other unavoidable impurities include nickel (Ni): 0.1 to 0.2%, manganese (Mn): 1.0% or less, titanium (Ti): 0.01 to 0.2%, niobium (Nb): 0.1 to 0.6%, aluminum (Al) 0.1% or less, phosphorus (P): 0.03% or less, sulfur (S): 0.005% or less.
  • the ferritic stainless steel may be STS 304 steel or STS 444 steel.
  • the method of nitrogen permeation treatment of ferritic stainless steel is to place the ferritic stainless steel sheet 10 in a furnace chamber maintained at a temperature of 1,280 °C or less.
  • the solid solubility of nitrogen in the alloy steel for example, in the case of alloy steel containing 18.4% Cr, the solubility of nitrogen as the temperature increases with a boundary of the temperature of 1,280 °C It can be seen that the sharp drop is about 0.2%. Accordingly, the temperature in the furnace chamber is preferably maintained at 1,280 ° C. or lower.
  • the temperature in the furnace chamber can be maintained at 900 to 1,280 °C.
  • nitrogen (N 2 ) gas injected into the furnace chamber cannot be decomposed into generator nitrogen (N), so that nitrogen (N 2 ) molecules themselves collide with the surface of the steel sheet. Since there is a problem that the penetration rate is lowered into the steel sheet, the lower limit thereof is preferably limited to 900 ° C.
  • the auxiliary specimen 20 is disposed adjacent to the steel plate 10, and then nitrogen (N 2 ) gas is injected into the furnace chamber to form a nitrogen atmosphere and maintained for at least 1 minute.
  • the auxiliary specimen 20 may use the same alloy steel as the steel sheet 10, but is not limited thereto, and may use different metals.
  • the auxiliary specimen 20 may use the same alloy steel as the steel sheet 10, may be arranged adjacent to the plurality of steel sheets 10 to serve as the auxiliary specimen 20 to each other, such Mass processing of the same steel grades can reduce process costs and improve efficiency.
  • the surface shape of the auxiliary specimen 20 facing the steel plate 10 is preferably formed to be the same as or similar to the surface shape of the steel plate 10, thereby obtaining a uniform nitrogen penetration effect.
  • the auxiliary specimen 20 is the same as or larger than the size of the steel sheet 10.
  • the steel sheet 10 and the auxiliary specimen 20 is preferably arranged to be as close as possible to each other.
  • an interval between the steel sheet 10 and the auxiliary specimen 20 may be 1,000 nm or less.
  • the inside of the furnace chamber is maintained at a high temperature, and the generator nitrogen (N) generated accordingly moves very actively. Therefore, there is a problem that the penetration efficiency is lowered due to the collision between the generator nitrogen (N) or the surface of the generator nitrogen (N) and the steel sheet 10.
  • the concentration of the generator nitrogen (N) can be relatively increased between the steel sheet 10 and the auxiliary specimen 20,
  • the number of collisions of the generator nitrogen (N) with the steel sheet 10 increases as a very active movement between the steel sheet 10 and the auxiliary specimen 20, so that nitrogen is in the interior of the steel sheet 10 Penetration occurs well, can be deeply penetrated to the center of the steel sheet (10).
  • the holding time of the steel sheet 10 in the furnace chamber may be 1 minute or more. As the holding time increases, nitrogen may penetrate into the inside of the steel sheet 10. However, in order to ensure corrosion resistance and mechanical strength in accordance with the object of the present invention, the steel sheet 10 is maintained in the furnace chamber for 30 minutes to 10 hours, while controlling the temperature in the furnace chamber to 900 to 1,280 °C. desirable.
  • FIG. 4 is a structure photograph of a cross section of a nitrogen-penetrated three-phase stainless steel sheet measured by an optical microscope.
  • 5 is a photograph showing the results of phase analysis of the tissue photograph of FIG. 4 by EBSD.
  • the three-phase stainless steel manufactured according to the method of manufacturing the triple phase stainless steel of the present invention a ferrite phase is formed therein, martensite on the outside of the ferrite phase A smartensite phase is formed, and an austenite phase is formed in the outermost part including the surface.
  • the content of nitrogen permeated to phase-transform the outermost phase including the surface into the austenite phase is 1.0% or more, and the nitrogen infiltrated to phase-transform the phase provided inside the outermost phase to the martensite phase.
  • the content of may be between 0.6 and 1.0%. Therefore, the austenite phase, martensite phase, and ferrite phase may be sequentially formed from the surface of the stainless steel toward the inside, thereby finally forming the three-phase stainless steel.
  • the entire ferritic stainless steel sheet before the nitrogen infiltration process has a ferrite phase, but the nitrogen is dissolved in the steel sheet and the outermost ferrite phase including the surface of the steel sheet is transformed into an austenite phase through the martensite phase.
  • the outermost ferrite phase is phase-transformed to the martensite phase, and the ferrite phase may be maintained without phase-transformation inside the steel sheet.
  • the triple-phase stainless steel provided by the manufacturing method according to the embodiment of the present invention has a different feature from the commonly used dual-phase steels.
  • the outermost shell including the surface is formed of a hard austenoid phase to increase the corrosion resistance
  • the outermost inner shell is formed of the martensite phase to increase the rigidity and the outer edge.
  • the inner center may be formed of a soft ferrite phase to have toughness characteristics. That is, the impact characteristics of stainless steel can be improved by forming a ferrite phase in the center portion.
  • 6 is a graph for explaining the hardness according to the depth from the surface of the nitrogen-penetrating three-phase stainless steel sheet.
  • the ferritic stainless steel may vary the corrosion resistance of the material depending on the nitrogen content penetrating from the surface. Equation (1) below is to derive the PREN index, which refers to the pitting resistance index of the material.
  • the hardness of the surface due to the solid solution strengthening effect of nitrogen penetrated to the surface it can be seen that the hardness is higher than the martensite and ferrite phase formed therein. At this time, the content of nitrogen penetrated to the surface may be 1.2%.
  • the surface hardness of the ferritic stainless steel sheet before nitrogen infiltration is about 160 to 180 HV.
  • the surface hardness of the three-phase stainless steel after the nitrogen penetration treatment of the steel sheet according to the embodiment of the present invention can be significantly improved to 300HV or more.
  • the interior of the three-phase stainless steel after the nitrogen infiltration process has a martensite phase and a ferrite phase, and may have a hardness of about 200 to 280 HV, which is smaller than the hardness of the surface.

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Abstract

삼상(triple-phase) 스테인리스강 및 그 제조방법이 개시된다. 본 발명의 일 실시예에 따른 삼상(triple-phase) 스테인리스강은 내부에 페라이트 상이 형성되고, 표면을 포함하는 최외곽에 오스테나이트 상이 형성되고, 페라이트 상과 오스테나이트 상의 사이에 마르텐사이트 상이 형성될 수 있다. 따라서, 포함함으로써 고내식성 및 고강도와 함께 고인성을 가지는 삼상 스테인리스 강을 제공할 수 있다.

Description

삼상 스테인리스강 및 그 제조방법
본 발명은 삼상 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 페라이트계 스테인리스강의 표면과 내부에 발생기 질소(N)를 침투시켜 상변태 시키는 삼상 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 스테인리스 강에 질소를 첨가하면 결정립이 미세화되어 인성이 향상되며, 탄소의 확산속도를 늦추어 탄화물 석출을 지연시킴으로써 내식성이 향상된다고 알려져 있기 때문에 강도와 내식성을 향상시키기 위해 일정 범위의 질소를 스테인리스 강에 첨가하는 것이 보통이다.
따라서, 오스테나이트계 및 2상(dual-phase)계 스테인리스강에 다양한 고질소 스테인리스강이 개발되어 시판되고 있다. 강에서 질소의 고용도는 탄소와 같이 극히 적으며, 주로 질화물로 나타난다.
질소는 탄소보다 원자반경이 적고, 주로 질소 형태의 불활성 가스 상태로 존재하기 때문에 강에 질소를 고용시키기가 상당히 어려우므로, 질소의 고용도를 높이기 위해 크롬(Cr) 등과 같이 질소와 친화력이 큰 합금원소가 많이 함유되어 있는 스테인리스 강이 유리하며, 일반적으로 이들 강에서 높은 질소 고용도를 나타내고 있다.
일반적으로 합금강에 질소를 고용 시키기 위해서는, 용해 상태의 용융금속에 특수한 가압 설비를 이용한 복잡한 공정을 통해 수십 ppm 단위부터 최대 0.45% 한계 고용량 이하의 질소 고용이 가능하다.
용강 내 고용되는 질소의 농도는 약 0.45%가 한계치로 그 이상의 질소는 고용되기 힘든 것으로 알려져 있다. 도 1은 합금강에 고용되는 질소의 고용도를 나타낸 그래프이다. 도 1을 참조하면, 온도에 따른 질소 고용량에도 잘 나타나 있다. 즉, 용융 금속 상태에서는 가압 설비와 같은 특수한 용해 장치 없이는 질소의 고용은 매우 힘들다.
합금강에 질소를 고용시키기 위한 방법으로서, 질소 침투 열처리를 수행할 수 있는데, 이러한 질소 침투 처리는 주로 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo), 망간(Mn) 및 텅스텐(W)과 같이 오스테나이트 상에 질소의 고용도가 높은 원소를 함유한 스테인리스강에서 주로 수행되고 있으며, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)과 같이 질화물을 쉽게 형성하는 원소를 함유한 강은 질소침투와 함께 질화물 석출이 일어나 내식성이 나빠지므로 고용 질화하지 않는다고 알려져 있다.
한편, 질소의 고용도가 거의 없는 페라이트계 스테인리스 강은 질소 침투 온도에서 강 표면에서 내부로 질소가 침투되기 어려워, 마찰 및 마모 특성이 우수하지 못하여 기계적 용도로는 사용이 제한되는 단점이 있다.
(특허문헌 0001) 한국 등록특허문헌 제10-0831022호
본 발명의 실시예들은 강의 표면에서 내부로 갈수록 오스테나이트 상, 마르텐사이트 상, 페라이트 상의 세가지 상을 형성하는 삼상 스테인리스강 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.
또한, 본 발명의 실시예들은 질소 침투 처리를 통하여 페라이트상을 마르텐사이트 상 및 오스테나이트 상으로 상변태 시켜 내식성 및 질소의 고용강화 효과에 따른 기계적 특성이 향상되고, 내부에 페라이트 상이 남게 되어 표면 내식 특성이 우수한 고강도-고인성의 삼상 스테인리스강및 그 제조방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 내부에 페라이트 상이 형성되고, 표면을 포함하는 최외곽에 오스테나이트 상이 형성되고, 상기 페라이트 상과 상기 오스테나이트 상의 사이에 마르텐사이트 상이 형성되는 삼상(triple-phase) 스테인리스강이 제공될 수 있다.
또한, 상기 스테인리스강의 표면에서 내부 방향으로 오스테나이트 상, 마르텐사이트 상, 및 페라이트 상이 순차적으로 형성될 수 있다.
또한, 상기 스테인리스강은 중량%로, 탄소 (C) 0.01% 이하, 실리콘 (Si) 0.5% 이하, 크롬 (Cr) 17~20%, 몰리브데늄 (Mo) 1.0~5.0%, 니켈 (Ni) 0.1~0.2%, 망간 (Mn) 1.0% 이하, 티타늄 (Ti) 0.01~0.2%, 나이오븀 (Nb) 0.1~0.6%, 알루미늄 (Al) 0.1% 이하, 인 (P) 0.03% 이하, 황 (S) 0.005% 이하, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.
또한, 중량%로, 상기 오스테나이트 상에 고용된 질소 함량은 1.0% 이상이고, 상기 마르텐사이트 상이 고용된 질소 함량은 0.6 이상 1.0% 미만이며, 상기 페라이트 상에 고용된 질소 함량은 0.6% 미만일 수 있다.
또한, 상기 스테인리스강은 하기 식 (1)에 따른 내공식 저항지수가 54 이상인 것을 특징으로 하되, 식 (1)은 PREN = Cr + 3.3 Mo + 30 N - Mn 일 수 있다.
또한, 표면에 침투되는 질소의 함량(상기 식(1)에서 N의 값)을 1.0% 이상으로 할 수 있다.
또한, 상기 오스테나이트 상의 입자 크기는 50㎛ 이하인 것을 특징으로 할 수 있다.
또한, 상기 스테인리스강의 표면 경도가 300HV 이상인 것을 특징으로 할 수 있다.
본 발명의 다른 측면에 따르면, 900 내지 1,280℃로 온도로 유지되는 노 챔버 내에 페라이트계 스테인리스 강을 배치하고, 노 챔버 내에 질소(N2) 가스를 주입하여 질소 분위기를 형성하고, 질소(N2) 가스를 분해하여 발생기 질소(N)를 형성하고, 최외곽 상을 오스테나이트 상으로 상변태시키기 위해 침투되는 질소의 함량을 1.0% 이상으로 하고, 상기 최외곽 상의 내부에 마련되는 상을 마르텐사이트 상으로 상변태 시키기 위해 침투되는 질소의 함량을 0.6 내지 1.0% 사이가 되도록 하고, 상기 마르텐사이트 상의 내부에는 침투되는 질소의 함량을 0.6% 미만으로 하여 페라이트 상이 유지되도록 하는 삼상 스테인리스강의 제조방법이 제공될 수 있다.
본 발명의 실시예들은 페라이트계 스테인리스 강판에 고농도의 질소 침투 처리를 통하여 질소를 침투 및 고용시킬 수 있으며, 이에 따라 강판의 표면을 포함하는 최외곽의 페라이트 상을 표면 내식 특성이 우수한 오스테나이트 상으로 상변태 시키고, 그 내부의 페라이트 상을 마르텐사이트 상으로 상변태 시켜 강성을 증가시킬 수 있으며, 강판의 내부는 고인성 성질을 가지는 페라이트 상을 포함하도록 하여 강판의 표면에서 내부로 갈수록 오스테나이트, 마르텐사이트, 및 페라이트 상이 순차적으로 존재하는 삼상 스테인리스강을 구성할 수 있다.
따라서 질소의 침투 및 고용에 따른 질소의 고용강화 효과에 따라 스테인리스강의 내식성 및 기계적 특성을 향상시킬 수 있다. 또한, 내부에 고인성의 페라이트 상을 포함함으로써 고내식성 및 고강도와 함께 고인성을 가지는 삼상 스테인리스 강을 제공할 수 있다.
또한, 액상이 아닌 고체상 상태의 합금강을 이용하여 삼상 스테인리스 강을 제공할 수 있고, 특수한 가압 설비가 없이도 액상에서 고용 가능한 질소의 고용 한계치를 뛰어 넘을 수 있다.
도 1은 합금강에 고용되는 질소의 고용도를 나타낸 그래프이다.
도 2 및 도 3은 페라이트계 스테인리스 강판에 보조 시편을 인접하여 배치한 후 질소 침투 처리하는 과정 및 강판에 질소가 침투하는 과정을 설명하기 위한 도면이다.
도 4는 질소 침투 처리된 삼상 스테인리스 강판의 단면을 광학현미경으로 측정한 조직 사진이다.
도 5는 도 4의 조직 사진을 EBSD로 상 분석한 결과를 나타내는 사진이다.
도 6은 질소 침투 처리된 삼상 스테인리스 강판의 표면으로부터의 깊이에 따른 경도를 설명하기 위한 그래프이다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 내부에 페라이트 상이 형성되고, 표면을 포함하는 최외곽에 오스테나이트 상이 형성되고, 상기 페라이트 상과 상기 오스테나이트 상의 사이에 마르텐사이트 상이 형성되는 삼상(triple-phase) 스테인리스강이 제공될 수 있다.
이하에서는 본 발명의 실시 예를 첨부 도면을 참조하여 상세히 설명한다. 이하의 실시 예는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 사상을 충분히 전달하기 위해 제시하는 것이다. 본 발명은 여기서 제시한 실시 예만으로 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 도면은 본 발명을 명확히 하기 위해 설명과 관계 없는 부분의 도시를 생략하고, 이해를 돕기 위해 구성요소의 크기를 다소 과장하여 표현할 수 있다.
도 1은 합금강에 고용되는 질소의 고용도를 나타낸 그래프이다. 도 2 및 도 3은 페라이트계 스테인리스 강판에 보조 시편을 인접하여 배치한 후 질소 침투 처리하는 과정 및 강판에 질소가 침투하는 과정을 설명하기 위한 도면이다.
도 1 내지 도 3을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 페라이트계 스테인리스강에 질소 침투 처리하여 삼상(triple-phase) 스테인리스강을 제조하는 방법이 개시된다.
페라이트계 스테인리스강은 중량%로, 탄소(C): 0.01% 이하, 실리콘(Si): 0.5% 이하, 크롬(Cr): 17 내지 20%, 몰리브데늄(Mo): 1.0 내지 5.0%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 페라이트계 스테인리스 강판을 이용할 수 있다. 또한, 기타 불가피한 불순물은 니켈(Ni): 0.1 내지 0.2%, 망간(Mn): 1.0% 이하, 티타늄(Ti): 0.01 내지 0.2%, 나이오븀(Nb): 0.1 내지 0.6%, 알루미늄(Al): 0.1% 이하, 인(P): 0.03% 이하, 황(S): 0.005% 이하를 포함할 수 있다.
예를 들어, 상기 페라이트계 스테인리스강은 STS 304 강 또는 STS 444 강 등을 사용할 수 있다.
페라이트계 스테인리스강에 질소 침투 처리를 하는 방법은 페라이트계 스테인리스 강판(10)을 1,280℃ 이하의 온도로 유지되는 노(furnace) 챔버 내에 위치시킨다.
도 1을 참조하면, 합금강에 고용되는 질소의 고용도를 알 수 있는데, 예를 들어, 18.4%의 Cr을 포함하는 합금강의 경우 1,280℃의 온도를 경계로 하여 온도가 증가할수록 질소의 고용도가 약 0.2% 정도로 급격히 저하되는 것을 알 수 있다. 이에 따라서, 노(furnace) 챔버 내의 온도는 1,280℃ 이하로 유지시키는 것이 바람직하다.
예를 들어, 보다 바람직하게는, 상기 노 챔버 내의 온도는 900 내지 1,280℃로 유지시킬 수 있다. 상기 노 챔버 내의 온도가 900℃ 미만인 경우, 상기 노 챔버 내에 주입된 질소(N2) 가스가 발생기 질소(N)로 분해되지 못하여 질소(N2) 분자 자체가 상기 강판의 표면에 충돌하게 되며, 강판의 내부로 침투율이 낮아지는 문제점이 있어 이의 하한은 900℃로 제한함이 바람직하다.
다음으로 상기 강판(10)에 인접하여 보조 시편(20)을 배치하고, 이후, 상기 노 챔버 내에 질소(N2) 가스를 주입하여 질소 분위기를 형성시켜 1분 이상 유지한다.
상기 보조 시편(20)은 상기 강판(10)과 동일한 합금강을 사용할 수 있으나, 이에 한정되는 것은 아니며 이종 금속을 사용할 수 있다. 예를 들어, 상기 보조 시편(20)은 상기 강판(10)과 동일한 합금강을 사용할 수 있으며, 복수의 강판(10)들을 인접하여 배치하여 서로 보조 시편(20)의 역할을 수행할 수 있으며, 이러한 동일 강종의 대량 처리를 통하여 공정 비용의 감소 및 효율을 향상시킬 수 있다.
그리고 상기 강판(10)에 대향하는 상기 보조 시편(20)의 표면 형상은 상기 강판(10)의 표면 형상과 동일 또는 유사하게 형성된 것이 바람직하며, 이에 따라서 균일한 질소 침투 효과를 얻을 수 있다.
또한, 상기 강판(10) 내에 균일한 질소 침투 효과를 얻기 위하여는, 상기 보조 시편(20)은 상기 강판(10)의 크기와 동일하거나 큰 것을 사용함이 바람직하다.
상기 노 챔버 내에 일정량의 질소(N2) 가스를 흘리는 방법(flowing)을 통하여 주입하여 질소 분위기를 형성시키는데, 상기 질소(N2) 가스는 고온의 노 챔버 내부 온도에 의하여 분자 형태의 질소(N2) 가스가 분해되어 발생기 질소(N)를 형성하며, 점점 상기 노 챔버 내에는 발생기 질소(N)로 가득 채워지게 된다.
이와 달리, 질소 분위기를 형성시키되 질소 가스압을 가하지 않는 상기 질소(N2) 가스를 흘리는 방법(flowing) 이외에, 질소(N2) 가스가 분해된 발생기 질소(N)의 농도 분압 활성화가 필요한 경우, 상기 노 챔버 내 분압은 1.0kgf/cm2 이상이 되도록 질소(N2) 가스를 지속적으로 주입할 수 있다.
상기 강판(10) 및 상기 보조 시편(20)은 서로 최대한 인접하도록 배치시키는 것이 바람직하다. 예를 들어, 상기 강판(10) 및 상기 보조 시편(20) 사이의 간격은 1,000nm 이하일 수 있다.
상기 노 챔버의 내부는 고온을 유지하고 있으며, 이에 따라 발생된 상기 발생기 질소(N)는 매우 활발하게 운동을 한다. 따라서, 상기 발생기 질소들(N) 사이 또는 상기 발생기 질소(N)와 강판(10)의 표면에서의 충돌에 따라 침투 효율이 저하되는 문제점이 있다.
따라서, 상기 강판(10) 및 상기 보조 시편(20)을 인접하여 배치함으로써, 상기 강판(10) 및 상기 보조 시편(20) 사이에 상기 발생기 질소(N)의 농도를 상대적으로 증가시킬 수 있으며, 상기 발생기 질소(N)이 상기 강판(10) 및 상기 보조 시편(20) 사이에서 매우 활발한 운동에 따라 상기 강판(10)에 충돌 횟수가 증가하며, 이에 따라, 질소가 상기 강판(10)의 내부에 침투가 잘 일어나며, 상기 강판(10)의 중심부까지 깊게 침투시킬 수 있다.
상기 노 챔버 내에 상기 강판(10)의 유지 시간은 1분 이상일 수 있으며, 유지 시간이 증가할수록 상기 강판(10)의 내부까지 질소가 침투가 가능하다. 그러나, 본 발명의 목적에 부합하는 내식성 및 기계적 강도를 확보하기 위하여, 상기 강판(10)은 노 챔버 내의 온도를 900 내지 1,280℃로 제어하면서, 30분 내지 10시간 동안 노 챔버 내에서 유지하는 것이 바람직하다.
도 4는 질소 침투 처리된 삼상 스테인리스 강판의 단면을 광학현미경으로 측정한 조직 사진이다. 그리고 도 5는 도 4의 조직 사진을 EBSD로 상 분석한 결과를 나타내는 사진이다.
도 4와 도 5를 참조하면, 상기 본 발명의 삼상 스테인리스강(Triple phase stainless steel)의 제조 방법에 따라 제조된 삼상 스테인리스강은, 내부에 페라이트(ferrite) 상이 형성되고, 페라이트 상의 외곽에 마르텐사이트(martensite) 상이 형성되며, 표면을 포함하는 최외곽에 오스테나이트(austenite) 상이 형성된다.
이 때, 표면을 포함하는 최외곽의 상을 오스테나이트 상으로 상변태 시키기 위해 침투되는 질소의 함량은 1.0% 이상으로 하고, 최외곽 상의 내부에 마련되는 상을 마르텐사이트 상으로 상변태 시키기 위해 침투되는 질소의 함량은 0.6 내지 1.0% 사이가 되도록 할 수 있다. 따라서 스테인리스 강의 표면에서 내부로 갈수록 오스테나이트 상, 마르텐사이트 상, 및 페라이트 상이 순차적으로 형성되어 최종적으로 삼상 스테인리스 강이 구성될 수 있다.
즉, 질소 침투 처리 전 페라이트계 스테인리스 강판은 전체가 페라이트 상을 가지고 있으나, 질소가 강판 내에 고용되어 강판의 표면을 포함하는 최외곽의 페라이트 상이 마르텐사이트 상을 거쳐 오스테나이트 상으로 상변태 되고, 강판의 최외곽의 내부의 페라이트 상이 마르텐사이트 상으로 상변태 되며, 강판의 내부에는 페라이트 상이 상변태 되지 않고 유지될 수 있다.
또한, 본 발명의 실시예에 따른 제조방법으로 제공되는 삼상(triple-phase) 스테인리스강은 일반적으로 사용되는 이상(dual-phase) 강들과는 상이한 특징을 가진다.
일반적으로 사용되는 이상(dual-phase) 강은 강의 표면과 내부에 서로 다른 상들이 혼재되어 존재한다. 그러나 본 발명의 실시예에 따른 삼상 스테인리스강은 표면을 포함하는 최외각이 경질의 오스테나이스 상으로 형성되어 내식성이 증가하고, 최외각 내부의 외곽이 마르텐사이트 상으로 형성되어 강성이 증가하고, 외곽 내부의 중심부가 연질의 페라이트 상으로 형성되어 인성 특성을 가질 수 있다. 즉, 중심부에 페라이트 상을 형성함으로써 스테인리스강의 충격 특성을 향상시킬 수 있다.
또한, 삼상 스테인리스강의 표면에 침투 및 확산되는 1.0% 이상의 질소는 질화물로 석출되지 않고 표면 내로 고용되어 오스테나이트 상의 입자의 성장을 억제하여 입자 크기를 50㎛ 이하로 할 수 있다.
도 6은 질소 침투 처리된 삼상 스테인리스 강판의 표면으로부터의 깊이에 따른 경도를 설명하기 위한 그래프이다.
페라이트계 스테인리스 강은 표면에서 내부로 침투되는 질소의 함량에 따라서 소재가 지니는 내부식 특성이 달라질 수 있다. 아래 식 (1)은 소재의 내공식 저항지수를 일컫는 PREN 지수를 도출하기 위한 것이다.
PREN = Cr + 3.3 Mo + 30 N - Mn …… 식 (1)
특히, 표면에 침투된 질소의 고용 강화 효과로 인하여 표면의 경도가 오스테나이트 상임에도 불구하고 내부에 형성되는 마르텐사이트 및 페라이트 상보다 경도가 상승된 것을 확인할 수 있다. 이 때, 표면에 침투된 질소의 함량은 1.2%일 수 있다.
표면에 침투된 질소의 함량이 1.2%인 경우에 PREN 지수를 구하기 위해 위의 식 (1)에 질소의 함량을 대입하면 아래 식 (2)와 같다.
PREN = 18.66 + 3.3 * 1.74 + 30 * 1.2 - 0.85 = 60.7 …… 식(2)
(단, Cr: 18.66%, Mo: 1.74%, Mn: 0.85%)
위의 결과로 보아, 일반적으로 알려져 있는 오스테나이트계 스테인리스 강인 STS 304 강의 PREN 지수가 18.0인 것과 비교할 때, 삼상 스테인리스강의 표면의 경도가 약 3배 이상 향상된 것을 알 수 있다.
구체적으로, 질소 침투 처리 전 페라이트계 스테인리스 강판의 표면 경도는 약 160 내지 180HV 정도이다. 그러나 본 발명의 실시예에 따른 강판의 질소 침투 처리를 거친 후의 삼상 스테인리스강의 표면 경도는 300HV 이상으로 현저히 향상될 수 있다.
반면에, 질소 침투 처리 후 삼상 스테인리스강의 내부는 마르텐사이트 상과 페라이트 상을 가지며, 표면의 경도에 비하여 작은 약 200 내지 280HV 정도의 경도를 가질 수 있다.
상술한 바에 있어서, 본 발명의 예시적인 실시예들을 설명하였지만, 본 발명은 이에 한정되지 않으며 해당 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 다음에 기재하는 특허청구범위의 개념과 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 변경 및 변형이 가능함을 이해할 수 있을 것이다.

Claims (9)

  1. 내부에 페라이트 상이 형성되고,
    표면을 포함하는 최외곽에 오스테나이트 상이 형성되고,
    상기 페라이트 상과 상기 오스테나이트 상의 사이에 마르텐사이트 상이 형성되는 삼상(triple-phase) 스테인리스강.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 스테인리스강의 표면에서 내부 방향으로 오스테나이트 상, 마르텐사이트 상, 및 페라이트 상이 순차적으로 형성되는 삼상 스테인리스 강.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 스테인리스강은 중량%로, 탄소 (C) 0.01% 이하, 실리콘 (Si) 0.5% 이하, 크롬 (Cr) 17~20%, 몰리브데늄 (Mo) 1.0~5.0%, 니켈 (Ni) 0.1~0.2%, 망간 (Mn) 1.0% 이하, 티타늄 (Ti) 0.01~0.2%, 나이오븀 (Nb) 0.1~0.6%, 알루미늄 (Al) 0.1% 이하, 인 (P) 0.03% 이하, 황 (S) 0.005% 이하, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 삼상 스테인리스강.
  4. 제1항에 있어서,
    중량%로, 상기 오스테나이트 상에 고용된 질소 함량은 1.0% 이상이고,
    상기 마르텐사이트 상이 고용된 질소 함량은 0.6 이상 1.0% 미만이며,
    상기 페라이트 상에 고용된 질소 함량은 0.6% 미만인 삼상 스테인리스강.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 스테인리스강은 하기 식 (1)에 따른 내공식 저항지수가 54 이상인 것을 특징으로 하는 삼상 스테인리스강.
    PREN = Cr + 3.3 Mo + 30 N - Mn …… 식 (1)
  6. 제1항에 있어서,
    표면에 침투되는 질소의 함량(상기 식(1)에서 N의 값)을 1.0% 이상으로 하는 삼상 스테인리스강.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 오스테나이트 상의 입자 크기는 50㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 삼상 스테인리스강.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 스테인리스강의 표면 경도가 300HV 이상인 것을 특징으로 하는 삼상 스테인리스강.
  9. 900 내지 1,280℃로 온도로 유지되는 노 챔버 내에 페라이트계 스테인리스 강을 배치하고,
    노 챔버 내에 질소(N2) 가스를 주입하여 질소 분위기를 형성하고,
    질소(N2) 가스를 분해하여 발생기 질소(N)를 형성하고,
    최외곽 상을 오스테나이트 상으로 상변태시키기 위해 침투되는 질소의 함량을 1.0% 이상으로 하고,
    상기 최외곽 상의 내부에 마련되는 상을 마르텐사이트 상으로 상변태 시키기 위해 침투되는 질소의 함량을 0.6 내지 1.0% 사이가 되도록 하고,
    상기 마르텐사이트 상의 내부에는 침투되는 질소의 함량을 0.6% 미만으로 하여 페라이트 상이 유지되도록 하는 삼상 스테인리스강의 제조방법.
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EP16879123.4A EP3395995B1 (en) 2015-12-23 2016-08-30 Triple-phase stainless steel and method for producing same
ES16879123T ES2779629T3 (es) 2015-12-23 2016-08-30 Acero inoxidable trifásico y procedimiento para producir el mismo
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021042968A (ja) * 2019-09-06 2021-03-18 セイコーエプソン株式会社 時計用部品および時計
JP7238161B2 (ja) * 2019-11-19 2023-03-13 日鉄ステンレス株式会社 フェライト系ステンレス鋼板
KR20240028470A (ko) * 2021-08-02 2024-03-05 닛테츠 케미컬 앤드 머티리얼 가부시키가이샤 스테인리스 강판, 연료 전지용 세퍼레이터, 연료 전지 셀, 및 연료 전지 스택
CN118291886A (zh) * 2024-03-11 2024-07-05 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种煤矿机械用三相不锈钢

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4581202A (en) * 1984-03-12 1986-04-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Sintered stainless steel and production process therefor
JPH07292446A (ja) * 1994-04-22 1995-11-07 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd 熱交換器用フェライト系ステンレス鋼
JP2002194504A (ja) * 2000-12-21 2002-07-10 Sumitomo Metal Ind Ltd クロム系ステンレス鋼箔およびその製造方法
KR100831022B1 (ko) * 2007-03-13 2008-05-20 동아대학교 산학협력단 페라이트계 스테인리스 강의 고온 질소 침투 열처리법

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100298847B1 (ko) 1998-11-02 2001-11-22 정수진 진공질소고용화처리방법
JP4252145B2 (ja) 1999-02-18 2009-04-08 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼
JP3470660B2 (ja) 1999-11-15 2003-11-25 住友金属工業株式会社 ばね用複層組織クロム系ステンレス鋼材およびその製造方法
US7047417B2 (en) * 2001-03-20 2006-05-16 Leskuski Walter J Systems and methods for accessing reporting services
JP3956683B2 (ja) * 2001-12-03 2007-08-08 住友金属工業株式会社 複層組織クロム系ステンレス鋼材とその製造方法
JP4479155B2 (ja) * 2003-02-14 2010-06-09 住友金属工業株式会社 クロム系ステンレス鋼材およびその製造方法
JP4378773B2 (ja) * 2005-05-16 2009-12-09 独立行政法人物質・材料研究機構 ステンレス鋼製製品の製造方法とそのステンレス鋼製製品
JP5835256B2 (ja) * 2013-03-21 2015-12-24 株式会社デンソー フェライト系ステンレス鋼製品の製造方法
JP6260996B2 (ja) 2014-02-28 2018-01-17 学校法人 芝浦工業大学 型材形成方法
CN106460145B (zh) * 2014-05-15 2019-08-16 埃克斯潘尼特技术公司 锁紧垫圈
RU2686727C2 (ru) * 2015-08-04 2019-04-30 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Нержавеющая сталь и изделие из нержавеющей стали для нефтяной скважины

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4581202A (en) * 1984-03-12 1986-04-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Sintered stainless steel and production process therefor
JPH07292446A (ja) * 1994-04-22 1995-11-07 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd 熱交換器用フェライト系ステンレス鋼
JP2002194504A (ja) * 2000-12-21 2002-07-10 Sumitomo Metal Ind Ltd クロム系ステンレス鋼箔およびその製造方法
KR100831022B1 (ko) * 2007-03-13 2008-05-20 동아대학교 산학협력단 페라이트계 스테인리스 강의 고온 질소 침투 열처리법

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
LEE, HAE JOENG ET AL.: "Microstructural Changes during Tempering Treatment of Nitrogen-permeated STS 410 and 410L Martensitic Stainless Steels", JOURNAL OF THE KOREAN SOCIETY FOR HEAT TREATMENT, vol. 20, no. 2, March 2007 (2007-03-01), pages 84 - 93, XP055495399 *

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