WO2017146442A1 - 치즐 - Google Patents

치즐 Download PDF

Info

Publication number
WO2017146442A1
WO2017146442A1 PCT/KR2017/001898 KR2017001898W WO2017146442A1 WO 2017146442 A1 WO2017146442 A1 WO 2017146442A1 KR 2017001898 W KR2017001898 W KR 2017001898W WO 2017146442 A1 WO2017146442 A1 WO 2017146442A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
core
chisel
insertion groove
degrees
chisel body
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/KR2017/001898
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
장철길
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of WO2017146442A1 publication Critical patent/WO2017146442A1/ko
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01C—CONSTRUCTION OF, OR SURFACES FOR, ROADS, SPORTS GROUNDS, OR THE LIKE; MACHINES OR AUXILIARY TOOLS FOR CONSTRUCTION OR REPAIR
    • E01C23/00—Auxiliary devices or arrangements for constructing, repairing, reconditioning, or taking-up road or like surfaces
    • E01C23/06—Devices or arrangements for working the finished surface; Devices for repairing or reconditioning the surface of damaged paving; Recycling in place or on the road
    • E01C23/12—Devices or arrangements for working the finished surface; Devices for repairing or reconditioning the surface of damaged paving; Recycling in place or on the road for taking-up, tearing-up, or full-depth breaking-up paving, e.g. sett extractor
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
    • E02F3/00—Dredgers; Soil-shifting machines
    • E02F3/04—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven
    • E02F3/96—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven with arrangements for alternate or simultaneous use of different digging elements
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
    • E02F5/00—Dredgers or soil-shifting machines for special purposes
    • E02F5/30—Auxiliary apparatus, e.g. for thawing, cracking, blowing-up, or other preparatory treatment of the soil

Definitions

  • the present invention relates to a chisel (CHISEL), specifically, the present invention includes a core made of a unique composition to improve the durability, by placing a cushioning material between the core and the chisel body to prevent damage due to pressure concentration It is related to a chisel with an improved lifetime.
  • CHISEL chisel
  • chisels which are used to crush hard ground or hard rock, are attached to excavators for construction equipment or pneumatic and hydraulic handbreakers to break up the soil and rock, and are periodically replaced as they wear out.
  • the chisel is processed and heat treated with chromium molybdenum alloy steel, commonly known as SCM440, and its hardness is Rockwell hardness (HRC45 ⁇ 56). It depends on the amount of work at the rock crushing site.
  • HRC45 ⁇ 56 Rockwell hardness
  • rock fracture sites require products with more wear resistance, impact resistance, strength, and higher toughness than conventional chisels.
  • chisels are pressed into chisels to protrude cores with wear resistance, impact resistance, and high toughness than chisel bodies.
  • technical problems of core material selection, heat treatment, and indentation methods have not been solved.
  • the chisel made by machining the mechanical steel alloy steel has a problem that may cause a loss of material and environmental pollution due to waste because it is not easy to recycle when a new chisel is to be replaced by a considerable progress of wear.
  • Prior documents related to the present invention include Korean Utility Model Registration No. 232425.
  • An aspect of the present invention is to provide a chisel with improved durability, including a core made of a unique composition, and prevents breakage due to pressure concentration by placing a cushioning material between the core and the chisel body.
  • the chisel according to the embodiment of the present invention includes a chisel body having a core insertion groove, a core inserted into the core insertion groove, and a cushioning material inserted into the core insertion groove and positioned between the core and the chisel body.
  • the core may contain at least one of carbon, silicon, chromium, molybdenum, vanadium, manganese, phosphorus, and sulfur using iron as a basic base material.
  • the core is 90.48 to 82.04 wt% iron, 1.6 to 0.9 wt% carbon, 0.9 to 0.4 wt% silicon, 12 to 7 wt% chromium, 2.2 to 0.8 wt% molybdenum, 0.6 to 0.2 wt% vanadium, 0.6 to manganese 0.2 wt%, phosphorus 0.03 to 0.01 wt% and sulfur 0.03 to 0.01 wt%.
  • the buffer material comprises at least one of lead, tin, zinc, solder and aluminum.
  • the core is first heated to 800 degrees, and after a predetermined time, the core is heated again to 1000 to 1050 degrees, and the heated core is cooled by heat treatment with nitrogen gas at 500 to 570 degrees.
  • the durability is improved, including the core having a unique composition, and the shock absorbing material is disposed between the core and the chisel body to prevent breakage due to pressure concentration, thereby providing a chisel having an improved lifespan.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing the configuration of a chisel according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic exploded perspective view of the chisel shown in FIG. 1.
  • FIG. 2 is a schematic exploded perspective view of the chisel shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a process diagram schematically illustrating a process of press-fitting a core into a chisel body in the chisel shown in FIG. 1;
  • the chisel includes a chisel body 110, a core 120, and a buffer 130.
  • the chisel body 110 is formed in a cylindrical shape as a whole, the core insertion groove 111 extending in the axial direction is formed in the center.
  • the core insertion groove 111 is formed in a cylindrical shape corresponding to the core, the diameter of the core insertion groove 111 so that the core 120 is forcibly press-fitted to the core insertion groove 111 is the diameter of the core It is formed smaller than the diameter.
  • the core 120 should be provided with heat resistance, impact resistance, abrasion resistance, and toughness evenly so as to be suitable for fracture of a rock.
  • the core is broken by the impact during use, and if the wear resistance is lower than the standard value, the wear is faster and the product is not commercially available. Bends and cannot function normally.
  • the core material must be composed of the following components as the tool steel can be the most desirable core with heat resistance, wear resistance, high toughness, impact resistance evenly.
  • the core is made of iron (Fe) as a base base material, and in addition, carbon, silicon, chromium, molybdenum, vanadium, manganese, phosphorus, and sulfur are further included.
  • Fe iron
  • carbon, silicon, chromium, molybdenum, vanadium, manganese, phosphorus, and sulfur are further included.
  • iron (Fe) 90.48% to 82.04% carbon (C) 1.6% to 0.9%, silicon (Si) 0.9% to 0.4%, chromium (Cr) 12% to 7%, molybdenum (Mo ) 2.2% to 0.8%, vanadium (V) 0.6% to 0.2%, manganese (Mn) 0.6% to 0.2%, phosphorus (P) 0.03% to 0.01% and sulfur (S) 0.03% to 0.01%.
  • the core can be obtained through the heat treatment process to prevent the oxidation reaction and decarburization of the core surface.
  • the heat treatment procedure of the vacuum heat treatment method is effective to prevent the breakage of the core.
  • the heat treatment of the core is implemented by a vacuum heat treatment method of cooling in a nitrogen gas state through the first and second temperature rising and heating steps due to the characteristics of the tool steel.
  • vacuum heat treatment minimizes heat treatment deformation than general carburizing heat treatment, and improves adhesion to the inner circumferential portion of the insertion hole of the chisel body 110 when the polishing operation for smooth surface roughness or when press-fitted into the chisel body 110. Can be.
  • the core is charged to a vacuum heat treatment furnace, and then heated to about 800 degrees Celsius at room temperature and maintained for about 3 hours, and then heated to 1000 to 1050 degrees and maintained for about 2 hours. And it cools to normal temperature in the nitrogen gas atmosphere of a vacuum furnace.
  • first and second tempering are performed at 500 to 570 degrees for approximately 3 hours in a nitrogen gas atmosphere.
  • the heat treatment hardness is secured to HRC 57 ⁇ 63.
  • the buffer member 130 is positioned at the end of the core insertion groove 111, and supports the end of the core 120 is pressed into the core insertion groove 111. That is, the shock absorber 130 absorbs the impact load of the core 120 and simultaneously transmits the impact load to the chisel body 110. Can alleviate concentrated stress.
  • the shock absorbing material 130 has a spherical curved surface and is located between the core and the chisel body 110.
  • the buffer 130 may be formed of a soft buffer material including at least one of lead (Pb), tin (Sn), zinc (Zn), solder (Pb + Sn), and aluminum (Al), and is repeated therethrough.
  • the shock absorber absorbs the impact load and distributes evenly on the chisel body.
  • the reason for using the nonferrous metal as described above is due to the function of the core pressed into the chisel body (110).
  • the effective function of the core in the chisel body 110 when crushing the rock is to transmit the repulsive force due to the impact of the rock fracture to the body so that any part of the chisel body 110 in contact with the core is not subjected to the concentrated stress
  • the main purpose is to implement technology.
  • the role of the buffer 130 prevents direct contact between the core 120 and the chisel body 110 and at the same time maintains softness even in the temperature rise of the core and chisel body 110 due to rock fracture. Rather, the buffer 130 is melted to evenly transfer the repulsive force due to rock fracture into the chisel body 110.
  • the temperature of the chisel rises to 100 to 200 degrees Celsius. Until this time, the cushioning material is in a solid state with ductility.
  • the temperature of the core 120 and the chisel body 110 also rises rapidly and rises above 200-300 degrees Celsius. This leads to buffers: lead (Pb; melting temperature; 327 degrees), tin (Sn; melting temperature; 231 degrees), solder (Sn + Pb alloy, melting temperature; 190 degrees), zinc (Zn; melting temperature; 420 degrees) , Aluminum (Al; melting temperature; 660 degrees) is changed into a liquid state.
  • the buffer 130 completely sealed between the core 120 and the chisel body 110 transmits the repulsive force of the core to the chisel body 110 evenly in a liquid state.
  • the buffer material may be limited to a non-ferrous metal material having a relatively low melting point in order to accomplish the function of the core.
  • lead (Pb) was used to avoid the generation of concentrated stress at a certain portion, thereby preventing the chisel from being broken.
  • FIG. 3 is a process diagram schematically illustrating a process of press-fitting a core into a chisel body in the chisel shown in FIG. 1.
  • the core 120 is mounted on the horizontal hydraulic press 10, and the chisel body 110 is fixed to the working table so as to face the core.
  • the core 120 is forcibly pressed into the chisel body 110 using the horizontal hydraulic press 10.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Percussive Tools And Related Accessories (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)

Abstract

본 발명의 일실시예에 따른 치즐은 코어 삽입홈이 형성된 치즐바디과, 상기 코어 삽입홈에 삽입된 코어와, 상기 코어 삽입홈에 삽입되고 상기 코어와 치즐바디 사이에 위치되는 완충재를 포함하고, 특유의 조성으로 이루어지는 코어를 포함하여 내구성이 향상되고, 코어와 치즐바디 사이에 완충재를 위치시킴에 따라 압력집중에 따른 파손이 방지되어 수명이 향상된다.

Description

치즐
본 발명은 치즐(CHISEL)에 관한 것으로, 구체적으로는 본 발명은 특유의 조성으로 이루어지는 코어를 포함하여 내구성이 향상되고, 코어와 치즐바디 사이에 완충재를 위치시킴에 따라 압력집중에 따른 파손이 방지되어 수명이 향상된 치즐에 관한 것이다.
일반적으로, 굳은 땅이나 딱딱한 암반을 파쇄하는데 사용하는 건설장비용 굴착기 또는 공압 및 유압식 핸드브레이커에 부착하여 토사 및 암반을 파쇄하는 부품인 치즐은 마모됨에 따라 주기적으로 교환하고 있다.
그리고 치즐은 일반적으로 SCM440으로 알려진 크롬몰리브덴합금강을 가공 및 열처리하여 경도(hardness)는 로크웰경도(HRC45~56)인 것을 사용하는데 암반파쇄현장에서는 작업량에 따라 다르지만, 보통 매주 또는 매월 1~4회 이상 신규 치즐로 교체하기 위해 굴착기등 장비의 사용을 멈추어야 하므로 이에 따른 작업시간의 손실과 부품교체비용이 굴착장비 사용자에게 부담이 되고 있다.
이에 따라 암반파쇄현장에서는 현재 사용되는 일반 치즐보다 내마모성, 내충격성, 강도, 고인성이 더 뛰어난 제품이 요구되고 있는 실정이다. 이러한 현장의 요구에 따라 치즐에 치즐바디보다 내마모성, 내충격성, 고인성을 가진 코어를 돌출되도록 압입한 치즐이 개발 사용되고 있으나, 코어의 재질선정의 착오나 열처리 및 압입방법의 기술적인 문제가 미해결되어 여전히 치즐의 절손 또는 치즐에서 코어가 탈락하는 문제가 빈발하고 있다.
또한, 기계구조용 합금강을 기계가공하여 만들어진 치즐은 마모가 상당 수준 진행되어 새로운 치즐로 교환하여야 하는 경우에 재활용이 용이하지 않아서 재료의 손실과 폐기물에 의한 환경오염을 유발할 수 있는 문제점도 있다.
본 발명과 관련된 선행문헌에는 한국등록실용신안 제232425호 등이 있다.
본 발명의 관점은 특유의 조성으로 이루어지는 코어를 포함하여 내구성이 향상되고, 코어와 치즐바디 사이에 완충재를 위치시킴에 따라 압력집중에 따른 파손이 방지되어 수명이 향상된 치즐을 제공하기 위한 것이다.
본 발명의 실시예에 따른 치즐은 코어 삽입홈이 형성된 치즐바디와, 상기 코어 삽입홈에 삽입된 코어와, 상기 코어 삽입홈에 삽입되고 상기 코어와 치즐바디 사이에 위치되는 완충재를 포함한다.
또한, 상기 치즐에 있어서, 상기 코어는 철을 기본 베이스 원료로 하여, 탄소, 규소, 크롬, 몰리브덴, 바나듐, 망간, 인, 황 중에서 적어도 하나 이상 포함한다.
또한, 상기 코어는 철 90.48 내지 82.04 중량%, 탄소 1.6 내지 0.9 중량%, 규소 0.9 내지 0.4 중량%, 크롬 12 내지 7 중량%, 몰리브덴 2.2 내지 0.8 중량%, 바나듐 0.6 내지 0.2 중량%, 망간 0.6 내지 0.2 중량%, 인 0.03 내지 0.01 중량% 및 황 0.03 내지 0.01 중량%인 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 완충재는 납, 주석, 아연, 땜납 및 알루미늄 중에서 적어도 하나 이상 포함하여 이루어진다.
또한, 상기 코어는, 800도까지 1차 가열된 후 일정시간 후 재차 1000도 내지 1050도로 가열되고, 가열된 코어가 500도 내지 570도에서 질소가스에 의해 냉각되어 열처리되어 이루어진다.
본 발명에 의하면 특유의 조성으로 이루어지는 코어를 포함하여 내구성이 향상되고, 코어와 치즐바디 사이에 완충재를 위치시킴에 따라 압력집중에 따른 파손이 방지되어 수명이 향상된 치즐을 제공하는 효과를 갖는다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 치즐의 구성을 개략적으로 도시한 단면도.
도 2는 도 1에 도시한 치즐의 개략적인 분해사시도.
도 3은 도 1에 도시한 치즐에 있어서 치즐바디에 코어를 압입하는 과정을 개략적으로 도시한 공정도.
이하 첨부된 도면을 참조하면서 본 발명의 일실시예에 따른 냉매회수, 정제 및 공급장치와 그 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
본 발명을 충분히 이해하기 위해서 본 발명의 바람직한 실시예를 첨부 도면을 참조하여 설명한다. 본 발명의 실시예는 여러 가지 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 아래에서 상세히 설명하는 실시예로 한정되는 것으로 해석되어서는 안 된다. 본 실시예는 당업계에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 보다 완전하게 설명하기 위하여 제공 되는 것이다. 따라서 도면에서의 요소의 형상 등은 보다 명확한 설명을 강조하기 위해서 과장되어 표현될 수 있다. 각 도면에서 동일한 부재는 동일한 참조부호로 도시한 경우가 있음을 유의하여야 한다. 또한, 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 기술은 생략된다.
또한 후술할 구성이 배경기술에서 설명한 구성과 동일한 기능을 갖는 경우 동일한 도면부호와 명칭을 사용하도록 한다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 치즐의 구성을 개략적으로 도시한 단면도이다. 도시한 바와 같이, 상기 치즐은 치즐바디(110), 코어(120) 및 완충재(130)를 포함한다.
보다 구체적으로, 상기 치즐바디(110)는 전체적으로 원통형상으로 이루어지고, 중심부에 축방향으로 연장된 코어 삽입홈(111)이 형성된다.
또한, 상기 코어 삽입홈(111)은 상기 코어에 대응되는 원통형상으로 이루어지고, 상기 코어 삽입홈(111)에 코어(120)가 강제 압입결합되도록 상기 코어 삽입홈(111)의 직경은 코어의 직경보다 작게 형성된다.
다음으로 상기 코어(120)는 암반의 파쇄등에 적합하도록 내열성, 내충격성, 내마모성, 인성(toughness)을 골고루 갖추고 있어야 한다.
즉, 내충격성이 기준치에 미달하면, 코어가 사용중의 충격으로 절손되며, 내마모성이 기준치에 미달하면 마모가 빨라 상품성이 없고, 인성(toughness)이 기준치에 미달하면 암반파쇄시의 타격력, 압력으로 코어가 구부러져 정상적인 기능을 발휘 할수 없게 된다.
따라서 위와 같은 코어로서 필요한 특성을 갖추기 위해 코어재료는 금형공구강으로서 성분을 아래와 같이 구성하여야 내열, 내마모, 고인성, 내충격성을 고루 갖춘 가장 바람직한 코어가 될 수 있다.
이를 위해 코어는 철(Fe)을 기본 베이스원료로 하고, 이에 더하여 탄소, 규소, 크롬, 몰리브덴, 바나듐, 망간, 인, 황을 더 포함하여 이루어진다.
그리고 이에 대한 구체적인 함량%는 철(Fe) 90.48% 내지 82.04%, 탄소(C) 1.6% 내지 0.9%, 규소(Si) 0.9% 내지 0.4%, 크롬(Cr) 12% 내지 7%, 몰리브덴(Mo) 2.2% 내지 0.8%, 바나듐(V) 0.6% 내지 0.2%, 망간(Mn) 0.6% 내지 0.2%, 인(P) 0.03% 내지 0.01% 및 황(S) 0.03% 내지 0.01% 이다.
또한, 상기 코어는 열처리과정을 통해 코어표면의 산화반응과 탈탄을 방지하는 효과를 얻을 수 있다.
그리고 탈탄은 열처리하기 위해 담금질 가열할 때에 철강표면의 탄소가 열처리로의 분위기가스의 수분등과 반응하여 철강 표면의 탄소를 잃어버리는 현상으로 이로인해 표면경도저하는 물론 균열의 원인이 된다. 따라서 코어의 절손방지를 위해서는 진공열처리방식의 열처리절차가 유효하다.
즉, 코어의 열처리는 금형공구강의 특성상 1,2차 승온(temperature rising), 가열단계를 거쳐서 질소가스상태에서 냉각시키는 진공열처리방식으로 구현된다.
또한 진공열처리는 일반 침탄열처리보다 열처리변형이 최소화되어 표면이 평활한 조도를 위한 연마작업이나 치즐바디(110)에 압입할때에 치즐바디(110)의 삽입공의 내면 원주부와의 밀착성을 높힐 수 있다.
이를 위한 열처리 일실시예로서 코어를 진공열처리로에 장입한 후 상온에서 대략 섭씨 800도까지 가열시키고 대략 3시간을 유지한 후, 다시 1000도 내지 1050도까지 가열시키고 대략 2시간을 유지시킨다. 그리고 진공로의 질소가스 분위기에서 상온까지 냉각시킨다.
다음으로 500~570도로 대략 3시간씩 질소가스 분위기에서 유지시키는 1, 2차 템퍼링을 실시한다. 위와 같은 바람직한 열처리 과정을 통해 열처리경도는 HRC 57~63으로 확보된다.
또한, 상기 완충재(130)는 상기 코어 삽입홈(111)의 단부에 위치되고, 상기 코어 삽입홈(111)으로 압입되는 코어(120)의 단부를 지지한다. 즉, 상기 완충재(130)는 상기 코어(120)의 충력하중을 흡수함과 동시에 상기 치즐바디(110)에 충격하중을 고르게 전달함에 따라 암반이나 토사의 파쇄작업시 반복되는 충격하중으로 인해 발생되는 집중응력을 완화시킬 수 있다.
이를 위해, 상기 완충재(130)는 단부가 구(sphere)형의 곡면으로 하고, 코어와 치즐바디(110)사이에 위치된다. 그리고 상기 완충재(130)는 납(Pb), 주석(Sn), 아연(Zn), 땜납(Pb+Sn) 및 알루미늄(Al) 중에서 적어도 하나 이상 포함하는 연질 완충재로 이루어질 수 있고, 이를 통해 반복되는 충격하중을 완충재가 흡수하여 치즐바디에 고르게 분산된다.
또한, 상기한 바와 같은 비철금속을 사용하는 이유는 치즐바디(110)에 압입된 코어의 기능 때문이다.
그리고 암반을 파쇄할 때 코어가 치즐바디(110)속에서의 유효한 기능은 암반파쇄의 충격에 따른 반발력을 몸체에 전달함에 있어서 코어와 접촉하는 치즐바디(110)의 어느 부위라도 집중응력을 받지않도록 기술구현하는 것이 주요한 목적이라 할 수 있다.
즉, 집중응력은 치즐바디(110)에 마찰열이 발생되고, 이러한 마찰열은 미세 파손으로 이어짐에 따라, 미세한 치즐바디의 파손은 곧바로 치즐바디(110)의 절손으로 귀결된다. 따라서 상기 완충재(130)의 역할은 상기 코어(120)와 상기 치즐바디(110)사이에 직접 접촉을 방지함과 동시에 암반파쇄에 따른 코어와 치즐바디(110)의 온도상승에도 계속 연질을 유지할 뿐만 아니라, 상기 완충재(130)가 용융되어 암반파쇄에 따른 반발력을 치즐바디(110) 내부로 고르게 전달하게 된다.
즉, 코어로 암반을 파쇄하기 시작해서 10~20분 정도 경과할 경우, 상기 치즐의 온도는 섭씨 100~200도로 상승한다. 이때까지 완충재는 연성을 유지한 고체상태이다.
그러나 파쇄작업을 계속할 경우, 상기 코어(120)와 치즐바디(110)의 온도도 급상승하여 200~300도씨 이상으로 상승한다. 이렇게 되면 완충재인 납(Pb; 용융온도; 327도), 주석(Sn; 용융온도; 231도), 땜납(Sn+Pb합금, 용융온도; 190도), 아연(Zn; 용융온도; 420도), 알루미늄(Al; 용융온도; 660도)등은 액체상태로 변화된다.
이에 따라 상기 코어(120)와 상기 치즐바디(110) 사이에서 완전히 밀봉된 완충재(130)는 액체상태로 코어의 반발력을 골고루 치즐바디(110)에 전달한다.
이와 같이 코어의 기능을 완수하기 위해 완충재는 용융점이 비교적 낮은 비철금속재질로 한정할 수 있다. 실제 실시결과로서는 납(Pb)을 사용하여 일정부위에 집중응력이 발생되는 것을 회피함으로 치즐의 절손을 방지할 수 있었다.
도 3은 도 1에 도시한 치즐에 있어서 치즐바디에 코어를 압입하는 과정을 개략적으로 도시한 공정도이다.
도시한 바와 같이, 수평유압프레스(10)에 코어(120)를 장착하고, 상기 코어에 대향되도록 치즐바디(110)를 작업대에 고정시킨다.
그리고 상기 수평유압프레스(10)를 이용하여 상기 코어(120)를 치즐바디(110)에 강제로 압입한다.
또한, 상기 코어(120)를 상기 치즐바디(110)의 코어 삽입홈(111)에 압입할 때, 초기 압입시보다 압입을 점차 진행함에 따라 압입에 더 큰 압력이 소요됨에따라 최초설정압력이상 증가될 때에는 작업자의 안전을 고려하여 압입의 속도가 자동적으로 늦추어진다.
이상, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 일 실시예를 설명하였지만, 본 고안이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 고안이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 일 실시예는 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.
* 부호의 설명 *
10: 수평유압프레스 110: 치즐바디
111: 코어 삽입홈 120: 코어
130: 완충재

Claims (5)

  1. 코어 삽입홈이 형성된 치즐바디;
    상기 코어 삽입홈에 삽입된 코어; 및
    상기 코어 삽입홈에 삽입되고 상기 코어와 치즐바디 사이에 위치되는 완충재를 포함하는 치즐.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 코어는 철을 기본 베이스 원료로 하여, 탄소, 규소, 크롬, 몰리브덴, 바나듐, 망간, 인, 황 중에서 적어도 하나 이상 포함된 것을 특징으로 하는 치즐.
  3. 청구항 1에 있어서,
    상기 코어는 철 90.48 내지 82.04 중량%, 탄소 1.6 내지 0.9 중량%, 규소 0.9 내지 0.4 중량%, 크롬 12 내지 7 중량%, 몰리브덴 2.2 내지 0.8 중량%, 바나듐 0.6 내지 0.2 중량%, 망간 0.6 내지 0.2 중량%, 인 0.03 내지 0.01 중량% 및 황 0.03 내지 0.01 중량%인 것을 특징으로 하는 치즐.
  4. 청구항 1에 있어서,
    상기 완충재는 납, 주석, 아연, 땜납 및 알루미늄 중에서 적어도 하나 이상 포함하는 연질재로 이루어지는 치즐.
  5. 청구항 1 내지 청구항 4 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 코어는, 800도까지 1차 가열된 후 일정시간 후 재차 1000도 내지 1050도로 가열되고, 가열된 코어가 500도 내지 570도에서 질소가스에 의해 냉각되어 열처리된 것을 특징으로 하는 치즐.
PCT/KR2017/001898 2016-02-25 2017-02-21 치즐 Ceased WO2017146442A1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020160022417A KR101692494B1 (ko) 2016-02-25 2016-02-25 치즐 및 그의 제조방법
KR10-2016-0022417 2016-02-25

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017146442A1 true WO2017146442A1 (ko) 2017-08-31

Family

ID=57797035

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/KR2017/001898 Ceased WO2017146442A1 (ko) 2016-02-25 2017-02-21 치즐

Country Status (2)

Country Link
KR (1) KR101692494B1 (ko)
WO (1) WO2017146442A1 (ko)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11245222A (ja) * 1997-12-22 1999-09-14 Hilti Ag 加工工具
KR20010003387A (ko) * 1999-06-23 2001-01-15 조형래 내마모, 내충격성 향상을 위한 굴삭기용 브레이크 로드 및 그제작방법
KR20030095766A (ko) * 2002-06-14 2003-12-24 이두찬 내마모성 및 파쇄능이 향상된 브레이커 치즐과, 이를제조하기 위한 제조장치 및 제조방법과 고망간 합금강
KR20120031541A (ko) * 2010-09-25 2012-04-04 이원기 굴삭기용 치즐의 제조방법
KR20150094296A (ko) * 2014-02-11 2015-08-19 서원조 내.마모성이 강화된 치즐

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6145423A (en) 1995-09-15 2000-11-14 Moore Business Forms, Inc. Semi-automatic dispenser for linerless labels

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11245222A (ja) * 1997-12-22 1999-09-14 Hilti Ag 加工工具
KR20010003387A (ko) * 1999-06-23 2001-01-15 조형래 내마모, 내충격성 향상을 위한 굴삭기용 브레이크 로드 및 그제작방법
KR20030095766A (ko) * 2002-06-14 2003-12-24 이두찬 내마모성 및 파쇄능이 향상된 브레이커 치즐과, 이를제조하기 위한 제조장치 및 제조방법과 고망간 합금강
KR20120031541A (ko) * 2010-09-25 2012-04-04 이원기 굴삭기용 치즐의 제조방법
KR20150094296A (ko) * 2014-02-11 2015-08-19 서원조 내.마모성이 강화된 치즐

Also Published As

Publication number Publication date
KR101692494B1 (ko) 2017-01-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Harada et al. Influence of microshot peening on surface layer characteristics of structural steel
CN101574769B (zh) 破碎锤用活塞的表面处理方法
TW200925286A (en) Carbonitrided induction-hardened steel part with excellent rolling contact fatigue strength at high temperature and process for producing the same
US20030051771A1 (en) Process for producing inner race for constant velocity joint having improved workability and strength
CN111347220B (zh) 一种莱氏体钢高耐磨性压辊壳制造方法
US6893609B2 (en) Bearing material
US4886710A (en) Mining/construction tool bit having bit body fabricated from Mn-B steel alloy composition
WO2017146442A1 (ko) 치즐
CN101457326A (zh) 中碳低合金结构钢及其在履带式机械底盘部件中的应用
CN101724742A (zh) 耐冲击轴承用钢球的热处理工艺
JPH03122253A (ja) 金属圧延用ロールの製造法
EP1069201A2 (en) Steel for induction hardening
CN109266825B (zh) 一种高碳铬轴承钢长寿命双细化热处理工艺
JP6665737B2 (ja) スラスト型球軸受の軌道面作製方法
JP2008121224A (ja) 免震用支承
CN1177650A (zh) 高碳低铬多元素合金钢锻球
Mizobe et al. Effect of twice quenching on prior austenite grains and rotating bending fatigue cracks in SUJ2 steel
CN103993153B (zh) 一种轴的中频感应调质热处理方法
WO2017014481A1 (ko) 브레이커용 치즐 및 그 제조방법
Hengerer et al. Through-hardening or case-hardening for tapered roller bearings?
JPH05117806A (ja) ボ−ルケ−ジ用高強度高靭性肌焼鋼
WO2016170866A1 (ja) チゼル用鋼およびチゼル
CN103866195B (zh) 一种中碳低合金含硼结构钢及热处理方法
JP2006275171A (ja) 固定型等速自在継手
KR20010003387A (ko) 내마모, 내충격성 향상을 위한 굴삭기용 브레이크 로드 및 그제작방법

Legal Events

Date Code Title Description
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17756780

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 17756780

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1