WO2019193056A1 - Dispositif de purification d'eau notamment d'eau salée, par évaporation en basse-pression - Google Patents

Dispositif de purification d'eau notamment d'eau salée, par évaporation en basse-pression Download PDF

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    • Y02A20/124—Water desalination

Definitions

  • the present invention relates to a device for purifying water, especially salt water.
  • the present invention also relates to a method for purifying water and in particular salt water.
  • Saltwater accounts for 97% of the total water volume on the planet, making it a significant water reservoir compared to only 3% of available freshwater.
  • Desalinating seawater can help cope with the water scarcity threatening many countries and their populations
  • the two main desalination methods currently used are distillation and reverse osmosis.
  • Distillation consists of heating the salt water, recovering the vapor and finally condensing this vapor.
  • distillation variants exist, such as, for example, the distillation by successive expansion also called multi-flash and the multi-effect distillation. Successive or multi-flash distillation
  • the fraction of the seawater that has not evaporated passes into a second stage where there is even less pressure and where the phenomenon of product flash again. It is possible to achieve the vaporization of the water and by successive detents in a series of stages where reign pressures increasingly reduced. Up to 40 successive floors can be found in an industrial unit.
  • Seawater is collected and heated to a varying temperature between 70 and 80 ° C.
  • a first part of this water is introduced into the first effect, an enclosure where there is a low pressure and having a first heated exchange surface.
  • This first vapor thus produced goes into a circuit so as to heat the second exchange surface in the second effect, a second chamber where there is even lower pressure.
  • a second portion of the seawater taken and heated is introduced into the second effect and evaporates in contact with the second exchange surface.
  • the process can be cascaded over several effects. Only the energy needed for evaporation in the first effect is of external origin, the multiplication of the number of effects making it possible to increase the efficiency of the system.
  • Osmosis is a natural phenomenon. When a pure water compartment is separated by a membrane from a seawater compartment, the osmosis phenomenon causes some of the pure water through the membrane to the seawater compartment.
  • Reverse osmosis desalinization consists in reversing this phenomenon by applying a high pressure, higher than a so-called osmotic pressure, on the seawater compartment.
  • the energy cost is of the order of 10kWh per cubic meter of water produced.
  • the rejected water is highly concentrated in salt. There is approximately 1 to 4 liters of water discharged per 1 liter of desalinated water produced. At the level of the rejects, this makes a salt concentration of 1, 25 to 2 times higher than the original concentration, which is not environmentally neutral. This in some cases imposes discharges off the coast with the associated costs of such water transport.
  • a general object of the invention is to overcome the disadvantages of water purification systems of the state of the art.
  • an object of the invention is to propose a solution for reducing the energy cost of a water purification process.
  • a device for purifying water comprising an evaporation chamber comprising an inlet for receiving a volume of water to be purified and providing a vapor suction phase, a condensation chamber comprising an outlet for the purified water and providing a vapor recovery phase,
  • a piston system coupled to the interface system to move them to order
  • pistons are associated in pairs, two pistons of a pair describing the same trajectory in a movement offset by half a cycle relative to each other, so that the setting in motion of the pistons is adapted to maintain a constant volume of the breech chamber.
  • the technical solution performed here allows evaporation of the water to be purified by depression in the evaporation chamber.
  • this device does not require the use of chemical treatment.
  • moving parts such as movable separations and pistons only come into contact with purified water, they do not require special protection.
  • the part of the evaporation chamber in contact with seawater can be easily protected from the effects of degradation of the water to be purified using materials known from the prior art such as silicone.
  • the constant maintenance of the volume of the engine-cylinder chamber makes it possible to maintain and control the pressure exerted on one of the walls of each piston, in particular the wall of the piston situated on the side of the chamber. cylinder engine. In this way, the energy required for the aspiration of the vapors can be controlled and decreased, thus decreasing the economic cost of the purification.
  • system according to the invention may further comprise at least one of the following characteristics:
  • the evaporation chamber, the engine-cylinder chamber, the condensation chamber are connected, at least during a transient phase, to one or more vacuum pumps so that on each piston, the pressure exerted by the engine-cylinder chamber is substantially equal to a pressure Po exerted by the evaporation chamber. on each piston, the pressure exerted by the engine-engine chamber is greater than the pressure exerted by the condensation chamber.
  • the evaporation chamber comprises a thermal contact with a hot source at a temperature To,
  • the condensation chamber comprises a thermal contact with a cold source at a temperature T e lower than To.
  • the temperature To is between 5 and 50 degrees Celsius, preferably of the order of 27 degrees Celsius.
  • the pressure Po is between 8 and 123 millibars, preferably of the order of 36 millibars.
  • the system according to the invention may further comprise at least one of the following features:
  • each piston comprises a deformable membrane
  • the deformable membrane consists of a layer of elastomer or of any other deformable material, for example polyethylene, preferably LDPE, advantageously with a thickness of between 10 ⁇ m and 10 ⁇ m.
  • the membrane has a square shape
  • the membrane has an indeformable central part
  • the central portion is reinforced by a metal spider whose ends are housed in polyethylene fingers, preferably LDPE, heat sealed to the membrane.
  • a metal spider whose ends are housed in polyethylene fingers, preferably LDPE, heat sealed to the membrane.
  • the metal spider comprises several branches each consisting of round hollow aluminum.
  • the hollow aluminum is of a thickness of between 0.5 and 1.5 millimeters in thickness.
  • the hollow aluminum rounds have a diameter of between 7 and
  • the fingers have a thickness of between 70 and 130 ⁇ m.
  • the zones of the membrane heat-sealed to the polyethylene fingers are reinforced by a LDPE thickness of between 70 and 130 ⁇ m.
  • LDPE a material known for its flexibility, is of common use and low cost and has good heat sealability. This choice makes it possible to reduce the economic cost and to obtain particular forms of the membrane.
  • a square or circular shape of the membrane with a non-deformable central part makes it possible to move more steam with the same return of the piston.
  • the square shape reduces the size of the system, because it is then possible to install the pistons next to each other by limiting the unused surfaces for the aspiration of vapors.
  • the subject of the invention is also an assembly comprising:
  • a cooling circuit of a power plant adapted to use seawater as a coolant comprising a cold fluid inlet path and a hot fluid outlet path,
  • the flow of the cooling fluid through said cooling circuit is at least one hundred times greater than the flow of water purified by said device, the condensation chamber is in thermal contact with a part of the cold inlet way,
  • the evaporation chamber is in thermal contact with a portion of the hot outlet channel
  • one or more ducts connect the evaporation chamber and the hot outlet way so that a portion of the cooling fluid passing through the hot exit channel can be removed and introduced into the evaporation chamber, and a part liquid in the evaporation chamber can be removed and introduced into the hot outlet.
  • the cooling circuit cold channel as the cold source of the condensation chamber and the hot channel of the cooling circuit for maintaining the temperature in the evaporation chamber. Since the flow through the cooling circuit is much greater than the flow of purified water, the two channels of the cooling circuit can be considered as almost infinite sources of heating of the evaporation and cooling chamber of the cooling chamber. condensation.
  • the ducts connecting the evaporation chamber and the hot outlet channel allow fluid exchanges between the two.
  • the very salty water contained in the evaporation chamber when purified vapor has been extracted can be rejected in the hot exit way. Since the flow through the cooling circuit is much greater than the stream of purified water, the variation in salt concentration generated by the liquid discharges in the hot exit channel is very small. This makes it possible to eliminate the release of very salty water at sea.
  • the invention also relates to a method for purifying water, especially salt water, which uses the devices and the assembly as described in this section.
  • the invention relates to a method for purifying water, especially salt water, characterized in that it is implemented by a device as described in this section and comprising the following steps :
  • Piston system and coupled interfaces set in motion, according to the following cycle for each piston and coupled interface: o Isolation of the condensation chamber by the interface;
  • the method may further comprise at least one of the following steps
  • the invention also relates to a method for purifying water, especially salt water, which uses the assembly as described in this section and comprising the following steps:
  • this water purification process may further comprise a step where a part of the liquid present in the evaporation chamber is removed and introduced into the hot exit channel when the salt concentration of the liquid present in the evaporation chamber exceeds a predetermined threshold.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a water purification device, including salt water.
  • Figure 1a is a diagram illustrating another device for purifying water, especially salt water.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating a piston which comprises a
  • FIGS. 3A, 3B are diagrams illustrating a deformable piston which comprises a deformable membrane whose central part is
  • Figure 3C a diagram of the volume generated by the beat of such a piston.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating an exemplary structure of
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a set of a circuit of
  • FIGS. 6A, 6B, 6C, 6D, 6E and 6F represent a piston duct in a device for purifying water, in particular salt water.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a device for purifying water, in particular salt water, comprising a motor-cylinder chamber 5.
  • This chamber contains a device 6 for setting in motion a piston system 3, 4, all pistons describing the same cyclic trajectory.
  • each piston 3, 4 describes a vertical path, up and down within a piston pipe 1 January.
  • the device contains a system of interfaces delimiting movable partitions 1, 2 between two chambers 7, 8.
  • the piston system 3, 4 is coupled to the interface system.
  • Each piston (3 respectively 4) is associated with a movable separation (1 respectively 2).
  • a piston rises the associated interface is in the vertical position and when the associated interface descends is in a horizontal position.
  • the pistons 3, 4 are pairwise associated, and two pistons of a pair describe a movement offset by half a cycle with respect to each other.
  • a piston respectively 4 rises by a certain height the other piston (4 respectively 3) descends the exact same height.
  • the device may contain several pairs of pistons. All the pistons can describe the same cyclic trajectory, two pistons of a pair being shifted in their half-cycle movement with respect to each other. If at any time, the positions of all the pistons are evenly distributed over the entire cycle of the movement, then it is possible to obtain a balanced distribution of the forces exerted on the device 6 of setting in motion a piston system 3, 4. The power to be delivered by the moving device is smoothed over time, and this limits the irregularities and the sudden effects that use the parts more.
  • the device may also contain a pair of pistons that describe a cyclic path different from the other pistons.
  • the set of pistons thus configured produces the technical effect of compensating the volume variations of the engine-cylinder chamber produced by this pair of pistons.
  • the volume of the breech chamber 5 thus remains constant over time.
  • the closing / opening times are of the order of a millisecond, which allows operation of 10,000 revolutions per minute, or 166 revolutions per second.
  • Each piston can be associated with two solenoid valves which control the communication of the piston with the evaporation chamber and the other with the condensation chamber. These solenoid valves can be synchronized to the device 6 for setting the piston system in motion by servocontrol.
  • an optical sensor can trigger a solenoid valve depending on the movement of a part that drives one or more pistons.
  • the logic of the servocontrol can integrate the continuous opening of at least one of the two valves of each piston, so as to avoid sucking vacuum or compressing gas in the pipe of the piston. This arrangement avoids a breakage of equipment.
  • an evaporation chamber 7 contains water to be purified.
  • the evaporation chamber 7 comprises an inlet for receiving the water to be purified, not shown in FIG.
  • a condensation chamber 8 contains the purified water. This chamber comprises an outlet for extracting the purified water not shown in FIG.
  • the engine-cylinder chamber 5, the evaporation chamber 7 and the condensation chamber 8 may be connected to vacuum pumps referenced respectively 9a, 9b and 9c.
  • the chambers can also be connected to one and the same vacuum pump.
  • the evaporation chamber may be placed in thermal contact with a hot source SC.
  • the condensation chamber may be placed in thermal contact with a cold source SF.
  • Water to be purified is introduced into the evaporation chamber 7 via the inlet provided for this purpose.
  • the engine-cylinder chamber 5, the evaporation chamber 7 and the condensation chamber 8 are connected to vacuum pumps 9a, 9b, 9c, it is possible to suck the air from these chambers 5, 7, 8. It is thus possible to ensure in the three chambers 5, 7, 8 that the pressures are below atmospheric pressure and substantially identical to each other before the piston system 3, 4 is operated, or while said system is in operation.
  • the pressures are considered substantially identical if they differ by less than 50 millibars.
  • the temperatures in the three chambers 5, 7, 8 can change.
  • the vacuum pumps 9a and 9b can ensure during the transient phase that the pressures in the two chambers 5 and 7, 8 remain substantially identical to each other.
  • the device 6 for setting the pistons system 3, 4 into operation is turned on and the pistons 3, 4 describe the vertical cyclic trajectory each within its piston duct 1 January.
  • the interface system is coupled to the piston system 3, 4, so that when a piston (3 or 4) rises the associated interface (1 respectively 2) is in the vertical position.
  • FIG. 1 corresponds to a rising phase of the piston 4 and of lowering of the piston 3.
  • the interface 2 which was in the vertical position goes into a horizontal position.
  • the piston 4 which had reached the top of its path descends and displaces the steam of the piston duct 1 1 towards the condensation chamber 8.
  • the condensation chamber 8 receives purified water vapor alternately pushed by the piston 4 and the piston 3. Part of this vapor accumulated in the condensation chamber 8 goes into the liquid state.
  • the liquid water obtained is a purified water.
  • the constant volume of the engine-cylinder chamber makes it easier to maintain and control the pressure exerted on one of the walls of each piston, in particular the piston wall located on the engine-cylinder chamber side. In this way, the energy required for the aspiration of the vapors can be controlled and decreased, thus decreasing the economic cost of the purification.
  • the pressure exerted by the engine-cylinder head substantially equal to the pressure exerted by the evaporation chamber.
  • the energy associated with the displacement of a piston in the suction phase decreases and essentially contains only the contributions of friction, work of movement of the mass of pistons and moving parts associated with the movement of the pistons and finally the work of displacement of the mass of steam. If the evaporation chamber 7 and the engine-cylinder chamber 5 are connected to one or more vacuum pumps 9a, 9b, these chambers can be maintained at the same pressure Po.
  • thermo energy is supplied to this chamber throughout the operation of the system so that the temperature in this chamber can be maintained at a temperature To.
  • a heat transfer can take place from the evaporation chamber to the engine-cylinder chamber, so that these two chambers are found at the end of a transitional phase at the same temperature To.
  • To can be between 5 and 50 degrees Celsius.
  • To can be of the order of 27 degrees Celsius, that is to say between 26.9 ° C and 27.1 ° C.
  • Po can be between 8 and 123 millibars.
  • Po can be of the order of 36 millibars that is to say between 35.8 millibars and 36.2 millibars.
  • the condensation chamber 8 may comprise a thermal contact with a cold source SF at a temperature T e lower than To.
  • the thermal contact with the cold source SF also has an effect on the pressure which decreases in the condensation chamber 8.
  • a vacuum pump 9c is connected to the condensation chamber 8 and initially the pressure has been adjusted in the condensation chamber at Po, then the pressure in the condensation chamber decreases in below of Po during a transitional phase.
  • the pressure exerted by the engine-cylinder chamber 5 becomes greater than the pressure exerted by the condensation chamber 8. This difference may persist throughout the operation of the system. In this situation the work of the pistons is facilitated in the phase of recovery of the vapors in the condensation chamber.
  • FIG. 1a is a diagram illustrating a device for purifying water, in particular salt water, a large part of the structure of which corresponds to that of FIG. 1.
  • the device comprises a motor-cylinder chamber 5, comprising a device 6 for setting in motion a system of pistons which describe a vertical trajectory, ascent and descent within a piston duct 11.
  • the device contains an evaporation chamber 7 and an evaporation chamber 8.
  • the pistons 3A, 3B, 4A and 4B are associated in pairs, on the one hand the pair of pistons 3A and 4A, on the other hand the pair of pistons 3B and 4B.
  • the two pistons of the same pair describe a movement offset by half a cycle with respect to each other.
  • the piston 3b is at its highest position in its piston duct and begins a downward movement
  • the piston 4B is at its lowest position in its duct. piston and starts a climb movement.
  • piston 3A If the piston 3A is in upward movement (ascending respectively) then the piston 4A is in downward movement (respectively descending).
  • salt water can be reinjected, for example at the temperature To, for example at 27 ° C. This injection can be carried out in small amounts so as to increase the pressure marginally in the evaporation chamber and in the rest of the device.
  • small quantities is meant a volume of water corresponding, for example, to one-tenth of the volume of vapor drawn from the evaporation chamber during a period of travel of a cyclic trajectory by a piston.
  • the chamber is a receptacle located at the bottom of the condensation chamber and composed of a lower part and an upper part.
  • the volume of the lower part is smaller than the upper part and especially much smaller than the volume of the condensation chamber.
  • the outer partition When the lower part is empty of liquid water, the outer partition is closed and the inner partition is opened so that the lower part is separated from the outside of the condensation chamber and communicates with the upper part and the condensation chamber. .
  • Liquid purified water is created in the condensation chamber and accumulates in the lower part.
  • the air that fills the lower part when the purified water is emptied can be chosen at a temperature less than or equal to To, for example equal to T e , and at a pressure less than or equal to Po. In this way, temperature and pressure in the condensation chamber can be kept constant during operation of the device.
  • Piston comprising a deformable membrane
  • each piston comprises a deformable membrane.
  • a piston of deformable material less mechanically resistant may be sufficient to move the steam.
  • the deformable membrane can be arranged so that in its most deformed configurations, it is not fully stretched. This makes it possible to limit the wear of the membrane.
  • Figure 2 shows such a piston.
  • the membrane which forms the piston 13 may be fixed at its outer perimeter for example in the middle of the piston duct 1 1, so that this perimeter can not be set in motion.
  • Figure 2 corresponds to a deformation of the membrane towards the evaporation chamber.
  • the volume generated by the movements of the piston is obtained by the deformation of the membrane, or flapping of the membrane.
  • the duct may be truncated at the desired level of attachment of the outer perimeter of the membrane, the upper part of the piston duct having no further use.
  • a first possibility is to use glue.
  • a second possibility is to tighten the membrane between the upper end of the piston duct and a frame.
  • the assembly formed by the upper end of the piston duct, the membrane and the frame is tightened by a clamp-type device. Two seals can be added on each side of the membrane to prevent the metal from directly contacting the membrane and damaging it.
  • the membrane In the vicinity of the tight or glued area, the membrane may be reinforced with a thickness of 100 ⁇ m of LDPE.
  • Fixing the membrane on the piston duct can be performed so that even in the extreme positions of the membrane, it is not fully tensioned. This avoids asking too much of the membrane by successive deformations and to increase its duration of use before replacement.
  • a deformable piston of low weight for example with a deformable membrane consisting of a layer of polyethylene, preferably LDPE, preferably with a thickness of between 10 ⁇ m and 100 ⁇ m.
  • a deformable membrane consisting of a layer of polyethylene, preferably LDPE, preferably with a thickness of between 10 ⁇ m and 100 ⁇ m.
  • the effect of a decrease in the weight of the piston is to reduce the energy required to set the piston in motion. This reduces the economic cost of operating the device.
  • a thickness of 100 ⁇ m and above does not give a sufficiently flexible LDPE.
  • Piston comprising a deformable membrane which comprises an indeformable central portion
  • Figures 3A and 3B show such pistons.
  • the membrane which forms the piston 23 may be fixed at its outer perimeter for example in the middle of the piston duct 11, so that this perimeter can not be set in motion.
  • the force exerted by the device 6 for setting the piston system in motion applies to the center of the diaphragm of the piston 23 and imposes a displacement of the non-deformable part and a deformation of the outer part of the membrane.
  • Figure 3C schematically shows the volume generated by the movement of the piston in the situation where the portion of the membrane driven by the device 6 to set in motion is square.
  • Other forms, such as for example a circular shape, of the dimensionally stable part can obviously be envisaged.
  • the volume swept during a trajectory cycle by this membrane is greater than in the absence of an indeformable central part. This allows to move more steam with the same return of the piston, while maintaining the absence of friction related to the movement of the pistons.
  • the central part of the piston can be made indeformable by rigidly fixing it to a dimensionally stable structure.
  • Figure 4 is a diagram illustrating an example of a deformable membrane structure 23 whose central portion is dimensionally stable and square.
  • the indeformable central portion 41 may be reinforced by a metal spider 43 whose ends are housed in fingers 42 made of polyethylene, preferably LDPE, heat-sealed to the membrane.
  • a metal spider 43 whose ends are housed in fingers 42 made of polyethylene, preferably LDPE, heat-sealed to the membrane.
  • the ends can be used to define the shape of the central part.
  • the indeformable central portion 41 has a square shape.
  • the metal spider 43 may comprise several branches each consisting of hollow aluminum round.
  • the round hollow aluminum has a high rigidity, a great lightness and moreover does not fear contact with water vapor.
  • hollow aluminum with a thickness of between 0.5 and 1.5 millimeters in thickness, preferably of the order of 1 millimeter. It is possible to use hollow aluminum rounds with a diameter of between 7 and 9 millimeters, preferably of the order of 8 millimeters.
  • Fingers with a thickness of between 70 and 130 ⁇ m, preferably of the order of 100 ⁇ m, may be used.
  • Each finger can be welded on an area of the membrane that can itself be reinforced with LDPE 100 m to distribute the effort.
  • At least one branch included in the spider may be dismountable.
  • the demountable nature of a branch can be achieved by dividing the branch into two pieces.
  • the first piece may comprise a suitable screw pitch which collaborates with a clamping ring.
  • the second piece comprises a stop of the clamping ring, so that by tightening the ring, the two pieces form a rigid assembly.
  • a seal may be disposed in contact with the two pieces before tightening the ring.
  • all the parts of the device may consist of high yield strength stainless steel sheets. .
  • the stainless character makes it possible to resist the effect of water and in particular salt water.
  • the parts can be welded, or assembled by being separated by a seal so that they can be dismantled.
  • the thickness of the sheets can be chosen equal to 4 millimeters, so that the device supports the pressure difference between the outside, which is at atmospheric pressure and the inside which can be for example equal to 36 millibars.
  • the parts of the piston system setting device which do not consist of high yield strength stainless steel plates are, for example, a crankshaft which is conventionally made of forged stainless steel, and rods which may be of aluminum .
  • a slice of plant needs 400 cubic meters of demineralized water daily.
  • This water can come from seawater which is desalinated for example by reverse osmosis.
  • the power plants located at the seaside can use a cooling system that uses seawater as a coolant.
  • a cooling system that uses seawater as a coolant.
  • Such a circuit comprises a fluid inlet cold path and a hot fluid outlet path,
  • the temperature of the cold input channel is 14 ° C
  • that of the hot exit channel is 27 ° C.
  • the flow of such a circuit may be close to 60 cubic meters per second.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating an assembly of a cooling circuit 110 of a power plant 100 and a device 10 for purifying water.
  • the power plant 100 is cooled with water pumped at sea 200.
  • the cold input channel 11 brings the seawater to the plant 100, and the hot outlet 112 takes the seawater to the water. 200 after it has been used to cool the central 100.
  • Said water purification device 10 can be used to supply demineralized water with a slice of the plant 100.
  • This requirement amounts to 400 cubic meters of water per day, which represents 0.008% of the daily volume conveyed by the cooling circuit 110 of the plant 100.
  • the cold input channel 111 and the hot fluid outlet path 112 of the cooling circuit can be considered respectively as quasi-infinite sources respectively for cooling in the condensation chamber 8 and for heating in the chamber. of evaporation 7 of the water purification device 10.
  • the energy required for evaporation in the evaporation chamber 7 can be provided by the hot fluid outlet path 112 of the cooling circuit via a heat exchanger.
  • a heat exchanger does not require the installation of a heat source, the hot outlet path being directly available on the site. This makes the system frugal overall, that is, the system consumes fewer resources than other systems of the prior art, such as the distillation type system.
  • the quantity of water to be purified can be taken from the hot fluid outlet of the cooling circuit
  • an IN conduit connecting the evaporation chamber 7 and the hot outlet channel 112 may be installed so that a portion of the cooling fluid passing through the hot outlet channel 112 may be withdrawn and introduced into the chamber. evaporation 7.
  • the salt concentration of the liquid contained in the evaporation chamber increases as steam is drawn to the condensation chamber. It becomes necessary from a certain concentration threshold to act on this salt concentration to continue the purification.
  • a line OUT connecting the evaporation chamber 7 and the hot outlet channel 112 may be installed so that a part of the fluid contained in the evaporation chamber 7 can be removed and introduced into the hot outlet channel 112.
  • the cold required for condensation in the condensing chamber is provided by the cold fluid inlet path of the cooling circuit via a heat exchanger.
  • a membrane is chosen of square shape of 0.5 meter side.
  • a central non-deformable part is chosen square of 0.4 meter of side. With a LDPE thickness of 40 miti, one can expect a membrane beat amplitude of 0.20 meters.
  • a speed is chosen to describe a cyclic trajectory of the piston of 10,000 cycles per minute. It is possible to achieve this speed because the moving parts are of low weight and the membrane does not withstand a significant pressure difference.
  • a membrane Using such a speed and a suction volume of 0.0336 cubic meters, a membrane produces a total volume of 336 cubic meters per minute.
  • FIGS. 6A, 6B, 6C, 6D, 6E and 6F show a piston duct in a device for purifying water, especially salt water.
  • This piston duct 211 comprises two pistons 23A and 23B whose movement modifies the volume of air in which the vapors evolve above the evaporation chamber or above the condensation chamber. This volume of air is located in the center of the piston duct 211 between the pistons 23A and 23B.
  • the pistons 23A and 23B are synchronized in their movement so that they increase together (FIGS. 6A, 6B and 6C) or reduce together (FIGS. 6D, 6E and 6F) the volume of air in which the vapors evolve above the evaporation chamber or above the condensation chamber.
  • Each piston 23A, 23B is matched with a piston not shown in FIGS. 6A, 6B, 6C, 6D, 6E and 6F, which has the same trajectory in a movement offset by half a cycle.
  • FIGS. 6A, 6B, 6C, 6D, 6E and 6F The arrangement corresponding to a piston duct as shown in FIGS. 6A, 6B, 6C, 6D, 6E and 6F can be derived from the arrangement of the pistons as represented in FIGS. 1 or 1a.
  • the rotary movement generated by the movement device around a horizontal axis 6, and in particular perpendicular to the axis of the piston duct, can be transformed into rotary movement about a vertical axis and in particular parallel to the axis of the piston duct, by angular gearing or by displacement of the motor.

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Abstract

Dispositif de purification d'eau (10), notamment d'eau salée, comprenant une chambre d'évaporation (7) comprenant une entrée pour recevoir un volume d'eau à purifier et assurant une phase d'aspiration de vapeurs, une chambre de condensation (8) comprenant une sortie pour l'eau purifiée et assurant une phase de récupération de vapeurs, caractérisé en ce qu'il comprend un appareil de transfert de gaz comprenant un système d'interfaces délimitant des séparations mobiles (1,2) entre les deux chambres, un système de pistons (3,4) couplé au système d'interfaces pour déplacer les séparations mobiles (1,2) sur commande, une chambre moteur-culasse (5) contenant un dispositif (6) de mise en mouvement du dit système de pistons (3,4), tous les pistons décrivant une trajectoire cyclique, les pistons (3,4) étant associés par paire, deux pistons d'une paire décrivant la même trajectoire selon un mouvement décalé d'un demi-cycle l'un par rapport à l'autre, de sorte que la mise en mouvement des pistons est adaptée pour maintenir un volume constant de la chambre-culasse (5), la chambre d'évaporation (7), la chambre moteur-culasse (5), la chambre de condensation (8) étant reliées, au moins pendant une phase transitoire, à une ou plusieurs pompes à vide (9a, 9b, 9c) de sorte que sur chaque piston, la pression exercée par la chambre moteur-culasse (5) est sensiblement égale à une pression Po exercée par la chambre d'évaporation (7).

Description

DISPOSITIF DE PURIFICATION D’EAU NOTAMMENT D’EAU SALEE, PAR EVAPORATION EN BASSE-PRESSION
DOMAINE TECHNIQUE GENERAL
La présente invention concerne un dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée.
La présente invention concerne également un procédé de purification d’eau et notamment d’eau salée.
ETAT DE L’ART
Les eaux salées représentent 97% du volume total d’eau présent sur la planète, ce qui en fait un réservoir d’eau conséquent comparée aux seulement 3% d’eau douce disponible.
Dessaler l’eau de mer, peut permettre de faire face à la pénurie d’eau qui menace plusieurs pays et leurs populations
200 millions de personnes sont alimentées en eau dessalée et de nouveaux besoins considérables vont sans doute émerger dans les 50 années à venir. Les centrales électriques elles aussi consomment de l’eau. Une tranche de centrale a besoin journellement de 400 mètres cubes d’eau déminéralisée. Cette eau notamment peut provenir de l’eau de mer qu’on dessale.
Les deux principales méthodes de dessalement utilisées actuellement sont la distillation et l’osmose inverse.
La distillation consiste à faire chauffer l’eau salée, récupérer la vapeur et finalement condenser cette vapeur.
Plusieurs variantes de distillation existent comme par exemple la distillation par détentes successives aussi appelée multi-flash et la distillation à multiples effets. La distillation à détentes successives ou multi-flash
De l’eau de mer est introduite dans une enceinte chauffée à 120°C où règne une pression faible. Il en résulte une vaporisation instantanée par détente appelée flash. Une fraction de l'eau s'évapore puis se condense sur des tubes condenseurs placés en haut de l'enceinte, et l'eau liquide est recueillie dans des réceptacles placés en dessous de ces tubes.
La fraction de l’eau de mer qui ne s’est pas évaporée passe dans un deuxième étage où règne une pression encore plus faible et où le phénomène de flash de produit à nouveau. Il est possible de réaliser la vaporisation de l'eau ainsi par détentes successives dans une série d'étages où régnent des pressions de plus en plus réduites. On peut trouver jusqu'à 40 étages successifs dans une unité industrielle.
La distillation à multiples effets
De l'eau de mer est prélevée puis chauffée à une température variante entre 70 et 80°C.
Une première partie de cette eau est introduite dans le premier effet, une enceinte où règne une pression faible et comportant une première surface d'échange chauffée.
Cette eau introduite rentre en contact de la première surface d’échange et s’évapore.
Cette première vapeur ainsi produite passe dans un circuit de façon à chauffer la deuxième surface d’échange dans le 2ème effet, une deuxième enceinte où règne une pression encore plus faible.
Une deuxième partie de l’eau de mer prélevée puis chauffée est introduite dans le deuxième effet et s’évapore au contact de la deuxième surface d’échange.
Il y a alors d’une part évaporation de cette eau introduite, et d’autre part condensation de la première vapeur à cause de la chaleur de condensation échangée.
Le processus peut être répété en cascade sur plusieurs effets. Seule l'énergie nécessaire à l'évaporation dans le premier effet est d'origine externe, la multiplication du nombre d'effets permettant d’augmenter le rendement du système.
La désalinisation par osmose inverse
L’osmose est un phénomène naturel. Lorsqu’un compartiment d’eau pure est séparé par une membrane d’un compartiment d’eau de mer, le phénomène d’osmose entraîne une partie de l’eau pure à travers la membrane vers le compartiment d’eau de mer.
La désalinisation par osmose inverse consiste à inverser ce phénomène en appliquant une forte pression, supérieure à une pression dite osmotique, sur le compartiment d’eau de mer.
Ces différentes techniques présentent des points faibles concernant le coût énergétique, le recours à des traitements chimiques, les rejets d’eau très salée, et enfin les rejets d’eau chaude.
Le coût énergétique pour la distillation quel que soit son type est important car il faut fournir l’énergie nécessaire de chaleur latente de tout ou partie de l’eau dessalée pour l’évaporer. Le coût énergétique est de l’ordre de 10kWh par mètre cube d’eau produite.
L’osmose inverse à un coût énergétique moindre que la distillation, de l’ordre de 4 kWh par mètre cube d’eau produite, en revanche elle nécessite plus de traitements chimiques.
Il peut en effet être nécessaire d’utiliser des traitements chimiques pour assurer la bonne mise en œuvre de ces procédés.
Dans le cas de l’osmose inverse différents traitements chimiques sont nécessaires, comme des traitements biocides pour éviter le développement de micro-organismes sur la membrane, ou des traitements acides pour éviter précipitation des carbonates sur cette même membrane.
Dans le cas de la distillation à multiples effets, l'ébullition de l'eau de mer au sein de chaque cellule se fait au contact de la surface d'échange de chaleur, il y a des risques d'entartrage dû à la précipitation de sels tels que CaS04 ou CaC03 dont la solubilité diminue quand la température augmente. Pour limiter ces risques, il faut utiliser un traitement à l'acide.
Problèmes de l’art antérieur
Dans toutes ces techniques, l’eau rejetée est concentrée fortement en sel. On compte approximativement 1 à 4 litres d’eau rejetées pour 1 litre d’eau dessalée produite. Au niveau des rejets, cela fait une concentration en sel de 1 ,25 à 2 fois plus élevée que la concentration originale, ce qui n’est pas neutre au point de vue environnemental. Cela impose dans certains cas à déverser les rejets très au large des côtes avec les coûts afférents d’un tel transport de l’eau.
Enfin, dans le cas de la distillation, une partie de l’eau est évaporée ce qui s’accompagne d’une élévation de la température des rejets. Il peut y avoir des impacts environnementaux notamment sur la survie des écosystèmes proches des lieux de rejet.
PRESENTATION DE L’INVENTION
Un but général de l’invention est de pallier les inconvénients des systèmes de purification d’eau de l’état de la technique.
En particulier, un but de l’invention est de proposer une solution pour diminuer le coût énergétique d’un procédé de purification d’eau.
Le but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée, comprenant une chambre d’évaporation comprenant une entrée pour recevoir un volume d’eau à purifier et assurant une phase d’aspiration de vapeurs, une chambre de condensation comprenant une sortie pour l’eau purifiée et assurant une phase de récupération de vapeurs,
un système d’interfaces délimitant des séparations mobiles entre la chambre d’évaporation et la chambre de condensation,
un système de pistons couplé au système d’interfaces pour déplacer celles- ci sur commande,
une chambre moteur-culasse contenant un dispositif de mise en mouvement du dit système de pistons, tous les pistons décrivant une trajectoire cyclique,
caractérisé en ce que les pistons sont associés par paire, deux pistons d’une paire décrivant la même trajectoire selon un mouvement décalé d’un demi-cycle l’un par rapport à l’autre, de sorte que la mise en mouvement des pistons est adaptée pour maintenir un volume constant de la chambre- culasse.
La solution technique ici réalisée permet une évaporation de l’eau à purifier par dépression dans la chambre d’évaporation.
Cette évaporation n’entraîne pas d’augmentation de la température de l’eau et il n’y a donc pas d’inconvénients liés à la présence d’eau chaude.
Par ailleurs ce dispositif ne nécessite pas le recours à un traitement chimique. D’une part les pièces en mouvement comme les séparations mobiles et les pistons ne sont en contact qu’avec de l’eau purifiée, elles ne nécessitent pas de protection particulière. D’autre part la partie de la chambre d’évaporation en contact avec de l’eau de mer peut être facilement protégée des effets de dégradation de l’eau à purifier en utilisant des matières connues de l’art antérieur comme le silicone.
Enfin le maintien constant du volume de la chambre moteur-culasse permet de maintenir et contrôler la pression qui s’exerce sur une des parois de chaque piston, en particulier la paroi du piston située du côté de la chambre moteur-culasse. De cette manière, l’énergie nécessaire à l’aspiration des vapeurs peut être contrôlée et diminuée, diminuant par conséquent le coût économique de la purification.
Avantageusement, mais facultativement, le système selon l’invention peut en outre comprendre au moins l’une des caractéristiques suivantes :
tous les pistons décrivent la même trajectoire cyclique, les positions des pistons étant régulièrement réparties dans le cycle du mouvement. la chambre d’évaporation, la chambre moteur-culasse, la chambre de condensation sont reliées, au moins pendant une phase transitoire, à une ou plusieurs pompes à vide de sorte que sur chaque piston, la pression exercée par la chambre moteur-culasse est sensiblement égale à une pression Po exercée par la chambre d’évaporation. sur chaque piston, la pression exercée par la chambre moteur- culasse est supérieure à la pression exercée par la chambre de condensation.
la chambre d’évaporation comprend un contact thermique avec une source chaude à une température To,
la chambre de condensation comprend un contact thermique avec une source froide à une température Te inférieure à To.
la température To est comprise entre 5 et 50 degrés Celsius, de préférence de l’ordre de 27 degrés Celsius.
la pression Po est comprise entre 8 et 123 millibars, de préférence de l’ordre de 36 millibars.
Ces caractéristiques permettent de contrôler plus finement la pression qui s’exerce sur les parois de chaque piston. Si la pression exercée par la chambre moteur-culasse est égale à la pression exercée par la chambre d’évaporation, l’énergie associée au déplacement des pistons devient minimum dans la phase d’aspiration et ne contient essentiellement plus que les contributions des frottements, du travail de déplacement de la masse des pistons et des pièces en mouvement associé au mouvement des pistons et enfin du travail de déplacement de la masse de vapeur.
Le système selon l’invention peut en outre comprendre au moins l’une des caractéristiques suivantes :
chaque piston comprend une membrane déformable
la membrane déformable est constituée d’une couche d’élastomère ou de toute autre matière déformable, par exemple de polyéthylène, de préférence en PEBD, avantageusement d’une épaisseur comprise entre 10 pm et l OO pm.
la membrane a une forme carrée
la membrane présente une partie centrale indéformable
la partie centrale est renforcée par un croisillon métallique dont les extrémités sont logées dans des doigts en polyéthylène, de préférence en PEBD, thermosoudés à la membrane.
le croisillon métallique comprend plusieurs branches composées chacune en rond d’aluminium creux.
l’aluminium creux est d’une épaisseur comprise entre 0,5 et 1 ,5 millimètre d’épaisseur.
- les ronds en aluminium creux sont d’un diamètre compris entre 7 et
9 millimètres.
les doigts ont une épaisseur comprise entre 70 et 130 pm.
les zones de la membrane thermosoudées aux doigts en polyéthylène sont renforcées par une épaisseur de PEBD comprise entre 70 et 130 pm.
Ces caractéristiques permettent de réduire les frottements des pistons et des parties mobiles, l’énergie correspondant au travail de déplacement de la masse de ces derniers.
Le PEBD, matériau connu pour sa souplesse, est d’un usage courant et d’un coût faible et présente une bonne thermo-soudabilité. Ce choix permet de diminuer le coût économique et d’obtenir des formes particulières de la membrane.
Une forme carrée ou circulaire de la membrane avec une partie centrale indéformable permet de déplacer plus de vapeur avec un même aller-retour du piston.
De plus, la forme carrée permet de diminuer les dimensions du système, car il est alors possible d’installer les pistons les uns à côté des autres en limitant les surfaces non utilisées pour l’aspiration des vapeurs.
L’invention a également pour objet un ensemble comprenant :
un circuit de refroidissement d’une centrale électrique adapté pour utiliser de l’eau de mer comme fluide de refroidissement comprenant une voie froide d’entrée de fluide et une voie chaude de sortie de fluide,
un dispositif selon une combinaison possible des caractéristiques présentées plus haut et adapté pour que :
le flux du fluide de refroidissement à travers ledit circuit de refroidissement soit au moins cent fois supérieur au flux d’eau purifiée par ledit dispositif, la chambre de condensation soit en contact thermique avec une partie de la voie froide d’entrée,
la chambre d’évaporation soit en contact thermique avec une partie de la voie chaude de sortie,
un ou plusieurs conduits relient la chambre d’évaporation et la voie chaude de sortie de sorte qu’une partie du fluide de refroidissement passant par la voie chaude de sortie peut être prélevée et introduite dans la chambre d’évaporation, et qu’une partie du liquide présent dans la chambre d’évaporation peut être prélevée et introduite dans la voie chaude de sortie.
Ces caractéristiques permettent d’utiliser la voie froide du circuit de refroidissement comme source froide de la chambre de condensation et la voie chaude du circuit de refroidissement pour maintenir la température dans la chambre d’évaporation. Le flux à travers le circuit de refroidissement étant bien plus important que le flux d’eau purifiée, les deux voies du circuit de refroidissement peuvent être considérées comme des sources quasi infinies de réchauffement de la chambre d’évaporation et de refroidissement de la chambre de condensation.
De plus, les conduits reliant la chambre d’évaporation et la voie chaude de sortie permettent des échanges de fluide entre les deux.
En particulier, l’eau très salée contenue dans la chambre d’évaporation lorsque de la vapeur purifiée a été extraite peut être rejetée dans la voie chaude de sortie. Comme le flux à travers le circuit de refroidissement est bien plus important que le flux d’eau purifiée, la variation de concentration en sel engendrée par les rejets liquides dans la voie chaude de sortie est très faible. Cela permet de supprimer les rejets d’eau très salée en mer.
L’invention porte également sur un procédé de purification d’eau, notamment d’eau salée qui utilise les dispositifs et l’ensemble tels qu’on les a décrits dans cette section.
En particulier l’invention porte sur un procédé de purification d’eau, notamment d’eau salée, caractérisé en ce qu’il est mis en œuvre par un dispositif tel qu’on l’a décrit dans cette section et comprenant les étapes suivantes :
Apport d’eau à purifier dans la chambre d’évaporation ;
Mise en fonctionnement d’une source chaude pour élever la température de la chambre d’évaporation ;
Mise en fonctionnement d’une source froide pour créer une zone de température Te dans la chambre de condensation ;
Evacuation de l’air dans la chambre d’évaporation, la chambre de condensation et la chambre moteur-culasse pour diminuer la pression ;
Mise en mouvement du système de pistons et des interfaces couplées, selon le cycle suivant pour chaque piston et interface couplée : o Isolation de la chambre de condensation par l’interface ;
o Aspiration de la vapeur de la chambre d’évaporation par le piston ; o Isolation de chambre d’évaporation du piston par l’interface ;
o Récupération de la vapeur dans la chambre de condensation par poussée du piston ;
Condensation de la vapeur dans la zone de température Te dans la chambre de condensation.
Avantageusement, mais facultativement, le procédé peut en outre comprendre au moins l’une des étapes suivantes
L’évacuation de l’air dans la chambre d’évaporation et la chambre moteur-culasse, qui diminue la pression à une même valeur de pression dans ces deux chambres.
L’invention porte également sur un procédé de purification d’eau, notamment d’eau salée qui utilise l’ensemble tel qu’on l’a décrit dans cette section et comprenant les étapes suivantes :
apport d’eau à purifier dans la chambre d’évaporation par
prélèvement d’une partie du fluide de refroidissement passant par la voie chaude de sortie ;
stabilisation de la température de la chambre d’évaporation à la température de la voie chaude de sortie par contact thermique avec une partie de la voie chaude de sortie ;
stabilisation de la température de la chambre de condensation à la température de la voie froide d’entrée par contact thermique avec une partie de la voie froide d’entrée ;
évacuation de l’air dans la chambre d’évaporation, la chambre de condensation et la chambre moteur-culasse pour diminuer la pression ; mise en mouvement du système de pistons et des interfaces couplées, selon le cycle suivant pour chaque piston et interface couplée : o Isolation de la chambre de condensation par l’interface ; o Aspiration de la vapeur de la chambre d’évaporation par le piston ; o Isolation de chambre d’évaporation du piston par l’interface ;
o Récupération de la vapeur dans la chambre de condensation par poussée du piston ;
condensation de la vapeur dans la chambre de condensation.
Avantageusement, mais facultativement, ce procédé de purification d’eau peut en outre comprendre une étape où une partie du liquide présent dans la chambre d’évaporation est prélevée et introduite dans la voie chaude de sortie lorsque la concentration en sel du liquide présent dans la chambre d’évaporation dépasse un seuil prédéterminé.
PRESENTATION DES FIGURES
L'invention sera mieux comprise, grâce à la description ci-après, qui se rapporte à un exemple de réalisation préféré, donné à titre d'exemple non limitatif et expliqué avec référence aux dessins schématiques annexés, dans lesquels :
- la figure 1 est un schéma illustrant un dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée.
La figure 1 bis est un schéma illustrant un autre dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée.
- la figure 2 est un schéma illustrant un piston qui comprend une
membrane déformable.
- les figures 3A, 3B sont des schémas illustrant un piston déformable qui comprend une membrane déformable dont la partie centrale est
indéformable, et la figure 3C un schéma du volume généré par le battement d’un tel piston.
- la figure 4 est un schéma illustrant un exemple de structure de
membrane déformable dont la partie centrale est indéformable et carrée. - la figure 5 est un schéma illustrant un ensemble d’un circuit de
refroidissement d’une centrale électrique et d’un dispositif de purification d’eau.
- les figures 6A, 6B, 6C, 6D, 6E et 6F représentent un conduit de piston dans un dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée.
DESCRIPTION DETAILLEE
Principe de i’invention
La figure 1 est un schéma illustrant un dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée comprenant une chambre moteur-culasse 5. Cette chambre contient un dispositif 6 de mise en mouvement d’un système de pistons 3, 4, tous les pistons décrivant la même trajectoire cyclique.
Dans le cas particulier de la figure 1 , chaque piston 3, 4 décrit une trajectoire verticale, de montée et de descente au sein d’un conduit de piston 1 1 .
Le dispositif contient un système d’interfaces délimitant des séparations mobiles 1 , 2 entre deux chambres 7, 8.
Le système de pistons 3, 4 est couplé au système d’interfaces.
Chaque piston (3 respectivement 4) est associé à une séparation mobile (1 respectivement 2). Dans le cas particulier de la figure 1 , lorsqu’un piston monte l’interface associée est en position verticale et lorsqu’il descend l’interface associée est en position horizontale.
Les pistons 3, 4 sont associés par paire, et deux pistons d’une paire décrivent un mouvement décalé d’un demi-cycle l’un par rapport à l’autre. Dans le cas particulier de la figure 1 , lorsqu’un piston (3 respectivement 4) monte d’une certaine hauteur l’autre piston (4 respectivement 3) descend de l’exacte même hauteur.
De cette manière les variations de volume de la chambre moteur-culasse 5 produites par un piston (3 respectivement 4) sont compensées par les variations de volume produites par l’autre piston (4 respectivement 3). Le volume de la chambre-culasse 5 reste ainsi constant au cours du temps.
Selon un autre exemple de réalisation, le dispositif peut contenir plusieurs paires de pistons. Tous les pistons peuvent décrire la même trajectoire cyclique, deux pistons d’une paire étant décalés dans leur mouvement d’un demi-cycle l’un par rapport à l’autre. Si à tout moment, les positions de tous les pistons sont régulièrement réparties sur l’ensemble du cycle du mouvement, alors il est possible d’obtenir une répartition équilibrée des efforts qui s’exercent sur le dispositif 6 de mise en mouvement d’un système de pistons 3, 4. La puissance à délivrer par le dispositif de mise en mouvement est lissée au cours du temps, et cela limite les irrégularités et les effets d’à coup qui usent davantage les pièces.
Le dispositif peut également contenir une paire de pistons qui décrivent une trajectoire cyclique différente des autres pistons.
Ces deux pistons sont décalés dans leur mouvement d’un demi-cycle l’un par rapport à l’autre, comme pour les autres paires de piston.
Globalement l’ensemble des pistons ainsi configuré produit l’effet technique de la compensation des variations de volume de la chambre moteur-culasse produites par ce couple de pistons.
Le volume de la chambre-culasse 5 reste ainsi constant au cours du temps.
Concernant le système d’interfaces et les séparations mobiles, il est possible d’utiliser des électrovannes. Les temps de fermeture / ouverture sont de l’ordre de la milliseconde, ce qui permet un fonctionnement de 10 000 tours par minute, soit 166 tours par seconde.
Chaque piston peut être associé à deux électrovannes qui contrôlent la mise en communication du piston l’une avec la chambre d’évaporation, l’autre avec la chambre de condensation. Ces électrovannes peuvent être synchronisées sur le dispositif 6 de mise en mouvement du système de pistons par asservissement.
Par exemple un capteur optique peut déclencher une électrovanne en fonction du mouvement d’une pièce qui pilote un ou plusieurs pistons.
La logique de l’asservissement peut intégrer l’ouverture en permanence d’au moins une des deux vannes de chaque piston, de façon à éviter d’aspirer du vide ou de compresser du gaz dans le conduit du piston. Cette disposition permet d’éviter une casse de matériel.
Dans le dispositif illustré en figure 1 , une chambre d’évaporation 7 contient de l’eau à purifier. La chambre d’évaporation 7 comprend une entrée pour recevoir l’eau à purifier non représentée sur la figure 1 .
Une chambre de condensation 8 contient l’eau purifiée. Cette chambre comprend une sortie pour extraire l’eau purifiée non représentée sur la figure 1 .
La chambre moteur-culasse 5, la chambre d’évaporation 7 et la chambre de condensation 8 peuvent être reliées à des pompes à vide référencées respectivement 9a, 9b et 9c. Les chambres peuvent aussi reliées à une seule et même pompe à vide.
La chambre d’évaporation peut être placée en contact thermique avec une source chaude SC.
La chambre de condensation peut être placée en contact thermique avec une source froide SF.
Le fonctionnement du dispositif est le suivant :
De l’eau à purifier est introduite dans la chambre d’évaporation 7 en passant par l’entrée prévue à cet effet.
Si la chambre moteur-culasse 5, la chambre d’évaporation 7 et la chambre de condensation 8 sont reliées à des pompes à vide 9a, 9b, 9c, on peut aspirer l’air de ces chambres 5, 7, 8. Il est ainsi possible d’assurer dans les trois chambres 5, 7, 8, que les pressions sont inférieures à la pression atmosphérique et sensiblement identiques entre elles avant que le système de pistons 3, 4 ne soit mis en fonctionnement, ou pendant que ledit système est en fonctionnement.
Les pressions sont considérées sensiblement identiques si elles diffèrent de moins de 50 millibars.
Il existe une phase transitoire au cours de laquelle l’air des chambres 5, 7, 8 est aspiré.
Au cours de la phase transitoire, les températures dans les trois chambres 5, 7, 8 peuvent évoluer.
Ces variations de température peuvent générer des variations de pression dans les trois chambres.
Les pompes à vide 9a et 9b peuvent assurer durant la phase transitoire que les pressions dans les deux chambres 5 et 7, 8 restent sensiblement identiques entre elles.
Le dispositif 6 de mise en mouvement du système de pistons 3, 4 est mis en marche et les pistons 3, 4 décrivent la trajectoire cyclique verticale chacun au sein de son conduit de piston 1 1 .
Le système d’interfaces est couplé au système de pistons 3, 4, de sorte que lorsqu’un piston (3 respectivement 4) monte l’interface associée (1 respectivement 2) est en position verticale.
Simultanément, l’autre piston (4 respectivement 3) descend et son interface associée (2 respectivement 1 ) est en position verticale.
La figure 1 correspond à une phase de montée du piston 4 et de descente du piston 3.
Durant la phase de montée du piston 4, le volume au-dessus de l’eau contenue dans la chambre d’évaporation 7 augmente.
Cela produit un phénomène d’évaporation par dépression. De la vapeur d’eau purifiée est produite à la surface de l’eau liquide à purifier.
Cette évaporation n’entraîne pas d’augmentation de la température de l’eau et il n’y a donc pas d’inconvénients liés à la présence d’eau chaude dans ce dispositif.
Une partie de cette vapeur est aspirée dans le sillage du piston 4 qui monte, Lorsque ledit piston 4 est arrivé au sommet de sa trajectoire, le couplage entre système de pistons et système d’interfaces mobiles agit sur les séparations mobiles.
En particulier l’interface 2 qui était en position verticale passe en position horizontale.
La vapeur aspirée dans le sillage du piston 4 qui montait dans le conduit de piston 1 1 est alors séparée de la chambre d’évaporation 7 et mise au contact de la chambre de condensation 8.
Le piston 4 qui était arrivé au sommet de sa trajectoire descend et déplace la vapeur du conduit de piston 1 1 vers la chambre de condensation 8.
De cette manière, la chambre de condensation 8 reçoit de la vapeur d’eau purifiée alternativement poussée par le piston 4 et par le piston 3. Une partie de cette vapeur accumulée dans la chambre de condensation 8 passe à l’état liquide. L’eau liquide obtenue est une eau purifiée.
La constance du volume de la chambre moteur-culasse permet de maintenir et contrôler plus facilement la pression qui s’exerce sur une des parois de chaque piston, en particulier la paroi du piston située du côté de la chambre moteur-culasse. De cette manière, l’énergie nécessaire à l’aspiration des vapeurs peut être contrôlée et diminuée, diminuant par conséquent le coût économique de la purification.
En particulier, il devient possible de fixer la pression exercée par la chambre moteur-culasse sensiblement égale à la pression exercée par la chambre d’évaporation. Dès lors, l’énergie associé au déplacement d’un piston dans la phase d’aspiration diminue et ne contient essentiellement plus que les contributions des frottements, du travail de déplacement de la masse des pistons et des pièces en mouvement associé au mouvement des pistons et enfin du travail de déplacement de la masse de vapeur. Si la chambre d’évaporation 7 et la chambre moteur-culasse 5 sont reliées à une ou plusieurs pompes à vide 9a, 9b, ces chambres peuvent être maintenues à la même pression Po.
Si la chambre d’évaporation 7 est en contact thermique avec une source chaude SC, de l’énergie thermique est apportée à cette chambre tout au long du fonctionnement du système de sorte que la température dans cette chambre peut être maintenue à une température To.
Un transfert thermique peut s’opérer de la chambre d’évaporation vers la chambre moteur-culasse, de sorte que ces deux chambres se retrouvent, à l’issue d’une phase transitoire à la même température To.
Par exemple To peut être comprise entre 5 et 50 degrés Celsius. To peut être de l’ordre de 27 degrés Celsius c’est-à-dire compris entre 26,9°c et 27,1 °C.
Par exemple Po peut être comprise entre 8 et 123 millibars. Po peut être de l’ordre de 36 millibars c’est-à-dire compris entre 35,8 millibars et 36,2 millibars.
La chambre de condensation 8 peut comprendre un contact thermique avec une source froide SF à une température Te inférieure à To.
La présence d’une zone de température Te dans la chambre de condensation 8 permet d’augmenter le phénomène de condensation.
Le contact thermique avec la source froide SF entraîne également un effet sur la pression qui diminue dans la chambre de condensation 8.
Si une pompe à vide 9c est reliée à la chambre de condensation 8 et qu’initialement la pression a été ajustée dans la chambre de condensation à Po, alors la pression dans la chambre de condensation diminue en dessous de Po durant une phase transitoire. Sur chaque piston, la pression exercée par la chambre moteur-culasse 5 devient supérieure à la pression exercée par la chambre de condensation 8. Cette différence peut persister tout au long du fonctionnement du système. Dans cette situation le travail des pistons est facilité dans la phase de récupération des vapeurs dans la chambre de condensation.
La figure 1 bis est un schéma illustrant un dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée dont une grande partie de la structure correspond à celle de la figure 1. Le dispositif comprend une chambre moteur-culasse 5, comprenant un dispositif 6 de mise en mouvement d’un système de pistons qui décrivent une trajectoire verticale, de montée et de descente au sein d’un conduit de piston 11.
Le dispositif contient une chambre d’évaporation 7 et une chambre d’évaporation 8.
Les pistons 3A, 3B, 4A et 4B sont associés par paire, d’une part la paire des pistons 3A et 4A, d’autre part la paire des pistons 3B et 4B. Les deux pistons d’une même paire décrivent un mouvement décalé d’un demi-cycle l’un par rapport à l’autre.
Dans le cas particulier de la figure 1 bis, le piston 3b se situe à sa position la plus haute dans son conduit de piston et débute un mouvement de descente, alors que le piston 4B se situe à sa position la plus basse dans son conduit de piston et débute un mouvement de montée.
Si le piston 3A est en mouvement ascendant (respectivement ascendant) alors le piston 4A est en mouvement descendant (respectivement descendant).
Approvisionnement en eau saiée dans la chambre d’évaporation
Lorsque le niveau d’eau salée baisse dans la chambre d’évaporation, de l’eau salée peut être réinjectée, par exemple à la température To, par exemple à 27°C. Cette injection peut être réalisée par petites quantités de manière à faire monter marginalement la pression dans la chambre d’évaporation et dans le reste du dispositif. On entend par « petites quantités » un volume d’eau correspondant par exemple à un dixième du volume de vapeur aspirée de la chambre d’évaporation pendant une durée de parcours d’une trajectoire cyclique par un piston.
Ces injections se font soit en continu, soit par injections ponctuelles soit en combinant ces deux modes.
De cette manière, il n’est pas nécessaire de mettre le dispositif à l’arrêt pour approvisionner la chambre d’évaporation en eau à purifier.
Evacuation de l’eau purifiée de la chambre de condensation
Il est possible d’utiliser un sas pour assurer l’évacuation de l’eau purifiée. Le sas est un réceptacle situé au fond de la chambre de condensation et composé d’une partie inférieure et d’une partie supérieure.
Le volume de la partie inférieure est plus petit que la partie supérieure et surtout beaucoup plus petit que le volume de la chambre de condensation. Il existe deux cloisons mobiles : une cloison intérieure entre la partie inférieure et la partie supérieure, une cloison extérieure entre la partie inférieure et l’extérieur de la chambre de condensation.
Quand la partie inférieure est vide d’eau liquide, la cloison extérieure est fermée et la cloison intérieure est ouverte de sorte que la partie inférieure est séparée de l’extérieur de la chambre de condensation et communique avec la partie supérieure et la chambre de condensation.
De l’eau purifiée liquide est créée dans la chambre de condensation et s’accumule dans la partie inférieure.
Lorsque la partie inférieure est pleine, la cloison intérieure est fermée, puis la cloison extérieure est ouverte. L’eau purifiée s’écoule vers l’extérieur et la partie inférieure se retrouve à nouveau vide d’eau liquide. A nouveau, la cloison extérieure est fermée et la cloison intérieure est ouverte et un nouveau cycle commence.
L’air qui remplit la partie inférieure lorsque l’eau purifiée est vidée peut être choisi à une température inférieure ou égale à To, par exemple égale à Te, et à une pression inférieure ou égale à Po. De cette manière, température et pression dans la chambre de condensation peuvent être maintenues constantes durant le fonctionnement du dispositif.
Il n’est pas nécessaire ainsi de mettre le dispositif à l’arrêt pour extraire de la chambre de condensation l’eau purifiée.
Piston comprenant une membrane déformable
Le dispositif tel que décrit plus haut peut être adapté de sorte que chaque piston comprend une membrane déformable.
Lorsque la pression qui s’exerce sur le piston est quasi identique de part et d’autre, il n’est pas nécessaire d’utiliser un piston rigide. Un piston en matériau déformable moins résistant au point de vue mécanique peut suffire pour déplacer la vapeur.
On peut disposer la membrane déformable de sorte que dans ses configurations les plus déformées, elle ne soit pas entièrement tendue. Cela permet de limiter l’usure de la membrane.
La figure 2 représente un tel piston.
Le piston 13, logé dans le conduit de piston 1 1 , sépare la chambre moteur- culasse 5 et la chambre d’évaporation 7.
La membrane qui forme le piston 13 peut être fixée à son périmètre extérieur par exemple au milieu du conduit de piston 1 1 , de sorte que ce périmètre ne peut pas être mis en mouvement.
La force exercée par le dispositif 6 de mise en mouvement du système de pistons s’applique au centre de la membrane du piston 13 et impose une déformation de celle-ci. La figure 2 correspond à une déformation de la membrane en direction de la chambre d’évaporation.
Le volume engendré par les mouvements du piston est obtenu par la déformation de la membrane, ou battement de la membrane.
Cela permet de diminuer les frottements liés au mouvement des pistons, et de diminuer la masse mise en mouvement au cours d’une trajectoire cyclique.
Le conduit peut être tronqué au niveau souhaité de fixation du périmètre extérieur de la membrane, la partie supérieure du conduit de piston n’ayant plus d’utilité.
Pour fixer la membrane sur le conduit de piston, plusieurs solutions sont envisageables.
Une première possibilité consiste à utiliser de la colle.
On peut choisir une colle apte à fixer à la fois des matériaux élastomères comme le polyéthylène et des matériaux rigides comme l’acier.
Une deuxième possibilité consiste à serrer la membrane entre l’extrémité supérieure du conduit de piston et un cadre.
On serre l’ensemble formé par l’extrémité supérieure du conduit de piston, la membrane et le cadre par un dispositif du type serre-joint. Deux joints peuvent être ajoutés de chaque côté de la membrane pour éviter que le métal ne soit directement au contact de la membrane et la détériore.
Aux abords de la zone serrée ou collée, la membrane peut être renforcée par une épaisseur de 100 pm de PEBD.
La fixation de la membrane sur le conduit de piston peut être réalisée de sorte que même dans les positions extrêmes de la membrane, celle-ci ne soit pas totalement tendue. Cela permet d’éviter de trop solliciter la membrane par déformations successives et d’augmenter sa durée d’utilisation avant remplacement.
Il est également possible d’utiliser un piston déformable d’un faible poids par exemple avec une membrane déformable constituée d’une couche de polyéthylène, de préférence en PEBD, avantageusement d’une épaisseur comprise entre 10 pm et 100 pm.
L’effet d’une diminution du poids du piston est de diminuer l’énergie nécessaire à la mise en mouvement de ce piston. Cela réduit le coût économique de l’exploitation du dispositif.
Le PEBD présente en outre les avantages suivants :
il est d’un usage courant et d’un coût faible
Il est reconnu pour sa souplesse ce qui permet d’utiliser le battement de la membrane pour obtenir des variations de volume.
- Le PEBD présente une bonne thermo-soudabilité ce qui permet de travailler avec des formes particulières de membrane.
Parmi les épaisseurs standard de PEBD, il est préférable d’utiliser une épaisseur de 30 pm ou 50 pm, car
- Une épaisseur de 20 pm ou moins ne présente pas la solidité suffisante
Une épaisseur de 100 pm et au-delà ne donne pas un PEBD suffisamment souple. Préférentiellement, on peut utiliser un PEBD issu du recyclage.
Il est possible d’utiliser des membranes de forme carrée ou circulaire, c’est-à-dire dont le contour extérieur prend la forme d’un carré ou d’un cercle. La forme carrée permet d’installer les pistons les uns à côté des autres et de limiter les surfaces non utilisées pour aspirer la vapeur. Cela permet de diminuer les dimensions du dispositif. Piston comprenant une membrane déformable qui comprend une partie centrale indéformable
Il est possible d’utiliser des membranes qui présentent une partie centrale indéformable. Cette partie indéformable suit le même mouvement que le centre de la membrane entraîné par le dispositif 6 de mise en mouvement du système de pistons.
Les figures 3A et 3B représentent de tels pistons.
Le piston 23, logé dans le conduit de piston 11 , sépare la chambre moteur- culasse 5 et la chambre d’évaporation 7.
La membrane qui forme le piston 23 peut être fixée à son périmètre extérieur par exemple au milieu du conduit de piston 11 , de sorte que ce périmètre ne peut pas être mis en mouvement.
La force exercée par le dispositif 6 de mise en mouvement du système de pistons s’applique au centre de la membrane du piston 23 et impose un déplacement de la partie indéformable et une déformation de la partie externe de la membrane.
La figure 3C représente schématiquement le volume généré par le mouvement du piston dans la situation où la partie de la membrane entraînée par le dispositif 6 de mise en mouvement est de forme carrée. D’autres formes, comme par exemple une forme circulaire, de la partie indéformable peuvent bien évidemment être envisagées.
Le volume balayé au cours d’un cycle de trajectoire par cette membrane est plus important qu’en absence de partie centrale indéformable. Cela permet de déplacer plus de vapeur avec un même aller-retour du piston, tout en conservant l’absence de frottements liés au mouvement des pistons. La partie centrale du piston peut être rendue indéformable en la fixant rigidement à une structure indéformable.
On peut utiliser une pièce métallique, ou bien une pièce en polyéthylène ou en une autre matière plastique suffisamment épaisse pour être considérée comme indéformable.
La figure 4 est un schéma illustrant un exemple de structure de membrane 23 déformable dont la partie centrale est indéformable et carrée.
La partie centrale 41 indéformable peut être renforcée par un croisillon métallique 43 dont les extrémités sont logées dans des doigts 42 en polyéthylène, de préférence en PEBD, thermosoudés à la membrane.
Les extrémités peuvent servir à définir la forme de la partie centrale. En particulier si le croisillon 43 comporte quatre extrémités du croisillon définissant un carré, la partie centrale indéformable 41 a une forme carrée. Selon une variante possible de l’invention, on peut renforcer le croisillon métallique définissant une forme carrée avec un cerceau extérieur. De cette manière la partie intérieure indéformable prend une forme circulaire.
Le croisillon métallique 43 peut comprendre plusieurs branches composées chacune en rond d’aluminium creux.
Le rond d’aluminium creux présente une grande rigidité, une grande légèreté et de surcroît ne craint pas le contact avec la vapeur d’eau.
On peut utiliser un aluminium creux d’une épaisseur comprise entre 0,5 et 1 ,5 millimètre d’épaisseur, de préférence de l’ordre de 1 millimètre. On peut utiliser des ronds en aluminium creux d’un diamètre compris entre 7 et 9 millimètres, de préférence de l’ordre de 8 millimètres.
Il est possible de renforcer le rond en aluminium creux par des sections pleines, ce qui n’augmente pas sensiblement son poids.
On peut utiliser des doigts d’une épaisseur comprise entre 70 et 130 miti, de préférence de l’ordre de 100 pm.
Chaque doigt peut être soudé sur une zone de la membrane que l’on peut elle-même renforcer en PEBD de 100 m pour répartir l’effort.
Pour faire entrer plus facilement le croisillon métallique dans la membrane, il peut être nécessaire qu’au moins une branche comprise dans le croisillon soit démontable.
Le caractère démontable d’une branche peut être réalisé en divisant la branche en deux morceaux. Le premier morceau peut comporter un pas de vis adapté qui collabore avec une bague de serrage. Le deuxième morceau comporte une butée de la bague de serrage, de sorte qu’en serrant la bague, les deux morceaux forment un ensemble rigide. Un joint peut être disposé au contact des deux morceaux avant le serrage de la bague.
Matériaux du dispositif
A l’exception de la membrane, du croisillon en aluminium, et de certaines parties du dispositif de mise en mouvement du système de pistons, l’ensemble des pièces du dispositif peut être constitué de tôles d’acier inoxydable à haute limite d’élasticité.
Le caractère inoxydable permet de résister à l’effet de l’eau et notamment de l’eau salée.
Les pièces peuvent être soudées, ou assemblées en étant séparées par un joint d’étanchéité de manière à pouvoir les démonter. L’épaisseur des tôles peut être choisie égale à 4 millimètres, de sorte que le dispositif supporte la différence de pression entre l’extérieur, qui est à la pression atmosphérique et l’intérieur qui peut être par exemple égale à 36 millibars.
Les parties du dispositif de mise en mouvement du système de pistons qui ne sont pas constituées de tôles d’acier inoxydable à haute limite d’élasticité sont par exemple un vilebrequin qui est classiquement en acier inoxydable forgé, et des bielles qui peuvent être en aluminium.
Intégration du dispositif au sein d’un circuit de refroidissement d’une centrale électrique
Les centrales électriques consomment de l’eau douce.
Une tranche de centrale a besoin journellement de 400 mètres cubes d’eau déminéralisée. Cette eau peut provenir de l’eau de mer qui est dessalée par exemple par osmose inverse.
Les centrales situées en bord de mer peuvent utiliser un circuit de refroidissement qui utilise de l’eau de mer comme fluide de refroidissement. Un tel circuit comprend une voie froide d’entrée de fluide et une voie chaude de sortie de fluide,
Par exemple, la température de la voie froide d’entrée est égale à 14°C, et celle de la voie chaude de sortie est égale à 27°C.
Le flux d’un tel circuit peut être voisin de 60 mètres cubes par seconde.
On peut intégrer à un tel circuit de refroidissement un dispositif de purification d’eau tel qu’on l’a décrit précédemment. La figure 5 est un schéma illustrant un ensemble d’un circuit de refroidissement 110 d’une centrale électrique 100 et d’un dispositif 10 de purification d’eau. La centrale électrique 100 est refroidie avec de l’eau pompée en mer 200. La voie froide d’entrée 1 11 amène l’eau de mer vers la centrale 100, et la voie chaude de sortie 112 emporte l’eau de mer vers la mer 200 une fois qu’elle a été utilisée pour refroidir la centrale 100. II est possible d’utiliser la voie froide d’entrée 111 de fluide du circuit de refroidissement comme source froide SF dans la chambre de condensation 8 d’un dispositif de purification d’eau 10 selon l’invention, et la voie chaude de sortie 112 de fluide du circuit de refroidissement comme source chaude SC dans la chambre d’évaporation 7 dudit dispositif 10.
Ledit dispositif de purification d’eau 10 peut être utilisé pour fournir en eau déminéralisée une tranche de la centrale 100.
Ce besoin s’élève à 400 mètres cubes d’eau par jour, ce qui représente 0,008 % du volume quotidien véhiculé par le circuit de refroidissement 110 de la centrale 100.
Ce rapport étant très faible, on peut considérer respectivement la voie froide d’entrée 111 et la voie chaude de sortie 112 de fluide du circuit de refroidissement comme des sources quasi infinies respectivement de refroidissement dans la chambre de condensation 8 et de réchauffement dans la chambre d’évaporation 7 du dispositif de purification d’eau 10.
Dans cette situation, l’énergie nécessaire à l’évaporation dans la chambre d’évaporation 7 peut être fournie par la voie chaude de sortie 112 de fluide du circuit de refroidissement via un échangeur de chaleur. Une telle configuration ne nécessite pas d’installer une source de chaleur, la voie chaude de sortie étant directement disponible sur le site. Cela permet de rendre globalement le système frugal en ressources, c’est-à-dire que le système consomme moins de ressources que d’autres systèmes de l’art antérieur, comme le système de type distillation.
Par ailleurs, la quantité d’eau à purifier peut être prélevée sur la voie chaude de sortie de fluide du circuit de refroidissement
Pour cela un conduit IN reliant la chambre d’évaporation 7 et la voie chaude de sortie 112 peut être installé de sorte qu’une partie du fluide de refroidissement passant par la voie chaude de sortie 112 peut être prélevée et introduite dans la chambre d’évaporation 7.
La concentration en sel du liquide contenu dans la chambre d’évaporation augmente au fur et à mesure que de la vapeur est aspirée vers la chambre de condensation. Il devient nécessaire à partir d’un certain seuil de concentration d’agir sur cette concentration en sel pour poursuivre la purification.
Il est possible de rejeter régulièrement ce liquide contenu dans la chambre d’évaporation vers la voie chaude de sortie de fluide du circuit de refroidissement.
Pour cela un conduit OUT reliant la chambre d’évaporation 7 et la voie chaude de sortie 112 peut être installé de sorte qu’une partie du fluide contenu dans la chambre d’évaporation 7 peut être prélevé et introduit dans la voie chaude de sortie 112.
Il est également possible de poursuivre la production de vapeur jusqu’au point où le sel va en partie précipiter, de récupérer le sel solide, et de rejeter le reliquat d’eau liquide vers la voie chaude de sortie de fluide du circuit de refroidissement. Comme le rapport du flux d’eau purifié sur le flux d’eau véhiculé par le circuit de refroidissement de la centrale est très faible, la variation de concentration en sel engendrée par les rejets liquides est très faible.
Il n’y aura pas de rejets d’eau très salée en mer.
De manière plus générale lorsque le flux du fluide de refroidissement à travers ledit circuit de refroidissement est au moins cent fois supérieur au flux d’eau purifiée par ledit dispositif, les considérations évoquées ci-dessus restent exactes.
Dans cette situation, le froid nécessaire à la condensation dans la chambre de condensation est fourni par la voie froide d’entrée de fluide du circuit de refroidissement via un échangeur de chaleur.
On peut estimer que pour une production de 400 mètres cubes par jour d’eau dessalée telle que décrite :
le prélèvement de calories sur la voie chaude vers l’évaporateur entraîne une baisse de 0,04°C de cette voie chaude
De même, côté voie froide, l’échange avec la chambre de condensation entraîne une augmentation de 0,04°C de cette voie froide. Seule la baisse de température dans la voie froide diminue l’efficacité du système de refroidissement de la perte.
Exemple d’une production de 400 mètres cubes jour d’eau dessalée
Une membrane est choisie de forme carrée de 0,5 mètre de côté. Une partie indéformable centrale est choisie carrée de 0,4 mètre de côté. Avec une épaisseur de PEBD de 40 miti, on peut espérer une amplitude de battement de la membrane égal à 0,20 mètre.
Cela donne :
un volume total d’aspiration de 0,0336 mètre cube. une masse de la partie mobile inférieure à 100 grammes
une surface horizontale occupée de 0,6 mètre sur 0,6 mètre compte tenu des dimensions de la membrane mobile et de la zone de fixation par collage ou serrage.
On choisit une vitesse pour décrire une trajectoire cyclique du piston de 10 000 cycles par minute. Il est possible d’atteindre cette vitesse car les pièces en mouvement sont de faible poids et que la membrane ne résiste pas à une différence de pression importante.
En utilisant une telle vitesse et un volume d’aspiration de 0,0336 mètre cube, une membrane produit un volume total de 336 mètres cubes par minute.
On travaille avec les éléments décrits plus haut et notamment une température de la voie froide d’entrée égale à 14°C, et celle de la voie chaude de sortie égale à 27°C.
On souhaite produire un volume de 400 mètres cubes d’eau liquide par jour. Cela correspond à un volume 15,38 106 mètres cubes de vapeur d’eau à 27°C par jour, soit 641 103 mètres cubes de vapeur par heure, soit encore 10,6 103 mètres cubes de vapeur par minute.
Pour atteindre cet objectif, il faut utiliser 32 membranes.
En alignant les 32 surfaces horizontales occupées correspondant aux 32 membranes carrées selon un rectangle de 4 surfaces par 8, on obtient une surface globale de 2,4 mètres par 4,8 mètres.
Ces dimensions sont inférieures aux dimensions de certaines installations d’osmose inverse déjà en fonctionnement notamment au sein de centrales électriques. Les figures 6A, 6B, 6C, 6D, 6E et 6F représentent un conduit de piston dans un dispositif de purification d’eau, notamment d’eau salée. Ce conduit de piston 211 comprend deux pistons 23A et 23B dont le mouvement modifie le volume d’air dans lequel évolue les vapeurs au-dessus de la chambre d’évaporation ou au-dessus de la chambre de condensation. Ce volume d’air est situé au centre du conduit de piston 211 entre les pistons 23A et 23B. Les pistons 23A et 23B sont synchronisés dans leur mouvement de sorte qu’ils augmentent ensemble (figures 6A, 6B et 6C) ou réduisent ensemble (figures 6D, 6E et 6F) le volume d’air dans lequel évolue les vapeurs au-dessus de la chambre d’évaporation ou au-dessus de la chambre de condensation.
Chaque piston 23A, 23B est apparié avec un piston non représenté sur les figures 6A, 6B, 6C, 6D, 6E et 6F, qui a la même trajectoire selon un mouvement décalé d’un demi-cycle.
La disposition correspondant à un conduit de piston telle que représenté sur les figures 6A, 6B, 6C, 6D, 6E et 6F peut se dériver de la disposition des pistons telle que représenté sur les figures 1 ou 1 bis.
Pour cela, le mouvement rotatif généré par le dispositif de mise en mouvement autour d’un axe horizontal 6, et en particulier perpendiculaire à l’axe du conduit de piston, peut être transformé en mouvement rotatif autour d’un axe vertical et en particulier parallèle à l’axe du conduit de piston, par engrenage angulaire ou par déplacement du moteur.

Claims

Revendications
1 . Dispositif de purification d’eau (10), notamment d’eau salée, comprenant
une chambre d’évaporation (7) comprenant une entrée pour recevoir un volume d’eau à purifier et assurant une phase d’aspiration de vapeurs, une chambre de condensation (8) comprenant une sortie pour l’eau purifiée et assurant une phase de récupération de vapeurs,
caractérisé en ce qu’il comprend un appareil de transfert de gaz comprenant un système d’interfaces délimitant des séparations mobiles (1 ,2) entre les deux chambres,
un système de pistons (3,4) couplé au système d’interfaces pour déplacer les séparations mobiles (1 ,2) sur commande,
une chambre moteur-culasse (5) contenant un dispositif (6) de mise en mouvement du dit système de pistons (3,4), tous les pistons décrivant une trajectoire cyclique,
les pistons (3,4) étant associés par paire, deux pistons d’une paire décrivant la même trajectoire selon un mouvement décalé d’un demi-cycle l’un par rapport à l’autre, de sorte que la mise en mouvement des pistons est adaptée pour maintenir un volume constant de la chambre-culasse (5), la chambre d’évaporation (7), la chambre moteur-culasse (5), la chambre de condensation (8) étant reliées, au moins pendant une phase transitoire, à une ou plusieurs pompes à vide (9a, 9b, 9c) de sorte que sur chaque piston, la pression exercée par la chambre moteur-culasse (5) est sensiblement égale à une pression Po exercée par la chambre d’évaporation (7).
2. Dispositif (10) selon la revendication 1 caractérisé en ce que tous les pistons (3,4) décrivent la même trajectoire cyclique, les positions des pistons (3,4) étant régulièrement réparties dans le cycle du mouvement.
3. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 2 caractérisé en ce que sur chaque piston, la pression exercée par la chambre moteur-culasse (5) est supérieure à la pression exercée par la chambre de condensation (8).
4. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que la chambre d’évaporation (7) comprend un contact thermique avec une source chaude (SC) à la température To.
5. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que la chambre de condensation (8) comprend un contact thermique avec une source froide (SF) à une température Te inférieure à To.
6. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que la température To est comprise entre 5 et 50 degrés Celsius, de préférence de l’ordre de 27 degrés Celsius.
7. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que la pression Po est comprise entre 8 et 123 millibars, de préférence de l’ordre de 36 millibars.
8. Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que chaque piston (13) comprend une membrane déformable.
9. Dispositif (10) selon la revendication 8 caractérisé en ce que la membrane déformable est constituée d’une couche de polyéthylène, de préférence en PEBD, avantageusement d’une épaisseur comprise entre 10 pm et 100 pm.
10. Dispositif (10) selon la revendication 8 ou 9 caractérisé en ce que la membrane a une forme carrée.
1 1 . Dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 8 à 10 caractérisé en ce que la membrane présente une partie centrale (41 ) indéformable.
12. Dispositif (10) selon la revendication 1 1 caractérisé en ce que la partie centrale (41 ) est renforcée par un croisillon métallique (43) dont les extrémités sont logées dans des doigts (42) en polyéthylène, de préférence en PEBD, thermosoudés à la membrane.
13. Dispositif (10) selon la revendication 12 caractérisé en ce que les doigts (42) ont une épaisseur comprise entre 70 et 130 pm.
14. Dispositif (10) selon la revendication 12 ou 13 caractérisé en ce que les zones de la membrane thermosoudées aux doigts (42) en polyéthylène sont renforcées par une épaisseur de PEBD comprise entre 70 et 130 pm.
15. Ensemble comprenant
un circuit de refroidissement (1 10) d’une centrale électrique adapté pour utiliser de l’eau de mer comme fluide de refroidissement comprenant une voie froide d’entrée de fluide (1 1 1 ) et une voie chaude de sortie de fluide (1 12),
un dispositif (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 14 adapté pour que :
le flux du fluide de refroidissement à travers ledit circuit de refroidissement (1 10) soit au moins cent fois supérieur au flux d’eau purifiée par ledit dispositif (10),
la chambre de condensation (8) soit en contact thermique avec une partie de la voie froide d’entrée (1 1 1 ), la chambre d’évaporation (7) soit en contact thermique avec une partie de la voie chaude de sortie (1 12),
un ou plusieurs conduits (IN, OUT) relient la chambre d’évaporation et la voie chaude de sortie de sorte qu’une partie du fluide de refroidissement passant par la voie chaude de sortie peut être prélevée et introduite dans la chambre d’évaporation, et qu’une partie du liquide présent dans la chambre d’évaporation peut être prélevée et introduite dans la voie chaude de sortie.
16. Procédé de purification d’eau, notamment d’eau salée, caractérisé en ce qu’il est mis en œuvre par un dispositif (10) selon l’une des revendications 1 à 14 et comprenant les étapes suivantes :
Apport d’eau à purifier dans la chambre d’évaporation (7);
Mise en fonctionnement d’une source chaude (SC) pour élever la température de la chambre d’évaporation (7);
Mise en fonctionnement d’une source froide (SF) pour créer une zone de température Te dans la chambre de condensation (8);
Evacuation de l’air dans la chambre d’évaporation (7), la chambre de condensation (8) et la chambre moteur-culasse (5) pour diminuer la pression ;
Mise en mouvement du système de pistons (3,4) et des interfaces couplées (1 ,2), selon le cycle suivant pour chaque piston et interface couplée :
o Isolation de la chambre de condensation (8) par l’interface ;
o Aspiration de la vapeur de la chambre d’évaporation (7) par le piston ;
o Isolation de chambre d’évaporation (7) du piston par l’interface ; o Récupération de la vapeur dans la chambre de condensation (8) par le piston ;
Condensation de la vapeur dans la zone de température Te dans la chambre de condensation (8).
17. Procédé de purification d’eau selon la revendication 16 dans lequel : L’évacuation de l’air dans la chambre d’évaporation (7) et la chambre moteur-culasse (5), diminue la pression à une même valeur de pression dans ces deux chambres.
18. Procédé de purification d’eau, notamment d’eau salée, caractérisé en ce qu’il est mis en œuvre par un ensemble selon la revendication 17 et comprenant les étapes suivantes :
Apport d’eau à purifier dans la chambre d’évaporation (7) par prélèvement d’une partie du fluide de refroidissement passant par la voie chaude de sortie (112) ;
Stabilisation de la température de la chambre d’évaporation (7) à la température de la voie chaude de sortie par contact thermique avec une partie de la voie chaude de sortie (112) ;
Stabilisation de la température de la chambre de condensation (8) à la température de la voie froide de sortie par contact thermique avec une partie de la voie froide de sortie (111 ) ;
Evacuation de l’air dans la chambre d’évaporation (7), la chambre de condensation (8) et la chambre moteur-culasse (5) pour diminuer la pression ;
Mise en mouvement du système de pistons (3,4) et des interfaces couplées (1 ,2), selon le cycle suivant pour chaque piston et interface couplée :
o Isolation de la chambre de condensation (8) par l’interface ;
o Aspiration de la vapeur de la chambre d’évaporation (7) par le piston ;
o Isolation de chambre d’évaporation (7) du piston par l’interface ; o Récupération de la vapeur dans la chambre de condensation (8) par poussée du piston ;
Condensation de la vapeur dans la chambre de condensation (8).
19. Procédé de purification d’eau selon la revendication 18 dans lequel : une partie du liquide présent dans la chambre d’évaporation (7) est prélevée et introduite dans la voie chaude de sortie (112) lorsque la concentration en sel du liquide présent dans la chambre d’évaporation (7) dépasse un seuil prédéterminé.
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