WO2020004600A1 - 塊状窒化ホウ素粒子、窒化ホウ素粉末、窒化ホウ素粉末の製造方法、樹脂組成物、及び放熱部材 - Google Patents

塊状窒化ホウ素粒子、窒化ホウ素粉末、窒化ホウ素粉末の製造方法、樹脂組成物、及び放熱部材 Download PDF

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Definitions

  • the present disclosure relates to massive boron nitride particles, boron nitride powder, a method for producing boron nitride powder, a resin composition, and a heat dissipation member.
  • heat-generating electronic components such as power devices, transistors, thyristors, and CPUs
  • heat dissipation measures include (1) increasing the thermal conductivity of an insulating layer of a printed wiring board on which heat-generating electronic components are mounted, or (2) mounting heat-generating electronic components or heat-generating electronic components.
  • thermal interface material Thermal Interface Materials
  • Hexagonal Boron Nitride powder which has excellent properties as an electrical insulating material such as high thermal conductivity, high insulating properties, and a low dielectric constant, has attracted attention. ing.
  • the hexagonal boron nitride particles have a thermal conductivity of 400 W / (m ⁇ K) in the in-plane direction (a-axis direction), the thermal conductivity in the thickness direction (c-axis direction) is 2 W / (m-K). (MK), and the crystal structure and the anisotropy of the scale-derived thermal conductivity are large. Further, when the hexagonal boron nitride powder is filled in a resin, the particles are aligned in the same direction.
  • the in-plane direction (a-axis direction) of the hexagonal boron nitride particles and the thickness direction of the thermal interface material become perpendicular to each other, and the in-plane direction (a-axis direction) of the hexagonal boron nitride particles. )
  • the in-plane direction (a-axis direction) of the hexagonal boron nitride particles could not be fully utilized.
  • Patent Document 1 proposes that the in-plane direction (a-axis direction) of the hexagonal boron nitride particles is oriented in the thickness direction of the high thermal conductive sheet, and the in-plane direction (a-axis direction) of the hexagonal boron nitride particles is proposed. ) Can be utilized.
  • Patent Document 2 proposes the use of boron nitride powder in which hexagonal boron nitride particles as primary particles are aggregated without being oriented in the same direction, and it is said that the anisotropy of thermal conductivity can be suppressed.
  • Other conventional techniques for producing agglomerated boron nitride include spherical boron nitride produced by a spray-drying method (Patent Document 3), aggregated boron nitride produced from boron carbide as a raw material (Patent Document 4), and pressing and crushing. Is also known (Patent Document 5).
  • JP 2000-154265 A Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-202663 JP 2014-40341 A JP 2011-98882 A Japanese Patent Publication No. 2007-502770
  • the density (average value of the ratio of primary particles) of boron nitride contained in the produced aggregated particles is not sufficiently high, and the primary particle structure is not sufficiently uniform. High insulation characteristics and high heat dissipation characteristics could not be solved.
  • the present inventors have found that a specific production method can produce massive boron nitride particles having a sufficiently high primary particle density and a uniform primary structure. Furthermore, the present inventors have found that the massive boron nitride particles have low anisotropy and high tap density, and that the boron nitride powder containing the massive boron nitride particles has excellent insulating properties and thermal conductivity, The present invention has been completed.
  • one aspect of the present disclosure can provide the following.
  • the massive boron nitride particles according to (1) wherein the average value of the area ratio of the primary particles in the cross section is 50 to 85%.
  • a boron nitride powder comprising the massive boron nitride particles according to any one of (1) to (4).
  • a boron nitride powder having an average particle diameter of 20 to 100 ⁇ m, an orientation index determined by X-ray diffraction of the powder of 12 or less, and a tap density of 0.85 g / cm 3 or more.
  • Calcining to obtain a first calcined product calcining the first calcined product under conditions of an oxygen partial pressure of 20% or more to obtain an oxidized powder, Mixing and vacuum impregnating the oxidized powder with the liquid phase component containing boron, and heating and sintering the oxidized powder impregnated with the liquid phase component in a nitrogen atmosphere at 1800 ° C.
  • a method for producing a boron nitride powder comprising: a step of obtaining a product; and a step of pulverizing the second fired product to obtain a boron nitride powder containing massive boron nitride particles.
  • a resin composition comprising the boron nitride powder according to (5) or (6) and a resin.
  • a heat dissipation member comprising a cured product of the resin composition according to (8).
  • boron nitride powder having excellent insulating properties and thermal conductivity. According to the present disclosure, it is also possible to provide a boron nitride powder having excellent insulating properties and thermal conductivity and a method for producing the same.
  • FIG. 1 is a cross-sectional observation photograph of the massive boron nitride particles of Example 1 by an electron microscope.
  • FIG. 2 is a cross-sectional observation photograph of the boron nitride particles of Comparative Example 1 by an electron microscope.
  • boron nitride particles and “lumpy particles” in the present specification refer to nitridation in which flake-like hexagonal boron nitride primary particles (hereinafter, sometimes simply referred to as “primary particles”) are aggregated to form a lump. Refers to boron particles.
  • One embodiment of the massive boron nitride particles according to the present disclosure is a massive boron nitride particle in which primary particles of hexagonal boron nitride are aggregated, and satisfies all of the following conditions (A) to (C).
  • the average value of the area ratio of the primary particles in the cross section of the bulk boron nitride particles is 45% or more.
  • the average value of the area ratio of the primary particles in the cross section of the massive boron nitride particles is preferably 50% or more, and more preferably 55% or more. There is no particular upper limit to the average value of the area ratio.
  • the average value may be less than 90%, 85% or less, or less than 85%. Since the bulk boron nitride particles are aggregates of the primary particles of boron nitride, it is usually difficult to produce bulk boron nitride particles of 85% or more.
  • the average value of the above-mentioned area ratio is less than 45%, the bulk boron nitride particles tend to have a sparse structure, and the thermal conductivity of the bulk boron nitride particles tends to decrease.
  • the average value of the area ratio of the primary particles in the cross section of the bulk boron nitride particles can be adjusted within the above range, and may be, for example, 45 to 90%, or 50 to 85%.
  • the standard deviation of the area ratio of the primary particles in the cross section of the massive boron nitride particles is less than 25.
  • the standard deviation of the area ratio of the primary particles in the cross section of the massive boron nitride particles is preferably 20 or less, more preferably 15 or less, and further preferably less than 15. If the standard deviation is more than 25, the degree of penetration of the resin into the respective bulk boron nitride particles will be different, and if the penetration is insufficient, it will cause voids and the like, and the insulation properties (particularly, the dielectric breakdown voltage) will decrease. However, the insulation variation also increases in correlation with the magnitude of the standard deviation.
  • a method of increasing the pressing pressure at the time of molding to sufficiently penetrate the resin into the bulk boron nitride particles is considered. However, if the pressing pressure is too high, the bulk boron nitride particles are broken, the primary particles are oriented, and the thermal conductivity is reduced.
  • the crushing strength is 8.0 MPa or more.
  • the crushing strength of the massive boron nitride particles is preferably at least 10.0 MPa, more preferably at least 12.0 MPa.
  • the crushing strength is less than 8.0 MPa, the bulk boron nitride particles are broken by stress at the time of kneading with a resin or at the time of pressing, which causes a problem that the thermal conductivity is reduced.
  • the term “crush strength” in the present specification means the crush strength (single granule crush strength) determined according to JIS R1639-5: 2007.
  • the crushing strength of the massive boron nitride particles is 8.0 MPa or more, it is possible to reduce the destruction of the massive boron nitride particles in the pulverizing step, the manufacturing step of the heat radiation member, and the like. For this reason, the boron nitride powder containing the present massive boron nitride particles can be suitably used for a heat dissipation member. Further, the upper limit of the crushing strength of the massive boron nitride particles is not particularly limited, but can be manufactured to be, for example, 30 MPa or less, or 20 MPa or less.
  • the aspect ratio (ratio of major axis to thickness: major axis length / thickness) of the primary particles constituting the massive boron nitride particles is preferably from 11 to 18, and more preferably from 12 to 15. When the aspect ratio is 11 or more, the thermal conductivity can be further improved. When the aspect ratio is 18 or less, a decrease in crushing strength can be more sufficiently suppressed.
  • the aspect ratio of the primary particles can be determined from an electron micrograph of the massive boron nitride particles, and is specifically determined by the method described in Examples.
  • boron nitride powder is a boron nitride powder including the massive boron nitride particles described above. That is, the boron nitride powder contains massive boron nitride particles in which primary particles of the scale-like hexagonal boron nitride are aggregated. The boron nitride powder preferably further satisfies all of the following conditions (D) to (F).
  • the average particle size of the boron nitride powder is 20 to 100 ⁇ m.
  • the average particle size of the boron nitride powder is 20 ⁇ m or more, more preferably 25 ⁇ m or more, and further preferably 30 ⁇ m or more.
  • the average particle size of the boron nitride powder is 100 ⁇ m or less, more preferably 90 ⁇ m or less, and further preferably 80 ⁇ m or less.
  • the average particle size of the boron nitride powder can be adjusted within the range of 20 to 100 ⁇ m, preferably 25 to 90 ⁇ m.
  • the average particle size of the boron nitride powder is too small, less than 20 ⁇ m, there may be a problem that the thermal conductivity is reduced. Further, when the average particle size of the boron nitride powder exceeds 100 ⁇ m and is too large, the difference between the thickness of the sheet and the average particle size of the boron nitride powder is reduced, so that it may be difficult to prepare the sheet. .
  • the boron nitride powder has an orientation index of 12 or less determined from powder X-ray diffraction.
  • the orientation index of the boron nitride powder is 12 or less, preferably 10 or less, and more preferably 8 or less.
  • the higher the proportion of the bulk boron nitride particles in which the primary particles are not substantially oriented in the bulk boron nitride powder the lower the orientation index of the boron nitride powder.
  • the orientation index of the boron nitride powder exceeds 12 and is too large, that is, it indicates that there are many unagglomerated single particles, there is a problem that the thermal conductivity is reduced.
  • the lower limit of the orientation index of the boron nitride powder is not particularly limited, it is generally considered that the value is about 6.7 even when completely random.
  • the “orientation index” in the present specification means a peak intensity ratio [I (002) / I (100)] of a (002) plane and a (100) plane measured using an X-ray diffractometer. Specifically, it is determined by the method described in the examples.
  • the tap density of the boron nitride powder is 0.85 g / cm 3 or more.
  • the tap density of the boron nitride powder is 0.85 g / cm 3 or more, and more preferably 0.90 g / cm 3 or more.
  • the tap density of the boron nitride powder is less than 0.85 g / cm 3 , there is a problem that percolation between the massive boron nitride particles is not sufficient and the thermal conductivity is reduced.
  • the upper limit of the tap density of the boron nitride powder is not particularly limited, but considering the theoretical density of boron nitride (2.26 g / cm 3 ), the realistic upper limit is considered to be about 1.5 g / cm 3. Can be
  • ⁇ “ Tap density ”in this specification means a value determined in accordance with JIS R 1628: 1997, and is specifically determined by the method described in Examples.
  • boron nitride powder is a novel boron nitride powder that satisfies all of the above conditions (D) to (F).
  • the present boron nitride powder preferably contains the massive boron nitride particles described above.
  • the thermal conductivity of the boron nitride powder according to the present disclosure can be, for example, 10 W / (m ⁇ K) or more.
  • the ratio of the evaluation sample that is dielectrically broken at a voltage of 40 kV / mm is reduced. It can be 5% or less.
  • the boron nitride powder according to the present disclosure has high thermal conductivity and high dielectric breakdown voltage.
  • the above-mentioned boron nitride powder can be suitably used as a heat radiating member of a heat-generating electronic component (an electronic component which generates heat) such as a power device, and can be particularly preferably used as a raw material for forming a thin-film heat radiating member. .
  • One embodiment of the boron nitride powder containing the massive boron nitride particles according to the present invention is a method for producing a boron nitride powder containing the massive boron nitride particles, wherein the carbon content is 18.0 to 21.0 mass%.
  • first step A step of baking under the conditions to obtain an oxidized powder (second step); and a step of mixing the oxidized powder with a boron source and impregnating the oxidized powder with a liquid-phase component containing boron in a vacuum (second step).
  • second step A step of baking under the conditions to obtain an oxidized powder
  • second step a step of mixing the oxidized powder with a boron source and impregnating the oxidized powder with a liquid-phase component containing boron in a vacuum
  • second step A third step
  • Pulverized product containing lumped boron nitride particles Including the step of obtaining the original powder (fifth step), a.
  • the above-described method for producing boron nitride powder can be said to be a method for producing massive boron nitride particles.
  • Each of the first to fifth steps will be described below.
  • First step pressure nitriding firing step
  • a specific boron carbide is fired in a nitrogen atmosphere at a specific firing temperature and a specific pressurizing condition to obtain boron carbonitride.
  • the first step is, for example, a step of obtaining a first fired product by firing boron carbide having a carbon content of 18.0 to 21.0 mass% in a nitrogen atmosphere of 1800 ° C. or more and 0.6 MPa or more. It is.
  • the first calcined product contains boron carbonitride, and is preferably boron carbonitride.
  • the carbon content of boron carbide is desirably lower than the theoretical amount of 21.7% by mass obtained from the composition formula B 4 C.
  • the carbon content of the boron carbide may range from 18.0 to 21.0% by weight.
  • the lower limit of the carbon content of boron carbide is preferably 19% by mass or more.
  • the upper limit of the carbon content of boron carbide is preferably 20.5% by mass or less. If the carbon content of boron carbide exceeds 21% by mass and is too large, the amount of carbon volatilized in the second step to be described later will be too large, and dense massive boron nitride particles cannot be produced, and finally it will be formed.
  • boron carbide which is an impurity, is not contained except for inevitable boric acid or free carbon, or is contained in a small amount.
  • the average particle diameter of boron carbide may be, for example, 8 to 60 ⁇ m in consideration of the influence on the average particle diameter of the massive boron nitride particles finally obtained.
  • the average particle size of boron carbide is preferably 8 ⁇ m or more, more preferably 10 ⁇ m or more. When the average particle size of boron carbide is 8 ⁇ m or more, an increase in the orientation index of the generated boron nitride powder can be sufficiently suppressed.
  • the upper limit of the average particle diameter of boron carbide may be preferably 60 ⁇ m or less, more preferably 50 ⁇ m or less. When the average particle diameter of boron carbide is 60 ⁇ m or less, the growth of massive boronitride particles can be moderate, and the generation of coarse particles can be suppressed.
  • boron carbide a commercially available product may be used, or a product prepared separately may be used.
  • a known preparation method can be applied to the preparation method for preparing boron carbide, and boron carbide having a desired average particle size and carbon amount can be obtained.
  • Examples of the method for preparing boron carbide include a method in which boric acid and acetylene black are mixed and then heated at 1800 to 2400 ° C. for 1 to 10 hours in an inert gas atmosphere to obtain a boron carbide mass. .
  • the obtained boron carbide lump may be appropriately subjected to, for example, pulverization, sieving, washing, removal of impurities, drying and the like.
  • the blending amount of acetylene black is, for example, 25 to 40 parts by mass based on 100 parts by mass of boric acid.
  • the atmosphere for preparing boron carbide is preferably an inert gas.
  • the inert gas include an argon gas and a nitrogen gas.
  • argon gas, nitrogen gas, or the like can be used alone or in combination.
  • the inert gas is preferably an argon gas among the above gases.
  • a general pulverizer or pulverizer can be used.
  • the grinding time of the boron carbide mass may be, for example, about 0.5 to 3 hours.
  • boron carbide having an appropriate particle size can be obtained.
  • the pulverized boron carbide is preferably sieved to a particle size of 75 ⁇ m or less using a sieve mesh, for example.
  • the firing temperature in the first step is 1800 ° C. or higher, preferably 1900 ° C. or higher.
  • the upper limit of the firing temperature in the first step is 2400 ° C. or lower, preferably 2200 ° C. or lower.
  • the firing temperature in the first step can be adjusted within the above range, and may be, for example, 1800 to 2200 ° C.
  • the pressure in the first step is preferably 0.6 MPa or more, more preferably 0.7 MPa or more.
  • the upper limit of the pressure in the first step is preferably 1.0 MPa or less, more preferably 0.9 MPa or less.
  • the pressure in the first step can be adjusted within the above range, and may be, for example, 0.7 to 1.0 MPa.
  • the pressure is desirably 1.0 MPa or less, but it is possible to set the pressure to a value higher than 1.0 MPa.
  • the firing temperature and pressure conditions in the first step are preferably a firing temperature of 1800 to 2200 ° C. and 0.7 to 1.0 MPa. When the firing temperature is 1800 ° C. and the pressure is less than 0.7 MPa, the nitriding of boron carbide may not proceed sufficiently.
  • the atmosphere in the first step is a gas atmosphere in which the nitriding reaction of boron carbide proceeds.
  • the atmosphere in the first step includes, for example, nitrogen gas and ammonia gas. Nitrogen gas, ammonia gas and the like can be used alone or in combination of two or more. As the atmosphere in the first step, nitrogen gas is preferable in view of ease of nitriding and cost.
  • the content of nitrogen gas in the atmosphere in the first step is preferably 95% (V / V) or more, more preferably 99.9% (V / V) or more.
  • the firing time in the first step is not particularly limited as long as nitriding proceeds sufficiently.
  • the firing time in the first step is preferably from 6 to 30 hours, more preferably from 8 to 20 hours.
  • the boron carbonitride obtained in the first step is heat-treated in a specific atmosphere to obtain a low carbon content boron carbonitride.
  • the second step is, for example, a step in which the above-mentioned first fired product is fired under conditions where the oxygen partial pressure is 20% or more to obtain an oxidized powder.
  • the oxidized powder contains boron carbonitride (boron carbonitride having a low carbon content) having a lower carbon content than the boron carbonitride obtained in the first step, and is preferably a low carbon content boron carbonitride.
  • the second step is a heat treatment in which the boron carbonitride obtained in the first step is held in a specific temperature range described later for a certain period of time under an oxygen partial pressure atmosphere of 20% or more.
  • the second step can be said to be a decarburization crystallization step, in which voids are created by decarburizing boron carbonitride, and it is easy to impregnate the liquid phase component containing boron used in the subsequent step, The amount of the liquid phase component containing boron can be reduced.
  • the oxygen partial pressure in the second step is at least 20%, preferably at least 30%, of the total pressure.
  • Decarburization can be performed at a low temperature by treating the boron carbonitride under the condition that the oxygen partial pressure is higher than the atmosphere. Further, since the oxidation treatment of boron carbonitride can be performed at a low temperature, excessive oxidation of boron carbonitride itself can be prevented.
  • the upper limit of the heating temperature (oxidation temperature) in the second step is preferably 950 ° C. or lower, more preferably 900 ° C. or lower. Further, the lower limit of the heating temperature in the second step is preferably 450 ° C. or higher, more preferably 500 ° C. or higher. When the heating temperature is 450 ° C. or higher, the decarburization of boron carbonitride can be more sufficiently advanced. When the heating temperature is 950 ° C. or lower, the oxidation of boron carbonitride itself can be more sufficiently suppressed.
  • the firing time in the second step is not particularly limited as long as the oxidation proceeds sufficiently.
  • the firing time in the second step is preferably from 3 to 25 hours, more preferably from 5 to 20 hours.
  • the low-carbon-content boron carbonitride obtained in the second step is mixed with a boron-containing component serving as a boron source, and then impregnated with a boron-containing liquid phase component.
  • the third step is, for example, a step of mixing the oxidized powder with a boron source and vacuum impregnating the oxidized powder with a liquid phase component containing boron.
  • the third step is, more specifically, after mixing the low carbon content boron carbonitride obtained in the second step with a component containing boron as a boron source, in a vacuum atmosphere, By performing a heat treatment for holding for a certain time in a specific temperature range, the boron-containing liquid phase component and the low carbon content boron carbonitride are uniformly mixed, and boron is introduced into the voids in the low carbon content boron carbonitride. It may be a step of obtaining a mixture impregnated with the contained liquid phase component.
  • the low carbon content boron carbonitride obtained in the second step is mixed with a boron source to further perform decarburization crystallization.
  • a boron source examples include boric acid and boron oxide.
  • boric acid, oxidized boric acid, and the like can be used alone or in combination.
  • additives used in the art may be further mixed.
  • the mixing ratio between boron carbonitride and the boron source can be appropriately set according to the molar ratio.
  • the total amount of boric acid and boron oxide is, for example, preferably 10 to 100 parts by mass, more preferably 20 to 100 parts by mass, based on 100 parts by mass of boron carbonitride. 8080 parts by mass.
  • the firing temperature in the third step is not particularly limited as long as the impregnation proceeds sufficiently.
  • the firing temperature in the third step is preferably from 200 to 500 ° C., more preferably from 250 to 450 ° C., and even more preferably from 300 to 400 ° C.
  • the firing temperature in the third step is 200 ° C. or higher, the boron-containing liquid phase component can be more sufficiently impregnated into boron carbonitride.
  • the firing temperature in the third step is 500 ° C. or lower, volatilization of the liquid phase component containing boron can be suppressed.
  • the degree of vacuum in the third step is preferably 1 to 1000 Pa.
  • the processing time in the third step is preferably from 10 minutes to 2 hours, more preferably from 20 minutes to 1 hour. Further, from the viewpoint of cost, the third step and a fourth step described later are preferably performed continuously, but may be performed separately.
  • a mixture of the boron-containing liquid phase component obtained in the third step and low carbon content boron carbonitride is heated and fired in a nitrogen atmosphere to obtain a second fired product.
  • the fourth step is a step of heating and firing in a nitrogen atmosphere at 1800 ° C. or higher to obtain a second fired product.
  • the fourth step more specifically, a mixture of the boron-containing liquid phase component obtained in the third step and boron carbonitride having a low carbon content under a nitrogen atmosphere at normal pressure or higher. Under a specific heating rate, the temperature is raised until the holding temperature is reached, and by performing a heat treatment for holding for a certain period of time in a specific temperature range, the primary particles are aggregated into a massive lump of boron nitride particles and Aggregates can be obtained. That is, in the fourth step, while the boron carbonitride is crystallized and formed into flakes of a predetermined size, these can be uniformly aggregated to form massive boron nitride particles.
  • the pressure of the nitrogen atmosphere in the fourth step may be normal pressure (atmospheric pressure) or may be pressurized.
  • the pressure of the nitrogen atmosphere when pressurizing is, for example, preferably 0.5 MPa or less, more preferably 0.3 MPa or less.
  • the rate of temperature rise when reaching the firing holding temperature may be adjusted.
  • the rate of temperature rise when the temperature is raised to the holding temperature in the fourth step is, for example, preferably 5 ° C./min (ie, per minute Celsius) or less, more preferably 4 ° C./min or less. Yes, more preferably 3 ° C./min or less, still more preferably 2 ° C./min or less.
  • the holding temperature after the above temperature rise is 1800 ° C. or more, and preferably 2000 ° C. or more.
  • the upper limit of the holding temperature is not particularly limited, but is preferably 2200 ° C. or lower, more preferably 2100 ° C. or lower. If the holding temperature is too low, less than 1800 ° C., grain growth will not sufficiently occur, and the thermal conductivity of the boron nitride powder may decrease. On the other hand, when the holding temperature is 1800 ° C. or more, there is an effect that the grain growth easily occurs easily and the thermal conductivity is easily improved.
  • the holding time at the holding temperature is not particularly limited as long as crystallization proceeds sufficiently.
  • the holding time at the holding temperature is preferably more than 0.5 hour, more preferably 1 hour or more, still more preferably 3 hours or more, still more preferably 5 hours or more, and even more preferably 10 hours or more.
  • the upper limit of the retention time is preferably less than 40 hours, more preferably 30 hours or less, and further preferably 20 hours or less. If the holding time is longer than 0.5 hours, it is expected that the grain growth will occur favorably. If the holding time is less than 40 hours, it can be expected that the reduction in the crushing strength due to excessive growth of the grains can be reduced, and the disadvantage that the firing time is long can be reduced industrially.
  • the holding time at the holding temperature can be adjusted within the above-mentioned range, and is preferably more than 0.5 hours and less than 40 hours, more preferably 1 to 30 hours.
  • the second fired product prepared in the fourth step is pulverized to adjust the particle size.
  • the fourth step is, for example, a step of pulverizing the second calcined product to obtain a boron nitride powder containing massive boron nitride particles.
  • a common pulverizer or pulverizer can be used for pulverization.
  • the crusher or crusher include a ball mill, a vibration mill, and a jet mill. In this specification, “crushing” includes “crushing”.
  • the resin composition according to the present disclosure includes a resin and the above-described boron nitride powder.
  • the resin composition is also referred to as a heat conductive resin composition because it can exhibit heat conductivity.
  • the heat conductive resin composition can be prepared, for example, by the following method.
  • the method for preparing the heat conductive resin composition includes, for example, a step of mixing the above-mentioned boron nitride powder with the resin.
  • a method for preparing the heat conductive resin composition a known method for producing a resin composition can be used.
  • the obtained heat conductive resin composition can be widely used, for example, for heat dissipation members.
  • resin for example, epoxy resin, silicone resin, silicone rubber, acrylic resin, phenol resin, melamine resin, urea resin, unsaturated polyester, cyanate resin, benzoxazine resin, fluorine resin, polyamide , Polyimide (eg, polyimide, polyamide imide, polyether imide, etc.), polyester (eg, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, etc.), polyphenylene ether, polyphenylene sulfide, wholly aromatic polyester, polysulfone, polyether sulfone, liquid crystal polymer, polycarbonate , Maleimide modified resin, ABS resin, AAS resin (acrylonitrile-acrylic rubber / styrene resin), AES resin (acrylonitrile / ethylene / propylene) Down-diene rubber - styrene resin), or the like can be used.
  • epoxy resin e.g, polyimide, polyamide imide, polyether imide, etc.
  • polyester e
  • the resin is particularly preferably an epoxy resin (preferably a naphthalene type epoxy resin) or a silicone resin.
  • a heat conductive resin composition containing an epoxy resin is suitable for an insulating layer of a printed wiring board because of its excellent heat resistance and adhesive strength to a copper foil circuit.
  • a heat conductive resin composition containing a silicone resin is suitable as a heat interface material because it has excellent heat resistance, flexibility, and adhesion to a heat sink and the like.
  • the curing agent when using an epoxy resin include a phenol novolak resin, an acid anhydride resin, an amino resin, and imidazoles.
  • the curing agent is preferably an imidazole.
  • the amount of the curing agent is preferably 0.5 to 15 parts by mass, more preferably 1.0 to 10 parts by mass, based on 100 parts by mass of the raw material (monomer).
  • the content of the boron nitride powder is preferably 30 to 85% by volume, more preferably 40 to 80% by volume, based on 100% by volume of the heat conductive resin composition.
  • the content of the boron nitride powder is 30% by volume or more, the thermal conductivity can be further improved, and more sufficient heat radiation performance can be easily obtained.
  • the content of the boron nitride powder is 85% by volume or less, it is possible to reduce the occurrence of voids and the like at the time of molding into a heat radiating member or the like, and it is possible to further reduce the decrease in insulation and mechanical strength.
  • Heat dissipation member is a member using the above-described resin composition (thermally conductive resin composition).
  • the heat dissipating member preferably contains a cured product of the above resin composition.
  • the cross section was observed at a magnification of 2000 to 5000 times using a scanning electron microscope (“JSM-6010LA” manufactured by JEOL Ltd.).
  • JSM-6010LA manufactured by JEOL Ltd.
  • the cross-sectional image of the obtained massive boron nitride particles is taken into image analysis software (“Mac-view” manufactured by Mountech Co., Ltd.), and the primary particles (nitridation) in an arbitrary 10 ⁇ m ⁇ 10 ⁇ m region in the sectional image of the massive boron nitride particles are obtained. (Boron particles) was calculated.
  • the area ratio of the primary particles was calculated at a location of 50 or more visual fields, and the average value was defined as the average value of the area ratio of the primary particles.
  • FIG. 1 shows an SEM image of a cross section of the massive boron nitride prepared in Example 1.
  • the crushing strength was measured according to JIS R1639-5: 2007.
  • a micro compression tester (“MCT-W500” manufactured by Shimadzu Corporation) was used.
  • the aspect ratio (ratio of major axis to thickness: major axis length / thickness) of the scale-like hexagonal boron nitride primary particles is determined in accordance with the method of JP-A-2007-308360.
  • the ratio of the major axis to the thickness was calculated from the measurement results, and the average value was defined as the aspect ratio of the primary particles.
  • the average particle size of boron nitride powder is based on ISO 13320: 2009, and a laser diffraction scattering particle size distribution analyzer (manufactured by Beckman Coulter, "LS-13320"). Was measured by using. However, the measurement was performed without applying a homogenizer to the sample before the measurement processing.
  • the average particle diameter is a particle diameter (median diameter, d50) having a cumulative value of 50% of the cumulative particle size distribution.
  • water was used as a solvent for dispersing the aggregate, and hexametaphosphoric acid was used as a dispersant. At this time, the refractive index of water was 1.33, and the refractive index of the boron nitride powder was 1.80.
  • Orientation index of boron nitride powder was measured using an X-ray diffractometer ("ULTIMA-IV", manufactured by Rigaku Corporation). A sample is prepared by solidifying the boron nitride powder on the attached glass cell, and the sample is irradiated with X-rays, and the peak intensity ratio of the (002) plane and the (100) plane [I (002) / I (100)] was calculated, and this was evaluated as an orientation index.
  • the tap density of the boron nitride powder was measured in accordance with JIS R 1628: 1997.
  • a commercially available device can be used. Specifically, the bulk density was measured after filling the boron nitride powder into a dedicated container of 100 cm 3 and performing tapping under the conditions of a tapping time of 180 seconds, a tapping frequency of 180 times, and a tap lift of 18 mm. was defined as the tap density.
  • Thermal conductivity was measured using a sheet prepared from a thermal conductive resin composition containing boron nitride powder as a measurement sample.
  • the thermal diffusivity A was obtained by preparing a sample obtained by processing the above-mentioned sheet into a width of 10 mm ⁇ 10 mm ⁇ thickness of 0.3 mm and subjecting the sample to a laser flash method.
  • a xenon flash analyzer (“LFA447NanoFlash", manufactured by NETZSCH) was used as a measuring device.
  • the density B was determined using the Archimedes method.
  • the specific heat capacity C was determined using a DSC (“ThermoPlusEvo @ DSC8230” manufactured by Rigaku Corporation).
  • the acceptable value of the thermal conductivity was set to 10 W / (m ⁇ K) or more, and 12 W / (m ⁇ K) or more was regarded as excellent.
  • the dielectric breakdown voltage of the prepared substrate was measured using a pressure resistance tester (“TOS 8650”, manufactured by Kikusui Electronics Corporation) in accordance with JIS C 6481: 1996. The measurement was performed on 100 samples.
  • TOS 8650 manufactured by Kikusui Electronics Corporation
  • the ratio of the sample that caused dielectric breakdown when a voltage of 40 kV / mm was applied was 5% or less, “A (pass)”. Those with 5 to 20% were evaluated as "B”, and those with 20% or more were evaluated as "C (disqualified)”.
  • Example 1 In Example 1, a boron nitride powder was prepared as described below. The produced boron nitride powder was filled in a resin and evaluated.
  • the synthesized boron carbide mass was pulverized with a ball mill for 1 hour, and sieved to a particle size of 75 ⁇ m or less using a sieve mesh. Thereafter, the boron carbide was further washed with an aqueous solution of nitric acid to remove impurities such as iron, and then filtered and dried to prepare a boron carbide powder having an average particle diameter of 20 ⁇ m.
  • the carbon content of the obtained boron carbide powder was 20.0% by mass.
  • the slurry was applied on a PET sheet so as to have a thickness of 0.3 mm to form a coating film. Thereafter, the coating film was defoamed under reduced pressure of 500 Pa for 10 minutes. Next, the coating film was pressed and heated and pressed at a temperature of 150 ° C. and a pressure of 160 kg / cm 2 for 60 minutes to form a sheet having a thickness of 0.3 mm.
  • Example 2 a boron nitride powder was produced in the same manner as in Example 1 except that the pulverization time during the preparation of boron carbide was changed to 30 minutes, and “boron carbide having an average particle size of 40 ⁇ m” was prepared.
  • Example 3 produced a boron nitride powder in the same manner as in Example 1 except that the pulverization time during the preparation of boron carbide was changed to 1.5 hours, and “boron carbide having an average particle size of 12 ⁇ m” was prepared. did.
  • Example 4 was carried out in the same manner as in Example 1 except that the holding time in the second step was changed to 9 hours to obtain "low carbon content boron carbonitride (carbon content: 0.8% by mass)". Thus, a boron nitride powder was produced.
  • Example 5 was the same as Example 1 except that the retention time in the second step was changed to 0.5 hour to obtain “low carbon content boron carbonitride (carbon content: 4.5% by mass)”. Similarly, a boron nitride powder was produced.
  • Example 6 produced a boron nitride powder in the same manner as in Example 1 except that the firing temperature in the third step was changed to 200 ° C.
  • Example 7 A boron nitride powder was produced in the same manner as in Example 1, except that the firing temperature in the third step was changed to 350 ° C.
  • Comparative Example 1 Two commercially available boron nitride powders (commercially available products a and b) were evaluated in the same manner as in Examples 1 to 7. The results of the commercial product a are shown in the table as Comparative Example 1, and the results of the commercial product b are shown in Comparative Table 2 as Comparative Example 2.
  • FIG. 2 shows an SEM image of Comparative Example 1. The porosity of the boron nitride powder in Comparative Example 1 was 38%, and the specific surface area was 3.2 m 2 / g.
  • Comparative Example 3 In Comparative Example 3, the second step and the third step were not carried out, and before the fourth step, 100 parts by mass of boron carbonitride and 200 parts by mass of boric acid were mixed using a Henschel mixer. A boron nitride powder was produced in the same manner as in Example 1 except that the obtained mixture was filled in a boron nitride crucible.
  • the present disclosure can provide a boron nitride powder excellent in thermal conductivity and dielectric breakdown characteristics and a method for producing the same.
  • the boron nitride powder is mixed with a resin composition, and can be used, for example, by filling the resin composition of an insulating layer of a printed wiring board and a thermal interface material.
  • the resin composition can be used after being cured.
  • the resin composition containing the boron nitride powder of the present disclosure and a cured product thereof can be used for, for example, a heating member.
  • the heat dissipating member can be used widely, and for example, can be used as a heat dissipating member for an electronic component that generates heat, such as a power device.

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Abstract

本開示の一側面は、六方晶窒化ホウ素の一次粒子が凝集した塊状窒化ホウ素粒子であって、断面における上記一次粒子の面積割合の平均値が４５％以上であり、断面における上記一次粒子の面積割合の標準偏差が２５未満であり、圧壊強度が８．０ＭＰａ以上である、塊状窒化ホウ素粒子を提供する。

Description

塊状窒化ホウ素粒子、窒化ホウ素粉末、窒化ホウ素粉末の製造方法、樹脂組成物、及び放熱部材
　本開示は、塊状窒化ホウ素粒子、窒化ホウ素粉末、窒化ホウ素粉末の製造方法、樹脂組成物、及び放熱部材に関する。
　パワーデバイス、トランジスタ、サイリスタ、及びＣＰＵ等の発熱性電子部品においては、使用時に発生する熱を如何に効率的に放熱するかが重要な課題となっている。従来から、このような放熱対策としては、（１）発熱性電子部品を実装するプリント配線板の絶縁層を高熱伝導化すること、又は（２）発熱性電子部品又は発熱性電子部品を実装したプリント配線板を電気絶縁性の熱インターフェース材(Thermal Interface Materials)を介してヒートシンクに取り付けることが一般的に行われてきた。プリント配線板の絶縁層及び熱インターフェース材としては、シリコーン樹脂又はエポキシ樹脂に対してセラミックス粉末を充填させた樹脂組成物が使用されている。
　近年、発熱性電子部品内の回路の高速化、高集積化、及び発熱性電子部品のプリント配線板への実装密度の増加に伴って、電子機器内部の発熱密度は年々増加している。そのため、従来にも増して高い熱伝導率を有するセラミックス粉末が求められてきている。
　以上のような背景の中で、高熱伝導率、高絶縁性、及び低比誘電率等の電気絶縁材料として優れた性質を有している、六方晶窒化ホウ素（Hexagonal Boron Nitride）粉末が注目されている。
　しかし、六方晶窒化ホウ素粒子は、面内方向（ａ軸方向）の熱伝導率が４００Ｗ／（ｍ・Ｋ）であるのに対して、厚み方向（ｃ軸方向）の熱伝導率が２Ｗ／（ｍ・Ｋ）であり、結晶構造と鱗片状に由来する熱伝導率の異方性が大きい。さらに、六方晶窒化ホウ素粉末は樹脂に充填すると、粒子同士が同一方向に揃って配向する。
　そのため、例えば、熱インターフェース材の製造時に、六方晶窒化ホウ素粒子の面内方向（ａ軸方向）と熱インターフェース材の厚み方向が垂直になり、六方晶窒化ホウ素粒子の面内方向（ａ軸方向）の高熱伝導率を十分に活かすことができなかった。
　特許文献１では、六方晶窒化ホウ素粒子の面内方向（ａ軸方向）を高熱伝導シートの厚み方向に配向させたものが提案されており、六方晶窒化ホウ素粒子の面内方向（ａ軸方向）の高熱伝導率を活かすことができる。
　しかし、特許文献１に記載の従来技術には、（１）配向したシートを次工程にて積層する必要があり製造工程が煩雑になり易く、また（２）積層・硬化後にシート状に薄く切断する必要があり、シートの厚みの寸法精度を確保することが困難であるという課題があった。また、六方晶窒化ホウ素粒子の形状が鱗片状であり、樹脂への充填時に粘度の増加、及び流動性の悪化を招くため、樹脂への窒化ホウ素粒子の高充填が困難であった。
　これらを改善するため、六方晶窒化ホウ素粒子の熱伝導率の異方性を抑制した種々の形状の窒化ホウ素粉末が提案されている。
　特許文献２では、一次粒子の六方晶窒化ホウ素粒子が同一方向に配向せずに凝集した窒化ホウ素粉末の使用が提案されており、熱伝導率の異方性が抑制できるとされている。またその他の凝集窒化ホウ素を製造する従来技術として、スプレードライ法で作製した球状窒化ホウ素（特許文献３）、炭化ホウ素を原料として製造した凝集体の窒化ホウ素（特許文献４）、及びプレスと破砕を繰り返し製造した凝集窒化ホウ素（特許文献５）も知られている。しかし、これらは実際には凝集粒子内の窒化ホウ素密度及び一次粒子の均一性が十分でなく、高い放熱性及び絶縁特性の凝集窒化ホウ素を得ることはできなかった。
特開２０００－１５４２６５号公報 特開平９－２０２６６３号公報 特開２０１４－４０３４１号公報 特開２０１１－９８８８２号公報 特表２００７－５０２７７０号公報
　上記の従来技術では、作製した凝集粒子の内部に含まれる窒化ホウ素の密度（一次粒子の割合の平均値）が十分に高いとはいえず、一次粒子構造が十分に均一でもないことから、安定的な高い絶縁特性及び高い放熱特性が解決できなかった。
　本開示は、絶縁性及び熱伝導率に優れる塊状窒化ホウ素粉末を提供することを目的とする。本開示はまた、絶縁性及び熱伝導率に優れる窒化ホウ素粉末及びその製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは鋭意検討を行った結果、特定の製造方法によって、内部に含まれる窒化ホウ素の一次粒子密度が十分に高く、一次構造が均一な塊状窒化ホウ素粒子を製造できることを見出した。さらに、本発明者らは、上記塊状窒化ホウ素粒子は、異方性が低く、かつタップ密度が高く、当該塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末が絶縁性及び熱伝導率に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本開示の一側面は以下を提供できる。
（１）六方晶窒化ホウ素の一次粒子が凝集した塊状窒化ホウ素粒子であって、断面における上記一次粒子の面積割合の平均値が４５％以上であり、断面における上記一次粒子の面積割合の標準偏差が２５未満であり、圧壊強度が８．０ＭＰａ以上である、塊状窒化ホウ素粒子。
（２）上記断面における上記一次粒子の面積割合の平均値が５０～８５％である、（１）に記載の塊状窒化ホウ素粒子。
（３）上記断面における上記一次粒子の面積割合の標準偏差が２０以下である、（１）又は（２）に記載の塊状窒化ホウ素粒子。
（４）上記断面における上記一次粒子の面積割合の標準偏差が１５以下である、（１）～（３）のいずれかに記載の塊状窒化ホウ素粒子。
（５）（１）～（４）のいずれかに記載の塊状窒化ホウ素粒子を含む、窒化ホウ素粉末。
（６）平均粒径が２０～１００μｍであり、粉末のＸ線回折から求められる配向性指数が１２以下であり、かつタップ密度が０．８５ｇ／ｃｍ３以上である、窒化ホウ素粉末。
（７）塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末の製造方法であって、炭素量が１８．０～２１．０質量％である炭化ホウ素を、１８００℃以上かつ０．６ＭＰａ以上の窒素雰囲気下で焼成して第一の焼成物を得る工程と、上記第一の焼成物を酸素分圧が２０％以上の条件下で焼成して酸化処理粉末を得る工程と、上記酸化処理粉末とホウ素源と混合し、ホウ素を含有する液相成分を上記酸化処理粉末に真空含浸させる工程と、上記液相成分を含浸した上記酸化処理粉末を１８００℃以上の窒素雰囲気下で加熱焼成して第二の焼成物を得る工程と、上記第二の焼成物を粉砕して塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末を得る工程と、を含む、窒化ホウ素粉末の製造方法。
（８）（５）又は（６）に記載の窒化ホウ素粉末と、樹脂とを含む、樹脂組成物。
（９）（８）に記載の樹脂組成物の硬化物を含む、放熱部材。
　本開示によれば、絶縁性及び熱伝導率に優れる塊状窒化ホウ素粉末を提供することができる。本開示によればまた、絶縁性及び熱伝導率に優れる窒化ホウ素粉末及びその製造方法を提供することができる。
図１は、実施例１の塊状窒化ホウ素粒子の電子顕微鏡による断面観察写真である。 図２は、比較例１の窒化ホウ素粒子の電子顕微鏡による断面観察写真である。
＜塊状窒化ホウ素粒子＞
　本明細書における「塊状窒化ホウ素粒子」及び「塊状粒子」とは、鱗片状の六方晶窒化ホウ素の一次粒子（以下、単に「一次粒子」という場合がある）が凝集して塊状になった窒化ホウ素の粒子のことをいう。本開示に係る塊状窒化ホウ素粒子の一実施形態は、六方晶窒化ホウ素の一次粒子が凝集した塊状窒化ホウ素粒子であって、以下の（Ａ）～（Ｃ）の条件をすべて満たす。
（Ａ）塊状窒化ホウ素粒子の断面における一次粒子の面積割合の平均値は４５％以上である。塊状窒化ホウ素粒子の断面における一次粒子の面積割合の平均値は、好ましくは５０％以上であり、より好ましくは５５％以上である。この面積割合の平均値に特に上限はないが、例えば、９０％未満、８５％以下又は８５％未満であってよい。なお、塊状窒化ホウ素粒子が窒化ホウ素の一次粒子の凝集体であるため、８５％以上の塊状窒化ホウ素粒子を製造することは通常は難しい。上述の面積割合の平均値が４５％未満の場合には、塊状窒化ホウ素粒子の内部が疎な構造となることで、塊状窒化ホウ素粒子の熱伝導率が低下する傾向にある。塊状窒化ホウ素粒子の断面における一次粒子の面積割合の平均値は上述の範囲内で調整することができ、例えば、４５～９０％、又は５０～８５％であってよい。
（Ｂ）塊状窒化ホウ素粒子の断面における一次粒子の面積割合の標準偏差は２５未満である。塊状窒化ホウ素粒子の断面における一次粒子の面積割合の標準偏差は、好ましくは２０以下であり、より好ましくは１５以下であり、更に好ましくは１５未満である。上述の標準偏差が２５を超える場合には、各塊状窒化ホウ素粒子における樹脂の浸透度合いが異なってしまい、浸透が不十分の場合ボイド等の原因となり、絶縁性（特に、絶縁破壊電圧）が低下し、標準偏差の大きさに相関して絶縁性バラツキも大きくなってしまう。樹脂を塊状窒化ホウ素粒子内に十分に浸透させるために成形時のプレス圧力を大きくする方法が考えられる。しかし、プレス圧力を大きくしすぎると塊状窒化ホウ素粒子がくずれて、一次粒子が配向してしまい、熱伝導率が低下してしまう。
　本明細書における塊状窒化ホウ素粒子の「断面における一次粒子の面積割合」の平均値及び標準偏差は、実施例に記載の方法で決定される値を意味する。
（Ｃ）圧壊強度が８．０ＭＰａ以上である。塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度は、好ましくは１０．０ＭＰａ以上であり、より好ましくは１２．０ＭＰａ以上である。圧壊強度が８．０ＭＰａ未満では、樹脂との混練時やプレス時などに応力で塊状窒化ホウ素粒子が崩れてしまい、熱伝導率が低下する問題が発生する。本明細書における「圧壊強度」は、ＪＩＳ　Ｒ１６３９－５：２００７に準拠して求められる圧壊強度（単一顆粒圧壊強さ）を意味する。
　塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度が８．０ＭＰａ以上であることで、粉砕工程、放熱部材の製造工程等において塊状窒化ホウ素粒子の破壊を少なくすることが可能である。このため、本塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末は、放熱部材に好適に用いることができる。また、塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度の上限値は、特に制限はないが、例えば、３０ＭＰａ以下、又は２０ＭＰａ以下等になるよう製造可能である。
　塊状窒化ホウ素粒子を構成する一次粒子のアスペクト比（長径と厚みの比：長径の長さ／厚み）は、好ましくは１１～１８であり、より好ましくは１２～１５である。アスペクト比が１１以上であることで、熱伝導率をより向上させることができる。アスペクト比が１８以下であることで、圧壊強度の低下をより十分に抑制することができる。上記一次粒子のアスペクト比は、塊状窒化ホウ素粒子の電子顕微鏡写真から求めることができ、具体的には、実施例に記載の方法で決定される。
＜窒化ホウ素粉末＞
　本開示に係る窒化ホウ素粉末の一実施形態は、上述の塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末である。すなわち、上記窒化ホウ素粉末は、上記鱗片状の六方晶窒化ホウ素の一次粒子が凝集した塊状窒化ホウ素粒子を含む。上記窒化ホウ素粉末は、好ましくは、さらに以下（Ｄ）から（Ｆ）の条件をすべて満たす。
（Ｄ）窒化ホウ素粉末の平均粒径が２０～１００μｍである。窒化ホウ素粉末の平均粒径は２０μｍ以上であり、より好ましくは２５μｍ以上であり、さらに好ましくは３０μｍ以上である。また、窒化ホウ素粉末の平均粒径は１００μｍ以下であり、より好ましくは９０μｍ以下であり、さらに好ましくは８０μｍ以下である。窒化ホウ素粉末の平均粒径の範囲は２０～１００μｍの範囲内で調整することができ、好ましくは２５～９０μｍである。
　窒化ホウ素粉末の平均粒径が２０μｍ未満と小さすぎる場合には、熱伝導率が低下する問題が発生する場合がある。また、窒化ホウ素粉末の平均粒径が１００μｍを超えて大きすぎる場合には、シートの厚みと窒化ホウ素粉末の平均粒径との差が少なくなるために、シートの作製が困難になる場合がある。
（Ｅ）窒化ホウ素粉末の粉末Ｘ線回折から求められる配向性指数が１２以下である。窒化ホウ素粉末の配向性指数は１２以下であり、好ましくは１０以下であり、より好ましくは８以下である。塊状窒化ホウ素粉末における、実質的に一次粒子が配向していない塊状窒化ホウ素粒子の存在割合が高くなるほど、窒化ホウ素粉末の配向性指数は小さくなる。窒化ホウ素粉末の配向性指数が１２を超えて大きすぎる場合、すなわち凝集していない単粒子が多いことを示唆するため、熱伝導率が低下する問題が生じる。窒化ホウ素粉末の配向性指数の下限は特に制限はないが、一般に完全にランダムな場合でも６．７程度の値になると考えられる。
　本明細書における「配向性指数」とは、Ｘ線回折装置を用いて測定される（００２）面と（１００）面とのピーク強度比［Ｉ（００２）／Ｉ（１００）］を意味し、具体的には、実施例に記載の方法で決定される。
（Ｆ）窒化ホウ素粉末のタップ密度が０．８５ｇ／ｃｍ３以上である。窒化ホウ素粉末のタップ密度は０．８５ｇ／ｃｍ３以上であり、より好ましくは０．９０ｇ／ｃｍ３以上である。窒化ホウ素粉末のタップ密度が０．８５ｇ／ｃｍ３未満の場合には、塊状窒化ホウ素粒子間のパーコレーションが十分ではなく、熱伝導率が低下する問題が生じる。窒化ホウ素粉末のタップ密度の上限は特に制限はないが、窒化ホウ素の理論密度（２．２６ｇ／ｃｍ３）から考えて、現実的な上限値は１．５ｇ／ｃｍ３程度の値になると考えられる。
　本明細書における「タップ密度」は、ＪＩＳ　Ｒ　１６２８：１９９７に準拠して求められる値を意味し、具体的には、実施例に記載の方法で決定される。
　本開示に係る窒化ホウ素粉末の別の実施形態は、上記（Ｄ）から（Ｆ）の条件をすべて満たす、新規な窒化ホウ素粉末である。本窒化ホウ素粉末は、好ましくは上述の塊状窒化ホウ素粒子を含む。
　本開示に係る窒化ホウ素粉末の熱伝導率は、例えば、１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることができる。また、本開示に係る窒化ホウ素粉末は、これを含有させて調製した複数の評価サンプルを対象として絶縁破壊性を評価した場合に、４０ｋＶ／ｍｍの電圧下で絶縁破壊される評価サンプルの割合が５％以下とすることができる。このように本開示に係る窒化ホウ素粉末は、高い熱伝導率と、高い絶縁破壊電圧と併せて有する。よって上記窒化ホウ素粉末は、パワーデバイス等の発熱性電子部品（発熱を伴う電子部品）の放熱部材として好適に用いることができ、特には薄膜の放熱部材を形成するための原料として好適に使用できる。
＜塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末の製造方法＞
　本発明に係る塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末の一実施形態は、塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末の製造方法であって、炭素量が１８．０～２１．０質量％である炭化ホウ素を、１８００℃以上かつ０．６ＭＰａ以上の窒素雰囲気下で焼成して第一の焼成物を得る工程（第一の工程）と、上記第一の焼成物を酸素分圧が２０％以上の条件下で焼成して酸化処理粉末を得る工程（第二の工程）と、上記酸化処理粉末とホウ素源と混合し、ホウ素を含有する液相成分を上記酸化処理粉末に真空含浸させる工程（第三の工程）と、上記液相成分を含浸させた上記酸化処理粉末を１８００℃以上の窒素雰囲気下で加熱焼成して第二の焼成物を得る工程（第四の工程）と、上記第二の焼成物を粉砕して塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末を得る工程（第五の工程）と、を含む。上記窒化ホウ素粉末の製造方法は、上述の塊状窒化ホウ素粒子が調製されることから、塊状窒化ホウ素粒子の製造方法ということもできる。第一の工程から第五の工程のそれぞれについて、以下に説明する。
［第一の工程：加圧窒化焼成工程］
　第一の工程では、特定の炭化ホウ素を、特定の焼成温度及び特定の加圧条件の窒素雰囲気下で、焼成を行うことで炭窒化ホウ素を得る。第一の工程は、例えば、炭素量が１８．０～２１．０質量％である炭化ホウ素を、１８００℃以上かつ０．６ＭＰａ以上の窒素雰囲気下で焼成して第一の焼成物を得る工程である。上記第一の焼成物は、炭窒化ホウ素を含み、好ましくは炭窒化ホウ素である。
（第一の工程に使用する炭化ホウ素）
　炭化ホウ素の炭素量は、組成式Ｂ４Ｃから求められる理論量２１．７質量％より低いことが望ましい。炭化ホウ素の炭素量は、１８．０～２１．０質量％の範囲であってよい。炭化ホウ素の炭素量の下限値は、好ましくは１９質量％以上である。炭化ホウ素の炭素量の上限値は、好ましくは２０．５質量％以下である。炭化ホウ素の炭素量が２１質量％を超えて多すぎると、後述する第二の工程の際に揮発する炭素量が多くなりすぎ、緻密な塊状窒化ホウ素粒子が生成できず、また最終的にできる窒化ホウ素の炭素量が高くなりすぎる問題も発生するので好ましくない。また炭化ホウ素の炭素量が１８．０質量％未満となる安定な炭化ホウ素を作製することは理論組成との乖離が大きくなり過ぎて通常困難である。
　炭化ホウ素には、不純物のホウ酸や遊離炭素が、不可避的なものを除いて含まれないか、または含まれるとしても少量であることが望ましい。
　炭化ホウ素の平均粒径は、最終的に得られる塊状窒化ホウ素粒子の平均粒径に影響を考慮して、例えば、８～６０μｍであってよい。炭化ホウ素の平均粒径は、好ましくは８μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上である。炭化ホウ素の平均粒径が８μｍ以上であることで、生成される窒化ホウ素粉末の配向性指数の増大を十分に抑制することができる。炭化ホウ素の平均粒径の上限値は、好ましくは６０μｍ以下、より好ましくは５０μｍ以下であってよい。炭化ホウ素の平均粒径が６０μｍ以下であることで、塊状窒化ホウ素粒子の成長を適度なものとし、粗大粒子の生成を抑制できる。
　炭化ホウ素は、市販の物を用いてもよく、別途調製したものを用いてもよい。炭化ホウ素を調製する場合の調製方法には、公知の調製方法を適用することができ、所望の平均粒径及び炭素量の炭化ホウ素を得ることができる。
　炭化ホウ素の調製方法としては、例えば、ホウ酸とアセチレンブラックとを混合したのち、不活性ガス雰囲気中、１８００～２４００℃にて、１～１０時間加熱し、炭化ホウ素塊を得る方法が挙げられる。上記調製方法において、得られた炭化ホウ素塊を、例えば、粉砕、篩分け、洗浄、不純物除去、及び乾燥等を適宜行ってもよい。
　炭化ホウ素の原料であるホウ酸とアセチレンブラックとの混合は、アセチレンブラックの配合量が、ホウ酸１００質量部に対して、例えば、２５～４０質量部であるのが好適である。
　炭化ホウ素を調製する際の雰囲気は、好ましくは不活性ガスである。不活性ガスとして、例えば、アルゴンガス及び窒素ガス等が挙げられる。不活性ガスは、アルゴンガス及び窒素ガス等を単独で又は組み合わせて使用することができる。不活性ガスは、上記ガスのうち、好ましくはアルゴンガスである。
　炭化ホウ素塊を粉砕する場合には、一般的な粉砕機又は解砕機を用いることができる。炭化ホウ素塊の粉砕時間は、例えば、０．５～３時間程度であってよい。炭化ホウ素塊の粉砕時間が上記範囲内であることで、適切な粒径の炭化ホウ素を得ることができる。粉砕後の炭化ホウ素は、例えば、篩網を用いて粒径７５μｍ以下に篩分けすることが好適である。
（第一の工程における各種条件）
　第一の工程における焼成温度は１８００℃以上であり、好ましくは１９００℃以上である。また、第一の工程における焼成温度の上限値は、２４００℃以下であり、好ましくは２２００℃以下である。第一の工程における焼成温度は、上述の範囲内で調整することができ、例えば、１８００～２２００℃であってもよい。
　第一の工程における圧力は、好ましくは０．６ＭＰａ以上であり、より好ましくは０．７ＭＰａ以上である。また第一の工程における圧力の上限は、好ましくは１．０ＭＰａ以下であり、より好ましくは０．９ＭＰａ以下である。第一の工程における圧力は、上述の範囲内で調整することができ、例えば、０．７～１．０ＭＰａであってよい。上記圧力が０．６ＭＰａ以上とすることで、炭化ホウ素の窒化をより十分に進行させることができる。またコスト面からは、圧力は１．０ＭＰａ以下であることが望ましいが、これ以上の値とすることも可能ではある。
　第一の工程における焼成温度及び圧力条件は、好ましくは、焼成温度１８００～２２００℃かつ０．７～１．０ＭＰａである。焼成温度が１８００℃のときに、圧力が０．７ＭＰａ未満であると、炭化ホウ素の窒化が十分進まないことがある。
　第一の工程における雰囲気は、炭化ホウ素の窒化反応が進行するガス雰囲気である。第一の工程における雰囲気としては、例えば、窒素ガス及びアンモニアガス等が挙げられる。窒素ガス及びアンモニアガス等は、単独で又は２種以上組み合わせて使用することができる。第一の工程における雰囲気としては、窒化のしやすさとコストに鑑みて、窒素ガスが好適である。第一の工程における雰囲気の窒素ガスの含有量は、好ましくは９５％（Ｖ／Ｖ）以上であり、より好ましくは９９．９％（Ｖ／Ｖ）以上である。
　第一の工程における焼成時間は、窒化が十分進むものであれば特に限定はされない。第一の工程における焼成時間は、好ましくは６～３０時間であり、より好ましくは８～２０時間である。
［第二の工程：酸化処理工程］
　第二の工程では、第一の工程にて得られた炭窒化ホウ素を特定雰囲気下で熱処理して、低炭素量の炭窒化ホウ素を得る。第二の工程は、例えば、上述の第一の焼成物を酸素分圧が２０％以上の条件下で焼成して酸化処理粉末を得る工程である。上記酸化処理粉末は、第一の工程で得られた炭窒化ホウ素よりも炭素量が低い炭窒化ホウ素（低炭素量の炭窒化ホウ素）を含み、好ましくは低炭素量の炭窒化ホウ素である。
　第二の工程は、より具体的には、第一の工程にて得られた炭窒化ホウ素を、２０％以上の酸素分圧雰囲気下にて、後述する特定の温度範囲で一定時間保持する熱処理を行うことによって、炭窒化ホウ素の大部分の炭素量を酸化し脱炭することで低炭素量の炭窒化ホウ素粒子を得る工程であってよい。すなわち第二の工程は、脱炭結晶化工程ともいえ、炭窒化ホウ素を脱炭化させることで内部に空隙をつくり、後の工程で使用するホウ素を含有する液相成分を含浸させやすくするとともに、ホウ素を含有する液相成分の使用量を低減できる。
　第二の工程における酸素分圧は、全圧に対して、２０％以上であり、好ましくは３０％以上である。大気より酸素分圧が高い条件で炭窒化ホウ素を処理することによって低温で脱炭を行うことができる。また炭窒化ホウ素の酸化処理を低温で行うことができるため、炭窒化ホウ素自体の過剰な酸化を防ぐことができる。
　第二の工程における加熱温度（酸化温度）の上限は、好ましくは９５０℃以下であり、より好ましくは９００℃以下である。また第二の工程における加熱温度の下限は、好ましくは４５０℃以上であり、より好ましくは５００℃以上である。加熱温度が４５０℃以上であることで炭窒化ホウ素の脱炭をより十分に進行させることができる。加熱温度が９５０℃以下であることで、炭窒化ホウ素自体の酸化をより十分に抑制できる。
　第二の工程における焼成時間は、酸化が十分進むものであれば特に限定はされない。第二の工程における焼成時間は、好ましくは３～２５時間であり、より好ましくは５～２０時間である。
［第三の工程：含浸処理工程］
　第三の工程では、第二の工程にて得られた低炭素量の炭窒化ホウ素を、ホウ素源となるホウ素を含有する成分と混合した後、ホウ素を含有する液相成分を含浸させる。第三の工程は、例えば、上記酸化処理粉末とホウ素源と混合し、ホウ素を含有する液相成分を上記酸化処理粉末に真空含浸させる工程である。
　第三の工程は、より具体的には、第二の工程にて得られた低炭素量の炭窒化ホウ素を、ホウ素源となるホウ素を含有する成分と混合した後、真空雰囲気にて、後述する特定の温度範囲で一定時間保持する熱処理を行うことによって、ホウ素を含有する液相成分と低炭素量の炭窒化ホウ素とを均一に、かつ低炭素量の炭窒化ホウ素中の空隙にホウ素を含有する液相成分を含浸した混合物を得る工程であってよい。
　第三の工程においては原料として、第二の工程で得られた低炭素量の炭窒化ホウ素に、ホウ素源を混合して更に脱炭結晶化を行う。ホウ素源としては、例えば、ホウ酸、及び酸化ホウ素等が挙げられる。ホウ素源は、ホウ酸及び酸化ホウ酸等を単独で又は組み合わせて使用することができる。第三の工程では、低炭素量の炭窒化ホウ素及びホウ素源に加えて、必要に応じて、当該技術分野において用いられる添加物を更に混合してもよい。
　炭窒化ホウ素とホウ素源との混合割合は、モル比に応じて適切に設定可能である。ホウ素源としてホウ酸又は酸化ホウ素を使う場合、ホウ酸及び酸化ホウ素の合計の配合量は、炭窒化ホウ素１００質量部を基準として、例えば、好ましくは１０～１００質量部であり、より好ましくは２０～８０質量部である。また、必要に応じて、助剤を混合してもよい。助剤としては、例えば、炭酸ナトリウム等が挙げられる。
　第三の工程における焼成温度は、含浸が十分進むものであれば特に限定はされない。第三の工程における焼成温度は、好ましくは２００～５００℃であり、より好ましくは２５０～４５０℃であり、さらに好ましくは３００～４００℃である。第三の工程における焼成温度が２００℃以上であることで、ホウ素を含有する液相成分をより十分に炭窒化ホウ素内に含浸させることができる。第三の工程における焼成温度が５００℃以下であることで、ホウ素を含有する液相成分の揮発を抑制することができる。
　第三の工程における真空度は、好ましくは１～１０００Ｐａである。第三の工程における処理時間は、好ましくは1０分間～２時間であり、より好ましくは２０分間～１時間である。またコストの関係上、第三の工程と後述する第四の工程は連続で行うことが望ましいが、それぞれ別々に行ってもかまわない。
［第四の工程：結晶化工程］
　第四の工程では、第三の工程にて得られたホウ素含有液相成分と低炭素量の炭窒化ホウ素の混合物を、窒素雰囲気下で加熱焼成して第二の焼成物を得る。第四の工程は、１８００℃以上の窒素雰囲気下で加熱焼成して第二の焼成物を得る工程である。
　第四の工程は、より具体的には、第三の工程にて得られたホウ素を含有する液相成分と、低炭素量の炭窒化ホウ素との混合物を、常圧以上の窒素雰囲気下の下で、特定の昇温速度で保持温度になるまで昇温を行い、特定の温度範囲で一定時間保持する熱処理を行うことによって、一次粒子が凝集して塊状になった塊状窒化ホウ素粒子及びその凝集物を得ることができる。すなわち、第四の工程においては、炭窒化ホウ素を結晶化させ、所定の大きさの鱗片状にさせつつ、これらを均一に凝集させて塊状窒化ホウ素粒子とすることができる。
　第四の工程における窒素雰囲気の圧力は、常圧（大気圧）でもよく、加圧されていてもよい。加圧する場合の窒素雰囲気の圧力は、例えば、好ましくは０．５ＭＰａ以下であり、より好ましくは０．３ＭＰａ以下である。
　第四の工程にいては、焼成の保持温度に到達させる際の昇温速度を調整してもよい。第四の工程における保持温度へと昇温していく際の昇温速度は、例えば、好ましくは５℃／分（すなわち、摂氏度毎分）以下であり、より好ましくは４℃／分以下であり、さらに好ましくは３℃／分以下であり、更により好ましくは２℃／分以下である。
　上述の昇温後の保持温度は、１８００℃以上であり、好ましくは２０００℃以上である。また保持温度の上限値は特に限定されないが、好ましくは２２００℃以下であり、より好ましくは２１００℃以下である。保持温度が１８００℃未満と低すぎると、粒成長が十分に起こらず、窒化ホウ素粉末の熱伝導率が低下する恐れがある。一方、保持温度が１８００℃以上であると、粒成長が良好に起こりやすく、熱伝導率が向上しやすいという効果を奏する。
　保持温度における保持時間は、結晶化が十分に進むものであれば特に限定はされない。保持温度における保持時間は、好ましくは０．５時間超であり、より好ましくは１時間以上であり、更に好ましくは３時間以上であり、更により好ましくは５時間以上であり、更によりまた好ましくは１０時間以上である。また保持時間の上限値は、好ましくは４０時間未満であり、より好ましくは３０時間以下、更に好ましくは２０時間以下である。保持時間が０．５時間超の場合は粒成長が良好に起こることが期待される。また保持時間が４０時間未満であると、粒成長が進みすぎて圧壊強度が低下することを低減でき、また、焼成時間が長いことで工業的にも不利になることも低減できると期待できる。保持温度における保持時間は、上述の範囲内で調整することができ、好ましくは０．５時間超４０時間未満であり、より好ましくは１～３０時間である。
［第五の工程：粉砕工程］
　第五の工程では、第四の工程において調製された第二の焼成物を粉砕して粒度を調整する。第四の工程は、例えば、上述の第二の焼成物を粉砕して、塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末を得る工程である。粉砕には、一般的な粉砕機又は解砕機を使用することができる。粉砕機又は解砕機としては、例えば、ボールミル、振動ミル、及びジェットミル等が挙げられる。なお本明細書における「粉砕」は、「解砕」も含むものとする。
＜樹脂組成物：熱伝導樹脂組成物＞
　本開示に係る樹脂組成物の一実施形態は、樹脂と、上述の窒化ホウ素粉末とを含む。当該樹脂組成物は、熱伝導性を発揮し得ることから熱伝導樹脂組成物ともいう。熱伝導樹脂組成物は、例えば、以下の方法で調製することができる。熱伝導樹脂組成物の調製方法は、例えば、上述した窒化ホウ素粉末を樹脂に混合する工程を有する。この熱伝導樹脂組成物の調製方法には、公知の樹脂組成物の製造方法を用いることができる。得られた熱伝導樹脂組成物は、例えば、放熱部材等に幅広く使用することができる。
（樹脂）
　熱伝導樹脂組成物に使用する樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、シリコーンゴム、アクリル樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル、シアネート樹脂、ベンゾオキサジン樹脂、フッ素樹脂、ポリアミド、ポリイミド（例えば、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド等）、ポリエステル（例えば、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等）、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンスルフィド、全芳香族ポリエステル、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、液晶ポリマー、ポリカーボネート、マレイミド変性樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＡＳ樹脂（アクリロニトリル－アクリルゴム・スチレン樹脂）、ＡＥＳ樹脂（アクリロニトリル・エチレン・プロピレン・ジエンゴム－スチレン樹脂）等を用いることができる。
　樹脂は、特にエポキシ樹脂（好適にはナフタレン型エポキシ樹脂）又はシリコーン樹脂が好適である。エポキシ樹脂を含む熱伝導樹脂組成物は、耐熱性と銅箔回路への接着強度とに優れていることから、プリント配線板の絶縁層として好適である。また、シリコーン樹脂を含む熱伝導樹脂組成物は、耐熱性、柔軟性及びヒートシンク等への密着性に優れていることから、熱インターフェース材として好適である。
　エポキシ樹脂を用いる場合の硬化剤としては、具体的には、フェノールノボラック樹脂、酸無水物樹脂、アミノ樹脂、及びイミダゾール類等が挙げられる。このうち、硬化剤は、好ましくはイミダゾール類である。この硬化剤の配合量は、原料（モノマー）１００質量部に対して、好ましくは０．５～１５質量部であり、より好ましくは１．０～１０質量部である。
　窒化ホウ素粉末の含有量は、熱伝導樹脂組成物１００体積％を基準として、好ましくは３０～８５体積％であり、より好ましくは４０～８０体積％である。窒化ホウ素粉末の含有量が３０体積％以上であると、熱伝導率をより向上させることができ、より十分な放熱性能が得られやすい。また窒化ホウ素粉末の含有量が８５体積％以下であると、放熱部材等への成形時に空隙等が生じることを低減することができ、絶縁性及び機械強度の低下をより低減できる。
＜放熱部材＞
　放熱部材の一実施形態は、上述の樹脂組成物（熱伝導樹脂組成物）を用いた部材である。放熱部材は、好ましくは上述の樹脂組成物の硬化物を含む。
　以上、幾つかの実施形態について説明したが、本開示は上記実施形態に何ら限定されるものではない。また、上述した実施形態についての説明内容は、互いに適用することができる。
　以下、本開示について、実施例及び比較例によって、詳細に説明する。なお、本開示は以下の実施例に限定されるものではない。
　各種測定方法は、以下のとおりである。
（１）塊状窒化ホウ素粒子の断面における一次粒子の面積割合の平均値及び標準偏差
　塊状窒化ホウ素粒子の断面における一次粒子（窒化ホウ素粒子）の面積割合の平均値及び標準偏差は以下のように測定した。まず、作製した塊状窒化ホウ素粉末に対し、観察の前処理として、塊状窒化ホウ素粒子をエポキシ樹脂で包埋した。次に、ＣＰ（クロスセクションポリッシャー）法によって断面出し加工し、試料台に固定した。固定後、上記断面のオスミウムコーティングを行った。
　断面観察は、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製、「ＪＳＭ－６０１０ＬＡ」）を用いて観察倍率：２０００～５０００倍で行った。得られた塊状窒化ホウ素粒子の断面画像を画像解析ソフトウェア（株式会社マウンテック製、「Ｍａｃ－ｖｉｅｗ」）に取り込み、塊状窒化ホウ素粒子の断面画像内の任意の１０μｍ×１０μｍの領域における一次粒子（窒化ホウ素粒子）の面積割合を算出した。同様に５０視野以上の箇所において一次粒子の面積割合の算出し、その平均値を、一次粒子の面積割合平均値とした。同様の手法で、一次粒子の面積割合の標準偏差を算出し、その値を、一次粒子の面積割合の標準偏差とした。実施例１で調製した塊状窒化ホウ素の断面のＳＥＭ像を図１に示す。
　なお、塊状窒化ホウ素粒子の内部構造を表すパラメーターとして、水銀ポロシメーターなどによる細孔径分布測定がある。しかし、塊状窒化ホウ素粒子のような凝集粒子の集合体である粉末に対する細孔径分布測定で得られた結果においては、凝集粒子間と凝集粒子内部との明瞭な区別が難しい。さらに、細孔径分布測定中に凝集粒子自体が崩れる可能性があり、凝集粒子断面に対する電子顕微鏡観察の結果と必ずしも一致しない。また、上述のような細孔径分布測定によって得られる結果と、得られる窒化ホウ素粉末の絶縁特性及び放熱特性とは必ずしも相関がない。そこで、本開示においては、上述のように画像解析による評価法を採用している。
（２）塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度
　圧壊強度は、ＪＩＳ　Ｒ１６３９－５：２００７に準じて測定した。測定装置としては、微小圧縮試験器（株式会社島津製作所社製、「ＭＣＴ－Ｗ５００」）を用いた。圧壊強度（σ：単位ＭＰa）は、粒子内の位置によって変化する無次元数（α＝２．４８）と圧壊試験力（Ｐ：単位Ｎ）と粒子径（d：単位μｍ）からσ＝α×Ｐ／（π×ｄ２）の式を用いて算出される値である。具体的には、粒子を変えて２０粒子以上に対して同じ測定を行い、その平均値を圧壊強度とした。
（３）一次粒子のアスペクト比
　鱗片状の六方晶窒化ホウ素の一次粒子におけるアスペクト比（長径と厚みとの比：長径の長さ／厚み）は、特開２００７-３０８３６０の方法に準拠して行った。具体的には、塊状窒化ホウ素粒子の表面の電子顕微鏡写真から、一次粒子の長径（全長）と厚みとが確認される１００点以上の一次粒子を選定し、その長径と厚みとを測定した。測定結果から厚みに対する長径の比を算出して、その平均値を一次粒子のアスペクト比とした。
（４）窒化ホウ素粉末の平均粒径
　窒化ホウ素粉末の平均粒径は、ＩＳＯ　１３３２０：２００９に準拠し、レーザー回折散乱法粒度分布測定装置（ベックマン・コールター株式会社製、「ＬＳ－１３　３２０」）を用いて、測定した。ただし、測定処理の前に試料にホモジナイザーをかけずに測定した。本平均粒径は、累積粒度分布の累積値５０％の粒径（メジアン径、ｄ５０）である。粒度分布測定に際し、該凝集体を分散させる溶媒には水を用い、分散剤にはヘキサメタリン酸を用いた。このとき水の屈折率には１．３３を用い、また、窒化ホウ素粉末の屈折率については１．８０の数値を用いた。
（５）窒化ホウ素粉末の配向性指数
　窒化ホウ素粉末の配向性指数は、Ｘ線回折装置（株式会社リガク製、「ＵＬＴＩＭＡ－ＩＶ」）を用いて測定した。付属のガラスセル上に窒化ホウ素粉末を固めて試料を作成し、試料にＸ線を照射して、（００２）面と（１００）面のピーク強度比［Ｉ（００２）／Ｉ（１００）］を算出し、これを配向性指数として評価した。
（６）窒化ホウ素粉末のタップ密度
　窒化ホウ素粉末のタップ密度は、ＪＩＳ　Ｒ　１６２８：１９９７に準拠して測定した。測定は、市販の装置を用いることができる。具体的には、窒化ホウ素粉末を１００ｃｍ３の専用容器に充填し、タッピングタイム１８０秒、タッピング回数１８０回、タップリフト１８ｍｍの条件でタッピングを行った後のかさ密度を測定し、得られた値をタップ密度とした。
（７）熱伝導率
　熱伝導率は、窒化ホウ素粉末を含んだ熱伝導樹脂組成物から作製したシートを測定用試料として測定した。熱伝導率（Ｈ：単位Ｗ／（ｍ・Ｋ））は、熱拡散率（Ａ：単位ｍ２／秒）、密度（Ｂ：単位ｋｇ／ｍ３）、及び比熱容量（Ｃ：単位Ｊ／（ｋｇ・Ｋ））から、Ｈ＝Ａ×Ｂ×Ｃの式に基づいて算出した。
　熱拡散率Ａは、上述のシートを幅１０ｍｍ×１０ｍｍ×厚み０．３ｍｍに加工した試料を調製し、これを対象としたレーザーフラッシュ法によって求めた。測定装置はキセノンフラッシュアナライザ（ＮＥＴＺＳＣＨ社製、「ＬＦＡ４４７ＮａｎｏＦｌａｓｈ」）を用いた。密度Ｂは、アルキメデス法を用いて求めた。比熱容量Ｃは、ＤＳＣ（株式会社リガク製、「ＴｈｅｒｍｏＰｌｕｓＥｖｏ　ＤＳＣ８２３０」）を用いて求めた。熱伝導率の合格値は１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上と設定し、１２Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上を優秀とした。
（８）絶縁性：絶縁破壊電圧
　作製した基板の絶縁破壊電圧は、ＪＩＳ　Ｃ　６４８１：１９９６に準拠し、耐圧試験器（菊水電子工業株式会社製、「ＴＯＳ　８６５０」）を用いて測定した。測定は、１００サンプルを対象として行った。窒化ホウ素粉末を含む樹脂組成物の硬化層の厚み２００μｍのときに、４０ｋＶ／ｍｍの電圧を印加した際に絶縁破壊を起こすサンプルの割合が、５％以下のものを「Ａ（合格）」、５～２０％のものを「Ｂ」と評価し、２０％以上のものを「Ｃ（失格）」と評価した。
（９）炭化ホウ素の炭素量測定
　炭化ホウ素の炭素量は、炭素分析装置（ＬＥＣＯ社製、「ＩＲ－４１２型」）を用いて測定した。
［実施例１］
　実施例１は、以下に示すに従って窒化ホウ素粉末を作成した。また作成した窒化ホウ素粉末を樹脂に充填し、評価を行った。
（炭化ホウ素合成）
　ホウ酸（日本電工株式会社製、オルトホウ酸）１００質量部と、アセチレンブラック（デンカ株式会社製、商品名：ＨＳ１００）３５質量部と、をヘンシェルミキサーで混合した後、得られた混合物を黒鉛ルツボ中に充填した。その後、アーク炉を用いて、アルゴン雰囲気且つ２２００℃の条件下で上記混合物を５時間加熱し、炭化ホウ素（Ｂ４Ｃ）を合成した。
　合成した炭化ホウ素塊をボールミルで１時間粉砕し、篩網を用いて粒径７５μｍ以下に篩分けした。その後、炭化ホウ素を更に硝酸水溶液で洗浄して鉄分等の不純物を除去し、濾過及び乾燥することで、平均粒径が２０μｍの炭化ホウ素粉末を調製した。得られた炭化ホウ素粉末の炭素量は２０．０質量％であった。
（第一の工程）
　合成した炭化ホウ素を窒化ホウ素製のルツボに充填した後、抵抗加熱炉を用いて、窒素ガス雰囲気、２０００℃、且つ９気圧（０．８ＭＰａ）の条件下で、窒化ホウ素を１０時間加熱することによって、炭窒化ホウ素（Ｂ４ＣＮ４）を調製した。得られた炭窒化ホウ素の炭素量は９．９質量％であった。
（第二の工程）
　合成した炭窒化ホウ素をアルミナ製のルツボに充填した後、マッフル炉を用いて、酸素分圧４０％の雰囲気、且つ７００℃の条件下で、炭窒化ホウ素を５時間加熱することによって、上述の第一の工程で得られた炭窒化ホウ素よりも低炭素量の炭窒化ホウ素を得た。当該低炭素量の炭窒化ホウ素の炭素量は２．５質量％であった。
（第三の工程）
　合成した炭窒化ホウ素１００質量部と、ホウ酸４５質量部とをヘンシェルミキサーを用いて混合した後、得られた混合物を窒化ホウ素製のルツボに充填した。その後、抵抗加熱炉を用いて、１００Ｐaの真空雰囲気、且つ４２０℃の条件下で、上記混合物を１時間保持した。
（第四の工程）
　真空での含浸処理工程に連続して、抵抗加熱炉内に窒素ガス導入を行い、０．３ＭＰａ、且つ窒素ガス雰囲気の条件下で、昇温速度１０℃／分で室温から１０００℃まで昇温し、次いで昇温速度を２℃／分に変更して１０００℃から２０００℃まで昇温した。当該２０００℃を保持温度として、保持時間５時間で、上述の混合物を更に加熱することによって、一次粒子が凝集し塊状になった塊状窒化ホウ素粒子の集合物を合成した。
（第五の工程）
　合成した塊状窒化ホウ素粒子の集合体を、ヘンシェルミキサーを用いて解砕した後、篩網を用いて、篩目１００μｍのナイロン篩にて分級を行うことで、平均粒径４５μｍの窒化ホウ素粉末を製造した。得られた窒化ホウ素粉末の空隙率は４８％であり、比表面積は４．２ｍ２／ｇであった。なお、空隙率はＪＩＳ　Ｒ　１６５５に準拠して、水銀ポロシメーターを用いて全細孔容積を測定することによって求めた。
（樹脂組成物の調製：樹脂への充填）
　得られた窒化ホウ素粉末の樹脂に対する充填材としての特性評価を行った。ナフタレン型エポキシ樹脂（ＤＩＣ株式会社製、商品名：ＨＰ４０３２）１００質量部と、硬化剤（四国化成工業株式会社製、イミダゾール類、商品名：２Ｅ４ＭＺ－ＣＮ）１０質量部の混合物を調製した。当該混合物を１００体積％として、窒化ホウ素粉末が５０体積％となるように、窒化ホウ素粉末を更に混合してスラリーを調製した。当該スラリーをＰＥＴ製シートの上に厚みが０.３ｍｍになるように塗布して塗布膜を形成した。その後、５００Ｐａの減圧下で塗布膜の減圧脱泡を１０分間行った。次いで、温度１５０℃、圧力１６０ｋｇ／ｃｍ２の条件で、塗布膜を６０分間かけてプレス加熱加圧を行い、厚さ０．３ｍｍのシートを形成した。
　下記表１及び表２に、他の実施例・比較例と併せて測定値及び評価結果を示した。
［実施例２］
　実施例２は炭化ホウ素の調製時の粉砕時間を３０分間に変更して、「平均粒径４０μｍの炭化ホウ素」を調製したこと以外は実施例１と同様にして、窒化ホウ素粉末を製造した。
［実施例３］
　実施例３は炭化ホウ素の調製時の粉砕時間を１．５時間に変更して、「平均粒径１２μｍの炭化ホウ素」を調製したこと以外は実施例１と同様にして、窒化ホウ素粉末を製造した。
［実施例４］
　実施例４は第二の工程における保持時間を９時間に変更して、「低炭素量の炭窒化ホウ素（炭素量：０.８質量％）」を得たこと以外は実施例１と同様にして、窒化ホウ素粉末を製造した。
［実施例５］
　実施例５は第二の工程における保持時間を０．５時間に変更して、「低炭素量の炭窒化ホウ素（炭素量：４．５質量％）」を得たこと以外は実施例１と同様にして、窒化ホウ素粉末を製造した。
［実施例６］
　実施例６は第三の工程における焼成温度を２００℃に変更して実施したこと以外は実施例１と同様にして、窒化ホウ素粉末を製造した。
［実施例７］
　実施例７は第三の工程における焼成温度を３５０℃に変更して実施したこと以外は実施例１と同様にして、窒化ホウ素粉末を製造した。
［比較例１及び比較例２］
　市販の窒化ホウ素粉末２種類（市販品ａ及びｂ）についても、実施例１～７と同様に評価した。市販品ａの結果を比較例１、市販品ｂの結果を比較例２として表に示す。また比較例１のＳＥＭ像を図２に示す。比較例１での窒化ホウ素粉末の空隙率は３８％であり、比表面積は３．２ｍ２／ｇであった。
［比較例３］
　比較例３は第二の工程及び第三の工程を実施せず、第四の工程の前に炭窒化ホウ素１００質量部と、ホウ酸２００質量部とをヘンシェルミキサーを用いて混合した後、得られた混合物を、窒化ホウ素ルツボに充填したこと以外は実施例１と同様にして、窒化ホウ素粉末を製造した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　本開示は、熱伝導率および絶縁破壊特性に優れた窒化ホウ素粉末及びその製造方法を提供できる。当該窒化ホウ素粉末は樹脂組成物に配合し、例えば、プリント配線板の絶縁層及び熱インターフェース材の樹脂組成物に充填して利用できる。当該樹脂組成物は硬化して用いることもできる。本開示の窒化ホウ素粉末を含む樹脂組成物及びその硬化物は、例えば、加熱部材等に利用できる。当該放熱部材は幅広く使用することができ、例えば、パワーデバイス等の発熱を伴う電子部品の放熱部材として使用できる。

Claims (9)

  1. 　六方晶窒化ホウ素の一次粒子が凝集した塊状窒化ホウ素粒子であって、
    　断面における前記一次粒子の面積割合の平均値が４５％以上であり、
    　断面における前記一次粒子の面積割合の標準偏差が２５未満であり、
    　圧壊強度が８．０ＭＰａ以上である、塊状窒化ホウ素粒子。
  2. 　前記断面における前記一次粒子の面積割合の平均値が５０～８５％である、請求項１に記載の塊状窒化ホウ素粒子。
  3. 　前記断面における前記一次粒子の面積割合の標準偏差が２０以下である、請求項１又は２に記載の塊状窒化ホウ素粒子。
  4. 　前記断面における前記一次粒子の面積割合の標準偏差が１５以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載の塊状窒化ホウ素粒子。
  5. 　請求項１～４のいずれか一項に記載の塊状窒化ホウ素粒子を含む、窒化ホウ素粉末。
  6. 　平均粒径が２０～１００μｍであり、粉末Ｘ線回折から求められる配向性指数が１２以下であり、かつタップ密度が０．８５ｇ／ｃｍ３以上である、窒化ホウ素粉末。
  7. 　塊状窒化ホウ素粒子を含む窒化ホウ素粉末の製造方法であって、
    　炭素量が１８．０～２１．０質量％である炭化ホウ素を、１８００℃以上かつ０．６ＭＰａ以上の窒素雰囲気下で焼成して第一の焼成物を得る工程と、
    　前記第一の焼成物を酸素分圧が２０％以上の条件下で焼成して酸化処理粉末を得る工程と、
    　前記酸化処理粉末とホウ素源と混合し、ホウ素を含有する液相成分を前記酸化処理粉末に真空含浸させる工程と、
    　前記液相成分を含浸した前記酸化処理粉末を１８００℃以上の窒素雰囲気下で加熱焼成して第二の焼成物を得る工程と、
    　前記第二の焼成物を粉砕して塊状窒化ホウ素粉末を含む窒化ホウ素粉末を得る工程と、を含む、窒化ホウ素粉末の製造方法。
  8. 　請求項５又は６に記載の窒化ホウ素粉末と、樹脂とを含む、樹脂組成物。
  9. 　請求項８に記載の樹脂組成物の硬化物を含む、放熱部材。
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