WO2020130643A1 - 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법 - Google Patents

방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법 Download PDF

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    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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    • C23C10/36—Embedding in a powder mixture, i.e. pack cementation only one element being diffused
    • C23C10/48—Aluminising
    • C23C10/50—Aluminising of ferrous surfaces

Definitions

  • It relates to an annealing separator composition for grain-oriented electrical steel sheet, grain-oriented electrical steel sheet and a method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet. More specifically, it relates to an annealing separator composition for a grain-oriented electrical steel sheet, a grain-oriented electrical steel sheet and a grain-oriented electrical steel sheet having improved adhesion and magnetic properties by adding ⁇ -aluminum oxide.
  • the grain-oriented electrical steel sheet refers to an electrical steel sheet having Si components in a steel sheet and having an aggregate structure in which the crystal grains are aligned in the ⁇ 110 ⁇ 001> direction, and thus have excellent magnetic properties in the rolling direction.
  • a layer of forsterite (2MgO ⁇ SiO2) consisting of a reaction of silicon oxide (SiO 2 ) generated on the surface of the material during the first recrystallization annealing process of an electrical steel sheet and magnesium oxide (MgO) used as an annealing separator.
  • the primary film formed during the second recrystallization annealing should have a uniform color with no defects in appearance, and functionally prevents fusion between the plate and the plate in a coiled state, due to the difference in thermal expansion coefficient between the material and the primary coating.
  • a method of obtaining a high-strength coating by introducing a halogen compound to the annealing separator has been proposed.
  • a technique for forming a mullite film having a low thermal expansion coefficient by applying an annealing separator having kaolinite as its main component has been proposed.
  • methods for enhancing the interfacial adhesion by introducing rare elements Ce, La, Pr, Nd, Sc, and Y have been proposed.
  • the annealing separator additive proposed by these methods is very expensive and has a problem in that workability is significantly reduced to be applied to an actual production process.
  • a material such as kaolinite is prepared as a slurry for use as an annealing separator, its applicability is poor, and thus it is very insufficient as an annealing separator.
  • an annealing separator composition for grain-oriented electrical steel sheet, grain-oriented electrical steel sheet and a method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet More specifically, an annealing separator composition for grain-oriented electrical steel sheet, grain-oriented electrical steel sheet and grain-oriented electrical steel sheet are prepared by adding ⁇ -aluminum oxide to improve adhesion and magnetic properties.
  • the grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes a base tissue, an Al penetration layer positioned on the matrix tissue, and a coating layer positioned on the Al penetration layer.
  • the Al penetration layer contains 0.5 to 5% by weight of Al, and the coating includes an Al-Mg composite.
  • the coating may include 0.1 to 10% by weight of Al, 5 to 30% by weight of Mg, 0.1 to 20% by weight of Si, 10 to 55% by weight of O, and the balance of Fe.
  • the coating may have a thickness of 0.1 to 10 ⁇ m.
  • the Al penetration layer may include ⁇ -aluminum oxide.
  • the occupied area of the ⁇ -aluminum oxide with respect to the Al penetration layer area may be 0.1 to 50%.
  • the Al penetration layer may have a thickness of 0.1 to 10 ⁇ m.
  • the matrix structure is silicon (Si): 2.0 to 7.0 wt%, aluminum (Al): 0.020 to 0.040 wt%, manganese (Mn): 0.01 to 0.20 wt%, phosphorus (P) 0.01 to 0.15 wt%, carbon (C) 0.01% by weight or less (excluding 0%), N: 0.005 to 0.05% by weight, and 0.01 to 0.15% by weight of antimony (Sb), tin (Sn), or a combination thereof, the balance being Fe and other unavoidable impurities It may include.
  • the annealing separator composition for grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes 100 parts by weight of one or more of magnesium oxide and magnesium hydroxide, and 5 to 200 parts by weight of ⁇ -aluminum oxide.
  • the ⁇ -aluminum oxide may have an average particle size of 3 to 1000 nm.
  • the ceramic powder may further include 1 to 10 parts by weight.
  • the ceramic powder may be at least one selected from SiO 2 , TiO 2 and ZrO 2 .
  • the solvent may further include 50 to 500 parts by weight.
  • Method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet comprises the steps of preparing a steel slab; Heating the steel slab; Hot-rolling the heated steel slab to produce a hot-rolled sheet; Cold rolling the hot rolled sheet to produce a cold rolled sheet; First recrystallization annealing the cold rolled sheet; Applying an annealing separator on the surface of the primary recrystallized annealed steel sheet; And secondary recrystallization annealing of the steel sheet coated with the annealing separator.
  • the annealing separator contains 100 parts by weight of one or more of magnesium oxide and magnesium hydroxide, and 5 to 200 parts by weight of ⁇ -aluminum oxide.
  • Al is penetrated into the matrix tissue in a large amount to form an Al penetration layer, thereby improving adhesion and magnetic properties of the coating and the matrix tissue.
  • FIG. 1 is a schematic side cross-sectional view of a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention.
  • Example 2 is a GDS analysis results for the grain-oriented electrical steel sheet prepared in Example 4.
  • Example 4 is a focused ion beam-scanning electron microscope (FIB-SEM) analysis results for the grain-oriented electrical steel sheet prepared in Example 4.
  • FIB-SEM focused ion beam-scanning electron microscope
  • Al2MgO4, FCC aluminum-magnesium composite phase crystal
  • first, second and third are used to describe various parts, components, regions, layers and/or sections, but are not limited thereto. These terms are only used to distinguish one part, component, region, layer or section from another part, component, region, layer or section. Accordingly, a first portion, component, region, layer or section described below may be referred to as a second portion, component, region, layer or section without departing from the scope of the present invention.
  • one part When one part is said to be “on” or “on” another part, it may be directly on or on the other part, or another part may be involved therebetween. In contrast, if one part is said to be "just above” another part, no other part is interposed therebetween.
  • % means weight%, and 1 ppm is 0.0001% by weight.
  • the meaning of further including an additional element means that the remaining amount of iron (Fe) is replaced by an additional amount of the additional element.
  • the annealing separator composition for grain-oriented electrical steel sheet comprises 100 parts by weight of one or more of magnesium oxide (MgO) and magnesium hydroxide (Mg(OH) 2 ) and ⁇ (gamma)-aluminum oxide 5 to 200 Includes parts by weight.
  • the weight part means the weight contained relative to each component.
  • the annealing separator composition for grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention is aluminum oxide ( ⁇ -Al 2 O 3 ) present in a ⁇ -phase crystal form in addition to magnesium oxide (MgO), which is one of the components of the conventional annealing separator composition.
  • MgO magnesium oxide
  • the annealing separator reacts with some to form a composite of Al-Mg, and some penetrate into the base tissue to cause a phase change from the ⁇ crystal phase to the ⁇ crystal phase to improve the elastic modulus of the film formed on the surface of the electrical steel sheet. It can ultimately reduce the iron loss of the material, thereby manufacturing a high-efficiency transformer with low power loss.
  • Si with the highest oxygen affinity in the steel reacts with oxygen supplied from water vapor in the furnace and SiO 2 is formed on the surface. do. Thereafter, oxygen permeates into the steel to form Fe-based oxide.
  • the thus formed SiO 2 forms a layer of forsterite (Mg 2 SiO 4 ) through a chemical reaction such as the following reaction formula 1 with magnesium oxide or magnesium hydroxide in an annealing separator.
  • the electric steel sheet that has undergone primary recrystallization annealing undergoes secondary recrystallization annealing, that is, high temperature annealing, after applying magnesium oxide slurry as an annealing separator.
  • secondary recrystallization annealing that is, high temperature annealing
  • the material expanded by heat tries to shrink again upon cooling, while it is already generated on the surface.
  • the forsterite layer interferes with the shrinkage of the material.
  • Residual stress ⁇ RD in the rolling direction when the coefficient of thermal expansion of the forsterite film is very small compared to the material can be expressed by the following equation.
  • ⁇ T 2nd recrystallization annealing temperature and room temperature temperature difference (°C),
  • ⁇ C coefficient of thermal expansion of the primary film
  • E c average value of primary film elasticity (Young's Modulus)
  • ⁇ thickness ratio between the material and the coating layer
  • the coefficient of improvement in tensile stress by the primary coating film may include a difference between the thickness of the primary coating film or the thermal expansion coefficient between the substrate and the coating film.
  • the coefficient difference By increasing the coefficient difference, the tensile stress can be increased.
  • the annealing separator was limited to magnesium oxide, there is a limit to improving the film tension by increasing the coefficient of thermal expansion or increasing the Young's Modulus value.
  • pure forsterite in order to overcome the physical limitations of pure forsterite, by introducing aluminum oxide ( ⁇ -Al 2 O 3 ) in the form of ⁇ phase when introducing a magnesium oxide annealing agent, pure forster
  • the Al-Mg composite phase is formed in addition to the light coating, and some also penetrate into the matrix structure to induce phase change from the ⁇ crystal phase to the ⁇ crystal phase, thereby lowering the coefficient of thermal expansion and improving the elastic modulus compared to the pure forsterite coating.
  • the existing film contains forsterite formed by the reaction of Mg-Si, and the coefficient of thermal expansion does not exceed about 2.0, because the coefficient of thermal expansion coefficient with the base material is about 11 ⁇ 10 -6 /K.
  • the Al-Mg-based composite phase with a low thermal expansion coefficient has Spinel, and the difference in thermal expansion coefficient from the material is about 5.0.
  • Young's Modulus is 450 GPa compared to normal forsterite, which is 200 GPa. The above value is displayed.
  • some of the aluminum-based additives introduced as the annealing separator react with the annealing separator to form a composite of Al-Mg to lower the thermal expansion coefficient of the film, and some It penetrates into the base tissue and causes a phase change from the ⁇ crystal phase to the ⁇ crystal phase, thereby improving the elastic modulus of the film, ultimately improving the film tension.
  • the annealing separator composition contains 100 parts by weight of at least one of magnesium oxide and magnesium hydroxide.
  • the annealing separator composition may be present in the form of a slurry for easy application to the surface of the grain-oriented electrical steel sheet.
  • magnesium oxide is easily dissolved in water and may exist in the form of magnesium hydroxide. Therefore, in one embodiment of the present invention, magnesium oxide and magnesium hydroxide are treated as one component.
  • the meaning of containing 100 parts by weight of one or more of magnesium oxide and magnesium hydroxide means 100 parts by weight of magnesium oxide when magnesium oxide is included alone, and 100% by weight of magnesium hydroxide when magnesium hydroxide is included alone. If it contains parts, and when magnesium oxide and magnesium hydroxide are included at the same time, it means that they contain 100 parts by weight.
  • the degree of activation of magnesium oxide may be 400 to 3000 seconds.
  • the degree of activation of magnesium oxide is too large, a problem of leaving spinel-based oxides (MgO ⁇ Al 2 O 3 ) on the surface after secondary recrystallization annealing may occur. If the degree of activation of magnesium oxide is too small, it may not form a film because it does not react with the oxide layer. Therefore, the degree of activation of magnesium oxide can be controlled within the above-described range.
  • the degree of activation means the ability of the MgO powder to cause a chemical reaction with other components. The activation degree is measured as the time it takes for MgO to completely neutralize a certain amount of citric acid solution.
  • the degree of activation is high, the time for neutralization is short, and if the degree of activation is low, it can be said that it is high. Specifically, when stirring by adding 2 g of MgO to 100 ml of a 0.4N citric acid solution containing 2 ml of 1% phenolphthalein reagent at a temperature of 30° C., it is measured as the time taken for the solution to turn from white to pink.
  • the annealing separator composition contains 5 to 200 parts by weight of ⁇ -aluminum oxide ( ⁇ -Al 2 O 3 ).
  • ⁇ -aluminum oxide differs from normal ⁇ -aluminum oxide in crystal structure. That is, in terms of the crystal structure of ⁇ -aluminum oxide (Boemite), the ruby or spinel structure, whereas ⁇ -aluminum oxide is a high temperature stable structure, and there is a difference in the arrangement and position of the Al/O atoms following the corundum structure. Due to this difference in crystal structure, ⁇ -aluminum oxide has a higher density and thermal conductivity than ⁇ -aluminum oxide (Boemite). In addition, in the case of ⁇ -aluminum oxide (Boemite), when sufficient energy is applied, the crystal structure tends to phase-convert to a more stable ⁇ -aluminum oxide.
  • ⁇ -aluminum oxide reacts with Si in the silica oxide layer formed on the material surface to form a Si-Al composite, and also reacts with magnesium oxide and magnesium hydroxide in the annealing separator to form Mg-Al To form a complex.
  • some of the ⁇ -aluminum oxide penetrates into the matrix structure and undergoes a crystalline phase change to ⁇ -aluminum oxide in a high temperature environment in the secondary recrystallization annealing process. This is because ⁇ -aluminum oxide undergoes phase transition from ⁇ phase to most ⁇ phase at about 1100°C.
  • ⁇ -aluminum oxide other than ⁇ -aluminum oxide when added as an annealing separator, ⁇ -aluminum oxide has a complex atomic structure and a stable complex oxide structure, so it has little chemical reactivity with surrounding oxide or magnesium oxide and has an oxide layer thickness direction As a result, concentration gradient does not occur. Due to this, it is difficult to penetrate into the matrix structure between ⁇ -aluminum oxide, and it is difficult to contribute to improving adhesion and tension because it remains only in the coating.
  • ⁇ -aluminum oxide is contained in an amount of 5 to 200 parts by weight based on 100 parts by weight of one or more of magnesium oxide and magnesium hydroxide.
  • ⁇ -aluminum oxide may be included in the above-described range. More specifically, it may include 10 to 100 parts by weight of ⁇ -aluminum oxide. More specifically, it may include 20 to 50 parts by weight of aluminum hydroxide.
  • the average particle size of ⁇ -aluminum oxide may be 3 to 1000 nm. If the average particle size is too small, it is difficult to manufacture, and when introduced as an additive, diffusion reaction occurs mainly due to the silica oxide layer formed on the surface of the material, rather than improving the film tension due to the presence in the forsterite film. The intended purpose of the invention cannot be achieved. On the other hand, if the average particle size is too large, aluminum oxide does not exist in the forsterite film, and most of the aluminum oxide is present only on the surface, so the effect of improving the film tension may be significantly reduced. More specifically, it may be 3 to 50 nm.
  • the annealing separator composition for grain-oriented electrical steel sheet may further contain 1 to 10 parts by weight based on 100 parts by weight of one or more of magnesium oxide and magnesium hydroxide.
  • the ceramic powder may be one or more selected from SiO 2 , TiO 2 and ZrO 2 . When the ceramic powder further contains an appropriate amount, the insulating properties of the coating may be further improved. Specifically, TiO 2 may be further included as a ceramic powder.
  • the annealing separator composition may further include a solvent for even dispersion of solids and easy application.
  • Water, alcohol, or the like may be used as the solvent, and may include 50 to 500 parts by weight based on 100 parts by weight of one or more of magnesium oxide and magnesium hydroxide.
  • the annealing separator composition may be in the form of a slurry.
  • the grain-oriented electrical steel sheet 100 includes a base tissue 10, an Al penetration layer 11 positioned on the base tissue 10, and a coating 20 positioned on the Al penetration layer 11 ).
  • 1 is a schematic side cross-sectional view of a grain-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention.
  • the coating film 20 is added an appropriate amount of oxide/magnesium hydroxide and ⁇ -aluminum oxide in an annealing separator composition and undergoes a secondary recrystallization annealing process, and a part of the ⁇ -aluminum oxide is a base tissue (10) It penetrates inside and causes a change in crystal phase with ⁇ -aluminum oxide, and some react with Mg, which is a main component of the annealing separator, to form an Al-Mg composite such as spinel in the coating film 20.
  • phase change of ⁇ ⁇ aluminum oxide increases the elastic modulus of the Al penetration layer 11, and the additionally produced Al-Mg composite such as spinel lowers the thermal expansion coefficient of the coating 20, ultimately improving the coating tension. Is ordered. Since this has been described above, redundant description will be omitted.
  • the coating may further include a Si-Mg composite, and a Si-Al composite.
  • the coating 20 may include 0.1 to 10% by weight of Al, 5 to 30% by weight of Mg, 0.1 to 20% by weight of Si, 10 to 55% by weight of O, and Fe as the balance. In the case of O, it may be penetrated during the second recrystallization annealing process. Other impurity components such as carbon (C) may be further included.
  • the alloy component in the coating film 20 may have a concentration gradient according to the thickness, and the above-mentioned content means an average content of the entire thickness in the coating film 20.
  • the coating 20 may have a thickness of 0.1 to 10 ⁇ m. If the thickness of the coating 20 is too thin, the ability to impart the coating tension may be lowered, causing a problem of heat loss. If the thickness of the coating film 20 is too thick, the adhesiveness of the coating film 20 is deteriorated and peeling may occur. Therefore, the thickness of the coating 20 can be adjusted within the above-described range. More specifically, the thickness of the coating 20 may be 0.8 to 6 ⁇ m.
  • the coating 20 is a portion containing Fe in an amount of less than 90% by weight, and is separated from the Al penetration layer 11 and the matrix 10 containing Fe in an amount of 90% by weight or more.
  • an Al penetration layer 11 may be formed from the interface between the coating 20 and the matrix 10 to the interior of the matrix 10.
  • the Al penetration layer 11 is a layer containing 0.5 to 5% by weight of Al, and is separated from the base tissue 10 containing less Al.
  • the annealing separator composition by adding ⁇ -aluminum oxide to the annealing separator composition, a part penetrates into the base tissue 10 and undergoes a second recrystallization annealing process and ⁇ in the Al penetration layer 11 -Aluminum oxide causes a change in crystal phase.
  • the elastic modulus is higher than that of the conventional forsterite film, and thus, the film tension is superior to that of the prior art.
  • the area occupied by ⁇ -aluminum oxide with respect to the area of the Al penetration layer 11 may be 0.1 to 50%.
  • the cross section in the thickness direction means a cross section (ND-RD surface, ND-TD surface) including the thickness direction (ND direction).
  • Al-Mg composites such as spinel
  • the effect of the annealing separator composition and the coating 20 is exhibited regardless of the components of the grain-oriented electrical steel matrix tissue 10. Supplementary description of the components of the grain-oriented electrical steel matrix 10 is as follows.
  • the grain-oriented electrical steel matrix 10 includes silicon (Si): 2.0 to 7.0 wt%, aluminum (Al): 0.020 to 0.040 wt%, manganese (Mn): 0.01 to 0.20 wt%, phosphorus (P) 0.01 to 0.15 wt %, carbon (C) 0.01% by weight or less (excluding 0%), N: 0.005 to 0.05% by weight and antimony (Sb), tin (Sn), or a combination thereof, 0.01 to 0.15% by weight, cup
  • the part may contain Fe and other unavoidable impurities. Description of each component of the grain-oriented electrical steel matrix 10 is the same as generally known content, and detailed description thereof will be omitted.
  • Method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet comprises the steps of preparing a steel slab; Heating the steel slab; Hot-rolling the heated steel slab to produce a hot-rolled sheet; Cold rolling the hot rolled sheet to produce a cold rolled sheet; First recrystallization annealing the cold rolled sheet; Applying an annealing separator on the surface of the primary recrystallized annealed steel sheet; And secondary recrystallization annealing of the steel sheet coated with the annealing separator.
  • the manufacturing method of the grain-oriented electrical steel sheet may further include other steps.
  • the steel slab is heated.
  • the slab heating may be performed by a low temperature slab method at 1,200°C or less.
  • hot-rolled steel slabs are hot rolled to produce hot-rolled sheets. Thereafter, the prepared hot rolled sheet may be hot rolled and annealed.
  • cold rolling may be performed once or cold rolling may be performed twice or more including intermediate annealing.
  • the cold rolled sheet is subjected to primary recrystallization annealing.
  • the cold-rolled sheet may simultaneously include decarburization annealing and nitridation annealing, or after decarburization annealing, nitridation annealing.
  • an annealing separator is applied on the surface of the steel sheet subjected to primary recrystallization annealing. Since the annealing separator has been specifically described above, repeated description will be omitted.
  • the coating amount of the annealing separator may be 6 to 20 g/m 2 . If the application amount of the annealing separator is too small, film formation may not be smooth. If the amount of the annealing separator applied is too large, secondary recrystallization may be affected. Therefore, the application amount of the annealing separator can be adjusted within the above-described range.
  • Drying temperature may be 300 to 700 °C. If the temperature is too low, the annealing separator may not be easily dried. If the temperature is too high, secondary recrystallization may be affected. Therefore, the drying temperature of the annealing separator can be adjusted within the above-described range.
  • the steel sheet coated with the annealing separator is subjected to secondary recrystallization annealing.
  • a coating 20 including an Al-Mg composite such as forsterite of Mg-Si, ⁇ -aluminum oxide, and spinel is formed on the outermost surface by an annealing separator component and silica reaction.
  • oxygen and aluminum penetrate into the substrate 10 to form an Al penetration layer 11.
  • Secondary recrystallization annealing can be carried out at a temperature range of 700 to 950°C at 18 to 75°C/hr, and at a temperature range of 950 to 1200°C at a temperature increase rate of 10 to 15°C/hr.
  • the film 20 may be smoothly formed by adjusting the temperature increase rate in the above-described range.
  • the heating process of 700 to 1200°C can be performed in an atmosphere containing 20 to 30% by volume of nitrogen and 70 to 80% by volume of hydrogen, and after reaching 1200°C, it can be performed in an atmosphere containing 100% by volume of hydrogen. have.
  • the coating film 20 can be smoothly formed.
  • a steel slab was prepared comprising Si: 0.04%, Sb: 0.03%, P: 0.03% by weight and the balance Fe and inevitable impurities.
  • the slab was heated at 1150° C. for 220 minutes and then hot rolled to a thickness of 2.8 mm to prepare a hot rolled sheet.
  • the cold rolled sheet was put into a furnace maintained at 875°C, and then kept in a mixed atmosphere of 74% by volume of hydrogen, 25% by volume of nitrogen, and 1% by volume of dry ammonia gas for 180 seconds to perform simultaneous decarburization and nitriding treatment.
  • an annealing separator composition an annealing separator prepared by mixing 100 g of magnesium oxide with an activation degree of 500 seconds, an amount of ⁇ -aluminum oxide, and titanium oxide of 2.5 g as listed in Table 1, and 250 g of water in a solid phase mixture was prepared. 10 g/m 2 of annealing separating material was applied, followed by secondary recrystallization annealing in a coil shape.
  • the primary crack temperature was 700°C
  • the secondary crack temperature was 1200°C
  • the temperature increase condition of the heating section was 45°C/hr in the temperature section of 700 to 950°C, and in the temperature section of 950 to 1200°C. 15°C/hr.
  • the cracking time at 1200°C was treated as 15 hours.
  • an atmosphere of 25% by volume of nitrogen and 75% by volume of hydrogen was used until 1200°C, and after reaching 1200°C, it was maintained in a 100% by volume hydrogen atmosphere and then annealed.
  • Table 1 summarizes the components of the annealing separator applied to the present invention.
  • Table 2 summarizes the tension, adhesion, iron loss, magnetic flux density, and iron loss improvement rate after secondary recrystallization annealing after applying the annealing separator prepared as shown in Table 1 to the specimen.
  • the film tension is obtained by measuring the curvature radius (H) of the specimen generated after removing one side coating of the double-sided coated specimen and substituting the value in the following equation.
  • E c average value of primary film elasticity (Young's Modulus)
  • the adhesiveness is shown as the minimum arc diameter without peeling when the specimen is bent 180° by contacting the 10 to 100 mm circular arc.
  • the iron loss and magnetic flux density were measured using a single sheet measurement method, and the iron loss (W17/50) refers to the power loss that occurs when a magnetic field with a frequency of 50 Hz is magnetized to AC up to 1.7 Tesla.
  • the magnetic flux density (B8) represents the magnetic flux density value flowing through the electrical steel sheet when 800 A/m of current is passed through the winding wound around the electrical steel sheet.
  • the iron loss improvement rate was calculated as ((Comparative Example Iron Loss-Example Iron Loss)/ Comparative Example Iron Loss) x 100 based on the comparative example using MgO annealing separator.
  • Example 2 and 3 are GDS analysis results for the grain-oriented electrical steel sheets prepared in Example 4 and Comparative Example 2.
  • Example 4 a large number of Al was detected in the Al penetration layer (1 to 3 ⁇ m thickness range), but in Comparative Example 2, it can be confirmed that Al was relatively low in the lower portion of the film (range of 3 ⁇ m or more).
  • FIG. 4 is a focused ion beam-scanning electron microscope (FIB-SEM) analysis results for the grain-oriented electrical steel sheet prepared in Example 4.
  • FIB-SEM focused ion beam-scanning electron microscope

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 기지 조직, 기지 조직 상에 위치하는 Al 침투층 및 Al 침투층 상에 위치하는 피막을 포함한다. Al 침투층은 Al을 0.5 내지 5 중량% 포함하고, 피막은 Al-Mg 복합물을 포함한다.

Description

방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법
방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것이다. 더욱 구체적으로 γ-산화 알루미늄을 첨가하여 밀착성 및 자성을 개선한 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것이다.
방향성 전기강판이란 강판에 Si성분을 함유한 것으로서, 결정립의 방위가 {110}<001> 방향으로 정렬된 집합 조직을 가지고 있어, 압연방향으로 극히 우수한 자기적 특성을 가진 전기강판을 말한다.
최근 고 자속밀도급의 방향성 전기강판이 상용화되면서 철손이 적은 재료가 요구되고 있다. 전기강판에 있어 철손 개선은 네 가지 기술적 방법으로 접근할 수 있는데 첫째는 방향성 전기강판의 자화용이 축을 포함하고 있는 {110}<001> 결정립 방위를 압연방향으로 정확하게 배향하는 방법, 둘째로 재료의 박물화, 셋째로 화학적, 물리적 방법을 통해 마그네틱 도메인을 미세화하는 자구미세화 방법, 그리고 마지막으로 표면처리 및 코팅등과 같은 화학적 방법에 의한 표면 물성 개선 또는 표면장력 부여 등이 있다.
특히, 표면 물성 개선 또는 표면장력 부여에 대하여, 1차 피막 및 절연피막을 형성하는 방식에 제안되어 있다. 1차 피막으로서, 전기강판 소재의 1차 재결정 소둔 과정에서 소재표면에 생성되는 산화규소 (SiO2)와 소둔분리제로 사용되는 산화마그네슘 (MgO)의 반응으로 이루어지는 포스테라이트 (2MgO·SiO2) 층이 알려져 있다. 이렇게 2차 재결정 소둔 중에 형성된 1차 피막은 외관에 결함이 없는 균일한 색상을 가져야 하며, 기능적으로는 코일상태에서 판과 판사이 융착을 방지하고, 소재와 1차 피막간의 열팽창 계수차이로 인해 소재에 인장응력을 부여함으로써 소재의 철손을 개선하는 효과를 가져 올 수 있다.
최근 저철손 방향성 전기강판에 대한 요구가 높아 지면서 1차 피막의 고장력화를 추구하게 되었고, 실제로 고장력 절연피막이 최종제품의 자기적 특성을 크게 개선시킬 수 있도록, 장력피막의 특성 향상을 위해서 여러 가지 공정인자의 제어 기법이 시도되고 있다. 만약 1차 피막에 의한 피막장력을 개선한다면 소재의 철손 개선은 물론 변압기 효율도 개선할 수 있다.
이에 대하여, 소둔분리제에 할로겐 화합물을 도입하여 고장력의 피막을 얻는 방법이 제안되었다. 또한 카올리나이트가 주성분인 소둔분리제를 적용해 열팽창계수가 낮은 뮬라이트 피막을 형성하는 기술이 제안되어 있다. 또한 희귀원소인 Ce, La, Pr, Nd, Sc, Y 등을 도입하여 계면 접착력을 강화하는 방법들이 제안되고 있다. 그러나 이와 같은 방법들이 제시하고 있는 소둔분리제 첨가제는 매우 고가이며 또한 실제 생산공정에 적용되기에는 작업성이 현저히 떨어지는 문제점을 가지고 있다. 특히 카올리나이트와 같은 물질은 소둔분리제로 사용하기 위해 슬러리로 제조하였을 때 그 도포성이 열위하여 소둔분리제 역할로는 매우 미흡하다.
또한 소둔 분리제에 산화 알루미늄(α-산화 알루미늄) 또는 수산화 알루미늄을 첨가한 방법이 제안되었다. 그러나 산화 알루미늄(α-산화 알루미늄)의 경우 소둔분리제내 도입후 소둔시 결정상변화가 발생하지 않아 열팽창계수 감소에 의한 철손개선을 기대할 수 없고, 수산화 알루미늄의 경우 Al-Mg-Si 복합물 형성에 의한 비교적 고장력의 1차피막을 기대할 수 있으나 복합반응물을 생성하기 위해선 수산화 알루미늄의 확산을 제어하는 파우더 입도를 균일하게 제조하기가 매우 어려운 단점이 있어 실제 양산공정에 적용하기엔 적합하지 않다.
방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법을 제공한다. 더욱 구체적으로 γ-산화 알루미늄을 첨가하여 밀착성 및 자성을 개선한 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 기지 조직, 기지 조직 상에 위치하는 Al 침투층 및 Al 침투층 상에 위치하는 피막을 포함한다.
Al 침투층은 Al을 0.5 내지 5 중량% 포함하고, 피막은 Al-Mg 복합물을 포함한다.
피막은 Al을 0.1 내지 10 중량%, Mg를 5 내지 30 중량%, Si를 0.1 내지 20 중량%, O를 10 내지 55 중량% 및 Fe를 잔부로 포함할 수 있다.
피막은 두께가 0.1 내지 10 ㎛일 수 있다.
Al 침투층은 α-산화 알루미늄을 포함할 수 있다.
강판의 두께 방향으로의 단면에 대하여, 상기 Al 침투층 면적에 대한 상기 α-산화 알루미늄의 점유 면적은 0.1 내지 50%일 수 있다.
Al 침투층은 두께가 0.1 내지 10 ㎛일 수 있다.
기지 조직은 실리콘(Si): 2.0 내지 7.0 중량%, 알루미늄(Al): 0.020 내지 0.040 중량%, 망간(Mn): 0.01 내지 0.20 중량%, 인(P) 0.01 내지 0.15 중량%, 탄소(C) 0.01 중량% 이하(0%를 제외함), N: 0.005 내지 0.05 중량% 및 안티몬(Sb), 주석(Sn), 또는 이들의 조합을 0.01 내지 0.15 중량% 포함하고, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물은 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상을 100 중량부 및 γ-산화 알루미늄을 5 내지 200 중량부를 포함한다.
γ-산화 알루미늄은 평균 입도가 3 내지 1000nm일 수 있다.
세라믹 분말을 1 내지 10 중량부 더 포함할 수 있다.
세라믹 분말은 SiO2, TiO2 및 ZrO2 중에서 선택되는 1종 이상일 수 있다.
용매 50 내지 500 중량부 더 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조 방법은 강 슬라브를 준비하는 단계; 강 슬라브를 가열하는 단계; 가열된 강 슬라브를 열간 압연하여, 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 냉간 압연하여, 냉연판을 제조하는 단계; 냉연판을 1차 재결정 소둔하는 단계; 1차 재결정 소둔된 강판의 표면 상에, 소둔 분리제를 도포하는 단계; 및 소둔 분리제가 도포된 강판을 2차 재결정 소둔하는 단계를 포함한다.
소둔 분리제는 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상을 100 중량부 및 γ-산화 알루미늄을 5 내지 200 중량부 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, Al이 기지 조직 내로 다량 침투되어 Al 침투층을 형성함으로써, 피막과 기지 조직의 밀착성 및 자성을 개선할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 개략적인 측 단면도이다.
도 2는 실시예 4에서 제조한 방향성 전기강판에 대한 GDS 분석 결과이다.
도 3은 비교예 2에서 제조한 방향성 전기강판에 대한 GDS 분석 결과이다.
도 4는 실시예 4에서 제조한 방향성 전기강판에 대한 집속 이온 빔 - 주사 전자 현미경 (FIB-SEM) 분석 결과이다.
도 5는 도 4 중 1에 대한 알루미늄-마그네슘 복합상 결정 (Al2MgO4, FCC) 분석 결과이다.
도 6은 도 4 중 2에 대한 α-알루미늄 (rhombohedral) 결정 분석 결과이다.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며, 1ppm 은 0.0001중량%이다.
본 발명의 일 실시예에서 추가 원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부인 철(Fe)을 대체하여 포함하는 것을 의미한다.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물은 산화 마그네슘(MgO) 및 수산화 마그네슘(Mg(OH)2) 중 1종 이상을 100 중량부 및 γ(감마)-산화 알루미늄 5 내지 200 중량부를 포함한다. 여기서 중량부란 각 성분에 대한 상대적으로 함유되는 중량을 의미한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물은 종래의 소둔분리제 조성물의 성분 중 하나인 산화마그네슘(MgO) 외에 γ상 결정형태로 존재하는 산화 알루미늄(γ-Al2O3) 첨가함으로써, 소둔분리제와 일부는 반응하여 Al-Mg의 복합물을 형성하고, 일부는 기지 조직 내부로 침투하여 γ 결정상에서 α 결정상으로 상변화를 일으켜 전기강판 표면에 생성되는 피막의 탄성계수를 향상시켜 궁극적으로 소재의 철손을 감소시키는 역할을 하여 전력손실이 적은 고효율 변압기를 제조 할 수 있다.
방향성 전기강판의 제조 공정에서 냉연판이 1차 재결정을 위해 습윤분위기로 제어되고 있는 가열로를 통과할 때 강중 산소친화도가 가장 높은 Si가 로내 수증기에서 공급되는 산소와 반응해 표면에 SiO2가 형성된다. 이후에 산소가 강중으로 침투함에 의해 Fe계 산화물이 생성된다. 이렇게 형성된 SiO2는 소둔 분리제 내의 산화 마그네슘 또는 수산화 마그네슘과 하기 반응식 1과 같은 화학 반응을 통해 포스테라이트(Mg2SiO4) 층을 형성한다.
[반응식 1]
Figure PCTKR2019018030-appb-I000001
즉 1차 재결정 소둔을 거친 전기강판은 소둔분리제로 산화마그네슘 슬러리를 도포한 후 2차 재결정 소둔, 즉 고온소둔을 거치게 되는데, 이때 열에 의해 팽창된 소재는 냉각 시 다시 수축하려는 반면 이미 표면에 생성된 포스테라이트층은 소재의 수축을 방해하게 된다. 포스테라이트 피막의 열팽창 계수가 소재에 비하여 아주 적을 때 압연 방향에서의 잔류응력 (Residual stress) σRD은 다음과 같은 식으로 표현될 수 있다.
Figure PCTKR2019018030-appb-I000002
여기서
△T= 2차 재결정소둔 온도와 상온 온도차 (℃),
αSi-Fe= 소재의 열팽창 계수,
αC = 1차피막의 열팽창 계수,
Ec= 1차 피막 탄성 (Young' s Modulus)의 평균값
δ = 소재와 코팅층의 두께비,
νRD = 압연방향에서의 포아송비 (Poisson's ratio)
를 나타낸다.
상기 식으로부터 1차 피막에 의한 인장응력 향상 계수로는 1차 피막의 두께 또는 기재와 피막간의 열팽창계수의 차를 들 수 있으며, 피막의 두께를 향상 시키면 점적율이 좋지 않게 되므로 기재와 코팅제간의 열팽창 계수 차이를 크게 함으로써 인장응력을 높일 수 있다. 그러나 소둔분리제가 산화마그네슘으로 제한되어 있었기 때문에 열팽창 계수차이를 크게 한다든가 피막탄성 (Young' s Modulus) 값을 올려 피막장력을 향상시키는데 한계가 있다.
본 발명의 일 실시예에에서는 순수한 포스테라이트가 가지는 물성적인 한계점을 극복하기 위해 산화마그네슘 소둔분리제 도입시 γ상 결정형태로 존재 산화 알루미늄(γ-Al2O3) 첨가함으로써, 순수한 포스테라이트 피막외에 Al-Mg 복합상을 형성하고, 또한 일부는 기지 조직 내부로 침투하여 γ 결정상에서 α 결정상으로 상변화를 유도하여 순수한 포스테라이트 피막대비 열팽창 계수를 낮추고 탄성계수를 향상시키는 효과를 가져온다.
전술하였듯이, 기존의 피막은 Mg-Si의 반응으로 형성되는 포스테라이트를 포함하며, 열팽창 계수는 대략 11×10-6/K 정도로 모재와의 열팽창 계수차이가 대략 2.0을 넘지 않는다. 반면, 열팽창 계수가 낮은 Al-Mg계 복합상으로는 스피넬 (Spinel)이 있고 소재와의 열팽창계수 차이는 대략 5.0 정도이다. 더 나아가 산화알루미늄이 피막내에서 Mg과의 복합상을 형성하지 않고 순수하게 γ 결정상에서 α 결정상으로 상변화가 일어나는 경우 피막탄성 (Young' s Modulus)은 200 GPa인 통상의 포스테라이트 대비 450 GPa 이상의 값을 보이게 된다.
본 발명의 일 실시예에서는 전술한 바와 같이 소둔분리제와 같이 도입되는 알루미늄계 첨가제가 일부는 소둔분리제와 반응하여 Al-Mg의 복합물을 형성하여 피막의 열팽창계수를 낮추는 역할을 하며, 일부는 기지 조직 내부로 침투하여 γ 결정상에서 α 결정상으로 상변화를 일으켜 피막의 탄성계수를 향상시킴으로써 궁극적으로 피막장력을 향상시킨다.
이하에서는 본 발명의 일 실시예에 의한 소둔 분리제 조성물을 각 성분별로 구체적으로 설명한다.
본 발명의 일 실시예에서 소둔 분리제 조성물은 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상을 100 중량부 포함한다. 본 발명의 일 실시예에서 소둔 분리제 조성물은 방향성 전기강판 기재의 표면에 용이하게 도포하기 위해 슬러리 형태로 존재할 수 있다. 슬러리의 용매로서 물을 포함하는 경우, 산화 마그네슘은 물에 용이하게 용해되며, 수산화 마그네슘 형태로 존재할 수도 있다. 따라서 본 발명의 일 실시예에서는 산화 마그네슘과 수산화 마그네슘을 하나의 성분으로 취급한다. 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상을 100 중량부를 포함하는 것의 의미는 산화 마그네슘을 단독으로 포함하는 경우, 산화 마그네슘을 100 중량부 포함하고, 수산화 마그네슘을 단독으로 포함하는 경우, 수산화 마그네슘을 100 중량부 포함하고, 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘을 동시에 포함하는 경우, 그 합량으로 100 중량부 포함하는 것을 의미한다.
산화 마그네슘의 활성화도는 400 내지 3000초가 될 수 있다. 산화 마그네슘의 활성화도가 너무 큰 경우에는 2차 재결정 소둔 후 표면에 스피넬계 산화물 (MgO·Al2O3)을 남기는 문제가 발생할 수 있다. 산화 마그네슘의 활성화도가 너무 작은 경우에는 산화층과 반응하지 않아 피막을 형성하지 못할 수 있다. 따라서, 전술한 범위로 산화 마그네슘의 활성화도를 조절할 수 있다. 이 때 활성화도란 MgO분말이 타 성분과 화학반응을 일으킬수 있는 능력을 의미한다. 활성화도는 MgO가 일정량의 구연산용액을 완전 중화시키는데 걸리는 시간으로 측정된다. 활성화도가 높으면 중화에 걸리는 시간이 짧고, 활성화도가 낮으면 반대로 높다 고 할 수 있다. 구체적으로 30℃ 온도에서 1%의 페놀프탈레인 시약을 2ml 첨가한 0.4N의 구연산 용액 100ml에, MgO 2g을 투입하여 교반할 시, 용액이 흰색에서 분홍색으로 바뀌는데에 걸린 시간으로 측정된다.
본 발명의 일 실시예에서 소둔 분리제 조성물은 γ-산화 알루미늄 (γ-Al2O3)을 5 내지 200 중량부 포함한다. γ-산화 알루미늄은 일반적인 α-산화 알루미늄과 결정 구조 면에서 차이가 있다. 즉, γ-산화 알루미늄(Boemite)의 결정 구조 면에서 ruby 또는 스피넬(spinel) 구조인 반면, α-산화 알루미늄은 고온 안정 구조로 corundum 구조 이어서 Al/O 원자의 배열 및 위치에 차이가 있다. 이러한 결정구조차이에 의해 α-산화 알루미늄은 γ-산화 알루미늄(Boemite) 대비 밀도 및 열전도가 높다. 또한 γ-산화 알루미늄(Boemite)의 경우 충분한 에너지가 가해지면 결정구조가 좀 더 안정된 α-산화 알루미늄으로 상변환 되는 경향이 있다.
γ-산화 알루미늄은 1차 재결정 소둔 공정 후, 소재표면에 형성되어 있는 실리카 산화층 내에서 Si와 반응하여 Si-Al 복합물을 형성하고, 또한 소둔 분리제 내의 마그네슘 산화물 및 마그네슘 수산화물과 반응하여 Mg-Al 복합물을 형성한다. 또한, 일부의 γ-산화 알루미늄은 기지 조직 내부로 침투하여 2차 재결정 소둔 공정에서의 고온 환경에서 α-산화 알루미늄으로 결정상 변화를 거치게 된다. γ-산화 알루미늄은 약 1100℃에서 γ상에서 대부분 α상으로 상전이가 일어나기 때문이다.
한편, γ-산화 알루미늄이 아닌 α-산화 알루미늄을 소둔 분리제로 투입할 경우, α-산화 알루미늄은 원자구조가 복잡하고 안정한 복합산화물 구조이기 때문에 주변 산화층 또는 산화마그네슘과 화학적 반응성이 거의 없으며 산화층 두께 방향으로 농도구배가 발생하지 않는다. 이로인해 α-산화 알루미늄간 기지 조직 내부로 침투하기 어렵고, 피막 내에만 잔존하여 밀착성 및 장력 개선에 기여하기 어렵다.
한편, γ-산화 알루미늄이 아닌 수산화 알루미늄을 소둔 분리제로 투입할 경우, 수산화 알루미늄의 확산을 제어하는 파우더 입도를 균일하게 제조하기가 매우 어려운 단점이 있고 이로인해 밀착성 및 장력 개선이 매우 어렵다.
γ-산화 알루미늄은 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상 100 중량부에 대하여, 5 내지 200 중량부 포함된다. γ-산화 알루미늄이 너무 적게 포함되면, 전술한 γ-산화 알루미늄의 첨가에 따른 효과를 충분히 얻기 어렵다. γ-산화 알루미늄이 너무 많이 포함되면, 소둔 분리제 조성물의 도포성이 나빠질 수 있다. 따라서 전술한 범위로 γ-산화 알루미늄을 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 γ-산화 알루미늄 10 내지 100 중량부 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 수산화 알루미늄을 20 내지 50 중량부 포함할 수 있다.
γ-산화 알루미늄의 평균 입도는 3 내지 1000 nm가 될 수 있다. 평균입도가 너무 작은 경우 제조가 어렵고, 첨가제로 도입시 소재표면에 형성되어 있는 실리카 산화층으로 주로 확산반응이 일어나 포스테라이트 피막내 존재에 의한 피막장력 향상 보다는 소재내 Al-Si계 화합물을 만들어 본 발명에서 의도하고자 하는 목적을 달성할 수 없다. 반면 평균 입도가 너무 큰 경우에는 산화 알루미늄이 포스테라이트 피막내에 존재하지 못하고 대부분 표면에만 존재하기 때문에 피막장력향상 효과가 현저히 떨어질 수 있다. 더욱 구체적으로 3 내지 50nm가 될 수 있다.
방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물은 세라믹 분말을 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상 100 중량부에 대하여 1 내지 10 중량부 더 포함할 수 있다. 세라믹 분말은 SiO2, TiO2 및 ZrO2 중에서 선택되는 1종 이상이 될 수 있다. 세라믹 분말을 적정량 더 포함하는 경우, 피막의 절연 특성이 더욱 향상될 수 있다. 구체적으로 세라믹 분말로서, TiO2를 더 포함할 수 있다.
소둔 분리제 조성물은 고형물들의 고른 분산 및 용이한 도포를 위해 용매를 더 포함할 수 있다. 용매로는 물, 알코올 등을 사용할 수 있으며, 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상 100 중량부에 대해 50 내지 500 중량부 포함할 수 있다. 이처럼 소둔 분리제 조성물은 슬러리 형태일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판(100)은 기지 조직(10), 기지 조직(10) 상에 위치하는 Al 침투층(11) 및 Al 침투층(11) 상에 위치하는 피막(20)을 포함한다. 도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 개략적인 측 단면도를 나타낸다.
전술하였듯이, 본 발명의 일 실시예에 의한 피막(20)은 소둔 분리제 조성물 내에 적정량의 산화/수산화 마그네슘 및 γ-산화 알루미늄이 첨가되고 2차 재결정 소둔 과정을 거치며 γ-산화 알루미늄 일부는 기지 조직(10) 내부로 침투하여 α-산화 알루미늄으로 결정상 변화를 일으키고, 일부는 소둔분리제의 주요성분인 Mg와 반응하여 피막(20) 내에서 스피넬과 같은 Al-Mg 복합물을 형성하게 된다. γ→ α 산화 알루미늄의 상변화는 Al 침투층(11)의 탄성계수를 높이며, 부가적으로 생성되는 스피넬과 같은 Al-Mg 복합물은 피막(20)의 열팽창 계수를 낮추어 주어 궁극적으로 피막 장력을 향상시키게 된다. 이에 대해서는 전술하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.
피막은 Al-Mg 복합물 외에도 Si-Mg 복합물, 및 Si-Al 복합물을 더 포함할 수 있다.
피막(20)은 Al을 0.1 내지 10 중량%, Mg를 5 내지 30 중량%, Si를 0.1 내지 20 중량%, O를 10 내지 55 중량% 및 Fe를 잔부로 포함할 수 있다. O의 경우, 2차 재결정 소둔 과정에서 침투될 수 있다. 그 밖의 탄소(C) 등의 불순물 성분을 더 포함할 수도 있다. 피막(20) 내에서 합금 성분은 두께에 따라 농도 구배를 가질 수 있으며, 전술한 함량은 피막(20) 내의 전체 두께에 대한 평균 함량을 의미한다.
피막(20)은 두께가 0.1 내지 10 ㎛ 일 수 있다. 피막(20)의 두께가 너무 얇으면, 피막장력 부여능이 저하되어 철손이 열위한 문제가 생길 수 있다. 피막(20)의 두께가 너무 두꺼우면, 피막(20)의 밀착성이 열위해져 박리가 일어날 수 있다. 따라서, 피막(20)의 두께를 전술한 범위로 조절할 수 있다. 더욱 구체적으로 피막(20)의 두께는 0.8 내지 6 ㎛일 수 있다. 피막(20)은 Fe가 90 중량% 미만으로 포함되는 부분으로서, Fe를 90 중량% 이상으로 포함하는 Al 침투층(11) 및 기지 조직(10)과 구분된다.
도 1에 나타나듯이, 피막(20) 및 기지 조직(10)의 계면으로부터 기지 조직(10)의 내부로 Al 침투층(11)이 형성될 수 있다. Al 침투층(11)은 Al을 0.5 내지 5 중량% 포함하는 층으로서, Al을 이보다 적게 포함하는 기지 조직(10)과 구분된다.
전술하였듯이, 본 발명의 일 실시예에서는 소둔 분리제 조성물에 γ-산화 알루미늄을 첨가함으로써, 일부는 기지 조직(10) 내부로 침투하여 2차 재결정 소둔 과정을 거치며 Al 침투층(11)내에서 α-산화 알루미늄으로 결정상 변화를 일으키게 된다. 이러한 γ→ α 산화 알루미늄의 상변화를 통해 종래 포스테라이트 피막대비 탄성계수가 높으며 따라서 종래보다 우수한 피막장력을 나타낸다. 더욱 구체적으로 강판의 두께 방향으로의 단면에 대하여, Al 침투층(11) 면적에 대한 α-산화 알루미늄의 점유 면적은 0.1 내지 50%일 수 있다. 두께 방향으로의 단면이란 두께 방향(ND방향)을 포함하는 단면(ND-RD면, ND-TD면)을 의미한다.
또한 소둔 분리제 조성물에 도입된 γ-산화 알루미늄 일부는 피막(20) 내에 스피넬과 같은 Al-Mg 복합물을 형성시킨다. 스피넬과 같은 Al-Mg 복합물은 열팽창 계수가 소재 또는 종래의 포스테라이트 피막 대비 열팽창 계수가 낮고 또한 기지 조직(10)과 피막(20)의 접착력을 향상 시켜 피막(20)에 의한 장력을 향상시키게 된다. Al-Mg 복합물에 대해서는 전술하였으므로, 중복되는 설명은 생략한다.
본 발명의 일 실시예에서 방향성 전기강판 기지 조직(10)의 성분과는 무관하게 소둔 분리제 조성물 및 피막(20)의 효과가 나타난다. 보충적으로 방향성 전기강판 기지 조직(10)의 성분에 대해 설명하면 다음과 같다.
방향성 전기강판 기지 조직(10)은 실리콘(Si): 2.0 내지 7.0 중량%, 알루미늄(Al): 0.020 내지 0.040 중량%, 망간(Mn): 0.01 내지 0.20 중량%, 인(P) 0.01 내지 0.15 중량%, 탄소(C) 0.01 중량% 이하(0%를 제외함), N: 0.005 내지 0.05 중량% 및 안티몬(Sb), 주석(Sn), 또는 이들의 조합을 0.01 내지 0.15 중량% 포함하고, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. 방향성 전기강판 기지 조직(10)의 각 성분에 대한 설명은 일반적으로 알려진 내용과 같으므로, 자세한 설명은 생략한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조 방법은 강 슬라브를 준비하는 단계; 강 슬라브를 가열하는 단계; 가열된 강 슬라브를 열간 압연하여, 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 냉간 압연하여, 냉연판을 제조하는 단계; 냉연판을 1차 재결정 소둔하는 단계; 1차 재결정 소둔된 강판의 표면 상에, 소둔 분리제를 도포하는 단계; 및 소둔 분리제가 도포된 강판을 2차 재결정 소둔하는 단계를 포함한다. 이외에, 방향성 전기강판의 제조 방법은 다른 단계들을 더 포함할 수 있다.
먼저 강 슬라브를 준비한다.
다음으로 강 슬라브를 가열한다. 이때 슬라브 가열은 1,200℃ 이하에서 저온 슬라브법으로 가열할 수 있다.
다음으로, 가열된 강 슬라브를 열간 압연하여, 열연판을 제조한다. 이후, 제조된 열연판을 열연 소둔할 수 있다.
다음으로, 열연판을 냉간 압연하여, 냉연판을 제조한다. 냉연판을 제조하는 단계는 냉간 압연을 1회 실시하거나, 중간소둔을 포함하는 2회 이상의 냉간 압연을 실시 할 수 있다.
다음으로, 냉연판을 1차 재결정 소둔한다. 1차 재결정 소둔 과정에서 냉연판을 동시에 탈탄 소둔 및 질화 소둔 하는 단계를 포함하거나, 탈탄 소둔 이후, 질화 소둔하는 단계를 포함할 수 있다.
다음으로, 1차 재결정 소둔된 강판의 표면 상에, 소둔 분리제를 도포한다. 소둔 분리제에 대해서는 구체적으로 전술하였으므로, 반복되는 설명은 생략한다.
소둔분리제의 도포량은 6 내지 20 g/m2가 될 수 있다. 소둔분리제의 도포량이 너무 적으면, 피막 형성이 원활하게 이루어지지 않을 수 있다. 소둔분리제 도포량이 너무 많으면, 2차 재결정에 영향을 줄 수 있다. 따라서 소둔분리제의 도포량을 전술한 범위로 조절할 수 있다.
소둔 분리제를 도포한 후, 건조하는 단계를 더 포함할 수 있다. 건조하는 온도는 300 내지 700 ℃가 될 수 있다. 온도가 너무 낮으면 소둔분리제가 쉽게 건조되지 못할 수 있다. 온도가 너무 높으면, 2차 재결정에 영향을 줄 수 있다. 따라서 소둔분리제의 건조 온도를 전술한 범위로 조절할 수 있다.
다음으로, 소둔 분리제가 도포된 강판을 2차 재결정 소둔한다. 2차 재결정 소둔 중 소둔 분리제 성분 및 실리카 반응에 의해 최표면에는 Mg-Si의 포스테라이트, α-산화 알루미늄, 그리고 스피넬과 같은 Al-Mg 복합물을 포함하는 피막(20)이 형성된다. 또한, 기재(10) 내부로 산소 및 알루미늄이 침투하며, Al 침투층(11)을 형성한다.
2차 재결정 소둔은 700 내지 950℃의 온도 범위에서는 승온속도를 18 내지 75℃/hr로 실시하고, 950 내지 1200℃의 온도 범위에서는 승온속도를 10 내지 15℃/hr로 실시할 수 있다. 전술한 범위로 승온 속도를 조절함으로써 피막(20)이 원활하게 형성될 수 있다. 또한 700 내지 1200℃의 승온 과정은 20 내지 30 부피%의 질소 및 70 내지 80 부피%의 수소를 포함하는 분위기에서 수행하고, 1200℃ 도달 후에는 100 부피%의 수소를 포함하는 분위기에서 수행할 수 있다. 전술한 범위로 분위기를 조절함으로써 피막(20)이 원활하게 형성될 수 있다.
이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한 실시예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다.
실시예
중량%로 Si: 0.04%, Sb: 0.03%, P: 0.03% 및 잔부로 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 제조하였다.
슬라브를 1150℃ 에서 220분간 가열한 뒤 2.8mm 두께로 열간 압연하여, 열연판을 제조하였다.
열연판을 1120℃까지 가열한 후 920℃ 에서 95초간 유지한 후, 물에 급냉하여 산세한 다음, 0.23mm 두께로 냉간 압연하여, 냉연판을 제조하였다.
냉연판을 875℃ 로 유지 된 노(Furnace) 속에 투입한 뒤, 74 부피%의 수소와 25 부피%의 질소 및 1 부피%의 건조한 암모니아 가스 혼합 분위기에 180초간 유지하여 동시 탈탄, 질화처리하였다.
소둔 분리제 조성물로서 활성화도 500초의 산화 마그네슘 100g, 하기 표 1에 정리된 양의 γ-산화 알루미늄, 티타늄 옥사이드 2.5g로 이루어진 및 고체상 혼합물에 물 250g을 혼합하여 제조된 소둔분리제 준비하였다. 소둔분리재 10g/m2을 도포하고, 코일상으로 2차 재결정 소둔하였다. 2차 재결정 소둔시 1차 균열온도는 700℃, 2차 균열온도는 1200℃로 하였고, 승온구간의 승온조건은 700 내지 950℃의 온도구간에서는 45℃/hr, 950 내지 1200℃의 온도구간에서는 15℃/hr로 하였다. 한편 1200℃에서의 균열시간은 15시간으로 하여 처리하였다. 2차 재결정 소둔시의 분위기는 1200℃까지는 25 부피%의 질소 및 75 부피%의 수소 혼합분위기로 하였고, 1200℃ 도달 후에는 100부피% 수소분위기에서 유지한 후 노냉하였다.
표 1은 본 발명에 적용된 소둔 분리제의 성분을 정리하였다. 하기 표 2는 표 1과 같이 제조된 소둔분리제를 시편에 도포한 후 2차 재결정 소둔 후 장력, 밀착성, 철손, 자속밀도, 철손 개선율을 정리하였다.
또한, 피막 장력은 양면 코팅된 시편의 한쪽면 코팅을 제거한 후 발생되는 시편의 곡률반경(H)을 측정한 후 그 값을 다음과 같은 식에 대입하여 구한다.
Figure PCTKR2019018030-appb-I000003
Ec= 1차 피막 탄성 (Young' s Modulus)의 평균값
νRD = 압연방향에서의 포아송비 (Poisson's ratio)
T: 코팅전 두께
t: 코팅 후 두께
I: 시편길이
H: 곡률반경
또한, 밀착성은 시편을 10 내지 100 mm 원호에 접하여 180° 구부릴 때에 피막박리가 없는 최소원호직경으로 나타낸 것이다.
철손 및 자속밀도는 single sheet 측정법을 이용하여 측정하였고, 철손(W17/50)은 주파수 50Hz의 자기장을 1.7Tesla까지 교류로 자화시켰을 때 나타나는 전력 손실을 의미한다. 자속밀도(B8)은 전기강판 주위를 감은 권선에 800 A/m 크기의 전류량을 흘렸을때, 전기강판에 흐르는 자속 밀도 값을 나타낸다.
철손개선율은 MgO 소둔 분리제를 이용한 비교예를 기준으로 ((비교예 철손 - 실시예 철손)/ 비교예 철손)×100으로 계산하였다.
Figure PCTKR2019018030-appb-T000001
Figure PCTKR2019018030-appb-T000002
Figure PCTKR2019018030-appb-I000004
표 1 및 표 2에서 나타나듯이, γ-산화 알루미늄을 소둔 분리제에 사용하는 경우, α-산화 알루미늄을 사용하는 경우에 비해 피막 장력, 밀착성 및 자성이 향상됨을 확인할 수 있다. 이는 Al 침투층 내의 Al 함량 및 Al2O3 점유 면적에 의한 영향임을 확인할 수 있다.
도 2 및 도 3에서는 실시예 4 및 비교예 2에서 제조한 방향성 전기강판에 대한 GDS 분석 결과이다. 실시예 4에서는 Al 침투층(1 내지 3㎛ 두께 범위)에서 Al이 다수 검출되었으나, 비교예 2에서는 피막 하부(3㎛ 이상의 범위)에서 Al이 비교적 적게 검출되는 것을 확인할 수 있다.
도 4는 실시예 4에서 제조한 방향성 전기강판에 대한 집속 이온 빔 - 주사 전자 현미경 (FIB-SEM) 분석 결과이다. 도 5에서 나타나듯이, 도 4 중 1(피막)에서는 Al-Mg 복합물인 스피넬이 검출되었다. 도 6에서 나타나듯이, 도 4 중 2(Al 침투층)에서는 α-산화 알루미늄이 검출되었다.
본 발명은 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.
[부호의 설명]
100 : 방향성 전기강판 10 : 기지 조직
11 : Al 침투층 20 : 피막

Claims (13)

  1. 기지 조직,
    상기 기지 조직 상에 위치하는 Al 침투층 및
    상기 Al 침투층 상에 위치하는 피막을 포함하고,
    상기 Al 침투층은 Al을 0.5 내지 5 중량% 포함하고,
    상기 피막은 Al-Mg 복합물을 포함하는 방향성 전기강판.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 피막은 Al을 0.1 내지 10 중량%, Mg를 5 내지 30 중량%, Si를 0.1 내지 20 중량%, O를 10 내지 55 중량% 및 Fe를 잔부로 포함하는 방향성 전기강판.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 피막은 두께가 0.1 내지 10 ㎛인 방향성 전기강판.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 Al 침투층은 α-산화 알루미늄을 포함하는 방향성 전기강판.
  5. 제4항에 있어서,
    강판의 두께 방향으로의 단면에 대하여, 상기 Al 침투층 면적에 대한 상기 α-산화 알루미늄의 점유 면적은 0.1 내지 50%인 방향성 전기강판.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 Al 침투층은 두께가 0.1 내지 10 ㎛인 방향성 전기강판.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 기지 조직은 실리콘(Si): 2.0 내지 7.0 중량%, 알루미늄(Al): 0.020 내지 0.040 중량%, 망간(Mn): 0.01 내지 0.20 중량%, 인(P) 0.01 내지 0.15 중량%, 탄소(C) 0.01 중량% 이하(0%를 제외함), N: 0.005 내지 0.05 중량% 및 안티몬(Sb), 주석(Sn), 또는 이들의 조합을 0.01 내지 0.15 중량% 포함하고, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 방향성 전기강판.
  8. 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상을 100 중량부 및
    γ-산화 알루미늄을 5 내지 200 중량부
    를 포함하는 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물.
  9. 제8항에 있어서,
    상기 γ-산화 알루미늄은 평균 입도가 3 내지 1000nm인 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물.
  10. 제8항에 있어서,
    세라믹 분말을 1 내지 10 중량부 더 포함하는 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 세라믹 분말은 SiO2, TiO2 및 ZrO2 중에서 선택되는 1종 이상인 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물.
  12. 제8항에 있어서,
    용매 50 내지 500 중량부 더 포함하는 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물.
  13. 강 슬라브를 준비하는 단계;
    상기 강 슬라브를 가열하는 단계;
    상기 가열된 강 슬라브를 열간 압연하여, 열연판을 제조하는 단계;
    상기 열연판을 냉간 압연하여, 냉연판을 제조하는 단계;
    상기 냉연판을 1차 재결정 소둔하는 단계;
    상기 1차 재결정 소둔된 강판의 표면 상에, 소둔 분리제를 도포하는 단계; 및
    상기 소둔 분리제가 도포된 강판을 2차 재결정 소둔하는 단계를 포함하며,
    상기 소둔 분리제는 산화 마그네슘 및 수산화 마그네슘 중 1종 이상을 100 중량부 및 γ-산화 알루미늄을 5 내지 200 중량부 포함하는 방향성 전기강판의 제조 방법.
PCT/KR2019/018030 2018-12-19 2019-12-18 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 방향성 전기강판 및 방향성 전기강판의 제조방법 Ceased WO2020130643A1 (ko)

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