WO2020174561A1 - 内視鏡用対物光学系 - Google Patents

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lens group
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives

Definitions

  • the present invention relates to an objective optical system.
  • the present invention relates to an objective optical system (imaging optical system) for an endoscope, and can be used for an endoscope device used in, for example, the medical field or industrial field.
  • the endoscope is a device widely used in the medical field and the industrial field. Particularly in the medical field, from the viewpoint of reducing the burden on patients and improving the diagnostic accuracy, downsizing and high pixel number of imaging devices of endoscopes, such as CCDs and CMOSs, have been advanced.
  • the endoscope objective optical system is also required to have a wide observation depth from the far point to the near point while satisfying optical performance such as widening of the angle and correction of aberrations.
  • the F number (Fno) of the objective optical system is preferably in the following range so as not to be affected by light diffraction. Fno ⁇ 2 ⁇ P/1.22/ ⁇
  • P is the pixel pitch of the image sensor.
  • the optical performance will deteriorate due to diffraction. Therefore, by reducing the F number of the optical system, it is possible to avoid the influence of diffraction. However, if the F number of the optical system is reduced, the observation depth becomes shallow.
  • each component is fixed by a mechanical member. At this time, it is necessary to fix the mechanical member with an adhesive.
  • the above-mentioned endoscope objective optical system may not be applicable to observation due to the influence of diffraction caused by miniaturization and the deterioration of optical performance due to manufacturing variations.
  • the zoom objective optical systems of Patent Documents 1 and 2 are small in size, but have optical specifications with a large F number. For this reason, in a recent situation where the pixel pitch is small due to the downsizing of the image sensor and the increase in the number of pixels, the optical performance is deteriorated due to the influence of diffraction. Further, the zoom objective optical systems of Patent Documents 1 and 2 cannot be applied to good observation because the problem of manufacturing variations is not taken into consideration.
  • the present invention has been made in view of such problems, and it is possible to perform magnifying observation (near-point observation) according to a change in the object distance, and it is possible to secure a sufficient observation depth with a small size and a wide-angle visual field. It is an object of the present invention to provide a high-performance objective optical system for an endoscope, which has a corner, and in which the optical aberration is well corrected from the center of the screen to the peripheral portion, and the observation and diagnosis of the lesion are easy.
  • an objective optical system for an endoscope includes a positive first lens group and a negative first lens group in order from the object side.
  • the first lens group is composed of only two lens groups and a positive third lens group, and the first lens group comprises, in order from the object side, a first lens composed of a negative single lens and a second lens composed of a negative single lens.
  • the second lens group performs focusing and zooming by moving on the optical axis
  • the third lens group includes a cemented lens and an image sensor or a cover glass formed on the image sensor. And a positive single lens that is cemented.
  • the magnified observation state will be referred to as the "near-point observation state”.
  • the normal observation state is appropriately referred to as “at the time of focusing on a long-distance object point”.
  • magied observation near point observation
  • FIG. 3A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the embodiment in a normal observation state.
  • FIG. 3B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the embodiment in a magnified observation state.
  • 3A is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 1 in a normal observation state.
  • FIG. 3B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 1 in a magnified observation state.
  • (a) is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) is a normal observation state.
  • Distortion aberrations (DT) and (d) in FIG. 3 indicate lateral chromatic aberration (CC) in a normal observation state.
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • (g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • FIG. 7A is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 2 in a normal observation state.
  • FIG. 6B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 2 in a magnified observation state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT Distortion aberrations
  • DT lateral chromatic aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC chromatic aberration of magnification
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) is a normal observation state.
  • Distortion aberrations (DT) and (d) in FIG. 3 indicate lateral chromatic aberration (CC) in a normal observation state.
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • FIG. 7A is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 4 in a normal observation state.
  • FIG. 7B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 4 in a magnified observation state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT Distortion aberrations
  • DT lateral chromatic aberration
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC chromatic aberration of magnification
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) is a normal observation state.
  • Distortion aberrations (DT) and (d) in FIG. 3 indicate lateral chromatic aberration (CC) in a normal observation state.
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • FIG. 16A is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 6 in a normal observation state.
  • FIG. FIG. 7B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 6 in a magnified observation state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT Distortion aberrations
  • DT lateral chromatic aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC chromatic aberration of magnification
  • (a) is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) is a normal observation state.
  • Distortion aberrations (DT) and (d) in FIG. 3 indicate lateral chromatic aberration (CC) in a normal observation state.
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • (g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • FIG. 9A is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 8 in a normal observation state.
  • 9B is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 8 in a magnified observation state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT Distortion aberrations
  • DT lateral chromatic aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 16A is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 9 in a normal observation state.
  • FIG. 16B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 9 in a magnified observation state.
  • (a) is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) is a normal observation state.
  • Distortion aberrations (DT) and (d) in FIG. 3 indicate lateral chromatic aberration (CC) in a normal observation state.
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • (g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • FIG. 13A is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 10 in a normal observation state.
  • (B) is a lens cross-sectional view of an endoscope objective optical system according to Example 10 in a magnified observation state.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT Distortion aberrations
  • DT lateral chromatic aberration
  • CC lateral chromatic aberration
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion aberration
  • CC chromatic aberration of magnification
  • (a) is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) is a normal observation state.
  • Distortion aberrations (DT) and (d) in FIG. 3 indicate lateral chromatic aberration (CC) in a normal observation state.
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • (g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • FIG. 1A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the embodiment in a normal observation state.
  • FIG. 3B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the embodiment in a magnified observation state.
  • the present embodiment is composed of only a positive first lens group G1, a negative second lens group G2, and a positive third lens group G3 in order from the object side.
  • the first lens group G1 is an object. In order from the side, it has a first lens L1 composed of a negative single lens and a second lens L2 composed of a negative single lens, and the second lens group G2 is focused by moving on the optical axis AX.
  • the third lens group G3 includes a cemented lens CL and a positive single lens L11 cemented to the image sensor IMG or a cover glass CG formed on the image sensor IMG.
  • the objective optical system for an endoscope of this embodiment is a bright optical system with a small F number. Therefore, as described above, in general, the optical performance is greatly deteriorated due to manufacturing variations. Further, the first lens L1 closest to the object side requires a relatively strong negative refractive power for downsizing and widening the angle.
  • the lens eccentricity occurs due to manufacturing variations. Due to the eccentricity of the lens, the image quality around the image is greatly deteriorated. Therefore, in the first lens group G1, the second lens L2 formed of a negative single lens is arranged on the image side of the first lens L1. As a result, it is possible to disperse the power (refractive power) and suppress deterioration of the peripheral image quality due to lens decentering.
  • the third lens group G3 has a positive single lens L11.
  • the positive single lens L11 is joined to the image sensor IMG.
  • the positive single lens L11 is joined to the cover glass CG formed on the image sensor IMG.
  • the F number is bright, the wide angle is small, the size is small (small diameter), and high-definition image quality can be obtained up to the periphery of the imaging area. It is possible to provide an objective optical system for an endoscope.
  • F12 is a combined focal length of the first lens L1 and the second lens L2
  • Fim is the focal length of the positive single lens L11, Is.
  • Conditional expression (1) defines an appropriate ratio between Fim and F12. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, astigmatism will deteriorate. In particular, when magnifying and observing, the peripheral image quality of the screen is greatly deteriorated. When the value goes below the lower limit of the conditional expression (1), coma is deteriorated or the sensitivity of focus position shift is increased. Therefore, it is not possible to obtain high-definition image quality with a small optical system.
  • conditional expression (1′) is satisfied instead of conditional expression (1).
  • conditional expression (2) it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.
  • FG3v is the focal length of the cemented lens CL of the third lens group G3
  • Fim is the focal length of the positive single lens L11, Is.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate ratio between FG3v and Fim.
  • the positive single lens L11 is arranged in the third lens group G3.
  • the positive single lens L11 is joined to the image sensor IMG or the cover glass CG formed on the image sensor IMG.
  • the cemented lens CL is arranged to correct chromatic aberration.
  • the positive single lens L11 plays an important role in reducing the sensitivity of focus position shift. Furthermore, the positive single lens L11 also contributes to the height of the marginal ray of the cemented lens CL of the third lens group G3.
  • conditional expression (2) If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the chromatic aberration of magnification will deteriorate or the lens diameter will increase. Therefore, it is difficult to reduce the size of the optical system. Moreover, it becomes impossible to obtain high-definition image quality in a small objective optical system. It does not fall below the lower limit of conditional expression (2).
  • conditional expression (2′) is satisfied instead of conditional expression (2). 0 ⁇
  • FG2 is a focal length of the second lens group G2
  • F is the focal length of the entire objective optical system for an endoscope when focusing on a long-distance object point, Is.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate ratio between FG2 and F.
  • the focal lengths of the second lens group G2 and the entire objective optical system for an endoscope when focusing on a long-distance object point are conditional expressions. It is necessary to optimize by (3).
  • conditional expression (3) If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the amount of astigmatism generated will increase. When the value goes below the lower limit of conditional expression (3), the image plane falls over and the peripheral image quality deteriorates significantly. Therefore, it becomes impossible to obtain high-definition image quality with a small optical system.
  • conditional expression (3′) is satisfied instead of conditional expression (3).
  • FIG. 2A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 1 in a normal observation state.
  • FIG. 2B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 1 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a plane facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a biconvex positive lens L3. , A biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L8 having a plane directed to the image side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 having a plane directed to the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • the horizontal axis represents the amount of aberration.
  • the unit of the amount of aberration is mm.
  • the unit of the amount of aberration is %.
  • FIY is the image height in mm
  • FNO is the F number.
  • the unit of wavelength of the aberration curve is nm.
  • FIG. 4A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the second embodiment in a normal observation state.
  • FIG. 4B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to the second embodiment in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a flat surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and an infrared cut filter F that is a parallel plate. It has a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 having a plane facing the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 6A is a lens cross-sectional view of the objective optical system for an endoscope according to Example 3 in a normal observation state.
  • FIG. 6B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 3 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a flat surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a flat surface facing the object side. And a plano-convex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L8 whose plane faces the image side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 whose plane faces the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 8A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 4 in a normal observation state.
  • FIG. 8B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 4 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a flat surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and an infrared cut filter F that is a parallel plate. It has a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 having a plane facing the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 10A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 5 in a normal observation state.
  • FIG. 10B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 5 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a plane facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a biconvex positive lens L3. , A biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L8 having a plane directed to the image side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 having a plane directed to the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • FIG. 11A and 11B show, in the objective optical system for an endoscope according to Example 5, (a) is a spherical aberration (SA) in a normal observation state, and (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state. Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state, and (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state. Further, (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state, (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state, (g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state, and (h) is magnified. The chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • CC distortion aberration
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 12A is a lens sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 6 in a normal observation state.
  • FIG. 12B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 6 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a plane facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a biconvex positive lens L3. , A biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L8 whose plane faces the image side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 whose plane faces the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT lateral chromatic aberration
  • CC chromatic aberration
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 14A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 7 in a normal observation state.
  • FIG. 14B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 7 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a plane facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a biconvex positive lens L3. , A biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L8 having a plane directed to the image side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 having a plane directed to the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 16A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 8 in a normal observation state.
  • FIG. 16B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 8 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a flat surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a flat surface facing the object side. And a plano-convex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L8 having a plane directed to the image side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 having a plane directed to the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 18A is a lens sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 9 in a normal observation state.
  • FIG. 18B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 9 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a flat surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a flat surface facing the object side. And a plano-convex positive lens L3, a biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented.
  • the cemented lens performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L8 having a plane directed to the image side, a biconvex positive lens L9, a biconcave negative lens L10, and a plano-convex positive lens L11 having a plane directed to the image side.
  • the positive lens L9 and the negative lens L10 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L11 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L11 may be joined to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 20A is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 10 in a normal observation state.
  • FIG. 20B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 10 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 having a plane facing the object side, a biconcave negative lens L2, an infrared cut filter F that is a parallel plate, and a biconvex positive lens L3. , A biconvex positive lens L4, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • the positive lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L6 performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L7 having a flat surface facing the image side, a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, and a plano-convex positive lens L10 having a flat surface facing the image side.
  • the positive lens L8 and the negative lens L9 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L10 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L10 may be cemented to the image sensor IMG.
  • spherical aberration SA
  • AS astigmatism
  • DT lateral chromatic aberration
  • CC chromatic aberration
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • FIG. 22A is a lens cross-sectional view of the objective optical system for an endoscope according to Example 11 in a normal observation state.
  • 22B is a lens cross-sectional view of the endoscope objective optical system according to Example 11 in a magnified observation state.
  • the objective optical system for an endoscope is composed of only a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side. To be done.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a plano-concave negative lens L1 whose plane is directed toward the object side, a plano-concave negative lens L2 whose plane is directed toward the object side, and an infrared cut filter F which is a parallel plate. , A biconvex positive lens L3 and a biconvex positive lens L4.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the object side.
  • the negative meniscus lens L5 performs focusing and zooming by moving on the optical axis AX.
  • An aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • the aperture stop S moves together with the second lens group G2.
  • the third lens group G3 includes a plano-convex positive lens L6 having a plane facing the image side, a biconvex positive lens L7, a plano-concave negative lens L8 having a plane facing the image side, and a plano-convex lens having a plane facing the image side. And a convex positive lens L9.
  • the positive lens L7 and the negative lens L8 are cemented to form a cemented lens CL.
  • the plano-convex positive lens L9 is joined to the image sensor IMG via a cover glass CG formed on the image sensor IMG. Further, the plano-convex positive lens L9 may be cemented to the image sensor IMG.
  • a is a spherical aberration (SA) in a normal observation state
  • (b) is an astigmatism (AS) in a normal observation state
  • (c) Indicates distortion aberration (DT) in the normal observation state
  • (d) indicates lateral chromatic aberration (CC) in the normal observation state
  • (e) is spherical aberration (SA) in the magnified observation state
  • (f) is astigmatism (AS) in the magnified observation state
  • g) is distortion aberration (DT) in the magnified observation state
  • (h) is magnified.
  • the chromatic aberration of magnification (CC) in the observation state is shown.
  • the objective optical system for an endoscope according to the present embodiment has little fluctuation in the F number from the normal observation state to the magnified observation state. Therefore, an appropriate depth of field is secured without being affected by diffraction in the optical system in each state.
  • r is the radius of curvature of each lens surface
  • d is the distance between the lens surfaces
  • ne is the e-line refractive index of each lens
  • ⁇ d is the Abbe number of each lens
  • the aperture is the aperture stop.
  • Fno is the F number
  • ⁇ is the half angle of view
  • the unit of the viewing angle (angle of view) is degrees.
  • Numerical Example 1 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.4103 1.88815 40.76 2 1.5807 0.9595 1 3 -6.7506 0.3986 1.48915 70.23 4 2.4552 0.3987 1 5 ⁇ 0.3987 1.51825 64.14 6 ⁇ 0.4665 1 7 4.2026 3.0902 1.58482 40.75 8 -4.2026 0.0478 1 9 5.2392 1.2756 1.51977 52.43 10 -2.8684 0.3987 1.93429 18.9 11 -5.6916 Variable 1 12 (aperture) ⁇ 0.0478 1 13 7.2418 0.4007 1.88815 40.76 14 1.7434 0.7076 1.76859 26.52 15 3.4743 Variable 1 16 3.9768 1.307 1.82017 46.62 17 ⁇ 0.0704 1 18 3.74 1.2907 1.64129 55.38 19 -3.74 0.3989 1.93429 18.9 20 8.5597 0.4785 1 21 3.2435 1.7049 1.518
  • Numerical Example 2 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.3987 1.88815 40.76 2 1.4156 1.0345 1 3 12.0185 0.5582 1.64769 84.25 4 3.5154 0.4553 1 5 ⁇ 0.4 1.51825 64.14 6 ⁇ 0.05 7 -28.9534 3.0158 1.58482 40.75 8 -2.6236 0.5636 1 9 2.301 1.1001 1.51977 52.43 10 -3.3297 0.3985 1.93429 18.9 11 -33.9265 Variable 1 12 (Aperture) ⁇ 0.0472 1 13 6.3112 0.3985 1.88815 40.76 14 1.1558 0.6467 1.76859 26.52 15 2.4274 Variable 1 16 3.0549 1.2716 1.82017 46.62 17 -52.2548 0.0791 1 18 3.9865 1.4709 1.62033 63.33 19 -2.2768 0.3985 1.93429 18.9 20 34.776 0.4942 1 21 3.
  • Numerical Example 3 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.6523 1.88815 40.76 2 1.4402 0.872 1 3 -5.4488 0.4788 1.48915 70.23 4 3.6531 0.6176 1 5 ⁇ 0.4 1.51825 64.14 6 ⁇ 3.2358 1.58482 40.75 7 -2.9521 0.4639 1 8 3.0265 1.2863 1.51977 52.43 9 -3.4743 0.3987 1.93429 18.9 10 -19.6376 Variable 1 11 (Aperture) ⁇ 0.0531 1 12 4.2658 0.3661 1.88815 40.76 13 1.3625 0.6459 1.76859 26.52 14 3.3887 Variable 1 15 4.0036 1.2406 1.82017 46.62 16 ⁇ 0.0755 1 17 4.382 1.2376 1.64129 55.38 18 -3.0232 0.3801 1.93429 18.9 19 5.4857 0.4785 1 20 2.3189 0.9738 1.51825 64.14 21 ⁇
  • Numerical Example 4 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.3987 1.88815 40.76 2 1.416 1.0358 1 3 11.0825 0.5582 1.63777 82.75 4 3.5432 0.45 1 5 ⁇ 0.4 1.51825 64.14 6 ⁇ 0.05 1 7 -34.1587 3.0027 1.58482 40.75 8 -2.6513 0.1411 1 9 2.3363 1.1008 1.51977 52.43 10 -3.6809 0.4057 1.93429 18.9 11 -15.4446 Variable 1 12 (Aperture) ⁇ 0.0541 1 13 11.5015 0.395 1.88815 40.76 14 2.2445 0.6557 1.76859 26.52 15 2.201 Variable 1 16 3.0888 1.2656 1.82017 46.62 17 -42.1202 0.0753 1 18 3.8963 1.4343 1.62033 63.33 19 -2.2881 0.3888 1.93429 18.9 20 49.9145 0.4794 1 21 3.4695 0.65
  • Numerical Example 6 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.504 1.88815 40.76 2 1.5512 0.9856 1 3 -5.7003 0.4324 1.48915 70.23 4 2.3332 0.3428 1 5 ⁇ 0.3987 1.51825 64.14 6 ⁇ 0.4106 1 7 3.859 3.0624 1.58482 40.75 8 -3.9012 0.0755 1 9 4.9809 1.2741 1.51977 52.43 10 -2.8261 0.2437 1.93429 18.9 11 -6.3344 Variable 1 12 (Aperture) ⁇ 0.2041 1 13 6.7899 0.4542 1.88815 40.76 14 1.7553 0.8036 1.76859 26.52 15 3.5578 Variable 1 16 3.8639 1.3459 1.82017 46.62 17 ⁇ 0.1088 1 18 3.4674 1.1962 1.64129 55.38 19 -3.7036 0.3678 1.93429 18.9 20 11.6443 0.5041 1 21 4.7943 1.3064 1.5
  • Numerical Example 7 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.4876 1.88815 40.76 2 1.5559 0.9791 1 3 -5.8755 0.4234 1.48915 70.23 4 2.3526 0.3595 1 5 ⁇ 0.3987 1.51825 64.14 6 ⁇ 0.4273 1 7 3.9584 3.0685 1.58482 40.75 8 -3.9962 0.0478 1 9 4.9984 1.269 1.51977 52.43 10 -2.8943 0.2942 1.93429 18.9 11 -6.2531 Variable 1 12 (Aperture) ⁇ 0.1714 1 13 6.9467 0.4455 1.88815 40.76 14 1.7559 0.7831 1.76859 26.52 15 3.5315 Variable 1 16 3.8826 1.3402 1.82017 46.62 17 ⁇ 0.1023 1 18 3.5359 1.1962 1.64129 55.38 19 -3.7536 0.3927 1.93429 18.9 20 10.7205 0.4976 1 21 4.3505 1.4172 1.5
  • Numerical Example 8 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.4448 1.88815 40.76 2 1.7012 0.9113 1 3 -3.9611 0.3987 1.48915 70.23 4 3.2026 0.4048 1 5 ⁇ 0.4 1.51825 64.14 6 ⁇ 3.0093 1.58482 40.75 7 -3.3375 1.5111 1 8 3.9697 1.3121 1.51977 52.43 9 -2.2285 0.6681 1.93429 18.9 10 -4.1055 Variable 1 11 (Aperture) ⁇ 0.0497 1 12 6.3595 0.3987 1.88815 40.76 13 1.6172 0.6459 1.76859 26.52 14 6.0375 Variable 1 15 4.5824 1.26 1.82017 46.62 16 ⁇ 0.0326 1 17 5.7541 1.2376 1.64129 55.38 18 -2.6789 0.3987 1.93429 18.9 19 4.665 0.4785 1 20 2.0465 0.9065 1.51825 64.14 21 ⁇ 0.0087
  • Numerical Example 9 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.4627 1.88815 40.76 2 1.6479 0.9108 1 3 -4.2254 0.3828 1.48915 70.23 4 3.3534 0.4402 1 5 ⁇ 0.4 1.51825 64.14 6 ⁇ 3.0268 1.58482 40.75 7 -3.352 1.3954 1 8 4.2557 1.3123 1.51977 52.43 9 -2.3424 0.611 1.93429 18.9 10 -4.3175 Variable 1 11 (Aperture) ⁇ 0.0605 1 12 4.8894 0.3987 1.88815 40.76 13 1.5825 0.6459 1.76859 26.52 14 4.1593 Variable 1 15 4.3271 1.2748 1.82017 46.62 16 ⁇ 0.0478 1 17 5.3424 1.2376 1.64129 55.38 18 -2.9051 0.3987 1.93429 18.9 19 4.7733 0.4767 1 20 2.1128 0.9078 1.51825 64.14 21 ⁇
  • Numerical Example 10 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.4348 1.88815 40.76 2 1.6379 1.0228 1 3 -7.8981 0.4946 1.48915 70.23 4 2.3712 0.3129 1 5 ⁇ 0.3987 1.51825 64.14 6 ⁇ 0.1407 1 7 5.0509 3.0915 1.58482 40.75 8 -4.2304 0.0752 1 9 5.7932 1.1231 1.51977 52.43 10 -3.7837 0.2933 1.93429 18.9 11 -5.5006 Variable 1 12 (aperture) ⁇ 0.4539 1 13 8.069 1.0535 1.81264 25.42 14 3.2594 Variable 1 15 3.8175 1.3389 1.82017 46.62 16 ⁇ 0.069 1 17 3.4774 1.3764 1.64129 55.38 18 -3.3931 0.3966 1.93429 18.9 19 10.9074 0.4785 1 20 4.6505 1.0939 1.51825 64.14 21 ⁇ 0.0087 1 22
  • Numerical Example 11 Unit mm Surface data Surface number r d ne ⁇ d 1 ⁇ 0.3987 1.88815 40.76 2 1.6305 0.95 1 3 ⁇ 0.3987 1.48915 70.23 4 2.9248 0.4983 1 5 ⁇ 0.3987 1.51825 64.14 6 ⁇ 1.0499 1 7 7.4213 3.7843 1.58482 40.75 8 -5.4039 0.0478 1 9 6.0038 1.0367 1.76859 26.52 10 -30.5009 Variable 1 11 (Aperture) ⁇ 0.0478 1 12 15.0985 0.3987 1.81264 25.42 13 2.8365 Variable 1 14 4.3998 1.1962 1.82017 46.62 15 ⁇ 0.0478 1 16 6.7551 1.1962 1.64129 55.38 17 -3.6648 1.9139 1.93429 18.9 18 ⁇ 0.9752 1 19 3.2681 2.9159 1.51825 64.14 20 ⁇ 0.0087 1 21 ⁇ 0.5582 1.507 63.26 22 Image plane ⁇ Various data
  • Example 2 Example 3 (1) Fim/F12 -6.36 -6.04 -4.44 (2) FG3v/Fim 13.79 10.12 2.50 (3) FG2/F -6.42 -3.74 -12.19 Conditional expression Example 4
  • Example 5 Example 6 (1) Fim/F12 -5.77 -6.28 -9.97 (2) FG3v/Fim 5.88 14.92 2.21 (3) FG2/F -3.10 -6.84 -7.19 Conditional expression
  • Example 7 Example 8
  • Example 9 (1) Fim/F12 -8.95 -3.79 -3.90 (2) FG3v/Fim 2.98 1.47 1.65 (3) FG2/F -6.93 -19.82 -16.92
  • Example 10 Example 11 (1) Fim/F12 -9.00 -5.19 (2) FG3v/Fim 2.72 7.73 (3) FG2/F -7.47 -4.21
  • the above-mentioned objective optical system for an endoscope may simultaneously satisfy a plurality of configurations. This is preferable for obtaining a good endoscope objective optical system. Also, the combination of preferable configurations is arbitrary. Further, for each conditional expression, only the upper limit value or the lower limit value of the numerical range of the more limited conditional expression may be limited.
  • Magnification observation near point observation
  • small size and sufficient observation depth can be secured
  • wide viewing angle is provided
  • optical aberration is well corrected from the center of the screen to the periphery. Therefore, it is useful for a high-performance objective optical system for an endoscope, which is easy to observe and diagnose a lesion.

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Abstract

物体距離の変化に応じて、拡大観察（近点観察）が可能であり、小型で十分な観察深度を確保でき、広角の視野角を有し、画面中心から周辺部まで良好に光学収差が補正され、病変の観察および診断がしやすい、高性能な内視鏡用対物光学系を提供する。　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正の第１レンズ群と、負の第２レンズ群と、正の第３レンズ群と、からのみ構成され、第１レンズ群は、物体側から順に、負の単レンズからなる第１レンズと、負の単レンズからなる第２レンズと、を有し、第２レンズ群は、光軸上を移動することにより合焦および変倍を行ない、第３レンズ群は、接合レンズと、撮像素子または撮像素子上に形成されたカバーガラスに接合されている正の単レンズと、を有する。

Description

内視鏡用対物光学系
　本発明は、対物光学系に関する。特に、内視鏡用対物光学系（結像光学系）に関するものであり、例えば医療分野や工業分野などで用いられる内視鏡装置に利用できるものである。
　内視鏡は、医療用分野及び工業用分野で広く使用されている装置である。特に医療用分野においては、患者への負担低減や診断精度の向上等の観点から、内視鏡の撮像素子、例えばＣＣＤやＣＭＯＳの小型化と高画素化が進んでいる。
　これにより、撮像素子の画素ピッチが年々、小さくなってきている。この結果、内視鏡対物用光学系についても、広角化や収差補正等の光学性能を満足させつつ、観察は遠点から近点まで広い観察深度が要求される。
　そのため、近年ではさらに広範囲の深度で観察できるようなズーム光学系やフォーカス光学系を用いた結像光学系（対物光学系）が提案されている。このような内視鏡のズーム対物光学系の例が、以下の特許文献１、２に開示されている。
特許第０５８０２８４７号公報 特開２００９－２９４４９６号公報
　対物光学系のＦナンバー（Ｆｎｏ）は、光の回折の影響を受けないように、下記の範囲であるのが望ましい。
　Ｆｎｏ＜２×Ｐ／１．２２／λ
　ここで、Ｐは、撮像素子の画素ピッチである。
　画素ピッチの小さい撮像素子を有する光学系では、回折による光学性能の劣化が発生してしまう。そこで、光学系のＦナンバーを小さくすることで、回折の影響を受けずにすむ。しかしながら、光学系のＦナンバーを小さくすることによって、観察深度が浅くなってしまう。
　観察深度が浅い対物光学系に関して、光学系の組立を行った場合、製造ばらつきによって画面周辺における画質劣化の影響が大きくなってしまう。例えば、レンズの偏心によって、画面周辺まで安定して良好な光学性能を得ることは困難である。同じ構成を有する対物光学系にも関わらず、上述した製造ばらつきに起因して、周辺画質が異なる光学系が生じてしまう。周辺画質が劣化すると、画像がぼけてしまうことがある。
　特に、ズーム対物光学系では、拡大観察時と通常観察時の双方の収差補正等の光学性能を満足させる必要があるため、レンズ枚数は多くなり製造ばらつきによる画面の画質劣化への影響が大きい。医療現場では、観察された病変部に関する画像がぼけてしまうと、術者は、高精細な観察が困難となる。この結果、術者にとって、診断精度が落ちてしまうという問題が生ずる。
　また、上述の問題を有する対物光学系においてピント調整を行った場合、安定して良好な光学性能を得ることは困難である。例えば、光学系のピント調整をした後に、ピント位置を固定するためには、メカ部材により各構成部材を固定する。このとき、メカ部材を接着剤により固定する必要がある。
　メカ部材を固定したときに生じる位置ずれや、接着剤の硬化収縮が考えられる。さらには、接着剤を硬化促進させるために、メカ部材を高温環境下においた場合、ピント位置を把持しているメカ部材の熱膨張による位置ずれなども考えられる。
　すなわち、上述の内視鏡用対物光学系は、小型化によって生じる回折の影響を受けること、製造ばらつきによって光学性能が劣化すること、に起因して観察に適用できないおそれがある。
　特許文献１、２のズーム対物光学系は、小型ではあるが、Ｆナンバーは大きい光学仕様である。このため、撮像素子の小型化、高画素に伴って画素ピッチが小さい近年の状況において、回折の影響により光学性能が劣化してしまう。また、特許文献１、２のズーム対物光学系は、製造ばらつきの問題も考慮されていないために、良好な観察には適用できない。
　本発明はこのような問題点に鑑みてなされたものであり、物体距離の変化に応じて、拡大観察（近点観察）が可能であり、小型で十分な観察深度を確保でき、広角の視野角を有し、画面中心から周辺部まで良好に光学収差が補正され、病変の観察および診断がしやすい、高性能な内視鏡用対物光学系を提供することを目的とする。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の少なくとも幾つかの実施形態に係る内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正の第１レンズ群と、負の第２レンズ群と、正の第３レンズ群と、からのみ構成され、第１レンズ群は、物体側から順に、負の単レンズからなる第１レンズと、負の単レンズからなる第２レンズと、を有し、第２レンズ群は、光軸上を移動することにより合焦および変倍を行ない、第３レンズ群は、接合レンズと、撮像素子または撮像素子上に形成されたカバーガラスに接合されている正の単レンズと、を有する。
　以下、拡大観察状態を、適宜「近点観察状態」という。また、通常観察状態を、適宜「遠距離物点合焦時」という。
　本発明によれば、物体距離の変化に応じて、拡大観察（近点観察）が可能であり、小型で十分な観察深度を確保でき、広角の視野角を有し、画面中心から周辺部まで良好に光学収差が補正され、病変の観察および診断がしやすい、高性能な内視鏡用対物光学系を提供するを提供できるという効果を奏する。
（ａ）は実施形態に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施形態に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 （ａ）は実施例１に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例１に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例１に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例２に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例２に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例２に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例３に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例３に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例３に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例４に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例４に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例４に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例５に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例５に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例５に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例６に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例６に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例６に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例７に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例７に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例７に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例８に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例８に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例８に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例９に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例９に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例９に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例１０に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例１０に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例１０に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。 （ａ）は実施例１１に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施例１１に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。 実施例１１に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　実施例の説明に先立ち、本発明のある態様にかかる実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。
　以下に、実施形態に係る内視鏡用対物光学系を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施形態により、この発明が限定されるものではない。
　図１（ａ）は実施形態に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。（ｂ）は実施形態に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　本実施形態は、物体側から順に、正の第１レンズ群Ｇ１と、負の第２レンズ群Ｇ２と、正の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成され、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の単レンズからなる第１レンズＬ１と、負の単レンズからなる第２レンズＬ２と、を有し、第２レンズ群Ｇ２は、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦および変倍を行ない、第３レンズ群Ｇ３は、接合レンズＣＬと、撮像素子ＩＭＧまたは撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧに接合されている正の単レンズＬ１１と、を有する。
　本実施形態の内視鏡用対物光学系は、Ｆナンバーが小さく、明るい光学系である。このため、上述したように、一般的には製造ばらつきにより光学性能の劣化が大きくなってしまう。また、最も物体側の第１レンズＬ１は、小型化かつ、広角化のために比較的強い負の屈折力を必要とする。
　その場合、製造ばらつきを原因とするレンズの偏心が生ずる。レンズの偏心のため、画像周辺の画質劣化が大きくなってしまう。そこで、第１レンズ群Ｇ１において、第１レンズＬ１の像側に、負の単レンズからなる第２レンズＬ２を配置する。この結果、パワー（屈折力）を分散して、レンズ偏心による周辺画質の劣化を抑えることができる。
　さらに、本実施形態において、第３レンズ群Ｇ３は、正の単レンズＬ１１を有する。正の単レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧに接合されている。または、正の単レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧに接合されている。これにより、内視鏡用対物光学系において、画像周辺性能の収差補正を向上しつつ、製造ばらつきによる観察深度のばらつきも抑えることができる。さらに、小型で、画像周辺まで高精細な画質を有する内視鏡用対物光学系をより安定して提供できる。
　上述のような構成により、本実施形態の内視鏡用対物光学系では、Ｆナンバーが明るく、広角であり、小型（細径）で、撮像領域の周辺まで高精細な画質を得ることができ、内視鏡用対物光学系を提供することができる。
　また、本実施形態の好ましい態様によれば、ピント位置ずれの感度低減も考慮する必要がある。このため以下の条件式（１）を満足することが好ましい。これにより、画像周辺性能の収差補正を向上しつつ、製造ばらつきによる観察深度のばらつきも抑えることができる。
　－１０≦Ｆｉｍ／Ｆ１２≦－３　　　（１）
　ここで、
　Ｆ１２は、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の合成焦点距離、
　Ｆｉｍは、正の単レンズＬ１１の焦点距離、
である。
　条件式（１）は、ＦｉｍとＦ１２の適切な比を規定している。条件式（１）の上限値を上回る場合、非点収差が悪化する。特に、拡大観察時に画面の周辺画質の劣化が大きくなってしまう。条件式（１）の下限値を下回る場合、コマ収差が悪化する、または、ピント位置ずれの感度が大きくなる。このため、小型な光学系で、高精細な画質を得ることができない。
　条件式（１）に代えて、以下の条件式（１’）を満足することが好ましい。
　－９≦Ｆｉｍ／Ｆ１２≦－３．５　　　（１’）
　これにより、さらに、画像周辺性能の収差補正を向上しつつ、製造ばらつきによる観察深度のばらつきも抑えることができる。
　また、本実施形態の好ましい態様によれば、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０＜｜ＦＧ３ｖ／Ｆｉｍ｜≦１５　　　（２）
　ここで、
　ＦＧ３ｖは、第３レンズ群Ｇ３の接合レンズＣＬの焦点距離、
　Ｆｉｍは、正の単レンズＬ１１の焦点距離、
である。
　条件式（２）は、ＦＧ３ｖとＦｉｍの適切な比を規定している。正の単レンズＬ１１は、第３レンズ群Ｇ３に配置されている。正の単レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧまたは撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧに接合されている。接合レンズＣＬは、色収差の補正のために配置している。そして、正の単レンズＬ１１は、ピント位置ずれの感度を低減するために重要な役割を果たしている。さらに、正の単レンズＬ１１は、第３レンズ群Ｇ３の接合レンズＣＬの周辺光線の高さにも寄与している。
　条件式（２）の上限値を上回る場合、倍率色収差が悪化してしまうか、レンズ径が大きくなってしまう。このため、光学系の小型化が難しくなる。また、小型な対物光学系において、高精細な画質を得ることができなくなってしまう。条件式（２）の下限値を下回ることはない。
　条件式（２）に代えて、以下の条件式（２’）を満足することが好ましい。
　０＜｜ＦＧ３ｖ／Ｆｉｍ｜≦１４　　　（２’）
　これにより、さらに、小型な対物光学系において、高精細な画質を得ることができる。
　また、本実施形態の好ましい態様によれば、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
　－２０≦ＦＧ２／Ｆ≦－３　　　（３）
　ここで、
　ＦＧ２は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
　Ｆは、遠距離物点合焦時の内視鏡用対物光学系全系の焦点距離、
である。
　条件式（３）は、ＦＧ２とＦの適切な比を規定している。高解像な撮像素子に対応した高性能な光学系とするためには、第２レンズ群Ｇ２と、遠距離物点合焦時の内視鏡用対物光学系全系の焦点距離は条件式（３）によって最適化する必要がある。
　条件式（３）の上限値を上回る場合、非点収差の発生量が大きくなってしまう。条件式（３）の下限値を下回る場合、像面がオーバーに倒れ、周辺画質低下が著しくなる。このため、小型な光学系で高精細な画質を得ることができなってしまう。
　条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’）を満足することが好ましい。
　－１７≦ＦＧ２／Ｆ≦－３．５　　　（３’）
　これにより、さらに、小型な光学系で高精細な画質を得ることができる。
（実施例１）
　実施例１に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図２（ａ）は実施例１に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図２（ｂ）は実施例１に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図３は、実施例１に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
　なお、全ての実施例の収差図において、横軸は収差量を表している。球面収差、非点収差及び倍率収差については、収差量の単位はｍｍである。また、歪曲収差については、収差量の単位は％である。また、ＦＩＹは像高で単位はｍｍ、ＦＮＯはＦナンバーである。また、収差曲線の波長の単位はｎｍである。
（実施例２）
　実施例２に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図４（ａ）は実施例２に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図４（ｂ）は実施例２に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図５は、実施例２に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例３）
　実施例３に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図６（ａ）は実施例３に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図６（ｂ）は実施例３に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、物体側に平面を向けた平凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図７は、実施例３に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例４）
　実施例４に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図８（ａ）は実施例４に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図８（ｂ）は実施例４に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図９は、実施例４に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例５）
　実施例５に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図１０（ａ）は実施例５に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図１０（ｂ）は実施例５に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図１１は、実施例５に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例６）
　実施例６に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図１２（ａ）は実施例６に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図１２（ｂ）は実施例６に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図１３は、実施例６に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例７）
　実施例７に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図１４（ａ）は実施例７に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図１４（ｂ）は実施例７に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図１５は、実施例７に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例８）
　実施例８に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図１６（ａ）は実施例８に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図１６（ｂ）は実施例８に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、物体側に平面を向けた平凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図１７は、実施例８に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例９）
　実施例９に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図１８（ａ）は実施例９に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図１８（ｂ）は実施例９に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、物体側に平面を向けた平凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、を有する。負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とは接合されている。接合レンズは、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１１と、を有する。正レンズＬ９と負レンズＬ１０とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１１は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図１９は、実施例９に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例１０）
　実施例１０に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図２０（ａ）は実施例１０に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図２０（ｂ）は実施例１０に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、を有する。正レンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５は接合されている。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６を有する。負メニスカスレンズＬ６は、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と、両凹負レンズＬ９と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ１０と、を有する。正レンズＬ８と負レンズＬ９とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ１０は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ１０は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図２０は、実施例１０に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
（実施例１１）
　実施例１１に係る内視鏡用対物光学系について説明する。図２２（ａ）は実施例１１に係る内視鏡用対物光学系の通常観察状態のレンズ断面図である。図２２（ｂ）は実施例１１に係る内視鏡用対物光学系の拡大観察状態のレンズ断面図である。
　内視鏡用対物光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、からのみ構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１と、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ２と、平行平板である赤外カットフィルターＦと、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、を有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５を有する。負メニスカスレンズＬ５は、光軸ＡＸ上を移動することにより合焦及び変倍を行っている。
　第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に明るさ絞り（絞り）Ｓが配置されている。明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と一体となって移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、像側に平面を向けた平凹負レンズＬ８と、像側に平面を向けた平凸正レンズＬ９と、を有する。正レンズＬ７と負レンズＬ８とは接合され接合レンズＣＬを構成する。
　平凸正レンズＬ９は、撮像素子ＩＭＧ上に形成されたカバーガラスＣＧを介して撮像素子ＩＭＧと接合されている。また、平凸正レンズＬ９は、撮像素子ＩＭＧと接合してもよい。
　図２３は、実施例１１に係る内視鏡用対物光学系の、（ａ）は通常観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は通常観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｃ）は通常観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｄ）は通常観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）は拡大観察状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は拡大観察状態における非点収差（ＡＳ)、（ｇ）は拡大観察状態における歪曲収差（ＤＴ)、（ｈ）は拡大観察状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　本実施例に係る内視鏡用対物光学系は、通常観察状態から拡大観察状態までのＦナンバーの変動は少ない。このため、各状態の光学系にて回折の影響を受けることなく、適切な被写界深度を確保している。
　以下に、上記各実施例の数値データを示す。面データにおいて、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面間の間隔、ｎｅは各レンズのｅ線の屈折率、νｄは各レンズのアッベ数、絞りは明るさ絞りである。
　また、各種データにおいて、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角、視野角（画角）の単位は度である。
数値実施例１
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.4103       1.88815       40.76
      2       1.5807       0.9595       1       
      3      -6.7506       0.3986       1.48915       70.23
      4       2.4552       0.3987       1       
      5        ∞          0.3987       1.51825       64.14
      6        ∞          0.4665       1       
      7       4.2026       3.0902       1.58482       40.75
      8      -4.2026       0.0478       1       
      9       5.2392       1.2756       1.51977       52.43
     10      -2.8684       0.3987       1.93429       18.9
     11      -5.6916       可変         1       
     12(絞り)  ∞          0.0478       1       
     13       7.2418       0.4007       1.88815       40.76
     14       1.7434       0.7076       1.76859       26.52
     15       3.4743       可変         1       
     16       3.9768       1.307        1.82017       46.62
     17        ∞          0.0704       1       
     18       3.74         1.2907       1.64129       55.38
     19      -3.74         0.3989       1.93429       18.9
     20       8.5597       0.4785       1       
     21       3.2435       1.7049       1.51825       64.14
     22        ∞          0.0087       1       
     23        ∞          0.5582       1.507         63.26
     24撮像面  ∞                   
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          1.008          1.137 
Fno               2.951          2.910 
物点距離         25.5            3.5
視野角          160.0          113.2 
d11               0.160          1.236 
d15               1.361          0.284 
 
数値実施例２
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.3987       1.88815       40.76
      2       1.4156       1.0345       1       
      3      12.0185       0.5582       1.64769       84.25
      4       3.5154       0.4553       1       
      5        ∞          0.4          1.51825       64.14
      6        ∞          0.05              
      7     -28.9534       3.0158       1.58482       40.75
      8      -2.6236       0.5636       1       
      9       2.301        1.1001       1.51977       52.43
     10      -3.3297       0.3985       1.93429       18.9
     11     -33.9265       可変         1       
     12(絞り)  ∞          0.0472       1       
     13       6.3112       0.3985       1.88815       40.76
     14       1.1558       0.6467       1.76859       26.52
     15       2.4274       可変         1       
     16       3.0549       1.2716       1.82017       46.62
     17     -52.2548       0.0791       1       
     18       3.9865       1.4709       1.62033       63.33
     19      -2.2768       0.3985       1.93429       18.9
     20      34.776        0.4942       1       
     21       3.5762       0.6539       1.51825       64.14
     22        ∞          0.0087       1       
     23        ∞          0.5582       1.507         63.26
     24撮像面  ∞                   
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          1.020          1.114 
Fno               2.999          2.981 
物点距離         25.5            3.5
視野角          161.5          120.9 
d11               0.159          0.630 
d15               1.361          0.890 
 
数値実施例３
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.6523       1.88815       40.76
      2       1.4402       0.872        1       
      3      -5.4488       0.4788       1.48915       70.23
      4       3.6531       0.6176       1       
      5        ∞          0.4          1.51825       64.14
      6        ∞          3.2358       1.58482       40.75
      7      -2.9521       0.4639       1       
      8       3.0265       1.2863       1.51977       52.43
      9      -3.4743       0.3987       1.93429       18.9
     10     -19.6376       可変         1       
     11(絞り)  ∞          0.0531       1       
     12       4.2658       0.3661       1.88815       40.76
     13       1.3625       0.6459       1.76859       26.52
     14       3.3887       可変         1       
     15       4.0036       1.2406       1.82017       46.62
     16        ∞          0.0755       1       
     17       4.382        1.2376       1.64129       55.38
     18      -3.0232       0.3801       1.93429       18.9
     19       5.4857       0.4785       1       
     20       2.3189       0.9738       1.51825       64.14
     21        ∞          0.0087       1       
     22        ∞          0.5582       1.507         63.26
     23撮像面  ∞          
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          0.984          1.024 
Fno               3.095          2.819 
物点距離         25.5            3.5
視野角          148.4          126.9 
d10               0.160          1.282 
d14               1.361          0.238 
 
数値実施例４
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.3987       1.88815       40.76
      2       1.416        1.0358       1       
      3      11.0825       0.5582       1.63777       82.75
      4       3.5432       0.45         1       
      5        ∞          0.4          1.51825       64.14
      6        ∞          0.05         1       
      7     -34.1587       3.0027       1.58482       40.75
      8      -2.6513       0.1411       1       
      9       2.3363       1.1008       1.51977       52.43
     10      -3.6809       0.4057       1.93429       18.9
     11     -15.4446       可変         1       
     12(絞り)  ∞          0.0541       1       
     13      11.5015       0.395        1.88815       40.76
     14       2.2445       0.6557       1.76859       26.52
     15       2.201        可変         1       
     16       3.0888       1.2656       1.82017       46.62
     17     -42.1202       0.0753       1       
     18       3.8963       1.4343       1.62033       63.33
     19      -2.2881       0.3888       1.93429       18.9
     20      49.9145       0.4794       1       
     21       3.4695       0.6539       1.51825       64.14
     22        ∞          0.0087       1       
     23        ∞          0.5582       1.507         63.26
     24撮像面  ∞                     
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          1.022          1.100 
Fno               2.948          2.932 
物点距離         25.5            3.5
視野角          160.1          126.2 
d11               0.162          0.479 
d15               1.361          1.042 
 
数値実施例５
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.397        1.88815       40.76
      2       1.6109       0.957        1       
      3      -6.0655       0.3987       1.48915       70.23
      4       2.4966       0.4162       1       
      5        ∞          0.3987       1.51825       64.14
      6        ∞          0.4841       1       
      7       4.2026       3.0664       1.58482       40.75
      8      -4.2026       0.0962       1       
      9       4.8761       1.6381       1.51977       52.43
     10      -2.8857       0.4562       1.93429       18.9
     11      -6.2912       可変         1       
     12(絞り)  ∞          0.0584       1       
     13       7.6009       0.4188       1.88815       40.76
     14       1.7478       0.7181       1.76859       26.52
     15       3.75         可変         1       
     16       3.9497       1.2318       1.82017       46.62
     17        ∞          0.0478       1       
     18       3.74         1.2954       1.64129       55.38
     19      -3.74         0.4803       1.93429       18.9
     20       8.4324       0.4175       1       
     21       3.2228       1.6216       1.51825       64.14
     22        ∞          0.0087       1       
     23        ∞          0.5582       1.507         63.26
     24撮像面  ∞                      
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          1.006          1.137 
Fno               3.003          2.937 
物点距離         25.5            3.5
視野角          161.3          112.4 
d11               0.016          1.200 
d15               1.361          0.176 
 
数値実施例６
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.504        1.88815       40.76
      2       1.5512       0.9856       1       
      3      -5.7003       0.4324       1.48915       70.23
      4       2.3332       0.3428       1       
      5        ∞          0.3987       1.51825       64.14
      6        ∞          0.4106       1       
      7       3.859        3.0624       1.58482       40.75
      8      -3.9012       0.0755       1       
      9       4.9809       1.2741       1.51977       52.43
     10      -2.8261       0.2437       1.93429       18.9
     11      -6.3344       可変         1       
     12(絞り)  ∞          0.2041       1       
     13       6.7899       0.4542       1.88815       40.76
     14       1.7553       0.8036       1.76859       26.52
     15       3.5578       可変         1       
     16       3.8639       1.3459       1.82017       46.62
     17        ∞          0.1088       1       
     18       3.4674       1.1962       1.64129       55.38
     19      -3.7036       0.3678       1.93429       18.9
     20      11.6443       0.5041       1       
     21       4.7943       1.3064       1.51825       64.14
     22        ∞          0.0087       1       
     23        ∞          0.5582       1.507         63.26
     24撮像面  ∞                     
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          1.008          1.125 
Fno               2.953          2.867 
物点距離         25.5            3.5
視野角          159.1          113.6 
d11               0.117          1.306 
d15               1.361          0.172 
 
数値実施例７
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.4876       1.88815       40.76
      2       1.5559       0.9791       1       
      3      -5.8755       0.4234       1.48915       70.23
      4       2.3526       0.3595       1       
      5        ∞          0.3987       1.51825       64.14
      6        ∞          0.4273       1       
      7       3.9584       3.0685       1.58482       40.75
      8      -3.9962       0.0478       1       
      9       4.9984       1.269        1.51977       52.43
     10      -2.8943       0.2942       1.93429       18.9
     11      -6.2531       可変         1       
     12(絞り)  ∞          0.1714       1       
     13       6.9467       0.4455       1.88815       40.76
     14       1.7559       0.7831       1.76859       26.52
     15       3.5315       可変         1       
     16       3.8826       1.3402       1.82017       46.62
     17        ∞          0.1023       1       
     18       3.5359       1.1962       1.64129       55.38
     19      -3.7536       0.3927       1.93429       18.9
     20      10.7205       0.4976       1       
     21       4.3505       1.4172       1.51825       64.14
     22        ∞          0.0087       1       
     23        ∞          0.5582       1.507         63.26
     24撮像面  ∞                      
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離         1.007           1.126 
Fno              2.965           2.894 
物点距離        25.5             3.5
視野角         159.6           113.9 
d11              0.128           1.264 
d15              1.361           0.224 
 
数値実施例８
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.4448       1.88815       40.76
      2       1.7012       0.9113       1       
      3      -3.9611       0.3987       1.48915       70.23
      4       3.2026       0.4048       1       
      5        ∞          0.4          1.51825       64.14
      6        ∞          3.0093       1.58482       40.75
      7      -3.3375       1.5111       1       
      8       3.9697       1.3121       1.51977       52.43
      9      -2.2285       0.6681       1.93429       18.9
     10      -4.1055       可変         1       
     11(絞り)  ∞          0.0497       1       
     12       6.3595       0.3987       1.88815       40.76
     13       1.6172       0.6459       1.76859       26.52
     14       6.0375       可変         1       
     15       4.5824       1.26         1.82017       46.62
     16        ∞          0.0326       1       
     17       5.7541       1.2376       1.64129       55.38
     18      -2.6789       0.3987       1.93429       18.9
     19       4.665        0.4785       1       
     20       2.0465       0.9065       1.51825       64.14
     21        ∞          0.0087       1       
     22        ∞          0.5582       1.507         63.26
     23撮像面  ∞                    
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          0.961          0.972 
Fno               3.287          2.857 
物点距離         25.5            3.5
視野角          150.3          137.2 
d10               0.026          1.148 
d14               1.361          0.239 
 
数値実施例９
単位  ｍｍ 
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.4627       1.88815       40.76
      2       1.6479       0.9108       1       
      3      -4.2254       0.3828       1.48915       70.23
      4       3.3534       0.4402       1       
      5        ∞          0.4          1.51825       64.14
      6        ∞          3.0268       1.58482       40.75
      7      -3.352        1.3954       1       
      8       4.2557       1.3123       1.51977       52.43
      9      -2.3424       0.611        1.93429       18.9
     10      -4.3175       可変         1       
     11(絞り)  ∞          0.0605       1       
     12       4.8894       0.3987       1.88815       40.76
     13       1.5825       0.6459       1.76859       26.52
     14       4.1593       可変         1       
     15       4.3271       1.2748       1.82017       46.62
     16        ∞          0.0478       1       
     17       5.3424       1.2376       1.64129       55.38
     18      -2.9051       0.3987       1.93429       18.9
     19       4.7733       0.4767       1       
     20       2.1128       0.9078       1.51825       64.14
     21        ∞          0.0087       1       
     22        ∞          0.5582       1.507         63.26
     23撮像面  ∞                      
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          0.963          0.979 
Fno               3.274          2.892 
物点距離         25.5            3.5
視野角          150.3          135.4 
d10               0.115          1.236 
d14               1.361          0.240 
 
数値実施例１０
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.4348       1.88815       40.76
      2       1.6379       1.0228       1       
      3      -7.8981       0.4946       1.48915       70.23
      4       2.3712       0.3129       1       
      5        ∞          0.3987       1.51825       64.14
      6        ∞          0.1407       1       
      7       5.0509       3.0915       1.58482       40.75
      8      -4.2304       0.0752       1       
      9       5.7932       1.1231       1.51977       52.43
     10      -3.7837       0.2933       1.93429       18.9
     11      -5.5006       可変         1       
     12(絞り)  ∞          0.4539       1       
     13       8.069        1.0535       1.81264       25.42
     14       3.2594       可変         1       
     15       3.8175       1.3389       1.82017       46.62
     16        ∞          0.069        1       
     17       3.4774       1.3764       1.64129       55.38
     18      -3.3931       0.3966       1.93429       18.9
     19      10.9074       0.4785       1       
     20       4.6505       1.0939       1.51825       64.14
     21        ∞          0.0087       1       
     22        ∞          0.5582       1.507         63.26
     23撮像面  ∞                       
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          0.999          1.110 
Fno               2.966          2.873 
物点距離         25.5            3.5
視野角          160.0          114.5 
d11               0.016          1.217 
d14               1.361          0.159 
 
数値実施例１１
単位  ｍｍ
 
面データ
  面番号        r            d            ne           νd
      1        ∞          0.3987       1.88815       40.76
      2       1.6305       0.95         1       
      3        ∞          0.3987       1.48915       70.23
      4       2.9248       0.4983       1       
      5        ∞          0.3987       1.51825       64.14
      6        ∞          1.0499       1       
      7       7.4213       3.7843       1.58482       40.75
      8      -5.4039       0.0478       1       
      9       6.0038       1.0367       1.76859       26.52
     10     -30.5009       可変　       1       
     11(絞り)  ∞          0.0478       1       
     12      15.0985       0.3987       1.81264       25.42
     13       2.8365       可変         1       
     14       4.3998       1.1962       1.82017       46.62
     15        ∞          0.0478       1       
     16       6.7551       1.1962       1.64129       55.38
     17      -3.6648       1.9139       1.93429       18.9
     18        ∞          0.9752       1       
     19       3.2681       2.9159       1.51825       64.14
     20        ∞          0.0087       1       
     21        ∞          0.5582       1.507         63.26
     22撮像面  ∞                    
              
各種データ   
                通常観察       拡大観察
焦点距離          1.035          1.192 
Fno               3.390          3.519 
物点距離         25.5            3.5
視野角          149.4          111.2 
d10               0.080          0.763 
d13               1.361          0.677 
 
　以下、各実施例の条件式対応知を示す。
 
 
条件式                実施例1      実施例2      実施例3  
（1）Fim/F12           -6.36        -6.04        -4.44  
（2）FG3ｖ/Fim         13.79        10.12         2.50  
（3）FG2/F             -6.42        -3.74       -12.19 
 
条件式                実施例4      実施例5      実施例6
（1）Fim/F12           -5.77        -6.28        -9.97
（2）FG3ｖ/Fim          5.88        14.92         2.21
（3）FG2/F             -3.10        -6.84        -7.19
 
条件式                実施例7      実施例8      実施例9  
（1）Fim/F12           -8.95        -3.79        -3.90    
（2）FG3ｖ/Fim          2.98         1.47         1.65      
（3）FG2/F             -6.93       -19.82       -16.92  
 
条件式                実施例10     実施例11
（1）Fim/F12           -9.00        -5.19 
（2）FG3ｖ/Fim          2.72         7.73 
（3）FG2/F             -7.47        -4.21 
 
　なお、上述の内視鏡用対物光学系は、複数の構成を同時に満足してもよい。このようにすることが、良好な内視鏡用対物光学系を得る上で好ましい。また、好ましい構成の組み合わせは任意である。また、各条件式について、より限定した条件式の数値範囲の上限値あるいは下限値のみを限定しても構わない。
　以上、本発明の種々の実施形態について説明したが、本発明は、これらの実施形態のみに限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で、これら実施形態の構成を適宜組合せて構成した実施形態も本発明の範疇となるものである。
　物体距離の変化に応じて、拡大観察（近点観察）が可能であり、小型で十分な観察深度を確保でき、広角の視野角を有し、画面中心から周辺部まで良好に光学収差が補正され、病変の観察および診断がしやすい、高性能な内視鏡用対物光学系に有用である。
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｌ１－Ｌ１１　レンズ
　Ｓ　明るさ絞り（絞り）
　ＣＬ　接合レンズ
　ＡＸ　光軸
　ＣＧ　カバーガラス
　Ｆ　赤外カットフィルタ－
　ＩＭＧ　撮像素子
　Ｉ　撮像面

Claims (4)

  1. 　物体側から順に、正の第１レンズ群と、負の第２レンズ群と、正の第３レンズ群と、からのみ構成され、
    　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の単レンズからなる第１レンズと、負の単レンズからなる第２レンズと、を有し、
    　前記第２レンズ群は、光軸上を移動することにより合焦および変倍を行ない、
    　前記第３レンズ群は、接合レンズと、撮像素子または撮像素子上に形成されたカバーガラスに接合されている正の単レンズと、を有することを特徴とする内視鏡用対物光学系。
  2. 　以下の条件式（１）を満たすことを特徴とする請求項１に記載の内視鏡用対物光学系。
    　－１０≦Ｆｉｍ／Ｆ１２≦－３　　（１）
    　ただし、
    　Ｆ１２は、前記第１レンズと第２レンズの合成焦点距離、
    　Ｆｉｍは、前記正の単レンズの焦点距離、
    である。
  3. 　以下の条件式（２）を満たすことを特徴とする請求項１に記載の内視鏡用対物光学系。
    　０＜｜ＦＧ３ｖ／Ｆｉｍ｜≦１５　　　（２）
    　ただし、
    　ＦＧ３ｖは、前記第３レンズ群の前記接合レンズの焦点距離、
    である。
  4. 　以下の条件式（３）を満たすことを特徴とする請求項１に記載の内視鏡用対物光学系。
    　－２０≦ＦＧ２／Ｆ≦－３　　　（３）
    　ただし、
    　ＦＧ２は、前記第２レンズ群の焦点距離、
    　Ｆは、遠距離物点合焦時の前記内視鏡用対物光学系全系の焦点距離、
    である。
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