WO2024017774A1 - Verfahren zum betrieb eines hochvoltbordnetzes eines fahrzeugs - Google Patents

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Definitions

  • the invention relates to a method for operating a high-voltage electrical system of a vehicle according to the features of the preamble of claim 1.
  • a protective device for an electrical direct current network, an on-board electrical system for a vehicle, a vehicle and a direct current charging station are known.
  • the protective device comprises a first voltage measuring device between a plus potential line and a reference potential line and a second voltage measuring device between a minus potential line and the reference potential line, or a fault current measuring device in the reference potential line.
  • the protective device further comprises a protective circuit with two protective circuit parts, wherein the first protective circuit part comprises a series connection of a first discharge resistor and a first protective switch between the positive potential line and the reference potential line and the second protective circuit part comprises a series connection of a second discharge resistor and a second protective switch between the negative potential line and the reference potential line includes.
  • the first and second circuit breakers can be controlled to close when the voltage falls below and/or exceeds a predetermined voltage value determined by means of the first and/or second voltage measuring device, or the first and/or second circuit breakers can be activated to close when a residual current is measured by means of the residual current measuring device .
  • the DE 102017 009 355 A1 discloses a method for operating a first vehicle electrical system to which a first electrical direct voltage is applied and a second electrical system to which a second electrical direct voltage is applied, wherein the first and the second vehicle electrical system are electrically coupled by means of an energy coupler having a first clocked energy converter.
  • the first and the second electrical DC voltage is electrically isolated from an electrical reference potential by means of an electrical insulation device and is monitored by the electrical insulation device.
  • the first and second on-board electrical systems are galvanically coupled by means of the energy coupler, whereby in the event of a fault in the insulation device in an area of one of the two on-board electrical systems, the energy coupler controls electrical potentials of the other of the two on-board electrical systems in such a way that respective potential differences from these electrical potentials to the reference potential are smaller than are a predetermined comparison value.
  • a protective device for an electrical direct current network and a method for its operation as well as an on-board electrical system for a vehicle, a vehicle and a direct current charging station are known from internally known prior art.
  • the protective device comprises a voltage measuring device between a respective potential line and a reference potential line and a protective circuit with a series connection of a protective capacitor, a protective resistor and a respective protective switch between the respective potential line and the reference potential line, or with two protective circuit parts with a series connection of a protective capacitor, a protective resistor and a Circuit breaker between the respective potential line and the reference potential line.
  • a discharge resistor is connected in parallel with the protective capacitor and protective resistor and a series connection consisting of a rapid discharge resistor and a rapid discharge switch is connected in parallel with the protective capacitor or with the protective capacitor and protective resistor.
  • the first and/or second circuit breakers can be controlled to close upon the occurrence of at least one triggering criterion determined by means of the first and/or second voltage measuring device.
  • the protective device comprises a respective voltage measuring device between a respective potential line and a reference potential line and a protective circuit with a protective switch between the respective potential line and the reference potential line and at least one resistor, which is designed as a resistor with a fixed resistance value of a maximum of 800 Q or as a voltage-dependent resistor , wherein the respective circuit breaker can be controlled to close when at least one trigger criterion occurs, determined by the respective voltage measuring device.
  • the invention is based on the object of specifying a method for operating a high-voltage electrical system of a vehicle that is improved compared to the prior art.
  • the object is achieved according to the invention by a method for operating a high-voltage electrical system of a vehicle with the features of claim 1.
  • the protective device each has a voltage measuring device and a protective circuit with a protective switch between the respective high-voltage potential and the reference potential, it is provided that a galvanically coupled DC-DC converter is arranged in one of the high-voltage potentials of the high-voltage on-board electrical system of the vehicle between the protective device and a DC charging connection of the vehicle and the DC charging station provides a charging voltage , which is lower than a nominal voltage of the high-voltage battery.
  • position P2 It is determined whether physical contact with the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged occurs between the DC-DC converter and the DC charging station, hereinafter also referred to as position P2 or second position.
  • This is used as a triggering criterion for controlling the protective circuit, in particular at least one protective switch of the protective circuit, and / or for controlling a further protective circuit, in particular at least one protective switch of this further protective circuit, which is between the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged and the reference potential is arranged at a position between the DC-DC converter and the DC charging port.
  • a slope of the measured voltage between the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged and the reference potential is used to determine whether physical contact between the DC-DC converter and the DC charging station, ie at position P2, he follows.
  • the circuit breakers are not closed.
  • the physical contact with the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged is between the DC-DC converter and the DC charging station, i.e. H. at position P2
  • the voltage of the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged to the reference potential between the DC-DC converter and the DC charging station immediately before physical contact exceeds the predetermined limit value
  • at least the circuit breaker between the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged is closed and then opened again.
  • This circuit breaker is closed until a current voltage of the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged is zero relative to the reference potential between the DC-DC converter and the DC charging station, and then opened again, and / or it is closed until a current voltage of the High-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged to the reference potential between the DC-DC converter and the high-voltage battery is as large as a difference between a voltage of the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged to the reference potential between the DC-DC converter and the high-voltage battery immediately before the body contact and the Voltage of the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged to the reference potential between the DC-DC converter and the DC charging station immediately before physical contact, and then opened again.
  • the at least one protective switch of the further protective circuit which is arranged between the high-voltage potential in which the DC-DC converter is arranged and the reference potential at the position between the DC-DC converter and the DC charging connection, is closed.
  • the slope is compared in particular with a predetermined threshold value, in particular determining whether the threshold value is undershot or exceeded, and thereby determining whether physical contact occurs between the DC-DC converter and the DC charging station.
  • the protective circuit of the protective device and/or the further protective circuit has at least this resistance.
  • the protective circuit of the protective device and/or the further protective circuit can also have further components.
  • the protective circuit is designed as described in DE 102019 008 833 A1, in DE 10 2021 003 834 and/or in DE 10 2021 003 835.
  • the solution described ensures that the protective device and its protective circuit function correctly even if the high-voltage electrical system has the galvanically coupled DC-DC converter and physical contact with the high-voltage potential in which this DC-DC converter is arranged occurs at position P2, i.e. H. between the DC-DC converter and the DC charging station. This ensures that Y capacitors are discharged quickly in this case too, thus avoiding an electric shock with a level that is dangerous to people.
  • the voltage measurement of the high-voltage potentials is considered in particular in relation to the reference potential.
  • a Differentiation (formation of the derivative) of the voltage can be used to determine the original output voltage based on the slope of the voltage curve. Based on the output voltage, it can then be concluded by comparing with threshold values whether the body contact and thus the body discharge takes place on the primary side or on the secondary side of the DC-DC converter.
  • Fig. 1 shows a schematic of a vehicle coupled to a DC charging station.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of a vehicle 2 coupled to a DC charging station 5.
  • the vehicle 2 has a high-voltage electrical system 3 with high-voltage potentials HV+, HV-, i.e. H. with a plus potential HV+ and a minus potential HV-, and with a reference potential M, in particular ground or earth potential.
  • the high-voltage electrical system 3 has a protective device 8 for protecting a human body MK in the event of physical contact with one of the high-voltage potentials HV+, HV- and the reference potential M while charging a high-voltage battery 6 by the DC charging station 5.
  • the high-voltage network 3 forms a common DC network 1 with the latter.
  • the high-voltage battery 6 of the vehicle 2, which is electrically charged at the DC charging station 5, serves in particular to provide electrical energy for at least one electric drive unit of the vehicle 2 for driving of the vehicle 2.
  • EMC electromagnetic compatibility
  • Y capacitors CyF+, CyF-, CyL+, CyL- are usually cheaper and more compact EMC filter measures compared to inductive interference suppression filters, for example common or differential mode chokes. From an EMC perspective, it would therefore be advantageous to use Y capacitors CyF+, CyF-, CyL+, CyL- with large capacitance values.
  • an energy content of the Y capacitors CyF+, CyF-, CyL+, CyL- can be felt by a vehicle user when he can touch a high-voltage potential HV+, HV- and at the same time in connection with the earth potential. He then receives an electric shock. Depending on the size of this electric shock, this can be dangerous to your health. For example, it can lead to ventricular fibrillation or death. Such an electric shock represents a so-called “simple error” and should be avoided. Therefore, this energy content of the Y capacitors CyF+, CyF-, CyL+, CyL- is normatively limited in order to exclude any risk to the vehicle user.
  • the energy content of the Y capacitors CyF+, CyF-, CyL+, CyL- is not mentioned as a health-endangering quantity that must not be exceeded, but rather it is a quantity of charge as a damaging mechanism that must not exceed a specified value.
  • a graph of a relation between a duration of a body current and a value of the body current is given.
  • An alternative route, such as increased isolation, is not accepted here.
  • FIG. 1 shows a circuit structure of an embodiment of the high-voltage electrical system 3 during a DC charging process of the vehicle 2.
  • the high-voltage electrical system 3 of the vehicle 2 is coupled to the DC charging station 5 by means of a charging cable 4.
  • the charging cable 4 is already connected to connection contacts AK+, AK- of a DC charging connection of the vehicle 2 and charging contactors LS+, LS- of the vehicle 2 in High-voltage potential lines HV+L, HV-L are still open. They are closed for loading.
  • the charging cable 4 is shown to the right.
  • the high-voltage battery 6 is shown as an electrical battery energy source 7, comprising, for example, a plurality of individual cells electrically connected in series and/or parallel, with an internal battery resistance R Ba tt.
  • the human body MK is shown in this circuit diagram with a body resistance RK and a switch symbol for an insulation fault IF, for example in the case of a defective charging cable 4, here for example a fault at the plus potential HV+.
  • the insulation fault IF can also occur on
  • Minus potential HV- occurs. This is not shown here. If the insulation fault IF occurs, the switch symbol is closed. It occurs when there is such an insulation fault IF and the human body MK comes into contact with one of the
  • High-voltage potentials HV+, HV- and a reference potential M cause a discharge through the human body MK.
  • the protective device 8 is equipped with a protective circuit 9 to reduce the electric shock caused by the Y capacitors CyF+, CyF-, CyL+, CyL - intended.
  • the protective device 8 includes a first voltage measuring device SV1 between the plus potential line HV+L and the reference potential line ML for measuring a voltage between the plus potential line HV+L and the reference potential line ML, ie between the plus potential HV+ and the reference potential M, in particular ground potential, in particular the vehicle body mass, and a second voltage measuring device SV2 between the negative potential line HV-L and the Reference potential line ML for measuring a voltage between the negative potential line HV-L and the reference potential line ML, ie between the negative potential HV- and the reference potential M, in particular ground potential, in particular the vehicle body mass.
  • the voltage measurements control an associated circuit breaker SS1, SS2 when at least one predetermined triggering criterion occurs.
  • the protective switches SS1, SS2 are each designed, for example, as a semiconductor switch, for example MOSFET.
  • a discharge network is connected between the plus potential HV+ and the reference potential M, in particular of the bodyshell, or a discharge network between the negative potential HV- and the reference potential M, in particular of the bodyshell.
  • these discharge networks are protective circuit parts 9.1, 9.2 of the protective circuit 9.
  • the respective unloading network i.e. H. the respective protective circuit part 9.1, 9.2 includes at least one electrical resistor, via which the Y capacitors CyF+, CyF-, CyL+, CyL- are discharged.
  • the respective discharge network preferably consists of an uncharged capacitor, hereinafter referred to as protective capacitor Cs1, Cs2, and a resistor connected electrically in parallel, hereinafter referred to as
  • a protective resistor Rs1, Rs2 is provided, which is electrically connected in series with the protective capacitor Cs1, Cs2.
  • the discharge resistor Re1, Re2 could be provided.
  • the high-voltage electrical system 3 including the protective device 8 corresponds to that from DE 10 2019 008 833 A1.
  • DE 10 2019 008 833 A1 For further information on its structure and functionality, reference is therefore made to this DE 10 2019 008 833 A1, in particular to its figures and description of the figures. Further examples of such high-voltage electrical systems 3 with protective devices 8 are described in DE 10 2021 003 834 and in DE 10 2021 003 835. They essentially differ in the structure of the protective device, particularly in the components of the discharge network.
  • the protective devices 8 described in DE 102019 008 833 A1, in DE 10 2021 003 834 and in DE 102021 003 835 and their respective mode of operation for the high-voltage electrical system 3 of the vehicle 2 can be used, ie the ones in The protective device 8 shown in FIG. 1 can also be in the form of another one in DE 102019 008 833 A1, in which DE 10 2021 003 834 and in DE 102021 003 835 embodiments described can be designed and function as described there.
  • the main difference between the high-voltage electrical system 3 shown here and the high-voltage electrical system 3 shown and described in DE 10 2019 008 833 A1, in DE 10 2021 003 834 and in DE 102021 003 835 is that in the high-voltage electrical system 3 shown and described here Vehicle 2 in one of the high-voltage potentials HV+, HV-, in the example shown here in the plus potential HV+, between the protective device 8 and the DC charging connection of the vehicle 2, a galvanically coupled DC-DC converter GW is arranged. This makes it possible to charge the high-voltage battery 6 at a DC charging station 5, which provides a charging voltage that is lower than a nominal voltage of the high-voltage battery 6.
  • the DC charging station 5 shown is such a DC charging station 5.
  • This DC-DC converter GW has an impact on the effect of the protective device 8 when the insulation fault IF and the physical contact described above between one of the high-voltage potentials HV+, HV- and the reference potential M with the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged, between the DC-DC converter GW and the DC charging station 5 takes place.
  • this high-voltage potential is the plus potential HV+.
  • the DC-DC converter GW can also be arranged in the negative potential HV-, so that this
  • Negative potential HV- would be affected.
  • This position of body contact with the high-voltage potential, in which the DC-DC converter GW is arranged, which is critical for the effect of the protective device 8, between the DC-DC converter GW and the DC charging station 5 is referred to below as position P2.
  • the other possible positions in which physical contact could occur between one of the high-voltage potentials HV+, HV- and the reference potential M are the other high-voltage potential, in the example shown the negative potential HV-, hereinafter referred to as position P1, and the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged between the DC-DC converter GW and the high-voltage battery 6, hereinafter referred to as position P3.
  • position P1 and P3 the body contact is also when using the galvanically coupled DC-DC converter GW in the high-voltage electrical system 3 of the vehicle 2 for the protective device 8, in particular for its Functionality and effectiveness, uncritical.
  • the protective device 8 continues to work as in DE 10 2019 008 833 A1, in DE 10 2021 003 834 or in DE 10 2021 003 835, in particular in their figures and description of figures, and achieves the same effect as described there.
  • the voltage between the high-voltage potential contacted by the body MK and the reference potential M at position P3 is reduced to 0V by means of the protective device 8.
  • the voltage between this high-voltage potential and the reference potential M at position P2 is reduced by the same amount of voltage as at position P3. Since the output voltage between this high-voltage potential and the reference potential M at position P2 is reduced by the voltage value of the DC-DC converter GW, the final value is also a significantly lower or even negative voltage.
  • the tension is quickly reduced.
  • the functionality of the protective device as described in DE 10 2019 008 833 A1, in DE 10 2021 003 834 or in DE 102021 003 835, is therefore advantageous for physical contact at position P3 and is therefore also described here Maintain physical contact solution at position P3.
  • the voltage between the high-voltage potential contacted by the body MK and the reference potential M at position P3 is reduced only by a small value, namely by the voltage between this high-voltage potential and the reference potential M at position P2.
  • the voltage between this high-voltage potential and the reference potential M reduces to the value 0V at position P2 on a capacitor discharge curve.
  • the functionality of the protective device as described in DE 10 2019 008 833 A1, in DE 10 2021 003 834 or in DE 102021 003 835, is therefore advantageous for physical contact at position P3 and is therefore also described here Maintain physical contact solution at position P3.
  • the slope of the measured voltage between the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged and the reference potential M is therefore used to determine whether physical contact occurs between the DC-DC converter GW and the DC charging station 5.
  • the voltage is measured by means of the voltage measuring device provided for measuring the voltage between this high-voltage potential and the reference potential M, in the example shown here by means of the first voltage measuring device SV1.
  • DC-DC converter GW is arranged, here for the plus potential HV+:
  • a body discharge at position P3 has the following course in relation to position P3: and for its slope (derivative) applies:
  • a body discharge at position P2 has the following course in relation to position P3: and for its slope (derivative) applies:
  • U 0P3 and U 0P2 correspond to the voltages of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged, in this example therefore the
  • R is the body resistance RK and C is the total capacity of the Y capacitors to be discharged CyF+, CyF-, CyL+, CyL-,
  • the two derivatives there is a difference in the slope depending on the position of body contact.
  • the formula of the derivative (formula (3)) contains the factor U 0P3
  • the derivative (formula (5)) contains the factor U 0P2 .
  • the location of the body contact can therefore be recognized without delay based on the slope and the correct behavior can therefore immediately take place for the protective device 8, in particular its protective circuit 9.
  • the determined slope is compared in particular with at least one predetermined threshold value. In particular, it is determined whether this threshold value is undershot or exceeded. This comparison determines whether physical contact occurs at position P2 or not.
  • the slope can be determined, for example, using a capacitor circuit, an operational amplifier (differentiator) or by multiple sampling, i.e. H. Measurement of the voltage using the relevant, here the first, voltage measuring device SV1, and calculation takes place.
  • the following describes possible reactions of the protective device 8 for the determined physical contact at the respective position P1, P2, P3, or in particular if it was determined that the physical contact takes place at position P2, because if the Body contact occurs at positions P1 and P3, that is, if it is not determined that body contact occurs at position P2, then the affected high-voltage potential is short-circuited/rapidly discharged by means of the protective device 8 and its protective circuit 9 in DE 10 2019 008 833 A1 and /or in the
  • the main difference to DE 102019 008 833 A1, DE 102021 003 834 and DE 10 2021 003 835 is therefore the determination of whether physical contact occurs at position P2, and if this is the case, then a different procedure.
  • This trigger criterion i.e. H.
  • the opening takes place, for example, as soon as a voltage of U 0P3 - U 0P2 is present at position P3 between the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged and the reference potential M, ie until this voltage is equal to the difference in the voltage U 0P2 of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged, to the reference potential M between the DC-DC converter GW and the DC charging station 5, ie at position P2, to the voltage U 0P3 of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged, to the reference potential M between the DC-DC converter GW and the high-voltage battery 6 , ie at position P3, immediately before body contact.
  • the opening takes place, for example, when at position P2, ie in the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged, between the
  • the protective switch SS1 is thus between the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged and the reference potential M until the current voltage of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged to the reference potential M between the DC-DC converter GW and the DC charging station 5 is zero, and then again opened, and/or until a current voltage of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged relative to the reference potential M between the DC-DC converter GW and the high-voltage battery 6 is as large as a difference between the voltage of the high-voltage potential in which the DC-DC converter
  • Voltage measuring device SV1 measured voltage U 0P3 of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged, to the reference potential M between the DC-DC converter GW and the high-voltage battery 6, ie at position P3, can be determined immediately before physical contact or by means of a further voltage measuring device directly at an input of the DC-DC converter GW can be measured.
  • a further discharge circuit in particular a further discharge network, in particular a further protective circuit 9, is required between the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged and the reference potential at position P2, i.e. H. between the
  • the high-voltage electrical system 3 has such a further discharge circuit, in particular a further protective circuit 9, at this position P2.
  • a further discharge circuit in particular a further protective circuit 9, at this position P2.
  • this further protective circuit when the voltage U 0P2 of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged, the reference potential M between the DC-DC converter GW and the DC charging station 5, ie at position P2, immediately before physical contact exceeds the predetermined limit value , at least one protective switch between the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged and the reference potential M in the area of position P2, ie between the DC-DC converter GW and the DC charging connection, arranged further protective circuit 9 closed.
  • the current value of the voltage measurement of the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged in the example shown here the plus potential HV+, to the reference potential M, here determined by means of the first voltage measuring device SV1, or its averaging over a predetermined period of time.
  • a predefined limit value for this current value of the voltage measurement or an average value can be specified.
  • the protective switch SS1 of the protective circuit 9 closes when this limit value is undershot, at the same time the calculated slope of the measured voltage between the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged and the reference potential M, for example, has a value of less than -1e5 and the protective switch another protective circuit 9 is open.
  • This protective switch of the further protective circuit 9 is closed, for example, when the above-mentioned limit value of the voltage measurement is undershot and at the same time the calculated slope of the measured voltage between the high-voltage potential in which the DC-DC converter GW is arranged and the reference potential M, for example, has a value between -1e4 and -1e5.
  • the first protective switch SS1 of the protective circuit 9 must not be closed.
  • the solution described is particularly suitable for vehicles 2 with a galvanically coupled DC-DC converter GW and/or with at least one inverter operated as a DC-DC converter.
  • the galvanically coupled DC-DC converter GW can also be used, for example, to supply auxiliary units.
  • the solution can also be used for DC charging stations 5, consisting of a galvanically insulating DC-DC converter and/or a battery and a galvanically coupled converter.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb eines Hochvoltbordnetzes (3) eines Fahrzeugs (2) mit einer Schutzvorrichtung (8) bei einem Körperkontakt mit einem der Hochvoltpotentiale (HV+, HV-) und einem Bezugspotential (M) während eines Ladens einer Hochvoltbatterie (6) durch eine Gleichstromladestation (5), wobei die Schutzvorrichtung (8) jeweils eine Spannungsmessvorrichtung (SV1, SV2) und eine Schutzschaltung (9) aufweist. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass in einem der Hochvoltpotentiale (HV+, HV-) zwischen der Schutzvorrichtung (8) und einem Gleichstromladeanschluss ein galvanisch gekoppelter Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist und die Gleichstromladestation (5) eine Ladespannung bereitstellt, die geringer ist als eine Nennspannung der Hochvoltbatterie (6), wobei ermittelt wird, ob der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) erfolgt, und dies als ein Auslösekriterium für eine Ansteuerung der Schutzschaltung (9) und/oder einer weiteren Schutzschaltung (9), die zwischen dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, und dem Bezugspotential (M) an einer Position zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und dem Gleichstromladeanschluss angeordnet ist, verwendet wird.

Description

Verfahren zum Betrieb eines Hochvoltbordnetzes eines Fahrzeugs
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb eines Hochvoltbordnetzes eines Fahrzeugs nach den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1.
Aus dem Stand der Technik sind, wie in der gattungsbildenden Schrift DE 10 2019 008 833 A1 beschrieben, eine Schutzvorrichtung für ein elektrisches Gleichstromnetz, ein Bordnetz für ein Fahrzeug, ein Fahrzeug und eine Gleichstromladestation bekannt. Die Schutzvorrichtung umfasst eine erste Spannungsmessvorrichtung zwischen einer Pluspotentialleitung und einer Bezugspotentialleitung und eine zweite Spannungsmessvorrichtung zwischen einer Minuspotentialleitung und der Bezugspotentialleitung, oder eine Fehlerstrommessvorrichtung in der Bezugspotentialleitung. Die Schutzvorrichtung umfasst des Weiteren eine Schutzschaltung mit zwei Schutzschaltungsteilen, wobei der erste Schutzschaltungsteil eine Reihenschaltung eines ersten Entladewiderstands und eines ersten Schutzschalters zwischen der Pluspotentialleitung und der Bezugspotentialleitung umfasst und der zweite Schutzschaltungsteil eine Reihenschaltung eines zweiten Entladewiderstands und eines zweiten Schutzschalters zwischen der Minuspotentialleitung und der Bezugspotentialleitung umfasst. Der erste und zweite Schutzschalter sind bei einem mittels der ersten und/oder zweiten Spannungsmessvorrichtung ermittelten Unterschreiten und/oder Überschreiten eines vorgegebenen Spannungswertes zum Schließen ansteuerbar, oder der erste und/oder zweite Schutzschalter sind/ist bei einem mittels der Fehlerstrommessvorrichtung gemessenen Fehlerstrom zum Schließen ansteuerbar.
Die DE 102017 009 355 A1 offenbart ein Verfahren zum Betreiben eines mit einer ersten elektrischen Gleichspannung beaufschlagten ersten Bordnetzes und eines mit einer zweiten elektrischen Gleichspannung beaufschlagten zweiten Bordnetzes, wobei das erste und das zweite Bordnetz mittels eines einen ersten getakteten Energiewandler aufweisenden Energiekopplers elektrisch gekoppelt werden. Hierbei sind die erste und die zweite elektrische Gleichspannung mittels einer elektrischen Isolationseinrichtung gegenüber einem elektrischen Bezugspotential elektrisch isoliert und werden von der elektrischen Isolationseinrichtung überwacht. Das erste und das zweite Bordnetz werden mittels des Energiekopplers galvanisch gekoppelt, wobei bei einer Störung der Isolationseinrichtung in einem Bereich eines der beiden Bordnetze der Energiekoppler elektrische Potentiale des jeweiligen anderen der beiden Bordnetze derart steuert, dass jeweilige Potentialdifferenzen von diesen elektrischen Potentialen zum Bezugspotential kleiner als ein vorgegebener Vergleichswert sind.
Des Weiteren sind aus intern bekanntem Stand der Technik eine Schutzvorrichtung für ein elektrisches Gleichstromnetz und ein Verfahren zu deren Betrieb sowie ein Bordnetz für ein Fahrzeug, ein Fahrzeug und eine Gleichstromladestation bekannt. Die Schutzvorrichtung umfasst eine Spannungsmessvorrichtung zwischen jeweils einer Potentialleitung und einer Bezugspotentialleitung und eine Schutzschaltung mit jeweils einer Reihenschaltung eines Schutzkondensators, eines Schutzwiderstands und eines jeweiligen Schutzschalters zwischen der jeweiligen Potentialleitung und der Bezugspotentialleitung, oder mit zwei Schutzschaltungsteilen mit einer Reihenschaltung eines Schutzkondensators, eines Schutzwiderstands und eines Schutzschalters zwischen der jeweiligen Potentialleitung und der Bezugspotentialleitung. Zum Schutzkondensator und Schutzwiderstand ist ein Entladewiderstand parallelgeschaltet und zum Schutzkondensator oder zum Schutzkondensator und Schutzwiderstand ist eine Reihenschaltung aus einem Schnellentladewiderstand und einem Schnellentladeschalter parallelgeschaltet. Der erste und/oder zweite Schutzschalter sind/ist bei einem mittels der ersten und/oder zweiten Spannungsmessvorrichtung ermittelten Eintritt mindestens eines Auslösekriteriums zum Schließen ansteuerbar.
Auch ist intern eine weitere Schutzvorrichtung für ein elektrisches Gleichstromnetz, ein Bordnetz für ein Fahrzeug, ein Fahrzeug und eine Gleichstromladestation als Stand der Technik bekannt. Die Schutzvorrichtung umfasst eine jeweilige Spannungsmessvorrichtung zwischen einer jeweiligen Potentialleitung und einer Bezugspotentialleitung und eine Schutzschaltung mit einem Schutzschalter zwischen der jeweiligen Potentialleitung und der Bezugspotentialleitung und mindestens einem Widerstand, der als ein Widerstand mit einem festen Widerstandswert von maximal 800 Q oder als ein spannungsabhängiger Widerstand ausgebildet ist, wobei der jeweilige Schutzschalter bei einem mittels der jeweiligen Spannungsmessvorrichtung ermittelten Eintritt mindestens eines Auslösekriteriums zum Schließen ansteuerbar ist. Der Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, ein gegenüber dem Stand der Technik verbessertes Verfahren zum Betrieb eines Hochvoltbordnetzes eines Fahrzeugs anzugeben.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein Verfahren zum Betrieb eines Hochvoltbordnetzes eines Fahrzeugs mit den Merkmalen des Anspruchs 1.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.
In einem erfindungsgemäßen Verfahren zum Betrieb eines Hochvoltbordnetzes eines Fahrzeugs mit einer Schutzvorrichtung zum Schutz eines menschlichen Körpers bei einem Körperkontakt mit einem der Hochvoltpotentiale und einem Bezugspotential während eines Ladens einer Hochvoltbatterie durch eine Gleichstromladestation, an welcher das Fahrzeug mittels eines Ladekabels angeschlossen ist, wobei die Schutzvorrichtung jeweils eine Spannungsmessvorrichtung und eine Schutzschaltung mit einem Schutzschalter zwischen dem jeweiligen Hochvoltpotential und dem Bezugspotential aufweist, ist vorgesehen, dass in einem der Hochvoltpotentiale des Hochvoltbordnetzes des Fahrzeugs zwischen der Schutzvorrichtung und einem Gleichstromladeanschluss des Fahrzeugs ein galvanisch gekoppelter Gleichspannungswandler angeordnet ist und die Gleichstromladestation eine Ladespannung bereitstellt, die geringer ist als eine Nennspannung der Hochvoltbatterie. Es wird ermittelt, ob der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation erfolgt, im Folgenden auch als Position P2 oder zweite Position bezeichnet. Dies wird als ein Auslösekriterium für eine Ansteuerung der Schutzschaltung, insbesondere mindestens eines Schutzschalters der Schutzschaltung, und/oder zur Ansteuerung einer weiteren Schutzschaltung, insbesondere mindestens eines Schutzschalters dieser weiteren Schutzschaltung, die zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, und dem Bezugspotential an einer Position zwischen dem Gleichspannungswandler und dem Gleichstromladeanschluss angeordnet ist, verwendet.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass anhand einer Steigung der gemessenen Spannung zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, und dem Bezugspotential ermittelt wird, ob der Körperkontakt zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation, d. h. an der Position P2, erfolgt.
Insbesondere ist vorgesehen, dass, wenn ermittelt wurde, dass der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation, d. h. an Position P2, erfolgt, und zudem eine Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zum Bezugspotential zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation unmittelbar vor dem Körperkontakt einen vorgegebenen Grenzwert nicht überschreitet, die Schutzschalter nicht geschlossen werden.
Insbesondere ist vorgesehen, dass, wenn ermittelt wurde, dass der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation, d. h. an Position P2, erfolgt, und zudem die Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zum Bezugspotential zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation unmittelbar vor dem Körperkontakt den vorgegebenen Grenzwert überschreitet, mindestens der Schutzschalter zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, und dem Bezugspotential geschlossen und dann wieder geöffnet wird. Dabei wird dieser Schutzschalter solange geschlossen, bis eine aktuelle Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zum Bezugspotential zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation Null ist, und dann wieder geöffnet, und/oder er wird solange geschlossen, bis eine aktuelle Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zum Bezugspotential zwischen dem Gleichspannungswandler und der Hochvoltbatterie so groß ist wie eine Differenz zwischen einer Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zum Bezugspotential zwischen dem Gleichspannungswandler und der Hochvoltbatterie unmittelbar vor dem Körperkontakt und der Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zum Bezugspotential zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation unmittelbar vor dem Körperkontakt, und dann wieder geöffnet.
Alternativ oder zusätzlich ist vorgesehen, dass, wenn ermittelt wurde, dass der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation, d. h. an Position P2, erfolgt, und insbesondere dann, wenn zudem die Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, zum Bezugspotential zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation unmittelbar vor dem Körperkontakt den vorgegebenen Grenzwert überschreitet, der mindestens eine Schutzschalter derweiteren Schutzschaltung, die zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, und dem Bezugspotential an der Position zwischen dem Gleichspannungswandler und dem Gleichstromladeanschluss angeordnet ist, geschlossen wird.
Die Steigung wird insbesondere mit einem vorgegebenen Schwellwert verglichen, wobei insbesondere ermittelt wird, ob der Schwellwert unterschritten oder überschritten wird, und dadurch ermittelt wird, ob der Körperkontakt zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation erfolgt.
Insbesondere ist vorgesehen, dass durch das Schließen des jeweiligen Schutzschalters mindestens ein elektrischer Widerstand zwischen das Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler angeordnet ist, und das Bezugspotential geschaltet wird, d. h. die Schutzschaltung der Schutzvorrichtung und/oder die weitere Schutzschaltung weist mindestens diesen Widerstand auf. Die Schutzschaltung der Schutzvorrichtung und/oder die weitere Schutzschaltung kann/können zudem noch weitere Komponenten aufweisen. Insbesondere ist die Schutzschaltung ausgebildet wie in der DE 102019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 und/oder in der DE 10 2021 003 835 beschrieben.
Durch die beschriebene Lösung wird eine korrekte Funktion der Schutzvorrichtung und deren Schutzschaltung auch dann sichergestellt, wenn das Hochvoltbordnetz den galvanisch gekoppelten Gleichspannungswandler aufweist und der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential, in dem dieser Gleichspannungswandler angeordnet ist, an der Position P2 erfolgt, d. h. zwischen dem Gleichspannungswandler und der Gleichstromladestation. Dadurch wird auch für diesen Fall eine schnelle Entladung von Y-Kondensatoren sichergestellt und somit ein Stromschlag mit einer für Menschen gefährlichen Stärke vermieden.
Bei der beschriebenen Lösung wird insbesondere die Spannungsmessung der Hochvoltpotentiale bezogen auf das Bezugspotential betrachtet. Durch eine Differenzierung (Bildung der Ableitung) der Spannung kann anhand der Steigung des Spannungsverlaufs auf die ursprüngliche Ausgangsspannung geschlossen werden. Anhand der Ausgangsspannung kann dann durch Vergleich mit Schwellwerten darauf geschlossen werden, ob der Körperkontakt und somit die Körperentladung auf der Primärseite oder auf der Sekundärseite des Gleichspannungswandlers stattfindet.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im Folgenden anhand einer Zeichnung näher erläutert.
Dabei zeigt:
Fig. 1 schematisch ein mit einer Gleichstromladestation gekoppeltes Fahrzeug.
Figur 1 zeigt eine schematische Darstellung eines mit einer Gleichstromladestation 5 gekoppelten Fahrzeugs 2. Das Fahrzeug 2 weist ein Hochvoltbordnetz 3 mit Hochvoltpotentialen HV+, HV-, d. h. mit einem Pluspotential HV+ und einem Minuspotential HV-, und mit einem Bezugspotential M, insbesondere Masse- oder Erdpotential, auf. Des Weiteren weist das Hochvoltbordnetz 3 eine Schutzvorrichtung 8 zum Schutz eines menschlichen Körpers MK bei einem Körperkontakt mit einem der Hochvoltpotentiale HV+, HV- und dem Bezugspotential M während eines Ladens einer Hochvoltbatterie 6 durch die Gleichstromladestation 5 auf. Das Hochvoltbornetz 3 bildet im mit der Gleichstromladestation 5 gekoppelten Zustand mit dieser ein gemeinsames Gleichstromnetz 1. Die Hochvoltbatterie 6 des Fahrzeugs 2, welche an der Gleichstromladestation 5 elektrisch geladen wird, dient insbesondere der Bereitstellung elektrischer Energie für mindestens eine elektrische Antriebseinheit des Fahrzeugs 2 zum Antrieb des Fahrzeugs 2.
Sowohl im Fahrzeug 2 als auch in der Gleichstromladestation 5 werden Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- als Maßnahme verwendet, um eine Emission von EMV-Störungen (EMV = elektromagnetische Verträglichkeit) zu reduzieren. Insbesondere sind Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- meist günstigere und kompaktere EMV-Filtermaßnahme im Vergleich zu induktiven Entstörfiltern, beispielsweise Common- oder Differential-Moder Drosseln. Aus Sicht der EMV wäre es somit vorteilhaft, Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- mit großen Kapazitätswerten zu verwenden. Nachteilig bei einem elektrifizierten Fahrzeug 2, d. h. beispielsweise bei einem Elektrofahrzeug oder Hybridfahrzeug, ist jedoch, dass ein Energieinhalt der Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- durch einen Fahrzeugnutzer spürbar ist, wenn er ein Hochvoltpotential HV+, HV- berühren kann und gleichzeitig in Verbindung mit dem Erdpotential ist. Er erhält dann einen elektrischen Schlag. Je nach Größe dieses elektrischen Schlages kann dies gesundheitsgefährdend sein. Beispielsweise kann es zu Herzkammerflimmern oder zum Tod führen. Ein solcher elektrischer Schlag stellt einen so genannten „Einfachfehler“ dar und ist zu vermeiden. Daher ist dieser Energieinhalt der Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- normativ begrenzt, um eine Gefährdung des Fahrzeugnutzers auszuschließen.
Aus Sicht der Hochvoltsicherheit sind somit kleine Kapazitätswerte der Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- vorteilhaft. Normativ, beispielsweise geregelt in der Vorschrift LV123, gibt es die Anforderung, einen maximalen Energieinhalt, insbesondere 0,2 J, in den Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- nicht zu überschreiten oder so genannte „alternative measures“, d. h. alternative Maßnahmen, vorzusehen, zum Beispiel eine verstärkte Isolation. Dies hat jedoch stets zur Folge, dass bei einem Koppeln von zwei Hochvoltsystemen, beispielsweise Fahrzeug 2 und Gleichstromladestation 5, bei der Wahl der verstärkten Isolation als „alternative measure“ immer beide Teilnehmer gleichzeitig über diese verstärkte Isolation verfügen müssen. Dies kann derzeit jedoch nicht sichergestellt werden.
In anderen Normen, beispielsweise IEC 1772, IEC 60479-1 und IEC60479-2, wird nicht der Energieinhalt der Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- als gesundheitsgefährdende Größe genannt, die nicht überschritten werden darf, sondern es wird eine Ladungsmenge als schädigender Mechanismus genannt, die einen vorgegebenen Wert nicht überschreiten darf. Beispielsweise ist hierzu ein Graph einer Relation einer Dauer eines Körperstroms über einen Wert des Körperstroms angegeben. Ein Alternativweg, wie beispielsweise eine verstärkte Isolation, wird hier nicht akzeptiert.
Figur 1 zeigt einen Schaltungsaufbau einer Ausführungsform des Hochvoltbordnetzes 3 bei einem Gleichstromladevorgang des Fahrzeugs 2. Das Hochvoltbordnetz 3 des Fahrzeugs 2 ist mittels eines Ladekabels 4 mit der Gleichstromladestation 5 gekoppelt. Dabei ist im dargestellten Beispiel das Ladekabel 4 bereits mit Anschlusskontakten AK+, AK- eines Gleichstromladeanschlusses des Fahrzeugs 2 verbunden und Ladeschütze LS+, LS- des Fahrzeugs 2 in Hochvoltpotentialleitungen HV+L, HV-L sind noch geöffnet. Zum Laden werden sie geschlossen.
Auf der linken Seite befindet sich die Gleichstromladestation 5 mit einer Ladestationsspannungsquelle SQ, einem Ladestationinnenwiderstand RLS und den Y-Kondensatoren CyL+, CyL-,
Rechts daneben ist das Ladekabel 4 dargestellt.
Rechts daneben ist das Fahrzeug 2 mit seinem Hochvoltbordnetz 3 dargestellt, umfassend die Ladeschütze LS+, LS-, die Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, zum Beispiel EMV-Filter, einen X-Kondensator Cx, beispielsweise eines Gleichstromzwischenkreises, und die Hochvoltbatterie 6 mit ihren Hauptschützen HS+, HS-. Die Hochvoltbatterie 6 ist dargestellt als eine elektrische Batterieenergiequelle 7, umfassend beispielsweise eine Mehrzahl elektrisch in Reihe und/oder parallel geschalteter Einzelzellen, mit einem Batterieinnenwiderstand RBatt.
Zusätzlich ist in diesem Schaltplan der menschliche Körper MK mit einem Körperwiderstand RK und einem Schaltersymbol für einen Isolationsfehler IF, beispielsweise bei einem defekten Ladekabel 4, hier beispielhaft ein Fehler am Pluspotential HV+, dargestellt. Der Isolationsfehler IF kann ebenso am
Minuspotential HV- auftreten. Dies ist hier nicht dargestellt. Tritt der Isolationsfehler IF auf, ist das Schaltersymbol geschlossen. Es erfolgt bei einem solchen Isolationsfehler IF und einem Kontakt des menschlichen Körpers MK mit einem der
Hochvoltpotentiale HV+, HV- und einem Bezugspotential M eine Entladung durch den menschlichen Körper MK.
Um diese Entladung durch den menschlichen Körper MK zu vermeiden oder zumindest auf ein, insbesondere bezüglich einer Gesundheitsgefährdung, zulässiges Maß zu verringern, ist die Schutzvorrichtung 8 mit einer Schutzschaltung 9 zur Reduzierung des Stromschlags durch die Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- vorgesehen. Die Schutzvorrichtung 8 umfasst eine erste Spannungsmessvorrichtung SV1 zwischen der Pluspotentialleitung HV+L und der Bezugspotentialleitung ML zur Messung einer Spannung zwischen der Pluspotentialleitung HV+L und der Bezugspotentialleitung ML, d. h. zwischen dem Pluspotential HV+ und dem Bezugspotential M, insbesondere Massepotential, insbesondere der Fahrzeugrohbaumasse, und eine zweite Spannungsmessvorrichtung SV2 zwischen der Minuspotentialleitung HV-L und der Bezugspotentialleitung ML zur Messung einer Spannung zwischen der Minuspotentialleitung HV-L und der Bezugspotentialleitung ML, d. h. zwischen dem Minuspotential HV- und dem Bezugspotential M, insbesondere Massepotential, insbesondere der Fahrzeugrohbaumasse. Die Spannungsmessungen, insbesondere die Spannungsmessvorrichtungen SV1 , SV2, steuern bei Eintritt mindestens eines vorgegebenen Auslösekriteriums einen dazugehörigen Schutzschalter SS1 , SS2 an. Die Schutzschalter SS1 , SS2 sind beispielsweise jeweils als ein Halbleiterschalter, beispielsweise MOSFET, ausgebildet. Dadurch wird ein Entladenetzwerk zwischen dem Pluspotential HV+ und dem Bezugspotential M, insbesondere der Rohbaumasse, bzw. ein Entladenetzwerk zwischen dem Minuspotential HV- und dem Bezugspotential M, insbesondere der Rohbaumasse, geschaltet. Diese Entladenetzwerke sind im dargestellten Beispiel Schutzschaltungsteile 9.1 , 9.2 der Schutzschaltung 9.
Das jeweilige Entladenetzwerk, d. h. der jeweilige Schutzschaltungsteil 9.1 , 9.2, umfasst mindestens einen elektrischen Widerstand, über weichen die Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- entladen werden. Im dargestellten Beispiel besteht das jeweilige Entladenetzwerk vorzugsweise aus einem ungeladenen Kondensator, im Folgenden als Schutzkondensator Cs1 , Cs2 bezeichnet, und einem elektrisch parallel geschalteten Widerstand, im Folgenden als
Entladewiderstand Re1, Re2 bezeichnet. Zusätzlich ist ein Schutzwiderstand Rs1, Rs2 vorgesehen, welcher zum Schutzkondensator Cs1, Cs2 elektrisch in Reihe geschaltet ist. Es könnte beispielsweise auch nur der Entladewiderstand Re1, Re2 vorgesehen sein.
Soweit bisher beschrieben entspricht das Hochvoltbordnetz 3 inklusive der Schutzvorrichtung 8 demjenigen aus der DE 10 2019 008 833 A1. Für weitere Informationen zu dessen Aufbau und Funktionsweise wird daher auf diese DE 10 2019 008 833 A1 verwiesen, insbesondere auf deren Figuren und Figurenbeschreibung. Weitere Beispiele solcher Hochvoltbordnetze 3 mit Schutzvorrichtung 8 werden in der DE 10 2021 003 834 und in der DE 10 2021 003 835 beschrieben. Sie unterscheiden sich im Wesentlichen im Aufbau der Schutzvorrichtung, insbesondere in den Komponenten des Entladenetzwerks.
Für die im Folgenden beschriebene Lösung können die in der DE 102019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 und in der DE 102021 003 835 beschriebenen Schutzvorrichtungen 8 und deren jeweilige Funktionsweise für das Hochvoltbordnetz 3 des Fahrzeugs 2 verwendet werden, d. h. die in Figur 1 dargestellte Schutzvorrichtung 8 kann auch in Form einer anderen der in der DE 102019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 und in der DE 102021 003 835 beschriebenen Ausführungsformen ausgebildet sein und funktionieren, wie dort beschrieben.
Der wesentliche Unterschied des hier dargestellten Hochvoltbordnetzes 3 zu den in der DE 10 2019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 und in der DE 102021 003 835 dargestellten und beschriebenen Hochvoltbordnetzen 3 besteht darin, dass im hier dargestellten und beschriebenen Hochvoltbordnetz 3 des Fahrzeugs 2 in einem der Hochvoltpotentiale HV+, HV-, im hier dargestellten Beispiel im Pluspotential HV+, zwischen der Schutzvorrichtung 8 und dem Gleichstromladeanschluss des Fahrzeugs 2 ein galvanisch gekoppelter Gleichspannungswandler GW angeordnet ist. Dadurch wird es ermöglicht, die Hochvoltbatterie 6 an einer Gleichstromladestation 5 zu laden, die eine Ladespannung bereitstellt, die geringer ist als eine Nennspannung der Hochvoltbatterie 6. Die dargestellte Gleichstromladestation 5 ist eine solche Gleichstromladestation 5.
Dieser Gleichspannungswandler GW hat Auswirkungen auf die Wirkung der Schutzvorrichtung 8, wenn der Isolationsfehler IF und der oben beschriebene Körperkontakt zwischen einem der Hochvoltpotentiale HV+, HV- und dem Bezugspotential M mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 erfolgt. Im hier dargestellten Beispiel ist dieses Hochvoltpotential das Pluspotential HV+. In anderen Beispielen kann der Gleichspannungswandler GW auch im Minuspotential HV- angeordnet sein, so dass dann dieses
Minuspotential HV- betroffen wäre. Diese für die Wirkung der Schutzvorrichtung 8 kritische Position des Körperkontakts mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 wird im Folgenden als Position P2 bezeichnet.
Die anderen möglichen Positionen, in denen der Körperkontakt zwischen einem der Hochvoltpotentiale HV+, HV- und dem Bezugspotential M erfolgen könnte, sind das andere Hochvoltpotential, im dargestellten Beispiel das Minuspotential HV-, im Folgenden als Position P1 bezeichnet, und das Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Hochvoltbatterie 6, im Folgenden als Position P3 bezeichnet. An diesen beiden anderen Positionen P1 und P3 ist der Körperkontakt auch bei Verwendung des galvanisch gekoppelten Gleichspannungswandlers GW im Hochvoltbordnetz 3 des Fahrzeugs 2 für die Schutzvorrichtung 8, insbesondere für deren Funktionsweise und Wirkungsweise, unkritisch. Erfolgt der Körperkontakt mit einem der Hochvoltpotentiale HV+, HV- somit an einer dieser beiden Positionen P1 , P3, so arbeitet die Schutzvorrichtung 8 weiterhin wie in der DE 10 2019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 oder in der DE 10 2021 003 835, insbesondere in deren Figuren und Figurenbeschreibung, beschrieben und erzielt dabei die gleiche Wirkung wie dort beschrieben.
Erfolgt der Körperkontakt an Position P3, d. h. zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Hochvoltbatterie 6, dann wird mittels der Schutzvorrichtung 8 die Spannung zwischen dem vom Körper MK kontaktierten Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M an Position P3 auf 0V reduziert. An der Position P2 reduziert sich die Spannung zwischen diesem Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M um den gleichen Spannungsbetrag wie an Position P3. Da die Ausgangsspannung zwischen diesem Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M an Position P2 um den Spannungswert des Gleichspannungswandlers GW reduziert ist, ist als Endwert ebenfalls eine wesentlich niedrigere oder sogar negative Spannung die Folge. Da der Körperkontakt jedoch nicht an Position P2, sondern an Position P3 erfolgt, ist dies nicht von Bedeutung. An Position P3, an welcher der Körperkontakt erfolgt, wird die Spannung schnell abgebaut. Die Funktionsweise der Schutzvorrichtung, wie sie in der DE 10 2019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 oder in der DE 102021 003 835 beschrieben ist, ist somit für den Körperkontakt an Position P3 vorteilhaft und wird daher auch bei der hier beschriebenen Lösung für den Körperkontakt an Position P3 beibehalten.
Erfolgt der Körperkontakt an Position P2, d. h. zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5, dann reduziert sich die Spannung zwischen dem vom Körper MK kontaktierten Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M an Position P3 nur um einen geringen Wert, nämlich um die Spannung zwischen diesem Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M an der Position P2. Die Spannung zwischen diesem Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M reduziert sich an der Position P2 auf einer Kondensatorentladungskurve auf den Wert 0V. Das Zuschalten der Schutzschaltung 9 der Schutzvorrichtung 8 an Position P3, wie in DE 10 2019 008 833 A1, in DE 10 2021 003 834 oder in DE 102021 003 835 beschrieben, würde die Spannung an der Position P3 schlagartig auf 0V reduzieren. In Folge dessen reduziert sich ab dem Zuschaltzeitpunkt die Spannung zwischen dem vom Körper MK kontaktierten Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M an der Position P2 um den Spannungswert, der an der Position P3 zum Zeitpunkt des Zuschaltens geherrscht hat. Aufgrund des Vorzeichenwechsels, da die Ausgangsspannung an Position P2 geringer ist als an Position P3, erhöht sich dann der Spannungsbetrag an der Position P2 und stellt somit sogar eine höhere Gefahr dar als ohne das Zuschalten der Schutzschaltung 9 der Schutzvorrichtung 8.
Erfolgt der Körperkontakt an Position P1 , d. h. an dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW nicht angeordnet ist, im hier dargestellten Beispiel somit am Minuspotential HV-, dann wird mittels der Schutzvorrichtung 8 die Spannung zwischen dem vom Körper MK kontaktierten Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M an Position P1 auf OV reduziert. Die Spannung zwischen dem anderen Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M steigt sowohl an der Position P2 als auch an der Position P3 um den gleichen Betrag an. Da in diesem Fall das Berühren durch den menschlichen Körper MK jedoch an Position P1 erfolgt, ist dies unerheblich, denn hier wird die Spannung schnell abgebaut. Die Funktionsweise der Schutzvorrichtung, wie sie in der DE 10 2019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 oder in der DE 102021 003 835 beschrieben ist, ist somit für den Körperkontakt an Position P3 vorteilhaft und wird daher auch bei der hier beschriebenen Lösung für den Körperkontakt an Position P3 beibehalten.
Wie aus den vorangegangenen Schilderungen erkennbar ist, besteht somit die Notwendigkeit zur Unterscheidung, ob der Körper MK an der Position P2 oder P3 mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, in Berührung kam. Insbesondere muss ermittelt werden, ob der Körper MK an Position P2 mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, in Berührung kam, denn dann ist eine andere Funktionsweise der Schutzvorrichtung 8, insbesondere der Schutzschaltung 9, erforderlich als in DE 102019 008 833 A1, in der DE 10 2021 003 834 oder in der DE 10 2021 003 835 beschrieben.
Bei der hier beschriebenen Lösung ist daher vorgesehen, dass ermittelt wird, ob der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 erfolgt, d. h. ob der Körperkontakt an Position P2 erfolgt. Da die Erkennung der jeweiligen Position P1, P2, P3, insbesondere der Position P2, sehr schnell erfolgen muss, damit die Schutzvorrichtung 8, insbesondere deren Schutzschaltung 9, die korrekte Handlung vornimmt, kann nicht auf ein Abklingen der Entladungskurve, d. h. der e-Funktion der Kondensatorentladung der Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL-, gewartet werden. Das für die hier beschriebene Lösung herangezogene Unterscheidungsmerkmal ist die Steigung der Entladungskurve, d. h. die Ableitung der Entladungskurve. Es wird somit anhand der Steigung der gemessenen Spannung zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential M ermittelt, ob der Körperkontakt zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 erfolgt. Die Spannung wird dabei mittels der zur Messung der Spannung zwischen diesem Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M vorgesehenen Spannungsmessvorrichtung gemessen, im hier dargestellten Beispiel somit mittels der ersten Spannungsmessvorrichtung SV1.
Es gilt die Maschengleichung für das Hochvoltpotential, in dem der
Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, hier somit für das Pluspotential HV+:
Ups t) — UGW + Up2( ) (1)
Dabei ist
[/P3(t) die Spannung zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, hier dem Pluspotential HV+, und dem Bezugspotential M an der Position P3,
[/p2(t) die Spannung zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, hier dem Pluspotential HV+, und dem Bezugspotential M an der Position P2,
UGW die Spannung des Gleichspannungswandlers GW.
Eine Körperentladung an der Position P3 hat bezogen auf die Position P3 folgenden Verlauf:
Figure imgf000015_0001
und für ihre Steigung (Ableitung) gilt:
Figure imgf000015_0002
Eine Körperentladung an der Position P2 hat bezogen auf die Position P3 folgenden Verlauf:
Figure imgf000016_0001
und für ihre Steigung (Ableitung) gilt:
Figure imgf000016_0002
U0P3 und U0P2 entsprechen dabei den Spannungen des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, in diesem Beispiel somit des
Pluspotentials HV+, zum Bezugspotential M an den Positionen P3 bzw. P2 unmittelbar vor dem Eintritt der Körperentladung. R ist der Körperwiderstand RK und C ist die Gesamtkapazität der zu entladenden Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL-,
Aus der Betrachtung der beiden Ableitungen ergibt sich ein Unterschied in der Steigung in Abhängigkeit von der Position der Körperberührung. Bei einer Berührung an Position P3 enthält die Formel der Ableitung (Formel (3)) den Faktor U0P3, während bei einer Berührung an Position P2 die Ableitung (Formel (5)) den Faktor U0P2 enthält.
Es kann also ohne Verzögerung anhand der Steigung der Ort der Körperberührung erkannt werden und somit auch sofort für die Schutzvorrichtung 8, insbesondere deren Schutzschaltung 9, das korrekte Verhalten erfolgen. Hierzu wird die ermittelte Steigung insbesondere mit mindestens einem vorgegebenen Schwellwert verglichen. Insbesondere wird ermittelt, ob dieser Schwellwert unterschritten oder überschritten wird. Durch diesen Vergleich wird ermittelt, ob der Körperkontakt an Position P2 erfolgt oder nicht.
Die Ermittlung der Steigung (Ableitung) kann beispielsweise anhand einer Kondensatorschaltung, eines Operationsverstärkers (Differenzierer) oder durch mehrfache Abtastung, d. h. Messung der Spannung mittels der betreffenden, hier der ersten, Spannungsmessvorrichtung SV1 , und Berechnung erfolgen.
Im Folgenden werden Reaktionsmöglichkeiten der Schutzvorrichtung 8 für den ermittelten Körperkontakt an der jeweiligen Position P1, P2, P3 beschrieben, bzw. insbesondere wenn ermittelt wurde, dass der Körperkontakt an Position P2 erfolgt, denn wenn der Körperkontakt an den Positionen P1 und P3 erfolgt, d. h. wenn nicht ermittelt wird, dass der Körperkontakt an Position P2 erfolgt, dann erfolgt ein Kurzschließen/Schnellentladen des betroffenen Hochvoltpotentials mittels der Schutzvorrichtung 8 und deren Schutzschaltung 9 auf in der DE 10 2019 008 833 A1 und/oder in der
DE 10 2021 003 834 und/oder in der DE 102021 003 835 beschriebene Weise.
Der Wesentliche Unterschied zur DE 102019 008 833 A1 , DE 102021 003 834 und DE 10 2021 003 835 besteht somit in der Ermittlung, ob der Körperkontakt an Position P2 erfolgt, und wenn dies der Fall ist, im dann anderen Vorgehen. Es kommt somit das Auslösekriterium zum Auslösen der Schutzschaltung 9, d. h. zum Schließen mindestens eines oder beider Schutzschalter SS1, SS2, der Position P1, P2, P3 des Körperkontakts hinzu, insbesondere das Auslösekriterium, ob der Körperkontakt an Position P2 erfolgt oder nicht, oder des Auslösekriteriums, dass der Körperkontakt an Position P2 erfolgt. Dieses Auslösekriterium, d. h. dessen Vorliegen, wird dabei, wie oben beschrieben, insbesondere anhand der Steigung der Spannung über die Zeit t zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, im hier dargestellten Beispiel dem Pluspotential HV+, und dem Bezugspotential M ermittelt, insbesondere gemäß Formel (5).
Wenn somit ermittelt wurde, dass der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, im dargestellten Beispiel somit mit dem Pluspotential HV+, zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 erfolgt, d. h. an Position P2, dann gibt es mehrere Möglichkeiten für die dann durchzuführende Funktionsweise der Schutzvorrichtung 8, insbesondere deren Schutzschaltung 9:
- Keine Aktion durch die Schutzvorrichtung 8, wenn die Spannung zu keiner Gefährdung des Menschen führt, d. h. die Umladung der
Y-Kondensatoren CyF+, CyF-, CyL+, CyL- um den Betrag von U0P2 zu keiner Überschreitung vorgegebener, insbesondere gesetzlich vorgegebener, Grenzwerte führt. Wenn somit die Spannung U0P2 des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5, d. h. an Position P2, unmittelbar vor dem Körperkontakt einen vorgegebenen Grenzwert nicht überschreitet, werden die Schutzschalter SS1 , SS2 nicht geschlossen. - Entladung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, im hier dargestellten Beispiel des Pluspotentials HV+, zum Bezugspotential M an der Position P3 um den Spannungswert U0P2, d. h. um den Wert der Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5, d. h. an Position P2, unmittelbar vor dem Körperkontakt. Dies kann beispielsweise durch das Schließen des betreffenden Schutzschalters, hier des ersten Schutzschalters SS1 , und wieder Öffnen erfolgen. Das Öffnen erfolgt dabei beispielsweise, sobald an Position P3 zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential M eine Spannung von U0P3 - U0P2 anliegt, d. h. bis diese Spannung der Differenz der Spannung U0P2 des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5, d. h. an Position P2, zur Spannung U0P3 des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Hochvoltbatterie 6, d. h. an Position P3, unmittelbar vor dem Körperkontakt entspricht. Alternativ erfolgt das Öffnen beispielsweise, wenn an Position P2, d. h. im Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zwischen dem
Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 die Spannung zwischen diesem Hochvoltpotential und dem Bezugspotential M OV beträgt. Insbesondere wenn die Spannung U0P2 des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5, d. h. an Position P2, unmittelbar vor dem Körperkontakt den vorgegebenen Grenzwert überschreitet, wird somit mindestens der Schutzschalter SS1 zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential M solange geschlossen, bis die aktuelle Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 Null ist, und dann wieder geöffnet, und/oder bis eine aktuelle Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Hochvoltbatterie 6 so groß ist wie eine Differenz zwischen der Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Hochvoltbatterie 6 unmittelbar vor dem Körperkontakt und der Spannung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5 unmittelbar vor dem Körperkontakt, und dann wieder geöffnet.
Für diese beiden Möglichkeiten gemäß der obigen beiden Anstriche ist eine möglichst genaue Kenntnis über die Spannung U0P2 des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5, d. h. an Position P2, unmittelbar vor dem Körperkontakt erforderlich. Diese Spannung U0P2 kann aus dem Übersetzungsverhältnis des Gleichspannungswandlers GW und aus der mittels der entsprechenden Spannungsmessvorrichtung, hier der ersten
Spannungsmessvorrichtung SV1 , gemessenen Spannung U0P3 des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Hochvoltbatterie 6, d. h. an Position P3, unmittelbar vor dem Körperkontakt ermittelt werden oder mittels einer weiteren Spannungsmessvorrichtung direkt an einem Eingang des Gleichspannungswandlers GW gemessen werden.
Alternativ zu diesen beiden Möglichkeiten, insbesondere alternativ zu der Möglichkeit gemäß obigem zweiten Anstrich, kann beispielsweise auch ein Entladen an der
Position P2 erfolgen. Hierzu ist eine weitere Entladeschaltung, insbesondere ein weiteres Entladenetzwerk, insbesondere eine weitere Schutzschaltung 9, zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential an der Position P2 erforderlich, d. h. zwischen dem
Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5. Zur Realisierung dieser Möglichkeit weist somit das Hochvoltbordnetz 3 an dieser Position P2 eine solche weitere Entladeschaltung, insbesondere weitere Schutzschaltung 9, auf. Diese ist vorteilhafterweise ausgebildet wie in der DE 102019 008 833 A1 und/oder in der
DE 10 2021 003 834 und/oder in der DE 102021 003 835 beschrieben.
Bei Verwendung dieser weiteren Schutzschaltung wird somit, insbesondere wenn die Spannung U0P2 des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, zum Bezugspotential M zwischen dem Gleichspannungswandler GW und der Gleichstromladestation 5, d. h. an Position P2, unmittelbar vor dem Körperkontakt den vorgegebenen Grenzwert überschreitet, mindestens ein Schutzschalter zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential M im Bereich der Position P2, d. h. zwischen dem Gleichspannungswandler GW und dem Gleichstromladeanschluss, angeordneten weiteren Schutzschaltung 9 geschlossen.
Zur besseren Unterscheidung oder schnelleren Reaktionsmöglichkeit können, zusätzlich zur oben beschriebenen Steigung der gemessenen Spannung zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential M, noch weitere Messgrößen verwendet werden, beispielsweise der aktuelle Wert der Spannungsmessung des Hochvoltpotentials, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, im hier dargestellten Beispiel somit des Pluspotentials HV+, zum Bezugspotential M, hier ermittelt mittels der ersten Spannungsmessvorrichtung SV1 , oder dessen Mittelwertbildung über einen vorgegebenen Zeitraum. Beispielsweise kann ein vorgegebener Grenzwert für diesen aktuellen Wert der Spannungsmessung oder ein Mittelwert vorgegeben sein. Der Schutzschalter SS1 der Schutzschaltung 9 schließt dann, wenn dieser Grenzwert unterschritten ist, zeitgleich die berechnete Steigung der gemessenen Spannung zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential M beispielsweise einen Wert von unter -1e5 aufweist und der Schutzschalter der weiteren Schutzschaltung 9 geöffnet ist. Dieser Schutzschalter der weiteren Schutzschaltung 9 wird beispielsweise geschlossen, wenn der oben erwähnte Grenzwert der Spannungsmessung unterschritten ist und zeitgleich die berechnete Steigung der gemessenen Spannung zwischen dem Hochvoltpotential, in dem der Gleichspannungswandler GW angeordnet ist, und dem Bezugspotential M beispielsweise einen Wert zwischen -1e4 und -1e5 aufweist. Zudem darf dann der erste Schutzschalter SS1 der Schutzschaltung 9 nicht geschlossen sein.
Bei der beschriebenen Lösung kann somit, insbesondere anhand der Steigung der Entladekurve, ein Rückschluss auf die Position P1, P2, P3 des Körperkontaktes erfolgen und daraufhin die richtige Reaktion der Schutzvorrichtung 8 vorgenommen werden. Die beschriebene Lösung ist insbesondere für Fahrzeuge 2 mit einem galvanisch gekoppeltem Gleichspannungswandler GW und/oder mit mindestens einem als Gleichspannungswandler betriebenen Inverter geeignet. Dabei kann der galvanisch gekoppelte Gleichspannungswandler GW beispielsweise auch zur Versorgung von Nebenaggregaten verwendet werden. Die Lösung kann auch für Gleichstromladestationen 5, bestehend aus einem galvanisch isolierenden Gleichspannungswandler und/oder einer Batterie und einem galvanisch gekoppelten Wandler verwendet werden. Bezugszeichenliste
1 Gleichstromnetz
2 Fahrzeug
3 Hochvoltbordnetz
4 Ladekabel
5 Gleichstromladestation
6 Hochvoltbatterie
7 Batterieenergiequelle
8 Schutzvorrichtung
9 Schutzschaltung
9.1 , 9.2 Schutzschaltungsteil
AK+, AK- Anschlusskontakt eines Gleichstromladeanschlusses
Cs1 , Cs2 Schutzkondensator
Cx X-Kondensator
CyF+, CyF- Y-Kondensator Fahrzeug
CyL+, CyL- Y-Kondensator Gleichstromladestation
GW Gleichspannungswandler
HS+, HS- Hauptschütz
HV+ Pluspotential
HV- Minuspotential
HV+L Pluspotentialleitung
HV-L Minuspotentialleitung
IF Isolationsfehler
LS+, LS- Ladeschütz
M Bezugspotential
ML Bezugspotentialleitung
MK Körper
P1, P2, P3 Position
Rßatt Batterieinnenwiderstand
RK Körperwiderstand
RLS Ladestationinnenwiderstand
Re1, Re2 Entladewiderstand
Rs1 , Rs2 Schutzwiderstand SQ Ladestationsspannungsquelle
SS1 , SS2 Schutzschalter
SV1 , SV2 Spannungsmessvorrichtung

Claims

Patentansprüche Verfahren zum Betrieb eines Hochvoltbordnetzes (3) eines Fahrzeugs (2) mit einer Schutzvorrichtung (8) zum Schutz eines menschlichen Körpers (MK) bei einem Körperkontakt mit einem der Hochvoltpotentiale (HV+, HV-) und einem Bezugspotential (M) während eines Ladens einer Hochvoltbatterie (6) durch eine Gleichstromladestation (5), an welcher das Fahrzeug (2) mittels eines Ladekabels (4) angeschlossen ist, wobei die Schutzvorrichtung (8) jeweils eine Spannungsmessvorrichtung (SV1, SV2) und eine Schutzschaltung (9) mit einem Schutzschalter (SS1 , SS2) zwischen dem jeweiligen Hochvoltpotential (HV+, HV-) und dem Bezugspotential (M) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass in einem der Hochvoltpotentiale (HV+, HV-) des Hochvoltbordnetzes (3) des Fahrzeugs (2) zwischen der Schutzvorrichtung (8) und einem Gleichstromladeanschluss des Fahrzeugs (2) ein galvanisch gekoppelter Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist und die Gleichstromladestation (5) eine Ladespannung bereitstellt, die geringer ist als eine Nennspannung der Hochvoltbatterie (6), wobei ermittelt wird, ob der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) erfolgt indem dies anhand einer Steigung der gemessenen Spannung zwischen dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, und dem Bezugspotential (M) ermittelt wird und dies als ein Auslösekriterium für eine Ansteuerung der Schutzschaltung (9) und/oder einer weiteren Schutzschaltung (9), die zwischen dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, und dem Bezugspotential (M) an einer Position zwischen dem
Gleichspannungswandler (GW) und dem Gleichstromladeanschluss angeordnet ist, verwendet wird. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass dann, wenn ermittelt wurde, dass der Körperkontakt mit dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) erfolgt,
- wenn eine Spannung des Hochvoltpotentials (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zum Bezugspotential (M) zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) unmittelbar vor dem Körperkontakt einen vorgegebenen Grenzwert nicht überschreitet, die Schutzschalter (SS1 , SS2) nicht geschlossen werden,
- wenn die Spannung des Hochvoltpotentials (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zum Bezugspotential (M) zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) unmittelbar vor dem Körperkontakt den vorgegebenen Grenzwert überschreitet, mindestens der Schutzschalter (SS1 , SS2) zwischen dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, und dem Bezugspotential (M) solange geschlossen wird, bis eine aktuelle Spannung des
Hochvoltpotentials (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zum Bezugspotential (M) zwischen dem
Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) Null ist, und dann wieder geöffnet wird, und/oder bis eine aktuelle Spannung des Hochvoltpotentials (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zum Bezugspotential (M) zwischen dem
Gleichspannungswandler (GW) und der Hochvoltbatterie (6) so groß ist wie eine Differenz zwischen einer Spannung des Hochvoltpotentials (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zum Bezugspotential (M) zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Hochvoltbatterie (6) unmittelbar vor dem Körperkontakt und der Spannung des Hochvoltpotentials (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, zum Bezugspotential (M) zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) unmittelbar vor dem Körperkontakt, und dann wieder geöffnet wird, und/oder
- mindestens ein Schutzschalter der weiteren Schutzschaltung (9), die zwischen dem Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, und dem Bezugspotential (M) an der Position zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und dem Gleichstromladeanschluss angeordnet ist, geschlossen wird. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Steigung mit einem vorgegebenen Schwellwert verglichen wird, wobei insbesondere ermittelt wird, ob der Schwellwert unterschritten oder überschritten wird, und dadurch ermittelt wird, ob der Körperkontakt zwischen dem Gleichspannungswandler (GW) und der Gleichstromladestation (5) erfolgt. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Schließen des jeweiligen Schutzschalters (SS1 , SS2) mindestens ein elektrischer Widerstand zwischen das Hochvoltpotential (HV+, HV-), in dem der Gleichspannungswandler (GW) angeordnet ist, und das Bezugspotential (M) geschaltet wird.
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