WO2024110102A1 - Capteur de position magnétique sans contact angulaire ou linéaire de haute précision - Google Patents

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WO2024110102A1
WO2024110102A1 PCT/EP2023/076591 EP2023076591W WO2024110102A1 WO 2024110102 A1 WO2024110102 A1 WO 2024110102A1 EP 2023076591 W EP2023076591 W EP 2023076591W WO 2024110102 A1 WO2024110102 A1 WO 2024110102A1
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angular
position sensor
sensor
pair
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PCT/EP2023/076591
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Richard Arlot
Cornel FRIGOLI
Adrian Alfred BAUMGARTNER
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Absolute Magnetics Ag
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Absolute Magnetics Ag
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    • G01B7/00—Measuring arrangements characterised by the use of electric or magnetic techniques
    • G01B7/30—Measuring arrangements characterised by the use of electric or magnetic techniques for measuring angles or tapers; for testing the alignment of axes

Definitions

  • the present invention relates to the field of contactless, magnetic and/or electromagnetic position sensors, for the precise measurement of an absolute angular or linear position.
  • Such sensors make it possible to detect an angular position or a linear displacement with high precision of the order of 0.1% of the total travel, or ⁇ 0.5° for detection carried out over a complete revolution.
  • Such systems which can be robust to disturbances and highly precise, are used in particular in the automobile industry and in the robotics industry.
  • document FR2893410 proposes to apply to the ratio of the signals delivered by magneto-sensitive detection elements located at the same point, a compensation coefficient (gain) equal to the ratio of the maximum amplitudes of the field components in measured quadratures.
  • gain the compensation coefficient
  • Document FR2965347 reports a definition of the gain value on a case-by-case basis, via the performance of numerous tests or numerous calculations, to define a gain value different from the simple ratio of the maximum amplitudes of the components. This solution makes it possible to improve measurement precision, but remains very complicated to set up (test bench, simulations) and remains limited to certain configurations.
  • Document FR2923903 describes an angular or linear sensor comprising a magnet with a direction of magnetization varying linearly following the displacement, using 2 sets of probes placed in quadrature, each probe comprising a pair of magneto-sensitive detection elements measuring components of quadrature field. By combining these different field components to obtain two signals of the same intensity in quadrature, it is possible to obtain an angular measurement insensitive to the external field under certain conditions. However, the angular precision of the sensor remains modest. The principle remains valid for a linear sensor.
  • Document EP2711663 describes this time a sensor with two tracks and at least 2 probes, allowing very high angular precision by combining an overall detection carried out on a first track and a finer measurement resulting from the measurement of a second multipolar track. This solution nevertheless requires good precision in overall detection, possibly via the use of additional probes (4 in total) on this sensor 1. The disadvantage of this solution remains its sensitivity to the external field, and its sensitivity to positioning errors probes and two magnetic tracks.
  • a disadvantage of some of the solutions of the state of the art is the sensitivity to an external magnetic field.
  • the present invention proposes to resolve, at least in part, the problems mentioned above by taking advantage of the principles disclosed in document FR3118804.
  • the invention makes it possible in particular to facilitate the calculation of the global position and the local position.
  • the invention makes it possible in particular to simply carry out a precise measurement of an angular (or linear) position and can be configured to present insensitivity to external fields.
  • the two probes of the first pair of probes are positioned relative to each other to allow, by differential combination of measurements of the field components, to isolate a first quasi-periodic signal representative of a position global and a second quasi-periodic signal representative of a local position.
  • the invention proposes to use a contactless magnetic position sensor as defined above for the measurement of additional values on a complex system, comprising a force, a torque, an acceleration, braking, a phase shift, overall speed, direction of movement, distance, number of turns, inertia, unbalance, vibration, noise, harmonic content, temperature, pressure, electric current, electric voltage , an electric current, a frequency, an information coding.
  • Figures 6 and 7 respectively represent the combinations of the tangential and axial components of the field, obtained by combining the measurements provided by four probes arranged relatively to each other in a configuration according to the invention
  • Figures 16a,16b,17a,17b,18a,18b illustrate the impact of an external magnetic field on the angular errors
  • Figures 20 and 21 illustrate the result of the calculation of the angular position provided by a sensor according to the invention operating in a degraded mode with only a pair of probes;
  • the magnetic flux generated by a permanent disk-shaped permanent magnet A is collected at the periphery thereof by at least four sets of detection elements 1-4 (or magneto-sensitive) located radially or axially, without contact with the 'magnet.
  • the permanent magnet can take a shape other than that of the disk of magnet A shown on the , it may in particular be in the shape of a ring or cylinder.
  • Each set of detection elements measures, at the same point, at least two components of the magnetic induction, if necessary via flux collectors defining an air gap in which the detection elements 1-4 are placed.
  • the magneto-sensitive elements may include, for example, Hall probes, magneto-resistive elements, eddy current elements, detection coils.
  • each set of magneto-sensitive elements can be integrated into a housing to form a magnetic probe, capable of detecting two or three field components.
  • probe in the remainder of this description, a set of magneto-sensitive elements capable of detecting, almost punctually, two or three field components. This designation, however, in no way limits the implementation of the principles of the invention, this implementation may include placing, in the same housing, several sets of magneto-sensitive elements to detect, at a plurality of points, the components of the field.
  • the magnetic position sensor C of the therefore presents four probes 1-4, comprising on the one hand a first main probe 1 and a second main probe 2, and on the other hand a first secondary probe 3 and a second secondary probe 4.
  • the first main probe 1 and the first secondary probe 2 form a first pair of probes 1,2 angularly phase shifted from one another by a first separation angle theta.
  • the second main probe 3 and the second secondary probe 4 form a second pair of probes 3,4, also angularly out of phase with each other by the first separation angle theta.
  • the first pair of probes 1.2 and the second pair of probes 3.4 are angularly out of phase with each other by a second separation angle beta.
  • Permanent magnet A may be a multipolar magnet or an assembly of magnets or an equivalent machined magnet. This magnet can be made up of all or part of the rotor of an electric motor, a generator, an actuator, a reducer, a coupler, a gearbox, an oscillator. Alternatively, the permanent magnet can be made up of a set of current loops.
  • the sensor also includes a processing circuit connected to probes 1-4 and configured to deliver a position signal depending on the absolute position (of the excursion) of the permanent magnet A.
  • a magnetic position sensor C in accordance with the invention has a magnetization profile repeating the teaching of document FR3118804 cited in the introduction to the present application. This profile is complex and results in multi-periodic variations of the magnetization profile (or its orientation relative to an axis or reference point) depending on the relative trajectory of the measurement gap and the magnet .
  • the permanent magnet A generates a magnetic field varying in a non-linear manner following the direction of movement, said variation presenting, according to the different field components, a shape corresponding to a combination of at least two different quasi-periodic contributions.
  • This magnetization profile can thus present according to a first pattern, called "port”, of period p and comprising P measurement increments. It can also include a second pattern, called “carrier”, of period p*n (real n >0; constant or variable) comprising N increments.
  • This double pattern makes it possible to combine coarse detection (global sensor output) and finer detection of the absolute position (local sensor output).
  • a measurement increment is for example constituted by the measurement of a magnetic pole. Two poles of opposite polarity could thus constitute a period pattern given .
  • This output signal includes a predetermined number of T measurement increments over the measurement interval.
  • a second angular value (denoted beta), separating respectively the first main probe 1 and the first secondary probe 2 of the second main probe 3 and the second secondary probe 4, making it possible to generate, by combining a measurement of a field component produced by these probes 3,4, a second sinusoid of period representative of the carrier signal, in quadrature of the sinusoid obtained from the first pair of probes 1,2.
  • This second beta angular value corresponds substantially to a quarter of a period of the carrier signal.
  • the same approach can be used, this time combining the field components so as to highlight the signal carried, here by subtracting the components provided by the probes of the same pair two by two, as shown on the .
  • the simultaneous calculation of the two angular values guarantees instantaneous and absolute knowledge of a precise angular (or linear) position, without the need for a minimum excursion to finalize a first calculation.
  • the angle measured on a complete mechanical revolution makes it possible to obtain a value of the angular position at +/- 5° ( ).
  • the angle calculated over a period of the carried signal (a pair of increments) makes it possible to obtain a value of the local angular position at +/- 5° (electrical), as shown on the .
  • the angle calculated over a period of the carried signal (a pair of increments) makes it possible to obtain a value of the local angular position at +/- 3° (electrical) as shown on the .
  • Figures 17a, 17b and 18a, 18b allow us to compare the angular errors calculated in the two cases.
  • a sensor C conforming to the present description may comprise a signal processing circuit for combining the components and determining an instantaneous global and local angular value. This circuit can also carry out the various compensations allowing these angular values to be corrected.
  • this device can combine analog detection and digital detection of field components.
  • the sensor C further comprises means for storing angular values and linearity coefficients used to compensate for the linearity of the sensor. These storage means are accessible to the signal processing circuit, which can use them to apply processing aimed at compensating for the linearity of the sensor.
  • the senor further comprises means making it possible to determine, as a function of the overall angular position, the increment or the pair of increments facing each other. This increment or pair of increments is called “active”.
  • Each active increment is (for example) associated with an order number or even with a global angular position (identified for example with the "zero-crossing" of one of the field components or a composition of components. This method allows to easily and precisely ensure that the increment read corresponds to the overall value calculated, without risk of error with a neighboring increment.
  • Each increment may include magnetization anomalies, the exact angular value of each increment can be used to respect the true angular values read on the magnetic track.
  • 157.30+183.4/(360/15.7) 165.29°.
  • the mode of detection of the field components can be of the axial type or of the radial type, or a combination.
  • the field component detection mode can be carried out on different faces of the magnetic target simultaneously.
  • the senor further comprises self-calibration means, making it possible to adjust certain calculation values during the life of the sensor to maintain an optimum level of performance.
  • the senor further comprises diagnostic means, making it possible to alert on a possible failure (probe, magneto-sensitive element, magnetic track, communication, calculation, temperature, external field, sensor travel, speed, etc.), and to engage a possibly degraded mode allowing the sensor to operate with reduced performance.
  • diagnostic means making it possible to alert on a possible failure (probe, magneto-sensitive element, magnetic track, communication, calculation, temperature, external field, sensor travel, speed, etc.), and to engage a possibly degraded mode allowing the sensor to operate with reduced performance.
  • This degraded mode notably allows detection using a minimum number of magneto-sensitive elements.
  • the global position (right graph) is obtained with an Atan(Bz/Btan) calculation or with an Asin(Brad), in which Brad, Btan and Brz correspond respectively to the sum of the radial, tangential and axial field components provided by each of the two probes.
  • the calculated linearity is +/-6° over a complete mechanical revolution.
  • the local position is obtained with an Atan(Bz/Btan) calculation or with an Asin(Brad), in which Brad, Btan and Brz correspond respectively to the differences in the radial, tangential and axial field components provided by each of the two probes ( .b).
  • the calculated linearity is +/-3° over a pair of increments, either +/-0.125° or one full mechanical revolution.
  • the first pair and the second probe pair can in this case be separated by any second angular value (beta), for example chosen to be zero.
  • a method for determining the precise angular position according to the calculated angular measurements will first include calculating the global position and the local position. Secondly, a compensated value of these angular positions can be defined. Finally, a detection diagnosis can be carried out in order to validate the measurement and, if necessary, engage a degraded detection mode. The rotation speed and direction values will be defined from the calculated angular values.
  • a mathematical function (a polynomial for example) can be used to compensate for the angular value (or linear excursion) calculations.
  • Each increment will be associated with all the coefficients required to define this function (6 coefficients for a polynomial of order 5) and a combination of functions.
  • a trigonometric function (or its equivalent) can be used to compensate for the angular value (or linear excursion) calculations.
  • Each increment will be associated with the set of coefficients required to define this function (for example: intensity, period, angular shift, offset), and a combination of functions.
  • the senor may use only a very small number of magneto-sensitive elements capable of measuring one or more field components, or any combination, to meet space requirements or even price requirements. .
  • This solution could also be considered for detections over very limited travels ( ⁇ 360° for a rotating sensor).
  • the measuring device may include a plurality of probes each placed at a determined point making it possible to double or triple the operating mode.
  • a single set of probes for example a set of 4 probes capable of measuring one or more field components.
  • the use of 5.6, 7 or 8 probes can thus be considered, to create for example a completely redundant sensor for applications requiring a maximum level of integrity and operational safety (ASIL D type for the automobile) . This could also make it possible to enrich the combination of the different field components.
  • the sensor C can take a linear configuration as shown .
  • This linear configuration can be obtained by mentally unfolding a solution obtained for axial or radial angular detection.
  • the field profile of the different field components being similar, the processing remains identical, taking care to properly position (linearly space) the sets of magneto-sensitive elements to obtain the first and second beta, theta angular values valid for the analysis differential.
  • the sets of magneto-sensitive elements can be repositioned relative to the permanent magnet, so that the first angular value theta and/or the second angular value beta can be adjusted ( s).
  • the sensor can find an application for measuring quantities additional to that of an angular or linear displacement in a complex system.
  • This quantity can correspond to a force, a torque, an acceleration, a braking, a phase shift, an overall speed, a direction of movement, a distance, a number of revolutions, an inertia, an unbalance, a vibration, a noise , harmonic content, temperature, pressure, electric current, electric voltage, electric current, frequency, information coding.

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  • Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
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Abstract

L'invention porte sur un capteur de position magnétique (C) sans contact, angulaire ou linéaire, comportant un aimant permanent (A) générant un champ magnétique variant de façon non linéaire et au moins un premier couple de sondes associées à l'aimant permanent (A), chaque sonde étant apte à mesurer au moins deux composantes de champs en un même point. Un circuit de traitement est relié au premier couple de et est configuré pour exploiter certaines au moins des mesures fournies par le premier couple de sondes et pour délivrer un signal de position représentatif de la position absolue de l'aimant permanent (A).

Description

Capteur de position magnétique sans contact angulaire ou linéaire de haute précision DOMAINE DE L’INVENTION
La présente invention concerne le domaine de capteurs de position sans contact, magnétiques et/ou électromagnétiques, pour la mesure précise d’une position absolue angulaire ou linéaire. De tels capteurs permettent de détecter une position angulaire ou un déplacement linéaire avec une grande précision de l’ordre de 0,1% de la course totale, soit < 0.5° pour une détection réalisée sur un tour complet. De tels systèmes, qui peuvent être robustes aux perturbations et d'une grande précision, sont en particulier utilisés dans l'industrie automobile et dans l'industrie robotique.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION
On connait dans l’état de la technique, le document EP1083406 décrivant un capteur rotatif composé d'un aimant bague et de 2 éléments de détection magnéto-sensibles mesurant la composante radiale du champ généré par l'aimant bague, aimanté diamétralement. Placés en quadrature, ces deux éléments magnéto-sensibles génèrent deux signaux sinusoïdaux qui permettent de détecter la position angulaire de l'aimant en rotation via l'implémentation de la fonction arc tangente (Atan) de ces deux signaux.
L'inconvénient de cette solution est sa sensibilité au placement des éléments de détection magnéto-sensibles pour calculer une valeur angulaire précise. Cette solution est aussi sensible à tout champ extérieur. En effet, tout champ parasite possédant une composante mesurable par au moins l'un des deux éléments magnéto-sensibles induira une erreur importante de non-linéarité.
On connait aussi le document US7741839 présentant le principe d'un capteur rotatif composé d'un aimant bague et de deux éléments de détection magnéto-sensibles mesurant au même point deux composantes en quadratures du champ généré par l'aimant bague. Ces deux éléments génèrent deux signaux sinusoïdaux qui permettent là encore de détecter la position angulaire de l'aimant en rotation via l'implémentation de la fonction Atan de ces deux signaux.
La précision du signal détecté n'est pas satisfaisante, limitée par des amplitudes de signaux très différentes, ce qui conduit à un calcul erroné de la position angulaire. Cette solution est aussi sensible à tout champ extérieur.
Le document US7030608 décrit certaines configurations permettant d'obtenir une égalité entre les composantes de champ, mais l'impact est généralement très limité et requiert un encombrement important. De plus, le problème de sensibilité à tout champ extérieur n'est pas résolu, si bien que cette solution ne peut être considérée que comme très insuffisante pour de nombreuses applications.
Afin d'améliorer la précision, le document FR2893410 propose d'appliquer au rapport des signaux délivrés par des éléments de détection magnéto-sensibles situés au même point, un coefficient de compensation (gain) égal au rapport des amplitudes maximales des composantes de champ en quadratures mesurées. Ainsi la non-linéarité du signal est améliorée, mais la configuration demeure limitée au cas d'un aimant bague aimantée diamétralement.
Le document EP1989505 décrit un capteur linéaire ou rotatif présentant un aimant dont l'aimantation est variable linéairement. En appliquant là encore un facteur de proportionnalité (gain), il est possible de déterminer la valeur du déplacement linéaire ou angulaire de l'aimant vis-à-vis de la sonde. Mais là encore la précision reste insuffisante, notamment dans le cas où les harmoniques d’aimantation de l’aimant sont importantes ou encore si l’aimant comporte des inhomogénéités.
Le document FR2965347 rapporte une définition de la valeur du gain au cas par cas, via la réalisation de nombreux tests ou de nombreux calculs, pour définir une valeur de gain différente du simple rapport des amplitudes maximales des composantes. Cette solution permet d'améliorer la précision de mesure, mais reste très compliquée à mettre en place (banc de test, simulations) et reste limitée à certaines configurations.
L'inconvénient de ces dernières solutions reste leur sensibilité à tout champ extérieur.
Le document FR2923903 décrit un capteur angulaire ou linéaire comportant un aimant avec une direction d'aimantation variant linéairement suivant le déplacement, utilisant 2 jeux de sondes placées en quadrature, chaque sonde comportant un couple d'éléments de détection magnéto-sensibles mesurant des composantes de champ en quadrature. En combinant ces différentes composantes de champ pour obtenir deux signaux de même intensité en quadrature, il est possible d'obtenir une mesure angulaire insensible au champ externe selon certaines conditions. Mais la précision angulaire du capteur reste toutefois modeste. Le principe reste valable pour un capteur linéaire.
Le document WO2009/101270 permet d'étendre le principe décrit précédemment et introduit un troisième et un quatrième jeu d'éléments de détection magnéto-sensibles, décalés "judicieusement" des premier et second jeux, et positionnés entre eux à l'identique des premier et second jeux. En combinant les signaux de ces 4 jeux d'éléments de détection magnéto-sensibles, il est possible d'obtenir une mesure angulaire insensible au champ externe selon certaines conditions et d'améliorer la précision (au moins sur un demi-tour mécanique soit 180°) du capteur en corrigeant l'erreur d'aimantation liée à la géométrie de l'aimant (notamment en compensation de l'harmonique 3 d'aimantation). Au regard du nombre d'éléments engagés (4 sondes distinctes), cette solution reste très sensible aux erreurs de positionnement des sondes et encore trop imprécise, avec une non-linéarité de +/-0.1% de la plage angulaire de 180°, soit au mieux une précision de +/- 0.18° sur cette plage angulaire. C'est encore trop imprécis pour pouvoir être appliqué à certaines applications automobiles et robotiques.
Le document EP2711663 décrit cette fois un capteur à deux pistes et au moins 2 sondes, permettant une précision angulaire très importante en combinant une détection globale effectuée sur une 1re piste et une mesure plus fine issue de la mesure d'une seconde piste multipolaire. Cette solution nécessite néanmoins une bonne précision sur la détection globale, possiblement via l'utilisation de sondes additionnelles (4 au total) sur ce capteur 1. L'inconvénient de cette solution reste sa sensibilité au champ externe, et sa sensibilité aux erreurs de positionnement des sondes et des deux pistes magnétiques.
On connait aussi dans l'état de la technique le document FR3118804 fournissant un dispositif simple de mesure angulaire ou de déplacement linéaire en utilisant (au moins) un élément de détection magnéto-sensible capable de mesurer au moins deux composantes de champ et un aimant aimanté avec un profil d'aimantation comportant une combinaison d'au moins deux contributions périodiques permettant de calculer simultanément une position globale dans le tour (ou le multitour) et une position locale plus précise de la valeur du déplacement.
Un inconvénient de certaines des solutions de l’état de la technique est la sensibilité à un champ magnétique extérieur.
Il est toujours possible de blinder le capteur, mais cela rajoute des pièces et augmente très significativement le coût de fabrication ainsi que l'encombrement du capteur.
OBJET DE L’INVENTION
La présente invention se propose de résoudre, en partie au moins, les problèmes mentionnés ci-dessus en tirant profit des principes divulgués dans le document FR3118804. L’invention permet notamment de faciliter le calcul de la position globale et de la position locale. L'invention permet notamment de réaliser simplement une mesure précise d’une position angulaire (ou linéaire) et peut être configurée pour présenter une insensibilité aux champs extérieurs.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION
En vue de la réalisation de ce but, l’objet de l’invention propose un capteur de position magnétique sans contact, angulaire ou linéaire, comportant :
  • un aimant permanent générant un champ magnétique variant de façon non linéaire suivant la direction de déplacement, ladite variation comportant dans les différentes composantes de champ une combinaison d'au moins un premier signal quasi périodique, dit « signal porté » et d’au moins un deuxième signal quasi périodique, dit « signal porteur », le premier et le deuxième signal étant différents l’un de l’autre,
  • au moins un premier couple de sondes comprenant une première sonde principale et une première sonde secondaire, le premier couple étant associé à l’aimant permanent et chaque sonde étant aptes à mesurer au moins deux composantes de champs en un même point ; et
  • un circuit de traitement relié aux sondes et configuré pour exploiter certaines au moins des mesures fournies par les sondes et pour délivrer un signal de position représentatif de la position absolue de l’aimant permanent.
Selon l’invention, les deux sondes du premier couple de sondes sont positionnées l’une par rapport à l’autre pour permettre, par combinaison différentielle des mesures des composantes de champ, d'isoler un premier signal quasi périodique représentatif d’une position globale et un deuxième signal quasi périodique représentatif d’une position locale.
Selon d’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l’invention, prises seules ou selon toute combinaison techniquement réalisable :
  • le capteur de position magnétique comprend un deuxième couple de sondes comprenant une seconde sonde principale et une seconde sonde secondaire, le deuxième couple de sondes étant associé à l’aimant permanent et chaque sonde du deuxième couple de sondes étant aptes à mesurer au moins deux composantes de champs en un même point, les deux couples de sondes étant positionnés relativement entres eux de manière à obtenir une mise en quadrature des signaux obtenus par combinaison différentielle ;
  • le circuit de traitement établi :
    • la mesure de la position globale du capteur en combinant les composantes de champ selon la formule : Atan2 ((Br1+Bt3)+(Br2+Bt4) ; Gain*((Br3-Bt1)+(Br4-Bt2))) ou
    • la mesure de la position locale du capteur en combinant les composantes de champ selon la formule : Atan2 ((Br3-Bt1)-(Br4-Bt2); Gain*(Bz1-Bz2)),
dans lequel Bri, Bti et Bzi représentent respectivement le champ radial, tangentiel et axial mesuré par une sonde d’indice i et dans lequel Gain est une grandeur choisie de façon à minimiser l'erreur angulaire calculée sur l'excursion du capteur ;
  • le circuit de traitement établi la mesure de la position locale du capteur en combinant les composantes de champ selon la formule : Atan2 ((Bz3-Bt1)-(Bz4-Bt2) ; Gain*((Bz1+Bt3)-(Bz2+Bt4))), dans lequel Bri, Bti et Bzi représentent respectivement le champ radial, tangentiel et axial mesuré par une sonde d’indice i et dans lequel Gain est une grandeur choisie de façon à minimiser l'erreur angulaire calculée sur l'excursion du capteur ;
  • le circuit de traitement établi la mesure de la position globale et/ou la mesure de position locale sur différentes faces de l’aimant permanent simultanément ;
  • l’aimant permanent est un aimant multipolaire ou un assemblage d'aimants ou un aimant usiné équivalent.
  • l’aimant permanent est constitué par un ensemble de boucles de courant ;
  • l’aimant permanent est constitué par tout ou partie du rotor d'un moteur électrique, d'un générateur, d'un actionneur, d'un réducteur, d'un coupleur, d'une boite de vitesse, ou d'un oscillateur ;
  • chaque sonde comprend une pluralité d’éléments magnéto-sensibles choisis dans la liste formée d’une sonde de Hall, d’un élément magnéto-résistif, d’un élément à courant de Foucault, d’une bobine de détection ;
  • l’aimant permanent présente une forme de disque, de bague ou de cylindre, les sondes du au moins un couple de sondes étant disposées en périphérie de l’aimant ;
  • les sondes du au moins un couple de sondes sont séparées d’une première valeur angulaire correspondant à une demi-période du signal porté ;
  • les sondes du premier couple de sondes et les sondes du second couple de sondes sont respectivement séparées entre elles d’une seconde valeur angulaire sensiblement égale à un quart de période du signal porteur ;
  • la première valeur angulaire et/ou la seconde valeur angulaire est ajustable ;
  • le circuit de traitement est configuré pour exploiter un facteur de compensation angulaire pour corriger les valeurs angulaires calculées ;
  • la correction des valeurs angulaires calculées se fonde sur des fonctions trigonométriques ;
  • le circuit de traitement est configuré pour combiner une détection analogique et une détection digitale des composantes de champ.
Selon un autre aspect, l’invention propose d’utiliser un capteur de position magnétique sans contact tel que défini ci-dessus pour la mesure de valeurs additionnelles sur un système complexe, comprenant une force, un couple, une accélération, un freinage, un déphasage, une vitesse d’ensemble, une direction de déplacement, une distance, un nombre de tour, une inertie, un balourd, une vibration, un bruit, un contenu harmonique, une température, une pression, un courant électrique, une tension électrique, un courant électrique, une fréquence, un codage d’information.
 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée de l’invention qui va suivre en référence aux figures annexées sur lesquels :
La représente une structure de capteur rotatif dans une configuration conforme à l'invention ;
La représente la courbe d’évolution des composantes de champs mesurées par une sonde quasi ponctuelle d’un capteur conforme à l’invention ;
La représente la courbe d’évolution des composantes de champs radiaux mesurées par un premier couple de sondes déphasées d’une première valeur angulaire choisie et la combinaison, par addition, de ces mesures ;
La représente la courbe d’évolution des composantes de champs radiaux mesurées par les deux couples de sondes disposés relativement entre eux dans une configuration conforme à l’invention, en vue du calcul de la position angulaire globale ;
La représente la courbe d’évolution de la valeur angulaire globale obtenue en combinant la composante radiale mesurée par quatre sondes disposées relativement entre elles dans une configuration conforme à l’invention ;
Les figures 6 et 7 représentent respectivement les combinaisons des composantes tangentielles et axiales du champ, obtenues en combinant les mesures fournies par quatre sondes disposées relativement entre elles dans une configuration conforme à l’invention ;
La représente la courbe d’évolution des composantes de champs radiaux mesurées par les deux couples de sondes disposés relativement entre eux dans une configuration conforme à l’invention, en vue du calcul de la position angulaire locale ; 
La représente la courbe d’évolution de la valeur angulaire locale obtenue en combinant la composante radiale mesurée par 4 sondes disposées relativement entre elles dans une configuration conforme à l’invention ;
La représente les courbes d’évolution des composantes de champs mesurées par les deux couples de sondes disposés relativement entre eux dans une configuration conforme à l’invention, les mesures étant combinées entre elles pour être moins sensibles à un champ extérieur dans le calcul de la position angulaire globale ;
La illustre le résultat du calcul de la position angulaire fourni par un capteur conforme à l’invention mettant en œuvre les combinaisons de la  ;
La représente les courbes d’évolution des composantes de champs mesurées par les deux couples de sondes disposés relativement entre eux dans une configuration conforme à l’invention, les mesures étant combinées entre elles pour être moins sensibles à un champ extérieur dans le calcul de la position angulaire locale ;
La illustre le résultat du calcul de la position angulaire fourni par un capteur conforme à l’invention mettant en œuvre les combinaisons de la  ;
La représente les courbes d’évolution des composantes de champs mesurées par les deux couples de sondes disposés relativement entre eux dans une configuration conforme à l’invention, les mesures étant combinées entre elles selon une combinaison alternative à celle représentée sur la ;
La illustre le résultat du calcul de la position angulaire fourni par un capteur conforme à l’invention mettant en œuvre les combinaisons de la  ;
Les figures 16a,16b,17a,17b,18a,18b illustrent l'impact d'un champ magnétique extérieur sur les erreurs angulaires ;
La représente un capteur C conforme à l’invention dans une configuration linéaire ;
Les figures 20 et 21 illustrent le résultat du calcul de la position angulaire fourni par un capteur conforme à l’invention fonctionnant dans un mode dégradé avec uniquement un couple de sondes ;
La représente une structure de capteur rotatif dans une autre configuration conforme à l'invention.
 DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION
La représente une structure de capteur de position magnétique C conforme à un mode de mise en œuvre. Le flux magnétique généré par un aimant permanent A permanent en forme de disque est collecté en périphérie de celui-ci par au moins quatre jeux d’éléments de détection 1-4 (ou magnéto-sensibles) situés radialement ou axialement, sans contact avec l’aimant. L’aimant permanent peut prendre une autre forme que celle de disque de l’aimant A représenté sur la , il peut notamment s’agir d’une forme de bague ou de cylindre.
Chaque jeu d’éléments de détection mesure, en un même point, au moins deux composantes de l'induction magnétique, au besoin par l'intermédiaire de collecteurs de flux définissant un entrefer dans lequel sont placés les éléments de détection 1-4. Les éléments magnéto-sensibles peuvent comporter, par exemple, des sondes de Hall, des éléments magnéto-résistifs, des éléments à courant de Foucault, des bobines de détection. Comme cela est bien connu en soi, chaque jeu d'éléments magnéto-sensibles peut être intégré dans un boitier pour former une sonde magnétique, apte à détecter deux ou trois composantes de champ. Par simplicité d’expression, on désignera par « sonde », dans la suite de cette description, un jeu d'éléments magnéto-sensibles apte à détecter, quasi ponctuellement, deux ou trois composantes de champ. Cette désignation ne limite toutefois aucunement la mise en œuvre des principes de l’invention, cette mise en œuvre pouvant prévoir de placer, dans un même boitier, plusieurs jeux d'éléments magnéto-sensibles pour détecter, en une pluralité de points, les composantes du champ.
Le capteur de position magnétique C de la présente donc quatre sondes 1-4, comprenant d’une part une première sonde principale 1 et une seconde sonde principale 2, et d’autre part une première sonde secondaire 3 et une seconde sonde secondaire 4. La première sonde principale 1 et la première sonde secondaire 2 forment un premier couple de sondes 1,2 déphasées angulairement l’une de l’autre d’un premier angle de séparation thêta. La seconde sonde principale 3 et la seconde sonde secondaire 4 forment un second couple de sondes 3,4, également déphasées angulairement l’une de l’autre du premier angle de séparation thêta. Le premier couple de sondes 1,2 et le second couple de sondes 3,4 sont déphasés angulairement entre eux d’un second angle de séparation bêta.
On détaillera dans une section suivante de cette description tout l’intérêt d’une telle configuration.
L’aimant permanent A peut être un aimant multipolaire ou un assemblage d'aimants ou un aimant usiné équivalent. Cet aimant peut être constitué par tout ou partie du rotor d'un moteur électrique, d'un générateur, d'un actionneur, d'un réducteur, d'un coupleur, d'une boite de vitesse, d'un oscillateur. Alternativement, l’aimant permanent peut être constitué par un ensemble de boucles de courant.
Le capteur comprend également un circuit de traitement relié aux sondes 1-4 et configuré pour délivrer un signal de position fonction de la position absolue (de l’excursion) de l’aimant permanent A.
Un capteur de position magnétique C conforme à l'invention présente un profil d'aimantation reprenant l’enseignement du document FR3118804 cité dans l’introduction de la présente demande. Ce profil est complexe et se traduit par des variations multi-périodiques du profil d’aimantation (ou de son orientation par rapport à un axe ou point de référence) en fonction de la trajectoire relative de l'entrefer de mesure et de l'aimant. L’aimant permanent A génère un champ magnétique variant de façon non linéaire suivant la direction de déplacement, ladite variation présentant selon les différentes composantes de champ une forme correspondant à une combinaison d'au moins deux contributions quasi périodiques différentes.
Ce profil d’aimantation peut ainsi présenter selon un premier motif, dit « porté », de période p et comportant P incréments de mesure. Il peut également comprendre un second motif, dit « porteur », de période p*n (n réel >0 ; constant ou variable) comportant N incréments. Ce double motif permet de combiner une détection grossière (sortie globale du capteur) et une détection plus fine de la position absolue (sortie locale du capteur). Un incrément de mesure est par exemple constitué par la mesure d’un pôle magnétique. Deux pôles de polarité inverse pourront ainsi constituer un motif de période donnée. On peut également prévoir, dans le profil d’aimantation, au moins une anomalie magnétique conduisant à des flux atypiques servant d’index « top tour » permettant de comptabiliser le nombre de tours ou d’évènements effectués au-delà d’une première excursion. Ce signal de sortie comporte un nombre prédéterminé de T incréments de mesure sur l’intervalle de la mesure.
A titre d’illustration, on a représenté sur la les trois composantes de champ (composante radiale Br, composante tangentielle Bt, et composante axiale Bz) issues d’une des sondes 1-4 pour un profil d'aimantation comportant N=2 incréments sur le signal porteur, et P=48 incréments sur le signal porté, pour une course angulaire de 360° (un tour complet). Le nombre d'anomalies magnétique T servant d'index "top tour" pouvant aider à comptabiliser le nombre de tours est ici considéré comme nul pour ne pas compliquer inutilement la description de l'invention.
En combinant judicieusement les mesures effectuées par deux sondes d’un même couple de sondes, on note qu'il existe toujours (au moins) une première valeur angulaire séparant ces deux sondes (notée thêta) permettant de générer, en combinant une mesure d’une composante de champ respectivement produite par ces deux sondes, une sinusoïde de période représentative du signal porteur. Cette première valeur angulaire thêta correspond sensiblement à une demi-période du signal porté. La illustre ainsi le résultat des mesures de champ radiaux Br1,Br2 respectivement fournie par la première sonde principale 1 et la première sonde secondaire 2 pour une première valeur angulaire de séparation thêta de l’ordre de 7.5°(dans cette configuration P=48) de ces deux sondes 1,2, ainsi que l’addition Br1+Br2 de ces deux signaux.
En combinant judicieusement les mesures effectuées par la seconde sonde principale 3 et la seconde sonde secondaire 4 déphasées entre eux de la même première valeur angulaire thêta, on note qu'il existe toujours (au moins) une seconde valeur angulaire (notée bêta), séparant respectivement la première sonde principale 1 et la première sonde secondaire 2 de la seconde sonde principale 3 et de la seconde sonde secondaire 4, permettant de générer, en combinant une mesure d’une composante de champ produite par ces sondes 3,4, une seconde sinusoïde de période représentative du signal porteur, en quadrature de la sinusoïde obtenue à partir du premier couple de sondes 1,2. Cette seconde valeur angulaire bêta correspond sensiblement à un quart de période du signal porteur.
La illustre, pour une seconde valeur angulaire de séparation béta de l’ordre de 90° (pour cette configuration N=2), le résultat des mesures des champs radiaux Br3, Br4 respectivement fournies par les sondes du second couple de sondes 3,4, ainsi que l’addition Br3+Br4 de ces deux mesures.
La illustre le résultat du calcul d’une position angulaire fourni par un capteur C présentant la configuration conforme à l’invention ayant conduit aux résultats présentés sur la . Ce calcul utilise l’arc tangente des deux sinusoïdes en quadrature issues des composantes radiales Brad mesurées et combinées par addition. L'erreur angulaire de la position globale calculée est de +/-5° sur un tour complet.
La même stratégie peut être avantageusement appliquée pour les composantes tangentielles Bt et axiales Bz du champ, comme cela est respectivement représenté sur les figures 6 et 7. Les composantes tangentielles Bt et axiales Bz sont combinées deux à deux par addition. Il est ainsi possible d’obtenir trois ensembles de courbes, d'intensités similaires deux à deux, permettant un calcul précis de la valeur angulaire globale.
Pour le calcul de la position locale, la même approche peut être utilisée en combinant cette fois les composantes de champs de façon à mettre en évidence le signal porté, ici en soustrayant les composantes fournies par les sondes d’un même couple deux à deux, comme cela est représenté sur la .
La illustre ainsi le résultat du calcul de la position angulaire fourni par un capteur C présentant la configuration conforme à l’invention ayant conduit aux résultats présentés sur la . Ce calcul utilise l'arc tangente des deux sinusoïdes en quadrature issues des composantes radiales Brad. L'erreur angulaire de la position locale calculée est de +/- 3.5° sur une fraction de tour (une paire d'incréments du signal porté, soit approximativement 15° mécanique, dans la configuration prise en exemple). La précision angulaire sur la mesure de l'angle mécanique est donc de 3.5/24 paires d'incréments (P = 48), soit +/-0.15°.
La même stratégie peut être avantageusement appliquée pour les composantes tangentielles Bt et axiales Bz. Il est possible d’obtenir trois ensembles de courbes (non représentées), d'intensités similaires deux à deux, permettant un calcul précis de la valeur angulaire locale.
Cette approche très générale permet de bien comprendre les avantages d'un traitement différentiel d’une au moins des composantes de champs mesurées. Par « traitement ou combinaison différentielle » on désigne la combinaison, par différence ou par addition, des composantes de champs issus d’une partie au moins des sondes 1-4 du capteur C. Cela permet de mettre en évidence le signal porteur pour le calcul d'un angle global (position dans le tour) et le signal porté pour le calcul d'un angle local (position dans l'incrément considéré) par le biais de calculs élémentaires.
Le calcul simultané des deux valeurs angulaires garantit la connaissance instantanée et absolue d'une position angulaire (ou linéaire) précise, sans besoin d'un minimum d'excursion pour finaliser un premier calcul.
L'utilisation d'un ratio de composantes qui est exploité dans les calculs d’arc tangente permet de garantir une insensibilité intrinsèque du calcul angulaire aux variations de température. Les composantes sont affectées d'une même façon, le ratio demeure inchangé.
Toutefois, les composantes de champ utilisées précédemment restent sensibles à un champ externe. Pour compenser ce phénomène, il est possible de combiner les signaux fournis par les sondes de sorte à intégrer une compensation de champ externe pour obtenir une détection insensible à un champ externe parasite.
En référence à la , on note que :
  • La première sonde secondaire 2 disposée le long d’un premier axe x mesure Br2+Hx le champ radial Br2 de l’aimant auquel s’ajoute la projection Hx selon le premier axe x d’un champ extérieur Hext. Similairement, la seconde sonde secondaire 4 disposée le long d’un second axe y, en quadrature avec l’axe x, mesure Bt4-Hx le champ tangentiel Bt4 de l’aimant 4 auquel se retranche la projection Hx selon le premier axe x du champ extérieur Hext. La somme de ces deux mesures (Br2+Hx)+(Bt4-Hx) est donc immune à la composante Hx selon le premier axe x d’un champ extérieur. La même observation peut être faite en choisissant l’autre paire de sondes en quadrature 1,3.
  • La première sonde secondaire 2 disposée le long du premier axe x mesure Bt2+Hy le champ tangentiel Bt2 de l’aimant auquel s’ajoute la projection Hy selon le second axe y d’un champ extérieur Hext. Similairement, la seconde sonde secondaire 4 disposée le long du second axe y mesure Br4+Hy le champ radial Br4 de l’aimant 4 auquel s’ajoute également la projection Hy selon le second axe y du champ extérieur Hext. La différence de ces deux mesures (Bt2+Hy)-(Br4+Hy) est donc immune à cette composante Hy selon le second axe y du champ extérieur Hext. La même observation peut être faite en choisissant l’autre paire de sondes en quadrature 1,3.
  • Enfin, la première sonde secondaire 2 disposée le long du premier axe x mesure Bz2+Hz le champ axial de l’aimant auquel s’ajoute la projection Hz selon un troisième axe z (formant un trièdre avec le premier et le second axe x,y) d’un champ extérieur Hext. Similairement, la seconde sonde secondaire 4 disposée le long du second axe y mesure Bz4+Hz le champ axial Bz4 de l’aimant 4 auquel s’ajoute également la projection Hz selon l’axe z du champ extérieur Hext. La différence de ces deux mesures (Bz2+Hz)-(Bz4+Hz) est donc immune à cette composante Hz selon le troisième axe z du champ extérieur Hext.
Cette description repose sur l’hypothèse selon laquelle le champ externe impacte de façon homogène les quatre sondes en présence. Dans la réalité, la distance, réduite, mais existant nécessairement, entre les sondes se traduit par de faibles variations sans impact significatif sur la précision angulaire finale.
En combinant les composantes de champ selon la formule (dont l’expression est simplifiée) :
  • Br1+Bt3 et Br2+Bt4, et leur addition ;
  • Br3-Bt1 et Br4-Bt2, et leur addition ;
il est possible d’obtenir une détection robuste au champ magnétique externe pour le calcul de la position angulaire globale, comme cela est représenté sur la .
La illustre le résultat du calcul de la position angulaire fourni par un capteur C mettant en œuvre les combinaisons qui viennent d’être présentées. Ce calcul utilise l'arc tangente (ou la fonction Atan2) du rapport des deux courbes de même intensité :
  • Atan2 ((Br1+Bt3)+(Br2+Bt4) ; Gain*((Br3-Bt1)+(Br4-Bt2)))
  • la valeur du Gain est ajustée de façon à minimiser l'erreur angulaire calculée sur l'excursion du capteur (ici 0.998)
L'angle mesuré sur un tour mécanique complet permet d'obtenir une valeur de la position angulaire à +/- 5° ( ).
Avantageusement, en combinant les composantes de champ selon la formule (représenté sur la ):
  • Br3-Bt1 et Br4-Bt2, et leur soustraction;
  • Bz1-Bz2 ;
il est possible d’obtenir une détection robuste au champ magnétique externe pour le calcul de la position angulaire locale.
La valeur de la position angulaire locale est calculée en utilisant l'arc tangente (ou la fonction Atan2) du rapport des deux courbes de même intensité :
  • Atan2 ((Br3-Bt1)-(Br4-Bt2); Gain*(Bz1-Bz2))
  • la valeur du Gain est ajustée de façon à minimiser l'erreur angulaire calculée sur l'excursion du capteur (ici 0.933)
L'angle calculé sur une période du signal porté (une paire d'incréments) permet d'obtenir une valeur de la position angulaire locale à +/- 5° (électrique), comme cela est représenté sur la . Rapporté à l'angle mécanique, la précision angulaire mesurée est de 5/24 = +/- 0.21° mécanique sur un tour complet, l'erreur angulaire mesurée pour chaque paire incrément sur le tour restant très similaire.
Selon un mode de réalisation particulier, illustré sur la , la combinaison des composantes de champ selon la formule :
  • Bz1+Bt3 et Bz2+Bt4, et leur soustraction ;
  • Bz3-Bt1 et Bz4-Bt2, et leur soustraction ;
il est possible d’obtenir une seconde détection pour le calcul de la position angulaire locale, avec une précision généralement améliorée.
La valeur de la position angulaire locale est calculée en utilisant l'arc tangente (ou Atan2) du rapport des deux courbes de même intensité :
  • atan2 ((Bz3-Bt1)-(Bz4-Bt2) ; Gain*((Bz1+Bt3)-(Bz2+Bt4)))
  • la valeur du Gain est ajustée de façon à minimiser l'erreur angulaire calculée sur l'excursion du capteur (ici 0.995).
L'angle calculé sur une période du signal porté (une paire d'incréments) permet d'obtenir une valeur de la position angulaire locale à +/- 3° (électrique) comme cela est représenté sur la . Rapporté à l'angle mécanique, la précision angulaire mesurée est de 3/24 = +/- 0.125° mécanique sur un tour complet, l'erreur angulaire mesurée pour chaque paire incrément sur le tour restant très similaire.
Les figures 16a et 16b illustrent l'impact d'un champ magnétique extérieur Hext (mesuré seul au niveau d’une sonde: Bx=10 mT, By=-3mT et Bz=7 mT ; homogène sur l'ensemble des sondes) sur les composantes de champ mesurées ( ) sans champ extérieur Hext, ( ) avec le champ extérieur Hext.
Les figures 17a,17b and 18a,18b permettent de comparer les erreurs angulaires calculées dans les deux cas.
- sur la figure 17, en présence du champ extérieur Hext pour (a) pour la position angulaire globale et (b) pour la position locale mesurée pour un incrément.
- sur la figure 18, sans champ extérieur Hext (a) pour la position angulaire globale et (b) pour la position locale mesuré pour un incrément.
Comme attendu, les signaux sont inchangés. D'autres valeurs de champs testés confirment ces mesures.
La personne du métier pourra facilement faire la différence entre la présente invention et la solution proposée par l'art antérieur WO2009/101270 pour le calcul d'une course angulaire effectuée en détection radiale sur une bague aimantée diamétralement pour un champ variant linéairement avec la position angulaire. Dans le cadre d’un capteur C conforme à la présente invention, le champ mesuré par un élément magnéto-sensible ne varie pas linéairement avec la position angulaire. Cela est notamment apparent sur la . Les deux approches ne peuvent donc pas être confondues.
Un capteur C conforme à la présente description peut comprendre un circuit de traitement de signal pour combiner les composantes et déterminer une valeur angulaire globale et locale instantanée. Ce circuit peut également effectuer les différentes compensations permettant de corriger ces valeurs angulaires.
Afin de réduire le temps de calcul, ce dispositif pourra combiner une détection analogique et une détection digitale des composantes de champ.
Selon un mode de réalisation particulier, le capteur C comporte en outre des moyens de stockage des valeurs angulaires et de coefficients de linéarité utilisés pour compenser la linéarité du capteur. Ces moyens de stockages sont accessibles au circuit de traitement de signal, qui peut les exploiter pour appliquer les traitements visant à compenser la linéarité du capteur.
Selon un mode de réalisation particulier, le capteur comporte en outre des moyens permettant de déterminer, en fonction de la position angulaire globale, l'incrément ou la paire d'incréments en regard. Cet incrément or paire d'incréments est dit "actif".
Chaque incrément actif est (par exemple) associé à un numéro d'ordre ou encore à une position angulaire globale (identifié par exemple au "zero-crossing" d'une des composantes de champ ou d'une composition de composantes. Cette méthode permet d'assurer facilement et avec précision que l'incrément lu correspond bien à la valeur globale calculée, sans risque d'erreur avec un incrément voisin.
Chaque valeur angulaire locale calculée au niveau de l'incrément actif peut être utilisée comme valeur angulaire locale ou pourcentage de pleine échelle, ou directement comme valeur angulaire globale (en divisant la valeur lue par le nombre de paires d'incréments (ici 24), et ensuite en l’ajoutant à la position angulaire globale associée à la paire d'incréments actifs : A titre d’exemple 183.4° calculé dans l'incrément correspondant à une position globale (zero crossing) de 157.3° donne instantanément une position angulaire de 157.30+183.4/24 = 164.94°.
Chaque incrément pouvant comporter des anomalies d'aimantation, la valeur angulaire exacte de chaque incrément pourra être utilisée pour respecter les vraies valeurs angulaires lues sur la piste magnétique. Ainsi, pour une paire d'incréments de 15.7° (et non 15° comme attendu théoriquement) : 157.30+183.4/(360/15.7) = 165.29°.
Selon un mode de réalisation particulier, un coefficient de compensation angulaire est calculé pour chaque incrément (i) selon : Coefficient incrément (i) = valeur angulaire de l'incrément théorique / valeur de l'incrément mesuré. Ce coefficient est utilisé pour corriger les valeurs angulaires locale et/ou globale.
Selon un mode de réalisation particulier, le mode de détection des composantes de champs peut être de type axial ou de type radial, ou une combinaison.
Selon un mode de réalisation particulier, le mode de détection des composantes de champs peut être réalisé sur différentes faces de la cible magnétique simultanément.
Selon un mode de réalisation particulier, le capteur comporte en outre des moyens d’autocalibration, permettant d'ajuster certaines valeurs de calcul durant la vie du capteur pour maintenir un niveau de performance optimum.
Selon un mode de réalisation particulier, le capteur comporte en outre des moyens de diagnostic, permettant d'alerter sur une possible défaillance (sonde, élément magnéto-sensible, piste magnétique, communication, calcul, température, champ externe, la course du capteur, la vitesse, etc.), et d'engager un mode possiblement dégradé permettant le fonctionnement du capteur avec des performances réduites. Ce mode dégradé permet notamment une détection en utilisant un nombre minimum d'éléments magnéto-sensibles.
La donne une bonne indication d'un calcul de la position globale en utilisant uniquement les signaux issus de 2 sondes déphasées de thêta (par exemple le premier couple de sondes 1,2 ou le second couple de sondes 3,4 – graphe de gauche). La position globale (graphe de droite) est obtenue avec un calcul Atan(Bz/Btan) ou encore avec un Asin(Brad), dans lequel Brad,Btan et Brz correspondent respectivement à la somme des composantes de champ radial, tangentiel et axial fourni par chacune des deux sondes. La linéarité calculée est +/-6° sur un tour mécanique complet.
La donne une bonne indication d'un calcul de la position locale en utilisant uniquement les signaux issus de 2 sondes déphasées de la première valeur angulaire thêta. La position locale est obtenue avec un calcul Atan(Bz/Btan) ou encore avec un Asin(Brad), dans lequel Brad,Btan et Brz correspondent respectivement à la différences des composantes de champ radial, tangentiel et axial fourni par chacune des deux sondes ( .b). La linéarité calculée est +/-3° sur une paire d'incréments, soit +/-0.125° soit un tour mécanique complet.
D'autres combinaisons de composantes de champ permettant d'isoler une position angulaire globale et/ou une position angulaire locale pourront être retenues pour implémenter un mode de détection valide selon les conditions opératoires envisagées.
On pourra notamment exploiter, comme cela est représenté sur la  :
  • un premier couple de sondes 1,2 déphasées de la première valeur angulaire thêta correspondant à une demi-période du signal porté. Ce premier couple de sondes 1,2 peut être exploité pour déterminer une position locale.
  • un second couple de sondes 3,4 déphasées d’une valeur angulaire correspondant à une période du signal. Ce second couple de sondes 3,4 peut être exploité pour déterminer une position globale.
le premier couple et le second couple de sonde peuvent dans ce cas être séparé d’une seconde valeur angulaire (bêta) quelconque, par exemple choisie pour être nulle.
Une méthode pour déterminer la position angulaire précise selon les mesures angulaires calculées comprendra dans un premier temps le calcul de la position globale et de la position locale. Dans un second temps, une valeur compensée de ces positions angulaires pourra être définie. Finalement un diagnostic de détection peut être effectué afin de valider la mesure et d'engager au besoin un mode dégradé de détection. Les valeurs de vitesse et de direction de rotation seront définies à partir des valeurs angulaires calculées.
Selon un mode de réalisation particulier, une fonction mathématique (un polynôme par exemple) pourra être utilisée pour compenser les calculs de valeur angulaire (ou d'excursion linéaire). Chaque incrément sera associé à l'ensemble des coefficients requis pour définir cette fonction (6 coefficients pour un polynôme d'ordre 5) et une combinaison de fonctions.
Selon un mode de réalisation particulier, une fonction trigonométrique (ou son équivalent) pourra être utilisée pour compenser les calculs de valeur angulaire (ou d'excursion linéaire). Chaque incrément sera associé à l'ensemble de coefficients requis pour définir cette fonction (par exemple : intensité, période, décalage angulaire, offset), et une combinaison de fonctions.
Selon un mode de réalisation particulier, le capteur pourra n'utiliser qu'un nombre très réduit d'éléments magnéto-sensibles aptes à mesurer un ou plusieurs composantes de champ, ou toute combinaison, pour respecter des impératifs d'encombrement ou encore de prix. Cette solution pourra aussi être envisagée pour des détections sur des courses très limitées (<360° pour un capteur rotatif).
Conformément à une autre variante, le dispositif de mesure pourra inclure une pluralité de sondes chacune disposée à un point déterminé permettant de doubler ou de tripler le mode de fonctionnement. En calculant une moyenne de l'ensemble des valeurs obtenue par l'ensemble de ces sondes, on pourra obtenir une valeur angulaire moyennée permettant de réduire l'incertitude liée à un ensemble unique de sondes (par exemple un ensemble de 4 sondes aptes à mesure une ou plusieurs composantes de champ). L'utilisation de 5,6, 7 ou 8 sondes peut ainsi être envisagée, pour réaliser par exemple un capteur totalement redondant pour des applications nécessitant un niveau d'intégrité et de sureté de fonctionnement maximum (de type ASIL D pour l'automobile). Cela pourra permettre aussi d’enrichir la combinaison des différentes composantes de champ.
Bien entendu l'invention n'est pas limitée au mode de mise en œuvre décrit et on peut y apporter des variantes de réalisation sans sortir du cadre de l'invention tel que défini par les revendications.
Ainsi, le capteur C peut prendre une configuration linéaire comme montré . Cette configuration linéaire peut être obtenue en dépliant mentalement une solution obtenue pour une détection angulaire axiale ou radiale. Le profil de champ des différentes composantes de champ étant similaires, le traitement reste identique en prenant soin de bien positionner (espacer linéairement) les jeux d’éléments magnéto-sensibles pour obtenir les première et seconde valeurs angulaires bêta, thêta valides pour l'analyse différentielle.
Que le capteur C prenne une forme linéaire ou de disque, les jeux d’éléments magnéto-sensibles peuvent être repositionnés relativement à l’aimant permanent, de sorte que la première valeur angulaire thêta et/ou la seconde valeur angulaire bêta puisse être ajustée(s).
Le capteur peut trouver une application pour la mesure de grandeurs additionnelles à celle d’un déplacement angulaire ou linéaire dans un système complexe. Cette grandeur peut correspondre à une force, un couple, une accélération, un freinage, un déphasage, une vitesse d’ensemble, une direction de déplacement, une distance, un nombre de tour, une inertie, un balourd, une vibration, un bruit, un contenu harmonique, une température, une pression, un courant électrique, une tension électrique, un courant électrique, une fréquence, un codage d’information.

Claims (16)

  1. Capteur de position magnétique (C) sans contact, angulaire ou linéaire, comportant :
    • un aimant permanent (A) générant un champ magnétique variant de façon non linéaire suivant la direction de déplacement, ladite variation comportant dans les différentes composantes de champ une combinaison d'au moins un premier signal quasi périodique, dit « signal porté » et d’au moins un deuxième signal quasi périodique, dit « signal porteur », le premier et le deuxième signal étant différents l’un de l’autre,
    • au moins un premier couple de sondes (1,2 ;3,4) comprenant une première sonde principale (1 ;3) et une première sonde secondaire (2 ;4), le premier couple étant associé à l’aimant permanent (A) et chaque sonde étant aptes à mesurer au moins deux composantes de champs en un même point ; et
    • un circuit de traitement relié aux sondes et configuré pour exploiter certaines au moins des mesures fournies par les sondes et pour délivrer un signal de position représentatif de la position absolue de l’aimant permanent (A),
    le capteur étant caractérisé en ce que les deux sondes du premier couple de sondes (1,2) sont séparées d’une première valeur angulaire (thêta) correspondant à une demi-période du signal porté pour permettre, par combinaisons différentielles des mesures des composantes de champ, d'isoler un premier signal quasi périodique représentatif d’une position globale et un deuxième signal quasi périodique représentatif d’une position locale.
  2. Capteur de position magnétique (C) selon la revendication précédente comprenant un deuxième couple de sondes (3,4) comprenant une seconde sonde principale (3) et une seconde sonde secondaire (4) séparées d’une valeur angulaire correspondant à une période du signal porté.
  3. Capteur de position magnétique (C) selon la revendication 1 comprenant un deuxième couple de sondes (3,4) comprenant une seconde sonde principale (3) et une seconde sonde secondaire (4), le deuxième couple de sondes (3,4) étant associé à l’aimant permanent (A) et chaque sonde du deuxième couple de sondes (3,4) étant aptes à mesurer au moins deux composantes de champs en un même point, les deux couples de sondes (1,2 ;3,4) étant positionnés relativement entres eux de manière à obtenir une mise en quadrature obtenus des signaux par combinaison différentielle.
  4. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon la revendication précédente dans lequel les sondes du premier couple de sondes (1,2) et les sondes du second couple de sondes (3,4) sont respectivement séparées entre elles d’une seconde valeur angulaire (bêta) sensiblement égale à un quart de période du signal porteur.
  5. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon la revendication précédente dans lequel la première valeur angulaire (thêta) et/ou la seconde valeur angulaire (bêta) est ajustable.
  6. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des revendications 3 à 5, dans lequel le circuit de traitement établit :
    • la mesure de la position globale du capteur en combinant les composantes de champ selon la formule : Atan2 ((Br1+Bt3)+(Br2+Bt4) ; Gain*((Br3-Bt1)+(Br4-Bt2))) ou
    • la mesure de la position locale du capteur en combinant les composantes de champ selon la formule : Atan2 ((Br3-Bt1)-(Br4-Bt2); Gain*(Bz1-Bz2)),
    dans lequel Bri, Bti et Bzi représentent respectivement le champ radial, tangentiel et axial mesuré par une sonde d’indice i et dans lequel Gain est une grandeur choisie de façon à minimiser l'erreur angulaire calculée sur l'excursion du capteur.
  7. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des revendications 3 à 6 dans lequel le circuit de traitement établi la mesure de la position locale du capteur en combinant les composantes de champ selon la formule : Atan2 ((Bz3-Bt1)-(Bz4-Bt2) ; Gain*((Bz1+Bt3)-(Bz2+Bt4))), dans lequel Bri, Bti et Bzi représentent respectivement le champ radial, tangentiel et axial mesuré par une sonde d’indice i et dans lequel Gain est une grandeur choisie de façon à minimiser l'erreur angulaire calculée sur l'excursion du capteur.
  8. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’aimant permanent (A) est un aimant multipolaire ou un assemblage d'aimants ou un aimant usiné équivalent.
  9. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel l’aimant permanent (A) est constitué par un ensemble de boucles de courant.
  10. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’aimant permanent (A) est constitué par tout ou partie du rotor d'un moteur électrique, d'un générateur, d'un actionneur, d'un réducteur, d'un coupleur, d'une boite de vitesse, ou d'un oscillateur.
  11. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des revendications précédentes, dans lequel chaque sonde (1,2;3,4) comprend une pluralité d’éléments magnéto-sensibles choisis dans la liste formée d’une sonde de Hall, d’un élément magnéto-résistif, d’un élément à courant de Foucault, d’une bobine de détection.
  12. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des revendications précédentes dans lequel l’aimant permanent (A) présente une forme de disque, de bague ou de cylindre, les sondes du au moins un couple de sondes (1,2 ;3,4) étant disposées en périphérie de l’aimant.
  13. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l'une des revendications précédentes dans lequel le circuit de traitement est configuré pour exploiter un facteur de compensation angulaire pour corriger les valeurs angulaires calculées.
  14. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon la revendication précédente dans lequel la correction des valeurs angulaires calculées se fonde sur des fonctions trigonométriques.
  15. Capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une des deux revendications précédentes dans lequel le circuit de traitement est configuré pour combiner une détection analogique et une détection digitale des composantes de champ.
  16. Utilisation d’un capteur de position magnétique (C) sans contact selon l’une quelconque des revendications précédentes pour la mesure de valeurs additionnelles sur un système complexe, comprenant une force, un couple, une accélération, un freinage, un déphasage, une vitesse d’ensemble, une direction de déplacement, une distance, un nombre de tours, une inertie, un balourd, une vibration, un bruit, un contenu harmonique, une température, une pression, un courant électrique, une tension électrique, un courant électrique, une fréquence, un codage d’information.
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