AT346100B - LENS - Google Patents

LENS

Info

Publication number
AT346100B
AT346100B AT95277A AT95277A AT346100B AT 346100 B AT346100 B AT 346100B AT 95277 A AT95277 A AT 95277A AT 95277 A AT95277 A AT 95277A AT 346100 B AT346100 B AT 346100B
Authority
AT
Austria
Prior art keywords
sep
desc
focal ratio
page number
clms page
Prior art date
Application number
AT95277A
Other languages
German (de)
Other versions
ATA95277A (en
Inventor
Trude Muszumanski
Georg Ing Dietl
Original Assignee
Eumig
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Eumig filed Critical Eumig
Priority to AT95277A priority Critical patent/AT346100B/en
Publication of ATA95277A publication Critical patent/ATA95277A/en
Application granted granted Critical
Publication of AT346100B publication Critical patent/AT346100B/en

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Developing Agents For Electrophotography (AREA)
  • Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)

Description

  

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



   Die Erfindung betrifft ein Objektiv, vorzugsweise ein fixbrennweitiges Objektiv, vom sogenannten Retrofokus-Typ bestehend aus einer ersten, der längeren konjugierten Schnittweite zugekehrten Linsengruppe ne- 
 EMI1.1 
 zugekehrt ist. 



   Aus der AT-PS Nr. 287341, aus der AT - PS Nr. 328762, aus   der DE-AS 1236816, ausderCH-PS   Nr. 522230 sowie aus der US-PS Nr.   3, 227, 042   sind pankratische Objektive bekanntgeworden, die in ihrer Einstellung auf kürzeste Brennweite mit dem   erfindungsgemässen Objektiv typenverwandt   sind. Wie bei pankratischen Objektiven üblich, wurde auch bei diesen bereits bekannten Objektiven bezüglich der Bildfehlerkorrektur   jener Kompromiss geschlossen, der die Fehlerreste tiber   den gesamten   Brennweitenbereich mög-   lichst gleichmässig verteilt. 



   Der Erfindung lag jedoch die Aufgabe zugrunde, ein hoch geöffnetes fixbrennweitiges Objektiv besonders hoher Abbildungsqualität, vor allem wesentlich gesteigerten Kontrastes zu schaffen. Eine Untersuchung der Seidel'sehen Bildfehlerkoeffizienten zeigt den Einfluss der ersten der negativen Linsengruppe zugekehrten   Brechfläche   in der positiven Linsengruppe und der-gesehen in Richtung des einfallenden Lichtes-drittletzten Brechfläche des Gesamtobjektivs auf die zonale Abweichung der sphärischen Aberration einerseits sowie auf die astigmatische Bildfeldebnung anderseits. Es wird deshalb erfindungsgemäss vorgeschlagen, die Brechkräfte der beiden genannten Flächen in bezug auf die Brechkraft des Gesamtsystems wie folgt zu begrenzen : 
 EMI1.2 
 
 EMI1.3 
 
 EMI1.4 




   <Desc / Clms Page number 1>
 



   The invention relates to an objective, preferably a fixed focal length objective, of the so-called retrofocus type consisting of a first lens group facing the longer conjugate focal length.
 EMI1.1
 is facing.



   From AT-PS No. 287341, from AT-PS No. 328762, from DE-AS 1236816, from CH-PS No. 522230 and from US-PS No. 3, 227, 042 pancratic lenses have become known which are type related in their setting to the shortest focal length with the objective according to the invention. As is usual with pancratic lenses, with these already known lenses a compromise was made with regard to image aberration correction that distributes the remainder of the error as evenly as possible over the entire focal length range.



   However, the invention was based on the object of creating a high-aperture, fixed-focal length objective of particularly high imaging quality, above all of significantly increased contrast. An examination of Seidel's image aberration coefficients shows the influence of the first refractive surface facing the negative lens group in the positive lens group and the third last refractive surface of the overall lens - seen in the direction of the incident light - on the zonal deviation of the spherical aberration on the one hand and on the astigmatic field flattening on the other. It is therefore proposed according to the invention to limit the refractive power of the two surfaces mentioned in relation to the refractive power of the overall system as follows:
 EMI1.2
 
 EMI1.3
 
 EMI1.4

Claims (1)

Vorteile2. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten, verstanden mit einer Abweichung der Krümmung r einzelner Flächen bis zu : 10% der Brechkraft des entsprechenden Gliedes, der EMI1.5 <Desc/Clms Page number 2> EMI2.1 <tb> <tb> 03nd <SEP> vd <tb> r1-2,262 <SEP> #1-0,29089 <tb> Li <SEP> di <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 118/1, <SEP> 658/50, <SEP> 9 <SEP> <tb> r1-4,134 <SEP> #2+0,15917 <tb> l1= <SEP> 2,941 <tb> r3 <SEP> + <SEP> 2, <SEP> 026 <SEP> iI > 3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 32132 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2=0,368/1,651/55,9 <tb> r4w,483 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 26218 <SEP> <tb> l2=0,007 <tb> rs <SEP> +0,748 <SEP> #5+ <SEP> 0,87032 <tb> L3 <SEP> d3=0,294/1,651/55,9 <tb> r6 <SEP> + <SEP> 20, <SEP> 643 <SEP> -0, <SEP> 03154 <SEP> <tb> l3=0,037 <tb> r-3, <SEP> 327 <SEP> -0, <SEP> 21882 <SEP> <tb> L4 <SEP> d4=0,512/1, Advantages2. Objective according to claim 1, characterized by the following data, understood with a deviation of the curvature r of individual surfaces up to: 10% of the refractive power of the corresponding member, the EMI1.5 <Desc / Clms Page number 2> EMI2.1 <tb> <tb> 03nd <SEP> vd <tb> r1-2,262 <SEP> # 1-0,29089 <tb> Li <SEP> di <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 118/1, <SEP> 658/50, <SEP> 9 <SEP> <tb> r1-4,134 <SEP> # 2 + 0.15917 <tb> l1 = <SEP> 2.941 <tb> r3 <SEP> + <SEP> 2, <SEP> 026 <SEP> iI> 3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 32132 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2 = 0.368 / 1.651 / 55.9 <tb> r4w, 483 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 26218 <SEP> <tb> l2 = 0.007 <tb> rs <SEP> +0.748 <SEP> # 5 + <SEP> 0.87032 <tb> L3 <SEP> d3 = 0.294 / 1.651 / 55.9 <tb> r6 <SEP> + <SEP> 20, <SEP> 643 <SEP> -0, <SEP> 03154 <SEP> <tb> l3 = 0.037 <tb> r-3, <SEP> 327 <SEP> -0, <SEP> 21882 <SEP> <tb> L4 <SEP> d4 = 0.512 / 1, 728/28,4 <tb> r8 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 365 <SEP> < 8 <SEP> - <SEP> 1, <SEP> 99452 <SEP> <tb> r9-7,892 <SEP> l4=0,049 <SEP> #9-0,08756 <tb> Lg <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 0,174/1,691/54,7 <tb> r10-0,670 <SEP> #10+1,03134 <tb> f <SEP> =1 <tb> y2= <SEP> 0, <SEP> 246 <tb> Öffnungsverhältnis <SEP> =1:1,3 <tb> EMI2.2 EMI2.3 <tb> <tb> 10%nd <SEP> vd <tb> r1-2,093 <SEP> #1-0,31438 <tb> Li <SEP> r1=0,118/1,658/50,9 <tb> r9-3,393 <SEP> #2+0,19393 <tb> \ <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 574 <tb> r3 <SEP> + <SEP> 2,902 <SEP> #3+0,22433 <tb> L2 <SEP> d2 <SEP> = <SEP> 0,257/1,651/55,9 <tb> r4-2,028 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 32101 <SEP> <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <tb> r5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 750 <SEP> < 5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 95600 <SEP> <tb> Lg <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 294/1,717/48.0 <tb> r6 <SEP> + <SEP> 6, <SEP> 173 <SEP> -0, <SEP> 11615 <SEP> <tb> 13 <SEP> = <SEP> 0, 728 / 28.4 <tb> r8 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 365 <SEP> <8 <SEP> - <SEP> 1, <SEP> 99452 <SEP> <tb> r9-7.892 <SEP> l4 = 0.049 <SEP> # 9-0.08756 <tb> Lg <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 0.174 / 1.691 / 54.7 <tb> r10-0.670 <SEP> # 10 + 1.03134 <tb> f <SEP> = 1 <tb> y2 = <SEP> 0, <SEP> 246 <tb> Focal ratio <SEP> = 1: 1.3 <tb> EMI2.2 EMI2.3 <tb> <tb> 10% nd <SEP> vd <tb> r1-2,093 <SEP> # 1-0,31438 <tb> Li <SEP> r1 = 0.118 / 1.658 / 50.9 <tb> r9-3,393 <SEP> # 2 + 0,19393 <tb> \ <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 574 <tb> r3 <SEP> + <SEP> 2.902 <SEP> # 3 + 0.22433 <tb> L2 <SEP> d2 <SEP> = <SEP> 0.257 / 1.651 / 55.9 <tb> r4-2,028 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 32101 <SEP> <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <tb> r5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 750 <SEP> <5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 95600 <SEP> <tb> Lg <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 294 / 1,717 / 48.0 <tb> r6 <SEP> + <SEP> 6, <SEP> 173 <SEP> -0, <SEP> 11615 <SEP> <tb> 13 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 037 <SEP> <tb> r7-4,121 <SEP> #7-0,19049 <tb> L4 <SEP> d4=0,515/1,785/25,8 <tb> r8 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 401 <SEP> -1, <SEP> 95761 <SEP> <tb> 14 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 047 <SEP> <tb> r9 <SEP> + <SEP> 359,363 <SEP> #3+0,00192 <tb> Lg <SEP> d <SEP> = <SEP> 0,194/1,691/54,7 <tb> r10-0,676 <SEP> #10+1,02219 <tb> f <SEP> =1 <tb> y'= <SEP> 0, <SEP> 246 <tb> Öffnungsverhältnis <SEP> =1 <SEP> : <SEP> 037 <SEP> <tb> r7-4,121 <SEP> # 7-0,19049 <tb> L4 <SEP> d4 = 0.515 / 1.785 / 25.8 <tb> r8 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 401 <SEP> -1, <SEP> 95761 <SEP> <tb> 14 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 047 <SEP> <tb> r9 <SEP> + <SEP> 359.363 <SEP> # 3 + 0.00192 <tb> Lg <SEP> d <SEP> = <SEP> 0.194 / 1.691 / 54.7 <tb> r10-0.676 <SEP> # 10 + 1.02219 <tb> f <SEP> = 1 <tb> y '= <SEP> 0, <SEP> 246 <tb> Focal ratio <SEP> = 1 <SEP>: 1,3 <tb> <Desc/Clms Page number 3> EMI3.1 EMI3.2 <tb> <tb> Anspruch <SEP> 1,nd <SEP> vd <tb> r1-2,482 <SEP> #1-0,26511 <tb> L2 <SEP> d1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 118/1,658/50,9 <tb> r2-4,155 <SEP> #2 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 15836 <SEP> <tb> 11 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 941 <SEP> <tb> rs <SEP> + <SEP> 2,989 <SEP> #3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 21780 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2=0,257/1,651/55,9 <tb> r4 <SEP> - <SEP> 2,106 <SEP> 4 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 30912 <SEP> <tb> I2=0,007 <tb> r5++0,735 <SEP> #5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 97551 <SEP> <tb> L3 <SEP> d3=0,2894/1,717/48. 1.3 <tb> <Desc / Clms Page number 3> EMI3.1 EMI3.2 <tb> <tb> Claim <SEP> 1, nd <SEP> vd <tb> r1-2,482 <SEP> # 1-0,26511 <tb> L2 <SEP> d1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 118 / 1.658 / 50.9 <tb> r2-4,155 <SEP> # 2 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 15836 <SEP> <tb> 11 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 941 <SEP> <tb> rs <SEP> + <SEP> 2,989 <SEP> # 3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 21780 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2 = 0.257 / 1.651 / 55.9 <tb> r4 <SEP> - <SEP> 2,106 <SEP> 4 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 30912 <SEP> <tb> I2 = 0.007 <tb> r5 ++ 0.735 <SEP> # 5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 97551 <SEP> <tb> L3 <SEP> d3 = 0.2894 / 1.717 / 48. <SEP> 0 <tb> r6 <SEP> + <SEP> 6,016 <SEP> #6-0,11918 <tb> r7-4,413 <SEP> l3=0,037 <SEP> #7-0,17788 <tb> L4 <SEP> d4=0,489/1,785/25,8 <tb> r8 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 393 <SEP> -1, <SEP> 99746 <SEP> <tb> l4=0,074 <tb> r9 <SEP> + <SEP> 23, <SEP> 176 <SEP> < P9 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 02982 <SEP> <tb> Lg <SEP> d5=0194/1,691/54,7 <tb> r10-0,662 <SEP> #10+1,04381 <tb> f <SEP> = <SEP> 1 <tb> y'= <SEP> 0, <SEP> 246 <tb> Öffnungsverhältnis <SEP> = <SEP> 1 <SEP> : <SEP> 0 <tb> r6 <SEP> + <SEP> 6,016 <SEP> # 6-0,11918 <tb> r7-4,413 <SEP> l3 = 0.037 <SEP> # 7-0.17788 <tb> L4 <SEP> d4 = 0.489 / 1.785 / 25.8 <tb> r8 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 393 <SEP> -1, <SEP> 99746 <SEP> <tb> l4 = 0.074 <tb> r9 <SEP> + <SEP> 23, <SEP> 176 <SEP> <P9 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 02982 <SEP> <tb> Lg <SEP> d5 = 0194 / 1.691 / 54.7 <tb> r10-0.662 <SEP> # 10 + 1.04381 <tb> f <SEP> = <SEP> 1 <tb> y '= <SEP> 0, <SEP> 246 <tb> Focal ratio <SEP> = <SEP> 1 <SEP>: <SEP> 1, <SEP> 3 <SEP> <tb> EMI3.3 EMI3.4 <tb> <tb> Objekr1-2,313 <SEP> #1-0,28448 <tb> Li <SEP> di <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 118/1, <SEP> 658/50, <SEP> 9 <SEP> <tb> r2-4,775 <SEP> #2+0,13780 <tb> l1 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 941 <SEP> <tb> r3 <SEP> +1,830 <SEP> #3+0,35574 <tb> L2 <SEP> d <SEP> =0,368/1,651/55,9 <tb> r4-2,234 <SEP> # <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 29141 <SEP> <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <SEP> <tb> r <SEP> + <SEP> 0,818 <SEP> #5+0,79584 <tb> L3 <SEP> d3=0,294/1,651/55,9 <tb> r <SEP> + <SEP> 5,283 <SEP> 12323 <tb> 1a <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 037 <tb> r7-3,081 <SEP> #7-0,25479 <tb> L4 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 581/1, <SEP> 785/25, <SEP> 8 <SEP> <tb> r2+0,424 <SEP> l4=0,057 <SEP> #8-1,85142 <tb> r9 <SEP> + <SEP> 15,647 <SEP> $ <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 04416 <SEP> <tb> Ls <SEP> dg <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 234/1, <SEP> 691/54, <SEP> 7 <SEP> <tb> r10-0, <SEP> 1, <SEP> 3 <SEP> <tb> EMI3.3 EMI3.4 <tb> <tb> Objekr1-2,313 <SEP> # 1-0,28448 <tb> Li <SEP> di <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 118/1, <SEP> 658/50, <SEP> 9 <SEP> <tb> r2-4,775 <SEP> # 2 + 0.13780 <tb> l1 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 941 <SEP> <tb> r3 <SEP> +1.830 <SEP> # 3 + 0.35574 <tb> L2 <SEP> d <SEP> = 0.368 / 1.651 / 55.9 <tb> r4-2,234 <SEP> # <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 29141 <SEP> <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <SEP> <tb> r <SEP> + <SEP> 0.818 <SEP> # 5 + 0.79584 <tb> L3 <SEP> d3 = 0.294 / 1.651 / 55.9 <tb> r <SEP> + <SEP> 5,283 <SEP> 12323 <tb> 1a <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 037 <tb> r7-3,081 <SEP> # 7-0,25479 <tb> L4 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 581/1, <SEP> 785/25, <SEP> 8 <SEP> <tb> r2 + 0.424 <SEP> l4 = 0.057 <SEP> # 8-1.85142 <tb> r9 <SEP> + <SEP> 15,647 <SEP> $ <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 04416 <SEP> <tb> Ls <SEP> dg <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 234/1, <SEP> 691/54, <SEP> 7 <SEP> <tb> r10-0, <SEP> 632 <SEP> #10 <SEP> P <SEP> i <SEP> 0 <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 09335 <SEP> <tb> f=1 <tb> y'= <SEP> 0, <SEP> 246 <SEP> <tb> Öffnungsverhältnis <SEP> = <SEP> 1:1,3 <tb> <Desc/Clms Page number 4> EMI4.1 EMI4.2 <tb> <tb> einernd <SEP> vd <tb> r1-2,566 <SEP> #1-0,25643 <tb> Li <SEP> di <SEP> = <SEP> 0,118/1,658/50,9 <tb> r-6, <SEP> 857 <SEP> #2 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 09596 <tb> l1 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 941 <SEP> <tb> r3 <SEP> +1,713 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 38004 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 368/1, <SEP> 651/55, <SEP> 9 <SEP> <tb> r4 <SEP> - <SEP> 2, <SEP> 409 <SEP> $4 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 27024 <SEP> <tb> l2=0,007 <tb> r5 <SEP> + <SEP> 0,849 <SEP> #5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 76678 <SEP> <tb> Lg <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 294/1, <SEP> 651/55, <SEP> 9 <SEP> <tb> r6 <SEP> + <SEP> 7,166 <SEP> $6 <SEP> -0,09084 <tb> 13 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 632 <SEP> # 10 <SEP> P <SEP> i <SEP> 0 <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 09335 <SEP> <tb> f = 1 <tb> y '= <SEP> 0, <SEP> 246 <SEP> <tb> Focal ratio <SEP> = <SEP> 1: 1.3 <tb> <Desc / Clms Page number 4> EMI4.1 EMI4.2 <tb> <tb> einernd <SEP> vd <tb> r1-2,566 <SEP> # 1-0,25643 <tb> Li <SEP> di <SEP> = <SEP> 0.118 / 1.658 / 50.9 <tb> r-6, <SEP> 857 <SEP> # 2 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 09596 <tb> l1 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 941 <SEP> <tb> r3 <SEP> +1.713 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 38004 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 368/1, <SEP> 651/55, <SEP> 9 <SEP> <tb> r4 <SEP> - <SEP> 2, <SEP> 409 <SEP> $ 4 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 27024 <SEP> <tb> l2 = 0.007 <tb> r5 <SEP> + <SEP> 0.849 <SEP> # 5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 76678 <SEP> <tb> Lg <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 294/1, <SEP> 651/55, <SEP> 9 <SEP> <tb> r6 <SEP> + <SEP> 7.166 <SEP> $ 6 <SEP> -0.09084 <tb> 13 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 037 <SEP> <tb> r7-3,050 <SEP> #7-0,26738 <tb> L4 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 608/1, <SEP> 785/25, <SEP> 8 <SEP> <tb> r8+0,412 <SEP> l4=0,054 <SEP> #8-1,900534 <tb> r9 <SEP> +8,127 <SEP> #9 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 08503 <SEP> <tb> L5 <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 243/1, <SEP> 691/54, <SEP> 7 <SEP> <tb> r10-0,648 <SEP> f=1 <SEP> #10+1,06636 <tb> y'= <SEP> 0, <SEP> 246 <SEP> <tb> Öffnungsverhältnis <SEP> = <SEP> 1: <SEP> 037 <SEP> <tb> r7-3,050 <SEP> # 7-0,26738 <tb> L4 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 608/1, <SEP> 785/25, <SEP> 8 <SEP> <tb> r8 + 0.412 <SEP> l4 = 0.054 <SEP> # 8-1.900534 <tb> r9 <SEP> +8,127 <SEP> # 9 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 08503 <SEP> <tb> L5 <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 243/1, <SEP> 691/54, <SEP> 7 <SEP> <tb> r10-0.648 <SEP> f = 1 <SEP> # 10 + 1.06636 <tb> y '= <SEP> 0, <SEP> 246 <SEP> <tb> Focal ratio <SEP> = <SEP> 1: 1,3 <tb> EMI4.3 EMI4.4 <tb> <tb> Objektiv <SEP> nach <SEP> Anspruch <SEP> 1, <SEP> ge <SEP> kennzeichnetnd <SEP> vd <tb> ri <SEP> 328 <SEP> #1-0,28265 <tb> Li <SEP> d1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 117/1, <SEP> 658/50. <SEP> 9 <SEP> <tb> r-11, <SEP> 246 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 05851 <SEP> <tb> 11 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 201 <SEP> <tb> r3+3,052 <SEP> #3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 19299 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 213/1, <SEP> 589/61, <SEP> 3 <SEP> <tb> r4-2,873 <SEP> #4+0,21501 <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <SEP> <tb> r3a <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 257 <SEP> $a <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 46858 <SEP> <tb> L2a <SEP> d2a <SEP> = <SEP> 205/1,589/61,3 <tb> r4a <SEP> + <SEP> 4,672 <SEP> #4-0,12607 <tb> l2a <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <SEP> <tb> rg <SEP> + <SEP> 0,751 <SEP> #5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 78429 <SEP> <tb> Lg <SEP> dg <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 286/1, 1.3 <tb> EMI4.3 EMI4.4 <tb> <tb> Lens <SEP> according to <SEP> claim <SEP> 1, <SEP> ge <SEP> identifying <SEP> vd <tb> ri <SEP> 328 <SEP> # 1-0.28265 <tb> Li <SEP> d1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 117/1, <SEP> 658/50. <SEP> 9 <SEP> <tb> r-11, <SEP> 246 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 05851 <SEP> <tb> 11 <SEP> = <SEP> 2, <SEP> 201 <SEP> <tb> r3 + 3.052 <SEP> # 3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 19299 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 213/1, <SEP> 589/61, <SEP> 3 <SEP> <tb> r4-2.873 <SEP> # 4 + 0.21501 <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <SEP> <tb> r3a <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 257 <SEP> $ a <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 46858 <SEP> <tb> L2a <SEP> d2a <SEP> = <SEP> 205 / 1.589 / 61.3 <tb> r4a <SEP> + <SEP> 4,672 <SEP> # 4-0,12607 <tb> l2a <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 007 <SEP> <tb> rg <SEP> + <SEP> 0.751 <SEP> # 5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 78429 <SEP> <tb> Lg <SEP> dg <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 286/1, <SEP> 589/61, <SEP> 3 <SEP> <tb> rg <SEP> + <SEP> 6, <SEP> 750 <SEP> $6'0, <SEP> 08726 <SEP> <tb> is <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 022 <SEP> <tb> r7-32,263 <SEP> #7-0,02433 <tb> L4 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 382/1, <SEP> 785/25, <SEP> 8 <SEP> <tb> rs <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 369 <SEP> -2, <SEP> 12737 <SEP> <tb> 14 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 147 <SEP> <tb> r9 <SEP> plan <SEP> #8 <SEP> 0 <tb> L5 <SEP> dj <SEP> j=0,235/1,691/54,7 <tb> r10-0,767 <SEP> f=1 <SEP> #10+0,9091 <tb> y'=0,246 <tb> Öffngsverhältnis <SEP> = <SEP> 1:1,3 <tb> <Desc/Clms Page number 5> 8. <SEP> 589/61, <SEP> 3 <SEP> <tb> rg <SEP> + <SEP> 6, <SEP> 750 <SEP> $ 6'0, <SEP> 08726 <SEP> <tb> is <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 022 <SEP> <tb> r7-32,263 <SEP> # 7-0,02433 <tb> L4 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 382/1, <SEP> 785/25, <SEP> 8 <SEP> <tb> rs <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 369 <SEP> -2, <SEP> 12737 <SEP> <tb> 14 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 147 <SEP> <tb> r9 <SEP> plan <SEP> # 8 <SEP> 0 <tb> L5 <SEP> dj <SEP> j = 0.235 / 1.691 / 54.7 <tb> r10-0.767 <SEP> f = 1 <SEP> # 10 + 0.9091 <tb> y '= 0.246 <tb> opening ratio <SEP> = <SEP> 1: 1.3 <tb> <Desc / Clms Page number 5> 8th. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten, verstanden mit einer Abweichung der Krümmung r einzelner Flächen bis zu : ! : 10% der Brechkraft des entsprechenden Gliedes, der EMI5.1 EMI5.2 <tb> <tb> 03nd <SEP> vd <tb> r-3, <SEP> 397 <SEP> $-0, <SEP> 19370 <SEP> <tb> Li <SEP> d1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 117/1, <SEP> 658/50, <SEP> 9 <SEP> <tb> r2-5,816 <SEP> #2 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 11314 <tb> l1=2,751 <tb> r3 <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 806 <SEP> < 3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 32614 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2=0,234/1,589/61,3 <tb> r, <SEP> + <SEP> 6, <SEP> 340 <SEP> < 4 <SEP> - <SEP> 0, <SEP> 09290 <SEP> <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 082 <SEP> <tb> L2a <SEP> r3a+1,092 <SEP> d2a=0,190/1,589/61,3 <SEP> #3a+0,53938 <tb> r4a <SEP> + <SEP> 7,610 <SEP> #4a-0,07740 <tb> l2a=0,007 <tb> r <SEP> +0,728 <SEP> #5 <SEP> + <SEP> 0, Objective according to claim 1, characterized by the following data, understood with a deviation of the curvature r of individual surfaces up to:! : 10% of the refractive power of the corresponding limb, the EMI5.1 EMI5.2 <tb> <tb> 03nd <SEP> vd <tb> r-3, <SEP> 397 <SEP> $ -0, <SEP> 19370 <SEP> <tb> Li <SEP> d1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 117/1, <SEP> 658/50, <SEP> 9 <SEP> <tb> r2-5,816 <SEP> # 2 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 11314 <tb> l1 = 2.751 <tb> r3 <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 806 <SEP> <3 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 32614 <SEP> <tb> L2 <SEP> d2 = 0.234 / 1.589 / 61.3 <tb> r, <SEP> + <SEP> 6, <SEP> 340 <SEP> <4 <SEP> - <SEP> 0, <SEP> 09290 <SEP> <tb> 12 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 082 <SEP> <tb> L2a <SEP> r3a + 1.092 <SEP> d2a = 0.190 / 1.589 / 61.3 <SEP> # 3a + 0.53938 <tb> r4a <SEP> + <SEP> 7.610 <SEP> # 4a-0.07740 <tb> l2a = 0.007 <tb> r <SEP> +0.728 <SEP> # 5 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 80907 <SEP> <tb> Lg <SEP> d3=0,256/1,589/61,3 <tb> ig <SEP> plan <SEP> #6 <SEP> 0 <tb> 1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 053 <SEP> <tb> r7-2, <SEP> 859 <SEP> #7-0,27457 <tb> L4 <SEP> d4=0,329/1,785/25,8 <tb> rs <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 392 <SEP> -2, <SEP> 00255 <SEP> <tb> l4=0,062 <tb> r9 <SEP> + <SEP> 2, <SEP> 404 <SEP> < 9 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 28744 <SEP> <tb> Ij <SEP> d <SEP> = <SEP> 0,146/1,691/54,7 <tb> 5 <SEP> r10-0,697 <SEP> 5 <SEP> #10+0,99139 <tb> f <SEP> =1 <tb> y'=0,245 <tb> Öffnungsverhältnis <SEP> 1:1,3 <tb> <SEP> 80907 <SEP> <tb> Lg <SEP> d3 = 0.256 / 1.589 / 61.3 <tb> ig <SEP> plan <SEP> # 6 <SEP> 0 <tb> 1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 053 <SEP> <tb> r7-2, <SEP> 859 <SEP> # 7-0,27457 <tb> L4 <SEP> d4 = 0.329 / 1.785 / 25.8 <tb> rs <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 392 <SEP> -2, <SEP> 00255 <SEP> <tb> l4 = 0.062 <tb> r9 <SEP> + <SEP> 2, <SEP> 404 <SEP> <9 <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 28744 <SEP> <tb> Ij <SEP> d <SEP> = <SEP> 0.146 / 1.691 / 54.7 <tb> 5 <SEP> r10-0.697 <SEP> 5 <SEP> # 10 + 0.99139 <tb> f <SEP> = 1 <tb> y '= 0.245 <tb> Focal ratio <SEP> 1: 1.3 <tb>
AT95277A 1977-02-14 1977-02-14 LENS AT346100B (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT95277A AT346100B (en) 1977-02-14 1977-02-14 LENS

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT95277A AT346100B (en) 1977-02-14 1977-02-14 LENS

Publications (2)

Publication Number Publication Date
ATA95277A ATA95277A (en) 1978-02-15
AT346100B true AT346100B (en) 1978-10-25

Family

ID=3503598

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
AT95277A AT346100B (en) 1977-02-14 1977-02-14 LENS

Country Status (1)

Country Link
AT (1) AT346100B (en)

Also Published As

Publication number Publication date
ATA95277A (en) 1978-02-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3709021A1 (en) RELAY LENS SYSTEM
AT346100B (en) LENS
DE3213722A1 (en) PHOTOGRAPHIC LENS FOR COMPACT CAMERAS
DE2952429A1 (en) LENS WITH FOUR LENS GROUPS
DE2506957C3 (en) Microscope objective
DE3204619C2 (en)
DE2354835B2 (en) BACKLINK OF A SET LENS
DE2839843A1 (en) NORMAL LENS FOR SINGLE-EYE SINGLE-EYE REFLECTIVE CAMERAS
AT359746B (en) LENS
AT233859B (en) Three-part magnifying lens
AT340171B (en) WIDE ANGLE ATTACHMENT
AT309847B (en) Fast lens of the Gaussian type
AT337474B (en) PANRATIC LENS
DE3438047A1 (en) Lens system consisting of objective and converter
DE2036285A1 (en) Pancratic projection lens
DE2347262A1 (en) LENS WITH LARGER OPENING RATIO FOR ONE CAMERA
AT293746B (en) FOUR-LENS, FOUR-SECTION PHOTOGRAPHIC LENS
AT293052B (en) Photographic or cinematographic lens
AT230648B (en) Powerful varifocal lens
AT284496B (en) Five-element, four-element telephoto lens
DE931501C (en) Fast photographic lens of the modified Gauss type
DE1497543A1 (en) Retrofocus wide angle lens for camera purposes
DE868524C (en) Modified Gauss lens with a very large field of view
DE2929924A1 (en) Wide aperture pancratic projection lens - has movable, positive bi-convex lens between negative meniscus and positive, triplet basic group (OE 15.5.79)
AT237921B (en) Microscope objective

Legal Events

Date Code Title Description
EIH Change in the person of patent owner
ELJ Ceased due to non-payment of the annual fee
REN Ceased due to non-payment of the annual fee