BE1001647A3 - Procede pour minimiser l'emission de produits nocifs d'usines de production d'energie, alimentees par du gaz provenant d'une installation de gazeification du charbon. - Google Patents
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Abstract
Dans le procédé de l'invention, le gaz combustible brut, produit par une gazéification de charbon, est soumis à a) un refroidissement entre 200 et 400 degrés C, b) une réaction d'absorption du HC1 et du HF, c) de dépoussiérage et, d) une désulfuration catalysée, avant d'etre brulé, le gaz résiduaire étant traité par un adsorbant carboné qui, en présence d'ammoniac, permet l'élimination des oxydes de l'azote et du soufre.
Description
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Procédé pour minimiser l'emission de produits nocifs d'usines de production d'énergie, a11- mentées par du gaz provenant d'une Installation de gazéification du charbon
L'invention a pour objet un procédé pour minimiser (réduire) les émissions de produits nocifs ou polluants d'installations de production d'energie, alimentées par du gaz provenant d'une installation de gazéification du charbon de houille et utilisant une combinaison de turbines ä gaz et ä la vapeur, par la combustion dans les chambres de combustion de la ou des turbines à gaz d'un mélange gazeux combustible prépurifié.
Dans Dans les "Transactions of the ASME", nO 107 d'octobre 1985, pages 856 à 860, et dans''Verfahrens- technik''1-2 (1985), pages 18 à 21, sont décrits des procédés, dans lesquels le gaz combustible brut, sortant de l'opération de gazéifications est soumis à un lavage humide, qui le debarrasse des produits nocifs tels que les dérivés du soufre, en particulier de l'hydrogène sulfure, ainsi que l'hydrogène chloré (acide chlorhydrique) et l'hydrogène fluoré (acide fluorhydrique), tandis que les poussières (fines) sont séparées dans un electro-filtre.
Le lavage humide a cependant le désavantage de provoquer un refroidissement du gaz combustible brut et de produire des eaux résiduaires, qu'il est problématique d'évacuer, parce qu'elles constituent un risque de pollution de l'environnement.
Etant donné que l'économie d'un tel procédé combine peut entre améliorée en réalisant l'épuration à des
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temperatures accrues, 11 a aussi déjà été préconisé de procéder à une purification des gaz à chaud. proce a
Dans ''Power Technology'' 40 (1984), pages 81 à 111, 11 est cependant exposé qu'un refroidissement insuffisant des gaz combustibles risque de conduire a des problèmes dans la turbine à gaz, provoqués par les alcalis vaporisés dans le processus de gazéification.
Des solutions pour l'elimination du sodium et du potassium ä des températures plus élevées ont déjà été suggérées, mais les phases opératoires proposées rendent le procédé global plus compliqué.
L'épuration à des températures très élevées necessiterait en outre lé'elimination préalable de l'hydrogène sulfure ä l'aide de produits absorbants tels que la chaux ; ainsi qutil ressort du "Report Nr. ICTIS/ TRO 3, IEA Coal Research", Landres 1979, chapitre 2,
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l'on n'a pas encore résolu les problèmes liés ä la ré- génération de ces produits et l'évacuation de ceux-ci risque de conduire a une nouvelle pollution.
L'invention a pour objet un procédé capable d'éviter les inconvénients des procédés connus au lavage humide et de ceux aux gaz chauds et permettant d'un côté d'abaisser la température du gaz combustible à tel point que les différents produits nocifs contenus dans celui-ci ne constituent plus un problème, mais réalisable d'autre part à une température supérieure au point de rosée de la vapeur d'eau, afin d'éviter toute perte en chaleur d'evaporation et d'empêcher toute production d'eaux résiduaires nocives (polluantes).
Conformément ä l'invention, ce but est atteint avec un procédé pour réduire (minimiser ou abaisser) l'emission de produits nocifs ou polluants d'installations de production d'énergie, alimentées par du gaz provenant d'une installation de gazéification de charbon et utilisant une combinaison de turbines à gaz et
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à la vapeur, consistant a brüler dans la chambre de combustion de la turbine à gaz un mélange gazeux combustible pre-purifie, caractérisé par le fait que le gaz combustible brut chaud, sortant de l'installation de gazéification du charbon a) est refroidi dans un échangeur de chaleur à une température superieure au point de rosée, comprise entre 200 et 400oC, avec condensation concomitante des alcalis sur les particules de poussibre ;
b) traverse un réacteur d'absorption, garni d'un pro- duit minéral contenant du carbonate de calcium tel que, par exemple, du calcaire ou de la dolomie, ca- pable de fixer chimiquement l'acide chlorhydrique et l'acide fluorhydrique ; c) est dépoussiéré par passage à travers un filtre, la couche filtrante étant soumise à une déshalogénation additionnelle ;
d) traverse un réacteur d'adsorption garni d'un adsor- bant carbone, dans lequel le soufre contenu dans l'hydrogène sulfure est transformé par l'addition d'oxygène en soufre élémentaire, qui est retenu dans les pores du produit adsorbant, et e) le gaz combustible purifié est brûlé dans la chambre de combustion de la turbine ä gaz avec addition d'air et f) dans un réacteur d'adsorption supplementaire, garni d'un adsorbant carboné agissant comme catalyseur, on élimine du gaz de combustion obtenu, en y ajoutant de l'ammoniac, les composés de la formule No et les oxydes du soufre éventuels.
Divers développements du procédé de l'invention sont décrits dans les revendications 2 à 12.
La combinaison des mesures opératoires, décrite ci-dessus, permet de façon inattendue une élimination
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optimale des produits nocifs contenus dans le gaz combustible tels que les poussières, les alcalis, les dérivés halogénés et (ou) soufres et (ou) les oxydes d'azote dans la gamme de températures allant d'environ 80 à 4000C sans donner lieu à la production d'un quelconque produit polluant.
L'ordre, dans lequel sont effectuées les diffe- rentes opérations, et le choix des températures les plus avantageuses pour chacune de ces opérations, permettent d'éviter les effets défavorables inhérents à chacune de celles-ci, considérée isolément, et d'accro1- tre le résultat global de l'ensemble de ces opérations, dont chacune est connue en soi.
L'utilisation du gaz purifié dans une turbine gaz permet, ä l'aide du pouvoir calorifique résiduel, la production de vapeur qui, à son tour, permet de produire, dans une ou plusieurs turbines à vapeur, da'l' énergie électrique.
Il s'agit par conséquent d'un procédé qui, non seulement, permet de réduire de manière considérable le volume de produits nocifs, mais permet en outre une reduction notable du coüt de production de l'energie électrique.
Le gaz combustible, quittant le réacteur de gazéification à une température de l'ordre de 800*ces éventuellement dépoussiéré, puis refroidi dans un é- changeur thermique, ä l'aide du gaz combustible purifié ou du gaz de combustion provenant de la turbine à gaz, ä une température comprise entre environ 200 et 400oC, opération qui provoque la condensation des alcalis gazeux contenus dans le gaz sur les particules de pousière, suivie de l'elimination subsequente des alcalis et des poussières.
La limite inférieure de la température est fonc- tion de la pression totale du gaz combustible et de la
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tension partielle de la vapeur d'eau dans celui-ci.
Pour le gaz combustible de la composition I, pré- cisée dans le tableau I (voir plus loin), la tension partielle de vapeur est, par exemple, de 4, 325 bars pour une pression totale de 25 bars, ce qui correspond à une température de saturation de l'ordre de 1500C environ, alors que pour le gaz combustible de la composition II de ce même tableau, la tension partielle de vapeur d'eau est de 0, 5 bar pour une pression globale de 26 bars et la température de saturation est de 81OC.
Chaque gaz combustible peut par conséquent être refroidi jusqu'à la température de saturation correspondante sans que l'on atteigne le point de rosée.
L'hydrogène chloré et l'hydrogène fluoré sont ensuite éliminés sélectivement dans un adsorbeur garni de pierre calcaire ou d'autres minerais contenant du calcium comme de la dolomie. L'adsorbeur est de préférence un réacteur, dans lequel est assuré un bonechangede matières et une durée de contact suffisamment longue pour obtenir un excellent effet d'épuration et un bon chargement de l'agent d'adsorption, tel qu'entre autres un réacteur à lit fluidité ou un réacteur ä écoulement fluide, permettant de minimiser le coüt des operations de dépollution subséquentes.
I
La vitesse de la réaction entre les acides halohydriques et le calcaire ou carbonate de chaux augmente cependant avec la température et pour obtenir un déroulement optimal de celle-ci, il est par conséquent indiqué de ne pas choisir une température réactionnelle trop basse.
D'autre part, il ne faut pas perdre de vue qu t 11 n'est pas indiqué de dépasser la limite supérieure d'environ 400oC, température ä partir de laquelle la réaction de l'hydrogène sulfuré avec le calcaire ou carbonate devient de plus en plus prononcée.
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Le melange gazeux quittant cette phase opératoire renferme, en plus des cendres de charbon résiduelles, provenant du stade de gazéification, des particules du produit ca1cifère entraînées, qui sont éliminées dans un filtre, en particulier un filtre métallique en forme de bougie fendue ou ä disques, dans lequel elles forment une couche de produit calcareux de plus en plus épaisse, dans laquelle a lieu une déshalogénation supplémentaire.
Un filtre métallique du type indique est un dispositif approprié, adapté aux conditions particulières des procédés traitant des mélanges gazeux chauds, dans lequel le produit retenu constitue la couche filtrante et qui est moins sujet à des pannes de fonctionnement et plus facile à nettoyer que des tissus filtrants.
Un tel filtre possède une longue durée d'utilisation et s'il est entretenu (nettoyé) régulièrement, il n'y a aucune augmentation des pertes de pression par suite d'un bouchage de la fente de filtration pendant un usage prolongé, et il permet de réaliser des taux d'élimination des poussières élevés jusqu'à des teneurs résiduelles de l'ordre de 5 à 10 mg/m.
11 peut être indique d'intercaler ensuite un procédé connu en soi (par exemple celui décrit par H.
Sommers et W. Last in't Erdöl und Kohle''24 (1971), pages 443 sqq, 525 sqq et 578 sqq) pour la transformation des derives soufrés organiques tels que COS, CS2 et CH3SH, que contient le gaz combustible, à l'aide de la vapeur d'e a u y contenue et d'oxydes de mentaux de transition, agissant comme catalyseurs, en hydrogène sulfure par l'une des réactions ci-après :
EMI6.1
Après l'elimination des Poussières et la transformation éventuelle des derives soufrés organiques, le
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gaz prepurifie peut, le cas échéant, ttre refroidi dans un échangeur de chaleur supplémentaire à une température suffisamment basse pour la phase de désulfurisation, qui ne doit cependant pas être inférieure au point de rosée de la vapeur d'eau.
Le stade opératoire suivant consiste ä introduire le gaz combustible prépurifié dans un adsorbeur, garni de charbon actif, dans lequel est éliminé l'hydrogène sulfuré H2S.
En incorporant au courant gazeux le volume d'oxygène requis par la stoechiométrie de la réaction (voir exemple 1), on provoque le dépôt dans les pores du charbon activé du soufre elementaire, qui peut être séparé par sublimation dans un stade de régénération subséquent, décri t par exemple dans''VDI-Forschungsheft" na 615, 1983 (VDI-Verlag Düsseldorf), pages 16 sqq.
Par rapport aux résidus obtenus avec les procédés utilisant la chaux ou des dérivés du fer, le rendement en soufre é1émentaire du procédé suivant l'invention est plus économique et surtout moins polluant.
Dans beaucoup de cas, il peut être avantageux de procéder à une épuration supplémentaire des melanges gazeux, destinée à protéger les aubes des turbines ä gaz de toute usure par les particules solides. Cette opération s'effectue de préférence aussi dans des filtres métalliques du genre indique qui assurent une heli- mination certaine de toutes les particules, en particulier des particules plus volumineuses, responsables de cette usure.
L'ammoniac formé lors de la gazéification du charbon et encore contenu dans le gaz combustible est en partie transformé dans la chambre de combustion de la turbine ä gaz en oxydes d'azote, qui sont éliminés dans un stade d'épuration subséquent, avec les oxydes d'azote produits, lors de la combustion, par voie
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thermique à partir de l'azote contenu dans l'air, et ce par les réactions décrites dans l'exemple 1 ci-après (cf. 'Glückauf''121 (1985), pages 1561 à 1566).
Le déroulement du procédé de l'invention est illustre schématiquement sur la figure unique annexée.
Comme montre sur le schema, le gaz combustible produit dans le stade de gazéification du charbon, dont on a éventuellement éliminé les poussières les plus grossières, traverse un échangeur de chaleur 1, dans lequel i1 est refroidi entre 400 et 1000C en veillant ä rester toujours au-dessus du point de rosée, puis un réacteur d'absorption (absorbeur 2), dans lequel les halogènes chlore et fluor sont éliminés par fixation chimique sur un minerai calcifère. Le gaz de combustion traverse ensuite un filtre 3, de préférence un filtre métallique du type précisé plus haut, dans lequel a lieu l'élimintion des pousières et en outre une deshalogénation supplémentaire.
Dans un réacteur 4, contenant un oxyde d'un me- tal de transition comme catalyseur, les dérivés organiques du soufre, contenus dans le mélange gazeux, sont transformés en hydrogène sulfuré.
Le gaz combustible peut ensuite être refroidi
EMI8.1
encore plus dans un deuxième. échangeur de chaleur 5 ; ici aussi, il faut veiller à ne pas refroidir endessous du point de rosée de la vapeur d'eau. Dans l'adsorbeur 6, garni de charbon activé et dans lequel est injecté de l'oxygène, l'hydrogène sulfuré est oxydé en soufre elementaire, qui est séparé et purifié par distillation dans un stade de regeneration non indique sur la figure.
Après avoir traversé un troisième filtre 7, de préférence également un filtre métallique tel que décrit, dans lequel est retenue la plus grande partie de la poussière résiduelle, le gaz de combustion est amené
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dans une turbine à gaz 8, dans laquelle il est brûlé en y incorporant de l'air.
Le mélange gazeux résiduaire, quittant la turbine à gaz, est introduit dans un autre adsorbeur 9, garni de charbon activé et dans lequel est ajouté de l'ammoniac, afin d'éliminer par voie catalytique les oxydes d'azote ainsi que l'anhydride sulfureux résiduel.
En aval de l'adsorbeur 9 peut (tre prévu un réacteur de régénération du charbon actif chargé.
Le mélange gazeux résiduaire, envoyé dans l'atmosphère, est pratiquement exempt de substances nocives.
Exemple 1
Dans une installation de gazéification du charbon I est produit un mélange gazeux combustible de la composition I (voir tableau 1). Après un dépoussiérage grossier, ce mélange gazeux, obtenu avec une température de 800 C sous une pression de 25 bars, possède une teneur en particules solides (poussières) de 310 mg par m3 (dans des conditions normales de température et de pression).
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Tableau 1 (teneurs en % en volume)
EMI10.1
<tb>
<tb> Composants <SEP> Composition <SEP> I <SEP> Composition <SEP> II
<tb> CO <SEP> 41, <SEP> 4 <SEP> 59, <SEP> 6
<tb> H2 <SEP> 28, <SEP> 1 <SEP> 29, <SEP> 0
<tb> C02 <SEP> 12, <SEP> 4 <SEP> 2, <SEP> 3
<tb> H20 <SEP> 17, <SEP> 3 <SEP> 2, <SEP> 94
<tb> H2S <SEP> 0,25 <SEP> 1,23
<tb> N2 <SEP> 0,41 <SEP> 4,8
<tb> CH4 <SEP> 0, <SEP> 06 <SEP> 0, <SEP> 01
<tb> HCl <SEP> 0, <SEP> 05 <SEP> 0, <SEP> 056
<tb> HF <SEP> 0,003 <SEP> 0, <SEP> 004
<tb> NH3 <SEP> 0, <SEP> 024 <SEP> 0, <SEP> 015
<tb> COS <SEP> 0, <SEP> 008 <SEP> 0, <SEP> 04
<tb>
Ce melange gazeux traverse un échangeur de chaleur 1, dans lequel une fraction de l'air destine ä être introduit dans la chambre de combustion de la turbine ;
ne à gaz est portée ä 380 C, alors que le gaz combustible est ramené à 350 C.
Ce refroidissement provoque la condensation des alcalis présents à l'état de traces à 1a surface des particules solides entraînées. ,
Dans un réacteur ä lit fluidisé 2, garni d'un matériau calcaire (carbonate de calcium) en fines particules, sont ensuite éliminés l'hydrogène fluoré jusqu'à la limite de détection et l'hydrogène chloré jusqu'à une teneur résiduelle d'environ 90 ppm d'après les reactions ci-après :
EMI10.2
Le lit fluidisé, constitué de calcaire en fines
<Desc/Clms Page number 11>
particules, circule ä l'état expanse en circuit fermé avec remplacement partiel du produit calcifère chargé par du produit frais ; le produit chargé soutiré a réagi à raison de 70 % avec les halogénures.
Le mélange gazeux quittant le réacteur à 1it fluidisé 2 traverse ensuite un filtre 3, dans lequel est retenue la poussière provenant de l'installation de gazéification de même que celle entralnée hors du stade de déshalogénation. Ce filtre 3 est de préférence également un filtre métallique du genre precise, qui fonctionne selon le principe de la filtration en couches. Comme la poussiere éliminée contient encore du calcaire provenant du stade de deshalogenation, une post-réaction a lieu dans la couche de filtration, qui abaisse la teneur résiduelle en hydrogène chloré (acide chlorhydrique) a une valeur de l'ordre de 80 ppm.
Après le stade d'élimination de la poussière, le gaz combustible, qui possède encore une température de 300oC, est introduit a cette température dans le reacteur 4, contenant le catalyseur, dans lequel a lieu la transformation du CS2 et des autres dérivés soufrés organiques, contenus dans le gaz combustible, en hydrogène
EMI11.1
sulfuré H2S.
En veillant ä ne pas atteindre le point de rosée de la vapeur d'eau, on refroidit ensuite le mélange gazeux dans un deuxième échangeur de chaleur 5, par de l'air de combustion circulant en contre-courant et chauffé, lui, à 250 C, à 160 C en vue de l'élimination de l'hydrogène sulfuré, qui a lieu selon l'equation ré- actionnelle
EMI11.2
2 HS + 0 charbon actif 1 S + 2 H 0 2 +2 48 2 par l'addition de 0, 2 % en volume d'oxygène dans un réacteur ä lit fixe 6, garni d'un matériau carboné
<Desc/Clms Page number 12>
EMI12.1
(charbon actif) en particules, le H2S étant transformé ä raison de 95 % en soufre elementaire.
Dès que le matériau adsorbant est entièrement chargé, le courant gazeux est dévié vers un deuxième réacteur 6 analogue, afin de pouvoir régénérer l'adsorbant du premier réacteur 6 par élimination par distil-
EMI12.2
lation du soufre y depose.
Afin de minimiser l'usure des aubes de la turbine ä gaz par les particules de poussière, le gaz de combustion purifié traverse un autre filtre métallique 7 du genre décrit, dans lequel sont retenues principalement les particules d'une dimension supérieure ä 10 , avant d'etre introduit dans la chambre de combustion 8 de la turbine à gaz.
La teneur finale en poussières du gaz combustible introduit dans la chambre de combustion de la tur-
EMI12.3
3 bine à gaz est de l'ordre de 10 mg par m3.
Dans la chambre de combustion 8 de la turbine a gaz, le mélange gazeux est brüle en y mélangeant de l'air, les produits gazeux de la combustion étant introduits dans la turbine à gaz et dans un réacteur de refroidissement.
Dans un stade de purification des gaz résiduaires, disposé en aval de la chambre de combustion 8, les oxydes d'azote, produits par l'ammoniac contenu dans le gaz de combustion et l'oxygène de l'air, sont décomposés à 120 C, dans un réacteur ä lit fixe 9 garni d'un matériau carboné granulé, par l'addition d'une proportion appropriée d'ammoniac, catalysant la réaction,
EMI12.4
d'après l'équation réactionnelle
EMI12.5
EMI12.6
(x = 1, 2).
Les gaz résiduaires éliminés dans l'atmosphere
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renferment encore les proportions en produits nocifs, reprises dans le tableau 2 ci-après.
Tableau 2
EMI13.1
S02 125 mg/m NOx 110 mg/m3 HCI 45 mg/m3 3 poussières 3 mg/m.
Exemple 2
Dans une autre installation de gazéification du charbon sous pression, fonctionnant selon le principe d'un courant de fluides avec du charbon sec, on obtient un mélange gazeux combustible d'une température de 3500C sous une pression de 26 bars et, après un dépous- sierage grossier, d'une teneur en poussières de 280
EMI13.2
mg par m3. Après refroidissement de ce mélange gazeux mg par m e e à 1200C dans un échangeur de chaleur 1, celui-ci traverse un réacteur à lit fluidisé 2, garni de pierre a chaux en fines particules, dans lequel sont retenus l'hydrogène fluoré et l'hydrogène chloré. Le mélange gazeux possbde la composition II, indiquée dans le tableau 1.
Pendant le refroidissement, les produits alca-
EMI13.3
lins, présents à l'état de traces, se condensent sur les particules de poussière et sont séparés avec cellesci.
Dans l'adsorbeur au calcaire 2, fonctionnant comme dans l'exemple 1 avec un lit turbulent expansé et avec une circulation du matériau solide en circuit ferme, 1'hydrogène fluor6 est éliminé Jusqu'à la valeur limite détectable et l'hydrogène chloré jusqu'à une teneur résiduelle proche de 30 ppm. Cette faible teneur résiduelle est réalisable dans ce cas du fait que dans le gaz combustible, produit par l'installation de gazéification II, les tensions partielles de vapeur d'eau
<Desc/Clms Page number 14>
EMI14.1
et d'anhydride carbonique sont notablement inférieures ä celles du gaz provenant de l'installation de gazéification I. Le taux de réaction des halogénures avec la matière calcifère était de 75 %.
Après le dépoussiérage du gaz combustible dans un filtre mdtallique 3 analogue à celui de l'exemple 1,
EMI14.2
le passage à travers un adsorbeur 5, garni dans ce cas d'un charbon actif capable d'adsorber, en plus de l'hydrogène sulfuré, des dérivés organiques du soufre, a permis d'éliminer, sans refroidissement supplémentaire, 99 % du H2S et 60 % des autres dérivés soufrés organiques.
Les autres opérations de purification du gaz ont été réalisées comme décrit dans l'exemple 1.
Les teneurs résiduelles en substances nocives du mélange gazeux résiduaire, éliminé dans l'atmosphere, sont reprises dans le tableau 3 ci-après.
Tableau 3
EMI14.3
, 502 250 mg/m3 NOx 90 mg/m3 HCl 10 mg/rn 3 poussières 5 mg/m
<Desc/Clms Page number 15>
Sur la figure unique du dessin annexé, les indices de référence désignent :
1 échangeur de chaleur
2 réacteur d'absorption
3 filtre
4 réacteur
5 échangeur de chaleur
6 réacteur d'adsorption
7 filtre à poussières
8 turbine à gaz (chambre de combustion)
9 réacteur d'adsorption.
Claims (12)
- EMI16.1REVENDICATIONS l 1. Procédé pour minimiser (réduire) l'émission de produits nocifs d'installations de production d'e- nergie, alimentées par du gaz provenant d'une installation de gazéification du charbon et utilisant une combinaison de turbines à gaz et à la vapeur, consistant EMI16.2 ä brüler dans la chambre de combustion de la turbine à gaz un mélange gazeux combustible pre-purifie, caractérisé en ce que le mélange gazeux combustible brut chaud, sortant de l'installation de gazéification du charbon a) est refroidi dans un échangeur de chaleur à une tem- pérature supérieure au point de rosée, comprise entre 200 et 400OC, avec condensation concomitante des alcalis sur les particules de poussière ;b) traverse un réacteur d'absorption, garni d'un pro- duit minéral contenant du carbonate de calcium tel que, par exemple, du calcaire ou de la dolomie, ca- pable de fixer chimiquement l'acide chlorhydrique et l'acide fluorhydrique ; c) est dépoussiéré par passage à travers un filtre, la couche filtrante étant soumise ä une deshalogenation additionnelle ;d) traverse un réacteur d'adsorption garni d'un adsor- bant carboné, dans lequel le soufre contenu dans l'hydrogène sulfuré est transforme par l'addition d'oxygène en soufre elementaire, qui est retenu dans les pores du produit adsorbant, et e) le gaz combustible purifié est brsslé dans 1a chambre de combustion de la turbine ä gaz avec addition d'air et f) dans un réacteur d'adsorption supplementaire garni d'un adsorbant carbone agissant comme catalyseur, on élimine du gaz de combustion obtenu, en y ajoutant de l'ammoniac, les composés de la formule NO et les oxydes du soufre éventuels. <Desc/Clms Page number 17>
- 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz combustible brut est soumis à un dépoussiérage avant le stade de refroidissement a).
- 3. Procédé suivant la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le stade de filtration c) est realise ä l'aide d'un filtre métallique en forme de bougie fendue.
- 4. Procédé suivant l'une des revendications 1, 2 et 3, caractérisé en ce que les dérivés organiques du soufre tels que COS, CS2 et CH3SH, contenus dans le gaz combustible, sont transformés dans un réacteur garni d'oxydes de métaux de transition agissant comme catalyseurs en hydrogène sulfuré.
- 5. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le gaz combustible est refroidi avant le stade de ddsulfuration d), dans un deuxième échangeur de chaleur, jusqu'à une température n'atteignant pas le point de rosée de la vapeur dteau.
- 6. Procédé suivant l'une des revendications 1 ä 5, caractérisé en ce que, après le stade de désulfuration d), le gaz combustible traverse un filtre métalli- EMI17.1 que en forme de bougie fendue, dans lequel les poussières sont réduites ä une teneur résiduelle entre 5 et 10 mg par ze
- 7. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend un ou plusieurs réacteurs ä lit fixe.
- 8. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qulil comprend un ou plusieurs réacteurs à lit mobile.
- 9. Procédé suivant l'une des revendications 1 a 6, caractérisé en ce qu'il comprend un ou plusieurs réacteurs a lit fluidisé stationnaire ou expansé.
- 10. Procédé suivant l'une des revendications 1 ä 6, caractérisé en ce qu'il comporte un ou plusieurs <Desc/Clms Page number 18> réacteurs ä écoulement fluide.
- 11. Procédé suivant la revendication 9 ou la revendication 10, caractérisé en ce que les matériaux soutirés des réacteurs sont recyclés.
- 12. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les réacteurs d'adsorption (adsorbeurs) sont combinés avec une installation de régénération.
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