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Procédé et appareil de réduction de la température d'un courant de gaz de fumée
La présente invention concerne un procédé et un équipement destiné à la réduction adiabatique de la température de gaz de fumée d'un courant de gaz de fumée.
Dans le traitement d'un courant de gaz de fumée, il est essentiel d'extraire tous les gaz, vapeurs et particules toxiques du courant de gaz de fumée avant de relâcher celui-ci dans l'atmosphère. Pour retirer certaines vapeurs et particules, par exemple la vapeur d'acide chlorhydrique, d'un courant de gaz de fumée, il est habituel de faire passer le gaz de fumée à travers un contre-courant de chaux, pour faire réagir la vapeur d'acide chlorhydrique du courant de gaz de fumée avec la chaux, ce qui produit du chlorure de calcium. Cependant, pour obtenir une réaction avec la chaux, il est essentiel que la vapeur d'acide chlorhydrique soit à la température de rosée de l'acide chlorhydrique.
Cela implique la réduction de la température du courant de gaz de fumée jusqu'au point de rosée de l'acide chlorhydrique juste avant de faire passer le courant de gaz de fumée à travers le courant de chaux. Il est également essentiel de ne pas réduire la température du courant de gaz de fumée en dessous du point de rosée de l'acide chlorhydrique et, de préférence de la maintenir juste au-dessus du point de rosée de l'acide chlorhydrique avant qu'il atteigne le courant de chaux, pour éviter que l'acide chlorhydrique et les autres vapeurs se condensent sur les parois de la cheminée que traverse le courant de gaz de fumée. La condensation de ces vapeurs sur les parois de la cheminée transportant le courant de gaz de fumée provoque une corrosion indésirable de la cheminée.
De plus, il est préférable que la température du courant de gaz de fumée soit réduite avec la plus petite chute de pression possible, pour minimiser toute perturbation de l'écoulement des gaz de fumée à travers'"chem'9 gaz de fumée.
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Les tentas es-'c'Ltenirun'.) refroid. . ment d'un courant de ga2 1 fufpé'se sont jusqu'ici avérées être un effet impossible à réussir sans que se produise une chute de pression associée relativement importante dans le sens de l'écoulement de gaz de fumée, généralement de l'ordre de 1000 Pascals à 5000 Pascals.
Il existe donc un besoin pour un procédé et un appareillage destiné à réduire la température des gaz de fumée d'un courant de gaz de fumée, qui réduise en substance la chute de pression le long du courant de gaz de fumée.
La présente invention a pour objectif de fournir un tel procédé et un tel appareillage.
Selon l'invention, on propose unprocédé de réduction adiabatique de la température de gaz de fumée d'un courant de gaz de fumée, le procédé comprenant les étapes de : faire passer le courant de gaz de fumée à travers un moyen de cheminée possédant une entrée de gaz de fumée et une sortie de gaz de fumée, introduire une pulvérisation de liquide de refroidissement dont la dimension moyenne des gouttes n'est pas supérieure à 50 microns dans le courant de gaz de fumée du moyen de cheminée, pour réduire la température du courant de gaz de fumée, la pulvérisation de liquide de refroidissement étant injectée par l'intermédiaire d'un moyen de pulvérisation situé en position adjacente à l'entrée de gaz de fumée,
et effectuer le mélange intime de la projection de liquide avec le courant de gaz de fumée en faisant traverser le courant de gaz de fumée transportant la pulvérisation de liquide à travers un moyen d'étrangleur situé dans le moyen de cheminée, en substance sans modifier le niveau de turbulence de l'écoulement du courant de gaz de fumée, pour évaporer la pulvérisation de liquide en vue de réduire la température du courant de gaz de fumée.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la dimension moyenne des gouttelettes de la pulvérisation de liquide n'est pas supérieure à 40 microns. De préférence la dimension moyenne des gouttelettes de la pulvérisation de liquide n'est pas supérieure à 3C microns. D'une manière avantageuse, l'écart maximum
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de la dimens, on dea goutteiettes par rapport à la dimension moyenne axa u
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gouttelettes n'est pr-"supérk jr à 10'% de) a dimension riot gouttelettes.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la pulvérisation de liquide de refroidissement est une pulvérisation d'eau. De préférence, la pulvérisation de liquide de refroidissement se trouve à une température qui n'est pas supérieure à 900 C. De manière avantageuse, la température de la pulvérisation de liquide de refroidissement est située entre 1 C et 600 C, et de préférence, la température de la projection de liquide de refroidissement est d'environ 100 C.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la quantité de linuide de refroidissement produite dans le courant de gaz de fumée se situe entre 1 Ox10-6 kg de liquide de refroidissement par m3 de gaz de fumée et par 1 0 C de chute requise de la température du courant de gaz de fumée, et 30x1 0-6 kg de liquide de refroidissement par m3 de gaz de fumée et par 1 C d'abaissement requis de la température du courant de gaz de fumée.
De préférence, la quantité de liquide de refroidissement produite dans le courant de gaz de fumée se situe entre 15x10-6 kg de liquide de refroidissement par m3 de gaz de fumée et par 1 C de chute requise de la température du courant de gaz de fumée, et 25x10-6 kg de liquide de refroidissement par m3 de gaz de fumée et par 1 C d'abaissement requis de la température du courant de gaz de fumée.
De manière avantageuse, la quantité de liquide de refroidissement introduite dans le courant de gaz de fumée vaut approximativement 20. 9x10-6 kg de liquide de refroidissement par m3 de gaz de fumée et par 1 C de chute requise de la température du courant de gaz de fumée.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la température du courant de gaz de fumée à l'entrée des gaz de fumée dans le moyen de cheminée se situe entre 2300 Cet 2700 C. De préférence, la température du courant de gaz de fumée à l'entrée des gaz de fumée dans le moyen de cheminée se situe entre 240 C et 2600 C. De manière avarcageuse, la température du courant de gaz de fumée à l'entrée des g & de fun. e < = ûans le moyen de cheminée est approximativement
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de 2600 C.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la température du courant de gaz de fumée à la sortie des gaz de fumée hors du moyen de cheminée est située entre 1400 C et 2050 C. De préférence, la température du courant de gaz de fumée à l'entrée des gaz de fumée dans le moyen de cheminée se situe entre 1800 C et 2050 C.
Dans un autre mode de réalisation, la vitesse du courant de gaz de fumée traversant le moyen de cheminée se situe entre 5 mètres par seconde à 25 mètres par seconde. De préférence, la vitesse du courant de gaz de fumée traversant le moyen de cheminée se situe entre 10 mètres par seconde à 20 mètres par seconde.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la teneur en humidité du courant de gaz de fumée juste avant d'entrer dans le moyen de cheminée n'est pas supérieur à 10 % en poids du courant de gaz de fumée.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, la chute de pression dans le courant de gaz de fumée le long du moyen de cheminée, et dans la direction de l'écoulement entre l'entrée et la sortie, n'est pas supérieure à 50 pascals par m de longueur du moyen de cheminée. De manière avantageuse, la chute de pression dans le courant de gaz de fumée le long du moyen de cheminée, et dans la direction de l'écoulement entre l'entrée et la sortie, n'est pas supérieure à 33 pascals par m de longueur du moyen de cheminée.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le moyen d'étrangleur est un moyen d'étrangleur poreux, et une partie du moyen d'étrangleur est prévue en position adjacente de l'entrée des gaz de fumée, en aval du moyen de pulvérisation. De préférence, la partie amont du moyen d'étrangleur ne rétrécit pas de plus de 80 % la section transversale de l'entrée des gaz de fumée lorsque l'entrée des gaz de fumée est regardée en direction de l'amont à travers la partie amont du moyen d'étrangleur, le long de l'axe de l'entrée de gaz de fumée.
Avantageusement, la partie amont du moyen d'étrangleur ne rétrécit pas de plus de 60 % la section tral Isversu e l'entrée des gaz de fumée lorsque l'entrée des
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gaz de fumée est regs'ën érection e l'amc-t à travers la partie amcit d. moyen d'étrangleur, le long de l'axe de l'entrée de gaz de fumée.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la porosité du moyen d'étrangleur ne dépasse pas 50 %.
De plus, l'invention propose un équipement destiné à exécuter le procédé selon l'invention de réduction adiabatique de la température de gaz de fumée dans un courant de gaz de fumée, cet équipement comprenant : un moyen de cheminée possédant une entrée de gaz de fumée et une sortie de gaz de fumée, destiné à être traversé par un écoulement du courant de gaz de fumée, des moyens de pulvérisation montés en position adjacente à l'entrée de gaz de fumée, destinés à introduire une pulvérisation de liquide de refroidissement dont la taille moyenne des gouttelettes n'est pas supérieure à 50 microns dans le courant de gaz de fumée du moyen de cheminée, pour réduire la température du courant de gaz de fumée, et des moyens d'étrangleur situés dans le moyen de cheminée, s'étendant transversalement à l'écoulement des gaz de fumée,
en vue de mélanger intimement la pulvérisation de liquide avec le courant de gaz de fumée dans le moyen de cheminée sans modifier en substance le niveau de turbulence de l'écoulement du courant de gaz de fumée, pour évaporer la pulvérisation de liquide en vue de réduire la température du courant de gaz de fumée.
Dans un mode de réalisation de l'invention, le moyen d'étrangleur comprend un moyen d'étrangleur poreux s'étendant transversalement dans le moyen de cheminée, une partie amont du moyen d'étrangleur étant prévue en position adjacente à l'entrée des gaz de fumée et en aval des moyens de pulvérisation. De manière avantageuse, la partie amont du moyen d'étrangleur ne rétrécit pas de plus de 80 % la section transversale de l'entrée des gaz de fumée lorsque l'entrée des gaz de fumée est regardée en direction de l'amont à travers la partie amont du moyen d'étrangleur, le long de l'axe de l'entrée de gaz de fumée.
De préférence, la partie amont du moyen d'étrangleur ne rétrécit pas de plus de 60 % la section transversale de t'entrer des gaz de fumée lorsque l'entrée des gaz de fumée est regardée er. uirectiot. ae i'amont à travers la partie amont du moyen
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v étrangleur, le long de"ax < "-'ée de g de furr'. e.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la porosité du moyen d'étrangleur ne dépasse pas 50 %.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le moyen d'étrangleur comprend un ensemble d'éléments d'étrangleur parallèle allongé et espacé, s'étendant transversalement dans le moyen de conduite. De manière avantageuse, les éléments d'étrangleur présentent une section transversale circulaire. De préférence, les éléments d'étrangleur sont espacés d'une distance située entre 75 mm et 250 mm, d'axe à axe. De manière avantageuse, les éléments d'étrangleur sont espacés d'une distance située entre 100 mm et 175 mm, d'axe à axe, et de préférence, les éléments d'étrangleur sont espacés d'une distance d'environ 141 mm, d'axe à axe.
Dans un mode de réalisation de l'invention, le moyen de cheminée comprend une cheminée allongée définissant un passage s'étendant à travers sa longueur et destiné à laisser passer le courant de gaz de fumée. De préférence, l'entrée des gaz de fumée est formée par une ouverture qui s'étend dans un plan transversal du moyen de cheminée. De manière avantageuse, le passage défini par le moyen de cheminée est de section transversale rectangulaire, carrée ou circulaire.
On comprendra plus clairement l'invention à partir de la description qui suit d'un de ses modes préférés de réalisation, donné à titre d'exemple uniquement, en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
La figure 1 est une vue en perspective écorchée de l'appareillage selon l'invention destiné à réduire la température d'un courant de gaz de fumée, la figure 2 est une vue en plan de l'appareil de la figure 1, la figure 3 est une vue en élévation d'une extrémité de l'appareil de la figure 1,
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la figure 4 est une vue er d'une :
oupe lateç, le de l'appareil de la figure 1, suivant la ligne IV-IV de la figure 2, la figure 5 est une vue en plan d'une coupe suivant la ligne V-V de la figure 4, la figure 6 est une vue en élévation d'une coupe d'une partie de l'appareil de la figure 1, et la figure 7 est une représentation schématique de particules sélectionnées d'un courant de gaz de fumée traversant l'appareil de la figure 1.
Si l'on se réfère aux dessins, on y voit représenté un appareil selon l'invention, désigné globalement sous la référence numérique 1, destiné à réduire la température de gaz de fumée d'un courant de gaz de fumée jusqu'à une valeur proche de la température du point de rosée de l'acide chlorhydrique, tout en maintenant simultanément la chute de pression dans le courant de gaz de fumée à un minimum. L'appareil 1 réduit adiabatiquement la température du courant de gaz de fumée. L'appareil 1 comprend un moyen de cheminée, dans notre cas, un conduit allongé 3 définissant un passage 5 de section transversale rectangulaire s'étendant à travers lui depuis une extrémité amont 6 jusqu'à une extrémité aval 7, pour recevoir l'écoulement du courant de gaz de fumée qui le traverse.
Le conduit 3 est monté sur un châssis 8 et comprend une paroi inférieure 10 et une paroi supérieure 11 reliées par des parois latérales 14 et 15. La paroi supérieure 11 est formée d'une paire de parties de paroi 12 et 13 reliée par une paroi de liaison 16. L'extrémité amont 6 du passage 5 est fermée par une paroi transversale frontale d'extrémité, tandis que l'extrémité aval 7 du passage 5 est refermée par une paroi transversale extrême arrière 18.
Une entrée conduisant le gaz de fumée vers le passage 5 est réalisée par une ouverture d'entrée 20 située dans la paroi frontale 17. L'ouverture d'entrée 20 est de section transversale circulaire et s'étend dans un plan transversal au passage 5 et transversal à l'écoulement du courant de gaz de fumée à travers le passage 5 à l'extrémité amont. Une bride 21 s'étendant autour de l'ouverture d'entrée 20 de la paroi frontale e"ì. (ême " : -' fdcilite la liaison du conduit 3 à un
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condui du gaz de fumée (non 'pre'-) ; ur introc : ire le c .. rjnt de gaz de fumée dans le passage 5.
Une sortie permettant au gaz de fumée de quitter le passage 5 est réalisée à l'aide d'une ouverture de sortie 23 située sur la paroi supérieure 11 dans la partie de paroi 12 adjacente à l'extrémité aval 7 du passage 5. L'ouverture de sortie 23 de section transversale circulaire et s'étend dans la partie de paroi 12 de la paroi supérieure 11 qui, en fonctionnement, est en substance transversale à l'écoulement du courant de gaz de fumée à travers l'ouverture de sortie 23. Une bride 24 s'étend autour de l'ouverture de sortie 23 de la partie de paroi 12, pour relier le conduit 3 à un conduit de gaz de fumée aval (non représenté) servant à amener le courant de gaz de fumée quittant le passage 5 à travers un contrecourant de chaux (non représenté) pour faire réagir la valeur d'acide chlorhydrique du courant de gaz de fumée avec la chaux.
Une sortie secondaire de gaz de fumée réalisée sous la forme d'une ouverture secondaire de sortie 25 du passage 5 est prévue dans la partie supérieure 11 adjacente à l'ouverture de sortie 23, pour renvoyer une partie du gaz de fumée afin de mélange avec le courant de gaz de fumée situé en amont du conduit 3. Une bride 26 s'étend autour de l'ouverture de sortie 25 et sert à relier un conduit (non représenté) à l'ouverture de sortie 25, pour renvoyer une partie du courant de gaz de fumée.
Dans ce mode de réalisation de l'invention, la hauteur intérieure des parois latérales 14 et 15 du côté adjacent à l'extrémité amont du passage 5 est de 2 m. La largeur intérieure des parois supérieure et inférieure 10 et 11 adjacentes à l'extrémité amont du passage 5 est de 2,5 m. Par conséquent, la superficie de la section transversale du passage 5 adjacente à l'extrémité amont 6, en d'autres mots, adjacente à la paroi frontale extrême 17 est de 5 m2. La superficie de
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2 l'ouverture d'entrée 20 transversale au passage 5 est de 0, 655 m2. Par conséquent, la section de l'ouverture d'entrée 20 vaut approximativement 0,131 fois la superficie de la section transversale du passage 5, à proximité de l'extrémité amont 6.
La superficie de l'ouverture de sortie 23, transversalement à l'écoulement du courant de gaz de fumée est de 0,442 m2. La superficie de l'ouverture secondaire de sortie 25, transversalement à l'écoulement du courant de gaz de fumée est de 0,213 m2. Par conséquent. ; a somme des superficies des ouvertures de sortie 23 et 25 vaut 0, 6L. j m2, c'Ja-dire qu'elle est identique à
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ksup fici- 'del'ouverture d'entrée20.['ongi.M'r intérie re des p latérales 14 et 15 et donc du passage 5 est de 3,56 m.
Les moyens de pulvérisation destinés à introduire une pulvérisation de liquide de refroidissement, à savoir, une pulvérisation d'eau atomisée dans le passage 5 en vue de réduire la température du courant de gaz de fumée lorsque les gouttelettes de pulvérisation s'évapore, comprend une paire de gicleurs de pulvérisation 28 montés à l'extrémité amont 6 du passage 5, en position adjacente à l'ouverture d'entrée 20 et en aval de celle-ci. Chaque gicleur de pulvérisation 28 est monté sur et porté par les extrémités d'une paire de conduites d'alimentation 29 qui traversent une plaque de montage 30 correspondante fixée sur la paroi supérieure 11. Chaque plaque de montage 30 referme une ouverture correspondante 32 de la partie 13 de la paroi supérieure 11.
Les ouvertures 32 permettent le passage des conduites d'alimentation 29 et des gicleurs de pulvérisation 28 à travers la paroi supérieure 11, pour enlèvement, remplacement, nettoyage, entretien et similaire. Des vis 33 maintiennent la plaque de montage 30 sur la paroi supérieure 11. Les gicleurs de pulvérisation 29 sont placés en substance dans le plan horizontal central s'étendant à travers l'ouverture d'entrée 20 et, sur la longueur du passage 5, du côté de l'extrémité amont, et sont équidistants de part et d'autre d'un plan vertical central qui s'étend également à travers l'ouverture d'entrée 20, dans la direction du passage 5, à l'extrémité amont 6. Dans ce mode de réalisation de l'invention, les gicleurs de pulvérisation 28 sont écartés de 400 mm, d'axe à axe.
Des raccords (non représentés) situés sur les conduites d'alimentation 29 à proximité des plaques de montage 30 mais à l'extérieur du conduit 3 relient une source d'eau sous pression aux conduites d'alimentation 29 pour former la pulvérisation atomisée par l'intermédiaire des gicleurs de pulvérisation 28.
Chaque gicleur de pulvérisation 28 comprend un canon de sortie 31 disposé pour diriger la pulvérisation d'eau atomisée globalement en direction de la vanne du courant de gaz de fumée du passage 5. Les canons de sortie 31 forment chacun une pulvérisation atomisée, sur un cône dont l'angle intérieur vaut approximativement 900. La dimension moyenne des gouttelettes de la pulvérisation est d'environ 40 microns, avec un écart maximum de la taille des gouttelettes qui n'est pas supérieur à 10 % le la ta < ! .. luyenne des gouttelettes.
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Le m'/en d'ét. a." ;
jteur destiné à mélanger irt'.. r * les gou'telettes i eau de la pulvérisation atomisée avec le courant de gaz de fumée comprend trois étrangleurs poreux, à savoir un étrangleur amont 35, un érangleur amont 36 et un étrangleur intermédiaire 37 qui sont montés dans le conduit 3 et s'étendent transversalement au passage 5 et transversalement à l'écoulement du courant de gaz de fumée. L'étrangleur amont 35 est monté du côté de l'extrémité amont 6 du passage 5 en position adjacente à l'ouverture d'entrée 20 et en aval des gicleurs de pulvérisation 28. L'étrangleur aval 36 est monté du côté de l'extrémité aval 7 du passage 5, tandis que l'étrangleur intermédiaire 37 est monté en position intermédiaire à l'extrémité amont 6 et l'extrémité aval 7.
Les étrangleurs 35,36 et 37 sont poreux et chacun comprend des éléments d'étrangleur 40 allongés écartés et parallèles s'étendant transversalement à travers le passage 5, entre les parois latérales 14 et 15, et sont montés sur les parois latérales 14 et 15. Chaque élément d'étrangleur 40 présente une section transversale circulaire d'un diamètre extérieur de 48 mm. Les éléments d'étrangleur 40 des étrangleurs 35,36 et 37 sont espacés de 141 mm, d'axe à axe.
L'étrangleur amont 35 comprend six éléments d'étrangleur 40 et est agencé à un angle formant environ 450 avec l'horizontale. La porosité de l'étrangleur amont 35 est d'approximativement 5 %. Le plus bas des éléments d'étrangleur 40 de l'étrangleur amont 35 est placé juste en dessous de l'axe 39 de l'ouverture 20 du gaz de fumée, tandis que l'élément le plus haut des éléments d'étrangleur 40 de l'étrangleur amont 35 est situé à un niveau qui en substance coïncide avec l'extrémité supérieure de l'entrée 20 de gaz de fumée.
Par conséquent, lorsque l'entrée 20 de gaz de fumée est regardée à travers l'étrangleur amont 35, dans la direction de l'axe 39 de l'ouverture de gaz de fumée, en direction de la flèche A, à savoir, en direction de l'amont, l'étrangleur amont 35 cache environ 60 % de la superficie de la section transversale de l'entrée 20 de gaz de fumée. Les éléments d'étrangleur 40 présente une construction tubulaire et possèdent des alésages 41 traversant les tubes et destinés à accrocher des goujons de montage 42 et 43 débordant des parois latérales 14 et 15 respectivement. La longueur des goujons de montage 42 et 43 est choisie pour permettre l'enlèvement facile des éléments d'étrangleur 40 pour nettoyage, voir figure 6.
Des colliers de retenue amovibles 46 accrochent de manière amovible les goujons 43 pour maintenir les -lents d'étrangleur 40 en position sur les goujons correspondants 42 et 43.
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'! ne porte 48 refer, ne ouverture d'accès 49.''rsla parc inférieL 0 du passage 5, pour faciliter l'enlèvement et le remplacement de l'élément d'étrangleur 40, pour nettoyage et similaire. La porte 48 est fixée à la paroi inférieure 10 par des vis 50.
En utilisation, le courant de gaz de fumée à refroidir pénètre dans le passage 5 à travers l'ouverture d'entrée 20 à une température d'environ 260 C. La pulvérisation d'eau atomisée, à une température d'eau d'environ 10 C est introduite dans le courant de gaz de fumée par les gicleurs de pulvérisation 28 et est intimement mélangé au courant de gaz de fumée dans le passage 5 à l'aide des étrangleurs 35,36 et 37, sans modifier en substance le niveau de turbulence de l'écoulement du courant de gaz de fumée. Lorsque les gouttelettes d'eau sont intimement mélangées avec la totalité du courant de gaz de fumée, les gouttelettes d'eau s'évaporent, ce qui diminue la température du courant de gaz de fumée.
Dans ce mode de réalisation de l'invention, le courant de gaz de fumée traverse le passage 5 à un débit volumique effectif de 11, 2 m3 par seconde. La vitesse du courant de gaz de fumée traversant le passage 5 est d'environ 17 m par seconde. La teneur en humidité du courant de gaz de fumée introduit dans le passage 5 est de l'ordre de 10 % en poids du courant de gaz de fumée. La température du courant de gaz de fumée sortant par l'ouverture de sortie 23 est de 2040 C, à savoir juste au-dessus du point de rosée de l'acide chlorhydrique. Par conséquent, la chute de température du courant de gaz de fumée entre l'ouverture d'entrée 20 et l'ouverture de sortie 23 est de 560 C.
La chute de pression dans le courant de gaz de fumée le long du passage 5, entre l'ouverture d'entrée 20 et l'ouverture de sortie 23 est dans ce cas inférieure à 100 pascals, ce qui correspond à une chute de pression d'environ 28 pascals par mètre de longueur du courant de gaz de fumée. Ce résultat est obtenu en introduisant de l'eau par l'intermédiaire des gicleurs de pulvérisation 28, au débit de 0,01264 kg par seconde, ce qui correspond à 20,9 x 10-6 kg d'eau par m3 de gaz (volume effectif) et par 10 C de la chute voulue de température du courant de gaz de fumée.
Référons-nous maintenant à la figure 7. On y voit représenta le passage d'un é@@@@@tion de douze gouttelettes d'eau introduites par Is, c : eur 28 dans le
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de gaz Je fumé ;. :'., passage 5 du conduit 3. t ;. s po ; !''ns 60 c. signées par des croix sont les positions auxquelles l'échantillon de gouttes d'eau se sont complètement évaporées. Ainsi qu'on peut le voir, l'étrangleur amont 35 ralentit de manière significative les gouttelettes d'eau 60 au centre du courant de gaz de fumée, ce qui sans la présence de l'étrangleur amont 35 traverserait normalement le passage 5 du conduit 3 à une vitesse considérablement plus grande que celle des gouttelettes d'eau situées aux extrémités extérieures du courant de gaz de fumée.
Il est inutile de dire que, non content de ralentir les gouttelettes d'eau 60 situées au centre du courant de gaz de fumée, l'étrangleur amont 35 ralenti également la partie centrale du courant de gaz de fumée. Comme la proportion de gouttelettes d'eau qui sont transportées par le courant de gaz de fumée est plus grande à proximité du centre du courant de gaz de fumée, on pense qu'en ralentissant la partie centrale du courant de gaz de fumée ainsi que les particules d'eau situées dans cette partie centrale, on réalise un mélange plus intime des gouttelettes avec le courant de gaz de fumée sur les bords extérieurs du courant de gaz de fumée.
En outre, on pense qu'en freinant l'écoulement du courant de gaz de fumée au voisinage du centre du courant de gaz de fumée, l'effet sur le niveau de turbulence du courant de gaz de fumée de l'introduction et du mélange intime des gouttelettes d'eau avec le courant de gaz de fumée est minimisé. On pense que ce résultat est pour une grande part obtenu grâce au recours aux étrangleurs poreux, et en particulier à l'étrangleur amont 35.
On pense que le degré voulu de ralentissement des gouttelettes d'eau et des gaz de fumée dans le courant du gaz de fumée en position voisine du centre de celui-ci est obtenu lorsque la porosité de l'étrangleur amont est de l'ordre de 50 %, et l'étrangleur amont cache environ 60 % de l'ouverture d'entrée de gaz de fumée lorsque l'ouverture d'entrée de gaz de fumée est regardée à travers l'étrangleur amont, en direction de l'amont et suivant l'axe de l'ouverture d'entrée de gaz de fumée.
On pense que si la superficie de l'ouverture d'entrée cachée par l'étrangleur amont ne dépasse pas 80 % de l'ouverture d'entrée de gaz de fumée, on obtient des résultats adéquats. On pense également que la superficie de l'ouverture d'entrée de gaz de fumée cachée par l'étrangleur amont ne doit pas être inférieure à 20 % de la superficie de l'ouverture d'entrée de gaz de fumée. On pense également qu'on obtiendrait des résultats adéquats avec un étrangleur présentant une porosité située entre 40 % et 60 %.
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CI,, que bien que le c 1t'uit ait été décrit comme--, une fon e et des dimensions spécifiques, des conduits d'autres formes et dimensions peuvent être utilisés.
En outre, on notera que dans de nombreux cas, le conduit peut être doté d'une entrée située dans la paroi frontale et d'une sortie située dans la paroi arrière, pour offrir un passage en substance rectiligne, plutôt que celui du conduit du mode de réalisation qui vient d'être décrit, dans lequel le passage fait tourner le courant de gaz de fumée de 900. Des conduits définissant des passages d'autres sections transversales que des sections transversales rectangulaires peuvent être utilisés, et il est inutile de dire que des ouvertures d'entrée et des ouvertures de sortie d'autres formes que de forme circulaire peuvent être prévues.
Bien que l'appareil ait été décrit comme comprenant deux gicleurs de pulvérisation, on peut n'utiliser qu'un seul gicleur de pulvérisation, et en effet, dans certains cas, plus de deux gicleurs de pulvérisation peuvent être utilisés. On notera également que d'autres nombres, agencements et formes d'étrangleurs et d'éléments d'étrangleur peuvent être utilisés, et il est inutile de dire que d'autres moyens appropriés de gicleurs peuvent être prévus.
Bien que le courant de gaz de fumée ait été décrit comme possédant une teneur en humidité d'environ 10 %, la teneur en humidité du courant de gaz de fumée peut varier. Il est inutile de dire que les températures d'entrée et de sortie du courant de gaz de fumée peuvent également varier, ainsi que le peuvent le volume et le débit du courant de gaz de fumée.