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PERFECTIONNEMENTS AUX SYSTEMES DE REGIAG DE CIRCUITS ET DE MACHINES à l'AIDE
DE VALVES ELECTRIQUE.-
La présente invention est relative à des perfectionnement* appor- tés aux systèmes de réglage et de commande de circuite et de machines électriques à l'aide de valves à décharge électrique.
Bile concerne plus particulièrement l'application de réastances variables commandées par des courant* de tation fouris par les valves ou bien agissant sur les circuits de commande des valves, et elle décrit plusieurs formes de réalisation de tels ensenbles, employés par exemple, pour le démarrage et le réglage de moteurs à courant alternatif pour le réglage de feeders et pour la stabilisation de longueus lignes de transmis- sion d'énergie électrique.
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Les figures Jointes représentant d'une façon non limitative cet exemples de réalisation de l'invention t La Fig.l est relative au réglage d'un moteur; la Fig.3 à. celui d'un feeder les Fig.2 & 4 sont des diagrammes expli- catifs correspondante. Les Fig.6, 7,8 et 10 indiquent plusieurs formes de réa- lisation de systèmes de stabilisation de longues lignes de transmission, desti- nés à supprimer les effets de décrochage en cas de variations brusques de la charge, et les Fig. 6, 9 et 11 sont des diagrammes vectoriels correspondants.
L'équipement de la Fig.l permet de régler à distance le démarrage l'arrêt ou la vitesse d'un moteur à courant alternatif 10 excité par le circuit 11. Cet équipement comporte des réactances saturables 12 et 13 ou une simple be bine d'impédance pourvue d'un point moyen électrique et reliée en série avec le moteur 10. Les réactances 12 et 13 sont munies d'enroulements saturants 14 et 15 qui comprennent le circuit dans lequel débite un dispositif redresseur à valves 16 et 17 et excité par la tension aux bornes des réactances 12 et 13.
Les valves 16 et 17 sont pourvues chacune d'une anode, d'une ca- thode et d'une grille de réglage et elles peuvent être de tout type approprié, de préférence à vapeur du genre à commande discontinue* Par commande disconti- nue, on entend désigner les valves dans lesquelles l'amorçage du courant est provoque par le potentiel de leur grille de réglage, la coupure du courant ne pouvant se faire que par abaissement du potentiel anodique au-dessous de la va- leur critique.
Les grilles des valves 16 et 17 sont reliées à leur circuit ca- thodique commun à travers les moitiés opposées du secondaire d'un transforma- teur de grille 18 et d'une résistance de limitation de courant 19. Le primaire du transformateur de grille 18 est excité à l'aide d'une composante de tension tirée d'un circuit réactif de déphasage comportant un transformateur 20, une résistance 21 et une réactance 22, le primaire du transformateur 20 étant exci- té par la tension aux bornes des réactances 12 et 13Z Les constantes et les connexions de ce circuit déphaseur sont choisies telles que la tension appli- quée sur le primaire du transformateur de grille 18 est en avance sur les po- tentiels anodiques des valves 16 et 17 d'environ 90 électriques.
Le transfor- mateur 18 est également excité par une composante de tension fournie par le transformateur 23 dont l'enroulement primaire est excité à l'aide du secondai- re 24 d'un transformateur déphaseur tournant 25 qui peut occuper une place quelconque, par exemple fonctionner dans un poste distant de réglaget auquel
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cas, le transformateur 23 est interonnecté au secondaire 24 par une ligne pi- lote 26. Le transformateur dé[haseur tournant 25 peut être excité à partir de toute source appropriée d'énergie polyphasée synchronisée avec le courant al- ternatif du circuit 11, par exemple un circuit triphasé 27.
On peut se représenter clairement la fonctionnement du système en se référant à la Fig.2 dans laquelle OA représente la tension appliquée aux anodes des deux valves électriques montées à la manière habituelle pour redres- ser les deux alternances; le vecteur OB représente un potentiel de grille comme en en appliquerait aux grilles des valves si le débit moyen des redresseurs de- vait se régler suivant la méthode usuelle;
et le vecteur OC est le débtt moyen du redresseur lorsque la tension de grille OB retarde sur la tension anodique OA de 19 angle,!,. Quand le circuit du redresseur est fortement inductif (comme c'est le ces dans les diverses dispositions utilisées avec la présente inven- tion), le débit moyen d'énergie du redresseur est réduit à zéro, quand le po- tentiel de grille retarde de 90 électrique* environ. La courbe c représente le diagramme polaire du débit moyen d'un tel redresseur pour divers angles de déphasage du potentiel de grille.
On remarquera que, pour tout angle d'avance du potentiel de grille, le débit du redresseur reste constant et égal à sa va- leur maximum, tandis que, pour des valeurs intermédiaires antre 90 de retard et 180 de retard, le débit moyen du redresseur est nul.
Comme indiqué ci-dessus. les grilles des valves 16 et 17 sont excitées à l'aide d'une composante de potentiel dérivé d'un circuit déphaseur excité en accord avec la tension aux bonnes des réactances 12 et 13. Cette ten- sion est déphasée pour 'être mise en avance sur les tensions anodiques des val- ves 16 et 17 d'environ 90 électriques, et sa grandeur varie suivant la tension apparaissant aux bornes des réaotanoes 12 et 13.
On supposera que l'amplitude de la oomposante de tension fournie par le transformateur 23 dépasse légèrement la valeur maximum de la tension dérivée du circuit déphaseur à impédance, de er te que, lorsque la tension appliquée par le transformateur 23 (désignée sous le nom de tension de réglage) est déphasée de manière à retarder sur la ten- sion anodique de'pratiquement 90 électriques, le potentiel de grille résultant retarde sur la tension anodique d'environ 90 électriques. Dans ces conditions, le débit moyen du redresseur comprenant les valves 16 et 17 est pratiquement nul, et il en est de marne de la saturation des enroulements 14 et 15.
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On supposera que, tout d'abord, le potentiel de réglage a été déphasé* et mis en retard sur la tension anodique OA d'environ 90 électriques, et que la réactance des bobines 12 et 13, complètement dénaturées, est suffisan te 13VQuand pour absorber pratiquement toute la tension du circuit à courant alternatif 11, de sorte que le moteur 10 ne démarre pas. On supposera maintenant que le potentiel de réglage soit retardé encore davantage jusqu'à ce qu'il occupe la position du veoteur OD de la Fig.2.
Dans ce cas, la tension dérivée du circuit déphaseur est représentée par le vecteur DE, de sorte que le potentiel résultat appliqué aux grilles des valves 16 et 17, est représenté par le vecteur 0& Dans ces conditions, les valves 16 et 17 sont entièrement conductrices et les enroulements 14 et 15 s'excitent pour saturer les réactances 12 et 12 ces réactances sont saturées, leur impédance diminue sensiblement et le courant al- ternatif assure le démarrage du moteur. Simultanément, la chute de tension aux bornes des réactances DE et 13 diminue, et puisque c'est la tension appliquée aux anodes des valves 16 et 17, l'excitation des enroulements saturants 14 et 15 diminue également.
Comme le potentiel de grille est aussi dérivé de cette marne chute de tension aux bornes des réactances 12 et 13, il diminue oorréla- tivement et on peut maintenant le représenter par le vecteur OE Le potentiel de grille résultant OA retarde maintenant sur la tension anodique 180 de en électriques environ, de sorte que les valves 16 et 17 cessent complètement d'a- tre conductrices, et le courant saturant des enroulements 14 et 16 est inter- rompe. L'impédance des bobines 12 et 13 croit maintenant rapidement, et il E de marne de l'amplitude du potentiel de grille jusqu'à ce qu'il se confonde de nouveau aveo le vecteur DE. Les pointa E1 et E1 ont été représentés avec quoique exagération d'échelle afin que la figure soit plus claire.
Ils coïncidant pra- tiquement de façon presque complète avec le point E1
Le cycle décrit se répète indéfiniment, la tension aux bornes des bobines 12 et 13 étant maintenue à une valeur moyenne correspondant à une valeur moyenne du potentiel de grille DE" Evidemment, en avançant la phase du potentiel de réglage à la position OD on peut maintenir la valeur moyenne de la tension aux bornes des bobines 12 et 13 à une valeur correspondant à un po- tentiel moyen de grille D'E' La tension appliquée au moteur 10 est la diffé- rence entre la tension d'alimentation et la tension absorbée par les bonines 12 et 13.
En réglant convenablement la déphasage de potentiel da réglage, on peut faire varier la tension absorbée par 12 et 13 et on peut arrêter le moteur 10 @
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à courant alternatif , la démarrer ou la maintenir à telle vitesse qu'on désire La fréquence d'oscillations du circuit comprenant les bobines 12 et 13 et les valves 16 et 17 peut se déterminer par un choix approprié des constantes des éléments 12 et 13, de sorte qu'il est possible d'assurer un réglage très rapide et très précis du moteur 10 à courant alternatif.
Dans la variante de Fig.3 (destinée à maintenir constante la tension d'un circuit à courant alternatif), le potentiel de réglage combiné avec l'excitation de grille du circuit redresseur, est une tension unidirec- tionnelle. Le circuit oscillant à régénération est le marne que dans la Fig.l, fil mais le circuit à courant alternatif est excité ici à partir d'un alternateur 11' Au circuit à courant alternatif 11 est relié un pont 30 sensible à l'in- fluence des tensions, pont qui comporte des éléments de résistance dissembla- bles 31 et 32.
La diagonale de sortie du pont 30 est branchée entre le trans- formateur de grille 18 et le circuit cathodique commun des valves 16 et 17, cir cuit qui comporte un dispositif à conductibilité unilatérale, par exemple un redresseur à contacts 33, et un'dispositif de filtrage atténuant les ondula- tions de la tension redressée (filtre comportant, par exemple, une capacité 34 en dérivation et une bobine de sel 35 en série).
Le rôle du pont 30 est d'amplifier les variations de tension du circuit à courant alternatif 11, ces variations apparaissant aux bornes de la diagonale de sortie sur laquelle les valves 16 et 17 recueillent le potentiel de réglage. Cette tension amplifiée à courant alternatif est transformée par le redresseur 33 et le filtre 34-35, en une tension unidirectionnelle d'ampli- tude variable en coformité avec les variations amplifiées.
Le potentiel de grille dérivé des bobines 12 et 13 est décalé et mis en avance sur la tension anodique de 90 électriques environ, comme dans la Fig.l. On en retrouve la représentation sur la Fig.4 où la courbe Ea représente la tension anodique appliquée aux valves 16 et 17, la courbe Eg le potentiel de grille dérivé des bobines 12 et 13, qui est en avance de 90 électriques sur la tension anodique; et la droite Ec la tension de réglage unidirectionnelle dérivée du pont 30.
La résultante des potentiels de grilles composant est représentée par la courbe E'g qui est négative, ainsi qu'on le voit, pendant toute la période, de sorte que les valves 16 et 17 n'ont aucune conductibilité* Dans ces conditions, le courcht saturant des enroulements 14 et 15 est interrompu, l'impédance des bo- bines 12 et 13 croît rapidement et entraîne la réduction de la tension du oir-
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cuit à courant alternatif 11.
Le résultat immédiat est d'augmenter la tension de grille jusqu'à la valeur représentée par la courbe E;G entraînant en marne ternes la réduction sensible du potentiel de réglage Ec dérivé du pont 30 Ces deux effets se combinent pour élever la tension de grille résultante à une valeur suffisante pour rendre les valves 16 et 17 conductrices au commence- ment de leur alternance positive de tension anodique. Comme dans le disposi- tif de la Fig.l ce circuit régulateur oscille à une fréquence qui dépend de ses constantes, et par conséquent maintient un réglage très précis de la ten- sion du circuit 11 à la valeur correspondant à la tension normale du pont 30, même si le débit subit des variations très grandes.
La tension qu'on désire régler peut se déterminer par le choix des constantes appropriées du pont 30 et du potentiel de grille Eg ou bien de ces deux grandeurs à la fois.
Canne indiqué dans l'introduction, des systèmes analogues peu- vent être appliqués à la stabilisation des lignes de transmission d'énergie électrique et supprimer les phénomènes indésirables de "déoroohage" en cas de variations brusques de régime.
La Fig.S représente un système de transmission monophasé com portant une station de départ réduite schématiquement à un alternateur syn- chrone 51, une ligne de transmission réduite au conducteur 52, et un circuit récepteur représenté par des machines synchrones 53 (générateurs synchrones cudmoteurs, ou à la fois l'un et l'autre). L'interrupteur 54 représente le moyen de commande interposé dans la ligne.
Un circuit absorbant d'énergie, représenté par la résistance 55, est relié aux bornes de l'alternateur ou aux barres omnibus à travers les dispositifs à décharge 56 et 67 à commande par grilles et un transformateur 58. Les valves 56 et 57 sont reliées au circuit 52 à travers le transforma- teur 58, de manière à redresseur les deux alternances. Les grilles des valves sont reliées à leur circuit cathodique commun à travers les moitiés opposées du secondaire d'un transformateur de grille 59 et une résistance de limita- tion de courant 60. Le circuit absorbant 55 est connecté au point moyen du secondaire du transformateur 58 et au circuit cathodique des valves.
Pour maintenir une relation angulaire donnée entre les machines 51 et 53 ou pour rétablir le synchronisme entre elles à la suite de perturba- tions transitoires, on fait agir le circuit abserbanta sa pleine capacité de taqon périodique, jusqu'à ce qu'on ait obtenu le résultat désire.
Dans ce bute
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on fournit un potentiel de grille aux valves 56 et 57 déphasé dans la temps par rapport au vecteur de tension reçue, et dans le cas de la figure, on uti- lise à cet effet une composante de tension dérivée d'un circuit pilote relié au circuit du récepteur 55 Le potentiel appliqué aux grilles des valves os- oille autour de la position de phase inversée (180 par rapport à la tension anodique), au lieu d'osciller entre la concordance de phase et la phase en quadrature, comme c'est généralement le cas pour le réglage des valves de ce genre, et la puissance absorbée oscille de façon à maintenir une relation de phase déterminés à l'avanoe entre les machines de transmission et de récep- tion.
Pour obtenir l'excitation de grille désirée, on dérive par exem- ple une tension du circuit récepteur 53 à travers un circuit avanceur de pha- se comportant une réaetanoe 61 et une résistance 61a en série. La tension aux bornes de la résistance est appliquée sur un dispositif déphaseur à impédance comportant un transformateur 62 avec primaire, relié à. la résistance 61a, et secondaire branché de manière à exciter une bobine de self saturable en série 63 et une résistance 64.
Le primaire du transformateur de grille 59 est bran- ohé entre le point moyen électrique du secondaire du transformateur 62 et le point commun à la réactance 63 et à la résistance 64 La bobine 63 est pour- vue d'enroulements saturants 65 qui sont excités suivant les variations d'é- nergie absorbée dans le circuit de charge 55 et, comme on le voit, sont bran- chés aux bornes d'une section variable de la résistance 55 à l'aide d'une li- aison réglable 66*
On peut se représenter comme suit le fonctionnement du disposi- tifs Si l'alternateur 51 fournit un débit donné au circuit récepteur 53 et s'il y a ouverture du disjoncteur 54 par suite d'un défaut de ligne, ou enfin si la charge est brusquement supprimée au réduite pour une autre raison quel- conque,
l'alternateur tend à accélérer et à accroître le décalage entre lui et les vecteurs de tension du circuit récepteur* Si, au même instant, au moyen de'un redresseur, on met sur l'alternateur 51 une charge moyenne égale à la charge supprimée, le déphasage de l'alternateur 51 par rapport à celui du cir- cuit récepteur 53 n'est pas perturbé.
De même, si la charge moyenne sur la ma- chine 51, du fait du redresseur, varie en quantités égales et opposées à tou tes variations soudaines ou graduelles de charges empruntées à l'alternateur 51 par le circuit récepteur 53, le déphasage de la tension de l'alternateur 51
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peut être maintenu en relation déterminée par rapport à celui du circuit ré- cepteur 53 ou par rapport à .'importe quel vecteur de tension choisi comme référence.
La façon dont agit le circuit oscillant de grille pour que la charge absorbée par le circuit absorbant maintienne un déphasage déterminé à l'avance antre les circuits transmetteur et récepteur, se comprendra mieux si on se reporte au diagramme vectoriel reproduit sur la Fig.6. Si l'on suppose que le disjoncteur 54 de la Fig.5 est fermé et que le système fonctionne dans des conditions de stabilité, le vecteur OA représente la tension anodique des valves 56 et 57 le vecteur BC la tension appliquée sur le transformateur 62 à partirde la résistance 61a Il y a alors un angle de phase égal à 9 en retard par rapport à la tension du circuit récepteur.
On supposera qu'à ce moment il n'est transmis aucune énergie, à travers le redresseur, à la résis- tance absorbante 55, de sorte que les enroulements saturants 65 se désexcitant
Dans ces conditions, l'impédance de la bobine 63 est maxima et la tension à ses bornes est représentée par le vecteur CD. Le vecteur ED te- présente la tension au bornes de la résistance 64. La tension à partir du point moyen du secondaire 62 et le point de jonction de la bobine b3 et de la résistance 64 est égale à la tension appliquée aux grilles des valves 56 et 57 et elle se représente par le vecteur CD qui (on le voit sur la figure) est en opposition directe de phase avec la tension anodique de ces valves.
En con- séquence, les valves 66 et 57 sont maintenues non-conductrices Au cas où la oharge est retirée de l'alternateur 51, il tend à accélérer, et sa tension aux bornes avance jusqu'à, la position OA' Dane ces nouvelles conditions, on observe que le potentiel de grille OD avance de moins de 180.
par rapport à la tension anodique OA' de sorte que les valves 56 et 57 sont entièrement conductrices et que la charge 55 est branchée directement sur l'alternateur 51
Cette brusque application de la charge tend à ralentir la machine et à ramener la tension OA à sa position prenière. Au momont où le courant traverse la résistance absorbante 55, les enroulements saturants 65 sont axai- tés, la bobine 63 approche de la saturation et son impédance décroît en consé- quence, Par suite de cette diminution d'impédance, la chute da potentiel dans la bobine diminue, de sorte qu'on peut la représenter, à un instant donné, par lenvecteur CD'.
Le potentiel des grilles des valves 66 et 57 est ainsi avance
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jusqu'à la position représentée par le vecteur 0D', lequel est en opposition de phase avec la tension anodique des valves, représentée par le vecteur OAt.
Lorsqu'intervient une saturation ultérieure plus forte de la jactance 63, le vecteur OD se déplaça au delà. de la position OD' ou la position d'opposition de phase, et les valves 56 et 57 deviennent complètement non conductrices, de sorte que la charge résistante est retirée de l'alternateur 51
Quand le courant traversant la assistance 55 est interrompu, les enroulementssaturants 65 sont désexcités, de sorte que la saturation de la ré- actance 63 diminue, ce qui déphase le potentiel de grille des valves jusqu'à ce qu'il ait, en OD, une avance inférieure à 180 par rapport à la tension anodique OA ce qui détermine, sur l'alternateur 61, une remise en circuit de la résistance absorbante 55.
De cette manière, la tension de grille oscille autour du point 180 de sorte que les valves sont tour à tour entièrement con duotrices et entièrement résistentes pour une fréquence qui dépend des cons- tantes de la bobine 63 et de l'alternateur 51
On observera que le déphasage moyen entre OA' (correspondant à la tension du circuit récepteur 53) est déterminé par la valeur moyenne du vecteur CD représentant la tension aux homes de la bobine 63, laquelle à son tour est déterninée par la variation de stration suivent le courant traver- sant la résistance 55. En réglant convenablement la connexion variable 66, on peut maintenir tel déphasage qu'on désire entre l'alternateur 61 et la circuit récepteur 53.
Dans la Fig.7 (Fig.3) ,on a appliqué l'invention à un système polyphasé de transmission avec un dispositif d'absorption de courant polyphasé (par opposition à un dispositif absorbant à courant continu) et des valves de commande fonctionnent comme relais pour régler les valves du circuit absorbant (par opposition au réglage à courant continu à partir du circuit récepteur de la Fig.5). Le circuit d'alternateur est représenté par les alternateurs syn- chronos 67, et le circuit récepteur par les machines synchrones 68 les alternateurs 67 sont reliés à des barres omnibus 69 qui, à leur tour,, se relient aux barres à haute tension de distribution 70, tandis que les machines synchrones 68 sont reliées aux barres du circuit récepteur 21
Une ligne de transmission,
représentée suivant la pratique ordi- naire comme comportant deux circuits 72 et 73, relie les barres omnibus des circuits générateur et récepteur. Ces circuits sont représentés en traits in-
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terrcmpus sur une partit de leur longueur, ce qui indique schématiquement l'éloigenement des circuits génératuur et récepteur. Des interrupteurs de cir- cuits sont adaptés à chacun des circuits de transmission 72 et 73 et sont re- présentés ioi sous la forme d'interrupteurs 74 et 75 Pour conserver sa simpli cité à la figure, on a omis les transformateurs élévateurs et abaisseurs et autres dispositifs utiles en pratique.
Le circuit absorbant est représente soue la forme des résistances 76,77 et 78 . Chacunede ces résistances a une de ses bornes reliée directement à un conducteur de phase différent des barres comnibus 69, et les autres bornes sont reliées à travers les tubes à décharge, de façon à monter les résistances en étoile.
Les tubes à décharge comportent chacun une anode, une cathode et une grille de réglage, et ils peuvent être de tout type approprié, de pré- férence à vapeur, l'amorçage du courant étant réglé suivant le déphasage en- tre les tensions d'anode et de grille. Comme on le voit au dessin, les bornes neutres extrêmes des résistances 76, 77 et 78 sont reliées à travers des grou- pas de valves comprenant les valves 79-80 ,81-82 ,83-84.
Les valves de chaque groupe sont reliées inversement en parallèle avec une anode et une cathode de chaque valve d'un groupe donné allant à une borne de la résistance associée, l'anode et la cathode restantes allant à une connexion neutre commune 85, de manière à transmettre du courant alternatif.
Les valves 79 et 80 sont pourvues d'un circuit de réglage de grille comportant un transformateur de grille 86 à primaire 87 et secondaire 88 et 89 branchés de façon à exciter les grilles des valves 79 et 80. Une batterie de polarisa- tion de grille 90 et une résistance de limitation de courant 91 sont insérées dans le circuit de grille de la valve 79, et une batterie de polarisation 92 et une résistance de limitation 93 dans la grille de la valve 80.
Les valves 81 et 82 sont de même pourvues d'un transformateur de grille 94 à primaire 95 et deux secondaires 96 et 97 branchés respectivement à travers une batterie de polarisation 98 et résistance 99 et une batterie 100 avec résistance 101, de façon à exciter les circuits de grille des valves 81 et 82.
Les valves 83 et'84 aont de même pourvues d'un transformateur de grille 102 à primaire 103 et deux secondaires 104 et 105 branchés respective- ment à travers une batterie 106 avec résistance 107 et une batterie 106 avec résistance 109, de façon à exciter les circuits de grille des valves 63 et 34,
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Four assurer un réglage, plus rapide et plus star qu'avec les tu- bes à décharge de grande puissance actuellement disponibles dans l'industrie, la Société demanderesse a jugé préférable de faire appel à des tubes auiiliai- res à décharge réglés de manière à assurer le réglage des circuits de grille des tubes à vapeur de grande puissance*
Ces tubes auxiliaires sont de préférence du même type que les tu- bes de grande :
puissance, c'eset-à-dire du type à vapeur avec anode, cathode et grille de réglage (l'amorçage du courant dans les différentes valves se faisait par déphasage entre les tensions d'anode et de grille.
Comme représenté dans la figure, deux valves 111 et 112 sont mon- tées en parallèle inversé pour exciter le primaire du transformateur de grille 86. Deux autres groupes de valves 112-113 et 114-115 sont reliés de marne, afin d'exciter les primaires des transformateurs de grille 94 et 102. Les valves 110 et 111 sont pourvues d'un circuit de réglage de grille comportant un trans- formateur de grille 116 avec un enroulement primaire 117 et deux enroulements secondaires 118 et 119 branchés de manière à exciter les grilles des valves 110 et 111.
Une batterie de polarisation de grille 120 et une résistance de limitation 121 sont insérées dans le circuit de grille de la valve 110, et une batterie de polarisation 122 avec résistance 123 dans le circuit de grille de la valve 1110 Les valves 112 et 113 sont de même pourvues d'un transformateur de grille 124 avec primaire 125 et deux secondaires 126 et 127 branches res- pectivement à travers une batterie de polarisation 128 avec résistance 129 et une batterie 130 avec résistance 131, pour exciter les circuits de grille des valves 112 et 113.
Les valves 114 et 115 sont de marne pourvues d'un transfor- mateur de grille 132 avec un primaire 133 et deux secondaires 134 et 136 bran- chés respectivement (à travers une batterie de polarisation 136 avec résistan- ce 137 et une batterie 138 avec résistance 139), pour exciter les circuits de grille des valves 114 et 115
Les circuits de grille des groupes de valves 110-111, 112-113 et 114-115 sont branchés de façon à s'exciter suivant la tension des barres cmni- bus 69, le dessin les montrant comme alimentés à travers un transformateur triphasé à enroulement primaire 140 connecté aux barres omnibus 69 et compor- tant un secondaire en étoile 141 ayant ses différentes phases reliées aux air- cuits anodiques des groupes de valves,
de façon à régler le circuit de grille des valves de puissance de la phase correspondante des barres cmnibus 69.
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Des résistances 142 et 143 sont reliées en série aux circuits anodiques des deux valves 110 et 111, et le primaire 87 du transformateur de grille 86 est en dérivation sur la résistance 143 à travers un condensateur de blocage à courant continu 144. Les résistances 142 et 143 sont réglables et fournissent les moyens de réaliser un étalonnage initial du circuit de réglage De même, les résistances 146 et 146 sont réglables et branchées dans le cir- cuit anodique des deux valves 112 et 113, avec le primaire du transformateur de grille 94 relié aux bornes de la résistance 146 à travers un condensateur de blocage 147.
De marne enfin, les résistances 148 et 149 sont reliées eux circuits de grille des deux valves 114 et 115, avec le primaire du transfor- mateur 112 branché aux bornes de la résistance 149 à travers un condensateur 150.
Il confient d'observer que les deux valves 110 et 111 règlent les doux valves de puissance 79 et 80 associées à la résistance 761 que les valves 112 et 113 règlent las valves 81 et 82 associées à la résistance 77;et qu'enfin les valves 114 et 115 règlent les deux valves de puissance 83 et 84 associées à la résistance 78. Coma la tension anodique des valves de réglage 110111, 112-113 et.114-115 correspond, à la position de phase de la tension de barres omnibus 69, une excitation de grille (empruntée aux barres omnibus 71 pour les valves de réglage) fournit les moyens de régler les valves de puis- sauce suivant le déphasage outre les tensions des deux jeux de barres.
Pour simplifier le réglage, il est avantageux d'utiliser un air- cuit monophasé pour transmettre la tension de la barre réceptrice à l'équipe- ment de réglage. Le circuit est représenté per les conducteurs 151 figures en traits interrompus sur une partie de leur longueur. Puisque l'équipement ab- sorbeur de puissance et l'équipement de réglage est polyphasé, il est néces- saire de convertir la tension à courant alternatif simple du circuit récepteur en une tension polyphasée.
Des moyens sont prévus pour empècher les oscillatie tions dites "pompage" et on a trouvé qu'il était possible d'arriver à ce ré- sultat par des moyen* simples consistant à munir le circuit à courant alter- natif simple d'un dispositif "anti-pompage" avant la conversion du courant polyphasé. l'our obtenir l'excitation désirée de grille pour les groupes de valves 110-111, 112-113 et 114-115.
on applique la tension empruntée au air-
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ouït 151 sur un circuit déphaseru à impédance comportant un transformateur 152 avec primaire relié au circuit .151 et secondaire branché de façon à exciter une réactance saturable 153 et une résistance 154 Le primaire du transforms- teur 155 est Inséré antre le point moyen électrique du secondaire du transfor- mateur 152 et le point commun à la self 153 et à la résistance 154 La self 153 est pourvue d'enroulements saturants qui sont excitée suivant les varia- tions de la puissance absorbée dans les résistances 76, 77 et 78. Pour exciter les enroulements saturants au moyen de courant continu, on fait appel à un dispositif redresseur réglé suivant la puissance absorbée dans le circuit ab- sorbant.
Dans le dessin, on voit que les valves 167 et 158 sont reliées à la manière habituelle aux barres omnibus 69, à travers le transformateur 159, pour obtenir le redressement des deux alternances* Les grilles des valves sont re- liées à un circuit cathodique commun à travers les moitiés opposées du secon- daire d'un transformateur de grille 160, les résistances de limitation 161 et 162 et une batterie de polarisation 163.
Une résistance réglable 164 est insé- rée dans le circuit anodique des valves, et l'enroulement 156 est branché de façon à s'exciter suivant la tension aux bomes de la résistances. Le circuit anti-pompage comporte des moyens sensibles au courant du circuit absorbant pour réglée le débit des valves de redressement 157 et 158 par les moyens re- présentés comprenant un transformateur d'intensité 165 à primaire en série avec la résistance 152, et à secondaire relié de manière à exciter le primaire du transformateur de grille du redresseur 160.
La tension à courant alternatif simple, empruntée au transforma- teur 155, est convertie en deux tensions en quadrature au moyen de deux secon daires 166 et 167 et d'un dispositif déphaseur mis en circuit avec l'un des enroulements. une réactance 168 et une résistance réglable 169 sont reliées en série avec les bornes de sortie du bobinage 166 L'une quelconque des po- sitions permettant la transformation de tension diphasée en tension triphasée peut servir en pareil cas et, à titre d'exemple, on a représenté schématique- ment la connexion en T comportant un enroulement principal de transformateur 170 et un enroulement auxiliaire d'excitation 171 Les Dames de l'enroulement 170 sont reliées à l'enroulement 167,
et les bornes de l'enroulement auxiliaia- re 171 sont reliées à la composante de tension en quadrature fournie par l'en- roulement 166. Les bornes respectives des enroulements en T sont reliées au
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primaire d'un transformateur déphaseur tournant 172 permettant de régler le déphasage du potentiel de grille des valves 110 à 115. Des connexions partent des différentes phases du secondaire de transformateur 172 pour exciter res- pectivemant les enroulements primaires 117, 125 et 133 des transformateurs de grille des valves de réglage-
Le fonctionnement du dispositif de la Fig.7 est analogue au cycle de fonctionnement décrit au sujet de la Fig.6.
Si les alternateurs 67 fournis- sent une charge donnée aux barres omnibus réceptrices 71 et si cette charge vient à disparaître brusquement des barres omnibus 70, les alternateurs ten- dent à accélérer et à se décrocher. Si ,au marna instant, une charge moyenne est mise sur les barres 69, au moyen des valves 79 et 84, réalisant une charge égale à celle qui a été supprimée, le déphasage des barres 70 n'est nullement perturbé* De même, si la charge moyenne sur les barres 69 varie de quantités égales et opposées à toute variation brusque ou graduelle de charge sur les barres 70, le déphasage de tension des barres transmettrices peut être maints- nu en relation prédéterminée de phase par rapport à la tension des barres ré- ceptrices 71.
La façon dont le circuit de grille des valves de réglage agit pour que la charge soit absorbée et maintienne un déphasage déterminé ou s'oppose à une variation excédant une valeur déterminée antre les tensions des circuits transmetteur et récepteur, se comprendra bien si on se réfère à la Fig.6 et à la description ci-dessus.
Les valves de réglage 110 à 115 fonction- nant de marne ainsi que les valves de la Fig.6. Quand la tension des barres om- nibus de l'alternateur commence à s'éloigner du déphasage déterminé à l'avan- ce et désiré, le déphasage relatif entre la tension anodique et le potentiel de grille est à la valeur voulue pour rentre les valves 110 à 115 entièrement conductrices. Aussitôt que les valves de réglage laissant passer du courant, il apparaît une composante de tension aux bornes des résistances 143, 146 et 149, qui est suffisante pour surmonter la tension de polarisation normale de grille maintenant les valves de puissance non conductrices et pour les rendre conductrices.
Par suite de l'absorption d'énergie dans le circuit absorbant, le transformateur d'intensité 165 est excité, de manière à augmenter le débit du groupe de valves de redressement 157 et 158 et à entraîner une augmentation d'excitation des enroulements saturants 156 du circuit déphaseur. Dans ces
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conditions, la saturation de la bobine 153 augmente et son impédance décroît en conséquence. Comme l'impédance da la bobine 153 diminue, la chute de tension dans cette bobine diminue aussi, et le potentiel des valves de réglage avance pour se mettre en opposition de phase avec la tension anodique, de sorte que les valves de réglage coupant leur courant.
La tension normale de polarisation de grille des valves de puissance devient par conséquent efficace pour rendre les valves non-conductrices et par suite retirer la résistance qui chargeait les barres omnibus 69 de l'alternateur. Quand le courant traversant la résis- tance 78 est interrompu, les enroulements saturants 156 sont désexcités, de sorte qu'il y a moins de saturation de la réactance 153 et qu'il se produit un déphasage du potentiel de grille des valves, dusqu'à ce que ce potentiel ait une avance inférieure à 180 par rapport à la tension anodique et qu'il y ait remise de la résistance absorbante sur les barres omnibus 69.
Le potentiel de grille des talves de réglage oscille autour du point 180 , de sorte que ces valves sont tour à tour entièrement conductrices et entièrement résistantes pour une fréquence qui dépend des constantes de la bobine. 153 et des alternateurs 67.
Au lieu d'effectuer la commande des valves en fonction du dépha- sage seulement, on peut faire intervenir dans le réglage plusieurs autres grandeurs électriques, comme le représentant les formes de réalisation décri- tes dans la suite.
Dans la Fig.8 (qui représente un système de transmission compor- tant une source de courant alternatif représentée schématiquement sous la for- me d'une génératrice synchrone), on a représenté par les conducteurs 202 une ligne de transmission, et par les machines synchrones 203 un circuit récep- teur. Dans la ligne de transmission est inséré un dispositif interrupteur 204 Aux conducteurs 202 est relié un circuit absorbant 205, de préférence près des bornes,de la génératrice, la connexion étant faite à travers un dispositif redresseur 206, et le but étant de faire varier la quantité d'énergie absor.. bée.
Le dispositif redresseur comporte ici des tubes à décharge 207 et 208 à commande par grilles reliés à la manière habituelle au circuit 2 à tra- vers un transformateur 9 assurant le redressement des deux alternances. Les grilles des values sont reliées à leur circuit cathodique commun à travers les moitiés opposées de l'enroulement secondaire d'un transformateur de grille
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210 et une résistance de limitation de courant 211.
Le circuit absorbant 205 est relié au point moyen du secondaire du transformateur 209 et au circuit cathodique des valves. Les dispositifs d'absorption peuvent être ou dynamiques, ou statiques, etc..., mais on les a représentée sous la tome d'un circuit à courant alternatif pouvant absorber une puissance variable, et on a prévu un convertisseur synchrone 212 pour transformer la puissance redressée émanant du circuit de valves, avant de l'envoyer au circuit absorbant.
Pour maintenir le synchronisme entre les machines 201 et 203 et pour faire varier la puissance moyenne absorbée suivant l'écart de synchronie- me qui se produit, on a prévu, pour les valves 207 et 208, un potentiel de grille variant suivant le déphasage entre les tensions des machines. Le poten- tiel de grille est la résultante d'une composante de tension correspondant à la tension de la génératrice, et d'une composants de tension correspondant à la tension reçue.
Pour obtenir le réglage graduel des valves, on fait varier le potentiel résultant de grille entre la concordance de phase et un déphasa- ge égal à 90 par rapport à la tension anodique des valves, de sorte que ces valves laissent pratiquement passer du courant pendant toute la période de concordance de phase, en supprimant au contraire tout courant pendant la pé- J'iode de quadrature, les parties variables de chaque période correspondant au déphasage intermédiaire,
Pour obtenir le potentiel résultant de grille,
on dérive une ten- mica de la génératrice 20a à travers un circuit déphaseur à impédance compor- tant un transformateur 213 dont l'enroulement primaire est relié à la généra- trice 201 et l'enroulement secondaire branché de façon à exciter une réactance 214 en série avec une résistance 215.
Une des bornes de l'enroulement secon- daire du transformateur de grille 210 est reliée au point commun des éléments 214 et 215,
On dérive également une tension des machines 213 à travers un circuit déphaseur à impédance comportant un transformateur 216 dont l'enrou- nement primaire est relié à la machine 203, et dont un secondaire est branché de façon à exciter un circuit comportant une self saturable 217 et une résis- tance 218 La self 217 est pourvue d'un enroulement saturant 219 branché de ma niera à/exciter suivant le courant passant dans le circuit absorbant à travers un transformanteur d'intensité 220 branché de façon à répondre aux phénomènes
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transitoires à courant continu,
et une batterie 221 offrant des caraotéristi- ques "anti-pompage" qu'on exposera plus loin,, La borne restante de l'enroule- ment secondaire du transformateur de grille 210 est reliée au point de jonc- tion de la self 217 et de la résistance 218. les points moyens des transfor- mateurs 213 et 216 des circuits de déphasage sont reliés ensemble, de sorte que l'excitation du transformateur de grille 210 est la résultante des deux composantes de tensions provenant des circuits déphaseurs respectifs*
On comprendra mieux le fonctionnement du dispositif de la Fig.8 en se référant à la Fig.9 dans laquelle le vecteur OA représente la tension appliquée aux anodes des valves 207 et 2oe,
et la courbe 0 le diagramme polai- re du débit moyen d'un tel redresseur pour divers déphasages de grille. Quand le circuit de charge du redresseur est inductif (comme c'est le cas dans les diverses réalisations envisagées ici), le débit moyen du redresseur est réduit & zéro lorsque la tension de grille retarde d'environ 90 électriques* On re- marquera que, pour tout angle d'avance du potentiel de grille jusqu'à 180 , le débit du redresseur demeure constant et conserve sa valeur maxima, tandis que, pour des valeurs de cet angle de déphasage comprises entre un retard de 90 et un retard da 180 le débit moyen du redresseur est nul.
Suivant l'invention , le potentiel résultant de grille Eg est représenté par le vecteur 01 qui peut être décalé d'environ 90 en arrière par rapport à la position de concordance de phase. Le vecteur OI est la résultante du vecteur 00' et du vecteur O'i Le vecteur 00' est la composante de tensions dérivée de la génératrice 201, et il est déphasé jusqu'à la position représen- tée, au moyen de dispositifs déphaseure alimentés à partir du transformateur 213 à l'extrémité de la ligie qui correspond à la génératrice.
Le vecteur O'I représente la composante de tension dérivée du circuit déphaseur excité à partir du transformateur 216 à l'extrémité de la ligne correspondant aux récepteurs. Le vecteur XR représente la tension de l'enroulement secondaire du transformateur 2161 il a sa phase inversée par rapport au vecteur OA et va au point O' du vecteur OO le point O' correspon- dant au point moyen du transformateur 216 Le vecteur total XR comporte une composante de résistance BI et une composante de réactance X.I. La composante de tensian correspondant au potentiel existant entre le point moyen du trans- formateur 216 et le point de jonction des éléments 217 et 218 est le vecteur O'I.
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Pour des conditions normales de charge et un décalage angulaire à maintenir antre les stations génératrice et réceptrice, on règle les cir- cuits déphaseurs de façon que le vecteur de génératrice 00' et le vecteur O'I soient en opposition de phase, et le vecteur 01 résultant en retard d'environ 90 Quand la tension de la génératrice tend à dépasser l'angle de décalage entre les tensions génératrice et réceptrice, le déphasage entre les tensions d'anode et de grille des valves 207 et 208 est décalé Pour illustrer ces con- ditions, on a représenté le déphasage relatif comme si la tension de la géné- ratrice était fixe et la tension réceptrice décalée, de sorte que le vecteur XR se décale suivant le vecteur X'R' représenté en traits interrompus.
En con séquence, le vecteur résultant 01 est décalé de manière à se rapprocher de la phase du potentiel anodique des valves (il. la position OI' de façon à augmen- ter le débit moyen du circuit redresseur et par conséquent l'énergie absorbée.
Em se référant à la Fig.9, on comprendra mieux la cycle de toue- tionnement qui assure la variation de la puissance absorbée dans le circuit redresseur, pour maintenir un déphasage déterminé entre génératrice et récep- tricot On supposera que le disjoncteur 204 est fermé et que le système fonc- tionne à l'état d'équilibre dans des conditions stables. Le vecteur OA repré- sente la tension anodique des valves 207 et 208, ainsi que la position de pha- se de la tension de génératrice.
Le vecteur XR représenta la position de phase du circuit récepteur, et le vecteur 01 le potentiel de grille résultant Eg ap- pliqué aux valves* Dana ces conditions, on supposera qu'il n'est transmis au- cune puissance au circuit absorbant 205 à travers le redresseur. Au cas où la charge est subitement retirée (par ouverture du disjoncteur 204 ou pour toute autre cause tendit à augmenter 1'impédance entre les tensions des ma- chines), la tension de la génératrice tend à avancer en phase, ou si l'on con- sidère d'autre manière le changement, la tension reçue tend à retarder,de sor- te que le vecteur XR passe à la position X'R'
Dans ces conditions nouvelles, on voit que le potentiel de grille maintenant représenté par E'g avance à la position 01',
plus près de la con- cordance de phase avec la tension anodique de la valve, En conséquence, les valves 207 et 208 donnent passage au .courant pendant une partie plus grande de chaque période, et il y a augmentation de la puissance moyenne absorbée. Cette charge compensatrice mise sur la génératrice tend à la retarder et à la rame- ner à l'état normal de déphasage autre les tensions génératrice et réceptrice.
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Quand la puissance absorbée augmente brusquement pour passer d'une valeur à une autre, un phénomène transitoire à courant continu induit une tension dans le circuit de l'enroulement saturant de la self 217. Quand cette self est plus près de la saturation, sa réactance décroit et par consé- quent le vecteur Xl diminue. Il en résulte une augmentation du retard du po- tuntiel de grille en opposition à la diminution de retard occasionnée par le ralentissement de la génératrice, de sorte qu'il est introduit, dans le sys- tème, une réaction qui tend à s'opposer aux oscillations de la puissence ab- sorbée. La batterie 221 agit pour assurer une variation opposée dans la satu- ration'de la self, dépendant de la variation (en plus ou en moins) de la puis- sance absorbée.
Ainsi, à la suite d'une augmentation de la puissance absorbée, lephénomène transitoire de tension s'effectue de manière à agir additivement avec la batterie, pour augmenter la saturation de la self et par conséquent diminuer la réactance, ce qui tend à augmenter le retard de la tension de grille, lorsqu'elle est en diminution. Au contraire, en cas de diminution de la puissance absorbée, la tension transitoire agit en opposition avec l'action de la batterie, pour diminuer la saturation de la self et par conséquent aug- menter la réactance, ce qui tend à diminuer le retard de la tension de grille lorsqu'elle est en augmentation*
La Fig.10 représente une tonne de réalisation utilisant des moyens d'alimentation à puissance variable, au lieu de moyens absorbants, ces moyens étant réglés suivant le déphasage entre génératrice et réceptrice.
La station génératrice représentée comporte deux alternateurs synchrones 222 re- liés à un jeu de barres omnibus 223 branchées de façon à fonctionner en syn- ohronisme avec des barres omnibus réceptrices 224 reliées à deux machines syn- chrones 225 à travers une ligne de transmission 226. On a représenté en 227 un dispositif interrupteur ordinaire.
Une génératrice auxiliaire 228 est disposée de manière à fonc- tionner à vitesse et phase indépendantes de la tension des barres cmnibus de génératrice, et elle est reliée à ces barres omnibus par l'intermédiaire d'ap- pareils redresseurs réglables 229 et d'inventers synchrones 230 Les redres- Beurs comportant des tubes 231 et 232 pourvus chacun d'une anode, d'une ca- thode et d'une grille de réglage, de préférence du tpe à vapeur dans lequel l'amorçage du courant se règle suivant les déphasages entre les potentiels d'anode et de grille-
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Les valves 231 et 232 sont branchées à la manière habituelle,
à la génératrice 226 à travers un transformateur 233 et assurent le redressement des deux alternances Les grilles des valves sont reliées à leur circuit oa.. thodique commun à travers les moitiés opposées de l'enroulement secondaire du transformateur de grille 234 et une résistance 255 de limitation de courant.
.Les bornes à courant continu de l'inventer sont reliées au point moyen de l'enroulement secondaire du transformateur 233 et au circuit cathodique 231 232
Pour maintenir un déphasage déterminé antre les barres 223 et 224 on fait varier la puissance moyenne absorbée aux barres 223 suivant l'écart de phase à partir d'un déphasage déterminé antre les tensions en 223 et 224 Dans ce but, on a prévu, pour les valves 231 et 232, un potentiel de grille variant suivant le déphasage qui existe entre les tensions de barres omnibus.
Comme on le voit, la tensiaai de grille s'obtient à l'aide d'un circuit déphaseur à impédance comportant un transformateur 236 dont l'enroulement primaire est re- lié à la génératrice 228 et dont un enroulement secondaire est branché de fa- çon à exciter une self saturable 237 en série avec une résistance 238 La self 237 est pourvue d'un enroulement saturant 239 excité suivant les déphasages entre les tensions génératrice et réceptrice, et un enroulement saturant 240 excité suivant les phénomènes transitoires à courant continu dans le circuit de sortie du redresseur, afin d'éviter le "pompage".
Le point moyen de l'en- roulement secondaire du transformateur 236 er le point de jonction de la self 237 et de la résistance 238 sont reliés à l'enroulement primaire du transfor- mateur de grille 234, et une tension variable de réglage est dérivée de cir- cuit déphaseur à impédance.
Cette tension a un déphasame variable par rapport à la tension anodique des valves, qui varie suivant la variation d'excitation des enroule- ments saturants 239 et 240. L'enroulement 239 est branché sur un circuit de dé- bit comportant les valves 241 et 242, chacune pourvue d'une anode, d'une ca- thode et d'une grille de réglage. Les tubes 231 et 232, de préférence du tpe à vapeur, comportent un réglage gouverné par les variations du déphasage entre les potentiels de grille et d'anode reliées de façon à être excitées par les barres omnibus 223, à travers le transformateur 243 qui assure le redressement des deux alternantes.
Les grilles de ces valvea sont reliées à leur circuit cathodique commun à travers les moitiés opposées de l'enroulement secondaire
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d'un transformateur de grille 244 et une batterie de polarisation 245
L'enroulement primaire du transformateur de grille 244 eomporte , deux parties 246 et 247 L'enroulement 246 est branché de manière à s'exciter suivant la tension des barres 223 et l'enroulement 247 suivant la tension des barres 224 L'enroulement saturant 23 est relié au point moyen électrique du transformateur 243 es au circuit cathodique commun des valves 241 et 242, à travers une batterie 248.
Des variations de déphasage entre les barres omnibus respectives changent l'excitation du secondaire du transformateur 244, de façon à faire varier le débit des redresseurs 241 et 242 et par conséquent l'exci- tation de l'enroulement saturant 239
L'excitation de l'enroulement saturant 240 est réglée suivant les phénomènes transitoires à courant continu du circuit de débit du redresseur 229, par 1'action d'un transformateur 249 en série avec l'enroulement à courant continu du convertisseur synchrone 230.
L'enroulement secondaire du transfor- mateur 249 est relié à l'enroulement 240 à travers une batterie 250 disposée de manière que le degré de saturation de l'enroulement 240 augmente lorsque le courant transitoire est la conséquence d'une augmentation d'intensité, et diminue dans le cas inverse.
On comprendra mieux le fonctionnement du dispositif de la Fig.10 en se référant à la Fig.ll dans laquelle le vecteur OX représente la tension appliquée aux anodes des valves 231 et 232, et la courbe C le diagramme po- laire du débit moyen d'un redresseur de ce genre pour divers angles de dépha- sage du potentiel de grille. Le vecteur RX représente la tension totale aux bornes du transformateur 36 et comporte deux composantes XI et RI qui repré- sentent la valeur et la phase des tensions aux bornes de la self 235 et de la résistance 238 respectivement. Le vecteur OI est la tension dérivée du point moyen du transformateur 236 et du point de jonction de la self 237 et de la résistance 238.
Avec une réactance relativement élevée, le vecteur résultant OI est décalé à une position de retard par rapport à la tension anodique, et coma on le voit sur la figure, il est décelé pratiquement à 90 mi, avec un circuit de débit Inductif pour les valves, le débit moyen est pratiquement nul. Si l'inductance diminue par suite d'une augmentation d'excitation de l'en roulement saturant, le vecteur OI est décalé de façon que sa phase est plus rapprochée de celle de la tension anodique, et le débit moyen prend sa valeur pratiquement maximum.
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On peut se représenter comme suit le fonctionnement du dispositif de la Fig.10: On supposera que les génératrices 222 et 228 sont entraînées par des moteurs primaires et que les trois génératrices envoient, aux barres omnibus 223, une puissance égale à la puissance demandée. Dans ces conditions, le déphasage entre les barres 223 et 224 a la valeur qu'on désire maintenir.
Si la demande d'énergie varie (par augmentation ou diminution de la charge aux barres 224), de manière à provoquer un déphasage entre les tensions aux barres omnibus, dépassant l'angle critique pour la bon fonctionnement synchro- ne, la puissance absorbée par les barres coté génératrice (alimentées par la génératrice 228) varie suivant le déphasage des barres omnibus respectives.
Ainsi, dans le cas d'une augmentation de la demande de puissance, les généra- trices 222 tendent à avancer en phase, et la puissance totale absorbée aux barres omnibus diminue suffisamment pour maintenir les génératrices 282 à leur déphasage actuel.
Suivent la forme de réalisation représentés, une wance de phase de la tension aux barres omnibus de génératrice provoque, pour les tensions des valves 241 et 242, une variation tendent à diminuer le courant anodique des valves et par conséquent l'excitation de l'enroulement saturant 239 du circuit déphaseur. Avec une augmentation de saturation, le vecteur XI de la Fig.ll augmente de grandeur, et la tension de grille des valves 231 et 232 prend un retard de phase. En conséquence, le débit moyen du redresseur 229 di- minue, et la puissance absorbée aux barres 223 diminue également.
Avec une diminution de la puissance totale absorbée aux barres coté génératrice, l'ali- mentation en puissance à la génératrice peut être faite plus exactement égale à la demande d'énergie, de morte que les génératrices 222 peuvent être main- tenues au déphasage donné.
S'il survient une diminution du débit des redresseurs, un phéno- mène transitoire à courant continu excite l'enroulement secondaire du trans- formateur 249 dans un sens tel ,par rapport à la polarité de la batterie 250, qu'il augmente la saturation de l'enroulement saturant 240 du circuit dépha- saur à self. En coséquence, une réaction est introduite qui tend à empocher la diminution générale d'alimentation en énergie par la génératrice 228 et à provoquer des oscillations dans le circuit d'entrée.
De même, si la demande en énergie augmente et si la tension aux
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barres coté génératrice tend à se déphaser en arrière, l'excitation résul- tante du transformateur 224 est telle qu'elle entraîne une augmentation du courant anodique des valves 241 et 242 et par conséquent augmente la satura- tion de l'enroulement saturant 239 dans le circuit déphaseur. Avec une aug- mentation de la saturation de la self 237, la tension de grille des valves 231 et 232 avance en phase, et le débit du redresseur 229 augmente, de sorte que la puissance totale absorbée aux barres cotés génératrice est plus près d'é- tre égale à la puissance demandée, ce qui tend à maintenir la tension aux bar- res coté génératrioe.
S'il survent une augmentation du débit du redresseur, un phénomène transitoire à courant continu excite l'enroulement secondaire du transformateur 249 dans le sans voulu, par rapport à la polarité de la batte- rie 250, pour diminuer le courant saturant de l'enroulement 240 du circuit dé- phaseur à self. En conséquence, une réaction intervient pour empêcher l'aug- mentation générale de puissance coté génératrice 228 de produire des oscilla- tions dans le circuit d'entrée.
Bien qu'on ait représenté et décrit plusieurs formes de réalisa- tion de l'invention, il est évident qu'on ne désire pas se limiter à ces for- mes particulières, données simplement à titre d'exemple et sans aucun carac- tère restrictif, et que par conséquent toutes les variantes ayant même princi- pe et marne objet que les dispositions indiquées ci-dessus, rentreraient comme elles dans le cadre de l'Invention*
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B E 8 U M E 1-S ":":-1-1-:-:
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1)- -Perfectionnements à des systèmes de commanda de circuits électriques à l'aide de tubes à décharge comportant des combinaisons appro- priées de tels tubes avec des réactances variables dont on peut faire varier les valeurs en agissant sur leur saturation, ce réglage ayant pour effet soit de commander directement des machines ou des circuits électriques, soit d'agir
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sur les valves à décharge par ltintermédiaire de leurs grilles.
2)- Application de tels ensembles à la commande manuelle, auto- matique ou à distance de machines ou de feeders.
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