BE399445A - - Google Patents

Description

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  CONTROLE AUTOMATIQUE DE   VOLUME.   AVEC SUPPESSEUR DE   BRUITS. -   
La présente invention se rapporte à des appareils récepteurs radio-électriques et est en relation particulière avec des dispositifs desti- nés à empêcher la réponse de tels appareils à des signaux d'une amplitude moindre que celle d'une valeur prédéterminé 
Il a été proposé antérieurement de munir les appareils récep- teurs radio-électriques de dispositifs de contrôle automatique de volume au moyen desquels la réception est pratiquement rendue indépendante du fading et d'autres phénomènes qui tendent à faire varier d'une façon considérable l'am- plitude du signal à l'arrivée.

   Dans le fonctionnement des récepteurs équipés 

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 au moyen de dispositifs de contrôle automatique de volume, certains ennuis ont été subis du fait que, pendant le maniement de l'accord manuel ou auto- matique, certaines stations émettrices sont reçues par ce qu'elles se trouvent entre les stations que l'on désire recevoir. En outre,   lorsque   l'on effectue l'accord on trouve toujours des interférences ou bruits provenant de sources différentes et désignées sous le nom général de bruits de fond. 



   En conséquence, l'objet de la présente invention est de fournir des moyens par lesquels le fonctionnement d'un récepteur radio-électrique est rendu sans effet durant les manoeuvres d'accord. 



   Un autre objet de l'invention est de fournir des moyens par les- quels le bruit de fond sera éliminé durant les manoeuvres d'accord lorsqu'on passe de la réception des signaux   d'une   station émettrice à celles des signaux d'une autre station émettrice. 



   Un autre objet de l'invention est de fournir, dans un système du type décrit, des moyens par lesquels le contrôle automatique de volume ou "gain control" tout autant que l'accord silencieux peuvent être obtenus sans la nécessité d'employer une valve thermionique supplémentaire. 



   Un autre objet de l'invention est de fournir une valve   thamio-   nique   noumlle   au moyen de laquelle les   fnnctions   énumésées ci-avant peuvent être accomplies. 



   Les bute mentionnés ci-avant et d'autres buts connexes, seront atteints de préférence par l'amploi d'un tube thermonique nouveau et   perfec-     tionné   dans lequel,en plus de la structure de la triode habituelle, sont em- ployées une ou plusieurs plaques de diode qui, avec la cathode du tube, créent de nouvelles voies au courant d'espace.

   On prévoit également un système de résistance et de source de potentiel par lesquels le courant traversant une ou plusieurs voies additionnelles de courant d'espace dans le tube susmentionné donnent naissance à un potentiel ou à des potentiels proportionnels à l'ampli- tude de l'onde porteuse électromagnétique incidente , et en outre on prévoit dés-circuits par lesquels les dits potentiels peuvent être utilisés pour le contrôle de volume et pour rendre le système sans réponse au bruit de fond ou aux signaux n'atteignant pas une amplitude prédéterminée durant les manoeuvres d'accord lorsqu'on passe de la réception d'une station émettrice à celles d'u- ne autre station émettrice. 

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   L'invention se prête immédiatement à une large variété de réa- lisations dont certaines ont été choisies dans le but de l'illustrer, mais il sera noté ci-après que, indépendamment de la nature spécifique de-la partie triode du tube   thermionique   perfectionné, un des éléments diodes est utilise pour le contrôle automatique de volume. 



   Les caractéristiques nouvelles inhérentes à l'invention sont   ex-   posées en particulier dans les revendications.L'invention elle-même toutefois en ce qui concerne son exposé et sa méthode de fonctionnement ainsi que ses buts additionnels et ses avantages, sera mieux comprise d'après la description suivante d'un cas de réalisation spécifique et de certaines variantes de celle- ci lorsqu'on la lira en s'aidant des schémas annexés dans lesquels : 
La Fig.l est une vue schématique   d'un   récepteur radio-électrique du type   superhétérodne   comprenant une réalisation préférée de l'invention. 



   La fig.2 est un diagramme fragmentaire montrant une modification de l'invention. 



   La Fig.3 est un autre diagramme fragmentaire d'un récepteur radio- électrique montrant encore une autre modification de   l'invention.   



   La Fig.4 représente une modification du circuit dessiné à la fig.3 
Quoique, comme cela sera évident pour l'homme de l'art,   l'inven-   tion est applicable aux récepteurs radio-électriques de maints types différents elle ast exposée en relation avec un récepteur du type superhétérodyne.

   Se re- portant à la Fig.l, où est représenté un récepteur radio-électrique du type su-   perhétérodyne   comprenant une réalisation préférée de l'invention et comprenant une lampe amplificatrice ou tube amplificateur de haute fréquence 1 du type pentode ayant un circuit d'entrée 3 relié à la grille de   contrôle     5.-   Une pre- mière lampe   détectrice ?  7 du même type à son circuit   d'entrée     accordàble   3 cou- plé au circuit de sortie 5' de la lampe 1. 



   Une   lane   amplificatrice moyenne fréquence 9 également du type pentods suit le premier détecteur, une lampe 11 combine le second détecteur, le contrôle automatique de volume, le suppresseur de bruits et l'amplificateur basse fréquence! elle est réalisée conformément à l'invention et suit la lampe 9 Une lampe 13 est couplée au circuit de sortie de la lampe 11 et est suivie de tubes amplificateurs basse fréquence 15 et 17 reliées en push-pull et dont le circuit de sortie peut   être   couplé de la façon désirée à un haut-parleur 19 ou à tout autra dispositif indicateur. 

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   Un oscillateur local est compris dans la système et est   représen-   té d'une façon conventionnelle dans le graphique par un rectangle 2.   L'oscilla-   teur est représenté comme ayant un circuit de sortie 2 couplé au circuit d'en- trée 3' de la première lampe détectrice 7.   Evidemment,   l'oscillateur local, dais un récepteur actuel, comprend une lampe thermionique ayant un circuit résonnant accordé qui est accordable avec les circuits résonnants accordés des étages am- plificateurs haute fréquence et premier détecteur du récepteur.

   En vue de sim- plifier la représentation les connexions spécifiques dudit oscillateur local on été omises; la commande unique a également été omise pour la même raison, 
Comme il est d'usage dans les récepteurs du type superhétérodyne les couplages entre l'amplificateur haute fréquence 1 et le première détecteur 7, entre le premier détecteur et l'amplificateur moyenne fréquence 9, aussi bien que ceux entre l'amplificateur moyenne fréquence et le second détecteur 11 sont du type passe-bande. De tels couplages sont constitués par des transfor- mateurs haute fréquence M1 et moyenne fréquence M2 et M3 respectivement, cha- cun de ces deux derniers ayant un enroulement primaire et un enroulement secon- daire accordé.

   Les transformateurs M2 et M3 sont accordés à la fréquence   mojreu-   ne choisie; cette dernière est tenue constante de n'importe quelle manière dans la bande d'accord du récepteur. 



   La seconde lampe détectrice peut être couplée à la lampe 13 de n'importa quelle manière désirés trouvé intéressant   ,conformément   à l'invention, d'utiliser un système de couplage réalisé de façon à permettre un contrôle compensé du volume. Ce système de couplage sera revu ci-après avec plus de détails. Came il est d'usage dans le récepteur radio-électrique du type à alimentation complète par le réseau, le chauffage des cathodes, la pola- -risation des grilles et les potentiels d'anode des lampes réceptrices sont fournis par une ligne à courant alternatif. 



   Le système d'alimentation satisfaisant comprend un transforma- teur P ayant plusieurs enroulement secondaires S1 S2 S3 S4 
Les enroulements S2 et Si respectivement fournissent les poten- tiels de'chauffage des cathodes et des plaques à un   dispositif R   de redressement des deux alternances du courant alors que les enroulements S3 et S4 fournissent les potentiels de chauffage des cathodes aux lampes du système.   Le redressement   R est muni d'une résistance de débit ou. dispositif potenticmétrique   pli,   et dans 

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 la connexion négative de ce dispositif, on a trouva intéressant, confomrément à l'invention de disposer l'enroulement d'excitation l1 du haut-parleur dans un but dont il sera reparlé dans la suite.

   Les potentiels d'anode des lampes amplificatrices du système sont fournis à l'extrémité + dans la résistance   potentiométrique   R1 par l'intermédiaire d'une connexion   commune   6 Les poten- tiels de grille-écran sont fournis: à l'amplificateur haute fréquence   1,   au premier détecteur   7,à   l'amplificateur moyenne fréquence 9 d'un point intenné- diaire ap pris sur la résistance potentiométrique R1 à travers un conducteur commun 7 La lampe 11 à fonctions multiples comporte une cathode 12,une gril- le de contrôle 11', une anode 14 et des éléments diodes 16 et 18. 



   Comme cela à été montré ci-vant   c'est   l'un des objets de l'in- vention de réaliser un récepteur dans lequel l'acoord est silencieux. Dans ce but, on utilise des éléments diodes comme détecteur et on munie le dit élé- ment d'un potentiel de polarisation contrôlable d'une amplitude telle que les signaux amenés à cet élément par l'amplificateur moyenne fréquence ne sont pas redressées à moins qu'ils n'excèdent une amplitude de valeur prédéterminée. 



  La polarisation contrôlable est fournie à   l'élément   diode comme suit lav ca thode 12 de la lampe 11 est connectée à la partie la plus négative de la sour- ce de potentiel à travers une résistance 20. La grille 11 de la dite lampe est réunie à un bras 21 du potentiomètre 22, lequel est placé en shunt à travers la dit point le plus négatif de la source de potentiel et un   point b   pris sur la résistance potentiométrique R1 à un potentiel positif par rapport au sol. La connexion au potentiomètre 22 par l'intennédiaire du bras 21 comprend   également   les résistances 23 et 24.

   En réglant la bras 21, on permet à la grille 11' de la lampe 11 de recevoir un potentiel qui est soit positif, soit négatif par rap. port au point mis à la terre de la dite résistance   potentiométrique.   



   Dans le   fonctionnement   du système, en admettant   qu'aucun   signal n'est amené à l'élément diode 16 de la lampe 11, le bras 21 est amené le long de la résistance 22 en un point tel que la chute de potentiel la long da la ré- sistance 20 est contrebalancée par   l'accroissement   de potentiel à travers l'en- roulement d'excitation du haut-parleur l1 de telle sorte que la grille 11 de la lampe 11 et l'élément diode 16 sont maintenus à un potentiel nul par'rapport à la cathode, ou à un potentiel qui est légèrement négatif.

   La valeur du poten- tiel négatif est évidemment déterminée par la position du bras 21. ce derner 

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 peut   titre   placé de telle sorte que l'élément diode ne fonctionne pas avant qua le dit potentiel négatif ne soit dépassé par un signal ayant une amplitude pré- déterminée. Cette caractéristique rend le système propre à être réglé pour l'ac cord silencieux. 



   En admettant maintenant que le signal à l'arrivés dépasse l'ampli- tude prédéterminée, il est appliqué entre l'élément diode 16 et la cathode 12 de la lampe 11 à travers la résistance   24   et la condensateur 24 La grille de contrôle 11' de la lampe est réunie à l'extrémité portée à un potentiel élevé de la résistance de grille 24 à travers une résistance 23. Il est à noter que le potentiel appliqué à la grille de contrôle sera très pâtit, et que la resis -tance 23 est insérée dans le but de réduire encore le signal à la fréquence moyenne. Il est également apparent que la polarisation destinée à la grille de contrôle est obtenue par la chute de tension à travers la résistance 24, chute de tension qui, à son tour, est proportionnelle à l'onde porteuse du signal. 



   Le courant de plaque de la partie triode de la lampe est limité par une résistance 25 (ou une combinaison de plaques réactance et résistance) en série avec le conducteur 6 d'alimentation de la plaque, et par la résistance de cathode 20 de telle sorte que la tension à travers la dite résistance de ca- thode est maxima lorsqu'il n'y a pas de signal et décrût avec l'amplitude du signal quand celui-ci décroît. 



   Il est aussi évident que les tensions aux bornes de la résistance de cathode 20 et la bobine d'excitation du haut-parleur l1 sont de même direc- tion et que normalement la tension aux bornes de la dite résistance 20 est plus grande que celle aux bornes de la bobine d'excitation du ha ut-parleur an l'ab-   sence   de signaux. Dans ces conditions, la plaque 16 de la diode est négative par rapport à   la cathode   de la lampe. La plaque 18 de la seconde triode est con- nectée par l'intermédiaire d'un conducteur 26 et de plusieurs résistances 27 - 28 et   29   au sol. 



   Quand il n'y a pas de signaux, la chute de tension à travers la résistance de cathode   20 test   plus grande que l'élévation de potentiel à travers la   bobine d'excitation   Ll du haut-parleur et, en conséquence, une tension néga- tive est fournie audit second élément diode 18.

   Pour le contrôle automatique du volume, les grilles de   l'amplificateur     haute   fréquence 1 du premier détea- teur 7 et de ltamplificateur moyenne fréquence 9 sont connectées en des points 

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   appropries   des résistances prémentionées placées entre la plaque 18 de la se- conde diode et le sol Ainsi la grille du tube 1 est connectée à une extrémité de la résistance 28 les grilles des tubes 7 et 9 sont connectées à travers la connexion 30 à un point situé entre les résistances 28 et 29.

   Ceci permet   que '   la polarisation appliquée à la grille de la lampe 1 soit plus grande que celle appliquée aux lanpes 7 et 9 en vue d'éviter la surcharge dans le cas d'une onde porteuse puissante* Il va de soi que pour cette raison, pendant l'absence de signal, la polarisation négative appliquée au dit tube est un minimum et est déterminée uniquement pas la chute de tension à travers la résistance 31 d'auto polarisation connectée dans le retour de oathode des lampes 1 et 9. 



   Quand un signal est appliqué à la plaque de la diode 16, son re- dressement engendre une tension négative à travers la résistance de grille 24 et comme la grille de contrôle 11' de la lampe est connectée à la dite résis- tance de grille, comme cela a été expliqué ci-avant, elle déviant plus négative causant ainsi une diminution du courant de plaque de la triode faisant partie de la lampe 11. La diminution du courant à travers la résistance de la cathode 20 permet au second élément diode 18 de   devenir   plus positif par rapport au sol   d'un   montant égal à la différence de tension entre les extrémités de la bobine d'excitation du haut-parleur et la résistance de cathode 20, et la dite diode   commence   Immédiatement à laisser circuler du courant.

   La direction de ce cou- rant est telle, en partant du sol à travers les résistances 29, 28 et   27,,   rée sistances intercalées entre le sol et la plaque de la diode, qu'il s'ensuit une chute de potentiel dans la direction convenable pour fournir une polarisa- tion à l'amplificateur haute fréquence 1 au premier détecteur   7   et à l'ampli-   ficateur moyenne   fréquence 9 et ce dans le but de réaliser le contrôle aut ma tique de volume.

   Il est évident que la valeur du courant pris par le second élément diode 18 croit lorsque le signal croît en amplitude et ainsi le signal accru est appliqué à des lampes dans lesquelles le gain a été   déci-*,,   
En général, la tension aux bornes da la résistance de cathode 20 dans les conditions où aucun signal n'est   appliqué.   devrait âtre d'environ 30 à 50 volts plus élevée que la tension aux bornes de la   bobine   d'excitation du haut-parleur.

   La signal appliqué au premier élément diode 16 peut casuer une réduction de la tension dans la dite résistance de cathode 20 d'environ 60% du voltage initial sans aucune distorsion sérieuse du signal acoustique. À cet 

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   égard   l'attention est attirée sur le fait qu'il   n'y   aura aucun contrôle auto- matique du volume jusqu'à. ce que la tension aux bornes de la résistance de ca- thode 20 soit au moins égale à la tension aux bornes de la bobine   d'excitation   du haut-parleur, de sorte qu'une tension pour le contrôle automatique de vo- lune de 60 à 75 volts soit obtenue sans surcharger le détecteur 11. La tension maximum disponible pour le contrôle automatique de volume dépend de la tension aux bornes de la bobine d'excitation du haut-parleur et de la résistance 20. 



  Se reportant à nouveau à la seconde lampe détectrice 11, on remarquera que la tension basse fréquence due au redressement du signal par le premier élément diode 16 est appliquée à la grille de contrôle 11 de telle sorte que la dite lampe fonctionne non seulement comme détectrice mais également comme amplifi-   catrice   basse fréquence.

   La suppression du bruit ou accord silencieux, est ob- tenue par l'ajustement du bras de contact 21 associé à la résistance 22 qui shunte une partie de la résistance R1 de débit de la redressouse et la bobine d'excitation du haut-parleur.   Naturellement,   si ce contact mobile est mû vers l'extrémité négative de la résistance en shunt, un signal de plus grande amplitude ou un bruit de plus grande amplitude est requis pour dépasser la va- leur de la tension négative de polarisation appliquée au premier élément diode 16. Dans les circonstances où le bruit entre stations n'est pas gênant, la pla- que de la diode 16 peut être maintenue à un potentiel pratiquement nul par un ajustement convenable de l'élément mobile.

   En vue d'obtenir un contrôle supplé-   mentaire   de la sensibilité du   système,     il est   préférable de fournir la polari- sation normale à l'amplificateur haute fréquence et à l'amplificateur moyenne fréquence à travers une résistance variable d'auto-polarisation 31 qui est con- nectée par le conducteur 32 et le conducteur 33 entre les cathodes des dites lampes et le sol.

   Par un ajustement convenable de la dite résistance variable, la polarisation normale des dites lampes peut être ajustée au point désiré putque dans les conditions de non existence du signal, aucune polarisation n'est fournie par le circuit de la plaque de la seconde diode 18 
La résistance 25 est suivie d'un condensateur de fuite 34 et la tension basse fréquence est obtenue de la résistance 25 (et/ou une self) dans le circuit de plaque de la lampe 11 à travers une résistance 35, un   condensa-   teur 36, au potentiomètre 37 Le réseau comprenant les dérivation X- Y et Z de résistance des condensateurs en série associés avec le potentiomètre   37   ou 

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 le contrôle de volume acoustique,

   est employé pour obtenir la compensation dé- sirée pour des volumes différents et aussi le contrôle de tonalités la résis- tance 38 et le condensateur 39 sont employés comme un filtre de bruits de ré- seau si   c'est   nécessaire. Le réseau entre les lampes 11 et   13   ne nécessitent pas une description plus'détaillée puisqu'il ne fait pas partie de la présente invention. Les lampes amplificatrices 15 et 17 sont montées en push-pull et ont uniquement besoin   d'être   signalées commeréalisant un amplificateur de la classe B du type push-pull travaillant avecu ne polarisation de grille égale à zéro volts. 



   La lampe 11 est du type connu R.C.A 55 ou une double triode- diode, les éléments diodes 16 et 18 sont disposés autour de la partie extrême du manchon de cathode. La cathode est commune aux éléments diodes et à la gril- le et à la plaque de l'élément triode. Cependant, les anodes 16 et 18 des dio- des fonctionnent indépendamment des éiéments de la triode. Des détails   complé-   mentaires de construction de cette lampe peuvent être trouvés dans la demande de brevet N  310.914 déposée le 12 juillet 1933 par la Société demanderesse. 



     Dans   la Fig. 2 est représentée une modification du contrôle auto- matique de volume et du dispositif supprimant les :bruits de la Fig.l. Le se- cond détecteur, le contrôle automatique de   volume,   et la lampe supprimant les bruits sont désignés par le n  40 à la Fig.2. Cette lampe (aidant à remplir ces diverses fonctions) est du type à grille copylaire /avec l'anode d'une diode marquée D1 La grille 41 est reliée à une extrémité de l'enroulement secondaire accordé du transformateur M3 de la   marne   manière que l'élément de diode 16 dans le cas de la lampe 11 de la Fig.l.

   La grille 42 est reliée à l'autre grille 41 et le potentiomètre P1 à travers ime résistance 43 ayant une valeur d'environ deux   megohms   et une résistance 44 d'environ   20.000   ohms, un condensateur 45 étant oonnecté au point de jonction des résistances 43 et 44 et la branche né- gative de la cathode de la lampe 40. Il est à noter que la résistance 43 peut âtre connectée au centre du secondaire du transformateur M3 sans altérer le   fonctionnement   des grilles. 



   La branche négative de la cathode de la lampe 40 est connectée au côté   -B   du système d'alimentation à travers une résistance 46 dont le rôle est le   marne   que celui de la résistance 20 dans la Fig.l. L'anode principale 47 de la lampe est reliée au côté plus B de la source du système d'alimentation à 

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 travers un réseau 48 accordé sur le second harmonique. L'enroulement primaire 49 du transformateur de couplage basse fréquence M4 et la connexion 50. la condensateur 51 réunit le coté à potentiel bas de l'enroulement 49 à la bran- che négative de la cathode de la lampe 40. Le circuit accordé 48 accroit la sensibilité de la lampe 40   d'une   manière légère ne peut être omis. 



   La lampe 9 amplificatrice moyenne fréquence précédente a sa ca thode reliée à l'extrémité -B du système d'alimentation par un conducteur qui comprend la résistance 52 et l'enroulement d'excitation du haut-parleur 53, le point de jonction de la résistance 52 et de la bobine d'excitation 53 étant relié au coté à bas potentiel du circuit accordé d'entrée de la lampe 9, à tra- vers une résistance 54 dont l'autre extrémité est mise à la terre et qui a une valeur d'environ 0,5   megohms.   La résistance 55 est connectée entre la résis- tance 52 et la bobine d'excitation 53 et la connexion d'anode de la lampe 9, une des extrémités du potentiomètre R1 étant reliée à un point pris sur la résistance 55.

   L'anode de la diode Dl de la lampe 40 est reliée à l'extrémité à bas potentiel du circuit de grille de la lampa 9 par une connexion dans la- quelle est intercales* une résistance 57 pour le contrôle automatique de volu- me par la tension de la lampe 9. La lampe à grille coplanaire 40 est une lam- pe dans laquelle les grilles 41 et 42 sont enroulées concentriquement dans la marne surface cylindrique. L'anode D1 de la diode est disposée à l'extérieur du faisceau principal d'électrons de la cathode à l'anode   47   et fournit ainsi une diode indépendante de la triode à grille coplanaire. La fonction de l'ano- de de la diode Dl est de retarder l'action du contrôle automatique de volume. 



  Le fonctionnement se passe comme suit :quand D1 est réglé de telle sorte que la polarisation grille-cathode soit nulle, la tension aux bosnes de la résis- tance 46 décroît avec le signal à cause de la tension négative aux bornes de 43 qui est proportionnelle au signal et, jusqu'à ce que cette tension décriise jusqu'à une certaine valeur prédéterminée de l'ordre de 160 à 190 volts, la polarisation de la moyenne fréquence (lampe 9) sera normale. A ce manant, le   'courant   commence à circuler à travers la résistance 54 de telle sorte que le potentiel de la plaque Dl devient égal au potentiel de la cathode du tube dé- tecteur 40. Un accroissement supplémentaire du signal cause une décroissance de la tension aux bornes de la résistance 46 -ce qui accroit la polarisation de la valve 9. 

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   Le dispositif représenté à la Fig.2 comprend également un sup- presseur de bruits de telle sorte que tout ou partie du bruit est automatique- ment supprimé lorsque l'on passe de l'accord du récepteur sur une station ment      trice à l'accord d'une autre station émettrice.

   Le potentiel P1 peut   arbre   ré- glé de telle sorte que la lampe 40 aura sa grille 41 et sa grille 42 polari- sées négativement de telle sorte que la détection ne soit pas possible jusqu'à ce que l'onde porteuse atteigne une amplitude prédéterminée qui entraînera une décroissance de la tension aux bornes de la résistance 46, soit entre 160 volt environ,

   ce qui fera disparaître la polarisation négative de telle sorte que les grilles 41 et 42 puissent détecter d'une manière nornall une décroissance supplémentaire des 160 V aux bornes de la résistance 46   contrôla   automatique- ment la sensibilité du récepteur en appliquant la décroissance supplémentaire comme polarisation à la lampe 9 à travers les circuits   54 -   57 - 56 et la dio- de D1 Les grilles 41 et 42 deviendront positives mais le potentiel positif actuei sera très petit à cause de la haute résistance 43. Le potentiel positif peu considérable n'interférera pas avec la détection* 
Dans la Fig.3, ese représentée une modification du contrôle auto-   matique   de volume des circuits à retardement et du suppresseur de bruits de la lampe 11 de la Fig.l.

   La lampe 11 du type 55 est employée comme second dé- tecteur, contrôle automatique de volume et   suppresseur   de bruits comme dans le cas de la Fig.l. Se reportant à la Fig.3, le signal d'entrée à moyenne fréquence est appliqué à l'anode de la diode D1 avec la combinaison du con- densateur et de la résistance C1 R4 Les oontacts S1 sont isolés du bras S2 mais sont réunis mécaniquement de telle sorte que les contacts sont fermés lorsque S2 se trouve à l'extr-droite Il est à noter que, lorsque le   contrô-   le de sensibilité S2 est dans la position à l'extrême droite, la sensibilité est maximum, et les contacts S1 sont réunis par le bras mobile S2 de telle sorte que l'élément diode Dl est réuni directement du manchon de la cathode chauffée d'une manière indirecte.

   La lampe 11 de la Fig.3 a été représentée avec plus de détails de construction que dans le cas de ia   Fig.l,   de façon à montrer la disposition de la grille de contrôle et de l'anode principale aussi bien que celle des anodes auxiliaires D1 et D2 par rapport au manchon de ca- thode commun 12 Lorsque le bras S2 est à l'extrême droite,   l'axe   sera cause de la ferme ture des contacts S1 comme cela a été décrit ci-dessus et la pola- 

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 risation de l'élément D1 est nulle aussi bien que colle de la grille 11' si le signal d'entrée est nul. Le courant de plaque de la lampe 11 circule à tra- -vers la résistance R1 et retourne au négatif de la source de tension de pla- que à travers la résistance R2 qui se trouve dans la connexion de cathode de la lampe 11.

   La chute de tension dans la résistance % est légèrement lus con- sidérable que la tension aux bornes de la bobine d'excitation du haut-parleur L3 La résistance R1 est utilisée comme résistance de couplage de plaque pour les signaux acoustiques et le condensateur   05   laisse s'écouler les signaux acoustiques et filtre le bruit de réseau qui peut exister dans le courant   d'aU   mentatin de plaque de la lampe 11. 



   Quand il n'y a pas de signaux et que le baas S2 est dans sa posi- tion extrême à droite de telle sorte que les contacts S1 sont fermés, il y a un potentiel négatif appliqué à l'élément de diode D2 à travers la résistance R10 Pour cette raison cette résistance RIO n'est traversée par aucun courant de telle sorte que la polarisation des systèmes haute et moyenne fréquences est au   minimum   ou à une valeur déterminée. Lorsqu'un signal est appliqué à l'élément D1 le redressement engendre un potentiel négatif à travers % et ce dernier, à son tour, cause une décroissance du courant d'anode de la partie triode de la lampe 11.

   Cette décroissance du courant à travers la résistance R2 amène une plus petite chute de tension aux bornes de cette dernière de   telle   sorte que ,lorsque le signal croît,, la tension aux bornes R2 deviendra moindre que la tension aux bornes de la bobine d'excitation L3 du haut-parleur. Dans ces conditions, l'élément diode D2 deviendra positif d'un montant égal à la différence entre les tensions aux bornes de la résistance R2 et de la bobine d'excitation L3 ce qui causera une tension aux bornes de R10 approximative- ment égale à la différence citée en dernier lieu. 



   La tension aux bornes de la résistance R10 est de direction con- venable pour fournir la polarisation nécessaire au contrôle automatique de vo- lune, et l'on remarquera que l'élément diode D2 coopérera avec la résistance de cathode R2 pour tetarder l'action du système de contrôle automatique de vo- lune.

   En d'autres mots, on fournit ici ,pour ce qui concerne le   retardement,   un système redresseur pour produire des composantes à basse fréquence et en courant continu provenant de la puissance du signal, une amplificatrice triode pour amplifier les deux composantes et un système additionnel de conductibiel   assymétrique   pour utiliser la courant continu amplifié pour retarder l'action 

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 du contrôle automatique de volume jusqu'à ce que la puissance du signal dé- passe une valeur prédéterminée. 



   En général, la tension aux bornes de la résistance R2 en   .,1' a'bsen...        ce de signaux serait d'environ 30 à 50 volts supérieure à la tension auxbornes de la bobise d'excitation du haut-parleur L3 Le signal appliqué à   l'élément   diode D'1 peut causer une diminution de la tension aux bornes de la résistance B2 d'environ 60% de la tension initiale sans qu'il en résulte une distorsion sérieuse des signaux acoustiques.

   Il est à noter qu'il n'y aura pas d'action du contrôla automatique de volume avant que la tension aux bornes de la   résis-   tance R2 soit égale à la tension aux bornes de l'enroulement l3 de telle sor- te qu'une tension d'environ 60 à 75 volts pour la contrôle automatique de vo- lume soit obtenue sans que la lampe détectrice 11 soit surchargée, La tension basse fréquence due à la modulation sera appliquée à la grille 11 à travers la résistance R6 couplée au système basse fréquence à travers la résistance de plaque R1 et le condensateur de couplage C6 La résistance R6 est employée en vue de réduire l'énergie moyenne fréquence appliquée à la grille 11' mais n'affectera pas les fréquences acoustiques d'une manière appréciable.

   Les circuits qui résultent du contact du bras S2 avec les contacts S1 peuvent être suivis en se reportant à la Fig. 3. Les circuits seront les   marnes   qu'à la Fig.3 à l'exception de ce que la clef de contact   Si,   les connexions reliant S1 la résistance R5 ou le condensateur C2 seront retranchés des circuits. L'extrémi- té à bas potentiel de R4 sera connectée à la cathode de la lampe 11 pour ter- miner les circuits modifiés. 



   La suppression'des bruits est obtenue en réglant le potentiomètre R8 légèrement vers la gauche,ce qui ouvre la clef. En d'autres termes, lors- que le bras Sa est porté vers la gauche la long du potentiomètre   % les   deux contacts de la clef   81   sont ouverts ou déconnectés et la suppression des bruits est obtenue. Dans cette position, c'est-à-dire le bras S2 porté légère- ment à gauche, la 'sensibilité du récepteur est maximum, mais il y a un   poten-   tiel négatif appliqué à la diode détectrice D1 Ce potentiel négatif s'élève à 8 volts approximativement de telle sorte qu'un signal à l'entrée n'atteignait pas cette valeur ne sera pas détecté. C'est pour cette raison qu'cu bruit ne sortira du haut-parleur. 



   Si le niveau des bruits est tel qu'il dépasse le réglage dû au 

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 potentiel négatif de la diode, la sensibilité peut être réduite en portant le bras S2 encore davantage à gauche de sorte que le bruit ne dépassera pas le potentiel négatif appliqué à l'élément diode D1 Si ce procédé est employé dans une étendue suffisante, il est évident qu'aucuns station ne pourra être roque, il s'ensuit que la marge de contrôle de la sensibilité doit être limitée à une valeur telle que les stations ayant un champ électromagnétique élevé à l'endroit de la réception puissent être reçues avec le réglage au minimum de sensibilité.

   Ce point minimum de sensibilité sera obtenu à l'extrême gauche de la position du bras S2 du potentiomètre R8 
Les principaux avantages du système représenté à la Fig.3 ,aussi bien que ceux du système représenté à la Fig.l, résident dans le fait que le détecteur, le contrôle automatique retardé du volume, et la   contrle   des bruits sont accomplis par une seule lampe. Le débit à basse fréquence du détecteur est d'environ 50 volts pour une profondeur de modulation de 100% avant qu'il soit surchargé si les tensions nécessaires à moyenne fréquence sont appliquées au détecteur. Cette tension basse fréquence relativement élevée permet l'emploi d'un   contrôle   de volume compensé.

   La tension nécessaire au contrôle de volu- me base fréquence est également plus positive parce qu'elle dépend des chan- gements dans le courant de plaque du détecteur et ne dépend pas directement de la puissance du système à moyenne fréquence. 



   Le contrôle de bruits fournit un moyen d'utiliser un contrôle de sensibilité avec un potentiel négatif à la diode détectrice. Le potentiel né-   gatif   à la diode élimine le bruit appliqué au détecteur en-dessous d'une ten- sion définie, et le contrôle de sensibilité permet un réglage du niveau des bruits au détecteur. Un contrôle de sensibilité ordinaire pourrait être utili- sé comme contrôle de volume, mais dans le système ci-dessus un réglage du con- trôle de la sensibilité cause, soit la disparition du signal, ou sa réception normale avec une marge très limitée dans laquelle le signal est affecté d'une distorsion très appréciable. Le résultat en est que l'usager n'essayerait pas d'employer le contrôle de sensibilité ou de niveau des bruits comme contrôle des   volumes.   



   , 'Le circuit représenté à la   Fig.S   fournit normalement la tension à basse fréquence à travers le condensateur de couplage C6 à un potentiomètre à haute résistance arrangé pour fournir un contrôle de volume compensé, ce 

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 potentiomètre peut être relié directement à la grille d'une-lampe basse fré quence. Ce dernier dispositif de contrôle des volumes est représené à la fig.      entre les lampes 11 et 13. 0'est un dispositif qui donne satisfaction lorsque la charge dans le circuit'de plaque d'une lampe 11 est très légère ou a une grande résistance.

   Cependant, il est désirable dans certains cas d'intercaler un transformati My dans le circuit de plaque de la lampe détectrice 11 de telle sorte qu'un système de sortie en push-pull du type représenté à la Fig.l par les lampes 15 et 17 puisse être commandé directement. En général, ce der- nier dispositif exige une résistance relativement faible dans le circuit de plaque de la lampe 11 de telle sorte qu'il n'est pas désirable d'employer le réseau à résistances et condensateurs pour le couplage tel qu'il est représen- té à la Fig. 3. 



   Le circuit montré à la   Fig.4   est réalisé en vue d'éliminer les difficultés de charger le circuit de plaque, difficultés auxquelles il est fait allusion dans le paragraphe précédent et cependant il retient la plupart des caractéristiques désirables du circuit représenté à la Fig.3. La caractéristi- que principale de la modification de la Fig.4 est la valeur relativement fai- ble de la résistance R4 qui a une valeur d'environ 0.1   megohma   ainsi que le contrôle de volume à basse fréquence à haute résistance P2, la résistance R20 du contrôle de volume manuel P2 a une valeur d'environ 1   megohm.   Le rôle du contrôle manuel de volume est similaire à celui du contrôle compensé de volume de la Fig.l.

   Il est à remarquer que la polarisation pour le fonctionnement de la triode de la lampe 11 est la tension aux bornes de la résistance R4 de tel- le sorte que le système pour le contrôle automatique de   volume,   le détecteur et le suppresseur de bruits tel qu'il est employé dans la fig. 3 peut également   l'être   ici} la résistance R6 peut être omise, 
Bien que l'on ait indiqué et décrit différents eésystèmes de réa- lisation de l'invention, il est évident pour l'home de l'art que   l'invention   n'est nullement limitée aux réalisations particulières représentées et décri- tes, mais que de nombreuses modifications peuvent y être apportées   sons   pour cela sortir du domaine de l'invention comme elle est exposée dans les reven- dications ci-après,

Claims (1)

1. REVENDICATIONS 1) En combinaison avec un amplificateur haute fréquence dont le gain doit être contrôla de telle sorte que le débit de l'amplificateur doit être maintenu à un niveau pratiquement uniforme, un redressement comprenant une source d'électrons et une électrode froide couplée au circuit de sortie de .l'amplificateur, des moyens appropriés pour maintenir l'électrode froide né- gative par rapport à la source d'électrons lorsque les signaux à amplifier sont appliqués au circuit d'entrée de l'amplificateur contrôlé, un amplifica- teur comprenant une source d'électrons et au moins deux électrodes froides, une des deux électrodes froides étant reliée à un point du dispositif ci-des sus, et l'autre électrode froide étant reliée à la source d'électrons de l'am- plificateur,

   un dispositif à décharge d'espace à retardement relié électrique- ment à la source d'électrons du dit amplificateur, et une résistance de con- trôle automatique du volume connectée antre une électrode froide du dispositif à retardement et l'amplificateur à haute fréquence.

   2) En combinaison, un amplificateur dont le gain est contrôlé, un redressement, un second amplificateur, des moyens pour appliquer la puis- sance à la sortie du redresseur à l'entrée du second amplificateur, un dispo- sitif de conductibilité assymétrique, des moyens pour appliquer la puissance à la sortie du second amplificateur au dit dispositif de telle sorte que la puissance à la sortie du second amplificateur produise des effets négligeables sur la puissance à la sortie du dit dispositif jusqu'à ce qu'une valeur déter- minée est atteinte et une connexion à courant continu antre le dispositif de circuit de débit et le dit amplificateur contrôlé, le gain du dit amplificate contrôlé étant contrôlé par le dit dispositif uniquement après qu'une valeur prédéterminée est atteinte.

   3) En combinaison, un amplificateur à contrôler en ce qui concer- ne son gain, un redressement, un second amplificateur, des moyens pour appli- quer la puissance à la sortie du redresseur à l'entrée du second amplificateur, un dispositif à diode, des moyens pour appliquer la puissance à la sortie du second amplificateur au dit dispositif par lesquels la puissance à la sortie du second amplificateur produit des effets négligeables sur la puissance à la sortie du dit dispositif à moins qu'une valeur prédéterminée ne soit atteinte <Desc/Clms Page number 17> et une connexion à courant continu entre le circuit de débit du dit dispositif et le dit amplificateur contrôlé, le gain du dit amplificateur contrôlé ent contrôlé par le dit dispositif uniquement après qu'une valeur prédéterminée a été atteinte.

   4) En combinaison, un amplificateur à contrôler en ce qui concer- ne son gain, un redressement, un second amplificateur, des moyens pour appli- quer la puissance à la sortie du redresseur à l'entrée du second amplificateur un dispositif à conductibilité assymétrique, des moyens pour appliquer la dis- tance à la sortie du second amplificateur au dit dispositif de telle sorte que la puissance à la sortie du second amplificateur ne produise que des effets négligeables dans le circuit de sortie du dit dispositif ayant qu'une valeur prédéterminée ne soit atteinte et une connexion à courant continu entre le circuit de débit du dit dispositif et le dit amplificateur contrôlé, le gain du dit amplificateur contrôlé étant contrôlé par le dit dispositif uniquement après que la dite valeur prédéterminée a été atteinte,

   le dit second amplifi- cateur comprenant une lampe à décharge d'électrons comportant une cathode, une grille de contrôle et une anode, et le dit dispositif consistant en une anode auxiliaire disposée à côté de )la dite cathode et à l'extérieur du faisceau d électrons circulant entre la cathode et la dite première anode.

   5 Un dispositif de contrôle automatique du volume pour un récep- -teur radio-électrique, lequel récepteur comporte un amplifisateur de haute fréquence et un détecteur, ce détecteur comportant une lampe à décharge élec- tronique munie d'une cathode, d'au moins une grille de contrôle et d'au moins une anode, une résistance dans le circuit de cathode du dit tube du détecteur, au moins une électrode auxiliaire froide dans la dite lampe ou tube, une con- nexion pour le courant continu entre la dite électrode auxiliaire et le dit amplificateur dans le but de contrôler le gain de ce dernier, la tension aux bornes de la dite résistance de cathode ayant une valeur excédent la polarisa- tion requise pour le détecteur.

   6) Un dispositif de contrôle automatique de volume d'un récepteur radio-électrique, lequel récepteur comporte un amplificateur pour la haute fréquence et un détecteur, ce détecteur comporte une lampe à décharge électro- nique munie d'une cathode d'au moins une grille de contrôle et d'au moins une <Desc/Clms Page number 18> anode, une résistance dans le circuit de cathode de la dite lampe détectrice, au moins une électrode auxiliaire froide dans la dite lampe détectrice une connexion pour le courant continu antre la dite électrode auxiliaire et le dit amplificateur dans le but de contrôler le gain de ce dernier,

   la tension aux bornes de la dite résistance de cathode ayant une grandeur dépassant la valeur de la polarisation requise pour le détecteur et une grille de contrôle addi- tionnelle coplanaire disposée par rapport à la première grille de contrôle et connectée en un point où le potentiel provenant du signal sur le circuit d'en- trée du détecteur qui est déphasé avec le point du dit circuit d'entrée à la- quelle la dite première grille est connectée.

   7) En combinaison avec un étage d'amplificateur de la haute fré quance dont le gain doit être contrôlé, une lampe munie d'une cathode,d'une grille de contrôle, d'une anode, d'une paire d'anodes auxiliaires placée à l'extérieur du faisceau d'électrons circulant entre la cathode et la dite ano- de, un circuit d'entrée du signal couplé entre l'une des dites électrodes auxi- liaires et la cathode, le dit circuit d'entrée du signal étant en outre couplé au circuit de sortie du dit amplificateur, des moyens pour coupler le dit tube par son circuit d'anode à un amplificateur de la basse fréquence, une connexicn pour le courant continu entre la dite grille de contrôle et une électrode aux],.

   liaire, une connexion pour le courant continu entre l'autre électrode auxiliai- re et le dit premier amplificateur, une voie résistante dans le circuit de ca- thode de la dite lampe ou tube et une connexion ajustable entre la dite con- nexion pour le courant continu , la dite seconde électrode auxiliaire, et la dite voie résistante.

   8) Dans un récepteur radio-électrique du type superhétérodyne comportant un amplificateur moyenne fréquence, une lampe seconde détectrice qui comprend une partie triode et au moins une partie diode indépendante, un réseau amplificateur basse fréquence et relié aux électrodes de sortie de la .;

   partie triode, un circuit d'entrée du signal relié à la partie diode en vue de réaliser un réseau redresseur, et une impédance de polarisation dans le cir -cuit de cathode de la partie triode reliée à la dite partie diode pour four- nir la polarisation négative à la dite partie diode et à la grille de la trio- de en vue d'empêcher la détection des signaux n'atteignant pas une certaine valeur d'onde porteuse, la dite polarisation se ramenant pratiquement à zéro <Desc/Clms Page number 19> aussitôt que l'onde porteuse minimum est atteinte après quoi la lampe fonction ne normalement comme détectrice.

   9) Dans un récepteur comportant au moins un amplificateur haut- , fréquence ayant un circuit d'entrée accorde, un étage détecteur comportant une lampe munie d'une cathode, d'une grille, d'une anode et d'au moins deux électrodes froides adjacentes à la dite cathode mais pratiquement non affec- tées par la dite grille, un circuit pour le signal couplé à une des électro- des froides et la cathode en vue de redresser le courant du signal, une impê- dance qui est élevée pour les courants continus et basse fréquencet et dispo- sée pour âtre traversée par le dit courant redressé,

   des moyens.pour appliquer entre la grille et la cathode la tension dérivant du dit courant redressé tra- versant la dite impédance de telle sorte que la composante continue est dimi- nuée proproctionellement à l'accroissement des signaux, une connexion directe de l'autre électrode froide à l'amplificateur, une connexion de la cathode à un potentiel négatif.par rapporau sol et une résistance dans la dite conne- xion qui est traversée par le courant d'anode de telle sorte que le potentiel de la cathode par rapport au sol est positif en l'absence de signaux, mais devient négatif en cas de présence de signaux puissants* 10)Dans un récepteur comportant au moins un amplificateur haute fréquence ayant un circuit d'entrée accordé, un étage détecteur comprenant une lampe munie d'une cathode , d'une grille,

   d'une anode et d'au moins deux élec trodes froides adjacentes à la dite cathode mais pratiquement non affectées par la dite grille, un circuit pour le signal couplé à l'une des électrodes froides et la cathode en vue de produire un courant de signal redressé, une impédace qui est élevée pour les courants continus et basse fréquence arran- gée de façon à être traversée par le dit courant redressé, des moyens pour appliquer entre la grille et la cathode une tension dérivée dudit courant re- dressé traversant la dite impédance de telle sorte que la composante à courant continu est diminuée proportionnellement à la croissance des signaux, une con- -nexion directe de l'autre électrode froide à l'amplificateur, une connexion de la cathode an un potentiel négatif par rapport au sol,

   et une résistance dans la dite connexion y est traversée par le courant d'anode de telle sorte que le potentiel de la cathode par rapport au sol est positif en l'absence <Desc/Clms Page number 20> de signaux mais devient Négatif lors de la présence de aiguaux puissants, des moyens pour choisir à volonté une différence de potentiel voulue entre l'électrode redresseuse froide et la cathode.

   10a Dans un amplificateur,des moyens pour dériver un courant continu proportionnel au signal incident, un dispositif à courant d'espace comportant une anode et une cathode, des moyens pour maintenir normalement la dite anode négative par rapport à la dite cathode, et des moyens par lesquels le dit courant continu est utilisé en vue d'inverser la polarisation des dites électrodes avec un passage conséquent du courant d'espace. lOb) L'invention exposée dans la revendication 10a, caractérisée en outre en ce que des moyens pour fournir un potentiel pour le contrôle an tomatique du volume est compris dans la dispositif à courant d'espace.