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:NOUVEAU PROCEDE DE REGLAGE DES CONVERTISSEURS ET AUTRES APPAREILS ELECTRIQUES à
DECHARGE DANS LES GAZ OU VAPEURS IONISES'-
On sait que l'on peut régler le sens et la grandeur de la %en- sion d'un convertisseur électrique à décharge dans les gaz ou vapeurs ionisés, en agissant sur l'instant d'allumage des diverses anodes que comporte le convertis- seur, cet instant pouvant être varié soit en utilisant les propriétés bien connues des grilles de commanda, soit en amorçant la tache cathodique aux instants conve- nables, soit par tout autre moyen*
Jusqu'à présent, on s'est borné à retarder du marne angle électri- que, l'allumage des diverses anodes,
par rapport à l'instant de la période où celles-ci s'allumeraient naturellement. On sait que si ce retard est maintenu
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constant, le sens et la grandeur de la tension continue aux bornes du aonver- tisseur dépendent de la valeur du dit retard! le convertisseur peut alors per- mettre l'échange d'énergie entre un réseau à courant continu et un réseau à courant alternatif* Si au contraire, le retard à l'allumage des anodes est variable périodiquement, le convertisseur fournit une tension ondulée et cette propriété permet de réaliser le couplage de deux réseaux à courant alternatif de fréquences différentes-
Les convertisseurs réalisés suivant ces dispositions bien con- nues, sont d'un fonctionnement aûr et précis, mais présentent toutefois des inconvénients*
D'une part,
la puissance apparente sur le cOté alternatif du convertisseur, s'il s'agit d'un redresseur ou d'un onduleur, dépend, non pas de la puissance réelle mise en jeu, mais uniquement de l'intensité du courant cOté continu- Il en résulte que le facteur de puissance est sensiblement pro- portionnel au rapport entre la tension continue de fonctionnement et la ten- sion maximunl si'la tension continue doit être réglée dans des limites assez larges, le facteur de puissance est donc considérablement abaissé lorsqu'on s'éloigne de cette valeur maximum, et la cons@mmation d'énergie réactive de- vient énorme. Des phénomènes analogues se produisent dans le cas où il s'agit d'appareils fonctionnant en convertisseurs de fréquence, ou convertisseurs moduleurs.
D'autre part, l'amplitude des harmoniques de la tension redressée croit très vite avec l'étendue du réglage, et de ce fait, les filtres, qui sent fréquemment nécessaires, atteignent souvent des prix très élevés-
Ces deux inconvénients ont beaucoup ralenti le développement des convertisseurs électriques à décharge dans les gaz ou vapeurs ionisés et notamment celui des convertisseurs à vapeur de mercure*
On pourrait réduire ces inconvénients dans une certaine mesure en adoptant un premier réglage par paliers, plus ou moins espacés, réalisé en faisant varier le rapport de transformation du transformateur relié aux anodes du convertisseur et en complotant le réglage en agissant, dans les intervalles entre les paliers,
sur l'instant d'allunage des anodes- Ce procédé présente à son tour l'inconvénient d'introduire la complication résultant de la nécessite d'utiliser un transformateur à rapport variable*
La présente invention a pour objet un nouveau procédé qui permet
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d'améliorer dans une mesure beaucoup plus grande le facteur de puissance et la forme des tensions et courants des convertisseurs et autres appareils électri- ques à décharge dans las gaz et vapeur ionisés, sans rendre nécessaire la mise en oeuvre de transformateurs à rapport variable-
Ce nouveau procédé est essentiellement caractérisé, en ce que les divers organes qui constituant le convertisseur, ou autre appareil en cause,
étant disposés de telle sorte que plusieurs anodes puissant âtre obligée@ de débiter simultanément et plusieurs relations possibles existant entre les phases des tensions alternatives d'anodes dont le débit simultané est possible, on pro- voque, suivant le réglage à réaliser, le fonctionnement du convertisseur, ou autre appareil, suivant l'une ou l'autre de ces relations de phases et le passa- ge à des instants appropriés ,du fonctionnement suivant l'une de ces relations de phases, au fonctionnement suivant une autre de ces relations, ceci pouvant être obtenu par tout moyen approprié, mais de préférence, suivant l'Invention, par une commanda convenable de l'allumage des anodes (grilles de commande, amor.. qage de la tache cathodique eut instants convenables, etc...
)
On sait que lorsque plusieurs anodes d'un marne ou de plusieurs convertisseurs ou autres appareils à décharge dans les gaz ou vapeurs innisés, sont couplées entre elles par l'intermédiaire de bobiaes d'absorption, trans- formateurs d'entrephases, diviseurs de courant, etc-*-, la tension continue aux bornes de l'ensemble est à tout instant la même que si toutes les anodes ainsi couplées, qui débitent simultanément, étaient alimentées par une même source dont la tension Instantanée serait égale à la moyenne arithmétique des valeurs des tensions appliquées aux dites anodes, que ces tensions soient en phase ou non* Si l'on modifie la relation existant entre les phases des sources de ten- sion alimentant les anodes qui débitent simultanément,
tout se passe comme si l'on modifiait la valeur d'une source de tension fictive commune qui alimente- rait en parallèle toutes les anodes qui débitent simultanément; les différentes relations de phases permettront donc de réaliser respectivement différents pa- liera de réglage conformément à l'invention*
Un appareil redresseur, onduleur, moduleur, etc.*** auquel on applique ce procédé de réglage, pourra fonctionner avec un facteur de déphasage théorique égal à l'unité (en négligeant les pertes réactives dues aux transfor- mateurs) pour un certain nombre Valeurs de la tension redressée, ondulée, modu-
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lée, etc---,
valeurs correspondant aux relations de phases pour lesquelles les conditions nécessaires à la commutation entre anodes sont réalisées aux instant convenables-
Pour que la commutation entre anodes soit possible, on sait qu'i est nécessaire que le potentiel de l'anode qui doit s'allumer par rapport à la cathode, soit au moins égal au potentiel anode-cathode de ltanode qui doit s'é- teindre-
Pour certaines relations de phases entre les anodes fonctionnant simultanément, ces conditions de commutation peuvent être réalisées aux instant où.
se coupent les courbes de tension résultantes, définies par les relations de phases considérées, correspondant respectivement aux anodes qui débitent avnt et après les commutations entre anodes- Le facteur de déphasage théorique sera alors égal à l'unité, si l'on permet la commutation entre anodes à l'instant qui vient d'être considéré, et la valeur de la tension du convertisseur ou autr appareil sera proportionnelle à la somme géométrique des vecteurs des tensions appliquées aux anodes fonctionnant simultanément-
Pour d'autres relations de phases des tensions.appliquées aux anodes fonctionnant simultanément, il pourra arriver que la commutation entre anodes ne soit possible que postérieurement à l'instant précédemment défini- Pour ces relations de phases,
le facteur de déphasage théorique sera inférieur à l'unité; il sera toutefois supérieur à celui qui serait obtenu en retardant simplement, à la manière connue, l'instant d'allumage des anodes, de la valeur de l'angle électrique nécessaire pour obtenir la marne valeur de la tension du convertisseur ou autre appareil en cause,
Dans les explications précédentes, on a supposé que les anodes fonctionnant simultanément étaient montées en parallèle, mais l'invention s'ap- plique bien entendu aux montages série et série-parallèle*
Dans le cas où les anodes fonctionnant simultanément sont montée en série, la tension aux bornes du convertisseur ou autre appareil est, à chaqu instant, égale (aux chutes de tension près)
à la somme arithmétique des tension appliquées aux diverses anodes, et comme dans les cas précédents, il existera un certain nombre de relations possibles entre les phases des tensions appli- quées aux anodes fonctionnant simultanément, pour lesquelles, les conditions de commutation étant réalisées aux instants convenables, le facteur de déphasag
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théorique sera égal à l'unité, les tensions obtenues étant dans ce cas pro- portionnelles (aux chutes de tension près) à la somme géométrique des vecteurs de tension correspondant à chaque relation de phases considérée*
Pour toutes les tensions du convertisseur ou autre appareil ob- tenues en réalisant, par des relations de phases convenables antre les sources de tension alimentant les anodes travaillant simultanément,
un facteur de dé- phasage égal à l'unité, il est bien évident que le taux d'ondulation est le marne que pour la tension maximum, et par suite est beaucoup plus faible que si le réglage avait été réalisé simplement suivant le procédé connu, rappelé précédemment, de retard à l'allumage des anodes* Il y a donc aussi, grâce au procédé objet de l'invention, amélioration de la tonne des tensions et cou- rants des appareils auxquels ce procédé est appliqué.
Le nombre des relations de phases pouvant être obtenu étant limi- té, le réglage ainsi réalisé directement sera, comme on l'a dit, un réglage par paliers- Pour obtenir un réglage progressif et réaliser les valeurs in- termédiaires entre ces paliers, on pourra utiliser tout moyen de réglage eau- venable; mais en particulier, et ces moyens particuliers devront être consi- dérés comme faisant en eux-mêmes partie de l'invention, on pourra utiliser le moyen consistant à faire varier l'instant d'allumage des anodes, ou le moyen consistant à faire alterner, lorsque ce sera possible, à une cadence convena- ble, des fonctionnements correspondant à plusieurs relations de phases diffé- rentes entre les sources de tension alimentant les anodes qui débitent simul- tanément.
Il est bien certain que 1'emploi du premier de ces moyens par- ticuliers de réglage intermédiaire, aura pour effet de réduire, entre les paliers, la valeur du facteur de déphasage théorique* Mais comme ce réglage n'aura lieu qu'entre deux valeurs assez rapprochées de la tension du conver..
tisseur ou autre appareil, valeurs pour lesquelles le facteur de déphasage théorique est égal à ltunité ou voisin de cette valeur, on réalisera, marne pour les valeurs intermédiaires, une amélioration de ce facteur de déphasage- En effet, celui-ci est égal au rapport de la tension de fonctionnement ou tension intermédiaire, à la tension maximum, et celle-ci est seulement ici la tension la plus grande obtenue par le couplage d'anodes du palier considé- ré, ou qui serait obtenue en supposant que la commutation des anodes fonction-
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-nant successivement soit possible aux instants qui correspondraient à l'imita pour le facteur de déphasage théorique- On obtiendra d'ailleurs des résultats encore meilleurs,
en faisant usage du deuxième des moyens particuliers cités, c'est-à-dire en faisant alterner, à une cadence convenable, lorsque ce sera possible, le fonctionnement du convertisseur ou autre appareil, suivant diverse relations de phases entre les sources alimentant les anodes fonctionnant simul- tanément.
On aura en général intérêt, pour réaliser une tension de fonctionne- ment déterminés, comprise entre deux tensions que 1'on obtiendrait respective- ment avec deux relations de phases différentes, à faire alterner le fonction- nement du convertisseur, ou autre appareil, suivant l'une et l'autre de ce* relations de phase*
Il y aura aussi intérêt, en vue d'améliorer le taux d'ondulation de la tension, à faire alterner le fonctionnement suivant les diverses rela- tions de phases, en général deux, à une cadence aussi rapide que possible, c'est-à-dire pratiquement à la fréquence de la conmutation entre anodes*
Enfin on remarquera que pour certains des réglages intermédiaires on pourra obtenir un facteur de déphasage théorique égal à l'unité,
en choisis- sant convenablement une fréquence d'alternances du fonctionnement sur les rela- tions de phases limites, en général en choisissant une fréquence plus faible que celle nécessitée par la recherche du taux d'ondulation le plus faible; le choix de cette fréquence sara fait d'après les cas d'application*
Dans tous les cas, il y aura avantage à s'arranger, et cela pourra titre obtenu facilement, pour que la charge moyenne des diverses anodes soit la même pour toutes les tensions de fonctionnement*
On décrira maintenant, à titre non limitatif, quelques exemples d'application de l'invention, en se reportant aux figures schématiques ci- jointes! les dispositions particulières que l'on décrira à propos de ces exem- ples devtont titre considérées comme faisant, en elles-mêmes,
partie de l'inven- tion, étant bien entendu que l'on pourra les remplacer par toutes dispositions équivalentes sans pour cela sortir du cadre de celle-ci*
La Figereprésente un exemple d'application de l'invention au réglage d'un convertisseur à vapeur de mercure à douze anodes-
Le réseau à courant alternatif 1 et le réseau à courant continu 2 sont couplés par l'intermédiaire d'un transformateur 3 muni d'un enroulement
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primaire 4 connecté au réseau 1 et de deux enroulements secondaires haxaphasés
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identiques 5 et 15 comportant respectiveneut six enroulements de phase Ba - 5b 50 bc - 541- 8f et lba - 15b 150 - 15d - 156 - 15 énumérés dans l'ordre cor- respondant au sens de rotation des phases, respectivement connectés aux anodes 6a - 6b - 60 - z 6 w 6i,
16 - 16b - 160 - 16d - 16a - li d'un redres- Beur à vapeur de mercure 10, muni d'une cathode 11 et de grilles de contrôle ou de commande telles que 12, disposées en avant des anodes, et dont les con- nexions à leur circuit d'alimentation ne sont pas représentées; l'alimentation variable de ces grilles, suivant les règles qui seront ci-après indiquées et conformes à l'invention, pourra être réalisée suivant tous moyens appropriés.
Les points neutres 7 et 17, des deux secondaires 5 et 15, sont couplés entre
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eux par l'intatmédiaire d'une bobine d'absorption, ou bobine dt entrephase, 8, dont le point milieu 13 est connecté à l'un des pôles du réseau 2, l'autre pôle de celui-ci étant connecté à la cathode 11.
Le convertisseur constitué par le transformateur 3 et le redresseur 10 se trouve être décomposé, suivant l'invention, en deux groupes élémentaires fonctionnant simultanément, compor-
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tant pour l'un, le secondaire 5 et les anodes 6a, 6b, 6p 6da 6e$ 6 , pour l'autre le secondaire 15 et les anodes 16a, 16b, 169, 16d, 169, 16f' Les diagrammes représentés Figoz aideront à comprendre le fonc- tionnement'
Sur la Figea, les courbes a, b, c, d, a, f représentent respec- tivement, en fonction du temps porté sur la ligne des abscisses , les ondes de tension induites respectivement dans les enroulements secondaires
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5a, 16 - 6b, 15b " 60, 18o - bd# 15a - bot 156 - 5g, 161'.
Si les tensions de commande appliquées aux grilles de contrôle,
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telles que 12, sont telles que chaque anode peut shallutnar et débiter dès que son potentiel devient égal ou supérieur à celui des anodes débitant pré- cédemment, les anodes 6a et 16a par exemple, qui s'étaient allumées au temps tl, s'éteignent au temps t2 (en supposant nulles les fuites du transformateur 3), où les anodes 6b et 16b s'alignant* Le diagramme de la tension redressée
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est représenté par la courbe brisée supérieure 8, B C D E F La tension redsessée est alors maximum, et le facteur de déphasage théorique est égal à l'unité* Chaque anode débite, pendant un sixième de période, un courant
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liq.mail-id A77 nn,"o't"l+ no #<--.- ¯¯¯¯ ¯¯ -......-
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Si l'on interdit, par l'action des grilles de contrôla, l'aile mage des anodes 16a, 16c, 16e .d'une part et 6b, 6d, 6f, d'autre part et que l'allumage des autres anodes soit permis dès que leur potentiel devient égal ou supérieur à celui de la cathode (la manoeuvre inverse donnerait les marnes résultats), le fonctionnement sera le marne que le fonctionnement bien connu d'un redresseur hexaphasé avec bobine d'absorption, c'est-à-dire que l'anode 16b s'allume au temps t3 et s'éteint au temps t4, où l'anode 16d s'alluma à son tour,
l'anode 60 s'allumant au temps t5 où l'anode 6a s'éteint* Pendant le débit simultané de deux anodes, 6a et 16b par exemple, leur potentiel par rapport au point milieu 13 de la bobine d'absorption 8, est égal à chaque ins. tant à la moyenne des tensions induites dans les enroulements 5a et 15b aux- quel@s les anodes correspondantes sont connectées, la différence entre ces deux tensions étant absorbée dans la bobine 8. Les courbes fa, ab, @c, od, de et ef représentent respectivement les valeurs de la tension moyenne- entre les tensions induites dans les enroulements de phase Sa et 15b (ou 15a et 5b), 15b et 5c ( ou 5b et 15c), 5c et 15d (ou 15c et Sa.)* etc....
La tension redressée est alors représentée par la courbe prisée A1AB2BC1CD1DE1EF1FG1G... Le rapport entre la valeur de ,la tension redressée ainsi obtenue et la valeur de la tension redressée maximum Em est égal à , et le facteur de déphasage théorique est encore égal à l'unité*
2
Le courant redressé est encore pratagé entre deux anodes débi- tant simultanément* La valeur maximum du courant instantané d'anode n'est pas augmentée- Par contre, six anodes seulement débitent, chacune pendant un tiers de période, les six autres restant inactives- On peut éviter les augmenta- tions du dimensionnement des anodes et du transformateur et conserver la plei- ne utilisation du redresseur, en permutant de temps à autre les anodes en fonctionnement avec les anodes au repos,
c'est-à-dire qu'après avoir débité un instant sur'les anodes 6a - 6c - 6e - 16b - d - 16f, les anodes b-, 6d - 6f 16a - 16c - 16e étant inactives, on libère les anodes 6b - 6d - 6f - 16a, 16c - 16e et bloque les anodes 6a - 6c - 6e - 16b - 16d - 16f qui sont à leur tour inactives, et ainsi de suite- Si ces permutation@ sont faites (par on- ple automatiquement) à Intervalles de temps *égaux et relativement courts par rapport à la constante de temps thermique des anodes, la charge moyenne) des anodes est la marne que dans le cas du fonctionnement à tension maximal
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et l'utilisation du redresseur n'est pas diminuée.
Bans la fonctionnement qui vient d'être étudié, on laisse débiter simultanément deux anodes alimentées par des tensions déphasées de soixante degrés électriques- Une nouvelle valeur de la tension peut être obtenue en laissant débiter seulement deux anodes alimentées par des tensions déphasées de cent vingt degrés électriques- Si par exemple dans l'intervalle de teutps compris entre tb et t7, les anodes 6b et 16d débitent simultanément, les au- tres anodes étant bloquées par leurs grilles de contrôle, le potentiel de ces deux anodes par rapport au point 13 est représenté par la courbe b d, moyenne des deux courbes de tension b et d.
Si au temps t7, un peu antérieur au tomps t8 où les courbes de tension c et d se coupent, on libère l'anode 16c, celle- ci éteindra l'anode 16d, qui est moins positive qu'elle et prendra sa charge; le potentiel commun des anodes 6b et 16c suit la courbe b c à partir du point c4. Si au temps t8, l'anode 6e est libérée, elle s'allume et prend la charge de l'anode 6b qui devient moins positive qu'elle, Le passage du courant est alors assuré par les deux anodes 16cet 6e, dont la tension commune par rap- port au point 13, est représentés par la courbe o e.
Le diagramme de la tension redressée est alors figuré par la courbe brisée D3 C5 C4 E3 D5 F3 E5 E4 A3 ...
Si l'on supposait nulles les fuites du transfocaateur 3, les commutations seraient instantanées* Les temps tels que t7 et t8 par exemple, pourraient être extrêmement voisins, et les points tels que C5 et E3 seraient pratiquement confondus- Le facteur de déphasage serait encore égal à l'unité pour une tension redressée égale à la moitié de la tension maximum*
Comme dans le cas précédent, il y aura intérêt à permuter, à intervalles suffisamment rapprochés, les groupes d'anodes actives et inactives afin de conserver une bonne utilisation du redresseur et du transformateur*
Si l'on désire obtenir une tension intermédiaire comprise entre la tension maximun, de valeur Em et la tension de valeur Em #3,
on peut
2 se contenter de retarder, ainsi qu'il est déjà connu, les instants d'allumages simultanés des anodes 6a et 16a, 6b et 16b, ........; le diagramme de la ten- sion redressée est alors représenté par la courbe brise A6 A7 B B6 B7 0 C6 C7 D ..... La tension redressée et le facteur de déphasage variant alors comme le cosinus de l'angle de retard à l'allumage.
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Sur la Fige$, la droite KZ1 représente la variation du. facteu de déphasage théorique en fonction du rapport entre la tension de fonction: ment et la tension maximum Em, ce rapport étant porté en abscisses*
De même, on pourra obtenir des tensions inférieures à la valen Em #3/2, en retardant l'allumage des anodes dans le deuxième mode de for tionnement qui a été décrit* Le diagramme de la tension redressée est alors représenté par la courbe brisée Ag B1 B8 B9 C1 C8 Cg D1 D8 Dg E1 ......
Sur la Fig.3, la droite KZ2 représente, pour cette marche, la variation du fac- tour de déphasage en fonction de la tension redressée*
On ne peut appliquer le marne principe de régulation par retard l'allumage, pour abaisser la tension de marche correspondant au troisième mode de fonctionnement qui -a été décrit* On remarquera en effet, que pour q2 le diagramme de la tension redressée puisse passer de la courbe bd à la coui be ce, il est indispensable que la commutation entre les anodes 16c et 16d soit faite avant le temps t8.
Au delà du temps t8, la tension de l'anode 16 devient inférieure à celle de l'anode 16d, et le passage de la charge de l'a node 16d vers l'anode 16c n'est plus possible* On exposera par la suite comment il est possible d'ajuster la tension redressée à des valeurs inférien res à la moitié de la tension maximum*
Avec le mode de régulation qui vient d'être décrit, le facteur de déphasage théorique est représenté, en fonction de tension redressée, Fige par la ligne brisée Z1 P1 Z2 P2 Z3. On voit qu'il est toujours égal ou supé- rieur au facteur de déphasage, représenté par la droite KZ1, qui serait obte- nu en réglant la tension par simple retard à l'allumage des anodes.
On peut obtenir une amélioration substantielle du facteur de dé- phasage en faisant alterner, comme il a été dit plus haut, le fonctionnement du convertisseur suivant deux réalisations de phases- Si l'on désire que l'ondulation de la tension redressée soit minimun, on fera alterner les deux fonctionnements à la cadence de commutation des anodes- Si l'on suppose par exemple, qu'au temps tg, les anodes 6e et 16e débitent, jusqu'au temps t10, le diagramme de tension redressée est représenté Fig.2 par l'arc E10 F.
Au temps t10, seule l'anode 6f par exemple est libérée, l'anode 16f étant bloquée par sa grille de commandât l'anode 6f prend la charge de l'anode 6e, les deux anodes 16e et 6f débitent simultanément, et la diagramme de tension redressée
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suit la courbe e f. Si au tanps tll l'anode 16f est libérée, elle s'allume et éteint l'anode 16e, et le diagramme de tension redressée suit la courbe f.
On voit qu'il est possible d'obtenir un diagramme de tension représenté par
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la courbe brisée Elo F FU F14 G AU .(.10 Lorsque les in%ekvallee de temps tels que t10 - tl1 augmentent, tout en restant inférieurs à un douzième de période (tjo - tlp.), la tension redressée et le facteur de déphasage sta- baissent simultanément, mais le facteur de déphasage diminue moins vite que la tension redressée* Sur la Fig.3, la courbe Z1 M1 montre la variation du facteur de déphasage théorique en fonction de la tension redressée.
Lorsque le temps t11 se confond avec la temps t12, la tension redressée est égale à
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Ba -2 t V 3 , et le facteur de déphasage théorique passe par un minimun dont la valeur est voisine de 0,965'
On obtiendra des valeurs de tension redressée comprises entre
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Em 2 + 3 et i-6 , en faisant travailler le convertisseur suivant le 4 diagramme de tension redressée E Fi 31& Eig F G1 F1 Piz G .....
A cet effet, par exemple, le débit simultané des anodes 16e et 6f sera maintenu jusqu'au temps t12 (courbe e f) - Au temps 12, l'anode 16a
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est libérée et prondia charge de l'anode 16e (courbe f 8) . Au temps t15' l'anode 16f est libérée, et prend la charge de l'anode 16a, qui s'éteint (cour -be f), le même phénomène se reproduisant à chaque sixième de périodes*
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Lorsque l'intervalle de temps t12 .. t,5 augmente, la tension re- dressée s'abaisse et le facteur de déphasage s'améliore.
A la limite, lorsque
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l'intervalle de temps t12 .. t13 est égal à un douzième de période, on retrouve le deuxième fonctionnement étudié, la tension redressée est égale à Em #3/2
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et le facteur de déphasage est égal à l'unité* Sur la rig-5, le segment bil Zg montre la variation du facteur de déphasage tiécrtquae Tour les tensions légèrement inférieures à Em #3, il est né-
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cessaire d'abaisser la tension par retard à l'allumage (diagramme Ag Bl B8 Bo 01 Ce ), pour les tensions comprises entre la tension de valeur Ji\n 1/3 et la tension de valeur in r 3 x 23 = A- (retard à l'allumage de trente degrés électriques)- Le facteur de déphasage est représenté fig.3 par le segment de droite Z2 M2.
Les tensions inférieures, comprises entre les va-
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leurs de tension redressée respectivement égales à s 1i!n et 1/2 :E;n, peuvent
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que pour obtenir le passage du débit simultané des anodes 6b et 16d (courbe b d) au débit simultané des anodes 16c et 6e (courbe ce), il est nécessaire de passer par le débit simultané des anodes 6b et 160 (courbe b c). On obtient c une valeur de tension comprise entre les valeurs 3 Em et 1@/2m en passant du 4 2 débit des anodes 6b et 16d, au débit des anodes 6b et 16a, non plus à un temps
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t7 aussi voisin que possible du temps t8o mais à un temps t,4 notablement antérieure On peut ainsi obtenir le diagmer-a de tension redressée Da C14 Crla .5 DU Dl6 P5 ....
Sur la pig 3, le segment M27e montre la variation du face- teur de déphasage théorique en fonction de la tension redressée, le facteur de déphasage revenant progressivement de la valeur minimun de #3 pour la ten-
2 sion redressée 3 Em, à l'unité pour la tension 1 Em. Il suffit, ayantprovo- que au temps t15 la commutation entre les anodes 16 et 16f, de ne/permettra
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au temps t 16 l'allumage de l'anode 6b' Le diagramme de tension suit alors la courbe ef jousqu'au point 816, correspondant au temps tiq où ltallugge de l'anode 6b est seulement permis* Le diagramme de tension suit alors la courbe brisée 75 4 % B16 317 A5 A4 C16 17 " La facteur de déphasage et la tension redieesée diminuent simultanément.
SUr laFig3, la courbe :K 3 Z3 montre l'allure de la variation du facteur de déphasage*
Il existe encore une quatrième relation de phase possible, qui correspond à un facteur de déphasage théorique unité, et à une tension redres- sée théoriquement nulle- Il suffirait à cet effet de laisser débiter en per- manence deux anodes alimentées par des tensions en opposition de phase, par exemple les anodes 6c et 16f (la consommation de puissance réactive serait alors nulle)- Il est facile de se rendre compte qu'il est possible d'obtenir aussi des tensions non nulles*
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les anodes 6c et 16f débitant simultanément, et la for0e-éleatro- motrice redressée Instantanée étant nulle, on peut par exemple, au temps t18, libérer l'anode 16d qui prend la charge de l'anode 16f.
Le diagramme de 'tell-
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sion redressée suivra alors l'arc D,8 Elg de la courbe 0 d Au temps t19 (dont le point représentatif sur l'axe des temps se confond avec le point A19, d'or- donnée nulle), l'anode 6a est libérée, et Comme la tension qui lui est appli-
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quée devient égale, à cet instant, à celle de l'anode 60* l'anode 6. a'all'#18 et éteint l'anode c. Les anodes 6a et 6d alimentées par des tensions en oppo- sition de phase, débitent simultanément, et la tension redressée instantanée
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est nulle.
Ou peut ainsi obtenir le diagramme de tension redressée représenté
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par la ligne brisée CÉO Cie Fl9 D20 D18 A19 E19 %8 ...., le point Dao' d'or- donnée nulle, se confondant sur l'axe des temps avec le -point représentatif du
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temps tle, Comme dans les cas précédents, les permutations soi-ontl faites de manière à charger également toutes les anodes-
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Sur la b'ig3, la courbe M4M3 montre l'allure de la variation du facteur de déphasage*
Le facteur de déphasage théorique est donc donné pour les %en- sions redressées comprises entre zéro et la tension maximum Em, par la courbe
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brisée M4 % 7e Ma 7. Ml zi Avec le procédé de réglage consistant simplement à faire varier l'instant d'allumage des anodes, le facteur de déphasage serait donné par la droite KZ1.
On voit que l'application de l'invention procure une grosse diminution de la puissance réactive consommée*
Si l'on peut admettre une légère majoration du taux d'ondulation de la tension, on peut encore améliorer le facteur de déphasage* Par exemple,
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une tension redressée de valeur + 3 16 peut être obtenue avec un fana- teur de déphasage égal à l'unité, en imposant le fonctionnement suivant le diagramme de tension redressée représenté par A Aq B 01 C 07 D El E 310 "*' Les explications données précédemment permettent facilement de prévoir à chaque instant quelles sont les anodes dont l'allumage doit être interdit* De marne,
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des tensions comprises entre les valeurs V 3, E et 1 Bm peuvent être atté-
2 nues avec un facteur de déphasage unité,
en assurant le fonctionnement suivant des diagrammes de tension redressée analogues à celui qui est représenté par la
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courbe brisée D3 Du &3 G 3".
Les descriptions qui précédant ont trait au fonctionnement en redresseur, mais il est bien évident que le convertisseur représenté Fige, peut
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aussi bien fonctionner en onduleur- La courbe brisée 1L 4 P Q & S T iT ïi X 'Y Z de la Fig.2 représente le diagramme de fonctionnement correspondant à une ten-
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sion continue d'alimentation comprise entre les valeurs Jitn et 2 + V 3 F,
Les explications données plus haut à propos du fonctionnement en redresseur permettent facilement à tout homme du métier de comprendre le fonctionnement en onduleur*
La Fig.4 représente une autre réalisation de l'invention où les groupes élémentaires sont montés en série- Les secondaires 5 et 15 du transfor-
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-mateur 3 alimentent respectivement les anodes 106R - 106b - 1060 - 106d - 1066 - 106f et 116a- 116b - 1160 - 116d - 116e - 116 de deux redresseurs à vapeur de mercure 110 et 120, le secondaire 5 et le redresseur 110 constituant l'un des groupes élémentaires, le secondaire 16 et le redresseur 120 constituant un autre groupe élémentaire* Les deux groupes sont montés en série,
le point neutre 117 du secondaire 15 étant connecté à la cathode 111 du redresseur 110, le point neutre 107 du secondaire 5 et la cathode 121 du redresseur 120 étant respectivement connectés à l'un et l'autre pales du réseau 2-
Toutes les explications données à propos du fonctionnement du montage représenté Fig.1 s'appliquent au fonctionnement du montage représenté
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Figait, en tenant compte de ce que la tension redressée instantanée aux bonze extrtmes du convertisseur est égale à la somme des deux tensions induites dans les enroulements de phase connectés aux deux anodes qui débitent simultanément,,
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au lieu d'être égale à leur moyenne* De marne, les diagraasnes de la rig-,t ter- veait aussi bien à expliquer le fonctionnement du montage représenté Fig4,
'en supposant que les courbes a- b - e - d - a - f représentent, non plus les ten- sions communes induites respectivement dans les enroulement* des phases 5a, 15a
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5b, 15b - 50, 15o - 5d ,15d - 59, 150 - 5f, 15g, mais le double de ces tensions aomnuaes.
Les courbes de la FigeZ représentent également l'allure de la varia- tion du facteur de déphasage théorique, en fonction de la valeur de la tension redressée-
La Fig.5 représente un autre exemple d'application de l'inTen- tion à un redresseur à douze anodes, cet exemple étant particulièrement adapté à l'obtention de courant d'intensité élevée, en ce sens que le courant de char- ge se partage également entre quatre anodes débitant simultanément-
Dans la Fig.5, le primaire 204 du transformateur 203 est connec-
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té Comme précédement au réseau 1.
Les deux secondaires hexaptiasés 205 et 215 sont respectivement décomposés en deux étoiles triphasées, 205x et 205y d'une part, et 215x et 215.v d'autre part* Les points neutres 20'7 et 207y des étoiles ?05 et 205y sont connectés entre eux par 1'intermédiaire d'une bobine d'absorption 209. De marne les points neutres 217x et 217y des étoiles 215Y et 215yp sont connectés entre eux par l'intermédiaire de la bobine d'absorption 219.
Les points milieu 214 et 22@ des bobines 209 et 219 sont connectés entre eux par une troisième bobine
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d'absorption 208, dont la point milieu 213 est connecté à l'un des pales du réseau 2, l'autre pôle étant connecté à la cathode 211 du redresseur à douze anodes 210-
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Les enroulements de phase gobe,$ ZObbs 2050, 205d, 205et 205f d'une part et Zlba, 15b, 2150, 215d, 9150, 215g d'autre part, énumérés dans l'ordre correspondant au sens de rotation des phases, sont respectivement con- nectés aux anodes 206a, 906b, 206a, 206d, 206e, 206f et 8160, 216b, 2160, 216d, 216a, 816' Comme précédemment, les connexions des grilles de contrôle telles que 212 n'ont pas été représentées'j
Le convertisseur représenté Fig.5, est décomposé en quatre groupes élémentaires, fonctionnant en parallèle,
constitués chacun par les en- roulements de l'une des étoiles triphasées et les anodes correspondantes, par
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exanpie par l'étoile 205x et les anodes 206a, 206d et 806g' C01Dlte précédemment on supposera que le transformateur 203 n'a pas d'inductances de fuites et que la commutation entre anodes est instantanée-
Il est facile de se rendre compte, qu'à chaque instant, quatre anodes, correspondant chacune à un groupe élémentaire, débitent simultanément et qu'il existe encore quatre relations de phases possibles.
Sur la Fig-6, les courbes a à f représentant les forces électro-
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motrices induites dans les enroulements 205a ou &15, "* 305g ou 215f' que l'on supposera identiques aux enroulements 5a ou 15, ......., 5 ou l5f
La première relation de phases sera obtenue en laissant débiter naturellement les anodes* Le fonctionnement est alors identique à celui de
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deux redresseurs hexaphasés munis de bobines d'absorption fonctionnant en para- llèle, les anodes òr,., et 216a, par exemple, débitant en marne temps que les anodes 206b et 216b et s'éteignant lors de l'allumage des anodes 206e et 216c.
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Sur la Fig.6, les courbes fa, ab, ....
et ef représentent, comme précédemment, les courbes de tension résultantes, correspondant à la première relation de phases* Le diagramme de la tension redressée maximum est
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représenté par la courbe brisée A60 - B50 - 50 " 1)5o - E60 .. p50 le ;'au- teur de déphasage théorique est égal à l'unité.
La deuxième relation de phases sera obtenue en le laissant
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débiter simultanément, par exemple, que les anodes 206 - 206a - 216a - al6b, puis les anodes 216a - 216b - 206b - 2060 - et ainsi de suite* Sur la Fig.6,
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les courbes f a a b, a b b o, ......, e f f a, re-présentent les courbes de tension résultantes correspondant à la deuxième relation de phases- Il est e se rendre compte que cette deuxième relation ne peut pas corres- pondre à une marche à facteur de déphasage unité* Le passage par exemple du débit simultané des anodes 206f - 206a - 216a - 216b, au débit simultané des anodes 216a - 216b - 206b - 206c, ne peut se faire au temps t50 correspondant au point de croisement des courbes f aa b et a bb c,
car le courant débité par l'anode 206a ne saurait 'être transféré sur l'anode 2060 tant que la ten- sion induite dans l'enroulement 205c n'est pas au moins égale à la tension induite dans l'enroulement 205a, c'est-à-dire avant le temps t51 correspon- dant au point de croisement des courbes a et c. Il.en résulte que la deuxiè- me relation de phases ne peut permettre d'obtenir une tension redressée su- périeure à celle qui est représentée Fig.6 par le diagranme A50 - B51- B50- C51 - C50 - D51 - D50 - E51 ......
Il est facile de se rendre compte que'la valeur de la tension redressée ainsi obtenue est égale aux trois quarts'de la tension maximum (abstraction faite des chutes de tension) et que le fac- teur de déphasage théorique est égal à #3, sensiblement supérieur à la
2 valeur de 0,75 qui serait imposée si la diminution de tension était obtenue par simple retard à l'allumage des anodes*
Une troisième relation de phases sera obtenue en ne laissant débiter simultanément que quatre anodes alimentées respectivement par quatre enroulements donnant des tensions de phase consécutives, par exemple les anodes 206b - 2160 - 216d - 206e, puis les anodes 2160 - 216d - 206a - 206f.
Sur la Fig*6, les courbes e f a b, f a b a, a b a d, eto---, représentent les tensions résultantes correspondante à la troisième relation de phases-
Cette troisième relation de phases permet la marche avec un facteur de déphasage théorique égal à l'unité. En effet, le passage du débit simultané par exemple des anodes 206b - 216c - 216d - 206e, au débit simul- tané des anode.. 8160 - 216d - 206e - 206f, nécessite la commutation du cou- rant de l'anode 206b vers l'anode 206f et est possible au temps t52, corres- pondant au point @51 où se coupent les courbes b c d e et c d e f, car le potentiel de l'anode 206f devient alors égal,
puis supérieur à celui de l'a- node 206b. Le diagramme de tension redressée est alors représenté par la courbe brisée B51 - 051 - D51 - E51 ..... On se rend compte que la tension redressée est alors égale à la moitié de la tension redressée maximum*
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La quatrième relation de phases possible correspand au débit simultané de quatre anodes, deux à deux en opposition de phase, c'est-à-dire à une tension redressée nulle- Avec les trois premières relations de phases, le fonctionnement des diverses anodes était tel qu'elles étaient également chargées-, Avec le quatrième, quatre anodes seulement seraient chargées,
et il est avantageux d'établir des permutations entre les anodes activées et les anodes inactives- Comme dans le cas du premier exemple décrit, des ten- sions redressées intermédiaires peuvent être obtenues en faisant alterner le fonctionnement du convertisseur suivant plusieurs relations de phases- Si par exemple, les anodes 206e - 2168 - 206f - 216f débitant simultanément et qu'au temps t53 ,l'allumage de l'anode 206a soit seul permis, le diagramme de tension redressée suivra la courbe e f f a jusqu'au temps t54, où l'on permettra l'allumage de l'anode 206f, et ainsi de suite* On pourra ainsi obtenir le diagramme de tension redressée donné par la courbe brisée A52 - F53 - 54 - B52 - A53 - A54 - C52 ......,
qui correspond à une tension re- dressée dont la valeur est comprise entre la valeur maximum et les trois quarts de la valeur maximum. Demême, les explications déjà données permet- tent de comprendre qu'un diagramme de tension tel que celui qui est repré- senté par la courbe brisée D51 - C55 -56 - E51 - D55 - D56 -JF51 - E55 - E56 - A51 .... puisse être obtenu et permette d'obtenir des valeurs de ten- sion redressée cogprises entre les trois quarts et la moitié de la valeur maximun.
Contrairement à ce qui se produisait dans le cas du premier exemple décrit, des tensions inférieures à la demi-tension redressée peuvent être obtenues en retardant le passage du débit d'une série d'anodes, au dé- bit de la série suivante* Par exemple, le passage du débit simultané des anodes 206b - 216c, 216d - 206e, au débit simultané des anodes 216c - 216d - 206e - 206f, nécessite simplement le passage du courant de l'anode 206b sur l'anode 206f. Cette commutation est possible à partir du temps t52 et peut être retardée d'un angle électrique quelconque, au plus égal à 180 degrés. l'anode 206f étant plus positive que l'anode 206b dans l'intervalle de temps correspondant, la commutation pourra 'être permise à l'instant désiré.
Ce mode de réglage par retard à la commutation est le seul qui
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entre la moitié et le quart de la tension maximum.
Des tensions inférieures au quart de la tension maximum pour-
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ront être obtenues, soit en augmentant le retard à la comutation, soit en faisant alterner les deux fonctionnements suivant les relations de phases cor- respondant à demi-tension redressée et à tension redressée nulle- Par exemple,
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si les anodes 206b - 2160 - 216d - 206 (courbe b o d a ) débitent simultané- ment, et qu'au temps t55, l'anode 216f soit libérée, cette dernière éteint
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l'anode 216d, et les quatre anodes 206b, 2160, 206e' ,El6f débitent simultané- ment, donnant une tension résultante nulle* Au temps t56, l'anode 206d est li-
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béréel elle éteint l'anode 206b et les anodes 2160, 206d, 206,, 216t débitant simultanément (courbe représentative e d a f}'0n passera, par la suite,
par le fonctionnement simultané des anodes ll60, 206d, 216f, 2Q6a, puis 206d, 216e, 216r, 206a, et ainsi de suite, obtenant ainsi des diagrammes de tension tels que celui représenté par la ligne briséjÉ5, D58 - Dbg - 157 - %Q -' 59, les points F57, D58 et A57 d'ordonnée nulle se confondant sur l'axe des abscisses avec les points représentatifs des temps t55, t56 et t53.
Sur la Fig-7j, la courbe brisée M7 M6 Z6 )i5 Z. montre l'allure de la variation du facteur de déphasage théorique correspondant au montage re-
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présenté Fig-5, en fonction du rapport entre la tension redressée et la ten- sion redressée maximum Em.
Il serait facile de suivre le fonctionnement de ce montage en onduleur, et on constaterait que les courbes représentatives du facteur de déphasage théorique sont encore les mêmes que celles qui sont représentées Fige 7-
Les marnes résultats seraient obtenus en montant les quatre groupes élémentaires qui constituent le convertisseur représenté fig.5, en série, ou en série-parallèle.
Comme précédanment, des tensions intermédiaires pourront aussi être obtenues avec amélioration du facteur de déphasage, en faisant alterner les fonctionnements suivant deux relations de phases différentes, à une fréquence inférieure à la fréquence de commutation naturelle des anodes* La Fig.8 représente très schématiquement l'une des formes d'application de l'invention à un redresseur à dix-huit anodes.
Le transformateur d'alimentation (dont les enroulements pri-
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-maires ne sont pas représentes) comporte trois enroulements secondaires hexa- phasés 305, 315 et 325, respectivement décomposés en étoiles triphasées 305x et 305y, 315x et 315y, 325x et 325y, les points neutres des deux étoiles tri- phasées constituant un des secondaires, étant connectés entre eux par les bo- bines d'absorption monophasées 309,319 et 329. les points milieu de ces bo- bines sont réunis par une bobine d'absorption triphasée 308, dont le point neutre 313 est connecté au pale négatif du réseau a.
Les enroulements de pha- ses alimentent respectivement les dix-huit anodes (non représentées) du re- dresseur 310, dont la oathode 311 est connectée au pela positif du réseau 2, On constate que six anodes débitent simultanément, et que le fonctionnement' avec un facteur de déphasage unité est possible pour les tensions redressées égales à la tension maximum,aux deux tiers de la tension maximum et pour une tension redressée nulle,- D'autres combinaisons de phases sont possibles , qui correspondant à un facteur de déphasage théorique légèrement inférieur à l'unité* En particulier, on vérifierait que, pour les valeurs de la tension redressée comprises entre la valeur maximum et ses deux tiers,
le facteur de déphasage théorique ne s'abaisse jamais de plus de six centièmes au-dessous de l'unité*
La Fig9 représente schématiquement un montage pour lequel deux combinaisons de phases correspondant au débit simultané de deux anodes, et pour lesquelles toutes les anodes débitent pendant le marne tempe dans la durée d'une période, une troisième combinaison de phases correspondant au dé- bit simultané de trois anodes
Le transformateur d'alimentation (dont les enroulements pri- maires ne sont pas représentés) comporte deux secondaires haxaphasés identi- ques, 405 et 415, décomposés chacun en trois groupes 405x, 405y, 405z et 415x, 415y, 415z,
constitués chacun par deux enroulements en opposition de phase- Les enroulements secondaires 405a, ....., 405f et 415a ..... 415f (énumérés dans l'ordre de rotation des phases) sont respectivement connectés aux douze anodes 406a ....... 406f et 16a,.... 416f d'un redresseur à vapeur de mercure 410, muni de grilles de commande (non représentées) et dont la cathode 411 est connectée à l'un des pbles du réseau 2.
Les points milieu des groupes d'enroulements 405x, 415y,
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deux, par l'intermédiaire des enroulements 406xy' 4±Syz et 4±k3zx, respective- ment disposés sur les trois colonnes d'un circuit magnétique triphasé et cons- tituant un transformateur dt entrephase, ou diviseur de o ocrant 4000 Les pointe milieu des trois anraulamants 408y, 408yz et 40Bzx sont connectés entre aux et sont réunis au deuxième pale du réseau 2-,
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Si toutes les grilles de commande pexmettent l'allumage des anodes, deux de telles-elq par exemple les anodes 416f et 406a seront forcées de débiter simultanément des courants égaux, de manière que les ampères-tours de courant continu s'équilibrent dans les deux moitiés de l'enroulement 406xy.
Lors- que l'anode 416a devient plus positive que l'anode 416f, elle a tendance à s'al- luner, mais son courant est limité au courant magnétisant de l'enroulement 408zx et elle ne peut prendre une charge notable que si l'une des anodes correspondant au groupe d'enroulement 405, peut s'allumer à son tour* Par effet d'induction
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dans l'enroulement 408sx' la différence de potentiel entre l'anode 41% l'et la cathode se trouve reportée sur le point milieu du groupe d'écroulement 405x et élève le potentiel des anodes 406b et 406e.
Lorsque le potentiel de l'anode 406b ainsi majoré, atteindra le potentiel des anodes 416f et 406a qui débitent, cette
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anode etallunera à son tour, et pourra se substituer à l'anode 406a' en mtma temps que l'anode 416a se substituera à l'anode 4l6 par suite des forces é1GCt1'l motrices induites dans le tranafozmataur clteatyçhaao 400* Cette commutation sera possible dès que la somme des tensions induites dans les enroulements 415a et .
405b sera égale à la somme des tensions induites dans les enroulements 405f et
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415a, etest-à-dire quand il y aura égalité entre les tensions induites dans les enroulements 415f et 405b.
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Le fonotionnement qui vient d'être décrit correspond à la tension redressée maximum* L'action des grilles de commande permet d'ailleurs de retarder la commutation et de diminuer la valeur de la tension redressée-
On peut obtenir une deuxième relation de phases qui permet un facteur de déphanage égal à l'unité, en ne laissant débiter simultanément que deux anodes, correspondant l'une au secondaire 405 et l'autre au secondaire 415, alimentées par des enroulements dont les tensions sont déphasées d'un tiers de période,
par exemple les anodes 406a et 4160- Les explications données plus haut permettent de comprendre que, si les anodes 406b et 416d saait libérées, to@ tes lesnautres anodes état bloquées, elles prendront la charge et éteindront
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les deux anodes 406a et 4160 lorsque la somme des tensions des enroulements de :
hase 405b et 415d sera égale à la somme des tensions des enroulements 405a et 415c. Comme précédemment, la tension redressée pourra être abaissée en retar- dant la commutation*
Les deux premières combinaisons de phases permettent d'obte- nir avec un facteur de déphasage théorique égal à l'unité, des tensions redres- odes dont les valeurs sont dans la rapport de 1 à #. .
#3
On remarquera que pour les deux fonctionnements qui viennent d'être décrits, chaque anode débite pendant un sixième de période dans la du- rée de chaque période*
Une troisième relation de phases est obtenue en ne laissant libres de débiter que les anodes correspondant à l'un des deux secondaires, par exemple les anodes 406-, ...., 406f.
L'équilibre des ampères-tours de cou- rani continu sur le transformateur d'entrephase 400, ne peut titre obtenu que si trois anodes, correspondant chacune à l'un des groupes 405x, 405y et 405z débitent simultanément* Si la commutation entre anodes n'est pas retardée, la valeur de la tension redressée est égale à la tension maximum correspondant à la première combinaison de phases multipliée par 4/3 #3, et la facteur de déphasage théorique est égal à l'unité.
Comme dans les cas précédemment décrits, il est facile de permuter les fonctionnements suivant deux relations de phases pour obtenir des valeurs de tension intermédiaires.
L'invention est applicable aux convertisseurs moduleurs, ou convertisseurs de fréquence statiques* La Fige 10 montre un exemple de réalisa- tion , oonfonne à l'invention, d'un convertisseur* moduleur assurant la trans- tort d'énergie d'un réseau à courant triphasé vers un réseau 4 courant monopha- sé de fréquence plus basse* Sur la Fig.10, deux convertisseurs 500 et 600, identiques à celui qui est représente Fig.1, sont couplés suivant le montage an huit classique, la cathode, 511 par exemple, de l'un d'eux, étant connectée au point neutre, par exemple 613, de la bobine d'absorption, 608 par exemple, de l'autre convertisseur,
la réseau monophasé 502 étant connecté aux cathodes 511 et 611 des deux convertisseurs* suivent la technique connue, chaque convertisseur fournit
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reproduisant les OO'\11'b.......... f, ab ....... ta .08...... 3 rOPré9al* teaa sur la figea- bee explications donnée. à propos du montag. représmU Mé*1 font facilement comprendra que les combinaisons successives du débit *iud%aÀ né des anodes oonneatéea aux emroulemmtt 505, et 6ie<t 5Q6d et 51500 505d e1 51500 505e et 5154# 5o5f et 5150, 805t et 515*0 5054 et i15 pemettmt d'attt- nir la di8g18lC6 de tension 1.100' -It.oo . 0lpp Dzoo - oo- 1lpp ' 8too ..
Rao .. lp qui reprisente la d8Û-#d. taarnie par la emvutioseur 500e 4'me tension m0nophaoée dont la triqun08 est le tien de la friq1llD88 4' ali- mentation, le convertisseur 600 toumisssmt te la -'ne tXMitrt la ..nx1-
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deati-oadr
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un peut 4gallll1ent obtenir la tension de fréqvmoe melti4 dont une dani-onde est représenté* par la courbe brisée J1QD . 1QO .. CJ.oo ..
:IJ.# .. J'1# . G# - Xloe m Llat Chaque oonrertisseur 500 et 600 pouvant également, coma on l'a expliqués propos de la tige 1. touatioaaer 111 onduleur il est évident que le réseau boa pourra rmvoyer 4. l.f4.nergie sur le réseau 1 lorsqu'il sera nécessaire, et que par suite. suivent me toebnique maintenant bien connue, le convertisseur mocluleur représenté fige 10 pour ""81' #. courant alternatif déphasé par rapport à la %en*i0n du réseau 502, 0'"'''''' dire sera apte à fournir ou à aonsammer de la puissance r6activee Les en%lee d'application qui ont it4 décrits doivent saaesse on l'a dit, tre considérés coma faisant partie iL* 1*invaiticm, mais ne la limitant nullem4nte De nanbreuees nr1an'. ptlUW81' facilement titra réalisées sans sortir du cadre de l'inv81UII1- la particulier.
il pourra tiire fait usage des valves monoanodiqneoe, les 8I11'Oul8I1ctl secondaires des trsnsfomateurs pouvant aussi bien ttre connectés au P0l1gon8 qu'm 'teU...