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La présente invention concerne le ré- glage de l'amplification dans des récepteurs de T.S.F. et a surtout pour objet d'augmenter le rapport du signal à la perturbation dans la plus grande mesure possible compatible avec une am- plification sans distorsion et avec la réduction de l'interférence résultant de signaux indésira- bles. Conformément à la présente invention, ces objets sont réalisés par un système de réglage automatique multiple de l'amplification dans le- quel plusieurs étages de répéteurs du système
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sont réglés séparément par des moyens de réglage d'am- plification individuellement associés avec les étages réglés.
Un système de réception de signaux tel que par exemple un radiorécepteur comprend ordinairement plusieurs cascades d'amplificateurs parcourus par le signal. Le réglage automatique de l'amplification poix maintenir constante l'intensité de sortie malgré les variations de l'intensité de champ d'entrée est bien connu.
Jusqu'à présent pour réaliser le réglage auto- matique de l'amplification il était usuel de dériver une tension continue du récepteur correspondant à la valeur du signal à un point déterminé du récepteur et de fournir cette tension continue à une électrode de contrôle d'un ou de plusieurs étages d'amplification.
Les anciens systèmes de réglage travaillant d'un polit déterminé seront désignés ici " simple système de ré- glage automatique de l'amplification ".
Bien que les simples systèmes de réglage au- tomatique aient pour but de maintenir constante le dé- bit de l'amplificateur, ils n'empêchent pas une sur- charge des divers étages lorsque ceux-ci sont soumis à des bruits ou des signaux interférents. Lorsqu'elle est présente, cette surcharge produit une forme de dis- torsion connue comme modulation transversale. De plus, les simples systèmes de réglage ne permettent généra- lement pas d'obtenir le rapport le plus favorable de l'intensité du signal à celle de la perturbation parce que quelques-uns des étages d'amplification ne travail- lent pas avec leur rendement maximum. La cause de ce- la se trouve dans le fait que dans chaque étage est produite une certaine quantité de bruits indésirable, qui est amplifias dans les étages suivants au même de- gré que le signal.
Pour cette raison le niveau du
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signal est indésirablement près de celui de la pertu> bation.Dans les dispositions.de réglage automatique multiple de l'amplification conforme à la présente invention, chacun des moyens de réglage est pourvu d'un redresseur de réglage, et ces divers redresseurs sont commandés de divers points du récepteurs. Chacun de ces moyens de réglage d'amplification automatiques est individuellement associé avec un amplificateur sé- paré, et la composante de tension continue du redresseur est fournie à une ou plusieurs électrodes de con trôle de l'amplificateur soumis au réglage.
En vertu de cette disposition de réglage multiple le gain d'un amplificateur réglé précédant dans le système peut être rendu plus grand et le gain d'un amplificateur réglé suivant dans le système peut être rendu plus pe tit que dans le cas d'utilisation d'un simple système de réglage automatique.
Un avantage important offert par la disposi- tion de réglage d'amplification automatique multiple consiste dans le fait que le signal peut être main- tent à un niveau favorable dans chaque étage, c'est- à-dire bien au-dessus du niveau de la perturbation, mais un peu au-dessous de la limite de surcharge.
Dans chaque étage d'amplification, la somme du signal et de l'intensité perturbatrice devrait être mainte- nue au-dessous de la limite de surcharge. lorsqu'on emploie un réglage automatique mul- tiple de l'amplification, l'interférence est réduite parce que les moyens de réglage associés avec l'amplificateur le plus proche dans le système peuvent tire aménagés pour répondre aussi bien aux signaux interférents qu'au signal désiré, et le degré de sé- lectivité nécessaire pour exclure les signaux pertur-
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bateurs peut être obtenu dans un étage réglé suivant du système.
Un étage d'amplification précédant peut être soumis à l'influence des signaux perturbateurs par l'emploi de circuits avec grande largeur de bande ou, si on le désire, par l'emploi d'un système de régla- ge d'amplification dans lequel le réglage se fait d'un point qui précède dans le récepteur l'amplifi- cateur réglé. Un système de réglage d'amplification automatique " régressif " est également actionné par des signaux interférant dans des canaux adja- cents, si les circuits sélectifs sont accordés assez largement pour laisser passer les signaux per- turbateurs. Un tel réglage régressif est commandé d'un point du récepteur situé derrière l'étage ré- glé.
Le réglage automatique multiple de l'ampli- fication est tout particulièrement avantageux dans des récepteurs possédant des dispositions pour aug- menter la largeur de la bande sélectée, appelées ici " sélecteurs d'expansion ". Dans un radiorécepteur du type superhétérodyne possédant un sélecteur d'ex- pansion, les circuits accordables sont généralement aménagés de façon à admettre toutes les bandes la- térales du signal, et les circuits sélectifs moyen- ne fréquence sont généralement pourvus d'éléments pour régler la largeur de bande. Une autre amélio- ration du réglage de l'amplification est obtenue en subdivisant encore plus les dispositions de ré- glage.
Conformément à la présente invention, les divers étages d'amplification d'un amplificateur ou récepteur sont même réglés séparément. Comme redres- seur on choisira de préférence ici une diode dont
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les électrodes peuvent être comprises dans le tube réglé. L'emploi du redressement par diode pour le ré- glage automatique peut être facilité en utilisant une chaîne comprenant, montées en série, une source de tension continue et plusieurs résistances. Les ten- sions pour les électrodes de l'étage d'amplification peuvent être prises à diverses places de la chaîne.
L'emploi de plusieurs éléments de réglage séparés pour les divers étages peut être réalisé dans les mon- tages les plus divers ; suite du grand nombre de dispositif de réglage, il est sans importance pour la qualité du réglage que les dispositions procurent un réglage progressif ou régressif. L'emploi de plu- sieurs dispositifs de réglage ne préjudicie que de manière insignifiante la sélectivité relative des divers étages au point de vue de l'efficacité du réglage.
La présente invention pourra être mieux comprise à l'aide de la description ci-après en relation aveo les plans annexés, dont la fig. 1 représente un schéma d'un radio- récepteur qui incorpore un réglage progressif et un réglage régressif conformes à la présente in- vention; la fig. 2 montre un radiorécepteur pour- vu de deux réglages automatiques régressifs de l'amplification conforme à la présente invention; la fig. 3 montre le mode de fonctionnement d'un double réglage régressif en cas d'absence d'un signal indésirable; la fig. 4 montre le mode de fonctionnement d'un double réglage régressif en cas de présence d'un signal non désirs; la fig. 5 est une représentation schémati- que d'un récepteur conforme au schéma général re- présenté par la fig. 2;
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la fig. 6 montre une série d'étages d'amplifi- cation montés en cascade, dans laquelle chaque étage est équipé d'un réglage automatique progres- sif; la fig. 7 montre une série d'étages d'amplifi- cation montés en cascade, dans laquelle chaque étage est équipé d'un réglage automatique régressif,, et la fig. 8 représente un schéma d'un radioré- cepteur du type superhétérodyne développé conformé- ment au montage montré sur la fig. 7.
La fig. 1 montre un récepteur pour fréquence porteuse modulée possédant les cascades suivantes : une antenne 10 et la terre 10 pour capter les si- gnaux, un amplificateur fréquence porteuse avec pe- tite largeur de bande 12 et un redresseur de récep- tion avec amplificateur basse fréquence désigné par le rectangle 13. L'amplificateur de bande étroite 12 n'admet que la fréquence porteuse demandée et les bandes latérales de modulation associées, donc seulement le canal d'ondes désiré. Les signaux ar- rivant sont conduits, de manière connue, de l'an- tenne à l'amplificateur basse fréquence par l'ampli- ficateur fréquence porteuse et le redresseur. Cette partie du récepteur ne sera pas exposée ici en dé- tail parce que la fig. 1 ne montre qu'une disposi- tion générale.
De plus, un réglage automatique progressif et un réglage automatique régressif sont prévus dans le récepteur. Le réglage progressif comprend les conducteurs 14 et 15 qui conduise d'un point A du récepteur, situé avant l'amplificateur fré- quence porteuse 12, à l'entrée de l'amplificateur porteuse 12 et à l'entrée de l'amplificateur fré- quence porteuse avec grande largeur de bande 16.
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Le débit de l'amplificateur 16 alimente un redres- seur 17, qui est désigné comme redresseur de ré- glage automatique du volume (redresseur AVC). La tension redressée qui est produite au redresseur en réponse à la tension du signal y fournie est conduit, par une connexion 18, désignée potentiel de grille de réglage (potentiel de grille AVC), à un organe de contrôle 19 de l'amplificateur fréquen- ce porteuse 12. L'organe 19 peut être l'électrode de contrôle d'un tube amplificateur. Si on le dé- sire, on peut utiliser deux ou plusieurs de ces or- ganes de contrôle.
Les lettres "AVC " utilisées ici représentent l'abbréviation usuelle de volume-contrôle automa- tique ou contrôle automatique de l'amplification.
Cette dernière expression est plus juste et sera par conséquent utilisée dans la suite, mais l'abbré- viation " AVC " sera conservée par le fait qu'elle est usuellement usitée.
Le réglage régressif comprend les conducteurs 20 et 21 qui conduisent d'un point B du récepteur situé derrière le point A et l'amplificateur 12, à l'entrée du redresseur 22 (redresseur AVC). La ten- sion redressée est fournie, par le conducteur 23, à un organe de contrôle 24 de l'amplificateur fréquen- ce porteuse 12. L'organe 24 peut, comme l'organe 19, être constitué par la grille de contrôle d'un tube amplificateur. L'organe 24 est placé de préférence derrière l'organe 19, comme montré, mais il peut, dans certains cas, se trouver avant cet organe 19.
Les flèches montrées sur le plan indiquent la direction des tensions du signal ou de réglage.
En cas de réglage progressif, le point A du radiorécepteur dont la tension de réglage est dépi-
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vée, précède dans le système en cascades l'élec- trode 19 qui est réglée de cette manière; par con- tre, en cas de réglage régressif, le point B du radio-récepteur dont la tension du réglage est dé- rivée suit l'électrode 24 qui est réglée de cette manière.
Le système de réglage progressif répond non seulement aux signaux désirés, mais aussi à n'impor- te quel signal perturbateur se trouvant dans un ca- nal adjacent, donc à des fréquences qui n'accusent qu'une petite différence avec la fréquence désirée.
Ceci s'explique par le fait que l'amplificateur fréquence porteuse 16 a une grande largeur de bande, c'est-à-dire qu'il est largement accordé pour sé- lecter aussi bien des signaux interférants adjacents que le signal désiré. Pour cette raison les signaux perturbateurs sont comme les signaux désirés fournis au redresseur 17, et ils se présentent à l'électro- de 19 comme tension de réglage redressée.
Par contre, jusqu'à un certain degré le régla- ge régressif ne répond pas aux signaux désirés. Ce- ci s'explique par le fait que le point B dont le système régressif est dérivé, se trouve derrière l'amplificateur avec petite largeur de bande 12 qui ne sélecte que le signal désiré y compris les bandes latérales de modulation.
Par cette combinaison par laquelle le réglage progressif précède le réglage régressif, la surchar- ge de l'amplificateur 12 et la modulation transver- sale en résultant sont évitées parce que tout fort signal interférant qui tendrait à surcharger l'ampli- ficateur est appliqué au redresseur AVC 17 et que la grille de contrôle 19 reçoit un potentiel tel que l'amplification reste au-dessous de la limite
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de surcharge. Le réglage progressif ne peut, à la vérité, pas devenir avec des moyens simples un procédé de réglage parfait, mais toute amélio- ration désirée du réglage automatique peut être obtenue par le procédé de réglage régressif.
De cette manière, on peut maintenir dans les limites très étroites la tension de sortie au point B. de l'amplificateur 12 malgré de fortes variations de l'intensité du signal au point A, et de cette ma- nière est aussi exclu en pratique le danger de sur- charge.
La fig. 2 montre un double réglage automatique régressif appliqué dans un récepteur superhétéro- dyne. Le récepteur même est représenté de manière connue: l'antenne 10 et la terre 11, un amplifi- cateur haute fréquence accordable et changeur de fréquence 30, un amplificateur moyenne fréquence avec petite largeur de bande 31 un redresseur du signal et amplificateur basse fréquence 32. Le changeur de fréquence 30 sert à développer la moyen- ne fréquence plus basse de la haute fréquence. La première disposition de réglage régressif comprend les connexions 33 et 34, qui se trouvent entre le point C du récepteur et l'entrée de l'amplificateur moyenne fréquence avec grande largeur de bande 35.
La tension de sortie de l'amplificateur 35 est four- nie à un redresseur de réglage 36 qui produit la tension de réglage qui est fournie, par le conduc- teur 38, l'organe de contrôle 37. L'élément 37 peut être considéré comme représentant une électro- de de contrôle de l'amplificateur haute fréquence ou du changeur de fréquence ou des deux.
Le second réglage régressif comprend les connexi- ons 39 et 40 connectée à un point D du récepteur à la sortie de l'amplificateur moyenne fréquence 31,
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un redresseur AVC 41 qui développe la tension uni- directionnelle, et une connexion 42 qui fournit la tension de réglage de l'électrode de contrôle 43 de l'amplificateur moyenne fréquence 31.
Le second réglage régressif de ce récepteur ne répond pas aux signaux perturbateurs pour la même raison que le réglage régressif montré sur la fig. 1, notamment parce que l'amplificateur 31 précédant le point D dont la tension de réglage est dérivée, est du type à bande étroite qui ne sélecte que les signaux du canal désiré. Le premier réglage régressif de ce récepteur est cependant commandé par des signaux in- terférent dans des canaux adjacents parce que l'am- plificateur haute fréquence accordable 30 et l'am- plificateur moyenne fréquence 35 sont tous deux du type à large bande. Pour cette raison, tout signal interférant présent à des fréquences proches de cel- le du signal désiré fera entrer en action le redres- seur AVC 36 et produira un potentiel de contrôle à 37.
Le récepteur montré sur la fig. 2 possède, pour cette raison,en ce qui concerne l'efficacité du réglage et l'absence de surcharge et de modulation transversale, les mêmes avantages que le récepteur montré sur la fig. 1.
Les détails du montage ne sont pas montrés sur les figures 1 et 2 parce que le but de ces figures est d'expliquer les principes de l'invention sans tenir compte des détails. Les types usuels des di- vers circuits indiquées par les rectangles sont bien connus dans la technique de la branche.
La fig. 3 montre le mode de fonctionnement du récepteur avec double réglage régressif comme montré sur la fig. 2, en cas de présence d'un signal dési- ré. En ordonnée sont portées en décibels lestensions
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du signal au-dessous d'une valeur-limite de 1 volt. En abscisse est porté le cours du signal dans les divers amplificateurs; le premier ampli- ficateur réglé 30 est appelé " amplificateur précé- dant " et le second amplificateur réglé 31 est ap- pelé " amplificateur suivant ". La limite de sur- charge est montrée comme ligne ondulée se trouvant un peu au-dessus de la valeur-limite, tandis que le niveau des bruits se trouve environ 120 décibels au-dessous de la valeur-limite et est montrée comme ligne ondulée.
En prenant comme base une valeur-limi- te de 1 volt, 60 décibels et 120 décibels corres- pondent respectivement aux tensions initiales du signal de 1 millivolts (mV) et de 1 microvolt (uV).
La figure montre l'accroissement de l'intensi- té du signal par le passage dans les amplificateurs.
Les lignes pleines a,b,c,d et f montrent l'augmen- tation de l'amplification de signaux dont les ten- sions d'entrée sont 20,40,60,80,100 et 120 décibels au-dessous de la valeur-limite. La ligne formée de traits g montre l'amplification d'un signal aui a une tension initiale de 60 décibels , en cas d'emploi d'un réglage automatique régressif simple au lieu du réglage double. La courbe c montre l'accroisse- ment de l'amplification du même signal de 60 décibels en cas d'emploi du même amplificateur, mais avec un réglage automatique double conformément à la fig. 2.
On voit que le réglage double a pour but d'élever le niveau du signal plus rapidement au-dessus du niveau de la perturbation (jusqu'au point q), pen- dant que celui-ci reste au-dessous de la limite de surcharge. Autrement dit : le réglage double aug- mente l'amplification de l'étage précédant au delà de la valeur qu'elle pourrait atteindre en cas d'em- ploi d'un réglage simple. Cette tendance à augmen-
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ter l'amplification de l'étage qui précède, existe aussi longtemps que la tension d'entrée du signal devient très faible (120 décibels pour l'exemple donné), de sortq qu'un réglage automatique n'a plus lieu et que l'amplification des deux étages atteint sa valeur maximum.
Bien que la plus haute tension du signal à la sortie de l'amplificateur suivant réglé (le point r sur la fig.3) ait la même valeur quand on utilise un réglage simple que quand on utilise un réglage double, on obtient pourtant une amélioration bien nette du rapport de l'intensité du signal à l'inten- sité de la perturbation quand on utilise le réglage double. A chaque étage d'amplification est développée une certaine intensité de perturbation qui détermine le niveau de perturbation de l'appareil. Le bruit de chaque étage est amplifié dans les étages d'amplifi- cation qui suivent, notamment dans la même mesure que le signal. Pour cette raison, un rapport quel- conque entre l'intensité du signal et l'intensité de la perturbation existant dans l'étage qui précède est maintenu et apparatt à la sortie de l'amplifica- teur suivant.
L'avantage qu'il.y a d'obtenir le rap- port le plus favorable entre l'intensité du signal et l'intensité de la perturbation dans l'amplifica- teur qui précède, est donc manifeste. Sur la fig.3, le niveau du bruit est montré non amplifié, mais il est entendu que l'amplification de la perturbation a réellement lieu de la manière décrite ci-dessus.
La fig. 4 montre les mêmes coordonnées que la fig, 3 et le mode de fonctionnement du même système en présence de forts signaux non désirée. La courbe h montre le cours d'un signal indésirable provenant d'un canal adjacent qui possède un niveau de récep-
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tion de 0 décibel, un peu au-dessous de la limite de surcharge. Comme l'amplificateur qui précède (30 sur la fig. 2) ne possède que peu de sélectivité, le signal indésirable déterminera la tension de réglage appliquée à cet amplificateur qui précède, et il em- péchera que le niveau du signal dépasse la limite de surcharge. Pour cette raison, le signal indésirable h est en pratique non amplifié à la sortie de l'amplifi- cateur qui précède (le point s sur le plan).
La courbe 1 représente le signal désiré sur le- quel le récepteur est accordé; elle est montrée 40 dé- cibels au-dessous du signal indésirable et permet de se rendre compte de la réception d'un faible signal perturbateur (indiqué par h) dans un canal adjacent.
Ce signal désiré ne peut recevoir dans l'amplificateur qui précède une amplification plus forte que le signal indésirable h ; cette raison, il reste non ampli- fié au point t. L'amplificateur suivant amplifie le signal désiré au niveau zéro en u, mais réduit le ni- veau du signal indésirable à un niveau beaucoup plus bas v (environ 40 décibels) à cause de l'action fil- trante du second amplificateur à bande étroite (31 sur la fig. 2).
Les courbes et ]. montrent le fonctionnement du même amplificateur par rapport à ces mêmes signaux indésirables ou désirés, en cas d'emploi d'un régla- ge régressif simple au lieu de réglage double. La cour- be 1, qui représente le signal indésirable, montre qu' il se produirait dans ce cas une surcharge avec modu- lation transversale. En outre, bien que la courbe qui représente le signal désiré, montre que le signal est porté au même niveau extrême u, ce signal est ac- compagné de distorsions qui sont causées par la sur- charge provenant du signal indésirable. La modulation
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transversale résultant de la surcharge ne peut être fil- trée dans l'étage suivant parce que cette modulation transversale se trouve dans les limites de la bande de fréquences du signal désiré.
La fig. 5 montre en détail un radiorécepteur du type superhétérodyne conforme à la fig. 2. Les rectangle formés par des traits correspondent en général aux rec- tangles portant les mêmes numéros sur la fig. 2. Ce ré- cepteur comprend l'antenne 10 et la terre 11 accouplés avec une pentode 51 par un système d'accouplement accor- dable 50. La sortie de l'amplificateur 51 est reliée, par un second système d'accouplement accordable 52, à la grille d'entrée du signal 53 d'un tube modulateur pentode 54. Le récepteur comprend aussi un système d'os cillateur local 55 composé d'un tube triode 56 et d'un circuit oscillant accordable associé 95, afin de four- nir des oscillations locales de l'oscillateur, par un condensateur 57 et une résistance 58 à un écran 59 du modulateur.
Les condensateurs d'accord variables 96,97 et 98 des circuits accordables 50, 52 et 95 sont reliés ensemble mécaniquement et actionnés en commun par un dispositif de monocommande U de la manière usuelle.
Le modulateur agit comme changeur de fréquence combi- nant l'oscillation locale avec les tensions du signal et produisant dans le circuit de plaque 60 la moyenne fréquence qui caractérise les superhétérodynes.
Le signal moyenne fréquence, comprenant la fré- quence porteuse moyenne et les bandes latérales de modu lation associées, est amplifié dans un amplificateur moyenne fréquence comprenant trois tubes du type pen- tode 61,62 et 63 accouplés en cascade par les systèmes d'accouplement moyenne fréquence 64,65 et 66. Les sys- tèmes d'accouplement 64 et 65 sont doublement accordés; les bobines primaire et secondaire sont, comme montré, /
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accordés sur la moyenne fréquence au moyen d'un conden- sateur. Le détecteur de réception 67, un tube diode, est accouplé avec le tube amplificateur 63 par un sys- tème d'accouplement moyenne fréquence 68. Le débit du détecteur 67 est fourni à un amplificateur basse fréquen- ce représenté schématiquement par le rectangle 69.
Le premier réglage automatique de l'amplificaticn comprend les conducteurs 33 et 34 qui sont raccordés au point C du récepteur et qui fournissent des signaux moy-en- ne fréquence, par un circuit de couplage 70, à la grille d'entrée 71 d'un tube amplificateur moyenne fréquence 72 du type pentode. La sortie de l'amplificateur 72 est reliée, par un circuit d'accouplement 73, à un redres- seur 74 du type diode, qui a, entre sa cathode 75 et sa plaque 76 une haute résistance 77 dans laquelle est dé- veloppée une tension uni-directionnelle qui correspond à la tension moyenne fréquence appliquée à ce redresseur.
Cette tension continue est appliquée comme potentiel de grille, par le conducteur 38 et les résistances 78 et 79, aux grilles de contrôle des tubes 51 et 54. Le potentiel de grille est fourni aux grilles de contrôle en sens né- gatif, de sorte que l'accroissement de l'intensité de réception a pour conséquence une charge plus négative de cette grille, ce qui réduit l'amplification.
Les circuits sélectifs haute fréquence accordables 50 et 52 ont une largeur de bande relativement grande, de sorte que des signaux interférant de fréquences voi- sines de la fréquence sélectée désirée, sont admis en ad- dition du signal désiré. Les circuits sélectifs moyenne fréquence 70 et 73 sont du type à double accord bien con- nu dans lequel chacune des bobines primaire et secondaire est accordée sur la moyenne fréquence par un condensateur, comme montré. Ces circuits sont proportionnés de façon à être largement sélectifs, de sorte que les signaux in- terférants adjacents sont passés au redresseur 74. Il
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s'ensuit que le potentiel de grille appliqué aux tubes 51 et 54 est conditionné tant par les signaux interfé- rants admis que par le signal désiré.
Ce premier régla- ge automatique concorde avec celui montré en schéma sur la fig. 2.
Le second réglage automatique de l'amplification est associé avec l'amplificateur suivant qui comprend les tubes 61,62 et 63 du récepteur. Ce second réglage comprend le conducteur 21 qui est relié entre le point D de la grille d'entrée du tube 63 et l'électrode d'en- trée 80 d'un amplificateur moyenne fréquence pentode 81.
Le débit de l'amplificateur 81 est appliqué, par un circuit de couplage moyenne fréquence doublement accordé 82, au redresseur diode 83. La cathode 84 du redresseur 83 est reliée à la plaque de ce tube par une haute ré- sistance 86 dans laquelle est développée une tension con- tinue correspondant à la tension du signal appliquée au redresseur. Cette tension continue est appliquée dans le sens négatif comme potentiel de grille, par une ré- sistance 87 et le conducteur 88, à la grille de contrôle 89 de l'amplificateur 62 et, par la résistance 90, à la grille de contrôle 91 de l'amplificateur 61.
Les systèmes d'accouplement moyenne fréquence 65, 66 et 82 sont chacun du type à bande étroite n'ad- mettant que la fréquence porteuse moyenne et ses bandes latérales associées et filtrant tous les autres signaux, y compris même ceux ayant une fréquence très proche de la bande sélectée désirée. On voit que ce second régla- ge à l'amplificateur suivant est de manière générale conforme à celui montré sur la fig. 2.
Les tubes 51 et 54 du récepteur sont des tubes exponentiels, c'est-à-dire que leur courant de plaque est graduellement réduit à zéro lorsque le potentiel est rendu plus négatif à la grille de contrôle. De hau-
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tes résistances 92 et 58 sont montées en série avec les écrans 93 et 59 appartenant respectivement aux tubes 51 et 54. Si aucun signal n'est reçu ou si les signaux re- çus sont très faibles, le potentiel de grille est très bas et les tensions de l'écran sont de basse valeur po- sitive. Ceci est la condition du gain maximum et du bruit minimum que l'on veut avoir pendant la réception de si- gnaux faibles. Dès qu'il se présente un signal de plus grande intensité, l'action de ce premier réglage automa- tique de l'amplification augmente grandement le potentiel de grille négatif.
Le courant spatial et le courant de grille-écran dans les résistances 92 et 58 sont réduits de manière correspondante, ce qui augmente la tension d'écran positive. Ceci est la condition de la surcharge minimum et de la modulation transversale minimum qui est de la plus grande efficacité pendant la réception de forts signaux désirés ou indésirables.
Le réglage automatique double offre de grands avan- tages dans un système incorporant des " sélecteurs d'ex- pansion ". Cette expression, telle qu'elle est utilisée dans la présente description, se rapporte à un circuit ou système de sélection qui peut être régler pour admet- tre toute la largeur des bandes latérales ou seulement une partie de celle-ci, selon les besoins. Dans la dispo- sition montrée sur la fig. 5, l'amplification moyenne fré- quence est prévu avec un de ces sélecteurs d'expansion ayant une largeur de bande réglable. Chacun des circuits sélectifs doublement accordés 64 et 65 a un coefficient de couplage réglable k entre les bobines primaire et secon- daire; ceci est indiqué par les flèches à travers les bo- bines.
On peut faire varier la largeur de bande dans une grande mesure (de préférence d'environ trois cinquièmes jusqu'au triple de la valeur optimum). (La valeur "optimum" est la valeur de couplage à laquelle se produit la plus grande transmission d'énergie du circuit primaire au cir-
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cuit secondaire). Il est bien connu que de tels sys- tèmes d'accouplement développement des caractéristiques de transmission à double pointe à des valeurs de cou- plage plus grandes que la valeur optimum, et les deux pointes s'éloignent l'une de l'autre vers des côtés op- posés lorsque le couplage augmente encore. L'augmenta- tion du couplage augmente, pour cette raison, également la largeur de bande.
Les systèmes d'accouplement 66 et 68, qui n'ont chacun qu'un circuit de résonance, sont ac- cordés à la fréquence porteuse moyenne, entre les dou- bles pointes des systèmes 64 et 65.
Les circuits primaire et secondaire accordés des systèmes d'accouplement 64 et 65 ont un facteur de puissance dont la valeur est désignée ici par P, tan- dis que les circuits secondaires accordés des systèmes d'accouplement 66 et 68 ont chacun un facteur de puis- sance de 20. Les circuits d'accouplement 66 et 68 qui ont un facteur de puissance de 20 produisent un appla- nissement des deux pointes qui deviendrait plus gran- de si le coefficient de couplage k des systèmes 64 et 65 était augmenté au delà de la valeur optimum.
Des moyens sont prévus pour régler le coefficient de couplage k de telle façon que la bande admise puis- se être élargie ou rétrécie comme on le veut. On peut utiliser dans ce but tout moyen convenable, par exemple un dispositif pour produire un mouvement relatif des bobines.
La fig. 6-montre un radiorécepteur pour fréquence porteuse modulée ayant une antenne 10 et la terre Il pour capter les signaux. Les signaux reçus sont trans- mis aux étages d'amplificateur fréquence porteuse à filtre de bande montés en cascade et indiqués par les rectangles 12,13 et 14. Le débit du dernier étage 14 est appliqué à un redresseur de signal et amplificateur basse fréquence désigné par le rectangle 15. LEs trois
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étages d'amplification 12,13 et 14 sont pourvus,de dispositifs de réglage progressif séparés 16,17 et 18. Le premier de ces dispositifs de réglage 16 com- prend les connexions 19 et 20, qui relient un point A du système, situé avant le premier étage 12, avec le redresseur désigné par le rectangle 21 qui porte l'in- dication " Redresseur AVC".
La tension uni-directionnel- le qui est développée comme on le sait dans le redres- seur de manière correspondante à l'intensité du signal au point A, est fournie, par une connexion 22 indiquée " Potentiel de grille AVC ", à la grille de contrôle 23 de l'étage 12. Les deux autres dispositifs de régla- ge séparés 17 et 18 sont respectivement connectés aux points B et C et sont associés avec leurs étages d'am- plification respectifs 13 et 14, de la même manière que le dispositif de réglage 16 est associé avec l'étage 12.
La fig. 7 montre-en schéma le même récepteur que la fig. 6, mais les dispositifs de réglage séparés uti- lisés pour les trois étages 12,13 et 14 sont du type régressif au lieu d'être du type progressif. Le premier de ces dispositifs de réglage 25, qui est associé au premier étage 12, comprend les conducteurs 26 et 27 con- nectés entre un point D du système en cascade qui suit l'amplificateur 12, et l'entrée du redresseur AVC 21.
Le conducteur 22 applique le potentiel de grille à l'or- gane de contrôle 23, comme sur la fig. 6.
Les deux étages suivants 13 et 14 sont pourvus des dispositifs de réglage automatique 28 et 29 qui sont re- liés au points 28 et 29. Ces dispositifs de réglage res- semblent au dispositif de réglage 25 déjà décrit. Les flèches figurant sur le plan montrent le cours des ten- sions du signal et des tensions de réglage.
L'avantage offert par l'emploi de réglages multi- ples individuels consiste dans une amélioration du ré- glage et une augmentation de la capacité de changement
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du montage résultant des réglages séparés.
La fig. 8 montre en détail un radio-récepteur superhétérodyne développé d'après le schéma montré sur la fig. 7. A l'exception du rectangle se trouvant tout à fait à droite, chacun des rectangles formés de traits représente un étage séparé d'amplification du récepteur.
Ce récepteur comprend une antenne 10 et la terre Il, re- liées à un tube amplificateur haute fréquence pentode 31 par un système d'accouplement haute fréquence accor- dable 38. La sortie de l'amplificateur 31 est reliée, par un second système d'accouplement haute fréquence accordable 32, à la grille d'entrée du signal 33 d'un tube modulateur pentode 34. Le système de sélection 32 comprend un circuit primaire accordable, ayant une bo- bine 35 et un condensateur variable 36, et un circuit secondaire accordable ayant une bobine 37 et un conden- sateur variable 38. Les circuits primaire et secondaire sont accouplés ensemble par un circuit intermédiaire comprenant,en série, la bobine 39 (accouplée avec la bo- bine 35), la bobine 40 (accouplée avec la bobine 37) et le condensateur 41.
Il est aussi prévu un système oscillateur local 42 comprenant un tube triode 43 et ayant un cir- cuit déterminant la fréquence d'oscillation qui comprend une bobine 44 et un condensateur variable 45. Les oscilla tions de l'oscillateur sont imprimées sur la grille de contrôle du modulateur par la connexion 46 de la bobine d'oscillateur 44 et par la partie basse de la bobine jusqu'au point de prise 75. Il y a couplage entre le circuit oscillant et le circuit d'entrée du modulateur par la capacité du condensateur 76 et par l'accouple- ment magnétique entre les parties de la bobine 37 de chacun des côtés de la prise 75. L'accouplement du mo- dulateur est choisi de telle façon que des tensions
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d'oscillateur uniformes sont imprimées sur la grille du modulateur dans tout l'intervalle d'accord du récep- teur.
Les condensateurs d'accord 72, 36, 38 et 45 sont actionnés simultanément par un dispositif mécanique de monocommande désigné par U.
La moyenne fréquence présente à la sortie du modu- lateur est amplifiée par deux étages d'amplificateur moyenne fréquence 47 et 48 reliés en cascade par les systèmes d'accouplement moyenne fréquence 49 et 50.
Un détecteur de signaux 51, du type pentode, est accouplé avec la sortie de l'amplificateur 48 par un système d'accouplement moyenne fréquence 52. Un ampli- ficateur basse fréquence indiqué en schéma par le rec- tangle 53 est accouplé avec la sortie du détecteur de signal.
Les tubes 31, 34, 47 et 48 sont des pentodes. Cha- cun de ces tubes comprend les éléments d'un amplificateur pentode, comme expliqué, et comprend une plaque supplé- mentaire qui est utilisée ensemble avec la cathode,comme redresseur diode d'un réglage automatique de l'amplifi- cation opérant individuellement sur l'étage associé. Le tube haute fréquence 31 comprend la plaque diode 54 qui, ensemble avec la cathode 55 du tube, agit comme redres- seur diode. Les signaux provenant de la plaque-pentode 56 du tube sont appliqués, par un condensateur de cou- plage 57, à la plaque-diode 54. Cette diode est connec- tée dans une chaine de résistances comprenant, en série, les résistances 58,59 et 60, ainsi que les sources de tension continue 61.et 62.
Chacune des résistances 58, 59 et 60 a une résistance plus grande que la résistance intérieure de la pentode 31. La cathode 55 et le point du montage entre les sources 61 et 62 sont tous deux mis
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à la terre.
Du courant circule dans cette chaine de résis- tances dans la direction indiquée par les flèches, par suite de la polarité des sources de tension 61 et 62.Le point 63 entre les résistances 58 et 59 et,pour cette raison, la plaque 54, sont maintenus au potentiel du sol en cas d'absence du signal. Un potentiel de grille est appliqué à la grille de contrôle 64 de la partie pentode du tube 31 par la connexion 65, à l'aide d'une résistance 66, du point 63 à la bobine secondaire du sys- tème d'accouplement 30. Le potentiel du point 67 est, en cas d'absence du signal, un peu négatif par rapport à la cathode, ce qui donne le juste potentiel de grille initial.
Le tube diode 54,55 produit un redressement li- néaire de la tension du signal qui lui est fournie. Com- me ce tube diode est monté en parallèle sur le circuit de plaque de la pentode, il est nécessaire d'avoir un tel redressement linéaire pour éviter la modulation transversale du signal désiré par des signaux pertur- bateurs. Par ce redressement, le potentiel du point devient plus négatif lorsque l'intensité du signal aug- mente, rendant ainsi la grille 64 plus négative et ré- duisant l'amplification. La charge qui est appliquée au àircuit de plaque de la pentode par cette diode est rendue aussi petite que possible en augmentant la va- leur des résistances 58,59 et 60 ( de préférence de I' ordre de 1 mégohm).
Le condensateur de couplage 57, ensemble avec la résistance des circuits associés, devrait avoir une constante de temps plus petite que la période de la plus haute fréquence de modulation désirée, et le circuit de réglage automatique de l'amplification, comprenant le condensateur 68 et la résistance 66, devrait avoir une
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constante de temps plus grande que la période de la plus basse fréquence de modulation. Si, par suite d'une dé- viation quelconque des relations idéales du montage, il se produisait une légère modulation transversale dans les circuits de la diode ou de réglage, on pourrait com- penser celle-ci jusqu'à zéro par correction correspon- dante des tensions ou des résistances.
Les plaques de diode associées avec chacun des autres tubes pentode sont indiquées par 69,70 et 71. La disposition du circuit de réglage automatique - y com- pris le circuit chaîne - de chacun de ces réglages in- dividuels subséquents est la même que celle du réglage associé avec le tube 31 qui vient d'être décrit. Il faut considérer que comme le premier circuit accordable du système d'accouplement 32 est séparé du second circuit accordable de ce système d'accouplement, le circuit os- cillant 44,45 est empêché d'affecter le réglage automa- tique du tube 31.
Les circuits primaire et secondaire accordés des systèmes d'accouplement 49 et 50 ont un facteur de puis- sance et des coefficients d'accouplement pour lesquels sont valables les mêmes considérations que celles indi- quées déjà pour les pièces correspondantes du montage montré sur la fig.5.
Pour réaliser les montages, on peut utiliser les éléments usuels, tels que résistances, condensateurs et sources de tension. L'emploi de ces éléments est suffi- samment connu, de sorte qu'il n'est pas besoin d'en don- ner une description ici. L'attention est attirée sur le fait que quelques-unes des tensions ou toutes les ten- sions nécessaires peuvent être prises de la manière . usuelle d'un appareil d'alimentation sur secteur.