<Desc/Clms Page number 1>
" Système détenteur pour tubes électroniques et autres ".
La présente invention se rapporte à un système détecteur d'une oscillation modulée utilisable lors de l'emploi d'un redresseur : tube électronique, cellule oxy-métal ou autre oomme mQyen détecteur-
On connaît la détection par tube électronique dans la- quelle en utilise la courbure de la caractéristique grille par le placement d'un condensateur shunté dans le circuit de cette grille, ainsi que celle dans laquelle on utilise la courbure de la caractéristique plaque en polarisant la grille de façon à avoir un courant anodique à peu près nul. Ces deux modes de détection sont actuellement presque totalement abandonnée en raison des déformations de la modulation qu'ils occasionnent.
Qn connaît également les systèmes de détection par redresseur : diode, redresseur oxy-métal ou autre.
Dans les différents schémas utilisant ces systèmes de détection, un point situé entre le redresseur et le condensa- teur shunté a son potentiel qui varie en fonction de la modu-
<Desc/Clms Page number 2>
lation mais se trouve à un potentiel moyen dépendant de l'amplitude moyenne de l'oscillation.
Cette variation de potentiel moyen rend nécessaire, lorsque le détecteur est suivi d'un tube électronique, la présence d'un condensateur entre le redresseur et la grille de la lampe suivante.
Ce système de liaison présente des inconvénients 1. Un affaiblissement des fréquences basses par suite de l'effet potentiométrique de la commande de la grille située entre le condensateur et la résistance de fuite dela grille .
21, Une altération des fréquences élevées, en particulier des harmoniques, par suite de l'effet d'amortissement du condensateur de liaison (hystérésis diélectrique, courant de fuite, etc..)
La présente invention destinée à remédier à ces incon- vénients consiste en un dispositif de détection permettant d'obtenir celle-ci de manière telle que le redresseur puisse être relié directement à la. lampe amplificatrice sans inter- médiaire .
Une particularite de l'invention consiste en ce que la détection est obtenue à un potentiel moyen fixe déterminable.
Une autre particularité de l'invention réside en ce que, pour obtenir le potentiel fixe déterminable, on ferme le circuit sur le redresseur d'abord par une connexion, où passera en totalité le courant continu moyen et une partie de la modulation, et ensuite par une seconde connexion d'où. sera éliminé le courant continu moyen, mais où passera une partie de la modulation.
De plus l'invention peut être appliquée à la détection
<Desc/Clms Page number 3>
simultanée en deux phases apposées d'une oscillation modulée et même à la combinaison de ce genre de détection avec la détection à potentiel fixe.
D'autres particularités de l'invention apparaîtront au cours de la description des dessins annexés au présent mémoire, donnas à titre d'exemple non limitatif de certaines formes particulières suivant l'invention.
Dans ces dessins :
Les figures 1 à 5 représentent différents systèmes de détection par condensateur shunté.
La figure 6 représente un genre de liaison entre la detection et l'amplificateur.
La figure 7 représente un schéma de principe de l' inventi on.
La figure 8 représente un autre montage de détection suivant le principe de l'invention.
La figure 9 représente le schéma d'un appareil récepteur de T.S.F. (détection et basse fréquence) avec emploi de la détection à potentiel moyen fixe déterminable, suivant l'invention.
La figure 10 représente un schéma de détection simultanée par un redresseur de la modulation en deux phases opposées,.
La figure 11 représente un schéma de détection simultanée par deux redresseurs de la modulation en deux phases opposées.
La figure llbis représente un schéma de détection simultanée par deux redresseurs de la modulation en phases Opposées redressant les deux phases de l'oscillation.
La figure 12 représente le schéma d'un appareil récepteur de T.S.F. (détection et basse fréquence) avec emploi de la détection simultanée de la modulation en deux: phases opposées.
<Desc/Clms Page number 4>
La figure 13 donne le schéma delà détection à potentiel moyen fixe et déterminable combiné avec la détection simultanée de la modulation en deux phases opposées'
La figure 14 donne un schéma de réalisation d'un récepteur de T.S.F. (détection et basse fréquence) avec emploi de la détection à potentiel moyen fixe combiné avec la détec- tion simultanée de deux phases opposées de la modulation.
La figure 15 donne un schéma de principe de la détection suivant le procédé habituel avec liaison par condensateur à la grille de la lampe amplificatrice suivante-
La figure 16 donne un schéma de principe suivant le procédé proposé avec liaison directe à la grille de la lampe amplificatrice suivante-
La figure l6bis donne le même schéma mais le condensa- teur C2 y a été représenté par sa capactiance.
La figure 17 donne un schéma de principe de la commande en deux phases opposées avec: un modulateur (pick-up ou autre) avec emploi de résistances.
La figure 18 donne le même schéma avec emploi d'une self à prise médiane*
La figure 19 donne le schéma de principe de la commande en deux phases opposées par un modulateur avec réglage de l'équilibre des phases, par emploi d'un potentiomètre.
La figure 20 donne le même schéma par emploi d'une résistance variable.
La figure 21 donne le schéma de principe de la commande en deux phases opposées par modulateur avec réglage de puissance et réglage de l'équilibre des phases, avec emploi pour celle-ci d'un potentiomètre.
La figure 22 donne le même schéma avec emploi d'une
<Desc/Clms Page number 5>
résistance variable-
La figure 23 donne un schéma de principe de l'applica- tion du réglage de puissance et d'équilibrage des phases à la détection et à la modulation séparée simultanée des deux phases inverses de la modulation.
La figure 24 donne le schéma de principe du montage avec deux redresseurs, réalisant la détection à potentiel moyen fixe des deux phases inverses de la modulation avec réglage de puissance et de l'équilibrage des phases.
L'utilisation des redresseurs pour réaliser la détection d'une oscillation modulée se fait suivant l'un des @chémas indiqués dans les figures 1 à 5 dans lesquels :
Red = redresseur
C.R = condensateur et résistance de détection
C = circuit oscillant
C' = condensateur d'injection de l'oscillation aM = points entre lesquels apparaît la modulation.
Ces divers schémas se résument tous à appliquer à un redresseur l'oscillation modulée, le redresseur lais5e passer l'une des phases de l'oscillation' Le circuit se ferme sur une impédance shuntée d'un condensateur de capacité adéquate constituant les éléments de détection. Ces éléments font apparaître entre les extrémités a M un potentiel variable avec la modulation* 1 ) Utilisation des redresseurs réalisant la détection de la modulation d'une oscillation modulée à un potentiel fixe déterminable.
Tous les schémas ci-dessus ont comme caractéristique que le patentiel du point (a) par rapport à (M) varie en fonction de la modulation mais se trouve aussi par rapport au même point (M) à un potentiel moyen dépendant de l'amplitude moyenne de l'oscillation..
<Desc/Clms Page number 6>
Cette caracteristique est utilisée pour regler automa- tiquement la polarisation des lampes amplificatrices et comme celles-ci sont choisies à pente variable, leur amplification, liais cette variation de potentiel moyen rend nécessaire la présence d'un condensateur entre le redresseur et la grille de la lampe, ce qui se réalise suivant le schéma de principe indiqué en figure 6 dans lequel :
G = grille
C'R' = éléments de détection a M' = points entre lesquels apparaît la modulation
M'' = masse ou polarisation de la grille G
C2 = condensateur de liaison
R2 = résistance de fuite de la grille G.
Ce système de liaison présente des inconvénients particulièrement : 1 un affaiblissement des fréquences basses par suite de l'effet potentiométrique de la commande de grille située entre le condensateur de liaison et la resistance de fuite.
2 une altération des fréquences élevées, en particulier des harmoniques, par suite de l'effet d'amortissement du condensateur de liaison (hystérésis diélectrique, courant de fuite, etc..).
Il y aurait dons grand intérêt à obtenir la detection de la modulation à un potentiel fixe déterminable pour pouvoir commander directement la grille de la lampe amplificatrice sans l'interposition d'un condensateur. pour obtenir ce résultat, il faut que le courant continu moyen traversant le redresseur et dont l'intensité varie avec l'amplitude moyenne de l'oscillation ne traverse pas l'impé- dance aux extrémités de laquelle seront prisesles variations de potentiel de la modulation.
Il faut donc- fermer le circuit sur le redresseur d'abord par une impédance ou resistance où passera en totalité le
<Desc/Clms Page number 7>
courant continu moyen et ensuite par une résistance ou impé- dance d'où. sera éliminé le courant continu moyen, la modulation passant par ces deux résistances ou impédances en parallèle pour elle et shuntés du condensateur adéquat formant les éléments de la détection.
C'est ce qui est réalisé dans le schéma de principe suivant' 'figure 7 dans lequel :
Red = redresseur
O = injection de l'oscillation modulée
R1- impédance d'où le courant continu moyen est élimine
2 par C2.
R = impédce permettant le retour du courant continu moyen
Cl = condensateur formant avec Rl R2 les éléments de détection rnodulation C2 - condensateur permettant le passage de la modulation et bloquant le courant continu, moyen a M =points entre lesquels apparî les variations de potentiel de la modulation au potentiel moyen de M
G = grille de la lampe amplificatrice suivante.
Le ofnctionnement est aisé à comprendre :
L'oscillation étant appliquée au redresseur par C, les phases d'un même sens traversent le redresseur et oretsun courant continu moyen qui bloqué par C2 fait retour par R2.
Si cette oscillation est modulée en alaplitude, la modulation fait retour par R2. mais aussi traversez:; C2 par R1. C1 dont la constante de temps en. fonction de R1 R2 est choisie pour uniformiser les crêtes des demi phases de l'oscillation fait apparaître la modulation pure. Entre a et M apparaîtra les variations de potentiel de cette modulation.
Le potentiel moyen de (a) restera donc égal au potentiel de (M) puisque aucun courant continu ne traverse R1 et pourra donc être fixe et déterminable par le potentiel de (M).
De cette façon la grille de la lampe amplificatrice pourra être attaquée par une connexion directe avec. (a), le retour de la cathode ayant lieu à un point également fixe.
<Desc/Clms Page number 8>
Nais le condensateur de passage de la modulation C2 ne va-t-il pas presenter les mêmes inconvenients que le condensateur de liaison C2 de la figure 6.
Reproduisons les deux schémas de principe en les dessinant de la même manière : figure 15 pour la liaison par condensateur et figure 16 pour laiaison directe.
Dans le montage de la figure 15 (liaison par condensateur) pour remédier aux inconvénients du condensateur C2, on se heurte à deux solutions contradictoires : - augmenter la capacité de C2 pour diminuer l'effet potentiométrique aux fréquences basses - diminuer cette capacité pour diminuer ion amortissement aux fréquences élevées.
Le premier inconvénient se retrouve dans le schéma de la figure 16. Si, pour la clarté, nous y remplaçons le condensateur C2 par une résistance représentant sa capacitance (figure 16bis) nous voyons que se produit le même effet potentiométrique que dans le montage de la figure 15. Le potentiel transmis à la grille par rapport au potentiel détecta sera : a. b. x f. h. d. e.
Quant, au second inconvénient, l'examen de la figure 16 montre que le condensateur C2 ne sert pas directement à la transmission de la modulation à la grille.
Reprenons le processus de la détection (page 7) où l'un des éléments a été négligé : la phase bloquée de l'oscillation, en supposant pour la facilité de l'explication le redresseur @ monté pour laisser passer le courant de S vers T (figure 16).
Les demi phases positives traversent le redresseur rencontrant la résistance R1 le potentiel s'élève légèrement et cette masse électrique charge le condensateur C. Les demi
<Desc/Clms Page number 9>
phases négatives n'étant pas neutralisées par les demi phases positives s'accumulent en S et y crétune charge d'électricité négative correspondant à la modulation. Celle-ci étant de fréquence différente de la fréquence propre du circuit oscillant 0 traverse oelui-ci. Rencontrant les résistances R1 et R2, elle les traversent en créant entre autres entre (A) et (M) une différence de potentiel (-A) (+M).
Lorsque l'amplitude de l'oscillation diminue, le courant traversant le redresseur diminue, mais le condensateur C2 maintient moyen le courant traversant R1. Le courant provenant de l'accumulation des demi phases négatives diminue jusqu'à devenir égal au courant traversant R1. A ce moment aucun courant ne traverse R1. L'amplitude de l'oscillation continuant à diminueur. le courant provenant de l'accumulation des phases négatives devient inférieur à celui traversant R1 et pour rétablir l'équilibre des masses électriques, un courant passe dans R2 créant une différence de potentiel entre (A) et (M) avec (+A) et (-M).
Notas voyons donc que C2 ayant pour but de maintenir à une valeur moyenne le courant traversant R1. l'amortissement des fréquences élevées sera de peu d'importance dans la fidélité de la détection de la modulation et de sa transmission à G puisque celle-ci est directe. C2 joue un rôle semblable à celui du condensateur shuntant la résistance de polarisation insérée dans le retour de la cathode en cas de polarisation automatique mais ici l'isolement du diélectrique doit être parfait. Nous pourrons donc augmenter la valeur de C2 pour remédier au premier inconvénient sans voir apparaître et croitre le second.
On peut donc également caractériser le procédé en disant que le condensateur de liaison (C2 figure 15)
<Desc/Clms Page number 10>
est transposé en C2' (pointillé) entre les deux autres extré- mitas des résistances de détection et de grille (R1 et R2 figure 15, M' étant bien entendu isolé de M'').
Choix des valeurs . R2 laisse passer seul le courant continu mais est en parallèle avec R1 pour la modulation.
R2 doit dons- en ce qui concerne le courant continu être égal à la valeur de charge convenant au redresseur ; pour la modulation R1 + R2 doit être égale aussi à cette résistance,.
R1 x R2 Qn prendra R1 = R2 - environ 1 1/2 x la résistance de charge convenant au redresseur-
Cl sera déterminé par sa constance de temps en fonction de R1et R2 en parallèle et de la fréquence de la modulation soit pour R1 = R2 = 1 1/2 R normal C = 1 1/3 x le condensa- teur normal.
C2 doit avoir une capacitance peu élevée par rapport à R. En général 1 à 4 microfarads (capacitanee à 25 hertz : 16.000 à .000 ohms) conviendront.
Il existe déjà un montage proposa pour attaquer directe- ment la grille de la lampe amplificatrice de la modulation sans intercalation d'un condensateur.
Mais ce montage eonsiste simplement à, utiliser le schema de détection ordinaire, la connexion directe étant rendue possible par l'emploi d'une lampe amplificatrice à fort recul de grille, pouvait ainsi supporter la variation de potentiel moyen.
Ce montage présente de lourds inconvénients : 1 nécessité de l'emploi de lampes à fort recul de gruille et par conséquent ne convenant point s. l'amplification en tension 2 le travail de ces lampes dans de mauvaises conditions, la
<Desc/Clms Page number 11>
polarisation de la grille par rapport à la cathode n'étant adéquate que pour une oscillation d'amplitude moyenne et devenant trop forte ou trop faible suivant l'amplitude moyenne de l'oscillation
La différence consiste en ce que le montage proposé réalise essentiellement un potentiel moyen fixe et déterminable et ce n'est que par voie de conséquence qu'il permet la connexion directe redresseur grille mais alors dans les con- ditions favorables- pour supprimer les variations de patentiel résultant du courant continu moyen,
on pourrait songer à remplacer la résistance par une impédance (self à fer), mais on retrouverait par suite de la variation de l'impédance suivant la fréquence et la présence du fer, les mêmesinconvénients que pour le condensateur de liaison.
Il faudrait alors employer un système comportant une impédance (self à fer) et une résistance en série, celle-ci pouvant alors être de valeur moindre'. Ce système diminuerait la variation du potentiel moyen mais ne la supprimerait pas.
Le montage proposé n'exclut évidemment pas l'emploi en R1 ou en R2 de toute impédance, ce terme étant pris dans le présent exposé comme équivalent de résistance, impédance pure (self à fer ou autres) ou de la combinaison des deux.
Le montage proposé n'exclut pas non plus les montages accessoires : filtre éliminateur des résidus de haute fréquence réglage de tonalité, réglage de puissance, etc..
Toutefois le potentiel moyen étant fixé, la commande automatique de la polarisation (amplification) doit être réalisé par un montage annexe.
Le montage proposé en cas d'utilisation d'une diode
<Desc/Clms Page number 12>
comme redresseur demande évidemment une diode ayant une cathode séparée d'autre élément électronique (trjode , penthode, etc..)
Le principe peut être realisé par d'autres Montages que celui de principe donné.
Entre autres, il peut être réalisé avec utilisation d'un double redresseur , par exemple par le schéma de principe figure 8 dans lequel :
EMI12.1
Rrdl Red2 = redresseurs uontés en sens inverse R = irnpéclance d'où le courant continu est élimine par C2
EMI12.2
R R impédance permettant le retour du courant continu moyen
EMI12.3
el condensateur formant avec R1 R R6 les éléments de détection
EMI12.4
b prise médiane assurant le potentiel due
2 l'oscillation injectée C = condensateur permettant le passage de la modu- lation et bloquant le courant contint moyen aM = points entre lesquels apparaissent les varia-
EMI12.5
tions de potentiel de la rrodulation au potentiel moyen de M
La réalisation pratique en radiophonie permet de consta- ter l'amélioration de la fidelite,
du maintien des harmoniques et de l'ampleur des basses fréquences*
EMI12.6
A titre d'exe;.rple la figure 9 donne la réalisation pour une oscillation de 472 kilocrles-rnodulat3on aux fréquences acoustiques - redresseur constitué par une double diode.
Les lampes employées dans cette realisation sont : une double diode A une double triode B (les deux triodes étant utilisées en paraît le) une penthode C dont les caractéristiques sont : double diode à cathode séparée - chauffage indirect de la
EMI12.7
cathode : 6,3 volts 0,3 ampères - valeur de crête maximum de la tension alternative par anode 200 volts courant contiou maximum dans la résistance de fuite (par diode)
EMI12.8
z, 8 II1j,lliamp è re s .
B - penthode de sortie - chauffage indirect de la cathode
<Desc/Clms Page number 13>
6,3 volts 0,9 ampère - tension anodique 250 volts tension
EMI13.1
grille (3) 250 volts - tension grille ( 3) = cathode - polarisation grille (1) : - 6 volts - résistance catho- dique 150 ohms - courant anodique 36 milliampères - courant grille (2) écran : 4 milliampères - pente : 9.000 micro- ampères par volt - résistance interne 50.000 ohms - résistance d'adaptation optimum :
7.000 ohms - puissance de sortie avec distorsion de 10% 4,5 watts - tension alternative à la grille (1) pour cette puissance 4,2 volts.
EMI13.2
C - double triode à cathode commune - -chauffage indireat de la cathode 6,3 volts 0,8 ampères - tension anode 250 volts- tension gril-le : -5 volts - courant anodique 6 milliampères pente 3,1 milliampères par volt - coefficient amplifica- tion 25 - résistance interne Il.300 ohms - résistance de charge optimum 30.000 ohms - résistance cathodique (polarisation) : 830 ohms (Données pour les deux triades en parallèle) .
Lesvaleurs sont :
EMI13.3
Ri = 5C9. ohms el = 50 oems IT = 5QO .QOO ohms 100 omis EZ = 1.'03 ohms 03 = 250 oms R- 5(!}.OO ohms C4 ¯ 32 lu R5 = 5.000 ohms C5 - 38 MF R6 83G9 ohms 06 = 4 MI R 30.000 ohms 0.7 :i 50.000 oms R8 = 1.000 ohms R9 = 150 ohms Pot 1 = potentiomètre
EMI13.4
R1Q) =: 100 ohms 500.000 ahms R 11 = 7 . Cf? ohms Ta.ute tension : 350 volts 3* Commande en phase opposée d'un amplificateur*
Indépendamment du montage ci-dessus, il est à remarquer
EMI13.5
que l'amplification assurant symétriquement l'amplificatios. de deux phases opposées offre de grands avantages entre autres : 1 - la suppression des harmoniques spontanées paires 2 - la suppression de la modulation de la haute tension pro-
<Desc/Clms Page number 14>
vaquée par la grande pente des lampes de sorties.
Pour la realiser, on part ordinairement d'une des so rties du modulateur (détection, pick-up, microphone ou autre) où est prise la modulation pa.r rapport à l'autre sortie dont le potentiel est fixé. Cette modulation est amplifiée telle quelle. A côte de cette amplification, on assure l'in- version de la phase et on amplifie la phase inverse.
L'inversion de phase a lieu par un des procèdes suivants: 1 - transformateur à prise médiane ou secondaire 2 - utilisation d'une lampe déphaseuse 3*- prise sur la cathode d'une des lampes amplifiant la phase directe (montage cathodyne).
Ces procédés ont chacun leurs inconvénients : déformation, coût et encombrement du transformateur pour le 1 , dissymétrie des deux phases pour le 2 , contreréaction dimi- nuant le gain de la lampe amplificatrice et limitation de l'amplitude de la modulation pour le 3 .
Il serait donc intéressant d'obtenir dès l'entrée deux phases inverses séparées et de pouvoir les amplifier par deux montages symétriques,
Si l'on reprend les schémas de détection, on constate qu'il existe une différence essentielle entre les schémas figures 1, 3 et 4 et les schémas 2 et 5. Les redresseurs étant montés dans le même sens, la modulation apparaît en phases inverses dans ces deux groupes de scheams.
De même si l'on inverse le sans du redresseur, on inverse également la phase de la modulation.
En un mot on obtient des phases inverses suivant que le point de prise de la modulation se trouve du coté de l'un au de l'autre des éléments du redresseur par rapport au point
<Desc/Clms Page number 15>
du potentiel fixe (M) de la modulation.
Il est donc très simple d'obtenir dès la détection, l'apparition de deux phases opposées de la modulation en utilisant à la fois des éléments de détection permettant de prendre la modulation du cote de chaque élement opposé du redresseur. un
On arrive à la même conception par/raisonnement qui fera bien comprendre le fonctionnement de ce montage.
Considerons un schéma classique de détection aveo (figure 1) : R C éléments de détection (condensateur et résistance) a point relié au redresseur M point à l'autre extrémite de RC. la modulation apparaît entre (a) et (M). Déterminons un point b milieu de la résistance R.
M étant à un potentiel fixe soit C, (a) prend les valeurs de la modulation par exemple + 2 volts. Dans se cas b sera la. + 1 volt par rapport à M.
Prenons maintenant le point (b) à un potentiel fixe soit c Les potentiels restant relativement les mêmes, nous aurons (a) + 1 volt, (b) volt et (M) - 1 volt.
La modulation apparaît donc à chaque extrémité de R soit en (a) et (M) mais affectée de signes contraires si nous prenons le point milieu de R soit (b) comme O. La résistance R
EMI15.1
divisée en deux devient dono Rl et R2" le condensateur C pouvant être divisé en deux condensateurs en série de valeur double soit 01 et c2 de la figure 10.
Ce principe est réalisé dans le schéma de principe de la figura 10 dans lequel :
<Desc/Clms Page number 16>
Red = redresseur R1 C1 = éléments de détection d'une phase R2 C2- éléments de détection de la phase opposée M a - points entre lesquels apparaît la modulation en phase M b = points entre lesquels apparaît la modulation en phase opposée O = injection de l'oscillation modulée
Neus pcuvons égaleront réaliser ce principe en utilisant deux redresseurs montes en sens inverse suivant le schéma de principe de la figure 11.
On peut simplifier ces schémas en remplaçant C1 et C2 par un seul condensateur placé entre (a) et (b).
Valeur des éléments : Dans le cas de redresseur unique R1 et R2 sont en série et R1= R2.R1 et R2 seront donc chacun égaux à la 1/2 de la resistance de charge convenant au redresseur.
C1 = C2 * Pour conserver la même constante de temps de puisque R1 et R2 sontµ1/2 d'une résistance unique, C1 et C seront chacun égaux au double du condensateur shuntant R habituel..
Dans le cas où. C1 et C2 sont remplacés par un condensa- teur unique placé entre (a) et (b) ce condensateur aura la valeur habituelle.
Tour l'emploi de deux redresseurs, ceux-ci seront montés en sens inverse
Ce genre de montage n'exclut en rien l'emploi de montages accessoires : filtre de résidus de haute ou moyenne fréquence - réglage de tonalité - réglage de puissance - contrôle automa- tique de sensibilité, etc..
'En cas d'emploi de diode, ce genre de montage demande évidemment des diodes ayant chacune leur cathode propre.
L'amplification des deux phases opposées a lieu ensuite suivant les montages existants
<Desc/Clms Page number 17>
Il est Intéressant, afin de faciliter l'élimination des résidus de haute ou moyenne fréquence de redresser dans un même sens les deux phases de l'oscillation. La figure llbis donne un schéma de realisation par emploi d' un circuit oscillant à prise médiane que l'on trouve aisément dans le commerce (par exemple transformateur moyenne fréquence avec secondaire à prise médiane).
Les valeurs non critiques normales susceptibles de correction suivant le redresseur double et le circuit oscillant employé sont :
O circuit oscillant à prise médiane
Red 1 Red 2 = redresseurs montés dans le même sens
EMI17.1
Rl = 2.CQ ohms à 30000 ohms R 2 - 830.000 ohms R" = 200.000 ohms R = 500.MO ohms RV1 résistance variable de 500.000 ohms (tonalité)
EMI17.2
Eva résistance ajustable de 50.000 ohms (équilibrage des phases)
EMI17.3
C1 = 02 = 150 oms 0 13 = C4 50 oms à 1M oms 0 06 = 10.QOO cms à 5&..QOO orns C' 5..QOQ oms 08 20.000 orna à 0,1 MF
Pot 1 = Pot 2 = potentiomètres 500.000 ohms couples (réglage de puissance)
G1 G2 grilles de commando des lampes amplificatrices..
P V pickup ou modalateur ' Un montage réalisant la détection simultanée séparée desdeux phases opposées est donné en figure 12.
La réalisation est effectuée par l'emploi des lampes suivantes :
Une double diode une double triode deux penthodes dont les caractéristiques ont été données à proposde la figure 9.
<Desc/Clms Page number 18>
pour les deux penthodes utilisées en push-pull (classe AB) les caractéristiques sont . résistance cathodique commune : 140 ohms - résistance d'adaptation : la .000 ohms - puissance avec 3,1% de distorsion : 8,2 watts - tension alternative par grille pour cette puissance 6,7 volts.
Les valeurs sont :
EMI18.1
= R == 20QOOQ ohms Cl :: C = 10Q orna R R4 1QO 000 ohms 03 C 250 ms = R = iQ 000 ohms C5 = Ci:: 5Q.GOO #1Îl R79 RS = 100.000 ohms 07 CS:: 50.000 cms = RIO = 60.000 ohms R13 Rl' = 1 000 ohms Pot.l = rot. 3 = potentio- R = R = 100 ohms mètres de 500.000 ohms R 8.30 ohms couplés $.16 -,# - 140 ohms couplés R17= R18 - 700.QOO ohms iaute tension = 250 volts Impartie a gauche du pointillé sera avantageusement remplacée par le schéma llbis.
Ce système loin de prohiber l'emploi de modulateurs autres qu'une détection d'une oscillation modulée, s'applique parfaitement à ceux-ci (pick-up, microphone, etc.. )
Il suffira comme pour la détection de prendre comme point de potentiel fixe au lieu d'une des extrémités du modu- lateur, un point situé a milieu d'une résistance ou d'une impédance réunissant ces deux extrémités.
Ici également tous les eléments correspondant peuvent
EMI18.2
être employés : deux inrpédances égales remplaçant l'impédance &. prise médiane, combinaison de résistances et d 'L1pédances, etc...
Au point de vue valeurs celles-ci seront nécessairement déterminées par les caractéristiques du modulateur employé.
Les montages proposes pour la réalisation des phases inverses ont une certaine analogie avec le montage cathodyne surtout lors de l'emploi de diode.
<Desc/Clms Page number 19>
Dans un comme dans l'autre cas la phase inverse est obtenue par prise sur la cathode (tout au moins lorsque la phase directe est prise sur l'anode), mais l'application du principe non plus à une lampe amplificatrice mais bien à un redresseur en modifie totalement les qualités.
En effet, les défauts du montage cathodyne provient de ce que le potentiel de la cathode n'est plus fixe par rappo-rt à la grille, il varie dans le même sens que le potentiel de celle-ci.. Il en résulte donc une contre-réaction qui diminue l'amplification de cette lampe et limite l'amplitude de la modulation qu'il est possible d'obtenir sur la cathode.
'En appliquant ce montage à un redresseur môme à une diode, ces inconvénients n'existent pas pour la raison péremptoire qu'il n'y a pas de grille, la commande du redres- seur ayant lieu par l'anode ou l'élément correspondant ou par la cathode elle-même. D'autre part dans une lampe amplifica- trice, l'importance de la contre-réaction de la cathode pro- vient de ce que la variation du potentiel par rapport à la grille est, pour la cathode, qui se trouve dans le circuit anodique, égale à la variation de potentiel de la grille multipliée par le gain de la lampe en fonction de la résistance insérée dans le retour de 'la cathode.
Une diode ou un re- dresseur n'ont aucun coefficient d'amplification:
Un montage analogue consiste également à- utiliser une self à prise médiane pour relier deux lampes de sorties en push-pull à un transformateur de liaison au haut-parleur, n'ayant pas de prise médiane ou primaire. Il réalise l'opéra- tion inverse, ce n'est qu'un "procédé d'atelier" sans avantage spécial.
L'application de ce montage à. l'entrée qui peut
<Desc/Clms Page number 20>
n'effectuer ici non plus nécessairement avec des impédances (self à fer) mais avec des résistances (aucun courant continu ne traversant ces éléments) présente au contraire d'importants avantages : 1 coût dérisoire et simplicité 2 pas de déformation 3 possibilité de montage d'amplification symétrique pour les deux phases. pour assurer un équilibrage parfait des deux phases, difficile en pratique par suite de l'imprécision de valeurs des résistances, différence entre deux exemplaires d'un Même type de lampe, vieillissement différent de celles-ci, on emploiera un réglage constitué par un potentiomètre ou une résistance variable.
Les schémas de principe sent : Figure 19 équilibrage des phases, par potentiomètre (R1 R2 = résistance, Pot=potentiomètre).
Figure 20 équilibrage des phases par résistance variable (R1 < R2 = résistances/RV résistance variable > 2 X (R2-Rl).
Figure 21 équilibrage des phases par potentiomètre et réglage de puissance.
Figure 22 équilibrage de phases par résistance variable et réglage de puissance.
Figure 23 équilibrage des phases par resistance varbiale et réglage de puissance pour detection et modulation séparée.
Les schenas 19 et 20 seront utilises lorsque le réglage de puissance seta effectue par l'emploi de lampes à pente variable.
Les schemas 21 et 22 seront utilises lorsque le modLla- teur n'aura pas de connexion avec E.
Le schéma 23 sera utilise dans tous les autres cas.
<Desc/Clms Page number 21>
Combinaison des deux procédés.
EMI21.1
Ces deux prog-édés : détection à potentiel moyen fixe et déterinirbable et réalisation de la détection et de l'inversion de phases simultanées peuvent être combinés réalisant ainsi la détection des deux phases opposées à un potentiel moyen fixe et déterminable. Il suffit pour cela de monter deux redresseurs en sens inverse suivant un des procédés de détection à poten- tiel .moyen fixe et déterminable- Ceci est réalisé, à titre d'exemple, dans le schéma de principe de la figure 13. Dans
EMI21.2
celui-ci l'injection de l'oscillation peut être réaliséesoit par deux circuits oscillants (double secondaire), soit par condensateurs, soit de toute autre façon réalisant 1'isolement réciproque des points (a) et (b).
Ce schéma peut d'ailleurs être simplifié, par exemple, en supprimant la mise à la masse
EMI21.3
1 ' ' et en remplaçant les condensateurs 03 et 04 par un aon- densateur unique .
Dansla figure 13 :
EMI21.4
Ridl Red2 = redresseurs montés en sens inverse R = impédance d'où. le courant continu est élimdnW par 04 R-. - impédance d'où. le courant continu est élimtiné, par C R = impédance permettant le retour du courant continu moyen R4 = impédance permettant le retour du courant continu moyen CÚ = condensateur formant avec RÚ R les éléments de détection Cê = condensateur formant avec Rê R4 les éléments de détection.
EMI21.5
C = et C4 = condensateur permettant le passage de la modulation et plaquant le courant continu moyen.
Un exemple de réalisation d'un montage employant la détection simultanée des deux phases inverses à un potentiel
EMI21.6
moyen fixe et déteri-ainable est donné en figure 14 dans laquelle : Ri = R2 =: 10Q.Oa(O ohms R6 =- R4 = 500.OQO ohms R5 = R8 = 60.000 ohms R = R = 10..000 ohms R = R10. 100.000 ohms R11 R12 1.000 ohms R13 R14 100 ohms
EMI21.7
R = R16.., 700.000 ohms R17 830 ohms R18 140 ohms
<Desc/Clms Page number 22>
Pot 1 et Pot 2 potentiomètres de 500.C00 ohms couplés
EMI22.1
el :1:;
e2 100 ",ms C3=C4 250 cms C5 = C6 1 MF C7 - C8 50.000 cms
Dans le cas où l'on emploie l'injection par condensateur afin d'éviter la nécessité d'un transformateur haute ou moyenne fréquence?1. deux secondaires, il faut veiller à éliminer soigneusement les résidus de haute ou moyenne fréquence dans la modulation détectée. La figure 24 donne un schéma de réalisation de ce procédé avec réglage de puissance, équilibrage des phases et prise pour modulateur sépare (pick-up).
Dans ce schéma :
EMI22.2
Ryl 200.000 ohms ajustable (équilibrage des phases) R2 100..000 ohms R;)=R4 500.00 ohms C1- C2 bobines de choc ou circuits bouchons accordes sur l'oscillation O3 circuit Oscillant (secondaire du transformateur haute ou moyenne fréquence)
EMI22.3
Pot 1 = Pot 3 500.OOC' ohms (réglage de puissance) potentiomètres couplés Red 1 et Red 2 = redresseurs montés en sens inverse C1 C2 100 cms
EMI22.4
C5 = C6 5(ï c-ms 05 C6 i::5Q u-ias C 1 MIr Com. commutateur pour le passage rad ia-pi ok-up PU prise de pick-up (ou autre modulateur) REVE:;'DICATI #:S.
1. Système détecteur d'une oscillation modulée par redresseur : tube électronique, cellule oxy-m&tal ou autres, caractérise en ce que la détection est effectuée par un dispositif approprié à un potentiel moyen fixe et déterminable de manière à pouvoir commander directement la grille de la lampe amplificatrice sans l'interposition d'un condensateur.
<Desc/Clms Page number 23>
2. Système détecteur d'une oscillation modulée, par redresseur : tube électronique, cellule oxy-métal ou autres, caractérise é en ce que l'on effectue par un dispo- sitif approprié simultanément la détection en deux phases opposées de la modulation de l'oscillation modulée.
3. Système de détection d'une oscillation modulée, par redresseur : tube électronique, cellule oxy-métal ou autres, caractérisé é en ce que la détection est effectuée par un dispositif approprié à un potentiel moyen fixe et déterminable en combinaison avec la détection simultanée des deux phases inverses de la modulation.
4: Système détecteur d'une oscillation modulée compor- tant deux circuits en parallèle entre eux, en série sur l'élément redresseur, l'un étant constitué par une résistance ou impédance ou une combinaison des deux et l'autre par un condensateur en série avec- une deuxième ré sistance ou impédance ou une combinaison des deux, un condensateur shuntant l'une oct l'autre de ces deux résistances, c a r a c t é r i s e par ce que le condensateur en série est connecté entre les deux extrémités des résistances opposées à celle où est prise la modulation et celle reliée à la grille de la lampe ampli- ficatrice suivante'
5.
Système détecteur d'une oscillation modulée,, selon la revendication 4, caractérisé é en ce que les deux résistances (Rl) et (R) sont égales chacune à environ 1 1/2 fois la résistance convenant au redresseur, la capacité de (C1) étant d'environ 1 1/3 de la capacité en montage habituel et (C2) aura une capacité de l'ordre de 1/4 è 4 microfarads ou inférieurs.
6. Système détecteur d'une oscillation modulée, selon
<Desc/Clms Page number 24>
la revendication 2, c a r a c t é r i s a en ce que le dispositif comporte en dcuble des éléments de détection per- mettant de prendre la modulation de chaque côté opposé du redresseur'
7. Système détecteur d'une oscillation modulée, selon la revendication 2. caractérisé en ce que le disrc- sitif comporte en double des éléments de détection ainsi que deux éléments redresseurs.
3.Système détecteur d'une oscillation modelée, c a r a c- t a r i s é en ce que le potentiel de base est fixe au milieu de la résistance de détection.
9. Système détecteur d'une oscillation modulée,selon la revendication 6, c a r a c t e r i s e en ce que les résistances de détection (Rl)et (R2) sont en srie et égales chacune à la moitié de la résistance habituelle convenant au redresseur, les condensateurs de détection (C1) et (C) devant être chacun égaux et de valeur double aux condensateurs habituels de détection.
10. Système détecteur d'une oscillation modulée , selon la revendcation 8, car r a c t e r i s e en ce que les valeurs des élementa de détection, sont les valeurs données habituellement dans la pratique dece genre d'elements.
11. Système détecteur d'une oscillation modulée employant un circuit à prise médiane et redressant deux phases opposées de l'oscillation, c a r a c t e r i s é en ce qu'il emploie l'une ou l'autre des revendications 2,6,7,8,9 et 10.
12. Système détecteur d'une oscillation modulée, selon la revendication 3, c a r a e t é r i s é en ce que le dispa- sitif comporte deux redresseurs montes en sens inverse suivant le principe de détection à potentiel moyen fixe et déterminable
<Desc/Clms Page number 25>
mentionné dans l'une ou l'autre des revendications 1, 4 et 5.
13. Système selon la revendication 1. c a r a c t é r i- s é en ce que l'injection de l'oscillation est réalisée par un double élément oscillant'
14. Système selon la revendication 12, c a r a c t é r i- s é en ce que l'injection de l'oscillation est réalisée par un seul élément oscillant séparé d'un desredresseurs par un condensateur.
15. Système selon la revendication 12, c a r a c t é r i- c é en ce que l'injection de l'oscillation est réalisée par un seul éliment oscillant séparé de chacun des deux redresseurs par un condensateur
16. Schéma d'un appareil récepteur de T.S.F., c a r a c- t é r i s é en ce qu'il emploie les dispositifs selon l'une ou l'autre des revendications 1. 4 et 5 pour obtenir la dé- tection à potentiel .moyen fixe, les lampes employées étant une double diode à cathode séparée, Une double triode à cathode commune et une penthode ou tout autre lampe ou redresseur adéquat,
17.
Schéma d'un appareil récepteur de T.S.F., car a e- t é r i s é en ce qu'il emploie pour la détection les dispo- sitifs selon l'une ou l'autre des revendications 2,6, 7, 8, 9 et 10, les lampes employées étant les mêmes que celles mentionnées en revendication 16.
18. Schéma d'un appareil récepteur de T.S.F. c a r a c- t é r i s é en ae qu'il emploie les dispositifs selon l'une ou l'autre des revendications 3, 12, 13, 14 et 15 pour la détection des deux phases inverses à potentiel fixe, les lampes employées étant les mêmesque celles mentionnées en revendication 16.
<Desc/Clms Page number 26>
19. Système de liaison d'un modulateur aux la.ripes amplificatrices employé dans l'une ou l'autre des revendica- tions précédentes, c a r a c t e r i s é en ce que le potentiel de base de la pdulation est pris au milieu d'une resistance ou d'une impédance réunissant les deux prises du modulateur.
20. Système de liaison, d'un modulateur aux lampes amplificatrices employant ou employé dans l'une ou l'autre des revendications précédentes,, caractérise; e en ce que l'équilibrage des deux phases inverses est obtenu par variation du point de prise de potentiel de base par poten- tiomètre ou résistance variable:
21. Appareil récepteur de T.S.F, dont la partie basse fréquence peut être utilisée pour l'amplification d'une modu- lation, caractérise é en ce qu'il emploie les dispo- sitifs selon l'une ou l'autre des revendications 3, 12, 13, 14, 15,19 et20.
22. Système de détection, schémas de montages pour récepteurs de T.S.F, tels que décrits ci-dessus et représentas aux dessins ci-annexés.