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Disposition pour la transmission d'oscillations haute fré- quence modulées.
La présente invention concerne des systèmes de signalisation d'ondes sélectifs et, plus particuliè- rement, à des systèmes de réception de radiodiffusion ac- cordables en sélectivité pour la reproduction de la voix ou de la musique à partir de signaux d'ondes por- teuses modulés avec une fidélité optimum conforme à l'absence de perturbations atmosphériques ou d'inter- férence provenant de stations émettant sur des canaux porteurs adjacents.
La présente invention a pour but de réaliser un système de réception d'ondes porteuses modulées dont la fréquence de réception peut être accordée de manière
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optimum et dont la largeur de bande peut être réglé sui- vant les conditions de réception. Le fonctionnement est le suivant: D'abord, on utilise une bande relativement étroite, afin d'obtenir un accord aigu ; ensuite, sans déranger l'accord, on agrandit la largeur de bande sy- métriquement des deux côtés de l'onde porteuse pour la réception des bandes latérales, ce qui assure la récep- tion des deux bandes et améliore la qualité de la récep- tion suivant la largeur de bande.
Alternativement, on peut agrandir aussi la largeur de bande dyssymétrique- ment par rapport au point'de résonance, afin de rece- voir l'une des bandes latérales plus que l'autre, ce qui permet d'obtenir une réception de bande latérale plus haute ou plus basse, dans laquelle la fidélité de la réception augmente aussi proportionnellement à la largeur de bande.
Une caractéristique importante de la présente in- vention consiste, par conséquent, dans la possibilité d'agrandir la largeur de bande symétriquement et dyssymé- triquement. Pour ce but, les circuits d'accord sont ac- couplés réactivement pour former le filtre de bande, et des réactances réglables sont prévues pour régler l'aug- mentation de largeur de bande symétrique et dyssymétri- que. Les signaux de radiodiffusion sont ordinairement transmis sur une onde porteuse ayant deux bandes laté- rales de modulation qui ont une largeur d'environ six kilocycles de chaque côté du porteur. Dans les condi- tions de fonctionnement actuelles de la radiodiffusion, les fréquences porteuses des diverses stations de ra- diodiffusion sont écartées entre elles de dix kilocycles.
Dans de nombreux cas, les fréquences de bande latérale d'une station émettant sur un canal porteur chevauchent sur celles d'un canal adjacent ou se rapprochent très fort de celles-ci.
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Dans les deux cas, lorsqu'on accorde un récep- teur de radiodiffusion sur une station désirée, il est difficile d'éliminer entièrement l'interférence provenant de stations émettant sur des canaux adja- cents, en particulier lorsque les signaux perturba- teurs provenant desdites stations sont interceptés à l'antenne de réception avec une intensité compa- rable à celle de la station désirée ou plus forte que celle-ci. De plus, des perturbations atmosphériques et autres peuvent empêcher une réception parfaite de la station choisie.
Un fonctionnement calme en présence d'inter- férence peut être obtenu en augmentant la sélectivi- té, c'est-à-dire en contractant la bande de résonan- ce, afin d'éviter une reproduction notable des si- gnaux interférents et du bruit. Il faut cependant considérer qu'une augmentation de la sélectivité ou un rétrécissement de la bande choisie tendent à al- térer la fidélité de la reproduction du signal parce que les fréquences de bande latérale correspondant aux hautes fréquences audibles de modulation sont supprimées.
Pour cette raison, il est désirable que la largeur de bande choisie puisse être rétrécie seulement en cas d'interférence excessive ou de bruit excessif, mais qu'en cas de leur absence la largeur de bande soit réglée pour admettre et laisser passer librement toutes les fréquences de bande latérale re- quise pour une production fidèle des signaux reçus.
On peut employer deux méthodes pour changer la sélectivité pour les buts précités. L'une de ces mé- thodes consiste à élargir ou à contracter la bande de résonance symétriquement par rapport à la fréquen- ce porteuse et à transmettre ainsi l'onde porteuse et une partie choisie des deux bandes latérales.
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L'autre méthode consiste à élargir la bande de réso- nance dyssymétriquement d'un côté ou de l'autre de l'onde porteuse, afin de recevoir et de reproduire l'on- de porteuse et des signaux constituant une partie dé- sirée d'une seule des bandes latérales. La question de savoir à laquelle de ces deux méthodes de sélec- tion il faut accorder sa préférence dépend des condi- tions de réception dans chaque cas se présentant.
L'expansion symétrique est généralement préféra- ble pour accorder facilement et avec précision sur une station choisie, parce que la fidélité n'est dans ce cas, que peu influencée par la précision de l'accord. L'expansion symétrique est également à conseiller en cas de réception avec perturbations parce qu'on peut obtenir ainsi une réception sans perturbations. D'autre part, en cas de réception d'une station dont seulement l'une des bandes laté- rales est soumise à des perturbations, par exemple celle se trouvant à proximité d'une onde perturbatri- ce, il est à conseiller d'utiliser l'expansion dys- symétrique ou expansion d'une seule bande latérale parce que, dans ce cas, la sélection de la bande la- térale éloignée de la station perturbatrice assure une bonne réception.
Appliquée à un récepteur superhétérodyne confor- mément à un mode de réalisation préféré, la présente invention prévoit plusieurs circuits de sélection haute fréquence et moyenne fréquence accordables.
Chacun des circuits moyenne fréquence accordé se com- pose de plusieurs circuits de résonance, accouplés de préférence de-manière réglable à la fois inducti- vement et capacitivement. L'accord sur une station désirée s'effectue par réglage des circuits haute fréquence. L'expansion de la bande de résonance pour
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réception de la bande latérale supérieure, de la bande latérale inférieure ou des deux bandes laté- rales à un degré voulu, s'effectue dans les circuits moyenne fréquence accordés, de préférence par régla- ge d'accouplement inductifs et électrostatiques.
Pour l'expansion symétrique des deux bandes latérales, on peut faire varier l'accouplement inductif seul ; pourl'expansion dyssymétrique ou d'une bande latérale, l'accouplement électrostatique seul, tandis que la variation convenable des deux accouplementssert, com- me expliqué ci-après, à rendre aigu l'accord à la moyenne fréquence.
Une caractéristique de la présente invention con- siste dans la réalisation d'une nouvelle construction mécanique pour la mise au point des éléments réglant la sélectivité. L'idée fondamentale sur laquelle la construction précitée est basée, consiste dans l'em- ploi d'un dispositif de réglage usceptible de fonc- tionner à deux degrés de liberté, par exemple une tige pouvant tourner et être déplacée axialement.
Le réglage à l'un des degrés de liberté est réservé à l'expansion des deux bandes latérales, utilisant par exemple le déplacement axial de la tige de régla- ge pour faire varier seulement l'accouplement induc- tif dans les circuits accordés. Le réglage au deuxié- me degré de liberté peut être utilisé pour l'expan- sion d'une seule bande latérale, par exemple par ro- tation de la tige pour faire varier seulement l'ac- couplement électrostatique dans les circuits accordés.
Le dispositif de réglage peut être aménagé de telle façon qu'une position déterminée des deux degrés de liberté produit un accord aigu des circuits moyenne fréquence avant que se produise l'accord des circuits de réception haute fréquence. Conformément à la pré-
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sente invention,le dispositif de réglage est construit de telle façon que l'accord des circuits de réception haute fréquence ne peut avoir lieu que lors d'une posi- tion déterminée de ce dispositif.
Sur les plans annexés, la fig. 1 est le schéma d'un circuit tel que ceux utilisés conformément à la présente invention pour l'accouplement d'étages successifs d'amplification moyen- ne fréquence dans un récepteur superhétérodyne; les figs. 2 et 3 sont des courbes de résonance montrant les réglages de la sélectivité que ce système est capable d'effectuer. La fig. 2 montre la variation de la sélectivité pour la réception avec une seule ban- de latérale; la fig. 3; celle pour la réception avec les deux bandes latérales. La fig. 4 est une représen- tation simplifiée du circuit montré sur la fig. l, et la fig. 5 est une représentation simplifiée analogue montrant une variante du circuit qui incorpore les mê- mes principes généraux de fonctionnement.
La fig. 6 est un schéma de circuit analogue à celui montré sur la fig. 1, mais avec un système d'accouplement modifié conformément à la fig. 5. Les figs. 7 et 8 sont des cour- bes de résonance se rapportant au système d'accouplement utilisé sur la fig. 6.
La fig. 9 est un schéma de montage général comprenant les organes mécaniques et montrant la manière dont sont effectués conformément à la présente inven- tion les réglages de l'accord et de la sélectivité sus- mentionnés. La fig. 10 montre un élément de l'assembla- ge mécanique, notamment en coupe le long de 9 - 9 de la fig. 9, et la fig. Il est une coupe le long de Il - 11 de la fig. 9.
Les figs. 12 à et y compris 17 montrent les ca- ractéristiques mécaniques d'une variante du mode de ré- alisation précité. La fig. 12 est une vue latérale de
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l'appareil assemblé. Les figures 13 à et y compris 15 sont respectivement des coupes le long de 13 - 13, 14-14 et 15-15 de la fig. 12. La fig. 16 est une perspective d'un élément de l'assemblage montré sur les figs. 12 et 13. La fig. 17 est une élévation du panneau de réglage montrant la disposition des organes de commande pour le réglage de l'accord et de la sélectivité.
Sur la fig. l, un filtre de bande accordé T re- lie la sortie d'un tube à vide 1 à l'entrée d'un tube à vide 2 qui le suit. Ce filtre de bande comprend deux circuits de résonance similaires 3 et 4 qui ont chacun une bobine L accordée par un condensateur shunt C à une fréquence choisie. La bobine L du circuit secondaire 4 est réglable axialement par rapport à la bobine L du circuit primaire 3 (comme montré par la double flèche), afin de permettre de faire varier l'accouplement induc- tif M entre les circuits. Un condensateur réglable E est branché entre les bornes supérieures des condensa- teurs C dans les circuits 3 et 4, afin d'avoir un accou- plement électrostatique variable entre ces circuits.
Les signaux sont transmis sélectivement du tube 1, par le filtre de bande T, au tube 2, par connexion du circuit primaire 3 entre la plaque 5 du tube 1 et de la terre 6, par la batterie de plaque 7. Pour compléter le circuit de sortie du tube 1, la cathode 8 de ce tube est mise à la terre par une résistance réglant le poten- tiel de grille 9. Le circuit secondaire 4 est connecté entre la grille de contrôle du signal 10 du tube 2 et la terre. Le circuit de grille du tube 2 est complété par connexion de sa cathode 11 à la terre, par une résis- tance réglant le potentiel de grille 11.
Comme perfectionnement du circuit, le filtre de bande T peut être relié à la terre par une résistance réglable P, et des moyens de commutation 13 et 14 peu-
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être prévus pour pouvoir shunter le condensateur E par une résistance R en série avec un condensateur de blo-. cage F, dans le but de régler les caractéristiques de sélectivité du système de la manière expliquée dans la suite.
La bobine L du circuit 3 reçoit par rapport à la bobine L du circuit 4 une polarité telle que l'accou- plement inductif M est opposé à l'accouplement électro- statique E. Lorsque l'accouplement électrostatique dû à E est réglé de manière à annuler l'accouplement induc- tif M à une fréquence choisie, .1'accouplement effectif entre les circuits 3 et 4 sera si lâche qu'on obtien- dra pour le filtre T une courbe de résonance extrêmement sélective avec une pointe telle que celle obtenue avec un degré d'accouplement moindre que la valeur optimum.
Bien qu'avec ce réglage l'accouplement soit très lâche, il n'est cependant pas égal à zéro, notamment par suite d'une petite composante de résistance qui est produite probablement par l'induction mutuelle. La courbe a de la fig. 2 montre cet état, la réponse optimum étant ob- tenue à unefréquence désirée f, à savoir 175 kilocycles dans ce cas.
Si en partant de cet état, on réduit la capacité E, l'accouplement entre les circuits 3 et 4.augmentera par suite de la prépondérance croissante que l'accou- plement inductif gagne sur l'accouplement électrosta- tique; la largeur de bande du filtre augmentera en même temps et la ligne de symétrie des courbes de ré- sonance se déplacera progressivement vers les hautes fréquences, ce qui est montré par les courbes b et c.
D'autre part, si l'on part du couplage effectif mini- mum de la courbe a, la capacité de E augmentera et l'ac- couplement électrostatique gagnera une prépondérance croissante sur l'accouplement inductif régie de maniè- re fixe; la largeur de bande augmentera et la ligne
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de symétrie se déplacera vers les basses fréquences, ce qui est montré par les courbes a - e # g. On voit que ce déplacement de la ligne de symétrie est accom- pagné non d'une diminution, mais plutôt d'une aug- mentation de la réponse à la fréquence f par rapport à celle dans le cas de l'accouplement minimum de la courbe a.
La variation de la sélectivité obtenue par réglage de l'accouplement électrostatique E seul est idéal pour la réception avec une seule bande latéra- le parce que l'expansion de la largeur de bande est obtenue en maintenant l'une des limites de coupure absolument fixe pour inclure la fréquence porteuse, tandis que l'autre limite est variable, pour inclu- re une partie voulue de la bande latérale supérieure ou inférieure. Les limites du réglage du condensateur E sont telles qu'elles comprennent toute la bande la- térale, ainsi que montré par les courbes c et g.
Si, lorsqu'on se rapproche de ces réglages limitatifs, la courbe de résonance gagne des pointes assez fortes pour introduire une distorsion du signal, on peut, afin d'obtenir une uniformité absolue de la réponse dans les limites de la bande transmise, les aplatir en terminant le système d'accouplement par une résis- tance telle que P, réglée à une valeur convenable. En général, il suffit de terminer la sortie du filtre de bande par une résistance P, bien qu'une deuxième résis- tance puisse être montée de manière similaire sur son entrée.
Si la réponse de la courbe a est trop basse à la fréquence f pour l'état d'accouplement minimum, on peut l'améliorer en shuntant le condensateur E par une haute résistance R choisie de valeur convenable.
Cette résistance sera cependant déconnectée, par exem- ple en ouvrant les commutateurs 13 et 14, pour tous
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les réglages d'accouplement procurant la sélection élargie.
Il convient de remarquer que l'expansion dyssy- métrique pour la sélection d'une seule bande latérale est obtenue par changement de la fréquence principale des circuits de sélection 3 et 4, en changeant la self- réactance de ces circuits par réglage du condensateur E, qui fait en même temps varier la réactance d'accou- plement entre ceux-ci.
Pour élargir la bande de résonance symétrique- ment par rapport à la fréquence f, dans le but d'obte- nir une réception avec les deux bandes latérales, l'ac- couplement électrostatique E est maintenu fixe à la valeur correspondant à la courbe a, et l'accouplement inductif M est augmenté, par exemple par un mouvement de la bobine L du circuit secondaire 4 vers la bobine L du circuit primaire 3. La fig. 3 montre l'effet de cette expansion sur la sélectivité. La courbe h concer- ne une expansion partielle ; courbe i, une expan- sion suffisante pour comprendre la fréquence porteuse et toutes les deux bandes latérales.
Les pointes de ré- sonance plutôt fortes de la courbe 1 peuvent être apla- ties par réglage de la résistance P, afin d'obtenir la réponse absolument uniforme de la courbe i dans les li- mites de la gamme transmise.
Le filtre T peut être réglé au commencement pour une sélection d'une seule ou des deux bandes latérales à la fréquence! en déconnectant le condensateur E et en accordant les circuits 3 et 4 à une fréquence plus haute que f de telle façon qu'avec inductance mutuelle M pour obtenir une bande de résonance de largeur égale aux deux bandes latérales du signal, la pointe de ré- sonance correspondant à la fréquence plus basse sera en f, comme montré par la courbe k de la fig. 2.
Le montage du filtre T de la fig. l es en prin-
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cipe le même que celui de la fig. 4, dans lequel les circuits de résonance 3 et 4 se composent de conden- sateurs C shuntés par des selfs L mutuellement ac- couplées inductivement, dans le but de former des bras d'induction séries L - M et un bras d'induction shunt M. L'accouplement électrostatique E est monté en shunt sur les bras séries L - M.
Ce qui vient d'être dit permet de voir que, pour l'expansion symétrique, la réactance mutuelle en- tre les deux circuits accordés est réglée sans affecter la self-réactance ou l'accord des circuits. D'autre part, pour l'expansion dyssymétrique, la réactance mutuelle et la self-réactance ou l'accord des deux circuits ac- cordés sont réglés simultanément. Dans ce dernier cas, les circuits auront, pour bien répondre au but, une réactance mutuelle fixe d'un type donné et une réactan- ce mutuelle auxiliaire de type opposé ou phase opposée.
Cet accouplement auxiliaire sera variable dans des limi- tes déterminées, qui seront plus grandes ou plus petites que la réactance mutuelle fixe, et il sert à régler la self-induction ou l'accord des circuits.
La fig. 5 représente un montage modifié per- mettant d'obtenir les mêmes résultats généraux que ceux . obtenus avec ceux des figs. 1 et 4. La différence qui se remarque sur la fig. 5 consiste seulement dans le fait que le condensateur E est connecté en série avec l'in- ductance mutuelle M au lieu d'être monté en parallèle sur les bras en série L - M comme sur la fig. 4. La gran- deur de la capacité E est cependant généralement tout à fait différente dans les deux types de filtres.
Le filtre montré sur la fig. 5 est employé comme accouplement entre deux tubes, ainsi que montré sur la fig. 6. Les bobines L, qui peuvent être dépla- cées axialement pour faire varier l'inductance mutuelle
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M, sont connectées en série entre la plaque 15 du tu- be 16 et la grille de contrôle du signal du tube 18.
Le condensateur de couplage E est raccordé au point entre les bobines L ainsi qu'à la terre. Les circuits de résonance 19 et 20 sont formés par la liaison des condensateurs C avec la plaque et la terre ou avec la connexion à la grille des tubes 16 et 18 et la terre.
Le courant de plaque est fourni au tube 16 par une batterie mise à la terre 21. Les éléments intermé- diaires sont une bobine de choc haute fréquence 22 et la bobine L du circuit de résoanance 19. La cathode 23 du tube 16 est mise à la terre par la résistance ré- glant le potentiel de grille 24, pour compléter le cir- cuit. Un condensateur d'arrêt 25 est intercalé dans la connexion à la grille, dans le but d'isoler la batterie 21 de la grille 17 du tube 18. Ceci nécessite la mise à la terre de la grille 17 par une résistance de fuite de grille 26, qui peut également servir d'impédance ter- minale du filtre. La cathode 27 du tube 18 est mise à la terre par l'impédance 28, dans le but de compléter le circuit d'entrée du tube 18.
Les figs. 7 et 8 montrent le fonctionnement du filtre T de la fig. 6. La fig. 7 montre les effets qui sont produits lorsqu'on ne fait varier que l'accouple- ment électrostatique E, et la fig. 8 montre les effets qui résultent de la variation du couplage inductif M seul. Le filtre est réglé pour une expansion d'une ou des deux bandes latérales par rapport à une fréquence choisie f, en accordant les circuits 19 et 20, au-moyen des condensateurs C et avec le condensateur E court- circuité, à une fréquence un peu plus basse que f,
de sorte que par le réglage de l'inductance mutuelle M l'accouplement est fixé à une valeur bien au-dessus de la valeur optimum et que de cette manière la pointe
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de résonance correspondant à la fréquence plus haute est mise en concordance avec la fréquence f. Ensuite, après avoir écarté le court-circuiteur, le condensa- teur réglé par rapport à l'accouplement inductif éta- bli de cette manière, dans le but d'avoir le couplage effectif minimum à la fréquence f. Par suite du fait que l'accouplement électrostatique E et l'accouplement inductif M sont effectivement en série, ils deviennent efficaces l'un contre l'autre et s'annulent entière- ment l'un l'autre pour donner cet accouplement minimum.
La courbe 1 de la fig. 7 représente la courbe de résonance du filtre en cas de réglage de l'accouplement minimum.
On peut, par réglage du condensateur E, faire varier la sélectivité pour obtenir la sélection d'une seule bande latérale. Une réduction de la papacité E à une limite déterminée a pour résultat une sélection de la bande latérale supérieure conformément à la cour- be m, tandis qu'une augmentation de E en partant de sa position initiale entraîne un déplacement de la cour- be de résonance vers les basses fréquences, ainsi que montré par la courbe n.
Pour la réception des deux bandes latérales, on augmente la largeur de bande symétriquement par rapport à la moyenne fréquence en fixant la capacité E à une valeur correspondant à celle indiquée par la courbe 1 de la fig. 7 et en ne faisant varier que l'inductance mutuelle M. Une augmentation progressive de la largeur de bande donne d'abord la courbe g, puis la courbe r de la fig. 8. L'inflexion dans la courbe r peut être éliminée en terminant le filtre par une résistance de valeur convenable, telle que P sur la fig. 1. L'abaisse- ment aigu de la courbe 1 peut, seulement pour ce régla- ge de la sélectivité, être réduit en shuntant le con- densateur E par une résistance de valeur convenable.
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La fig. 9 représente le schéma d'un radiorécep- teur complet utilisant plusieurs circuits avec régla- ge variable de la largeur de bande conformes à la présente invention. Ce récepteur, qui est du type superhétérodyne, utilise les filtres accordés comme circuits de couplage des étages d'amplification moyen- ne fréquence.
Un tel récepteur permet d'obtenir par réglage : (1) L'accord simultané de tous les éléments d'accord dans la partie haute fréquence à la fréquen- ce de réception; en outre, de manière analogue, l'a- justement des divers filtres accorés, pour obtenir soit (2) la réception d'une seule bande latérale soit (3) celle des deux bandes latérales avec une largeur de bande déterminée, et (4) par l'insertion de résis- tances de valeur convenable, telles que R et P de la fig. 1, une amélioration du cours de la courbe de ré- sonance. Il est désirable de pouvoir actionner ces @di- vers réglages au moyen d'un dispositif de commande sim- plifié. La construction mécanique d'un tel dispositif de commande en relation avec l'actionnement du montage est comprise aussi dans la fig. 9.
Dans le montage montré sur la fig. 9, le cir- cuit antenne-terre 40,41 est accouplé par transforma- teur à un présélecteur doublement accordé 42 compre- nant des circuits de résonance 43, 44 accordés respec- tivement par les condensateurs 45, 46 et accouplés entre eux par l'inductance mutuelle 47 et la capacité 48. Le présélecteur 42 applique les signaux sélectés au circuit de grille d'un étage d'amplification haute fréquence, le tube 49, d'où les signaux amplifiés sont transmis à un modulateur, .le tube 50, par l'in- terméfiaires d'un circuit 51 comprenant un transforma- teur dont le secondaire est accordé par un condensa- teur variable 52.
La cathode du modulateur 53 est mise à la terre en 54 par une résistance biaisante 55
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et la bobine secondaire du transformateur 56 dont le primaire sert à accoupler réactivement les électrodes d'un tube 57 pour produire des oscillations hétérody- nes d'une fréquence déterminée par la position du con- densateur 58 qui est en série avec un condensateur fi- xe 59 qui conduit à une prise du primaire du transfor- mateur. Les oscillations hétérodynes provenant de leur source,le tube 57, sont appliquées au tube modula- teur 50 le long duquel les fréquences de réception sont transmises par le circuit 51. Un potentiel de grille négatif produit par les signaux de réception peut être appliqué au point AVC pour un réglage auto- matique de l'amplification d'un type usuel.
La partie haute fréquence du système est construite et fonctionne de manière connue, .de sorte qu'il n'est pas nécessaire de donner ici des détails à ce sujet.
Dans la partie moyerine fréquence du système, un filtre de bande accordé 60, semblable à celui de la fig.
1, transmet les signaux moyenne fréquence modulés du modulateur, le tube 50, à un étage d'amplification moyen- ne fréquence, le tube 61. Un filtre de bande similaire 62 transmet les signaux modulés moyenne fréquence ampli- fiés à un détecteur, le tube 63, dont la sortie est re- liée à un amplificateur basse fréquence, indiqué en schéma par le rectangle 64, et de là à un haut-parleur 65.
La commande du réglage de l'accord et de la sélec- tivité s'effectue par le mécanisme montré dans la partie inférieure du plan. Ce mécanisme comprend une tige de commande 70 pouvant être actionnée à deux degrés de li- berté. Cette tige peut être déplacée axialement entre des dispositions de limitation, et on peut la faire tourner par un bouton de commande 71 fixé au bout de la tige. La tige est traversée par une goupille 72 aména- gée pour venir en prise avec le collier 75 ±par déplace-
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ment axial de la tige.
La tige 70 n'est pas en con- tact avec le collier 73 qui peut tourner librement dans les paliers 74 du support 75 fixé au cadre ou châssis 76. Le réglage de la tige 70 à la limite oppo- sée du déplacement axial a pour conséquence que la gou- pille 72 vient en prise avec un deuxième collier den- té 77, qui n'est pas non plus en contact avec la tige 70 et qui peut tourner librement dans les paliers 78 des supports 79. La goupille 72 et les colliers 73 et 77 constituent donc un mécanisme d'entraînement sélec- tif, qui transmet le mouvement rotatif du bouton de commande 71 d'abord au collier 77 et ensuite, après déplacement axial correspondant, au collier 73.
Calée sur le collier 73 se trouve une poulie à gorge 80 qui porte une corde 81 actionnant une pou- lie 82 calée sur l'arbre 83 d'un condensateur rota- tif indiqué par 84. Ce condensateur multiple dont les détails de la construction ne sont pas montrés ici parce qu'il sont bien connus, comprend les condensa- teurs d'accord 45,46,52 et 58 dans la partie haute fréquence du système. Conformément à cela, le réglage du condensateur multiple 84 par l'actionnement susdit du bouton 71 pour faire tourner le collier 73, fera simultanément varier les condensateurs mentionnés pour régler la partie haute fréquence du système à la fré- quence de réception, comme indiqué par la ligne 85 qui marque l'accord monocommande.
L'expansion d'une seule bande s'obtient en ti- rant le bouton 71 en mettant en prise de cette manière la goupille 72 et les dents du collier 77. Sur le col- lier 77 se trouve calée une roue dentée 86 qui engrè- ne avec une roue dentée 87 qui est calée sur la tige 88 qui est portée de manière rotative par les supports 79. La tige 88 actionne, par des roues coniques 89 et
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90, une tige 91 sur laquelle sont montés les éléments rotors des condensateurs de couplage E des filtres 60 et 62. Pour cette raison, la rotation du bouton 71 à une position de l'axe qui met la goupille 72 en prise avec le collier 77, produit le réglage pour la réception de la bande latérale inférieure ou supéri- eure dans les circuits moyenne fréquence de la maniè- re décrite en relation avec les figures 1 et 2.
Ce ré- glage de la sélectivité s'accomplit sans troubler le réglage de l'accord, parce que dans ce cas, la gou- pille 72 ne meut pas le collier 73.
Lorsqu'on veut accorder les circuits pour la haute fréquence reçue, il est important que les condensa- teurs E des circuits 60 et 62 se trouvent dans leur position médiane. Pour obtenir automatiquement cela par le mouvement de la tige 70 vers la gauche, donc dans la position servant à l'accord, il a été prévu un mécanisme spécial. Dans ce but se trouve calé sur la tige 70 un collier bridé 92 qui prend de manière continue dans une rainure 93 pratiquée à la périphé- rie d'un manchon 94. Ce manchon est déplaçable axia- lement sur l'axe 95, qui est fixé par des écrous 96 au cadre du châssis 76. La pointe 97 qui traverse le manchon 94 se trouve sur une partie plate de la tige 95, empêche une rotation du manchon sur la tige.
Le manchon 94 porte une pièce de guidage conique 98 de fore- me " Y " , , dont la construction détaillée est montrée sur la fig. 10. Entre les pièces de guidage coniques 100 et 101 se trouve une cheville 99 fixée à la tige 88 qui commande le réglage des condensateurs E dans les circuits 60 et 62.
Si l'on utilise l'expansion d'une seule bande latérale, la gliessière 94 se trouvera à la butée droite, tandis que la cheville 99 pourra se trouver dans une position quelconque entre les pies de
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guidage 100 et 101. Si l'on veut alors accorder sur une autre station, il faut déplacer le bouton 71 tout à fait à gauche pour mettre en fonction le dispositif de contrôle d'accord. De ce fait la pièce de guidage coni- que 98 est déplacée à gauche et la cheville 99 est ame- née ainsi dans une position médiane entre les pièces de guidage 100 et 101 qui vont en diminuant de diamètre d'un côté. Les condensateurs E sont de cette manière, automatiquement amenés dans leur position médiane.
Pour obtenir ltexpansion des deux bandes latéral les la tige 70 doit être placée dans la position servant à l'accord, dans laquelle le dispositif d'entraînement 72, 73 est en prise et dans laquelle les condensateurs E ont leur position médiane comme expliqué ci-dessus.
Le mécanisme pour obtenir l'expansion des deux bandes latérales comprend un collier bridé 102 calé sur la tige 70 et pouvant prendre dans une rainure 103 d'un manchon 104 calé au moyen d'une cheville 105 sur une tige carrée 106, mais déplacement verticalement sur la tige, comme montré sur la fig. Il, afin de permettre à la bride 102 de se dégager de la rainure 103. La prise et le dégagement s'effectuent au moyen d'une came 107 calée sur la tige 108 et commandée par un bouton 109. Le bord extérieur de cette came accuse une cour- bure excentrique par rapport à l'axe 108, de sorte que la,rotation de la tige pour déplacer la came 107 entre les deux butées 109 et 110 fait monter ou descendre le manchon 104.
La tige 106 portée par le support 111 fixé au cadre 76 est déplaçable axialement de manière corres- pondante pour déplacer une tige 112 à laquelle se ter- mine la tige 106. La tige 112 est reliée mécaniquement aux bobines secondaires mobiles L des circuits 60 et 62, comme montré par les lignes en pointillé 113, afin de déplacer axialement les bobines mobiles par rapport
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aux bobines fixes L de ces circuits et de faire va- rier ainsi l'accouplement inductif entre les circuits de résonance accouplés des circuits de sélection, de la manière décrite en relation avec la fig. 1. La tige 112 peut être rigide ou flexible suivant la position de cette tige par rapport aux bobines mobiles L.
L'actionnement de la came 107 par rotation du bouton 109 dans le but de faire prendre la bride 102 dans la rainure 103 place les réglages d'accouplement inductif M des circuits 60 et 62 sous la commande du bouton 71. De cette manière, la sélectivité de la par- tie moyenne fréquence du système peut être élargie ou rétrécie symétriquement par rapport à la moyenne fré- quence par déplacement axial du bouton 71, afin de pro- curer une sélectivité désirée pour une réception des deux bandes latérales conforme au fonctionnement de la fig. 3.
Pour assurer que l'expansion des deux bandes la- térales commence toujours à la position d'accord, le côté inférieur de la glissière 104 a une languette 114 qui accuse une rainure transversale 115 à son extrémi- té droite. Lorsque le bouton de commande 71 se trouve dans la position d'accord, la rainure 115 sera alignée avec la came 107 pour permettre sa rotation entre les butées 109 et 110 pour mettre en prise la bride 102 avec la rainure 103 ou la dégager, comme on le désire.
Pour toutes les expansions de deux bandes latérales, cependant, le dégagement de la bride 102 de la glis- sière 104 est évité par la languette 114 qui s'appuie sur la came 107 dans sa position de manoeuvre.
Il ne doit pas être possible de régler simultané- ment l'accouplement inductif M et l'accouplement élec- trostatique E. Pour assurer cette indépendance des dis- positifs de réglage, la course de la glissière 104 est limitée par le support 111, de telle façon que lorsque le bouton de commande 71 est retiré pour 1
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des deux bandes latérales, la goupille 72 ne peut venir en prise avec le collier 77. Les justes limites de la course de la glissière 104 sont déterminées par les dimai sions x et y entre les extrémités de la glissière et des supports 111 par rapport à la course de la goupille 72 entre les colliers 73 et 77.
Il a été reconnu désirable de terminer les circuit 60 et 62 par des résistances P pour maintenir une répon- se uniforme sur la bande transmise. Les bras de réglage des résistances peuvent être accouplés mécaniquement avec la tige 112 comme indiqué par les lignes pointillées 116.
De cette manière, les résistances terminant les circuits varient simultanément,mais en sens opposé, avec les ac- couplements inductifs M et de telle façon quton a la ca- ractéristique de sélectivité désirée pour chaque régla- ge d'accouplement dans la réception des deux bandes laté- rales. Lorsque les accouplements inductifs sont réduits pour l'accouplement minimum, les résistances P augmentent pour la sélectivité maximum. Dtautre part, lorsque les accouplements inductifs sont augmentés pour élargir la bande transmise, les résistances P diminuent à un degré qui assure une réponse uniforme sur toute la bande trans- mise.
A l'occasion da la description des figures 1 à 3, l'attention a été attirée sur le fait qu'il est désira- ble de monter des résistances R en parallèle sur lescon- densateurs E, afin d'augmenter de cette manière la sen- sibilité dans le réglage de l'accouplement produisant la réponse de la courbe a de la fig. 2, mais non pour les réglages de la sensibilité avec expansion d'une seule ou des deux bandes latérales. Ce perfectionnement peut, dans le système montré sur la fig. 9, être réalisé par régla- ge du bouton de commande 71. Dans ce but,les bras rota- tifs des commutateurs 117 et 118 sont montés sur la ti- ge 91 du condensateur multiple E comme indiqué par les
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lignes de jonction pointillées 119.
Lorsque le bouton 71 fait tourner la tige 91, les bras des commutateurs 117 et 118 tournent pour connecter les résistances R en parallèle sur leurs condensateurs respectifs E mais seulement à leurs positions de capacité intermé- diaire auxquelles les condensateurs E conjugués aux ac- couplements inductifs M produisent l'accouplement total minimum entre les circuits de résonance conformément à la courbe a de la fig. 2. Cependant, comme les résis- tances R doivent être déconnectées aussi bien pour les expansions des deux bandes latérales que pour celles d'une seule bande latérale, les voies de dérivation par les résistances R en parallèle sur les condensateurs E sont complétées par des contacts de commutateurs 120 et 121 réglés par les bras de résistances P réglables.
Les contacts sont aménagés, ainsi que montré, de telle façon que les commutateurs 120 et 121 ne sont fermés que lorsque les couplages inductifs sont réglés par la tige 112 pour la sélectivité maximum, comme décrit.
Le mécanisme montré sur les figures 12 à et y compris 17 est applicable au montage montré sur la fig.
9, afin de réaliser les mêmes réglages d'accord et de sélectivité que dans le système mécanique montré sur la fig. 9. Dans ce mode de réalisation de l'invention, l'accord à la fréquence de réception est réalisé au moyen du condensateur d'accord multiple 130, montré en schéma. Pour ce but, la tige 131, qui porte les éléments rotors de l'assemblage du condensateur multiple, est réglée par une tige de commande d'accord 132 avec une poulie 133 calée sur elle, une corde 134 et une poulie 135 calée sur la tige 131. L'opération d'accord est sujet au réglage par une tige de réglage de la sélecti- vité 136 et ne peut se produire que lorsque la tige 136 est réglée à la position d'accord pour la sélecti-
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vité moyenne fréquence maximum, comme décrit dans la suite.
Lorsque la tige 136 est exactement réglée pour l'accord,, à savoir dans la position montrée sur les plans la cheville 137 qui traverse la tige 136, est pres- sée contre une boule 138 dtune disposition de levier 139 qui pivotte sur la cheville 140. De cette manière, elle éloigne le levier 139 d'une butée 141 contre la force de traction d'un ressort 142, entraînant ainsi les rouleaux 143 à tendre la courroie lâche 134, de sorte qu'un mouvement rotatif de la tige de commande d'accord 132 actionne le condensateur d'accord multiple 130.
Le réglage d'une 'seule bande latérale ou des deux bandes latérales s'effectue par l'axe mobile 136. Cet axe est déplaçable axialement sans rotation entre ses positions limites, et il n'est rotatif sans déplacement axial que dans une position limite montrée sur le plan, savoir lorsqu'il est poussé jusqu'au bout à l'intéri- eur. Dans la position montrée sur le plan, l'axe 136 peut exécuter un mouvement rotatif de plus ou moins 900 de la position médiane, pour régler la sélectivité en cas de réception d'une seule bande latérale par actionne- ment des condensateurs de couplage E des circuits 144 et 145 dans la partie moyenne fréquence d'un récepteur,com- me montré sur la fig. 9 et répété sur la fig. 12.
La con- nexion mécanique entre l'axe 136 et l'axe des condensa- teurs E dans l'assemblage de condensateur multiple est assurée par liaccouplement glissant 146 et l'axe 147 qui peut être une tige rigide ou flexible suivant la position relative de l'axe 136 et la tige du rotor de l'assemblage de condensateur multiple des condensateurs E. Cet accouplement mécanique est indiqué sur le plan par la ligne pointillée 148. Le guide 150 de la fig. 17 peut être porté par l'axe 136 pour indiquer la largeur
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de bande sur une bande latérale et, en outre, pour déterminer,si l'on reçoit la bande latérale supérieu- re ou inférieure.
Lorsque la tige 136 est entièrement poussée à l'intérieur, elle sert aussi au réglage de l'inductance mutuelle M des circuits 144 et 145 à leur juste valeur, ainsi que montré par la courbe a de la fig. 2, pour réception d'une seule bande par réglage mécanique de la position des bobines secondaires L par rapport aux bobines associées L.
Pour le réglage à deux bandes latérales, on peut faire tourner l'axe 136 dans sa position médiane, donnant ainsi une position correcte aux condensateurs de couplage E par rapport aux accouplements inductifs mutuels M, pour produire le couplage effectif minimum ou la sélectivité maximum conformément à la courbe a de la fig. 2. Après cela, la tige 136 peut être reti- rée, mais non amenée à tourner, pour n'augmenter que les accouplements inductifs M en vue de la-sélection des deux bandes latérales de la manière expliquée plus haut en relation avec la fig. 9. L'accouplement glis- sant 146 permet la transmission d'un déplacement axial sans rotation de la tige 136, maintenant ainsi les con- densateurs E fixés à la position médiane.
Le réglage de la largeur de bande ne peut avoir lieu que comme décrit ici, tant pour la sélec- tion d'une seule bande latérale que pour celle des deux bandes latérales, notamment à cause des butées 151 qui sont fixées au support 152 et qui sont écar- tées l'une de l'autre de la largeur de la cheville 137. Lorsque l'axe 136 est poussé entièrement à l'in- térieur, la cheville 137 n'est plus limitée par les butées 151, de sorte qu'elle peut exécuter des mouve- ments de rotation pour régler les condensateurs E pour la sélection d'une seule bande latérale.
Afin de
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pouvoir élargir la bande de résonance pour la sélec- tion des deux bandes latérales, il faut faire tourner l'axe 136 dans sa position médiane pour aligner la cheville 137 avec le passage entre les butées 151 et permettre de cette manière un déplacement axial de l'axe 136.
La partie inférieure de la cheville 137 est dé- placable transversalement dans une rainure 153, d'un bloc 154 dans lequel sont pratiquées des encoches 155 destinées à recevoir des barres gùides 156 qui sont disposées parallèlement à l'axe 136 et fixées au sup- port 157. Le support 152 est entaillé comme montré en 158, afin de permettre le passage du bloc 154.
La tige 159, qui est accouplée mécaniquement avec les bobines secondaires L des circuits, ainsi que montré en 160, est disposée sur les supports 161 et 162 de façon à pouvoir être déplacée parallèlement à l'axe 136, et une de ses extrémités est fixée au bloc 154. La transmission du mouvement axial à la tige 159 se fait par le mouvement axial de la tige 136 transmis par la cheville 137 lorsque celle-ci prend dans la rainure 153 du bloc 154.
Le mouvement de l'axe 136 et ainsi l'entraîne- ment de la tige 159 ne peuvent avoir lieu, comme montré, que lorsaue l'axe 136 se trouve dans sa position médi- ane de rotation. Ceci aligne la partie supérieure de la cheville 137 avec l'espace entre les blocs 151 et avec une rainure correspondante, montrée sur la fig.
14, qui est pratiquée dans le support 152 de telle fa- çon que la cheville puisse y passer. La position ini- tiale et la position finale des bobines secondaires L par rapport aux bobines primaires L sont déterminées par la course possible du bloc 154 entre les supports 157 et 161. Ces positions limites sont aménagées de telle façon que la course limitée du bloc 154 produit
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le changement des inductances mutuelles M demandé.
Les chevilles 156 servent à éviter supplémentairement la rotation de l'axe 136 pendant l'expansion des deux bandes latérales, en forçant la partie inférieure de la cheville 137 à faire sa course entre elles. L'échel- le 149 qui se trouve sur la tige 136 indique le degré de l'expansion des bandes latérales.
Dans la description de la fig. 9, il a été sug- géré, en particulier pour le réglage des deux bandes latérales, d'équiper les filtres 144 et 145 avec des résistances réglables P pour compenser les doubles poin- tes qui se présentent dans la courbe de résonance par suite de l'accouplement au-dessus de l'optimum à l'é- tat élargi. Dans le système montré sur la fig. 12, ceci est réalisé par accouplement mécanique des glissi- ères des résistances P avec l'axe 159, comme indiqué par les lignes pointillées 163.
Les résistances R, suggrées pour emploi en shunt sur les condensateurs E pour l'accord, sont mises en fonction par les commutateurs 164 - 167. Le fonctionnement est analogue à celui décrit au sujet de la fig. 9.
Bien que les circuits réglables aient été dé- crits particulièrement en liaison avec des récepteurs du type superhétérodyne, il est évident qu'ils peuvent être également utilisés efficacement dans des émetteurs, notamment du type à changement de modulation et de fréquence, dans le but d'y contrôler le caractère des ondes radiées et de déterminer par exemple si l'onde porteuse a une ou deux bandes latérales, ainsi que régler la largeur de bande. Cette application est tout particulièrement importante pour les postes d'é- mission à ondes courtes.